_ 1133 CHEVRON TİPİ BİR ISI DEĞİŞTİRİCİNİN TERMODİNAMİK ANALİZİ Abdulla YILDIZ Mustafa Ali ERSÖZ ÖZET Plakalı ısı değiştiriciler, çğunlukla kimya, gıda ve ilaç endüstrisinde ısıtma ve sğutma uygulamaları için kullanılmaktadır, Bu çalışmada, cevrn tip bir ısı değiştirici için termdinamiğin birinci yasa (enerji) ve ikinci yasa (ekserji) analizleri terik sayısal larak değerlendirilmiştir. Çalışma akışkanı larak su-su çifti kullanılmıştır. Farklı sıcak su giriş sıcaklığı ve sğuk su kütlesel debileri için enerji verimi, tersinmezlik ve ekserji verimi değerleri esaplanmıştır. Elde edilen veriler grafiklerle gösterilmiş ve değerlendirilmiştir. Anatar Kelimeler: Cevrn ısı değiştirici, Enerji analizi, Ekserji analizi, Tersinmezlik. ABSTRACT Te plate eat excangers are cmmnly used fr prcess eating and cling applicatins in cemical, fd prcessing and parmaceutical industries. In te present study, te teretical numerical results f te first (energy) and secnd law (exergy) analyses f termdynamics fr a cevrn type plate eat excanger are presented. Ht water and cld water are used as wrking fluids. Te energy efficiency, irreversibility and exergy efficiency values depending n te inlet t water temperature and inlet cld water mass flw rate are calculated. Obtained results are grapically presented and evaluated. Key Wrds: Cevrn type plate eat excanger, Energy analysis, Exergy analysis, Irreversibility. 1. GİRİŞ Isı değiştirici, bir akışkanın saip lduğu ısıl enerjinin farklı sıcaklıktaki başka bir akışkana, aktarılmasını sağlayan bir ciazdır [1]. Çift brulu ve plakalı ısı değiştiriciler kimya ve gıda endüstrisinde yaygın larak kullanılan ısı değiştirici tipleridir. Plaka veya kıvrım tipli plakalı ısı değiştiriciler günümüzde knvansiynel eş merkezli ve çift brulu ısı değiştiricilerin yerini almıştır. Plakalı bir ısı değiştirici, iki akışkan arasında ısı transferi için metal plakalar kullanılan bir ısı değiştirici tipidir. Plakalı ısı değiştiricinin knvansiynel ısı değiştiriciye göre en büyük avantajı, akışkanlar leva üzerine yayıldığından dlayı çk daa büyük bir yüzey alanına saip lmasıdır [2,3]. Plakalı bir ısı değiştirici ince ve kıvrımlı leva serilerinden luşmaktadır. Bu levalar, ısı değiştirici uygulamalarına bağlı larak cntalı, kaynaklı ve leimli labilir [4].
_ 1134 Bu çalışmada, karşıt akışlı cevrn tip bir ısı değiştiricinin terik larak birinci yasa (enerji) ve ikinci yasa (ekserji) analizleri yapılmıştır. Çalışma akışkanı larak su-su çifti kullanılmıştır. Farklı sıcak su giriş sıcaklığı ve sğuk su kütlesel debileri için enerji verimi, tersinmezlik ve ekserji verimi değerleri esaplanmıştır. Hesap edilen değerler grafik larak gösterilmiş ve değerlendirilmiştir. 2. CHEVRON TİP ISI DEĞİŞTİRİCİ VE ÖZELLİKLERİ Cevrn tipi ısı değiştirici, plakalı ısı değiştiricinin bir türüdür ve plakalar üzerindeki desenler, belirli bir açı ile imal edilirler. Literatürde, bu açılar cevrn açısı larak adlandırıldığı için bu tip ısı değiştiricilere cevrn tip ısı değiştiricileri de denilmektedir. Plakalı ısı değiştiriciler kaynaklı (leimli) ve cntalı larak iki gurupta incelenir. Cntalı lanlar da kendi arasında ayrılır; cntalı plakalı, spiral plakalı ve lamelli lmak üzere yaygın larak üç farklı tipte üretilirler [6]. Leimli plakalı ısı değiştirici, standart cntalı plakalı ısı değiştirici gibi dalgalı bir örüntüye saip plaka demetinden meydana gelir. Çalışma prensipleri genel larak cntalı plakalı ısı değiştiriciler ile aynıdır. Ancak burada cntaların yerini bakır leim malzemesi almıştır. Ayrıca leimli plakalı ısı değiştiriciler de, saplamalar ve baskı plakalar da mevcut değildir. Paslanmaz çelik plakalar leimleme amacı ile kullanılan bakır film ile birlikte vakum altında yüksek sıcaklıkta fırınlanır. Snuç larak, cntasız ve sn derece kmpakt yapıda bir ısı değiştirici lur. Terik mdelde kullanılan ısı değiştirici, 45 cevrn açısına saip karşıt akışlı leimli plakalı cevrn tip bir ısı değiştiricidir. Isı değiştiricinin şematik görünüşü Şekil 1 de ve teknik özellikleri Tabl 1 de verilmiştir. Şekil 1. Terik Analizde Kullanılan Karşıt Akışlı Leimli Plakalı Cevrn Tip Isı Değiştirici
_ 1135 Tabl 1. Terik Analizde Kullanılan Cevrn Tip Isı Değiştiricinin Teknik Özellikleri Plaka kalınlığı, mm (t) 0,3 Cevrn (desen) açısı, derece (β) 45 Tplam plaka sayısı 15 Dikey bağlantı nktaları arası mesafe, m (Lv) 0,154 Sıkıştırılmış plaka kalınlığı, m (Lc) 0,05 Etkin kanal genişliği, m (Lw) 0,08 Tplam etkin alan, m 2 (A) 0,1968 Tüm bağlantı çapları, m (D p ) 0,016 Plaka malzemesinin ısı iletim katsayısı, W/mK (k) 17,5 Yüzey genişleme faktörü, φ 1,273 3. TERMODİNAMİK ANALİZ Cevrn tip ısı değiştiricinin, terik termdinamik analizinde aşağıdaki kabuller yapılmıştır. a. Isı değiştirici kararlı al kşullarında çalışmakta ve kararlı akış kşulları geçerlidir. b. Isı değiştiriciden çevreye lan ısı kayıpları imal edilmiştir. c. Isı değiştiricide ısı üretimi yktur. d. Ölü al kşulları T 0 =20 C ve P 0 =1 atm larak kabul edilmiştir. e. Akışkan ve yüzeydeki eksenel ısı iletimi imal edilmiştir. f. Plakaların ısı direnci cevrn tip plakalı ısı değiştirici byunca sabittir. g. Cevrn tip plakalı ısı değiştiricide faz değişimi yktur.. Sıcak ve sğuk akışkan için termdinamik özellikler rtalama akışkan sıcaklığında değerlendirilmiştir. 3.1. Birinci Yasa (Enerji) Analizi Temiz yüzeyli karşıt akışlı bir ısı değiştiricideki ısı transfer ızı aşağıdaki eşitlik ile tanımlanır [5,7,8]: Q U.A.ΔT ln, CF (1) (1) eşitliğinde U (W/m 2.K) tplam ısı transfer katsayıdır ve Eşitlik 2 den esaplanır. A (m 2 ) tplam etkin alan, ΔT ln,cf ( C) rtalama lgaritmik sıcaklık farkıdır ve Eşitlik 3 ile esaplanır. 1 U 1 1 t (2) k c (2) eşitliğinde c (W/m 2.K)ve (W/m 2.K) sırasıyla sğuk ve sıcak akışkan için ısı transfer taşınım katsayısı, t (mm) plaka kalınlığı ve k (W/m.K) plaka malzemesinin ısı iletim katsayısıdır. ΔT ln, CF ΔT1 ΔT2 (3) ΔT1 ln ΔT 2 (2) eşitliğinde ΔT 1 ( C) giren sıcak akışkan ve çıkan sğuk akışkan arasındaki sıcaklık farkı ΔT1 T,in Tc,ut ve ΔT 2 ( C) çıkan sıcak akışkan ve giren sğuk akışkan arasındaki sıcaklık farkıdır ΔT T [1,9]. 2,ut T
_ 1136 (2) eşitliğinde, sıcak ve sğuk akışkan için ısı taşınım katsayıları sırasıyla Eşitlik (4) ve (5) den esaplanabilir. Nu k (4) D c Nu c k (5) D (4) ve (5) eşitliğinde, Nu ve Nu c, Re ve Pr sayısının fnksiynudur ve cevrn tip bir ısı değiştirici için aşağıdaki eşitlikten esaplanır. 0.17 n 1/3 μb Nu C Re. Pr μ (6) w (6) eşitliğinde μb μ w larak kabul edilebilir. Eş. (6) da C ve n sabitleri Reynlds (Re) sayısının fnksiynudur ve farklı Re sayıları için Tabl 2 de tanımlanmıştır [1]. Tabl 2. Cevrn Tipi Isı Değiştirici İçin Re Sayısına Bağlı C ve n Sabit Değerleri Cevrn açısı C n Kşullar 45 0,400 0,598 10 < Re < 100 0,718 0,349 Re < 10 0,300 0,663 Re > 100 Reynld sayısı (Re) sıcak ve sğuk akışkan için idrlik çapa bağlı larak Eşitlik (7) den esaplanabilir [1]. G.D Re = μ (7) (4), (5) ve(7) eşitliğinde D (m) idrlik çap Eşitlik (8) den esaplanır. (7) eşitliğinde G (kg/m2s) alan başına kütlesel debidir ve (9) eşitliği ile ifade edilir. 2b D = (8) φ m G = N cp.b.l w (9) (8) ve (9) eşitliğinde b(m) rtalama akış kanal bşluğudur ve Eşitlik (10) ile esaplanır. (8) eşitliğinde φ yüzey genişleme faktörüdür ve gerçek etkin alanının prje alanına ranıdır ve Eşitlik (11) ile ifade edilir. (9) eşitliğinde m (kg/s) kanal başına kütlesel debi, L w (m) efektif kanal genişliği, N cp geçiş başına kanal sayısıdır ve Eşitlik (12) ile esaplanır [1]. b = p - t (10) A t = (11) A 1p Nt - 1 N cp = (12) 2N p
_ 1137 (10) eşitliğinde t (mm) plaka kalınlığı, p (m) plaka adımıdır ve Eşitlik (13) ile tanımlanır. (11) eşitliğinde A t (m 2 ) tek bir plakanın ısı transfer alanı ve A 1p (m 2 ) prje plaka alanıdır. A t ve A p sırasıyla Eşitlik (14) ve (15) ile esaplanır. (12) eşitliğinde N t tplam plaka sayısı ve N p geçiş sayısıdır. Lc p = (13) N t A e A t = (14) N e A (15) 1p = Lp.L w (13) eşitliğinde L c (m) sıkıştırılmış plaka kalınlığıdır. (14) eşitliğinde A e (m 2 ) tplam efektif alan ve N e etkin plaka sayısıdır ve Eşitlik (16) ile tanımlanır. (15) eşitliğinde L w (m) efektif kanal genişliği ve L p (m) dikey bağlantı nktaları arasındaki efektif akış uzunluğudur ve L v (m) larak alınır. Ne = Nt - 2 (16) Isı değiştirici enerji etkinliği ε, akışkanların çıkış sıcaklıkları bilinmediği durumumda ε-ntu metdundan belirlenir ve aşağıdaki şekilde ifade edilebilir [1]. Cmin 1- exp [- NTU(1- )] Cmax εi = (17) Cmin Cmin 1 (- )exp [- NTU(1- )] C C max (17) eşitliğinde NTU, transfer birim sayısıdır ve Eşitlik (18) ile tanımlanır. C min max UA NTU = (18) Isı değiştirici enerji etkinliği ε, aynı zamanda gerçek ısı transfer miktarının ( Q ), lası maksimum ısı transfer miktarına Q ) ranı larak da tanımlanır: ( max Q εi = Q max (19) Isı değiştiricideki ısı transfer miktarı, sıcak veya sğuk akışkanlar için aşağıdaki biçimde enerji dengesinden esaplanabilir. ( T - T ) = C ( T T ) Q = C - (20) c c,ut,in,ut (20) eşitliğinde Cc = m ccpc ve C = m Cp sırasıyla sğuk ve sıcak akışkanlar için ısı kapasite miktarıdır [1,9]. Isı değiştiricide luşabilecek maksimum ısı transfer miktarı Eşitlik (21) den esaplanır. max min ( T - T ) Q = C (21),in (21) eşitliğinde C min, Cc = m ccpc ve C = m Cp değerlerinden daa küçük lanı seçilir.
_ 1138 3.2. İkinci Yasa (Ekserji) Analizi Ekserji, tersinmez sistemlerdeki veya prseslerdeki entrpi üretiminden kaynaklanan kullanılabilir enerjideki kayıp larak veya bir sistem referans çevre sıcaklığı ile eşit duruma geldiğinde sistem tarafından üretilebilen maksimum iş miktarı larak tanımlanır. Ekserji, enerji gibi bir krunum kanunu değildir, aksine erangi bir gerçek prsesteki tersinmezliklerden dlayı ekserjinin tüketileceğini veya kayblacağını ifade eder. Ekserji, sadece sistemin değil sistem-çevre birleşiminin bir özelliğidir. Bir sistem için genel ekserji denklemi aşağıdaki şekilde yazılabilir [8]. in ut E x Ex = E x (22) dest Isı değiştiriciye kütle ile giren ve çıkan ekserji miktarı sırasıyla Eşitlik (23) ve (24) den esaplanabilir. Ex = m ψ + m ψ (23) mass, in mass, ut,in,ut,in,ut c,ut Ex = m ψ + m ψ (24) c,ut (23) ve (24) eşitliğinde, ψ kullanılabilirliktir ve girişteki ve çıkıştaki kullanılabilirlik değerleri aşağıda tanımlanmıştır. ( - )- T ( s - ) ψ (25), in =,in 0 0,in s 0 ( ) T ( s ) ψ - - (26) c, in = 0 0 s 0 ( - )- T ( s - ) ψ (27), ut =,ut 0 0,ut s 0 ( - )- T ( s - ) ψ (28) c, ut = c,ut 0 0 c,ut s 0 (25) (28) eşitliğinde entalpi, s entrpi ve alt indis 0 ölü al kşullarını ifade etmektedir. Isı değiştiricide meydana gelen tersinmezlik değeri İ aşağıdaki eşitlikten esaplanabilir. E (29) x, dest = I = T0 Sgen (29) eşitliğinde S gen, entrpi üretimidir. Adyabatik bir ısı değiştirici için ikinci yasa etkinliği, sğuk akışkan tarafından kazanılan ekserjinin sıcak akışkan tarafından sağlanan ekserjiye ranıdır ve Eşitlik (30) ile esaplanır [8]. ε II m = m c ( ψc,ut - ψ) ( ψ - ψ ),in,ut (30)
_ 1139 SONUÇ Bu çalışmada, cevrn tipi bir ısı değiştiricinin termdinamik analizleri yapılmıştır. Analizlerde, sıcak su debisinin ve sğuk su giriş sıcaklığının sabit lması durumunda üç farklı sğuk su debi girişi ve 5 farklı sıcak su girişi için enerji verimliği, tersinmezlik ve ekserji verimliliği değerleri esaplanmıştır. Isı değiştiricilerin enerji analizi Eşitlik (1)-(21) de verilen parametrelere bağlı larak yapılmıştır. Şekil (2) de sıcak ve sğuk akışkan için sıcak su giriş sıcaklığı ve sğuk su giriş kütlesel debisine bağlı Reynlds sayısının değişimi verilmiştir. Şekil 2. Sıcak Akışkan Giriş Sıcaklığı İle Reynlds Sayısının Değişimi (m Şekil 2 den görüldüğü gibi, sabit sıcak su kütlesel debisinde sğuk su kütlesel debisi arttıkça Reynlds sayısı artmaktadır. Sğuk su kütlesel debisi arttığında sıcak su çıkış sıcaklığı azaldığından dlayı düşük sğuk su debilerinde sıcak akışkan için Reynlds sayısı artmaktadır. Isı değiştiricilerdeki ısı taşınım katsayıları önemli derecede Nusselt sayısına bağlıdır. Sıcak ve sğuk akışkan için sıcak su giriş sıcaklığı ve sğuk su giriş kütlesel debisine bağlı Nusselt sayısının değişimi sırasıyla Şekil 3 ve Şekil 4 de verilmiştir. Şekil 3 den görüldüğü gibi, sıcak su akışkan giriş sıcaklığı arttıkça sıcak akışkanın Nusselt sayısı artmaktadır. Aynı şekilde, Şekil 4 den görüldüğü gibi, sğuk suyun kütlesel debisi ve sıcak akışkan giriş sıcaklığı arttıkça sğuk akışkanın Nusselt sayısı da artmaktadır. Isı değiştirici analizlerinde, sıcak ve sğuk akışkan için çıkış sıcaklıklarının bilinmemesi durumunda ɛ- NTU yöntemi kullanılmaktadır. Eşitlik (17) den görüldüğü üzere, ısı değiştiricinin enerji verimliliği önemli ölçüde transfer birim sayısına (NTU) bağlıdır. Şekil 5 de sğuk akışkanın kütlesel debileri için sıcak akışkan giriş sıcaklığına bağlı transfer birim sayısı (NTU) verilmiştir. Şekil 5 den görüldüğü gibi, sıcak akışkan giriş sıcaklığı arttıkça NTU değeri azalmaktadır, fakat sğuk akışkanın kütlesel debisi arttıkça NTU değeri azalmaktadır.
_ 1140 Şekil 3. Sıcak Akışkan Giriş Sıcaklığı İle Sıcak Akışkan Nusselt Sayısının Değişimi (m Şekil 4. Sıcak Akışkan Giriş Sıcaklığı İle Sğuk Akışkan Nusselt Sayısının Değişimi (m Isı değiştirici verimliliğini etkileyen en önemli parametrelerden birisi de ısı değiştiricinin saip lduğu tplam ısı transfer katsayısı (U) değeridir. Şekil 6 da sğuk akışkan kütlesel debileri için sıcak akışkan giriş sıcaklığına bağlı tplam ısı transfer katsayısı değerinin değişimi verilmiştir. Şekil 6 dan görüldüğü gibi, sğuk akışkan kütlesel debisi ve sıcak akışkan giriş sıcaklığı arttıkça tplam ısı transfer katsayısı (U) değeri artmaktadır.
_ 1141 Şekil 5. Sıcak Akışkan Giriş Sıcaklığı ile NTU Sayısının Değişimi (m Şekil 6. Sıcak Akışkan Giriş Sıcaklığı İle Isı Transfer Katsayısının Değişimi (m Isı değiştirici seçimi ve analizinde önemli parametrelerden biri de ısı transfer miktarı değerinin belirlenmesidir. Şekil 7 de sğuk akışkan kütlesel debileri için sıcak akışkan giriş sıcaklığına bağlı ısı transfer miktarı değerinin değişimi verilmiştir. Şekil 7 den görüldüğü gibi, sğuk akışkan kütlesel debisi ve sıcak akışkan giriş sıcaklığı arttıkça ısı transfer miktarı (Q) değeri artmaktadır. Analizlerde sıcak ve sğuk akışkan çıkış sıcaklıklarının esaplanması gerekmektedir. Şekil 8 ve 9 da sırasıyla sğuk su kütlesel debileri için sıcak akışkan giriş sıcaklığına bağlı sıcak akışkan ve sğuk
_ 1142 akışkanın çıkış sıcaklık değerleri verilmiştir. Sğuk akışkanın kütlesel debisi azaldıkça ve sıcak akışkan giriş sıcaklığı arttıkça çıkış sıcaklıkları artmaktadır. Şekil 7. Sıcak Akışkan Giriş Sıcaklığı İle Isı Transfer Miktarının Değişimi (m Şekil 8. Sıcak Akışkan Giriş Sıcaklığı İle Sıcak Akışkan Çıkış Sıcaklığının Değişimi (m Isı değiştirici verimi birçk parametreye bağlı larak değişmektedir. Şekil 10 da farklı sğuk akışkan kütlesel debileri için sıcak akışkan giriş sıcaklığına bağlı larak ısı değiştirici enerji verimliliğinin değişimi verilmiştir. Şekil 10 dan görüldüğü üzere, ısı değiştirici enerji verimi önemli derecede sğuk akışkanın kütlesel debisine bağlıdır ve sğuk akışkanın kütlesel debisi azaldıkça enerji verimliliği artmaktadır. Sıcak
_ 1143 akışkan giriş sıcaklığının enerji verimine etkisi çk fazla değildir ve sıcak akışkan giriş sıcaklığı arttıkça enerji verimliliği artmaktadır. Şekil 9. Sıcak Akışkan Giriş Sıcaklığı İle Sğuk Akışkan Çıkış Sıcaklığının Değişimi (m Şekil 10. Sıcak Akışkan Giriş Sıcaklığı ile Enerji Veriminin Değişimi (m Bu çalışma kapsamında, cevrn tipi ısı değiştiricinin termdinamiğin ikinci yasa (ekserji) analizi kısmında, ısı değiştiricide meydana gelen tersinmezlikler ve ekserji verimlilik değerleri esaplanmıştır. Şekil 11 de farklı sğuk akışkan kütlesel debileri için sıcak akışkan giriş sıcaklığına bağlı larak ısı değiştiricide meydana gelen tersinmezlik değerleri verilmiştir. Şekil 11 den görüldüğü gibi, sğuk akışkanın kütlesel debisi ve sıcak akışkan giriş sıcaklığı arttıkça tersinmezlik değeri artmaktadır.
_ 1144 Şekil 12 de farklı sğuk akışkan kütlesel debileri için sıcak akışkan giriş sıcaklığına bağlı larak ısı değiştiricinin ekserji verimi değerleri verilmiştir. Şekil 12 den görüldüğü gibi, enerji veriminde lduğu gibi ekserji verimi de önemli derecede sğuk akışkanın kütlesel debine bağlı larak değişmektedir. Sğuk akışkanın kütlesel debisi azaldıkça ekserji verimi artmaktadır. Benzer şekilde, sıcak akışkan giriş sıcaklığı arttıkça ekserji verimi çk ufak değerlerde lsa da artmaktadır. Şekil 11. Sıcak Akışkan Giriş Sıcaklığı İle Tersinmezlik Değerinin Değişimi (m Şekil 12. Sıcak Akışkan Giriş Sıcaklığı İle Ekserji Veriminin Değişimi (m
_ 1145 6. TARTIŞMA VE ÖNERİLER Bu çalışmada, kmbi ve ufak sıcak su azırlama sistemlerinde kullanılan cevrn tip karşıt akışlı bir ısı değiştiricinin terik larak enerji ve ekserji analizleri yapılmıştır. Analizlerde detaylı larak esaplama prsedürü verilmiştir. Terik çalışmada, sıcak su kütlesel debisi ve sğuk su giriş sıcaklığının sabit lması durumunda, sıcak su giriş sıcaklığının ve sğuk su kütlesel debisinin enerji ve ekserji verimlerine etkisi irdelenmiştir. Enerji analizinde, enerji verimliliğini etkileyen parametreler irdelenmiş ve esaplanmıştır. Isı değiştiricinin enerji verimliği 0,46 ile 0,94 arasında değişmektedir. En yüksek enerji verimliği en düşük sğuk su debisinde ve en yüksek sıcak su girişinde 0,94 larak esaplanmıştır. Ekserji analizinde, ısı değiştiricinin tersinmezlik ve ekserji verimlilik değerleri esaplanmıştır. Tersinmezlik değeri 22 W/K ile 745 W/K arasında değişmektedir. En yüksek tersinmezlik, en yüksek sğuk su kütlesel debisinde ve en yüksek sıcak su girişinde 745 W/K larak esaplanmıştır. Isı değiştiricinin ekserji verimliliği ise 0,32 ile 0,53 arasında değişmektedir. Enerji verimliliğine benzer şekilde en yüksek ekserji verimliği en düşük sğuk su debisinde ve en yüksek sıcak su girişinde 0,53 larak esaplanmıştır. İlerleyen çalışmalarda, bu terik mdelin geçerliliği deneysel larak araştırılabilir. Ayrıca, çalışmada da verildiği üzere verimliliği etkileyen birçk parametre bulunmaktadır. Bu parametrelerin verime etkisi ve ptimum çalışma şartları da incelenebilir. KAYNAKLAR [1] KAKAÇ, S, and HONGTAN L,, Heat Excangers Selectin, Rating and Termal Design, CRC Press, 2002, [2] GUT, J, A,W, et al,, Termal Mdel Validatin f Plate Heat Excangers wit Generalized Cnfiguratins, Cemical Engineering Science, 59, 4591-4600, 2004, [3] VLASOGIANNIS, P, et al,, Air-Water Tw-Pase Flw and Heat Transfer in a Plate Heat Excanger, Internatinal Jurnal f Multipase Flw, 28, 757-772, 2002, [4] MASOUD,H, F,, MOHAMMAD R, T,, SOMAYE, N,, Numerical and Experimenatl Invesitigatin f Heat Transfer f ZNO/Water Nanfluid in te Cncentric Tube and Plate Heat Excanger, Numerical and Experimental Investigatin f Termal Science, 15, 183-194, 2011, [5] PAISARN N,, Secnd law analysis n te eat transfer f te rizntal cncentric tube eat excanger, Internatinal Cmmunicatins in Heat and Mass Transfer, 33, 1029 1041, 2006. [6] [GENCELİ, O,F, (1999), Isı Değiştiricileri, Birsen Yayınevi, 1999. [7] ŞENCAN, A., KILIÇ,B., SELBAŞ, R., Secnd law analysis f a plate eat excanger, Internatinal Jurnal f Engineering and Applied Sciences. 2, 79-87, 2010. [8] ÇENGEL, Y.,A., BOLES, A., Müendislik Yaklaşımıyla Termdinamik, Ali Pınarbaşı, Guven Bilimsel, 2008. [9] WANG, L., SUNDEN, B, MANGLİK, R., M, Plate eat excangers design, applicatins and Perfrmance, Wit Press, 2007. ÖZGEÇMİŞ Abdulla YILDIZ 1978 yılı Uşak dğumludur. 2000 yılında Dumlupınar Üniversitesi Müendislik Fakültesi Makina Bölümünü bitirmiştir. Aynı Üniversiteden 2003 yılında Yüksek Müendis ve Ege Üniversitesinden 2009 yılında Dktr ünvanını almıştır. 2001-2003 Yılları arasında Afyn Kcatepe Üniversitesi Uşak
_ 1146 Müendislik Fakültesi Makina Bölümü nde Araştırma Görevlisi, 2003-2009 yıllarında Ege Üniversitesi Müendislik Fakültesi Makina Müendisliği Bölümü nde 35. madde kapsamında Araştırma Görevlisi larak görev yapmıştır. 2010 yılından beri Uşak Üniversitesi Müendislik Fakültesi Makina Bölümü Termdinamik Anabilim Dalı nda Yrd. Dç. Dr. Olarak görev yapmaktadır. Güneş Enerjisi, Isıl Sistemlerin Termdinamik Analizi knularında çalışmaktadır, Mustafa Ali ERSÖZ 1970 yılı Denizli dğumludur. 1991 yılında Gazi Üniversitesi Teknik Eğitim Fakültesi Makine Eğitimi Bölümünü bitirmiştir. Aynı Üniversiteden 2001 yılında Uzman, 2008 yılında Dktr unvanı almıştır. 1991-2009 yılları arasında M.E.B. bağlı endüstriyel teknik öğretim kullarında öğretmenlik ve yöneticilik görevleri yapmıştır. 2009 yılından itibaren Uşak Üniversitesi Meslek Yüksekkulu Elektrik ve Enerji bölümünde Yrd, Dç, Dr. Olarak görev yapmaktadır. Yenilenebilir enerji ve ısıl sistemlerin termdinamik analiz knularında çalışmalar yapmaktadır.