ORTA DOĞU TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Ebat: px
Şu sayfadan göstermeyi başlat:

Download "ORTA DOĞU TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ"

Transkript

1 ORTA DOĞU TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ DOĞUSEL ELEKTROMEKANİK VE BETON YAPI ELEMANLARI İMALAT SANAYİ VE TİCARET LİMİTED ŞİRKETİNE AİT MONOBLOK BETON TRAFO KÖŞKLERİNİN DEPREM GÜVENLİĞİNİN İNCELENMESİ RAPORU HAZIRLAYANLAR: DOÇ. DR. M. ALTUĞ ERBERİK ARAŞ. GÖR. KAAN KAATSIZ MAYIS 2014 ANKARA BU RAPOR, DOĞUSEL ELEKTROMEKANİK VE BETON YAPI ELEMANLARI İMALAT SAN. VE TİC. LTD. ŞİRKETİ İLE ORTA DOĞU TEKNİK ÜNİVERSİTESİ DÖNER SERMAYE İŞLETMESİ MÜDÜRLÜĞÜ ARASINDA İMZALANAN KOD NO LU DANIŞMANLIK SÖZLEŞMESİ DOĞRULTUSUNDA HAZIRLANMIŞTIR.

2 DOĞUSEL ELEKTROMEKANİK VE BETON YAPI ELEMANLARI İMALAT SAN. VE TİC. LTD. ŞİRKETİNE AİT MONOBLOK BETON TRAFO KÖŞKLERİNİN DEPREM GÜVENLİĞİNİN İNCELENMESİ 1. GENEL Bu raporda (kısaca) Doğusel Firması tarafından üretilen ve OG-AG dağıtım şebekelerinde kullanılan monoblok (bir-döküm) beton trafo merkezlerinin deprem yükleri altında göstereceği davranış incelenmektedir. Raporun ilk bölümünde beton trafo köşkü ile ilgili yapısal bilgiler yer almaktadır. Bir sonraki bölüm yapının bir bilgisayar analiz programı (SAP2000 Versiyon ) kullanılarak modellenmesi ile ilgili bilgileri içerir. Oluşturulan analitik modelin deprem yükleri altındaki davranışını incelemek amacıyla yapılan analizler de raporun son bölümünde yer almaktadır. 2. YAPISAL BİLGİLER Firmaya ait değişik şekil ve boyutlarda trafo köşkleri mevcuttur. Bu raporda deprem kuvvetleri açısından en kritik olan model incelenmiştir. Söz konusu beton trafo köşkünün genel görünümü ve başlıca boyutları Şekil 1 de verilmiştir. Yapının plandaki boyutları 6.5 m x 2.5 m olup zemin kotundan yüksekliği 3.3 m dir. Taşıyıcı duvar kalınlıkları değişken olmakla birlikte ortalama olarak 95 mm dir. Döşeme kalınlığı 60 mm dir. Yapının taşıyıcı duvarlarının döşeme plakasının oturduğu kısımdan zemin kotuna kadar olan duvarları daha geniş bir profil izlemekte olup, ortalama kalınlığı 205 mm dir. Kısa kenarlardaki duvarların birinde boşluk bulunmamakta, diğer duvarda ise 2 m genişliğinde ve 2.4 m yüksekliğinde bir kapı boşluğu bulunmaktadır. Uzun kenarların birinde genişlikleri 3 m ve 1.5 m, yükseklikleri 2.4 m olan iki büyük kapı boşluğu bulunmaktadır. Diğer uzun kenardaki duvarda kapı boşluklarına nazaran küçük bir pencere boşluğu vardır. Yapının analizi sırasında dikkate alınması gereken yapısal bilgiler aşağıda maddeler halinde sıralandırılmıştır: Betonarme trafo köşküyle ilgili hesaplar TS 500 [1] standardına ve TEDAŞ Şartnamesi ne [2] uygun olacaktır. Köşk yapısı, TEDAŞ Şartnamesi nde belirtildiği üzere 0.5g lik yatay ve 0.4g lik dikey ivme değerlerine dayanıklı olacak şekilde yapılacaktır. İmalatta kullanılan beton kalitesi C35 (basınç mukavemeti 35 MPa) olarak verilmiştir. Yapının imalatında Q158/158 tipi hasır donatı kullanıldığı belirtilmiştir. 2

3 3. YAPININ ANALİTİK OLARAK MODELLENMESİ Yapının analitik olarak modellenmesinde SAP2000 (Versiyon ) isimli bilgisayar analiz programından faydalanılmıştır. Bu program ile üç boyutlu yapıları statik ve dinamik sonlu elemanlar metoduyla analiz etmek mümkündür. Şekil 1. Beton köşkün plan görünümleri ve genel görünümü 3

4 Söz konusu trafo köşkü iki parçadan oluşmaktadır. Yapının taşıyıcı kısmını oluşturan betonarme döşeme ve taşıyıcı duvarlar monobloktur. Çatı ise betonarme taşıyıcı duvarlar üzerine oturtulmuş vaziyettedir. Trafo köşkü uzun kenar duvarlarında, boşlukların da etkisiyle, düzlem dışı rijitlik önemli ölçüde azalmıştır. Bu nedenle yatay (deprem) ve düşey (ölü yük, hareketli yük vb.) etkilere maruz kalması durumunda taşıyıcı duvarların esnek bir davranış göstermesi beklenir. Daha sonra gösterileceği gibi duvarlarda lokal düzlem dışı dinamik titreşim modları ortaya çıkmaktadır. Bu tip iki boyutlu düzlemsel davranış gösteren elemanlarının bulunduğu yapıların matematiksel modelini oluşturmak için kullanılacak en iyi eleman tipi kabuk (SHELL) elemanıdır. Trafo köşkünün SAP2000 programının bünyesinde yer alan kabuk elemanlarıyla oluşturulmuş üç boyutlu analitik modelini Şekil 2 de gösterilmektedir. Yapının taşıyıcı duvar elemanlarının matematiksel modelleri ise Şekil 3 de yer almaktadır. Şekil 3 de her bir duvar için yapılan adlandırma raporun geri kalan kısmında da kullanılmıştır. Şekillerden de görüldüğü gibi yapının tamamının modellenmesinde dört düğüm noktalı elemanlar kullanılmıştır. Yapının davranışının daha ayrıntılı incelenebilmesi ve analitik modelden daha isabetli sonuç alınabilmesi için SAP2000 programının bünyesinde bulunan eleman bölme gereçleri ile yapısal unsurların modellendiği kabuk elemanları çok daha sık bir sonlu eleman ağından (MESH) oluşacak şekilde bölünmüş ve Şekil 2 de gösterilen eleman matrisi elde edilmiştir. Bu eleman matrisi, açıklıkların köşeleri gibi stres konsantrasyonlarının oluşmasının beklendiği bölgelerde daha sıkı olacak şekilde üretilmiştir. Şekil 2. Trafo Köşkünün SAP2000 kullanılarak hazırlanan sonlu elemanlar modeli 4

5 a) Taşıyıcı duvar D1 b) Taşıyıcı duvar D2 c) Taşıyıcı duvar D3 d) Taşıyıcı duvar D4 Şekil 3. Matematiksel modelin değişik cephelerine ait eleman matrisleri Trafo köşk yapısının çatısı daha önceden belirtildiği gibi taşıyıcı duvarlar üzerine kurulum esnasında yerleştirilmektedir. Ankastre olmayan çatı, taşıyıcı duvarların üst yüzeylerinin büyük ölçüde beraber hareket etmesini sağlayarak yapıda önemli bir miktar rijit diyafram etkisi yaratmaktadır. Monoblok yapının analitik modelinde bu durum göz önünde bulundurulmuş ve çatı kotundaki düğüm noktalarına rijit diyafram etkisi tanımlanmıştır. Çatının kendi ağrlığı ve TEDAŞ şartnamesinde belirtilen 2500 N/m 2 lik çatı tasarım yükü taşıyıcı duvarların üstüne etki ettirilmiştir. Yapının 60 mm kalınlığındaki döşemesinin yapısal planlar ve imal edilmiş yapının fotoğraflarının incelenmesi ile boşluksuz kısa kenardan başlayıp, planda gözüken 4 m. ebatındaki büyük bölme boyunca devam ettiği anlaşılmıştır. Şekil 2 de gösterildiği gibi döşeme bu bölgede analitik modele aktarılmış ve üzerine kendi ağırlığının yanında TEDAŞ Şartnamesi nde belirtilen 2500 N/m 2 lik tasarım yükü etki ettirilmiştir. Planda gözüken, boşluklu kısa duvarla sonlanan yaklaşık 2.5 m lik bölmede bu döşeme süreksiz olduğu için taşıyıcı duvarlar bu kısımda direk olarak 80 mm lik zemin plakasına bağlanmıştır. 5

6 Taşıyıcı duvarların döşemenin oturduğu kısımdan zemine plakasına kadar olan bölümü, planlarda 95 mm lik ortalama duvar kalınlığından daha geniş olarak gözükmektedir. Ortalama kalınlığı 205 mm olan yaklaşık 70 cm yüksekliğindeki taşıyıcı duvar alt bölümü, gerçek yapısal davranışı daha iyi yansıtan bir analitik model oluşturulabilmesi için 205 mm kalınlığında kabuk elemanlarla modellenmiştir ve 95 mm kalınlığında kabuk elemanları ile beraber çalışan Şekil 3 te gösterilen sürekli taşıyıcı duvarlar elde edilmiştir. Yapının planlarında trafo köşkünü bölmelere ayıran 40 mm kalınlığında panel duvarlar mevcuttur. Bu paneller imalat sırasında köşk yapısı ile birlikte dökülmeyip sonradan yerlerine sabitlenmektedirler. Bu özelliklerinden dolayı analitik modelde ihmal edilmişlerdir. Analitik modelin zemin kotundaki düğüm noktaları sabit mesnet olarak tanımlanmıştır. Sabit mesnet herhangi bir yer değiştirme ve dönmeye izin vermemektedir. Trafo köşkü, kurulum esnasında dolgu bir zeminin üzerine yerleştirilmektedir. Bu zemin, yapının kısıtlı da olsa bir miktar hareket deformasyon gösterebilmesine izin vermektedir. Fakat yatay kuvvetlerin hesabında en olumsuz koşulları sabit mesnet yaratacağı için güvenli tarafta kalmak adına analitik model belirtildiği şekilde oluşturulmutur. Köşk yapısının çatı ve TEDAŞ Şartnamesi nde verilen tasarım yükleri dahil ağırlığı 29 ton olarak bulunmuştur. Çatı ağırlığı tasarım yükü dahil yaklaşık 8 ton olarak hesaplanmıştır. Çatının ağırlığı tavan kotundaki düğüm noktalarına Şekil 4 te sunulan şemadaki gibi dağıtılmıştır. Çatının birim alana düşen ağırlığı Şekil 4 te görüldüğü üzere D3 ve D4 duvarları için üçgen biçiminde, D1 ve D2 duvarları için ise yamuk şeklinde bir çizgisel bir yük dağılımına çevrilmiştir. D2 D3 D4 D1 Şekil 4. Çatı ağırlığının taşıyıcı duvarların üst düğüm noktalarına dağıtılmasında esas alınan şema 6

7 Kabuk elemanın malzeme özellikleri SAP2000 e ön veri olarak girilmiştir. Bu özelliklere ait değerler şu şekilde sıralanabilir: Birim hacimdeki kütle (Mass per unit volume) : 2.5 t/m 3 Birim hacimdeki ağırlık (Weight per unit volume) : 25 kn/m 3 Elastik Modül (Modulus of Elasticity) : 33*10 6 kn/m 2 Poisson Oranı (Poisson s Ratio) : 0.3 Genleşme katsayısı (Coefficient of Thermal Expansion) : 1.17*10-5 Kayma Modülü (Shear Modulus) : 12.7*10 6 kn/m 2 Kalınlık (Thickness) : 95 mm (duvarlar); 205 mm (duvarlar alt kısım); 60 mm (döşeme); 80 mm (zemin plakası) 4. BETON TRAFO KÖŞKÜNÜN DİNAMİK DAVRANIŞININ İNCELENMESİ Bu bölümde SAP2000 programı kullanılarak analitik olarak modellenmiş olan beton trafo köşkünün yükleme altındaki davranışı incelenmektedir. İlk olarak köşkün dinamik özellikleri ve serbest titreşim modları hakkında bilgi verilmektedir. Daha sonra yapının deprem güvenliğinin incelenmesi için kullanılan yöntem ve mevcut yapının kapasitesinin yatay ve dikey yükler altında yeterli olup olmadığını gösteren hesaplamalar detaylı olarak sunulmaktadır. 4.1 Yapıya ait Serbest Titreşim Modlarının Belirlenmesi Yapıların maruz kalacağı dinamik yükler, yapının serbest titreşim modlarına ait titreşim periyotları kullanılarak belirlenir. Trafo köşk yapısının analitik modelde hesaplanan dinamik özellikleri aşağıdaki bölümlerde verilmiştir. SAP2000 programıyla yapılan analiz sonucu yapının serbest titreşim modları ve bunlara ait peryot değerleri belirlenmiştir. Bu raporda sadece ilk beş serbest titreşim moduna ait bilgiler verilmiştir. Şekil 5 te 3-boyutlu verilmiş olan serbest titreşim modlarına ait peryot değerleri, T 1 = saniye, T 2 = saniye, T 3 = saniye T 4 = ve T 5 = saniyedir. İkinci ve üçüncü titreşim modları döşemenin lokal modları, dördüncü ve beşinci titreşim modları ise D1 ve D2 duvarlarının lokal modlarıdır. Alınan değerler eğer çatı döşemesi gerekli diyafram etkisini sağladığı takdirde yapının son derece rijit olduğunu kanıtlamaktadır. Yapının dinamik etkilere maruz kaldığı zaman dikkate değer yer değiştirmelere uğramayacağı, ilk titreşim modunun baskın etkisiyle bir blok olarak yer değiştirme ve burulmaya maruz kalacağını söylemek mümkündür. 7

8 Yapılara etki eden deprem kuvvetlerinin hesabında izlenen yöntemlere göre analitik modelden alınan yapının dinamik özellikleri, dinamik etki altında yapıya etki edecek yükler ile doğrudan bağlantılıdır. Bu özellikler kullanılarak analiz ortamında hesaplanmış gerilmeler daha sonra limit değerleriyle karşılaştırılıp yapının güvenliği hakkında bir karara varılır. Yapılacak hesaplarda kullanılacak olan yöntem bir sonraki bölümde sunulmaktadır. 4.2 Deprem Yüklerinin Hesaplanması Yapıda oluşan gerilmelerin lineer statik analiz yoluyla belirlenebilmesi için ilk önce yapıya etkiyecek olan deprem yükünün hesaplanması gerekmektedir. TEDAŞ Şartnamesi nde yer sarsıntısı için verilen yatay yer ivmesi 0.5g, dikey yer ivmesi ise 0.4g dir. Bu ivme değerlerinin deprem yüklerine dönüştürülmesi için yer hareketinin yapıyla olan etkileşimini göz önüne almak gerekmektedir. SAP2000 programıyla yapılan lineer statik analizde; yapının analize dahil edilen titreşim modlarında verilen ivme değerleri kullanılarak yatay ve dikey yönlerde statik kuvvetler hesaplanmış, yapıya etki ettirilmiş ve her mod için alınan sonuçlar kombine edilerek nihai gerilmeler ve deformasyonlar hesaplanmıştır. 8

9 Şekil 5. Yapının çatı döşemesinin rijit dayafram olarak çalıştığı varsayılarak elde edilen ilk beş titreşim modu Deprem yüklerinin hesaplanmasında kullanılan bir diğer parametre deprem yükü azaltma katsayısıdır (R katsayısı). Yapının deprem etkisi altında elastik ötesi bir davranış göstereceği ve bir miktar hasar göreceği kabul edilerek eşdeğer yatay kuvvet R katsayısıyla orantılı olarak azaltılmaktadır. Ancak incelenen trafo köşkünün deprem altındaki davranışının elastik sınırlar içinde kalacağı düşünüldüğünden yapılan hesaplarda R=1 olarak alınmış ve yapıya etki ettirilen kuvvetlerde herhangi bir azaltmaya gidilmemiştir. Analizlerde kullanılan yükleme durumları Tablo 1 de özetlenmiştir. Tablo 1 de verilen X yönü yapının uzun yönünü, Y yönü de yapının kısa yönünü tanımlamaktadır. Z yönü dikeyi göstermektedir. Tablo 1 Analizde kullanılan yükleme durumlarının tanımları Yük Yön Açıklama DEAD* Z Döşeme ve çatı tasarım yükleri, çatının ağırlığı LATX X 0.5g ivme ile hesaplanan yatay statik yükleme (x yönünde) LATY Y 0.5g ivme ile hesaplanan yatay statik yükleme (y yönünde) VERT Z 0.4g ivme ile hesaplanan dikey statik yükleme *DEAD yükü aynı zamanda taşıyıcı duvarların ve döşemelerin ağırlığını da içerir. 9

10 Yukarıda verilen yükleme durumları kullanılarak aşağıda verilen yük kombinasyonları oluşturulmuştur: COMB1 = DEAD ± LATX ± 0.3*LATY ± VERT COMB2 = DEAD ± 0.3*LATX ± LATY ± VERT (2.a) (2.b) COMB1 ve COMB2 kombinasyonları ile en olumsuz yükleme koşulları elde edilmeye çalışılmıştır. COMB1 ile yapıyı esas olarak X yönünde, COMB2 ile de yapıyı esas olarak Y yönünde zorlayan bir yükleme biçimi oluşturulmuştur. Her iki yük kombinasyonunda da baskın olmayan diğer yöndeki statik yükleme durumu 0.3 katsayısı ile çarpılarak dikkate alınmıştır. Bu, deprem mühendisliğinde takip edilen bir uygulamadır ve trafo köşk yapısının analizi için de tatbik edilmiştir. Yatay yükleme durumlarına ek olarak, TEDAŞ Şartnamesi nde yer alan dikey yer sarsıntısı yükleme durumu da (VERT) her iki kombinasyona ilave edilmiştir. Yükleme durumlarının analiz sonuçları ayrı ayrı incelendiğinde VERT yükleme durumunun çok zayıf gerilmelere yol açtığı görülmüş ve VERT için ayrı bir yük kombinasyonu yaratmak yerine COMB1 ve COMB2 ye dahil edilmesi uygun görülmüştür. Yük kombinasyonlarında DEAD yükleme durumuna eşlik eden diğer statik yüklemeler ± şeklinde lineer olarak eklendiği için bu kombinasyonların ekleme işaretine göre farklı sonuç kümeleri vermeleri beklenmektedir. Bu sebeple; bütün bu sonuç kümelerini dikkate alan, elde edilen sonuçlardan maksimum ve minimum gerilmeleri ve deformasyonları veren ENVELOPE_TEDAS isimli zarf kombinasyonu da tanımlanmıştır. Bir sonraki bölümde verilen iç kuvvetler bu zarf kombinasyonu ile elde edilmiştir. 4.3 Deprem Analizi Sonuçları Beton trafo köşkü, SAP2000 programı kullanılarak Tablo 1 de verilen yükler altında incelenmiş ve yükleme koşuluna karşılık gelen gerilmeler ve kuvvetler elde edilmiştir. Analiz sonucunda kabuk elemanlarının her iki yönde maruz kaldığı düzlem dışı momentlerin (M 11 ve M 22 ) taşıyıcı duvarlar ve döşemeler için gösterimi Şekil 6 da verilmiştir. COMB1 ve COMB2 yük kombinasyonlarının uygulanması sonucu yapı üzerinde elde edilen ve ENVELOPE_TEDAS isimli zarf kombinasyonu ile çıkarılan M 11 ve M 22 moment dağılımları Şekil 7-10 da gösterilmiştir. Moment değerlerine ait ölçek ise her şeklin yan kısmında gösterilmektedir. Momentin birimi knm/m dir. Bu sonuçlara göre farklı kalınlıklardaki kabuk elemanların maruz kaldığı maksimum ve minimum moment değerleri Tablo 2 de verilmiştir. Taşıyıcı duvarlar için en yüksek ve düşük moment değerleri, D1 ve D2 duvarlarının boşluklu olan D4 duvarı ile 10

11 birleştiği köşelerin alt ve üst uçlarında elde edilmiştir. Döşeme için verilen uç değerlerin ise beklenildiği gibi açıklığın ortasında oluştuğu gözlemlenmiştir. M 22 M 22 M 11 M 11 Şekil 6. M 11 ve M 22 momentlerinin yönlerinin taşıyıcı duvar elemanları ve döşeme için gösterimi Tablo 2 Analizde elde edilen maksimum ve minimum moment değerleri Kabuk elemanı M 11 (knm/m) M 22 (knm/m) Maks. Min. Maks. Min. 95 mm taşıyıcı duvar mm taşıyıcı duvar mm döşeme Şekil 7. ENVELOPE_TEDAS için pozitif M 11 moment dağılımı (birim: knm/m) 11

12 Şekil 8. ENVELOPE_TEDAS için negatif M 11 moment dağılımı (birim: knm/m) Şekil 9. ENVELOPE_TEDAS için pozitif M 22 moment dağılımı (birim: knm/m) 12

13 Şekil 10. ENVELOPE_TEDAS için negatif M 22 moment dağılımı (birim: knm/m) Monoblok köşkün imalatında tek tip Q158/158 hasır çelik kullanılmıştır. Buna ek olarak çatının oturduğu, döşemenin bağlandığı, taşıma bağlantılarının bulunduğu kısımlarda 14 mm çaplı nervürlü donatı detayları da mevcuttur. Güvenli tarafta kalmak adına, belirli bölgelerde yer alan nervürlü donatıların duvar kapasitelerine katkıları ihmal edilmiştir. Çelik hasırda kullanılan donatının çapı 5.5 mm dir ve her iki yöndeki donatı aralığı 150 mm dir. Donatının akma kapasitesi 510 MPa, nihai dayanımının da 605 MPa olduğu bilinmektedir. Hasır donatının aralığı, dayanımı gibi özellikleri düşey ve yatay yönlerde değişmemesi sebebiyle taşıyıcı duvarların M 11 ve M 22 moment kapasiteleri her iki yönde de aynıdır. Taşıyıcı duvarların kesitleri Şekil 11 de verilmiştir. 95 mm ortalama kalınlığa sahip taşıyıcı duvarlarda tek sıra hasır donatı bulunmaktadır. Bu elemanlarda hacimsel olarak düşeyde ve yatayda (%0.15) mertebesinde bir donatı oranı mevcuttur. Donatının duvarın yaklaşık olarak ortasında yer almaktadır, duvarın her iki yüzüne de eşit mesafededir. Dolayısıyla duvarın eksenleri boyunca iki yöndeki (pozitif ve negatif) moment 13

14 kapasiteleri aynıdır. Duvarın akma momenti yapılan kesit analizi sonucu 3.8 knm/m olarak hesaplanmıştır ve Tablo 2 de verilen maksimum ve minimum M 11, M 22 moment taleplerini karşılamaktadır. 205 mm ortalama kalınlığa sahip taşıyıcı duvarların alt kısmında çift sıra hasır donatısı bulunmaktadır. Duvarların bu kısmında hacimsel olarak düşeyde ve yatayda (%0.14) mertebesinde bir donatı oranı mevcuttur. Donatıların pas payı her iki yüzde de yaklaşık olarak 25 mm civarındadır. Bu sebeple duvarın eksenleri boyunca iki yöndeki (pozitif ve negatif) moment kapasiteleri aynıdır. 205 mm ortalama kalınlığı olan duvarın akma momenti yapılan kesit analizi sonucu 15.4 knm/m olarak bulumuştur ve bu değer Tablo 2 de verilen maksimum ve minimum M 11, M 22 moment taleplerinin oldukça üstündedir. 95 mm ortalama kalınlığı olan taşıyıcı duvar 205 mm ortalama kalınlığı olan taşıyıcı duvar Şekil 11. Taşıyıcı duvarların kesitleri (ölçüler mm dir) 4.4 Çatı Yuvası Kesme Kuvveti Beton trafo köşkü oldukça rijit ve kutu davranışı gösteren ve oldukça sınırlı bir yer değiştirme yapması beklenen bir yapı olduğu için çatının yatay hareket esnasında yerinden oynayıp taşıyıcı duvarlardaki yuvasından sıyrılması olası gözükmemektedir. Gerçekleşme ihtimali olan tek sorun, deprem esnasında çatının yatay yönde hareket edip kesme kuvvetini aktaran çıkıntısının duvara çarpıp zarar görmesi olabilir (Şekil 13). Böyle bir risk olup olmadığının belirlenmesi için çatının ağırlığının %50 si kadar eşdeğer bir yatay kuvvetin (F eşdeğer = kütle * 0.5g) duvara çarptığı ve bu zorlamanın TS500 e göre mevcut beton kesme dayanımı (V kesme = 0.65 f ctd *A kesme ) ile karşılandığı varsayılmıştır. Hesaplanan F eşdeğer, çatının ağırlığı olan 8 ton ile TEDAŞ Şartnamesi nde verilen 0.5g lik tasarım ivmesinin işleme sokulması ile 40 kn olarak hesaplanmıştır. İmalatta kullanılan C35 betonun TS500 e göre tasarım çekme dayanımı (f ctd ) 1.4 MPa dır. Kesme dayanımı için kritik değer olarak kısa duvarların uzunluğu olan 2.5 m alınmıştır. Çatının kesme kuvvetini aktaran alt çıkıntısının kalınlığı planlarda 60 mm olarak verilmiştir. A kesme değeri bu duvar uzunluğu ve kalınlığın çarpılması ile belirlenmiştir. Yapılan hesap sonucu 14

15 bu kritik durum için beton kesme dayanımı yaklaşık olarak 135 kn olarak hesaplanmıştır. Sonuçlardan da anlaşıldığı üzere bahsedilen türde bir hasar oluşması riski yoktur. Deprem Yönü Duvar Çatlak Çatı Şekil 9. Yatay yöndeki deprem hareketi esnasında çatı ve duvar arasındaki etkileşimde oluşabilecek hasar 5. SONUÇLAR VE DEĞERLENDİRME Bu raporda Doğusel Firması tarafından üretilen monoblok beton trafo merkezlerinin deprem güvenliği incelenmiştir. SAP2000 analiz programı kullanılarak hazırlanan analitik modelde ilk önce yapının serbest titreşim modları ve bu modlara ait periyotlar belirlenmiştir. Bu analiz sonucu yapının oldukça rijit olduğu tespit edilmiştir. Yapının rijit olması deprem anında çok fazla ötelemeye maruz kalmayacağını ancak daha az rijit bir yapıya göre daha fazla deprem kuvvetini kendisine çekebileceğini göstermektedir. Bu gerçekten yola çıkarak ve deprem anında yapının elastik sınırlar içinde bir davranış göstereceğini kabul ederek analitik modele TEDAŞ Şartnamesi nde verilen yatay ve dikey yer sarsıntısı ivme değerleri etki ettirilmiş ve deprem analizi uygulanmıştır. Analizler sonucunda kabuk elemanlarında elde edilen eğilme momentleri, kapasite değerleri esas alınarak kontrol edilmiştir. Elde edilen sonuçlara göre; 95 mm ortalama kalınlığı olan taşıyıcı duvarlar, düzlem dışı eğilme momenti taleplerini kapasitelerine yakın bir seviyede karşılamaktadır. 205 mm kalınlığı olan taşıyıcı duvarların alt kısımlarının kapasitesi ise, bu elemanlarda oluşan taleplerin çok üstündedir. Yapının çatısının yatay hareket durumunda taşıyıcı duvarlara uygulaması muhtemel olan kuvvetin, bu duvarların kesme kapasitesinin oldukça altında kaldığı gözlemlenmiştir. 15

16 Sonuç olarak, incelenen durumlarda söz konusu monoblok beton trafo köşkünün üzerinde oluşan kuvvet taleplerini yapısal elemanlar karşılamaktadırlar. Bir başka deyişle söz konusu trafo köşkü, TEDAŞ Şartnamesi tarafından talep edilen deprem güvenliği seviyesini sağlamaktadır. Depremin olasılıksal doğası gereği, trafo köşkünün şartname tarafından belirtilmiş olan deprem taleplerinden daha büyük bir zorlamayla karşılaşması az bir ihtimal olsa da mümkündür. Bu tür olağanüstü durumlarda trafo köşkünün nasıl bir davranış göstereceği ile ilgili bir çalışma yapılmamıştır. Elde edilen sonuçlar, deprem yükleri açısından en kritik olduğu düşünülen boyut ve özelliklere sahip trafo köşkü içindir. Bu sonuçlar, firmaya ait diğer tüm boyutlardaki trafo köşkleri için de geçerli olacaktır. Bu raporda sunulan trafo köşkü ile ilgili hesaplamalar sadece yapısal konuları içermektedir. Trafo köşkünün içinde yer alan ve yapısal olmayan birimlerin (OG, AG, Trafo birimleri, çevre bağlantıları vb.) montajı, titreşim duyarlılığı ve diğer birimler ile olan etkileşimi ile ilgili konular ve bu birimlerin deprem sırasında yapısal elemanlara verebilecekleri hasarlar ile ilgili herhangi bir görüş bildirilmemiştir. DOÇ. DR. M. ALTUĞ ERBERİK ARAŞ. GÖR. KAAN KAATSIZ Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü KAYNAKLAR [1] Türk Standardları Enstitüsü, Betonarme Yapıların Hesap ve Yapım Kuralları (TS500), Ankara. [2] Türkiye Elektrik Dağıtım A.Ş., Beton Mahfazalı Kompakt Tip YG/AG Dağıtım Transformatör Merkezleri Teknik Şartnamesi (TEDAŞ-MYD/ B), Ankara. 16

UBET72 DM BETON KÖŞK YAPISI BETONARME STATİK HESAP RAPORU

UBET72 DM BETON KÖŞK YAPISI BETONARME STATİK HESAP RAPORU UBET72 DM BETON KÖŞK YAPISI HAZIRLAYAN : İSMAİL ENGİN KONTROL EDDEN : GÜNER İNCİ TARİH : 21.3.215 Sayfa / Page 2 / 4 REVİZYON BİLGİLERİ Rev. No. Tarih Tanım / YayınNedeni Onay Sunan Kontrol Onay RevizyonDetayBilgileri

Detaylı

Gazbeton Duvar ve Döşeme Elemanları ile İnşa Edilen Az Katlı Konut Binalarının Deprem Güvenliği*

Gazbeton Duvar ve Döşeme Elemanları ile İnşa Edilen Az Katlı Konut Binalarının Deprem Güvenliği* Gazbeton Duvar ve Döşeme Elemanları ile İnşa Edilen Az Katlı Konut Binalarının Deprem Güvenliği* Dr.Haluk SESİGÜR Yrd.Doç.Dr. Halet Almıla BÜYÜKTAŞKIN Prof.Dr.Feridun ÇILI İTÜ Mimarlık Fakültesi Giriş

Detaylı

BÖLÜM II D. YENİ YIĞMA BİNALARIN TASARIM, DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME ÖRNEKLERİ

BÖLÜM II D. YENİ YIĞMA BİNALARIN TASARIM, DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME ÖRNEKLERİ BÖLÜM II D ÖRNEK 1 BÖLÜM II D. YENİ YIĞMA BİNALARIN TASARIM, DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME ÖRNEKLERİ ÖRNEK 1 İKİ KATLI YIĞMA OKUL BİNASININ DEĞERLENDİRMESİ VE GÜÇLENDİRİLMESİ 1.1. BİNANIN GENEL ÖZELLİKLERİ...II.1/

Detaylı

Çok Katlı Perdeli ve Tünel Kalıp Binaların Modellenmesi ve Tasarımı

Çok Katlı Perdeli ve Tünel Kalıp Binaların Modellenmesi ve Tasarımı Çok Katlı Perdeli ve Tünel Kalıp Binaların Modellenmesi ve Tasarımı Mustafa Tümer Tan İçerik 2 Perde Modellemesi, Boşluklu Perdeler Döşeme Yükleri ve Eğilme Hesabı Mantar bandı kirişler Kurulan modelin

Detaylı

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR BİRİNCİ AŞAMA DEĞERLENDİRME YÖNTEMİ BİNANIN ÖZELLİKLERİ Binanın

Detaylı

Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü

Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Gazbeton, Tuğla ve Bims Blok Kullanımının Bina Statik Tasarımına ve Maliyetine olan Etkilerinin İncelenmesi 4 Mart 2008 Bu rapor Orta Doğu Teknik

Detaylı

YIĞMA YAPI TASARIMI ÖRNEK BİR YIĞMA SİSTEMİN İNCELENMESİ

YIĞMA YAPI TASARIMI ÖRNEK BİR YIĞMA SİSTEMİN İNCELENMESİ 13.04.2012 1 ÖRNEK BİR YIĞMA SİSTEMİN İNCELENMESİ 2 ÇENGEL KÖY DE BİR YIĞMA YAPI KADIKÖY DEKİ YIĞMA YAPI 3 Genel Bilgiler Yapı Genel Tanımı Kat Sayısı: Bodrum+3 kat+teras kat Kat Oturumu: 9.80 X 15.40

Detaylı

ÇATI KONSTRÜKSİYONLARINDA GAZBETON UYGULAMALARI Doç.Dr.Oğuz Cem Çelik İTÜ Mimarlık Fakültesi Yapı Statiği ve Betonarme Birimi

ÇATI KONSTRÜKSİYONLARINDA GAZBETON UYGULAMALARI Doç.Dr.Oğuz Cem Çelik İTÜ Mimarlık Fakültesi Yapı Statiği ve Betonarme Birimi ÇATI KONSTRÜKSİYONLARINDA GAZBETON UYGULAMALARI Doç.Dr.Oğuz Cem Çelik İTÜ Mimarlık Fakültesi Yapı Statiği ve Betonarme Birimi ÖZET Donatılı gazbeton çatı panellerinin çeşitli çatı taşıyıcı sistemlerinde

Detaylı

SARILMIŞ VE GELENEKSEL TİP YIĞMA YAPILARIN DEPREM DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ. Ali URAL 1

SARILMIŞ VE GELENEKSEL TİP YIĞMA YAPILARIN DEPREM DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ. Ali URAL 1 SARILMIŞ VE GELENEKSEL TİP YIĞMA YAPILARIN DEPREM DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ Ali URAL 1 aliural@ktu.edu.tr Öz: Yığma yapılar ülkemizde genellikle kırsal kesimlerde yoğun olarak karşımıza çıkmaktadır.

Detaylı

BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II

BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II GENEL BİLGİLER Yapısal sistemler düşey yüklerin haricinde aşağıda sayılan yatay yüklerin etkisine maruz kalmaktadırlar. 1. Deprem 2. Rüzgar 3. Toprak itkisi 4.

Detaylı

YAPILARDA HASAR TESPĐTĐ-II

YAPILARDA HASAR TESPĐTĐ-II YAPILARDA HASAR TESPĐTĐ-II VII.Bölüm BETONARME YAPILARDA HASAR Konular 7.2. KĐRĐŞ 7.3. PERDE 7.4. DÖŞEME KĐRĐŞLERDE HASAR Betonarme kirişlerde düşey yüklerden dolayı en çok görülen hasar şekli açıklıkta

Detaylı

BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-4

BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-4 BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-4 DİŞLİ DÖŞEMELER Serbest açıklığı 700 mm yi geçmeyecek biçimde düzenlenmiş dişlerden ve ince bir tabakadan oluşmuş döşemelere dişli döşemeler denir. Geçilecek açıklık eğer

Detaylı

Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir.

Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir. Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir. Mimari ve statik tasarım kolaylığı Kirişsiz, kasetsiz düz bir tavan

Detaylı

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina İncelenen Bina Binanın Yeri Bina Taşıyıcı Sistemi Bina 5 katlı Betonarme çerçeve ve perde sistemden oluşmaktadır.

Detaylı

YIĞMA YAPI TASARIMI DEPREM BÖLGELERİNDE YAPILACAK BİNALAR HAKKINDA YÖNETMELİK

YIĞMA YAPI TASARIMI DEPREM BÖLGELERİNDE YAPILACAK BİNALAR HAKKINDA YÖNETMELİK 11.04.2012 1 DEPREM BÖLGELERİNDE YAPILACAK BİNALAR HAKKINDA YÖNETMELİK 2 Genel Kurallar: Deprem yükleri : S(T1) = 2.5 ve R = 2.5 alınarak bulanacak duvar gerilmelerinin sınır değerleri aşmaması sağlanmalıdır.

Detaylı

REZA SHIRZAD REZAEI 1

REZA SHIRZAD REZAEI 1 REZA SHIRZAD REZAEI 1 Tezin Amacı Köprü analiz ve modellemesine yönelik çalışma Akberabad kemer köprüsünün analizi ve modellenmesi Tüm gerçek detayların kullanılması Kalibrasyon 2 KEMER KÖPRÜLER Uzun açıklıklar

Detaylı

Mukavemet-I. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş

Mukavemet-I. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Mukavemet-I Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 5 Eğilmede Kirişlerin Analizi ve Tasarımı Kaynak: Cisimlerin Mukavemeti, F.P. Beer, E.R. Johnston, J.T. DeWolf, D.F. Mazurek, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok.

Detaylı

Bina Türü Yapı Sistemlerinin Analizi Üzerine Rijit Döşeme ve Sınır Şartları ile İlgili Varsayımların Etkisi

Bina Türü Yapı Sistemlerinin Analizi Üzerine Rijit Döşeme ve Sınır Şartları ile İlgili Varsayımların Etkisi Bina Türü Yapı Sistemlerinin Analizi Üzerine Rijit Döşeme ve Sınır Şartları ile İlgili Varsayımların Etkisi Rasim Temür İstanbul Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Anabilim Dalı Sunum Planı Giriş Rijit Döşeme

Detaylı

Mukavemet 1. Fatih ALİBEYOĞLU. -Çalışma Soruları-

Mukavemet 1. Fatih ALİBEYOĞLU. -Çalışma Soruları- 1 Mukavemet 1 Fatih ALİBEYOĞLU -Çalışma Soruları- Soru 1 AB ve BC silindirik çubukları şekilde gösterildiği gibi, B de kaynak edilmiş ve yüklenmiştir. P kuvvetinin büyüklüğünü, AB çubuğundaki çekme gerilmesiyle

Detaylı

Güçlendirme Alternatiflerinin Doğrusal Olmayan Analitik Yöntemlerle İrdelenmesi

Güçlendirme Alternatiflerinin Doğrusal Olmayan Analitik Yöntemlerle İrdelenmesi YDGA2005 - Yığma Yapıların Deprem Güvenliğinin Arttırılması Çalıştayı, 17 Şubat 2005, Orta Doğu Teknik Üniversitesi, Ankara. Güçlendirme Alternatiflerinin Doğrusal Olmayan Analitik Yöntemlerle İrdelenmesi

Detaylı

Temeller. Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli

Temeller. Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli Temeller Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Temel Nedir? Yapısal sistemlerin üzerindeki tüm yükleri, zemine güvenli bir şekilde aktaran yapısal elemanlara

Detaylı

Yığma yapı elemanları ve bu elemanlardan temel taşıyıcı olan yığma duvarlar ve malzeme karakteristiklerinin araştırılması

Yığma yapı elemanları ve bu elemanlardan temel taşıyıcı olan yığma duvarlar ve malzeme karakteristiklerinin araştırılması Yığma yapı elemanları ve bu elemanlardan temel taşıyıcı olan yığma duvarlar ve malzeme karakteristiklerinin araştırılması Farklı sonlu eleman tipleri ve farklı modelleme teknikleri kullanılarak yığma duvarların

Detaylı

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 4- Özel Konular

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 4- Özel Konular RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 4- Özel Konular Konular Kalibrasyonda Kullanılan Binalar Bina Risk Tespiti Raporu Hızlı Değerlendirme Metodu Sıra Dışı Binalarda Tespit 2 Amaç RYTE yönteminin

Detaylı

İZMİR İLİ BUCA İLÇESİ 8071 ADA 7 PARSEL RİSKLİ BİNA İNCELEME RAPORU

İZMİR İLİ BUCA İLÇESİ 8071 ADA 7 PARSEL RİSKLİ BİNA İNCELEME RAPORU İZMİR İLİ BUCA İLÇESİ 8071 ADA 7 PARSEL RİSKLİ BİNA İNCELEME RAPORU AĞUSTOS 2013 1.GENEL BİLGİLER 1.1 Amaç ve Kapsam Bu çalışma, İzmir ili, Buca ilçesi Adatepe Mahallesi 15/1 Sokak No:13 adresinde bulunan,

Detaylı

Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü

Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Gazbeton, Tuğla ve Bims Blok Kullanımının Bina Statik Tasarımına ve Maliyetine olan Etkilerinin İncelenmesi 4 Mart 2008 Bu rapor Orta Doğu Teknik

Detaylı

Prefabrik Yapılar. Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul

Prefabrik Yapılar. Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul Prefabrik Yapılar Uygulama-1 Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul 2010 Sunuma Genel Bir Bakış 1. Taşıyıcı Sistem Hakkında Kısa Bilgi 1.1 Sistem Şeması 1.2 Sistem Detayları ve Taşıyıcı Sistem

Detaylı

İTÜ Mimarlık Fakültesi Mimarlık Bölümü Yapı ve Deprem Mühendisliği Çalışma Grubu BETONARME YAPILAR MIM 232. Döşemeler

İTÜ Mimarlık Fakültesi Mimarlık Bölümü Yapı ve Deprem Mühendisliği Çalışma Grubu BETONARME YAPILAR MIM 232. Döşemeler İTÜ Mimarlık Fakültesi Mimarlık Bölümü Yapı ve Deprem Mühendisliği Çalışma Grubu BETONARME YAPILAR MIM 232 Döşemeler 2015 Betonarme Döşemeler Giriş / Betonarme Döşemeler Kirişli plak döşemeler Dişli (nervürlü)

Detaylı

Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1. Analiz Yapı Ltd. Şti. Tel:

Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1.  Analiz Yapı Ltd. Şti. Tel: Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1 BETONARME NERVÜRLÜ İSTİNAT DUVARI HESAP RAPORU GEOMETRİ BİLGİLERİ Duvarın zeminden itibaren yüksekliği H1 10 [m] Nervür Üst Genişliği N1 0,5 [m] Nervürün Alt Genişliği

Detaylı

ihmal edilmeyecektir.

ihmal edilmeyecektir. q h q q h h q q q y z L 2 x L 1 L 1 L 2 Kolon Perde y x L 1 L 1 L 1 = 6.0 m L 2 = 4.0 m h= 3.0 m q= 50 kn (deprem) tüm kirişler üzerinde 8 kn/m lik düzgün yayılı yük (ölü), tüm döşemeler üzerinde 3 kn/m

Detaylı

Zemin-Yapı Etkileşimi

Zemin-Yapı Etkileşimi Bina Tasarım Sistemi Zemin-Yapı Etkileşimi [ Probina Orion Bina Tasarım Sistemi, betonarme bina sistemlerinin analizini ve tasarımını gerçekleştirerek tüm detay çizimlerini otomatik olarak hazırlayan bütünleşik

Detaylı

Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1. Analiz Yapı Tel:

Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1.  Analiz Yapı Tel: Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1 BETONARME KONSOL İSTİNAT DUVARI HESAP RAPORU GEOMETRİ BİLGİLERİ Duvarın zeminden itibaren yüksekliği H1 6 [m] Ön ampatman uç yüksekliği Ht2 0,4 [m] Ön ampatman dip yüksekliği

Detaylı

. TAŞIYICI SİSTEMLER Çerçeve Perde-çerçeve (boşluklu perde) Perde (boşluksuz perde) Tüp Iç içe tüp Kafes tüp Modüler tüp

. TAŞIYICI SİSTEMLER Çerçeve Perde-çerçeve (boşluklu perde) Perde (boşluksuz perde) Tüp Iç içe tüp Kafes tüp Modüler tüp 1 . TAŞIYICI SİSTEMLER Çerçeve Perde-çerçeve (boşluklu perde) Perde (boşluksuz perde) Tüp Iç içe tüp Kafes tüp Modüler tüp 2 Başlıca Taşıyıcı Yapı Elemanları Döşeme, kiriş, kolon, perde, temel 3 Çerçeve

Detaylı

Taşıyıcı Sistem İlkeleri. Dr. Haluk Sesigür İ.T.Ü. Mimarlık Fakültesi Yapı ve Deprem Mühendisliği Çalışma Grubu

Taşıyıcı Sistem İlkeleri. Dr. Haluk Sesigür İ.T.Ü. Mimarlık Fakültesi Yapı ve Deprem Mühendisliği Çalışma Grubu Taşıyıcı Sistem İlkeleri Dr. Haluk Sesigür İ.T.Ü. Mimarlık Fakültesi TAŞIYICI SİSTEM ELEMANLARI YÜKLER YÜKLER ve MESNET TEPKİLERİ YÜKLER RÜZGAR YÜKLERİ BETONARME TAŞIYICI SİSTEM ELEMANLARI Rüzgar yönü

Detaylı

YAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım

YAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPI GENEL YERLEŞİM ŞEKİLLERİ 1 4. KAT 1 3. KAT 2 2. KAT 3 1. KAT 4 ZEMİN KAT 5 1. BODRUM 6 1. BODRUM - Temeller

Detaylı

Orion. Depreme Güvenli Yapı Tasarımı. PROTA Mühendislik. Bina Tasarım Sistemi. Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN

Orion. Depreme Güvenli Yapı Tasarımı. PROTA Mühendislik. Bina Tasarım Sistemi. Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN Orion Bina Tasarım Sistemi Depreme Güvenli Yapı Tasarımı Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN PROTA Mühendislik Depreme Güvenli Yapılar Doğru, Esnek ve Güvenilir Yapısal Model Esnek 3-Boyut ve Geometri Olanakları

Detaylı

İNŞ 320- Betonarme 2 Ders Notları / Prof Dr. Cengiz DÜNDAR Arş. Gör. Duygu BAŞLI

İNŞ 320- Betonarme 2 Ders Notları / Prof Dr. Cengiz DÜNDAR Arş. Gör. Duygu BAŞLI a) Denge Burulması: Yapı sistemi veya elemanında dengeyi sağlayabilmek için burulma momentine gereksinme varsa, burulma denge burulmasıdır. Sözü edilen gereksinme, elastik aşamada değil taşıma gücü aşamasındaki

Detaylı

SÜRTÜNME ETKİLİ (KAYMA KONTROLLÜ) BİRLEŞİMLER:

SÜRTÜNME ETKİLİ (KAYMA KONTROLLÜ) BİRLEŞİMLER: SÜRTÜME ETKİLİ (KYM KOTROLLÜ) BİRLEŞİMLER: Birleşen parçaların temas yüzeyleri arasında kaymayı önlemek amacıyla bulonlara sıkma işlemi (öngerme) uygulanarak sürtünme kuvveti ile de yük aktarımı sağlanır.

Detaylı

) = 2.5 ve R a (T 1 1 2 2, 3 3 4 4

) = 2.5 ve R a (T 1 1 2 2, 3 3 4 4 BÖLÜM 5 YIĞMA BİNALAR İÇİN DEPREME DAYANIKLI TASARIM KURALLARI 5.. KAPSAM Deprem bölgelerinde yapılacak olan, hem düşey hem yatay yükler için tüm taşıyıcı sistemi doğal veya yapay malzemeli taşıyıcı duvarlar

Detaylı

d : Kirişin faydalı yüksekliği E : Deprem etkisi E : Mevcut beton elastisite modülü

d : Kirişin faydalı yüksekliği E : Deprem etkisi E : Mevcut beton elastisite modülü 0. Simgeler A c A kn RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR : Brüt kolon enkesit alanı : Kritik katta değerlendirmenin yapıldığı doğrultudaki kapı ve pencere boşluk oranı %5'i geçmeyen ve köşegen

Detaylı

BÜYÜKADA ÇARŞI CAMİİ MİMARİ PROJE YARIŞMASI STATİK RAPORU

BÜYÜKADA ÇARŞI CAMİİ MİMARİ PROJE YARIŞMASI STATİK RAPORU BÜYÜKADA ÇARŞI CAMİİ MİMARİ PROJE YARIŞMASI STATİK RAPORU GİRİŞ: 1.1 Raporun Anafikri Bu rapor Büyükada da yapılacak Çarşı Camii projesinin tasarım parametrelerini ve taşıyıcı sistem bilgilerini açıklayacaktır.

Detaylı

KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI

KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI Ali İhsan ÖZCAN Yüksek Lisans Tez Sunumu 02.06.2015 02.06.2015 1 Giriş Nüfus yoğunluğu yüksek bölgelerde;

Detaylı

Prefabrik yapıların tasarımı, temelde geleneksel betonarme yapıların tasarımı ile benzerdir.

Prefabrik yapıların tasarımı, temelde geleneksel betonarme yapıların tasarımı ile benzerdir. Prefabrik yapıların tasarımı, temelde geleneksel betonarme yapıların tasarımı ile benzerdir. Tasarımda kullanılan şartname ve yönetmelikler de prefabrik yapılara has bazıları dışında benzerdir. Prefabrik

Detaylı

Doç. Dr. Bilge DORAN

Doç. Dr. Bilge DORAN Doç. Dr. Bilge DORAN Bilgisayar teknolojisinin ilerlemesi doğal olarak Yapı Mühendisliğinin bir bölümü olarak tanımlanabilecek sistem analizi (hesabı) kısmına yansımıştır. Mühendislik biliminde bilindiği

Detaylı

DOKUZ KATLI TÜNEL KALIP BİNA SONLU ELEMAN MODELİNİN ZORLAMALI TİTREŞİM TEST VERİLERİ İLE GÜNCELLENMESİ

DOKUZ KATLI TÜNEL KALIP BİNA SONLU ELEMAN MODELİNİN ZORLAMALI TİTREŞİM TEST VERİLERİ İLE GÜNCELLENMESİ DOUZ ATLI TÜNEL ALIP BİNA SONLU ELEMAN MODELİNİN ZORLAMALI TİTREŞİM TEST VERİLERİ İLE ÜNCELLENMESİ O. C. Çelik 1, H. Sucuoğlu 2 ve U. Akyüz 2 1 Yardımcı Doçent, İnşaat Mühendisliği Programı, Orta Doğu

Detaylı

Karayolu Köprülerinin Modal Davranışına Kutu Kesitli Kiriş Şeklinin Etkisi Doç. Dr. Mehmet AKKÖSE

Karayolu Köprülerinin Modal Davranışına Kutu Kesitli Kiriş Şeklinin Etkisi Doç. Dr. Mehmet AKKÖSE Karayolu Köprülerinin Modal Davranışına Kutu Kesitli Kiriş Şeklinin Etkisi Doç. Dr. Mehmet AKKÖSE Karadeniz Teknik Üniversitesi Mühendislik Fakültesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü akkose@ktu.edu.tr Giriş

Detaylı

DEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR

DEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR DEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR 1- Dünyadaki 3 büyük deprem kuşağı bulunmaktadır. Bunlar nelerdir. 2- Deprem odağı, deprem fay kırılması, enerji dalgaları, taban kayası, yerel zemin ve merkez üssünü

Detaylı

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Kontrol edilecek noktalar Bina RBTE kapsamında

Detaylı

ÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ

ÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ ÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ M. Sami DÖNDÜREN a Adnan KARADUMAN a a Selçuk Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Konya Özet Bu çalışmada elips, daire, L, T, üçgen,

Detaylı

KİRİŞLERDE PLASTİK MAFSALIN PLASTİKLEŞME BÖLGESİNİ VEREN BİLGİSAYAR YAZILIMI

KİRİŞLERDE PLASTİK MAFSALIN PLASTİKLEŞME BÖLGESİNİ VEREN BİLGİSAYAR YAZILIMI IM 566 LİMİT ANALİZ DÖNEM PROJESİ KİRİŞLERDE PLASTİK MAFSALIN PLASTİKLEŞME BÖLGESİNİ VEREN BİLGİSAYAR YAZILIMI HAZIRLAYAN Bahadır Alyavuz DERS SORUMLUSU Prof. Dr. Sinan Altın GAZİ ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ

Detaylı

DEPREM HESABI. Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN

DEPREM HESABI. Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN BETONARME YAPI TASARIMI DEPREM HESABI Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN Mart 2009 GENEL BİLGİ 18 Mart 2007 ve 18 Mart 2008 tarihleri arasında ülkemizde kaydedilen deprem etkinlikleri Kaynak: http://www.koeri.boun.edu.tr/sismo/map/tr/oneyear.html

Detaylı

EŞDEĞER DEPREM YÜKÜ YÖNTEMİ İLE BETONARME KIZAĞIN DEPREM PERFORMANSININ İNCELENMESİ

EŞDEĞER DEPREM YÜKÜ YÖNTEMİ İLE BETONARME KIZAĞIN DEPREM PERFORMANSININ İNCELENMESİ EŞDEĞER DEPREM YÜKÜ YÖNTEMİ İLE BETONARME KIZAĞIN DEPREM PERFORMANSININ İNCELENMESİ Dünya ticaretinin önemli bir kısmının deniz yolu taşımacılığı ile yapılmakta olduğu ve bu taşımacılığının temel taşını

Detaylı

ANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ. İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ

ANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ. İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ ANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ Proje Künyesi : Yatırımcı Mimari Proje Müellifi Statik Proje Müellifi Çelik İmalat Yüklenicisi : Asfuroğlu Otelcilik : Emre Arolat Mimarlık

Detaylı

34. Dörtgen plak örnek çözümleri

34. Dörtgen plak örnek çözümleri 34. Dörtgen plak örnek çözümleri Örnek 34.1: Teorik çözümü Timoshenko 1 tarafından verilen dört tarafından ankastre ve merkezinde P=100 kn tekil yükü olan kare plağın(şekil 34.1) çözümü 4 farklı model

Detaylı

T.C. MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ

T.C. MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ T.C. KTO KARATAY ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ KONYA-2015 Arş. Gör. Eren YÜKSEL Yapı-Zemin Etkileşimi Nedir? Yapı ve zemin deprem sırasında birbirini etkileyecek şekilde

Detaylı

11/10/2013 İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ BETONARME YAPILAR BETONARME YAPILAR

11/10/2013 İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ BETONARME YAPILAR BETONARME YAPILAR BETONARME YAPILAR İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ BETONARME YAPILAR 1. Giriş 2. Beton 3. Çelik 4. Betonarme yapı elemanları 5. Değerlendirme Prof.Dr. Zekai Celep 10.11.2013 2 /43 1. Malzeme (Beton) (MPa) 60

Detaylı

BETONARME BİNA TASARIMI

BETONARME BİNA TASARIMI BETONARME BİNA TASARIMI (ZEMİN KAT ve 1. KAT DÖŞEMELERİN HESABI) BETONARME BİNA TASARIMI Sayfa No: 1 ZEMİN KAT TAVANI (DİŞLİ DÖŞEME): X1, X2, ile verilen ölçüleri belirleyebilmek için önce 1. kat tavanı

Detaylı

PROJE KONTROL FORMU ÖRNEĞİ

PROJE KONTROL FORMU ÖRNEĞİ 1 PROJE KONTROL FORMU ÖRNEĞİ Denetimi Üstlenilecek İş İl / İlçe : İlgili İdare : Pafta/Ada/Parsel No : Yapı Adresi : Yapı Sahibi : Yapı Sahibinin Adresi : Yapı Denetim Kuruluşu İzin Belge No : Unvanı :

Detaylı

BURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) Department of Mechanical Engineering

BURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) Department of Mechanical Engineering Uygulama Sorusu-1 Şekildeki 40 mm çaplı şaft 0 kn eksenel çekme kuvveti ve 450 Nm burulma momentine maruzdur. Ayrıca milin her iki ucunda 360 Nm lik eğilme momenti etki etmektedir. Mil malzemesi için σ

Detaylı

DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI

DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI Yrd. Doç. Dr. Uğur DAĞDEVİREN 2 3 Genel anlamda temel mühendisliği, yapısal yükleri zemine izin verilebilir

Detaylı

MOMENT YENİDEN DAĞILIM

MOMENT YENİDEN DAĞILIM MOMENT YENİDEN DAĞILIM Yeniden Dağılım (Uyum) : Çerçeve kirişleri ile sürekli kiriş ve döşemelerde betonarme bir yapının lineer elastik davrandığı kabulüne dayalı bir statik çözüm sonucunda elde edilecek

Detaylı

T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ

T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ 3 NOKTA EĞME DENEY FÖYÜ ÖĞRETİM ÜYESİ YRD.DOÇ.DR.ÖMER KADİR

Detaylı

KİRİŞ YÜKLERİ HESABI GİRİŞ

KİRİŞ YÜKLERİ HESABI GİRİŞ KİRİŞ YÜKLERİ HESABI 1 GİRİŞ Betonarme elemanlar üzerlerine gelen yükleri emniyetli bir şekilde diğer elemanlara veya zemine aktarmak için tasarlanırlar. Tasarımda boyutlandırma ve donatılandırma hesapları

Detaylı

BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI V = W A(T ) R (T ) 0,10.A.I.W

BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI V = W A(T ) R (T ) 0,10.A.I.W BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI X-X YÖNÜNDE BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI V W A(T ) R (T ) 0,10.A.I.W TOPLAM BİNA AĞIRLIĞI (W)

Detaylı

δ / = P L A E = [+35 kn](0.75 m)(10 ) = mm Sonuç pozitif olduğundan çubuk uzayacak ve A noktası yukarı doğru yer değiştirecektir.

δ / = P L A E = [+35 kn](0.75 m)(10 ) = mm Sonuç pozitif olduğundan çubuk uzayacak ve A noktası yukarı doğru yer değiştirecektir. A-36 malzemeden çelik çubuk, şekil a gösterildiği iki kademeli olarak üretilmiştir. AB ve BC kesitleri sırasıyla A = 600 mm ve A = 1200 mm dir. A serbest ucunun ve B nin C ye göre yer değiştirmesini belirleyiniz.

Detaylı

RÜZGAR YÜKÜNÜN BİR TİCARİ ARAÇ SERVİS KAPISINA OLAN ETKİLERİNİN İNCELENMESİ

RÜZGAR YÜKÜNÜN BİR TİCARİ ARAÇ SERVİS KAPISINA OLAN ETKİLERİNİN İNCELENMESİ RÜZGAR YÜKÜNÜN BİR TİCARİ ARAÇ SERVİS KAPISINA OLAN ETKİLERİNİN İNCELENMESİ Melih Tuğrul, Serkan Er Hexagon Studio Araç Mühendisliği Bölümü OTEKON 2010 5. Otomotiv Teknolojileri Kongresi 07 08 Haziran

Detaylı

CS MÜHENDİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ www.csproje.com. EUROCODE-2'ye GÖRE MOMENT YENİDEN DAĞILIM

CS MÜHENDİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ www.csproje.com. EUROCODE-2'ye GÖRE MOMENT YENİDEN DAĞILIM Moment CS MÜHENİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ EUROCOE-2'ye GÖRE MOMENT YENİEN AĞILIM Bir yapıdaki kuvvetleri hesaplamak için elastik kuvvetler kullanılır. Yapının taşıma gücüne yakın elastik davranmadığı

Detaylı

AntHill Bomonti Rezidans ve Çarşı / Sosyal Tesis Projesi

AntHill Bomonti Rezidans ve Çarşı / Sosyal Tesis Projesi AntHill Bomonti Rezidans ve Çarşı / Sosyal Tesis Projesi Dr. Gökhan Tunç Macit Yurtsever Dr. Ali R. Özuygur Adnan Tanfener İnşaat Mühendisi Özet Bu makale Şişli de inşaatı devam etmekte olan AntHill Bomonti

Detaylı

Yapı Elemanlarının Davranışı

Yapı Elemanlarının Davranışı Kolon Türleri ve Eksenel Yük Etkisi Altında Kolon Davranışı Yapı Elemanlarının Davranışı Yrd. Doç. Dr. Barış ÖZKUL Kolonlar; bütün yapılarda temel ile diğer yapı elemanları arasındaki bağı sağlayan ana

Detaylı

29. Düzlem çerçeve örnek çözümleri

29. Düzlem çerçeve örnek çözümleri 9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri 9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri Örnek 9.: NPI00 profili ile imal edilecek olan sağdaki düzlem çerçeveni normal, kesme ve moment diyagramları çizilecektir. Yapı çeliği

Detaylı

MOMENT AKTARAN BİRLEŞİMLER YAPI MERKEZİ DENEYSEL ÇALIŞMALARI

MOMENT AKTARAN BİRLEŞİMLER YAPI MERKEZİ DENEYSEL ÇALIŞMALARI Türkiye Prefabrik Birliği İ.T.Ü. Steelab Uluslararası Çalıştayı 14 Haziran 2010 MOMENT AKTARAN BİRLEŞİMLER YAPI MERKEZİ DENEYSEL ÇALIŞMALARI Dr. Murat Şener Genel Müdür, Yapı Merkezi Prefabrikasyon A.Ş.

Detaylı

Mukavemet-II PROF. DR. MURAT DEMİR AYDIN

Mukavemet-II PROF. DR. MURAT DEMİR AYDIN Mukavemet-II PROF. DR. MURAT DEMİR AYDIN KAYNAK KİTAPLAR Cisimlerin Mukavemeti F.P. BEER, E.R. JOHNSTON Mukavemet-2 Prof.Dr. Onur SAYMAN, Prof.Dr. Ramazan Karakuzu Mukavemet Mehmet H. OMURTAG 1 SİMETRİK

Detaylı

Proje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri

Proje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri Proje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri belirlenmesi 1. katta döşemelerin çözümü ve çizimi Döşeme

Detaylı

Kesit Tesirleri Tekil Kuvvetler

Kesit Tesirleri Tekil Kuvvetler Statik ve Mukavemet Kesit Tesirleri Tekil Kuvvetler B ÖĞR.GÖR.GÜLTEKİN BÜYÜKŞENGÜR Çevre Mühendisliği Mukavemet Şekil Değiştirebilen Cisimler Mekaniği Kesit Tesiri ve İşaret Kabulleri Kesit Tesiri Diyagramları

Detaylı

Binaların Deprem Dayanımları Tespiti için Yapısal Analiz

Binaların Deprem Dayanımları Tespiti için Yapısal Analiz Binaların Deprem Dayanımları Tespiti için Yapısal Analiz Sunan: Taner Aksel www.benkoltd.com Doğru Dinamik Yapısal Analiz için: Güvenilir, akredite edilmiş, gerçek 3 Boyutlu sonlu elemanlar analizi yapabilen

Detaylı

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Özel Konular

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Özel Konular RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Özel Konular Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Konular Bina Risk Tespiti Raporu Hızlı Değerlendirme

Detaylı

TEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER

TEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER TEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER Kaynak; Temel Mühendisliğine Giriş, Prof. Dr. Bayram Ali Uzuner 1 2 Duvar Altı (veya Perde Altı) Şerit Temeller (Duvar Temelleri) 3 Taş Duvar Altı Şerit Temeller Basit tek

Detaylı

Yapısal Analiz Programı SAP2000 Bilgi Aktarımı ve Kullanımı. Doç.Dr. Bilge Doran

Yapısal Analiz Programı SAP2000 Bilgi Aktarımı ve Kullanımı. Doç.Dr. Bilge Doran Yapısal Analiz Programı SAP2000 Bilgi Aktarımı ve Kullanımı Dersin Adı : Yapı Mühendisliğinde Bilgisayar Uygulamaları Koordinatörü : Doç.Dr.Bilge DORAN Öğretim Üyeleri/Elemanları: Dr. Sema NOYAN ALACALI,

Detaylı

PERDELERDEKİ BOŞLUKLARIN YATAY ÖTELENMEYE ETKİSİ. Ayşe Elif ÖZSOY 1, Kaya ÖZGEN 2 elifozsoy@hotmail.com

PERDELERDEKİ BOŞLUKLARIN YATAY ÖTELENMEYE ETKİSİ. Ayşe Elif ÖZSOY 1, Kaya ÖZGEN 2 elifozsoy@hotmail.com PERDELERDEKİ BOŞLUKLARIN YATAY ÖTELENMEYE ETKİSİ Ayşe Elif ÖZSOY 1, Kaya ÖZGEN 2 elifozsoy@hotmail.com Öz: Deprem yükleri altında yapının analizi ve tasarımında, sistemin yatay ötelenmelerinin sınırlandırılması

Detaylı

CE498 PROJE DERS NOTU

CE498 PROJE DERS NOTU CE498 PROJE DERS NOTU İnşaat Mühendisliği Bölümü Mühendislik Fakültesi Yakın Doğu Üniversitesi Temmuz 2015, Lefkoşa, KKTC CE498 - PROJE Genel Kapsam: Bu derste 3 katlı betonarme konut olarak kullanılacak

Detaylı

= ε s = 0,003*( ,3979)/185,3979 = 6,2234*10-3

= ε s = 0,003*( ,3979)/185,3979 = 6,2234*10-3 1) Şekilde verilen kirişte sehim denetimi gerektirmeyen donatı sınırı kadar donatı altında moment taşıma kapasitesi M r = 274,18 knm ise b w kiriş genişliğini hesaplayınız. d=57 cm Malzeme: C25/S420 b

Detaylı

ÇELİK YAPILAR 7 ÇELİK İSKELETTE DÖŞEMELER DÖŞEMELER DÖŞEMELER DÖŞEMELER. DÖŞEMELER Yerinde Dökme Betonarme Döşemeler

ÇELİK YAPILAR 7 ÇELİK İSKELETTE DÖŞEMELER DÖŞEMELER DÖŞEMELER DÖŞEMELER. DÖŞEMELER Yerinde Dökme Betonarme Döşemeler Döşemeler, yapının duvar, kolon yada çerçeve gibi düşey iskeleti üzerine oturan, modülasyon ızgarası üzerini örterek katlar arası ayırımı sağlayan yatay levhalardır. ÇELİK YAPILAR 7 ÇELİK İSKELETTE Döşemeler,

Detaylı

TÜRKİYE DEKİ ORTA KATLI BİNALARIN BİNA PERFORMANSINA ETKİ EDEN PARAMETRELER

TÜRKİYE DEKİ ORTA KATLI BİNALARIN BİNA PERFORMANSINA ETKİ EDEN PARAMETRELER TÜRKİYE DEKİ ORTA KATLI BİNALARIN BİNA PERFORMANSINA ETKİ EDEN PARAMETRELER ÖZET: A.K. Kontaş 1 ve Y.M. Fahjan 2 1 Yüksek Lisans Öğrencisi, Deprem ve Yapı Müh. Bölümü, Gebze Yüksek Teknoloji Enstitüsü,

Detaylı

1- BELGELER 2- YAPI GENEL BİLGİLERİ BAŞLIKLAR 3- YAPIDAN BİLGİ TOPLANMASI 4- RİSKLİ YAPI TESPİT ANALİZİ 5- ZEMİN ETÜD RAPORU 6- YIĞMA YAPI ANALİZİ

1- BELGELER 2- YAPI GENEL BİLGİLERİ BAŞLIKLAR 3- YAPIDAN BİLGİ TOPLANMASI 4- RİSKLİ YAPI TESPİT ANALİZİ 5- ZEMİN ETÜD RAPORU 6- YIĞMA YAPI ANALİZİ RİSKLİ YAPILAR DAİRESİ BAŞKANLIĞI 1- BELGELER 2- YAPI GENEL BİLGİLERİ BAŞLIKLAR 3- YAPIDAN BİLGİ TOPLANMASI 4- RİSKLİ YAPI TESPİT ANALİZİ 5- ZEMİN ETÜD RAPORU 6- YIĞMA YAPI ANALİZİ İÇİNDEKİLER Lisanslı

Detaylı

Isı Farkı Analizi: Nasıl Yapılır? Neden Gereklidir? Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN

Isı Farkı Analizi: Nasıl Yapılır? Neden Gereklidir? Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN Isı Farkı Analizi: Nasıl Yapılır? Neden Gereklidir? Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN Genleşme Isı alan cisimlerin moleküllerinin hareketi artar. Bu da moleküller arası uzaklığın artmasına neden olur. Bunun

Detaylı

Çatı katında tüm çevrede 1m saçak olduğu kabul edilebilir.

Çatı katında tüm çevrede 1m saçak olduğu kabul edilebilir. Proje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri belirlenmesi 1. katta döşemelerin çözümü ve çizimi Döşeme

Detaylı

ZENON PANEL YAPI TEKNOLOJİSİ ZENON PANEL MALZEME VE BİLEŞENLERİ

ZENON PANEL YAPI TEKNOLOJİSİ ZENON PANEL MALZEME VE BİLEŞENLERİ ZENON PANEL YAPI TEKNOLOJİSİ ZENON PANEL MALZEME VE BİLEŞENLERİ İÇİNDEKİLER 1. GİRİŞ... 3 2. ZENON PANEL DUVAR SİSTEMİ AÇIKLAMALARI... 4 2.1. Zenon Panel duvar sisteminin esasları... 4 2.2. Zenon Panel

Detaylı

DÜSEY YÜKLERE GÖRE HESAP

DÜSEY YÜKLERE GÖRE HESAP DÜSEY YÜKLERE GÖRE HESAP 2-2 ile A-A aks çerçevelerinin zemin ve birinci kat tavanına ait sürekli kirişlerin düşey yüklere göre statik hesabı yapılacaktır. A A Aksı 2 2 Aksı Zemin kat dişli döşeme kalıp

Detaylı

1.1 Statik Aktif Durum için Coulomb Yönteminde Zemin Kamasına Etkiyen Kuvvetler

1.1 Statik Aktif Durum için Coulomb Yönteminde Zemin Kamasına Etkiyen Kuvvetler TEORİ 1Yanal Toprak İtkisi 11 Aktif İtki Yöntemi 111 Coulomb Yöntemi 11 Rankine Yöntemi 1 Pasif İtki Yöntemi 11 Coulomb Yöntemi : 1 Rankine Yöntemi : 13 Sükunetteki İtki Danimarka Kodu 14 Dinamik Toprak

Detaylı

ELASTİSİTE TEORİSİ I. Yrd. Doç Dr. Eray Arslan

ELASTİSİTE TEORİSİ I. Yrd. Doç Dr. Eray Arslan ELASTİSİTE TEORİSİ I Yrd. Doç Dr. Eray Arslan Mühendislik Tasarımı Genel Senaryo Analitik çözüm Fiziksel Problem Matematiksel model Diferansiyel Denklem Problem ile ilgili sorular:... Deformasyon ne kadar

Detaylı

BETONARME-I 3. Hafta. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli

BETONARME-I 3. Hafta. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli BETONARME-I 3. Hafta Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Betonun Nitelik Denetimi ile İlgili Soru Bir şantiyede imal edilen betonlardan alınan numunelerin

Detaylı

PERDELĠ BETONARME YAPILAR ĠÇĠN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALĠZ METOTLARI

PERDELĠ BETONARME YAPILAR ĠÇĠN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALĠZ METOTLARI PERDELĠ BETONARME YAPILAR ĠÇĠN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALĠZ METOTLARI Nonlinear Analysis Methods For Reinforced Concrete Buildings With Shearwalls Yasin M. FAHJAN, KürĢat BAġAK Gebze Yüksek Teknoloji Enstitüsü,

Detaylı

YILDIZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ MAKİNE FAKÜLTESİ

YILDIZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ MAKİNE FAKÜLTESİ MAKİNE FAKÜLTESİ MARKA İSMİ TEKNİK SAFETY TİCARİ UNVAN PERİTİA KUYUMCULUK YAPI SAN. VE TİC. LTD ŞTİ TEST TİPİ MERDİVEN KORKULUĞU SİSTEMİ TEKNİK RAPORU Yıldız Teknik Üniversitesi- Makine Fakültesi 1 RAPOR

Detaylı

TAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun

TAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun . Döşemeler TAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun 07.3 ÇELİK YAPILAR Döşeme, Stabilite Kiriş ve kolonların düktilitesi tümüyle yada kısmi basınç etkisi altındaki elemanlarının genişlik/kalınlık

Detaylı

Betonarme Yapılarda Perde Duvar Kullanımının Önemi

Betonarme Yapılarda Perde Duvar Kullanımının Önemi Betonarme Yapılarda Perde Duvar Kullanımının Önemi ĠnĢaat Yüksek Mühendisi MART 2013 Mustafa Berker ALICIOĞLU Manisa Çevre ve ġehircilik Müdürlüğü, Yapı Denetim ġube Müdürlüğü Özet: Manisa ve ilçelerinde

Detaylı

Data Merkezi. Tunç Tibet AKBAŞ Arup-İstanbul Hüseyin DARAMA Arup- Los Angeles. Tunç Tibet AKBAŞ

Data Merkezi. Tunç Tibet AKBAŞ Arup-İstanbul Hüseyin DARAMA Arup- Los Angeles. Tunç Tibet AKBAŞ Data Merkezi Tunç Tibet AKBAŞ Arup-İstanbul Hüseyin DARAMA Arup- Los Angeles Tunç Tibet AKBAŞ Projenin Tanımı Tasarım Kavramı Performans Hedefleri Sahanın Sismik Durumu Taban İzolasyonu Analiz Performans

Detaylı

ÇOK KATLI BETONARME YAPILARIN DİNAMİK ANALİZİ

ÇOK KATLI BETONARME YAPILARIN DİNAMİK ANALİZİ ÇOK KATLI BETONARME YAPILARIN DİNAMİK ANALİZİ Adnan KARADUMAN (*), M.Sami DÖNDÜREN (**) ÖZET Bu çalışmada T şeklinde, L şeklinde ve kare şeklinde geometriye sahip bina modellerinin deprem davranışlarının

Detaylı

Hibrit ve Çelik Kablolu Köprülerin Dinamik Davranışlarının Karşılaştırılması

Hibrit ve Çelik Kablolu Köprülerin Dinamik Davranışlarının Karşılaştırılması 1 Hibrit ve Çelik Kablolu Köprülerin Dinamik Davranışlarının Karşılaştırılması Arş. Gör. Murat Günaydın 1 Doç. Dr. Süleyman Adanur 2 Doç. Dr. Ahmet Can Altunışık 2 Doç. Dr. Mehmet Akköse 2 1-Gümüşhane

Detaylı

Çelik Yapılar - INS /2016

Çelik Yapılar - INS /2016 Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS III Yapısal Analiz Kusurlar Lineer Olmayan Malzeme Davranışı Malzeme Koşulları ve Emniyet Gerilmeleri Arttırılmış Deprem Etkileri Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik

Detaylı

MAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI

MAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI MAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI YORULMA P r o f. D r. İ r f a n K A Y M A Z P r o f. D r. A k g ü n A L S A R A N A r ş. G ör. İ l y a s H A C I S A L İ HOĞ LU Aloha Havayolları Uçuş 243: Hilo dan Honolulu

Detaylı

Şekil 1. DEÜ Test Asansörü kuyusu.

Şekil 1. DEÜ Test Asansörü kuyusu. DOKUZ EYLÜL ÜNĐVERSĐTESĐ TEST ASANSÖRÜ KUYUSUNUN DEPREM YÜKLERĐ ETKĐSĐ ALTINDAKĐ DĐNAMĐK DAVRANIŞININ ĐNCELENMESĐ Zeki Kıral ve Binnur Gören Kıral Dokuz Eylül Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, Makine

Detaylı