Karma Takviyeli Kompozitin CBN Kesici Takımlarla İşlenmesinde Kesici Takım Özelliklerinin Kesme Kuvvetleri Üzerindeki Etkileri

Transkript

1 6 th International Advanced Technologies Symposium (IATS 11), May 2011, Elazığ, Turkey Karma Takviyeli Kompozitin Kesici Takımlarla İşlenmesinde Kesici Takım Özelliklerinin Kesme Kuvvetleri Üzerindeki Etkileri G. Sur 1 and M. Gülesin 2 1 University of Karabuk, Karabuk/Turkey, gokhansur@karabuk.edu.tr 2 University of Gazi, Ankara/Turkey, mgulesin@gazi.edu.tr The Effect of Cutting Tool Properties on Cutting Forces in Machining of Hybrid Reinforced Composite with Cutting Tools Abstract In this study, the cutting forces occurred during machining of hybrid reinforced aluminum alloy matrix composite with uncoated and multi layer coated cubic boron nitrite () cutting tools were investigated. Composite material was produced by melt metal mixing-squeeze casting method. In manufacturing of the composite, AA-6082 was used as matrix material and 4 % vol. Al 2 O 3 particles and nickel coated graphite particles were used as reinforcement elements. Machining tests were performed on a computer numerical control (CNC) lathe under dry machining conditions by using 100, 130, 160, 190 and 220 m/min cutting speeds and constant depth of cut (1 mm) and feed rate (0,15 mm/rev). The main cutting force (Fc), was measured as the higher value according to the other cutting forces components. It was determined that coating material did not have a significant effect on cutting forces, however cutting tool structure played more important role on cutting forces. Keywords Hybrid reinforcement composite, molten metal mixing-squeeze casting method, cutting force, machinability. M I. GİRİŞ etal ana fazlı kompozit (MAK) malzemeler, geleneksel metal ve alaşımlarına göre üstün dayanım özellikleri nedeniyle imalat endüstrisinde ilgi çeken bir malzeme grubudur [1-9]. Fakat bu malzemelerin işlenebilirliklerinin zor olması yaygın olarak kullanılmalarını engellemektedir. MAK malzemeler çeşitli yöntemlerle, istenilen net şekle yakın üretilmiş olsalar bile, genellikle talaşlı imalat yöntemiyle istenilen boyut ve yüzey kalitesine getirilmeleri gerekmektedir. Fakat günümüzde talaşlı imalatta kullanılan kesici takım malzemelerinin birçoğu (HSS, karbür, seramik ve ) kompozit yapı içerisinde yer alan takviye elemanlarından (SiC, Al 2 O 3, vb.) ya daha düşük ya da bir miktar fazla serttirler. Bu nedenle bu tür malzemelerin işlenmeleri dayanımı yüksek ve oldukça sert takviye elemanları nedeniyle zorlaşmaktadır [1-8]. Parçacık takviyeli MAK malzemelerin üretim yöntemlerinden olan ergimiş metal karıştırma yöntemi, genel amaçlı uygulamalarda düşük maliyetli MAK malzeme üretimi için iyi bir potansiyele sahiptir [4, 9-11]. Yapılan çalışmalarda, MAK malzemenin ergimiş metal karıştırma ve basınçlı döküm yöntemiyle başarılı bir şekilde üretildiği görülmüştür [1,2, 4,7,9-12]. Ergimiş metal karıştırma yönteminin basınçla birlikte uygulanmasının, bu yöntemde ortaya çıkan bir takım problemleri (gözeneklilik, tane büyümesi, vb.) azalttığı da bilinmektedir [2,4,7,10-14]. Yapılan çalışmaların çoğunda, bu üretim tekniği kullanılarak genellikle tek tip takviye elemanları ile takviyeli MAK malzemelerin üretildiği görülmektedir [1-6,8,9,11-15]. Karma takviye elamanlı veya farklı boyut ve yüzde içerikli malzemelerin işlenebilirlikleri üzerine sistemli olarak yapılmış çalışma sayısı da oldukça azdır. Çok kristali elmas kesici takımların kompozitlerin işlenmesinde en iyi aşınma direncine sahip kesici takım olduğu bildirilmektedir [11, 15-24]. Fakat maliyet açısından düşünüldüğünde ekonomik olmadığı da ortadadır. Kompozit malzemelerin kötü işlenme özelliklerini, karma takviye elemanı uygulayarak iyileştirilmesinin amaçlandığı bu çalışmada, yapı içerisinde Al 2 O 3 seramik sert takviye elemanının yüzde hacim oranına eşit değerde, katı yağlayıcı özelliği var olan daha düşük sertlikteki üzeri nikel kaplı grafit takviye elemanı [Ni(K)Gr] ilave edilmiştir. Bu deneysel çalışmada, üretimi gerçekleştirilen karma takviyeli kompozitin, kesici takımlarla işlenmesinde, kesme parametreleri ve kesici takım özelliklerinin, kesme kuvveti bileşenleri üzerindeki etkileri araştırılmıştır. II. MATERYAL VE METOT A. MAK Malzeme ve Özellikleri Deneylerde, ergimiş metal karıştırma ve sıkıştırmalı döküm yöntemi ile üretilmiş AA-6082 ana faz alaşımlı, karma takviye elemanlı MAK malzeme kullanılmıştır. Karma takviye elemanı bünyesinde, ortalama 27 µm ebatlı Al 2 O 3 ve ortalama 123 µm ebatlı Ni(K)Gr taneler kullanılmıştır. Her iki takviye fazı da ana faz alaşımı içerisine hacimce % 4 oranında ilave edilmiştir. Üretimi gerçekleştirilen karma takviyeli MAK ın mikroyapı fotoğrafları Şekil 1 de sunulmuştur. Burada karma takviye elemanlarının nispeten homojen dağılım sergiledikleri görülmektedir. Araştırmacılar nikel kaplanmış takviye elemanlarının özellikle metal esaslı matris malzemeler tarafından ıslatılma kabiliyetinin iyi olduğunu belirtmişlerdir. 175

2 G. Sur, M. Gülesin uygun olarak, çap/boy oranı 1/10 u geçmeyecek şekilde (çapı 35 mm, boyu 135 mm) hazırlanmıştır. Table 1: CNC lathe machine features (a) Markası: İş mili en fazla döndürme çapı: En büyük parça bağlama boyu: Sürekli dönme devir sayıları: Kesici bağlama hane sayısı: İş mili gücü: İşletim sistemi: Johnford TC mm 1200 mm 10~3500 rev/min 12 Adet 12 KW Fanuc OT Ni kaplı Grafit İşlenebilirlik deneylerinde kullanılan takım tutucu, ISO 3685 te ve TSE da belirtilen özelliklere ve deneylerin yapılacağı BSD tezgahının takım bağlama başlığı, bağlantı yuvası ölçülerine uygun olarak seçilmiştir. Bu kapsamda PSBNR 2525 M12 kodlu Mitsubishi Carbide firmasına ait takım tutucu seçilmiştir. Takım tutucu özellikleri Şekil 2 de belirtilmiştir. Al 2 O 3 tane (b) Şekil 1: Mikroyapı fotoğrafları; (a) x100, (b) x200 Loen ve Drew tarafından yapılan çalışmada, ana faz malzemesi alüminyum alaşımlı kompozitlerde, SiC takviye elemanı ile matrisin reaksiyona girerek ara yüzey bağının Al 4 C 3 formunda seramik bileşik şeklinde oluştuğu, fakat nikel kaplamanın varlığı sayesinde bu ara yüzey bağının NiAl 3 ve Ni 2 Al 3 gibi intermetalik bileşikler şeklinde meydana geldiği tespit edilmiştir [25]. MAK üretiminde kullanılan grafit takviye elemanın üzerindeki nikel kaplamanın, tanelerin ıslatılma özelliğini iyileştirdiği ve ana faz alaşımı ile reaksiyona girerek Leon ve Drew in çalışmalarında belirttiği üzere intermetalik bir ara yüzey bağı oluşturduğu tahmin edilmektedir. Üretilen kompozitin sertlik değeri, 2,5 mm çapında bilye kullanılarak 187,5 kg yük altında gerçekleştirilmiştir. En az 10 ölçüm yapılmış ve ortalama değer, sertlik değeri olarak alınmıştır. Sertlik değeri Brinell sertlik değeri olarak 76 BHN ölçülmüştür. B. Takım Tezgahı, Kesici Takımlar ve Kesme Parametreleri İşlenebilirlik deneyleri bilgisayar sayısal denetimli (BSD) torna tezgahında gerçekleştirilmiştir. Kullanılan tezgahın teknik özellikleri Tablo 1 de sunulmuştur. Deneylerde kullanılan kesici uçlar ile takım tutucu ve kesme parametreleri, ISO 3685 te ve TSE da belirtilen standarda uygun olarak seçilmiştir. Üretilen kompozitin işlenebilirlik deneylerinde, aynı geometride fakat yapı ve kaplama özelliği bakımından farklı, mekanik sıkmalı tip üç adet kesici uç kullanılmıştır. Kompozit malzeme ISO 3685 te ve TSE da önerilen iş parçası kıstaslarına Şekil 2: Takım tutucu ve özellikleri İşlenebilirlik deneyleri, beş farklı kesme hızı değerinde, kesme derinliği ve ilerleme hızı sabit tutularak kuru işleme şartlarında gerçekleştirilmiştir. Kesme derinliği ve ilerleme hızı değerleri ISO 3685 te ve TSE da takım uç yarıçapına bağlı kalınarak verilmesi gereken değer aralığında seçilmiştir. Kesme hızları ise üretici firma önerileri ve literatüre bağlı kalarak tespit edilmiştir. Seçilen kesme değerleri Tablo 2 de belirtilmiştir. İşleme deneylerinde kullanılan kesici uçlara ait detaylar da Tablo 3 te sunulmuştur. Tablo 2: İşleme testlerinde kullanılan kesme parametreleri Kesme derinliği (a), mm 1 İlerleme hızı (f), mm/rev 0,15 Kesme hızları (V), m/min 100, 130, 160, 190, 220 Tablo 3 te yer alan kesici uçlardan, MB8025 kodlu kaplamasız ve MBC010 kodlu kaplamalı kesici uçlar, Mitsubishi Carbide firmasının standart ürettiği kesicilerdir. Bu kesiciler yapı itibarı ile birbirinden farklı özelliktedir. Fakat bu kesicilerin yapı ve kaplama özelliklerinin kompozitin işlenebilirliğine etkisinin incelenmesi amaçlandığında bu iki kesici uç kıyaslanamaz. Çünkü her iki kesicinin ana yapıları farklı, biri kaplamalı diğeri ise kaplamasızdır. Bu nedenle, Mitsubishi Carbide firmasının Japonya da yer alan 176

3 The Effect of Cutting Tool Properties on Cutting Forces in Machining fabrikasında MBC010 kodlu kesicideki kaplama özelliğinin (TiN) aynen, MB8025 kodlu kaplamasız kesici üzerine de kaplatılması sağlanmıştır. ISO Kodu ve Yapı TiN, Al 2 O 3 Tablo 3: Kesici uçlar ve Özellikleri Kaplama Kodu MB8025 Kaplama Özelliği Kaplamasız, Honlanmış Kesici Takım Kaplamasız MB8025 Kaplamalı GBi03 Kaplamalı MBC010 Tablo 4: Kesme kuvveti bileşenleri Kesme İlerleme Radyal hızı (V) kuvveti (Ff) kuvveti (Fr) m/min N N Esas kesme kuvveti (Fc) N ,65 86,99 174, ,60 85,04 168, ,65 86,59 166, ,76 82,48 167, ,15 110,89 191, ,30 85,91 176, ,55 86,42 168, ,24 85,75 166, ,76 85,74 165, ,90 106,34 189, ,77 87,24 178, ,87 84,09 167, ,37 84,90 169, ,90 97,07 172, ,58 97,02 178,23 TiN, Al 2 O 3 GBi03 Honlanmış, TiN Kaplamalı Karma takviyeli MAK malzemenin farklı kesici takımlarla işlenmesi esnasında ölçülen kesme kuvveti bileşenlerine ait değerler incelendiğinde, esas kesme kuvvetinin (Fc), diğer kuvvet bileşenlerine kıyasla yaklaşık iki kat farklılıkla daha yüksek değerde oluştuğu tespit edilmiştir. Özel seramikler MBC010 Honlanmış, TiN kaplamalı Bu yeni kesicinin kodu da GBi03 olarak üretici firma tarafından kodlanmıştır. Böylece aynı ana yapıdaki MB8025 ve GBi03 kesicinin kaplama özelliğinin işlenebilirliğe etkisinin araştırılmasına olanak sağlanmıştır. Yine aynı kaplama özelliğinde ve farklı ana yapıdaki MBC010 ve GBi03 kodlu kesicilerinde ana yapı özelliklerinin, kompozitin işlenebilirlik özelliklerine etkisinin araştırılması mümkün hale gelmiştir. C. Kesme Kuvveti Ölçüm Cihazı Kesme kuvvetlerinin ölçümünde, Johnford TC35 tipi BSD torna tezgahına aparat yardımıyla bağlanmış, kesme kuvvetlerinin üç bileşenini de aynı anda ölçebilen Kistler 9257-B model dinamometre kullanılmıştır. Kesme kuvvetleri, her bir deneyde talaş kaldırma süresince ölçülmüştür. Sonuçların grafik olarak elde edilmesi için Dynoware programı kullanılmıştır. III. DENEY SONUÇLARI VE TARTIŞMA Kistler 9257-B model dinamometre ve Dynoware kullanıcı arayüz programı yardımıyla, talaş kaldırma işlemleri esnasında eş zamanlı olarak ölçülen kesme kuvveti bileşenlerine [Ff: İlerleme kuvveti, Fr: Radyal (pasif) kuvvet, Fc: Esas kesme kuvveti] ait değerler Tablo 4 te sunulmuştur. Tablo 4 teki değerler Şekil 3, Şekil 4 ve Şekil 5 te yer alan çizgi değer grafiklerinin hazırlanmasında kullanılmıştır. Şekil 3: MB8025 kaplamasız kesici uç Figure 3: MB8025 uncoated cutting tools Talaşlı imalat işleminde iş parçası malzemesinin, takımın talaş yüzeyine yayılarak yapışması yığıntı katmanı (YK) ve takımın kesme kenarına yapışması da yığıntı talaş (YT) olarak bilinir [7,10,16,17]. Bu olay çoğunlukla sünek malzemelerin işlenmesinde sıkça görülür. Alüminyum alaşımlarının da sünek özelliği nedeniyle talaşlı imalatla işlenmeleri esnasında, iş parçası malzemesi ile kesici takım arasında temas bölgelerinde çok güçlü bir yapışma eğilimlerinin olduğu bilinmektedir [7,17]. Üretilen MAK malzemede matris malzemesinin alüminyum alaşımı olması, kesici takımlarda yığıntı talaş ve yığıntı katmanının oluşumunu kaçınılmaz hale getirmiştir. Fakat MAK ların yapılarındaki takviye elemanları, matrisin tane yapısını değiştirmekte ve süneklilik özelliğine etkide bulunarak talaş formunun değişimine neden olmaktadır. Aynı zamanda takviye elemanları sertlik ve aşınma dirençleri ve matrisin yapışma eğilimine bağlı olarak, MAK ların işlenmesinde kesici takımlar öncelikle abrasiv ve adhesiv 177

4 Esas kesme kuvveti (Fc), N G. Sur, M. Gülesin aşınma mekanizmasıyla birlikte diğer aşınma mekanizmalarıyla kesme hattı özelliklerini kaybetmektedirler. Şekil 4: GBi03 kaplamalı kesici uç Kaplamasız MB8025 kodlu ve kaplamalı GBi03 kodlu kesici takımlarla işlemede kesme kuvveti bileşenleri benzer özellik ve yakın değerlerde tespit edilmiştir. Her iki kesici içinde 190 m/min kesme hızında esas kesme kuvvetinin (Fc) en düşük değerde oluştuğu Şekil 3 ve Şekil 4 den anlaşılmaktadır. Bu kesme hızı değeri iki kesici takım içinde dönüm noktası özelliği taşımaktadır. Bu kesme hızı değerinin altında ve üstündeki kesme hızı değerlerinde özellikle esas kesme kuvvetinin arttığı tespit edilmiştir. Ayrıca bu grafiklerde 220 m/min kesme hızı değerinde kesme kuvveti bileşenlerinin değer artışı ivmelenmektedir. Bu ivmelenmenin nedeni olarak kesicilerin yüksek kesme hızına bağlı olarak özellikle MAK yapı içerisinde yer alan Al 2 O 3 seramik parçacıklar tarafından başta abrasiv ve adhesiv aşınma mekanizmaları olmak üzere diğer aşınma mekanizmaları ile hasara uğramaları gösterilebilir. Ayrıca kesme hızının artmasıyla genelde yapışma eğiliminde olan yığıntı talaş katmanların (BUE), daha kararsız davranış sergilemesi de ayrı bir neden olarak gösterilebilir. Kararlı yığıntı talaş katmanları kesici ucun kesme geometrisini değiştirerek takım gövdesi gibi davranabilmektedirler. Burada Tablo 3 te de görüldüğü üzere kesici ucun belirli bir kısmı negatif talaş açılı ve talaş yüzeyi de düzdür. Grafiklerin yan kısımlarında yer alan tarama elektron mikroskobu (SEM) ile çekilmiş görüntülerde takım talaş yüzeyinde yığıntı talaş katmanlarının varlığı görülmektedir. Kesme hızının artmasıyla bu yığıntı talaş katmanlarının, genişlik ve yüksekliklerinin azaldığı ve daha kararsız yığıntı talaş katmanları şeklinde oluştukları tespit edilmiştir. Şekil 5 te kaplamalı MBC010 kodlu K kesici takımla karma takviyeli kompozitin işlenmesi esnasında ölçülen kesme kuvveti bileşenlerinin, tüm kesme hızlarında birbirlerine yakın değerlerde oluştuğu görülmektedir. Şekil 5 te 100 m/min kesme hızında kuvvet bileşenleri değerlerinden esas kesme kuvveti (Fc) en yüksek değerde oluşmuştur. Fakat bu kesme hızında ilerleme ve pasif kuvvet değerleri, 160 m/min kesme hızının dışındaki kesme hızı değerlerinden daha düşük ölçülmüştür. Şekil 5 te yer alan SEM ile çekilmiş fotoğraflarda MBC010 kodlu kesicinin üzerinde yer alan kaplama katmanının, Şekil 4 te yer alan GBi03 kodlu kesici takıma benzer şekilde, MAK yapı içerisinde yer alan Al 2 O 3 parçacıklar tarafından abrasiv olarak aşındığı görülmektedir. MBC010 kodlu kesici takımın aşınma direncine bağlı olarak diğer kesici takımlara kıyasla nispeten daha iyi bir performansa sahip olduğu söylenebilir Karma Takviyeli MMK, Esas Kesme Kuvveti Kesme hızı (V), m/min Fc: MBC010 Fc: GBi03 Fc: MB8025 Şekil 6: MAK in tüm kesiciler ile tornalanmasında esas kesme kuvvetine ait değişim grafiği Şekil 6 da esas kesme kuvveti değer grafiğinde kesici takımlar ile 220 m/min kesme hızında ölçülen kuvvet değerleri birbiri ile kıyaslanırsa, MBC010, GBi03, MB8025 şeklinde en azdan en çoğa doğru sıralanırlar. Kaplama özelliğinin en etkili kesme kuvveti bileşeni olan esas kesme kuvvetinin değişimine etkisi incelendiğinde; MB8025 ve GBi03 kodlu kesiciler birbirine kıyasla dikkate değer bir farklılık sergilememektedir. Fakat yüksek kesme hızı değerlerinde (190 ve 220 m/min) kaplamanın azda olsa etkisinin var olduğu söylenebilir. Yapı özelliği bakımından GBi03 ve MBC010 kodlu kesiciler birbiri ile kıyaslandığında; seramik bağlayıcılar ile üretilmiş MBC010 kodlu kesicinin daha iyi aşınma direncine sahip olması, özellikle yüksek kesme hızlarında daha kararlı direnç göstermesini sağlamaktadır. IV. SONUÇLAR Karma takviyeli alüminyum esaslı kompozitin, kesici takımlarla tornalanarak işlenmesinde oluşan kesme kuvveti bileşenlerinin değişiminin incelendiği bu çalışmada aşağıdaki sonuçlar elde edilmiştir. Bunlar; Şekil 5: MBC010 kaplamalı kesici uç 178

5 The Effect of Cutting Tool Properties on Cutting Forces in Machining 1) Tornalama işlemlerinde kesme kuvveti bileşenlerinden esas kesme kuvveti (Fc) diğer kesme kuvveti bileşenlerine kıyasla yaklaşık iki kat daha yüksek değerde ölçülmüştür. 2) kesici takımlarda kesme kuvveti bileşenlerinin değişiminde kaplama özelliğinin dikkate değer bir etkisinin olmadığı tespit edilmiştir. 3) kesici takım ana yapısının özellikle yüksek kesme hızlarında etkili rol oynadığı ve bu tür bir MAK malzeme için özellikle seramik bağlayıcılı kesicinin (MBC010) kullanılmasının daha uygun olacağı tespit edilmiştir. 4) Karma takviyeli bu kompozitin işlenmesinde ideal kesme hızı, esas kesme kuvvetinin değişimine bağlı olarak MB8025 ve GBi03 kesiciler için 160~190 m/min kesme hızı aralığında, MBC010 kodlu kesici içinde 130 m/min kesme hızı değerinde seçilmelidir. 5) Alüminyum esaslı kompozitlerde tornalama işlemlerinde takım-talaş temas bölgelerinde yığıntı talaş ve yığıntı talaş katmanının oluşacağı göz ardı edilmemelidir. SEM incelemeleriyle kesme hızı değerinin arttırılmasıyla yığıntı katmanı ile yığıntı talaşın, kalınlığı ve yayılma alanının azaldığı tespit edilmiştir. TEŞEKKÜR Yazarlar, Bilimsel Araştırma Projeleri Bölümü vasıtasıyla 07/ kodlu proje ile maddi destekte bulunan Gazi Üniversitesi Rektörlüğüne teşekkür ederler. KAYNAKLAR [1] Hashim, J., Looney, L. and Hashmi, M.S.J., Metal Matrix Composites: Production by Stir Casting Method, Journal of Materials Processing Technology, 92-93, 1-7, (1999). [2] Sur, G., Alüminyum Esaslı Metal Matriksli Kompozitlerin Üretimi, Mekanik Özellikleri ve İşlenebilirliği, Yüksek Lisans Tezi, Gazi Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü, Ankara, , (2002). [3] İnem, B. The Development of The Structures and Properties of Magnesium Matrix Silicon Carbide Reinforced Composites, PhD Thesis, School of Materials, University of Leeds, England, 1-10, (1993). [4] Sur, G., Şahin, Y., Gökkaya, H., Ergimiş metal karıştırma ve basınçlı döküm yöntemi ile alüminyum esaslı tanecik takviyeli kompozitlerin üretimi, Gazi Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Dergisi, 20 (2): (2005). [5] Ahn, H. K., Kobayashi, T., "Fracture Toughness Evaluation in Particulate Reinforced Aluminium Alloy Composite", Scripta Materialia, 37, , (1997). [6] Hyo, S. L., Jae, S. Y., Soon, H. H., Duk, J. Y., Kyung, H. N., The fabrication process and mechanical properties of SiCp/Al-Si metal matix composites for automobile air-conditioner compressor pistons, Journal of Materials Processing Technology, 113: (2001). [7] Gülesin, M., Güllü, A., Kayır, Y., Sur, G., Bütünleşik Bir Üretim Sistemi ile Alüminyum Esaslı Karma (Hybrid) Parçacık Takviyeli Kompozitlerin Üretimi, Mikroyapı, Mekanik Özellikler ve İşlenebilirliklerinin Araştırılması, Gazi Üniversitesi Bilimsel Araştırma Projesi, Tef-07/ , Ankara, (2007). [8] Lee, H.F., Boey, F., Khor, K.A., Tan, M.J., Gan, J. ve Loh, N.L., The Production of Aluminium Alloy Composites Using a Cold Isostatic Press and Extrusion Approach, Journal of Materials Processing Technology, 29, , (1992). [9] Hanumanth, G.S. and Irons, G.A., Particle Incorporation by Melt Stirring for The Production of Metal-Matrix Composites, Journal of Material Science, 28, , (1993). [10] Sur, G., Karma Takviyeli Alüminyum Matriksli Kompozitlerin Üretimi, Mekanik Özellikler ve İşlenebilirliklerinin İncelenmesi, Doktora Tezi, Gazi Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü, , (2008). [11] Çiftçi, İ., Alüminyum Esaslı MAK larda Takviye Oranı ve Boyutunun Mekanik Özellikler ve İşlenebilirlik Üzerine Etkisinin Araştırılması, Doktora Tezi, Gazi Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü, 1-50, (2003). [12] Davidson, A.M., Regener, D., A comparison of aluminium-based metal-matrix composites reinforced with coated and uncoated particulate silicon carbide, Composites Science and Technology, 60: (2000). [13] Seo, Y.H. and Kang, C.G., The Effect of Applied Pressure on Particle- Dispersion Characteristics and Mechanical Properties in Melt-Stirring Squeeze-Cast SiCp/Al Composites, Journal of Materials Processing Technology, 55, , (1995). [14] Özdemir, İ., Çöcen, Ü., Önel, K., The effect of forging on the properties of particulate SiC reinforced aluminium alloy composites, Composites Science and Technology, 60: (2000). [15] Lin, J.T., Bhattacharyya, D., Lane, C., Machinability of Silicon Carbide Reinforced Aluminium Metal Matrix Composites, Wear, , , (1995). [16] Özçatalbaş, Y., Investigation of Machinability Behavior of Al 4C 3, Reinforced Al Based Composite produced by Mechanical Alloying Technique, Composites Science and Technology, 63, 53-61, (2003). [17] Özçatalbaş, Y., Chip and built-up edge formation in the machining of in situ Al 4C 3-Al composites, Materials and Design, 24: (2003). [18] Sur, G., Şahin, Y., The Effect of Al 2O 3, TiN and Ti(C,N) Based CVD Coating on Tool Wear in Machining Metal Matrix Composites, Surface and Coatings Technology, 179, , (2004). [19] Rahman, M., Ramakrishna, S., Prakash, J.R.S., Tan, D.C.G., Machinability Study of Carbon Fiber Reinforced Composite, Journal of Materials Processing Technology, 80-90, , (1997). [20] Chambers, A.R., The Machinability of Light Alloy MMCs, Composites:Part A, 27A, , (1996). [21] Davim, J.P. ve Baptista, A.M., Relationship Between Cutting Force and PCD Cutting Tool Wear in Machining Silicon Carbide Reinforced Aluminium, Journal of Materials Processing Technology, 103, , (2000). [22] Clark, I.E., A Guide To Machining Metal Matrix Composites with Syndite PCD, Machining Guide, IDR3, , (1994). [23] Andrewes, C.J.E., Feng, H.Y. ve Lau, W.M., Machining of an aluminum/sic composite using diamond inserts, Journal of Materials Processing Technology, 102, 25-29, (2000). [24] Paulo Davim, J., Diamond Tool Performance in Machining Metal Matrix Composites, Journal of Materials Processing Technology, 128, , (2002). [25] Leon, C.A., Drew, R.A.L., The influence of nickel coating on the wettability of aluminum on ceramics, Composites: Part A, 33: (2002). 179