TEMEL-ZEMİN YAYLARININ ALANSAL ETKİLEŞİMİ VE YAPI DAVRANIŞINA ETKİSİ
|
|
- Iskender Nazif
- 8 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 TEMEL-ZEMİN YAYLARININ ALANSAL ETKİLEŞİMİ VE YAPI DAVRANIŞINA ETKİSİ İbrahim Serkan MISIR 1,Gürkan ÖZDEN 1, Serap KAHRAMAN 1 Öz: Yatak katsayısının fiziksel anlamı bir çok araştırmacı tarafından haklı olarak sorgulanmakla birlikte bu yöntem daha uzun bir süre bilhassa uygulamacı mühendisler arasında geniş kullanım alanı bulacağa benzemektedir. Bu nedenle yatak katsayısının zemin-temel-yapı etkileşimini de göz önüne alarak mümkün olduğunca doğru tanımlanması önemlidir. Bu çalışmada, yatak katsayısı hakkında önemli noktalara değinilmektedir. Ayrıca iki parametreli Vlasov-Leontiev modeline bir yaklaşım olan eşdeğer Winkler Yatak Katsayısı yöntemi, çok tabakalı zemin profilleri ve efektif gerilme artışı etkileri dikkate alınarak yatak katsayısı tanımlanacak tarzda geliştirilmekte ve örnek bir uygulamanın sonuçları tartışılmaktadır. Anahtar Kelimeler: Farklı Oturma, Konsolidasyon, Yapı-Zemin Etkileşimi, Yatak Katsayısı Giriş Büyük bir bölümü yüksek sismik risk taşıyan ülkemizde, depremler bir yapının test edildiği en olumsuz yükleme koşulları olarak kabul edilmektedir. Ancak Afet Yönetmeliği koşullarının sağlanması bir yana, sabit yükler altında bile yapıların stabilitesini ve fonksiyonlarını bozan oturma problemlerine sıklıkla rastlanmaktadır. Bu tür olumsuzluklar, suya doygun kuaterner yaşlı alüvyon istifleri üzerinde inşa edilmiş yapılarda, konsolidasyona bağlı toplam ve farklı oturma problemleri ile buna bağlı olarak gelişen mimari ve yapısal sorunlar tarzında gelişir (Kayalar, 1991; McKinley, 1964). Farklı oturma ve rijit dönme sonrası taşıyıcı elemanlarda oluşabilecek ikincil yüklerin tahmin edilmesi, hasar gören elemanların iyileştirilmesi ve yapı sisteminin takviyesi için hızlı ve gerçekçi çözümler sunan analiz yöntemlerine ihtiyaç duyulmaktadır. Bu yöntemler gelecekte bu bölgelerde inşası muhtemel yapıların farklı oturma riskinin azaltılması için de kullanılabilir. Ülkemizde oturma özürlü binalara sıklıkla rastlanmaktadır. Bunun başlıca nedeni, üst yapı tasarımında geoteknik prensiplere genelde uyulmaması, daha önemlisi geoteknik düşüncelerin temel sistemlerinin yapısal tasarımına üst yapı proje mühendisi tarafından kolaylıkla transfer edilemeyişidir. Bu noktada, geleneksel olarak en çok izlenen yaklaşım elastik zemine oturan kirişler yönteminin kullanılmasıdır (Atımtay, 2000; Bowles, 1988; Hetényi, 1946; Vesić). Yöntemin uygulanışında yatak katsayısının gerçekçi bir şekilde belirlenmesi önem kazanmaktadır. Bu çalışmada, tabakalanmanın ve yapı-zemin etkileşiminin yatak katsayısına etkileri ele alınmakta, yatakkatsayısı seçiminin üst yapı analizine etkisi bir adet mevcut bina örneğiyle ortaya konularak mühendislik uygulamalarında yararlı olabilecek yeni bir yaklaşım önerilmektedir. Bu çalışma kapsamında ele alınan mevcut bina İzmir-Bostanlı bölgesinde bulunan ve farklı oturma problemi görülen konut tipi bir binadır. Bu binanın üst yapı ve temel sisteminin proje ve zemin özellikleri kullanılarak yapının bir imalat ve oturma senaryosu tasarlanmış, bir yapı analiz programında yapının üç boyutlu sonlu elemanlar modeli oluşturulmuş, yapının statik ve dinamik yükler altındaki olası davranışı çözümlenerek, değerlendirilmiştir. Perde-Çerçeve sistemlerde elemanların yanal yük paylaşımlarının, rijit ve elastik zemin-yapı birleşimi kabullerinde farklılıklar gösterdiği vurgulanmıştır. Kullanılan Yöntem Bu çalışma kapsamında, mühendislik pratiği açısından kullanımı yaygın olmayan iki parametreli zemin modellerine uygun yaklaşıklıkta sonuçlar veren Vallabhan-Daloğlu yönteminin (Vallabhan ve diğ., 1999; Daloğlu ve diğ., 2000) uygulanmasına yönelik bir algoritma hazırlanmış ve İzmir-Bostanlı bölgesinde farklı oturma problemi görülen konut tipi bir yapının üst yapı, temel ve tabakalı zemin özellikleri kullanılarak üç boyutlu sonlu elemanlar modeli oluşturulmuştur. Binanın oturma hareketini belirli zaman aralıklarında gözleyebilmek için toplamı 6 yıl olan 9 zaman dilimi göz önüne alınmıştır. Yapının imalatı sırasında geçen süre de işlemlere dahil edilmiş ( ), 6 yıllık toplam sürenin ilk 2 yılı boyunca (ilk 5 zaman dilimi) yapı imalatının devam ettiği, sonraki 4 yılda da (son 4 zaman 1 Dokuz Eylül Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Müh. Böl., İZMİR 1064
2 dilimi) yapının oturmasını tamamladığı kabul edilmiş ve yapı imalat süresini de kapsayan 6 yıllık bir oturma senaryosu oluşturulmuştur.bu 9 zaman dilimi için zemin aşırı boşluk suyu basıncı ve konsolidasyon oranı değişimi bu senaryo dahilinde hesap edilmiştir. Pekleşen zemin modeli kullanılarak her bir zemin tabakası için zemin elastisite modülünün değişimi elde edilmiş (Schanz ve diğ., 1998; Brinkgreve, 2002), bu çok tabakalı zemin profilinin eşdeğer elastisite modülü hesaplanmış (Sridharan ve diğ., 1990), hazırlanmış olan algoritma kullanılarak yapı temelindeki her bir sonlu elemana karşılık gelen zemin yataklanma katsayısı değerleri elde edilmiştir. 9 zaman dilimi boyunca değişen zemin yatak katsayılarını esas alan 9 adet sonlu elemanlar modeli kullanılarak ardışık çözümlemelerle nihai oturma değerlerine ulaşılmıştır. Bu değerler farklı oturma problemi görülen gerçek yapıdaki değerler ile kıyaslanmıştır.. Üstyapı Modelinin Oluşturulması İncelenen bina, iki yıl süren yapım aşamasından sonra 1990 yılında tamamlanmıştır. Taşıyıcı sistemi betonarme çerçeve elemanlarla sağlanmış olan bina, 4 katlı olup, kabaca 3x6 açıklık üzerinde uzanmaktadır. Binada, merdiven sahanlığının bir kenarında bir adet 3 m perde duvar mevcuttur ve kat yükseklikleri 2.95 m dir. Döşemeler 12cm ve 14cm kalınlıklı plak elemanlardan oluşmaktadır. Bölme duvarlar, iç kısımlarda 10 cm, dış cephelerde 20 cm yığma tuğladır. Bina oturma alanı düzgün bir dikdörtgen olmasına karşın Şekil 1 de gösterildiği gibi planda düzensiz bir kolon-kiriş sistemi mevcuttur, bu yüzden saplama kirişler ve düzensiz bir çerçeve sistemi göze çarpmaktadır. Yapıdan aktarılan yaklaşık kn/m 2 net yük, açıklığı 21mx12.5m olan kirişli radye-jeneral temel sistemiyle zemine aktarılmaktadır. Temel plağı kalınlığı 0.30 m, temel kirişi boyutları 0.6 m / 0.8 m ve temel taban seviyesi, zemin yüzeyinden itibaren 0.7 m derindedir. 100 / m y x 20 / / / / / / 20 Şekil 1. İncelenen Binanın Normal Kat Planı 21.5 m Yapı modelinde beton elastisite modülü E p =28.0 GPa ve Poisson oranı ν p =0.2, hareketli yükler balkonlarda 5 kn/m 2, iç mekanlarda 2 kn/m 2 alınmıştır. Binanın tüm katları boyunca devam eden perde duvar, kabuk eleman olarak modellenmiştir. Kiriş üzerine oturan duvarlara ait yük değerleri, TS498 de bulunan 17 kn/m 3 (1.7 t/m 3 ) değeri ile hesaplanmış ve yükler bu kirişlere çizgisel yük olarak atanmıştır. Beton özağırlığı 25 kn/m 3 olarak alınmış ve gerçek bir oturma problemi üzerine çalışıldığından, oturma hesaplarında sabit ve hareketli yüklere ait yük katsayıları 1.0 olarak kullanılmıştır. Bina, projesine uygun olarak kayma çerçevesi tarzında modellenmiş ve ayrıca kesitlerde eğilme etkileri yanında kayma etkileri de dikkate alınmıştır. Şekil 2 de gösterilen temel plağı ve kirişlere ait sonlu elemanlar ağında, her bir düğüm noktasının 6 serbestlik doğrultusundan sadece 3 tanesi, U x, U y ötelenme ve R z dönme serbestlikleri mesnetlenmiş, U z düşey ötelenme serbestliği düğüm noktalarına atanan nokta yayları [FL -1 ] ile tutulmuştur (Computers and Structures Inc., 2000). Şekil 2. İncelenen Binanın Temel Sistemi Sonlu Elemanlar Ağı 1065
3 Zemin Modelinin Oluşturulması İncelenen binanın bulunduğu İzmir/Bostanlı yöresindeki zeminler tabanda rastlanılan ön yüklemeli karasal orijinli killer üzerinde 20-25m kalınlığındaki alüvyon birikintileridir. Ana kaya tabakası, su sondajı loglarında ve sismik resistivite etütlerinde 150m'den aşağıda olarak belirtilmektedir. Eski Gediz Nehri'nin İzmir Körfezi'ne döküldüğü yataklarda kumlu ve siltli kumlu, lagünlerde ise siltli ve killi zemin tabakalarından oluşan yanal ve düşey süreksizliği olan bir birikim söz konusudur. Kumlu zeminlerin granülometrisi kötü derecelenmiş olup yüzeye yakın seviyelerde çok gevşekten gevşeğe değişen sıkılıkta, derinlerde ise orta sıkı durumda bulunmaktadır. İnce daneli zeminler ise düşük ve orta plastisitelidir. Yer yer yüksek plastisiteli kohezyonlu zeminlere rastlanmaktadır. Bunların kıvamı yüzeye yakın tabakalarda çok yumuşaktan başlayarak derinlere inildikçe katıya doğru artmaktadır. Kohezyonlu zeminler genelde normal konsolide, yer yer konsolidasyonlarını tamamlamamış durumdadırlar. Yeraltı su seviyesi m aralığındadır. Taşıma kapasitesi bakımından genelde belirgin problemler arzetmeyen bu yapıda toplam aşırı ve farklı otuımalar önemli bir sorun olarak ortaya çıkmakta, binalarda gerek yapısal gerekse estetik çatlakların oluşmasına yol açarak stabilitede düşüş ile sonuçlanmaktadır (Kayalar, 1991). Daha önce yapılan çalışmalarda, tabakalı bir özellik gösteren zemin profili, bina kenarlarında yapılan sondajlar sonucunda elde edilmiş ve zeminin mekanik özellikleri, numuneler üzerinde yapılan laboratuar deneyleri ile tespit edilmiştir (Kayalar ve diğ.., 1992). İşlemlerde bu veriler kullanılmıştır. Efektif Düşey Gerilmelerin Zamana Bağlı Elde Edilmesi Geliştirilmiş Winkler Modeli kullanılarak, zemini temsil eden yaylara ait yay katsayıları elde edilmek istenmektedir. Bunun için zemin elastisite modülünün belirlenmesine ihtiyaç vardır. Yapı imalat süresini de kapsayan ve 9 zaman diliminde sona ereceğini kabul ettiğimiz konsolidasyon sürecini canlandırabilmek için bir yapı imalat programı kabul edilmiş ve bu süre boyunca zemine aktarılan net yükün değişimi elde edilmiştir. Kabul edilen değerlerin gerçekçi olabilmesi için bir ön çalışma yapılmış ve hem sabit hem de hareketli yüklerin hesaba katıldığı muhtemel bir imalat programı göz önüne alınmıştır: 0-5 Ay : Hafriyat yapılması, temel plağı ve kirişi, su basman ve çevre betonarme perdesinin imal edilmesi ve kısmi dolgu yapılması 5-10 Ay : Dolgu işlemlerinin tamamlanması, zemin taban döşemesi, kolonları, 1. kat kiriş, döşeme, balkon parapetleri ve 2. kat kolonlarının imal edilmesi Ay : 2. ve 3. Normal kat kiriş, döşeme, balkon parapetleri ile 3. Normal kat ve Çatı katı kolonlarının imal edilmesi Ay : Çatı katı kiriş, döşeme, balkon parapetleri ile 4 kata ait duvarların ve 3 normal kata ait kaplama ve sıvanın imal edilmesi Ay : Kaplama ve sıva işlerinin, ahşap oturtma çatı ve ince işçiliklerin tamamlanıp, binanın kullanıma açılması Bu imalat programıyla zemine iletilen net yük, Şekil 3 de gösterilmektedir. İncelenen binanın oturma alanının 15.2mx11.0m lik kısmında, daha önceden inşa edilmiş ve kullanım ömrünü tamamladıktan sonra yıkılmış olan iki katlı karkas bir binanın etkileri bulunmaktadır. Eski yapı tarzındaki bu binanın bir benzeri, aynı sokak üzerinde bulunmakta olup, incelenen binanın zemininde oluşan önyüklenme etkileri, Şekil 4 de planı sunulan bu yapı göz önüne alınarak tahmin edilmiştir. Bu binanın zemine aktardığı net yük, q net =40.70 kn/m 2 olarak hesaplanmış ve işlemlere alınmıştır. Şekil 3. Yapıya Ait İmalat Programı Senaryosu t (yıl) 1066
4 Şekil 4. (a) Eski Yapı Planı (Birimler cm.) (b) Eski Yapı Tarafından Önyüklenmiş Kısım Eldeki zemin bulguları ve yükleme şartları kullanılarak, zemin eşdeğer elastisite modülünü hesaplayan bir elektronik tablo hazırlanmıştır. Bu tabloda öncelikle, zemin malzemesi birim hacim ağırlıkları kullanılarak efektif düşey yük elde edilmiştir. Elastik temel yaklaşımı kullanılarak, temel oturma alanı karakteristik noktasının (Wilun ve diğ., 1972) (Karakteristik nokta temelin ortalama oturmasına karşı gelen gerilme dağılımı hesabı için önerilmektekir.) düşeyinde oluşan gerilme artış oranları hesap edilerek, yüzeyden iletilen net yük artışlarının derinlik boyunca oluşturduğu gerilme artışı bir senaryo olarak elde edilmiştir. Sonlu farklar yöntemi (Kayalar, 2003) ile tek boyutlu konsolidasyon hesabı yapan bir BASIC program dosyası yardımıyla, bu zaman dilimleri sonundaki zemin aşırı boşluk suyu basınçları hesaplanmıştır. Bu değerler, aktarılan net yük dağılımından çıkarılıp geostatik düşey gerilmeler ile toplanarak, o zaman dilimi sonundaki efektif düşey gerilmelere ulaşılmıştır. Her bir zaman dilimi içerisinde drene olan aşırı boşluk suyu basıncı sebebiyle zemine aktarılan efektif gerilme artışları Şekil 5 de gösterilmektedir. Şekil 5. Efektif Düşey Gerilme Artışı, v (kn/m 2 ) 1067
5 Hesaplanan ve Ölçülen Farklı Oturma Değerleri Sunulan çalışma kapsamında geliştirilen model kullanılarak hesaplanan oturma değerleri ile yapı içinde belirlenen noktalarda ölçülmüş farklı oturma değerlerinin karşılaştırılması modelin yeterliliğin sınanması açısından gerekli bir analizdir. Yapıdaki farklı oturma okumaları, Şekil 6 da gösterilen x-ekseni boyunca C-C aksı üzerindeki kolonların alt uçlarından su terazisi yöntemiyle alınmıştır. Şekil 7 de C-C aksındaki hesap ve ölçüm farklı oturma grafikleri karşılaştırılmakta ve Tablo 1 de bu farklı oturma değerleri kıyaslanmaktadır Şekil 8 de ise A-A aksı boyunca hesaplanan konsolidasyon oturmalarının zamana bağlı değişimleri verilmektedir.. D B 3 4 B y C 5 x 6 C A 1 2 A D Şekil 6 Karşılaştırma Yapılan Noktaların Temel Plağı Üzerindeki Konumları 1068
6 C-C Aksı (m) Düşey Deplasman (cm) Gerçek yapı Geliştirilmiş Winkler k=300 kn/m³ k=2000 kn/m³ k=10000 kn/m³ Şekil 7. Çeşitli modeller için C-C aksı üzerindeki noktaların nihai oturma değerlerinin karşılaştırılması 1069
7 X ekseni (m) 0 0,00 0,85 3,23 5,60 7,52 9,43 11,33 13,07 14,80 15,28 15,88 17,18 18,48 20,68 21,58 5 Zaman (yıl) 0, ,83 Düşey deplasman (cm) ,25 1,66 2,08 3,08 4,08 5,08 6,08 Şekil 8. A-A aksı üzerinde yer alan noktaların zamana bağlı oturması (cm) 1070
8 Tablo 1. X-Ekseni Boyunca Hesap Edilen Ve Ölçülen Farklı Oturma Değerleri A-A Aksı B-B Aksı C-C Aksı Nokta No X [m] Y [m] Z [cm] Hesap edilen [cm] Ölçülen [cm] Deprem Yükleri Altında Gelişen Kesit Tesirleri Daha önceki bölümlerde de değinildiği üzere temelin mesnetlenme koşulları ile ilgili yapılan kabullerin gerek temel gerekse üst yapı kesit zorları üzerinde önemli etkisinin olması beklenir. Bu duruma bir örnek teşkil etmek üzere ele alınan İzmir/Bostanlı daki binanın sonlu elemanlar yapısal modeli değişik temel mesnet koşulları altında çözülmüştür. Bu amaçla rijit temel, çalışmada önerilen değişken yatak katsayısı ve sabit yatak katsayısı (k=300, 2000 ve kn/m 3 ) sınır şartları kullanılmıştır. Çizelgelerde sonuçları verilen bütün analizlerde eşdeğer deprem yükü yöntemi kullanılmıştır. Temel mesnet koşulları, seçilen bir model ile tanımlandıktan sonra sonlu elemanlar analizi ile her iki doğrultuda yapı birinci periyotları hesaplanmıştır. Daha sonra Afet Yönetmeliği hükümleri uyarınca taban kesme kuvveti ve katlara gelen eşdeğer deprem yükleri hesap edilmiştir. Her iki doğrultu için katlara etkitilen eşdeğer deprem yükleri ve taban kesme kuvveti değerleri Tablo 2 de verilmektedir. Hesaplanan bu yükler sonlu elemanlar modelinde tanımlanarak analiz tamamlanmaktadır. Zati, hareketli ve deprem yüklerinin uygulanması sırasında birçok yük kombinasyonu kullanılmış, yanal yükler için ±0.05 ek dış merkezlik gözönüne alınmıştır. DEPY1, y-y doğrultusunda ve DEPX1 x-x doğrultusunda ek dış merkezlik ile etkiyen deprem yükü olmak üzere, G+Q+DEPY1 yükleme kombinasyonu etkisindeki Yapı-Zemin modellerinin kolon ve perdelerinde gelişen taban kesme kuvveti değerleri Tablo 3 de, G+Q+DEPX1 yük kombinasyonu etkisindeki modellerin zemin kat kolon ve perdelerinde gelişen eğilme momentinin paylaşımı Tablo 4 de, G+Q+DEPY1 deprem etkisindeki modellerin zemin kat kolon ve perdelerinde gelişen eğilme momenti değerleri Tablo 5 de görülebilir. Tablo 2. Bazı Yapı-Zemin Modelleri İçin Katlara Gelen Eşdeğer Deprem Yükleri ve Taban Kesme Kuvvetleri [Kn] Yapı-Zemin Modelleri Doğrultu Z. Kat 1.Kat 2. Kat Çatı Katı V t Rijit Yapı-Zemin bağlantısı Y X k değişken (önerilen yöntem) Y X k sabit =300 kn/m 3 Y X k sabit =2000 kn/m 3 Y X k sabit =10000 kn/m 3 Y X Tablo 3. G+Q+DEPY1 Yükleme Kombinasyonu Etkisindeki Yapı-Zemin Modelleri Kolon ve Perdelerinde Gelişen Taban Kesme Kuvvetleri [Kn] Ve Kolon-Perde Yük Paylaşım Oranları Y doğrultusu Kolon Perde Taban kesme Kol. Yük Oranı Per. Yük Oranı Rijit Yapı-Zemin bağlantısı k değişken (önerilen yöntem) k sabit =300 kn/m k sabit =2000 kn/m k sabit =10000 kn/m Tablo 4. G+Q+DEPX1 Kombinasyonu Etkisindeki Yapı-Zemin Modelleri Zemin Kat Kolon ve Perdeleri Eğilme Momenti Paylaşımı [kn.m] X doğultusu Kolon Perde Toplam Rijit Yapı-Zemin bağlantısı
9 k değişken (önerilen yöntem) k sabit =300 kn/m k sabit =2000 kn/m k sabit =10000 kn/m Tablo 5. G+Q+DEPY1 Deprem Etkisindeki Yapı-Zemin Modelleri Kolon Ve Perdeleri Eğilme Momenti Değerleri [kn.m] Y doğrultusu Kolon Momenti Perde Momenti Toplam Moment Kolon Mom. Oranı Perde Mom. Oranı Rijit Yapı-Zemin bağlantısı ,22 0,78 k değişken (önerilen yöntem) ,53 0,47 k sabit =300 kn/m ,61 0,39 k sabit =2000 kn/m ,50 0,50 k sabit =10000 kn/m ,48 0,52 Elastik zemine oturan yapı modellerinin doğal periyotlarında bir artış meydana gelmekte ve dolayısıyla bu yapılara etkiyen deprem yükleri azalmaktadır. Fakat bununla birlikte, yapılar bu yükler altında daha büyük yanal ötelemeler yapmaktadır. Daha büyük yanal öteleme ise artan ikincil momentler anlamına gelmektedir (FEMA, 2001a ve 2001b). Çizelgelerde verilen değerler P- etkilerinin hesaba katılması ile elde edilmiştir. Sonuçlar Yatak katsayısı zemin elastisite modülü benzeri bir parametre değildir. Zemin elastisite modülü mevcut gerilme, sınır koşulları ve zemin yapısı için gerilme-deformasyon ilişkisinin bir göstergesidir. Yatak katsayısı ise zemin fiziksel özellikleri, tabakalanması, yükleme koşulları, temel rijitliği ve üst yapı rijitliğinin bir fonsiyonudur (Terzaghi, 1966). Dolayısıyla yatak katsayısı fiziksel bir sabit olarak tanımlanamaz. Bu parametre, gerçekte herhangi bir zemin-temel ikilisi için gerilme-deformasyon ilişkisinin bir göstergesidir. Bu unsurların yanısıra temel-zemin ikilisi için kurulan analitik model ve bu modelin bünye denklemi de gerçekçi olmalıdır (Steering Committee on SSI, 1989). Bu anlamda iki parametreli model gerçek temel-zemin davranışına daha uygundur (Tomlinson, 1995). Sonuç olarak yatak katsayısının belirlenmesi bir zemin-yapı etkileşimi problemidir ve her projenin kendine özgü bir yatak katsayısı tanımının olması beklenir. Ancak kurulan modelde parametre sayısının artışı, bu parametrelerin zemin-temel ilişkisinin de dikkate alınarak belirlenmesini zorlaştırmaktadır. Mühendislik pratiğinde henüz tek parametreli Winkler modeli yaygın olarak kullanılmaktadır. Mevcut yazılımların pek çoğu Winkler modeli yaklaşımını izlemektedir (Computers and Structures Inc, 2000) ve yakın bir gelecekte bu uygulamanın alışılagelmiş konut ve benzeri tasarım çalışmalarında değişmesini beklemek gerçekçi değildir. Bu çalışmada, iki parametreli Vlasov-Leontiev yöntemi (Scott, 1981) sonuçlarını sağlayan eşdeğer Winkler yatak katsayısı yaklaşımının geliştirilmiş bir şekli kullanılmıştır. Burada amaç alışılmış Winkler yöntemindeki gibi tek parametre (yatak katsayısı) kullanmak, ancak bunu yaparken yatak katsayısının zemin-temel etkileşimi sonucu temel alanı içinde değişimini sistematik bir şekilde elde etmektir. Yöntemdeki yatak katsayısı; zemin elastisite modülü, temel rijitliği ve zeminde geçerli efektif gerilme dağılımının bir fonksiyonudur. Efektif gerilme artışının uygun konsolidasyon çözümleri ile modellenmesi halinde zemin elastisite modülündeki pekleşme de göz önüne alınmaktadır. Bu yaklaşımın bir uygulaması tasarlanan örnek bir yapı için gösterilmiştir. Temel-Zemin birleşiminin rijit kabul edilmemesi durumunda, perde ve kolon elemanların deprem yükü paylaşımı önemli ölçüde değişebilmektedir. Yapının karşıladığı deprem yükü değeri azalsa bile, yük paylaşımının değişmesinden dolayı özellikle kolon elemanlarda klasik hesap değerleri aşılabilmektedir. KAYNAKLAR 1. ATIMTAY, E., Betonarme Sistemlerin Tasarımı-Temel Kavramlar ve Hesap Yöntemleri Cilt 1, METU Press, Ankara 2. BOWLES, J. E., Foundation Analysis and Design, McGraw Hill, 4th Edition, Singapore 3. BRİNKGREVE R. B. J., Ed., Plaxis User s Manual, A.A. Balkema Publishers, Rotterdam 4. COMPUTERS AND STRUCTURES INC., SAP2000-Structural Analysis Program, Manual, Nonlinear Version 7.21, Berkeley 1072
10 5. DALOĞLU, A. T., VALLABHAN, C. V. G., Values of k for Slab on Winkler Foundation, Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, ASCE, 126, 5, pp FEMA 368, 2001a. NEHRP Recommended Provisions for Seismic Regulations for New Buildings and Other Structures, Part 1-Provisions, 2000 Edition, Building Seismic Safety Council, Washington D.C. 7. FEMA 369, 2001b. NEHRP Recommended Provisions for Seismic Regulations for New Buildings and Other Structures, Part 2-Commentary, 2000 Edition, Building Seismic Safety Council, Washington D.C. 8. HETÉNYİ, M., Beams on Elastic Foundation, University of Michigan Press, Ann Arbor, pp KAYALAR, A. Ş Eski Gediz Deltası ve Melez Çayı Kıyı Sedimanlarının Oturma Özellikleri ve bu Sedimanların Üzerindeki Yapılarda Görülen Oturma Problemleri, Bildiriler Kitabı, İnşaat Mühendisliğinde Zemin - İzmir in Piza Kuleleri, İnşaat Mühendisleri Odası, İzmir 10. KAYALAR, A. Ş., MLCons-Multi Layered Consolidation Analysis of Soils Using Implicit Finite Difference Technique. Dokuz Eylül Üni. İnş. Müh. Böl. 11. KAYALAR, A., Özden, G., ve Ceylan, H., İzmir-Bostanlı daki Bir Farklı Oturma Probleminin Arazi ve laboratuvar Deneyleri ile İncelenmesi, Dördüncü Mühendislik Kongresi Bildiriler Kitabı, Akdeniz Üniversitesi 12. MCKİNLEY, D., Field Observation of Structures Damaged by Settlement, Journal of the Soil Mech. and Found. Eng., ASCE, 90, SM5, pp STEERİNG COMMİTTEE ON SSI, Soil-Structure Interaction-The Real Behaviour of Structures, Institution of Structural Engineers, London 14. SCHANZ, T., VERMEER, P. A., Pre-failure Deformation Behaviour of Geomaterials, Geotechnique, Institution of Civil Engineers, 48, pp SCOTT, R. F., Foundation Analysis, Prentice-Hall, New Jersey, pp SRIDHARAN A., GANDHI J., SURESH S., Stiffness Coefficients of Layered Soil Systems, Journal of Geotechnical Engineering, ASCE, 116, 4, pp TERZAGHI, K., Theoretical Soil Mechanics, John Wiley, New York 18. TOMLINSON, M. J., Foundation Design and Construction Longman Scientific & Technical, New York, pp VALLABHAN, C. V. G., DALOĞLU, A. T., Consistent FEM-Vlasov Model for Plates on Layered Soil, Journal of Structural Engineering, ASCE, 125, 1, pp VESIĆ, A. S., Beams on Elastic Subgrade and the Winkler s Hypothesis, Proceedings, 5th International Conference on Soil Mechanics and Foundation Engineering, 1, pp WILUN, Z. AND STARZEWSKI, K., Soil Mechanics in Foundation Engineering, 2, John Wiley& Sons New York, pp
Yatak Katsayısı Yaklaşımı
Yatak Katsayısı Yaklaşımı Yatak katsayısı yaklaşımı, sürekli bir ortam olan zemin için kurulmuş matematik bir modeldir. Zemin bu modelde yaylar ile temsil edilir. Yaylar, temel taban basıncı ve zemin deformasyonu
DetaylıDOKUZ KATLI TÜNEL KALIP BİNA SONLU ELEMAN MODELİNİN ZORLAMALI TİTREŞİM TEST VERİLERİ İLE GÜNCELLENMESİ
DOUZ ATLI TÜNEL ALIP BİNA SONLU ELEMAN MODELİNİN ZORLAMALI TİTREŞİM TEST VERİLERİ İLE ÜNCELLENMESİ O. C. Çelik 1, H. Sucuoğlu 2 ve U. Akyüz 2 1 Yardımcı Doçent, İnşaat Mühendisliği Programı, Orta Doğu
DetaylıKirişli Döşemeli Betonarme Yapılarda Döşeme Boşluklarının Kat Deplasmanlarına Etkisi. Giriş
1 Kirişli Döşemeli Betonarme Yapılarda Döşeme Boşluklarının Kat Deplasmanlarına Etkisi İbrahim ÖZSOY Pamukkale Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Kınıklı Kampüsü / DENİZLİ Tel
DetaylıBina Türü Yapı Sistemlerinin Analizi Üzerine Rijit Döşeme ve Sınır Şartları ile İlgili Varsayımların Etkisi
Bina Türü Yapı Sistemlerinin Analizi Üzerine Rijit Döşeme ve Sınır Şartları ile İlgili Varsayımların Etkisi Rasim Temür İstanbul Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Anabilim Dalı Sunum Planı Giriş Rijit Döşeme
DetaylıBETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II
BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II GENEL BİLGİLER Yapısal sistemler düşey yüklerin haricinde aşağıda sayılan yatay yüklerin etkisine maruz kalmaktadırlar. 1. Deprem 2. Rüzgar 3. Toprak itkisi 4.
DetaylıOrta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü
Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Gazbeton, Tuğla ve Bims Blok Kullanımının Bina Statik Tasarımına ve Maliyetine olan Etkilerinin İncelenmesi 4 Mart 2008 Bu rapor Orta Doğu Teknik
DetaylıÇOK KATLI BETONARME YAPILARIN DİNAMİK ANALİZİ
ÇOK KATLI BETONARME YAPILARIN DİNAMİK ANALİZİ Adnan KARADUMAN (*), M.Sami DÖNDÜREN (**) ÖZET Bu çalışmada T şeklinde, L şeklinde ve kare şeklinde geometriye sahip bina modellerinin deprem davranışlarının
DetaylıSıvı Depolarının Statik ve Dinamik Hesapları
Sıvı Depolarının Statik ve Dinamik Hesapları Bu konuda yapmış olduğumuz yayınlardan derlenen ön bilgiler ve bunların listesi aşağıda sunulmaktadır. Bu başlık altında depoların pratik hesaplarına ilişkin
DetaylıBÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP
BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP KONTROL KONUSU: 1-1 ile B-B aks çerçevelerinin zemin kat tavanına ait sürekli kirişlerinin düşey yüklere göre statik hesabı KONTROL TARİHİ: 19.02.2019 Zemin Kat Tavanı
DetaylıSARILMIŞ VE GELENEKSEL TİP YIĞMA YAPILARIN DEPREM DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ. Ali URAL 1
SARILMIŞ VE GELENEKSEL TİP YIĞMA YAPILARIN DEPREM DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ Ali URAL 1 aliural@ktu.edu.tr Öz: Yığma yapılar ülkemizde genellikle kırsal kesimlerde yoğun olarak karşımıza çıkmaktadır.
DetaylıPERDELERDEKİ BOŞLUKLARIN YATAY ÖTELENMEYE ETKİSİ. Ayşe Elif ÖZSOY 1, Kaya ÖZGEN 2 elifozsoy@hotmail.com
PERDELERDEKİ BOŞLUKLARIN YATAY ÖTELENMEYE ETKİSİ Ayşe Elif ÖZSOY 1, Kaya ÖZGEN 2 elifozsoy@hotmail.com Öz: Deprem yükleri altında yapının analizi ve tasarımında, sistemin yatay ötelenmelerinin sınırlandırılması
DetaylıDEPREME DAYANIKLI TEMEL TASARIMI
DEPREME DAYANIKLI TEMEL TASARIMI Doç. Dr. Gürkan Özden Dokuz Eylül Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü ve Deprem Araştırma ve Uygulama Merkezi Geoteknik Temel Tasarım Aşamaları Zemin geometrisi Zemin
DetaylıSABİT VE DEĞİŞKEN YATAK KATSAYISI YAKLAŞIMLARININ YAPI DAVRANIŞINA ETKİSİ
Altıncı Ulusal Deprem Mühendisliği Konferansı, 16-20 Ekim 2007, İstanbul Sixth National Conference on Earthquake Engineering, 16-20 October 2007, Istanbul, Turkey SABİT VE DEĞİŞKEN YATAK KATSAYISI YAKLAŞIMLARININ
Detaylıİtme Sürme Yöntemi İle İnşa Edilmiş Sürekli Ardgermeli Köprülerin Deprem Tasarımı. Özgür Özkul, Erdem Erdoğan, Hatice Karayiğit
İtme Sürme Yöntemi İle İnşa Edilmiş Sürekli Ardgermeli Köprülerin Deprem Tasarımı Özgür Özkul, Erdem Erdoğan, Hatice Karayiğit 09.Mayıs.2015 İTME SÜRME YÖNTEMİ - ILM Dünya çapında yaygın bir köprü yapım
DetaylıYığma yapı elemanları ve bu elemanlardan temel taşıyıcı olan yığma duvarlar ve malzeme karakteristiklerinin araştırılması
Yığma yapı elemanları ve bu elemanlardan temel taşıyıcı olan yığma duvarlar ve malzeme karakteristiklerinin araştırılması Farklı sonlu eleman tipleri ve farklı modelleme teknikleri kullanılarak yığma duvarların
DetaylıİZMİR İLİ BUCA İLÇESİ 8071 ADA 7 PARSEL RİSKLİ BİNA İNCELEME RAPORU
İZMİR İLİ BUCA İLÇESİ 8071 ADA 7 PARSEL RİSKLİ BİNA İNCELEME RAPORU AĞUSTOS 2013 1.GENEL BİLGİLER 1.1 Amaç ve Kapsam Bu çalışma, İzmir ili, Buca ilçesi Adatepe Mahallesi 15/1 Sokak No:13 adresinde bulunan,
DetaylıEk-3-2: Örnek Tez 1. GİRİŞ
1 Ek-3-2: Örnek Tez 1. GİRİŞ.. 2 2. GENEL KISIMLAR 2.1. YATAY YATAK KATSAYISI YAKLAŞIMI Yatay yüklü kazıkların analizinde iki parametrenin bilinmesi önemlidir : Kazığın rijitliği (EI) Zeminin yatay yöndeki
DetaylıANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ. İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ
ANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ Proje Künyesi : Yatırımcı Mimari Proje Müellifi Statik Proje Müellifi Çelik İmalat Yüklenicisi : Asfuroğlu Otelcilik : Emre Arolat Mimarlık
DetaylıBETONARME YAPILARDA BETON SINIFININ TAŞIYICI SİSTEM DAVRANIŞINA ETKİSİ
BETONARME YAPILARDA BETON SINIFININ TAŞIYICI SİSTEM DAVRANIŞINA ETKİSİ Duygu ÖZTÜRK 1,Kanat Burak BOZDOĞAN 1, Ayhan NUHOĞLU 1 duygu@eng.ege.edu.tr, kanat@eng.ege.edu.tr, anuhoglu@eng.ege.edu.tr Öz: Son
DetaylıÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ
ÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ M. Sami DÖNDÜREN a Adnan KARADUMAN a a Selçuk Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Konya Özet Bu çalışmada elips, daire, L, T, üçgen,
DetaylıÇok Katlı Perdeli ve Tünel Kalıp Binaların Modellenmesi ve Tasarımı
Çok Katlı Perdeli ve Tünel Kalıp Binaların Modellenmesi ve Tasarımı Mustafa Tümer Tan İçerik 2 Perde Modellemesi, Boşluklu Perdeler Döşeme Yükleri ve Eğilme Hesabı Mantar bandı kirişler Kurulan modelin
DetaylıKirişsiz Döşemelerin Uygulamada Tasarım ve Detaylandırılması
Kirişsiz Döşemelerin Uygulamada Tasarım ve Detaylandırılması İnş. Y. Müh. Sinem KOLGU Dr. Müh. Kerem PEKER kolgu@erdemli.com / peker@erdemli.com www.erdemli.com İMO İzmir Şubesi Tasarım Mühendislerine
DetaylıNautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir.
Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir. Mimari ve statik tasarım kolaylığı Kirişsiz, kasetsiz düz bir tavan
DetaylıDEPREM ETKİSİNDEKİ YAPI DAVRANIŞINA ZEMİN TAŞIMA GÜCÜNÜN ETKİSİ. Özet
DEPREM EKİSİNDEKİ YAPI DAVRANIŞINA ZEMİN AŞIMA GÜCÜNÜN EKİSİ M. ELMAS 1,. KARABÖRK 2, D. MERCAN 3 Özet 17 Ağustos 1999 depremi sonrasında Adapazarı nda yapılan incelemelerde bir çok yapıda aşırı düşey
DetaylıOrta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü
Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Gazbeton, Tuğla ve Bims Blok Kullanımının Bina Statik Tasarımına ve Maliyetine olan Etkilerinin İncelenmesi 4 Mart 2008 Bu rapor Orta Doğu Teknik
DetaylıZemin-Yapı Etkileşimi
Bina Tasarım Sistemi Zemin-Yapı Etkileşimi [ Probina Orion Bina Tasarım Sistemi, betonarme bina sistemlerinin analizini ve tasarımını gerçekleştirerek tüm detay çizimlerini otomatik olarak hazırlayan bütünleşik
DetaylıPrefabrik yapıların tasarımı, temelde geleneksel betonarme yapıların tasarımı ile benzerdir.
Prefabrik yapıların tasarımı, temelde geleneksel betonarme yapıların tasarımı ile benzerdir. Tasarımda kullanılan şartname ve yönetmelikler de prefabrik yapılara has bazıları dışında benzerdir. Prefabrik
DetaylıStandart Lisans. www.probina.com.tr
Standart Lisans Standart Lisans Paketi, Probina Orion entegre yazılımının başlangıç seviyesi paketidir. Özel yükleme ve modelleme gerektirmeyen, standart döşeme sistemlerine sahip bina türü yapıların analiz
DetaylıDUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI
DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI Yrd. Doç. Dr. Uğur DAĞDEVİREN 2 3 Genel anlamda temel mühendisliği, yapısal yükleri zemine izin verilebilir
DetaylıRİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR BİRİNCİ AŞAMA DEĞERLENDİRME YÖNTEMİ BİNANIN ÖZELLİKLERİ Binanın
DetaylıYapı Elemanlarının Davranışı
Önceki Depremlerden Edinilen Tecrübeler ZEMİN ile ilgili tehlikeler Yapı Elemanlarının Davranışı Yrd. Doç. Dr. Barış ÖZKUL MİMARİ tasarım dolayısıyla oluşan hatalar 1- Burulmalı Binalar (A1) 2- Döşeme
DetaylıZemin Gerilmeleri. Zemindeki gerilmelerin: 1- Zeminin kendi ağırlığından (geostatik gerilme),
Zemin Gerilmeleri Zemindeki gerilmelerin: 1- Zeminin kendi ağırlığından (geostatik gerilme), 2- Zemin üzerine eklenmiş yüklerden (Binalar, Barağlar vb.) kaynaklanmaktadır. 1 YERYÜZÜ Y.S.S Bina yükünden
Detaylı10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500)
TS 500 / Şubat 2000 Temel derinliği konusundan hiç bahsedilmemektedir. EKİM 2012 10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500) 10.0 - KULLANILAN SİMGELER Öğr.Verildi b d l V cr V d Duvar altı temeli genişliği Temellerde,
DetaylıDEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI
DEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI Düşey Doğrultuda Düzensizlik Durumları 7. Hafta Yrd. Doç. Dr. Alper CUMHUR Kaynak: Sakarya Üniversitesi / İnşaat Mühendisliği Bölümü / Depreme Dayanıklı Betonarme Yapı Tasarımı
DetaylıYeni Deprem Yönetmeliği ve İstinat Yapıları Hesaplarındaki Değişiklikler
İnşaat Mühendisleri Odası Denizli Şubesi istcad istinat Duvarı Yazılımı & Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği nin İstinat Yapıları Hakkındaki Hükümleri Yeni Deprem Yönetmeliği ve İstinat Yapıları Hesaplarındaki
DetaylıBÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP
BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP KONTROL KONUSU: 2-2 ile A-A aks çerçevelerinin zemin ve birinci kat tavanına ait sürekli kirişlerinin düşey yüklere göre statik hesabı SINAV ve KONTROL TARİHİ: 06.03.2017
DetaylıDÜSEY YÜKLERE GÖRE HESAP
DÜSEY YÜKLERE GÖRE HESAP 2-2 ile A-A aks çerçevelerinin zemin ve birinci kat tavanına ait sürekli kirişlerin düşey yüklere göre statik hesabı yapılacaktır. A A Aksı 2 2 Aksı Zemin kat dişli döşeme kalıp
DetaylıAntHill Bomonti Rezidans ve Çarşı / Sosyal Tesis Projesi
AntHill Bomonti Rezidans ve Çarşı / Sosyal Tesis Projesi Dr. Gökhan Tunç Macit Yurtsever Dr. Ali R. Özuygur Adnan Tanfener İnşaat Mühendisi Özet Bu makale Şişli de inşaatı devam etmekte olan AntHill Bomonti
DetaylıÖngerilmeli Beton Sürekli Kirişlerin Bilgisayarla Hesabı
Öngerilmeli Beton Sürekli Kirişlerin Bilgisayarla Hesabı ÖZET Bu çalışmada öngerilmeli beton sürekli kirişlerin tasarımını Yük-Dengeleme yöntemiyle yapan bir bilgisayar programı geliştirilmiştir. Program
Detaylıd : Kirişin faydalı yüksekliği E : Deprem etkisi E : Mevcut beton elastisite modülü
0. Simgeler A c A kn RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR : Brüt kolon enkesit alanı : Kritik katta değerlendirmenin yapıldığı doğrultudaki kapı ve pencere boşluk oranı %5'i geçmeyen ve köşegen
DetaylıRİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina İncelenen Bina Binanın Yeri Bina Taşıyıcı Sistemi Bina 5 katlı Betonarme çerçeve ve perde sistemden oluşmaktadır.
DetaylıREZA SHIRZAD REZAEI 1
REZA SHIRZAD REZAEI 1 Tezin Amacı Köprü analiz ve modellemesine yönelik çalışma Akberabad kemer köprüsünün analizi ve modellenmesi Tüm gerçek detayların kullanılması Kalibrasyon 2 KEMER KÖPRÜLER Uzun açıklıklar
DetaylıYAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım
YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPI GENEL YERLEŞİM ŞEKİLLERİ 1 4. KAT 1 3. KAT 2 2. KAT 3 1. KAT 4 ZEMİN KAT 5 1. BODRUM 6 1. BODRUM - Temeller
DetaylıİNŞ 320- Betonarme 2 Ders Notları / Prof Dr. Cengiz DÜNDAR Arş. Gör. Duygu BAŞLI
a) Denge Burulması: Yapı sistemi veya elemanında dengeyi sağlayabilmek için burulma momentine gereksinme varsa, burulma denge burulmasıdır. Sözü edilen gereksinme, elastik aşamada değil taşıma gücü aşamasındaki
DetaylıEK-2 BERGAMA OVACIK ALTIN İŞLETMESİ TÜBİTAK RAPORU ELEŞTİRİSİ NE İLİŞKİN GÖRÜŞLER
EK- BERGAMA OVACIK ALTIN İŞLETMESİ TÜBİTAK RAPORU ELEŞTİRİSİ NE İLİŞKİN GÖRÜŞLER Rüştü GÜNER (İnş. Y. Müh.) TEMELSU Uluslararası Mühendislik Hizmetleri A.Ş. ) Varsayılan Zemin Parametreleri Ovacık Atık
DetaylıAKADEMİK BİLİŞİM Şubat 2010 Muğla Üniversitesi GEOTEKNİK RAPORDA BULUNAN HESAPLARIN SPREADSHEET (MS EXCEL) İLE YAPILMASI
AKADEMİK BİLİŞİM 2010 10-12 Şubat 2010 Muğla Üniversitesi GEOTEKNİK RAPORDA BULUNAN HESAPLARIN SPREADSHEET (MS EXCEL) İLE YAPILMASI 1 ZEMİN İNCELEME YÖNTEMLERİ ZEMİN İNCELEMESİ Bir alanın altındaki arsanın
DetaylıTemeller. Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
Temeller Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Temel Nedir? Yapısal sistemlerin üzerindeki tüm yükleri, zemine güvenli bir şekilde aktaran yapısal elemanlara
DetaylıDEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI
DEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI Planda Düzensizlik Durumları 6. Hafta Yrd. Doç. Dr. Alper CUMHUR Kaynak: Sakarya Üniversitesi / İnşaat Mühendisliği Bölümü / Depreme Dayanıklı Betonarme Yapı Tasarımı Ders
DetaylıÇatı katında tüm çevrede 1m saçak olduğu kabul edilebilir.
Proje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri belirlenmesi 1. katta döşemelerin çözümü ve çizimi Döşeme
DetaylıYapılara Etkiyen Karakteristik Yükler
Yapılara Etkiyen Karakteristik Yükler Kalıcı (sabit, zati, öz, ölü) yükler (G): Yapı elemanlarının öz yükleridir. Döşeme ağırlığı ( döşeme betonu+tesviye betonu+kaplama+sıva). Kiriş ağırlığı. Duvar ağırlığı
DetaylıProje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri
Proje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri belirlenmesi 1. katta döşemelerin çözümü ve çizimi Döşeme
DetaylıYIĞMA YAPI TASARIMI ÖRNEK BİR YIĞMA SİSTEMİN İNCELENMESİ
13.04.2012 1 ÖRNEK BİR YIĞMA SİSTEMİN İNCELENMESİ 2 ÇENGEL KÖY DE BİR YIĞMA YAPI KADIKÖY DEKİ YIĞMA YAPI 3 Genel Bilgiler Yapı Genel Tanımı Kat Sayısı: Bodrum+3 kat+teras kat Kat Oturumu: 9.80 X 15.40
DetaylıErdal İRTEM-Kaan TÜRKER- Umut HASGÜL BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ MÜH. MİM. FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜH. BL.
Erdal İRTEM-Kaan TÜRKER- Umut HASGÜL BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ MÜH. MİM. FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜH. BL. BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ MÜH. MİM. FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜH. BL. ÇAĞIŞ 10145, BALIKESİR 266 612 11 94 266 612 11
DetaylıZemin ve Asfalt Güçlendirme
Zemin ve Asfalt Güçlendirme Zemin iyileştirmenin temel amacı mekanik araçlarla zemindeki boşluk oranının azaltılması veya bu boşlukların çeşitli malzemeler ile doldurulması anlaşılır. Zayıf zeminin taşıma
DetaylıYapılara Etkiyen Karakteristik. yükler
Yapılara Etkiyen Karakteristik Yükler G etkileri Q etkileri E etkisi etkisi H etkisi T etkileri Kalıcı (sabit, zati, öz, ölü) yükler: Yapı elemanlarının öz yükleridir. Döşeme ağırlığı ( döşeme betonu+tesviye
DetaylıBACA DİNAMİĞİ. Prof. Dr. Hikmet Hüseyin H
BACA DİNAMİĞİ D İĞİ Prof Dr Hikmet Hüseyin H ÇATAL 1 GİRİŞG İŞ Sanayi yapılarında kullanılan yüksek bacalar, kullanım süreleri boyunca, diğer yüklerin yanısıra dinamik olarak deprem ve rüzgar yüklerinin
DetaylıBÖLÜM 6 - TEMEL ZEMİNİ VE TEMELLER İÇİN DEPREME DAYANIKLI TASARIM KURALLARI 6.1. KAPSAM
TDY 2007 Öğr. Verildi BÖLÜM 6 - TEMEL ZEMİNİ VE TEMELLER İÇİN DEPREME DAYANIKLI TASARIM KURALLARI 6.1. KAPSAM Deprem bölgelerinde yapılacak yeni binalar ile deprem performansı değerlendirilecek veya güçlendirilecek
Detaylı. TAŞIYICI SİSTEMLER Çerçeve Perde-çerçeve (boşluklu perde) Perde (boşluksuz perde) Tüp Iç içe tüp Kafes tüp Modüler tüp
1 . TAŞIYICI SİSTEMLER Çerçeve Perde-çerçeve (boşluklu perde) Perde (boşluksuz perde) Tüp Iç içe tüp Kafes tüp Modüler tüp 2 Başlıca Taşıyıcı Yapı Elemanları Döşeme, kiriş, kolon, perde, temel 3 Çerçeve
DetaylıDEPREM HESABI. Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN
BETONARME YAPI TASARIMI DEPREM HESABI Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN Mart 2009 GENEL BİLGİ 18 Mart 2007 ve 18 Mart 2008 tarihleri arasında ülkemizde kaydedilen deprem etkinlikleri Kaynak: http://www.koeri.boun.edu.tr/sismo/map/tr/oneyear.html
DetaylıYapıblok İle Akustik Duvar Uygulamaları: Digiturk & TV8
Yapıblok İle Akustik Duvar Uygulamaları: Digiturk & TV8 Ümit ÖZKAN 1, Ayşe DEMİRTAŞ 2 Giriş: Yapıblok, Yapı Merkezi Prefabrikasyon A.Ş. tarafından 1996 yılından beri endüstriyel üretim yöntemleri ile üretilen
DetaylıPosta Adresi: Sakarya Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, 54187 Esentepe Kampüsü/Sakarya
DİNAMİK YÜKLER ETKİSİ ALTINDAKİ ÜSTYAPI-ZEMİN ORTAK SİSTEMİNİN EMPEDANS FONKSİYONLARINA DAYALI ÇÖZÜMÜ SUBSTRUCTURING ANALYSIS BASED ON IMPEDANCE FUNCTIONS FOR SOIL-STRUCTURE COUPLING SYSTEM SUBJECTED TO
DetaylıHafta_3. INM 405 Temeller. Temel Türleri-Yüzeysel temeller. Yrd.Doç.Dr. İnan KESKİN.
Hafta_3 INM 405 Temeller Temel Türleri-Yüzeysel temeller Yrd.Doç.Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com TEMELLER Hafta Konular 1 Ders Amacı-İçeriği, Zemin İnceleme Yöntemleri 2
DetaylıDEPREM YÖNETMELİĞİNDEKİ FARKLI ZEMİN SINIFLARINA GÖRE YAPI DAVRANIŞLARININ İRDELENMESİ
DEPREM YÖNETMELİĞİNDEKİ FARKLI ZEMİN SINIFLARINA GÖRE YAPI DAVRANIŞLARININ İRDELENMESİ Investigation of Beavior of Structures According To Local Site Classes Given In te Turkis Eartquake Code Ramazan.
DetaylıTemel sistemi seçimi;
1 2 Temel sistemi seçimi; Tekil temellerden ve tek yönlü sürekli temellerden olabildiğince uzak durulmalıdır. Zorunlu hallerde ise tekil temellerde her iki doğrultuda rijit ve aktif bağ kirişleri kullanılmalıdır.
DetaylıBETONARME BİNALARIN FARKLI HESAP YÖNTEMLERİNE GÖRE PERFORMANS SINIRLARININ İNCELENMESİ ÜZERİNE BİR DEĞERLENDİRME
BETONARME BİNALARIN FARKLI HESAP YÖNTEMLERİNE GÖRE PERFORMANS SINIRLARININ İNCELENMESİ ÜZERİNE BİR DEĞERLENDİRME Mehmet Sefa Orak 1 ve Zekai Celep 2 1 Araştırma Görevlisi, İnşaat Müh. Bölümü, İstanbul
DetaylıRYTEİE E GÖRE DOLGU DUVAR ETKİSİNİ DİKKATE ALAN BASİTLEŞTİRİLMİŞ YÖNTEMİN İRDELENMESİ
ÖZET: RYTEİE E GÖRE DOLGU DUVAR ETKİSİNİ DİKKATE ALAN BASİTLEŞTİRİLMİŞ YÖNTEMİN İRDELENMESİ H.B. Aksoy 1 ve Ö. Avşar 2 1 İnşaat Mühendisliği Bölümü, Anadolu Üniversitesi, Eskişehir 2 Doçent Doktor, İnşaat
DetaylıDEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN VE MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 10 Sayı: 1 sh. 27-37 Ocak 2008 YAPI- ZEMİN ETKİLEŞİMİNİN YAPISAL TASARIMDAKİ ROLÜ
DEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN VE MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 10 Sayı: 1 sh. 27-37 Ocak 2008 YAPI- ZEMİN ETKİLEŞİMİNİN YAPISAL TASARIMDAKİ ROLÜ (THE ROLE OF SOIL-STRUCTURE INTERACTION ON STRUCTURAL DESIGN)
DetaylıYTÜ İnşaat Fakültesi Geoteknik Anabilim Dalı. Ders 5: İÇTEN DESTEKLİ KAZILAR. Prof.Dr. Mehmet BERİLGEN
YTÜ İnşaat Fakültesi Geoteknik Anabilim Dalı Ders 5: İÇTEN DESTEKLİ KAZILAR Prof.Dr. Mehmet BERİLGEN İçten Destekli Kazılar İçerik: Giriş Uygulamalar Tipler Basınç diagramları Tasarım Toprak Basıncı Diagramı
DetaylıYAPISAL DÜZENSİZLİKLERİ OLAN BETONARME YAPILARIN DEPREM DAVRANIŞLARININ DEĞERLENDİRİLMESİ
Fen Bilimleri Enstitüsü Dergisi, 22(2) (2010) 123-138 Marmara Üniversitesi YAPISAL DÜZENSİZLİKLERİ OLAN BETONARME YAPILARIN DEPREM DAVRANIŞLARININ DEĞERLENDİRİLMESİ Kasım Armağan KORKMAZ 1*, Taner UÇAR
DetaylıHafta_3. INM 405 Temeller. Temel Türleri-Yüzeysel temeller. Doç.Dr. İnan KESKİN.
Hafta_3 INM 405 Temeller Temel Türleri-Yüzeysel temeller Doç.Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com TEMELLER Hafta Konular 1 Ders Amacı-İçeriği, Zemin İnceleme Yöntemleri 2 Arazi
DetaylıYUMUŞAK KAT DÜZENSİZLİĞİNİN VE DOLGU DUVARLARIN BETONARME BİNALARIN DEPREM DAVRANIŞINA ETKİLERİ
YUMUŞAK KAT DÜZENSİZLİĞİNİN VE DOLGU DUVARLARIN BETONARME BİNALARIN DEPREM DAVRANIŞINA ETKİLERİ Armağan KORKMAZ*, Taner UÇAR* ve Erdal İRTEM** *Dokuz Eylül Ünv., İnşaat Müh. Böl., İzmir **Balıkesir Ünv.,
DetaylıKISA KOLON TEŞKİLİNİN YAPI HASARLARINA ETKİSİ. Burak YÖN*, Erkut SAYIN
Erciyes Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü Dergisi 24 (1-2) 241-259 (2008) http://fbe.erciyes.edu.tr/ ISSN 1012-2354 KISA KOLON TEŞKİLİNİN YAPI HASARLARINA ETKİSİ Burak YÖN*, Erkut SAYIN Fırat Üniversitesi,
DetaylıTÜRKİYE DEKİ ORTA KATLI BİNALARIN BİNA PERFORMANSINA ETKİ EDEN PARAMETRELER
TÜRKİYE DEKİ ORTA KATLI BİNALARIN BİNA PERFORMANSINA ETKİ EDEN PARAMETRELER ÖZET: A.K. Kontaş 1 ve Y.M. Fahjan 2 1 Yüksek Lisans Öğrencisi, Deprem ve Yapı Müh. Bölümü, Gebze Yüksek Teknoloji Enstitüsü,
DetaylıKESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI
KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI Ali İhsan ÖZCAN Yüksek Lisans Tez Sunumu 02.06.2015 02.06.2015 1 Giriş Nüfus yoğunluğu yüksek bölgelerde;
Detaylı1- BELGELER 2- YAPI GENEL BİLGİLERİ BAŞLIKLAR 3- YAPIDAN BİLGİ TOPLANMASI 4- RİSKLİ YAPI TESPİT ANALİZİ 5- ZEMİN ETÜD RAPORU 6- YIĞMA YAPI ANALİZİ
RİSKLİ YAPILAR DAİRESİ BAŞKANLIĞI 1- BELGELER 2- YAPI GENEL BİLGİLERİ BAŞLIKLAR 3- YAPIDAN BİLGİ TOPLANMASI 4- RİSKLİ YAPI TESPİT ANALİZİ 5- ZEMİN ETÜD RAPORU 6- YIĞMA YAPI ANALİZİ İÇİNDEKİLER Lisanslı
DetaylıDEPREM ETKİSİNDEKİ BETONARME YAPILARDA YAPI-ZEMİN ETKİLEŞİMİ
DEPREM ETKİSİNDEKİ BETONARME YAPILARDA YAPI-ZEMİN ETKİLEŞİMİ Naci ÇAĞLAR 1, Zehra Şule GARİP 1, Zeynep Dere YAMAN 1 caglar@sakarya.edu.tr, sgarip@sakarya.edu.tr, zdyaman@sakarya.edu.tr Öz: Bu çalışmanın
DetaylıKAZIK GRUPLARININ SİSMİK ETKİ ALTINDAKİ PERFORMANSI PERFORMANCE OF PILE GROUPS UNDER SEISMIC EXCITATIONS
Eskişehir Osmangazi Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi Dergisi Cilt:XXIV, Sayı:, 2011 Journal of Engineering and Architecture Faculty of Eskişehir Osmangazi University, Vol: XXIV, No:1, 2011 Makalenin
Detaylı28. Sürekli kiriş örnek çözümleri
28. Sürekli kiriş örnek çözümleri SEM2015 programında sürekli kiriş için tanımlanmış özel bir eleman yoktur. Düzlem çerçeve eleman kullanılarak sürekli kirişler çözülebilir. Ancak kiriş mutlaka X-Y düzleminde
DetaylıD102 d= tarihinde yapılacak olan Proje Kontrol Sınavında (2. Vize) yanınızda sadece. D104 d=120 K109 K kat. 1.
05.03.2019 tarihinde yapılacak olan Proje Kontrol Sınavında (2. Vize) yanınızda sadece bu notları bulundurabilirsiniz. Sınav, 1.öğr. için 13. 00, 2. Öğr için 17. 05 te başlayacaktır. S104 S105 S106 3.5
DetaylıRİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması
RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Kontrol edilecek noktalar Bina RBTE kapsamında
DetaylıTEMELLER. Celal Bayar Üniversitesi Turgutlu Meslek Yüksekokulu İnşaat Bölümü. Öğretim Görevlisi Tekin TEZCAN İnşaat Yüksek Mühendisi
TEMELLER Celal Bayar Üniversitesi Turgutlu Meslek Yüksekokulu İnşaat Bölümü Öğretim Görevlisi Tekin TEZCAN İnşaat Yüksek Mühendisi TEMELLER Yapının kendi yükü ile üzerine binen hareketli yükleri emniyetli
DetaylıBETONARME BİNA TASARIMI
BETONARME BİNA TASARIMI (ZEMİN KAT ve 1. KAT DÖŞEMELERİN HESABI) BETONARME BİNA TASARIMI Sayfa No: 1 ZEMİN KAT TAVANI (DİŞLİ DÖŞEME): X1, X2, ile verilen ölçüleri belirleyebilmek için önce 1. kat tavanı
DetaylıYARI RİJİT BİRLEŞİMLİ ÇELİK ÇERÇEVELERİN ANALİZİ
YARI RİJİT BİRLEŞİMLİ ÇELİK ÇERÇEVELERİN ANALİZİ ARAŞ. GÖR. ÖZGÜR BOZDAĞ İş Adresi: D.E.Ü. Müh. Fak. İnş.Böl. Kaynaklar Yerleşkesi Tınaztepe-Buca / İZMİR İş Tel-Fax: 0 232 4531191-1073 Ev Adresi: Yeşillik
DetaylıBİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI V = W A(T ) R (T ) 0,10.A.I.W
BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI X-X YÖNÜNDE BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI V W A(T ) R (T ) 0,10.A.I.W TOPLAM BİNA AĞIRLIĞI (W)
DetaylıDairesel Temellerde Taban Gerilmelerinin ve Kesit Zorlarının Hesabı
Prof. Dr. Günay Özmen İTÜ İnşaat Fakültesi (Emekli), İstanbul gunozmen@yahoo.com Dairesel Temellerde Taban Gerilmelerinin ve Kesit Zorlarının Hesabı 1. Giriş Zemin taşıma gücü yeter derecede yüksek ya
DetaylıAKDENİZ BÖLGESİNDEKİ SANAYİ YAPILARININ DEPREMSELLİĞİNİN İNCELENMESİ
AKDENİZ BÖLGESİNDEKİ SANAYİ YAPILARININ DEPREMSELLİĞİNİN İNCELENMESİ Fuat DEMİR*, Sümeyra ÖZMEN** *Süleyman Demirel Üniversitesi, İnşaat Müh. Böl., Isparta 1.ÖZET Beton dayanımının binaların hasar görmesinde
DetaylıİTME ANALİZİ KULLANILARAK YÜKSEK RİSKLİ DEPREM BÖLGESİNDEKİ BİR PREFABRİK YAPININ SİSMİK KAPASİTESİNİN İNCELENMESİ
İTME ANALİZİ KULLANILARAK YÜKSEK RİSKLİ DEPREM BÖLGESİNDEKİ BİR PREFABRİK YAPININ SİSMİK KAPASİTESİNİN İNCELENMESİ ÖZET: B. Öztürk 1, C. Yıldız 2 ve E. Aydın 3 1 Yrd. Doç. Dr., İnşaat Müh. Bölümü, Niğde
DetaylıT.C PENDĠK BELEDĠYE BAġKANLIĞI ĠSTANBUL. Raporu Hazırlanan Bina Bilgileri
T.C PENDĠK BELEDĠYE BAġKANLIĞI ĠMAR VE ġehġrcġlġk MÜDÜRLÜĞÜ NE ĠSTANBUL Raporu Hazırlanan Bina Bilgileri Yapı Sahibi : Ġl : Ġlçe : Mahalle : Cadde : Sokak : No : Pafta : Ada : Parsel : Yukarıda bilgileri
DetaylıBurkulması Önlenmiş Çelik Çaprazlı Sistemler ile Süneklik Düzeyi Yüksek Merkezi Çelik Çaprazlı Sistemlerin Yapısal Maliyet Analizi Karşılaştırması
Burkulması Önlenmiş Çelik Çaprazlı Sistemler ile Süneklik Düzeyi Yüksek Merkezi Çelik Çaprazlı Sistemlerin Yapısal Maliyet Analizi Karşılaştırması Mehmet Bakır Bozkurt Orta Doğu Teknik Üniversitesi, İnşaat
Detaylı(z) = Zemin kütlesinden oluşan dinamik aktif basıncın derinliğe göre değişim fonksiyonu p pd
BÖLÜM 6 TEMEL ZEMİNİ VE TEMELLER İÇİN DEPREME DAYANIKLI TASARIM KURALLARI 6.0. SİMGELER A o C h C v H I i K as K ad K at K ps K pd K pt P ad P pd = Bölüm 2 de tanımlanan Etkin Yer İvmesi Katsayısı = Toprak
DetaylıİTÜ Mimarlık Fakültesi Mimarlık Bölümü Yapı ve Deprem Mühendisliği Çalışma Grubu BETONARME YAPILAR MIM 232. Döşemeler
İTÜ Mimarlık Fakültesi Mimarlık Bölümü Yapı ve Deprem Mühendisliği Çalışma Grubu BETONARME YAPILAR MIM 232 Döşemeler 2015 Betonarme Döşemeler Giriş / Betonarme Döşemeler Kirişli plak döşemeler Dişli (nervürlü)
DetaylıYAPI MÜHENDİSLİĞİ BİLGİSAYAR UYGULAMALARI
YÜZÜNCÜ YIL ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMARLIK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ YAPI MÜHENDİSLİĞİ BİLGİSAYAR UYGULAMALARI Yrd. Doç. Dr. Barış Erdil YAPI MÜHENDİSLİĞİ NEDİR? STRUCTURAL ENGINEERING IS
DetaylıPerdeli-Çerçeveli Taşıyıcı Sistemli Binalarda Taşıyıcı Sistem Seçiminin Yapı Davranışı Üzerindeki Etkisinin İncelenmesi
Perdeli-Çerçeveli Taşıyıcı Sistemli Binalarda Taşıyıcı Sistem Seçiminin Yapı Davranışı Üzerindeki Etkisinin İncelenmesi 1 Hüseyin KASAP, * 1 Necati MERT, 2 Ezgi SEVİM, 2 Begüm ŞEBER 1 Yardımcı Doçent,
DetaylıOrion. Depreme Güvenli Yapı Tasarımı. PROTA Mühendislik. Bina Tasarım Sistemi. Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN
Orion Bina Tasarım Sistemi Depreme Güvenli Yapı Tasarımı Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN PROTA Mühendislik Depreme Güvenli Yapılar Doğru, Esnek ve Güvenilir Yapısal Model Esnek 3-Boyut ve Geometri Olanakları
DetaylıTanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir.
BASINÇ ÇUBUKLARI Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir. Basınç çubukları, sadece eksenel basınç kuvvetine maruz kalırlar. Bu çubuklar üzerinde Eğilme ve
DetaylıBİLDİRİ BAŞLIĞI : Betonarme Yapı Analizlerinde Dolgu Duvarların Modellenme Teknikleri
BİLDİRİ BAŞLIĞI : Betonarme Yapı Analizlerinde Dolgu Duvarların Modellenme Teknikleri YAZARLAR : Barış SAYIN (İ.Ü. İnş.Müh. Böl. Yapı Anabilimdalı) Adres :İstanbul Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi,
DetaylıR d N 1 N 2 N 3 N 4 /2 /2
. SÜREKLİ TEELLER. Giriş Kolon yüklerinin büyük ve iki kolonun birbirine yakın olmasından dolayı yapılacak tekil temellerin çakışması halinde veya arsa sınırındaki kolon için eksantrik yüklü tekil temel
DetaylıDEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN ve MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 8 Sayı: 1 s. 101-108 Ocak 2006
DEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN ve MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 8 Sayı: s. -8 Ocak 6 BETONARME BİNALARIN DEPREM DAVRANIŞINDA DOLGU DUVAR ETKİSİNİN İNCELENMESİ (EFFECT OF INFILL WALLS IN EARTHQUAKE BEHAVIOR
DetaylıKODU DERSİN ADI SORUMLUSU YER P.TESİ SALI ÇARŞ PERŞ CUMA. 5000 Yüksek Lisans Tezi Doç. Dr. Tayfun DEDE 122 - - 11-12 - -
KODU DERSİN ADI SORUMLUSU YER P.TESİ SALI ÇARŞ PERŞ CUMA 5000 Yüksek Lisans Tezi Doç. Dr. Tayfun DEDE 122 - - 11-12 - - 5000 Yüksek Lisans Tezi Doç. Dr. Süleyman ADANUR 412 10/13-14 - - - - 5000 Yüksek
DetaylıPrefabrik Yapılar. Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul
Prefabrik Yapılar Uygulama-1 Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul 2010 Sunuma Genel Bir Bakış 1. Taşıyıcı Sistem Hakkında Kısa Bilgi 1.1 Sistem Şeması 1.2 Sistem Detayları ve Taşıyıcı Sistem
Detaylı