TÜRKİYE PREFABRİK BİRLİĞİ 14. SEMPOZYUMU BETON PREFABRİKASYONDA YENİ ARAYIŞLAR DOÇ.DR. ERCAN YÜKSEL İTÜ İNŞAAT FAKÜLTESİ 17 MAYIS 2016 1
SAFECAST PERFORMANCE OF INNOVATIVE MECHANICAL CONNECTIONS IN PRECAST BUILDING STRUCTURES UNDER SEISMIC CONDITIONS Grant agreement no. 218417 Research for SME associations Project start date: 1st March 2009 Duration: 36 months Coordinator: Dr. Antonella COLOMBO, ASSOBETON (AXB), Italy 2
Prefabrike Betonarme Yapı Sistemlerinde Yeni Birleşimler
Endüstri Tipi Birleşim
Konut Tipi Birleşim
Endüstri Tipi Birleşim
Endüstri Tipi Birleşim
İTÜ İnşaat Fakültesi Yapı ve Deprem Mühendisliği Laboratuvarı
Endüstri Tipi Birleşim
Endüstri Tipi Birleşim
Konut Tipi Birleşim
Konut Tipi Birleşim
Konut Tipi Birleşim İyileştirilmiş Numuneler Boyuna Donatı Aderans Boyu Uzatılmış Numune
Konut Tipi Birleşim İyileştirilmiş Numuneler Boyuna Donatı Aderans Çevresi Artırılmış Numune
Konut Tipi Birleşim İyileştirilmiş Numuneler
Endüstri Tipi Birleşim
Endüstri Tipi Birleşimlerde Kuramsal Göçme Biçimleri Negatif moment etkisinde; a- Üstteki boyuna donatıların akması, b- Üstteki boyuna donatıların sıyrılması, c- Prefabrike kirişle üstündeki döşeme arasında olması gereken yatay kayma dayanımının aşılması, d- Kısa konsolla kiriş altındaki kaynaklı birleşimim kırılması. Pozitif moment etkisinde; a- Kısa konsolla kiriş altındaki kaynaklı birleşimin kırılması, b- Prefabrike kirişle üstündeki döşeme arasında olması gereken yatay kayma dayanımının aşılması.
Endüstri Tipi Birleşimde Deneysel ve Kuramsal Dayanım Karşılaştırmaları
Konut Tipi Birleşim
Konut Tipi Birleşimlerde Kuramsal Göçme Biçimleri Negatif moment etkisinde; a- Üstteki boyuna donatıların akması, b- Üstteki boyuna donatıların sıyrılması, c- Prefabrike kirişle üstündeki döşeme arasında yatay kayma dayanımının aşılması. Pozitif moment etkisinde; a- Alttaki boyuna donatının akması, b- Alttaki boyuna donatının sıyrılması, c- Prefabrike kirişle üstündeki döşeme arasında olması gereken yatay kayma dayanımının aşılması.
Konut Tipi Birleşimde Deneysel ve Kuramsal Dayanım Karşılaştırmaları
Sayısal Hesap Modeli
Endüstri Tipi Birleşim Sayısal Hesap Modeli
Tipik Çevrimsel Model Değişkenleri a1=4, a2=4, b1=0.5, b2=0.5, h=0
Typical hysteresis curves of RT a1=4, a2=4, b1=0.65, b2=0.3, h=0
Typical hysteresis curves of RT a1=4, a2=4, b1=0.65, b2=0.3, h=0
SAFECLADDING Improved Fastening Systems of Cladding Wall Panels of Precast Buildings in Seismic Zones www.safecladding.eu 27
SAFECLADDING 28
SAFECLADDING 29
SAFECLADDING 30
SAFECLADDING L Aquila Depremi (2009) 31
SAFECLADDING 32
SAFECLADDING 33
Sayısal Çalışmalar 34
Sayısal Çalışmalar 35
Sayısal Çalışmalar 36
Sayısal Çalışmalar 37
Sayısal Çalışmalar PGA = 0.18 g PGA = 0.36 g PGA = 0.60 g long. trans. long. trans. long. trans. dir. dir. dir. dir. dir. dir. Maximum drift [%] 0.012 0.012 0.024 0.024 0.034 0.036 Differential drift [%] 1 1 1 1 1 1 Maximum roof horizontal displ. [m] Maximum horizontal displ. of connection [m] Maximum total base shear [kn] Maximum base shear in one column [kn] 0.09 0.09 0.18 0.18 0.25 0.27 0.09 0.09 0.18 0.18 0.25 0.27 1868 1872 3184 3187 3226 3234 66 67 112 112 113 113 38
UL Deneyleri Foundation beam Panel Rollers 39
UL Deneyleri 10 6 Force [kn] 2-100 -50-2 0 50 100-6 -10 Displacement [mm] The typical biaxial cyclic shear test on sliding connection with hot rolled channels 40
UL Deneyleri 10 6 Force [kn] 2-100 -50-2 0 50 100-6 -10 Displacement [mm] The typical biaxial cyclic shear test on sliding connection with cold formed channels 41
NTUA Deneyleri Donatı Çelik Plaka Özel Bağlantı Elemanı 42
NTUA Deneyleri 43
NTUA Deneyleri Test A1D25C-G: (a) Horizontal force versus top displacement under cyclic loading and comparison with the response for monotonic loading; (b) damage observed at the end of the test. 44
POLIMI Deneyleri 45
POLIMI Deneyleri 46
POLIMI Deneyleri 47
POLIMI Deneyleri 48
POLIMI Deneyleri 49
POLIMI Deneyleri 50
POLIMI Deneyleri 51
POLIMI Deneyleri 52
POLIMI Deneyleri 53
POLIMI Deneyleri 54
İTÜ Deneyleri 55
İTÜ Deneyleri 56
İTÜ Deneyleri 57
İTÜ Deneyleri 58
İTÜ Deneyleri Load (kn) 60 40 20 0-20 -40-60 -180-140 -100-60 -20 20 60 100 140 180 Vertical Displacement (mm) 59
İTÜ Deneyleri 60
İTÜ Deneyleri,Force (kn) 100 80 60 40 20 0-20 -40-60 Pure Shear -80 Shear + 3 kn Axial Load -100-240 -180-120 -60 0 60 120 180 240 Displacement (mm) 61
İTÜ Deneyleri 62
İTÜ Deneyleri Force (kn) 100 75 50 25 0-25 -50 N=42 kn -75 N=23 kn -100 N=0-240 -180-120 -60 0 60 120 Displacement (mm) 180 240 63
İTÜ Deneyleri 64
İTÜ Deneyleri 65
İTÜ Deneyleri 66
ITU Deneyleri 67
ITU Deneyleri 68
ITU Deneyleri
ITU Deneyleri
Deney# 2
20 15 10 Force (kn) 5 0-5 -10-15 -250-200 -150-100 -50 0 50 100 150 200 250 Displacement (mm) Displacement (mm) 10 7.5 5 2.5 0-2.5-5 -7.5-10 P12Y (46) 0 250 500 Step 750 1000 1250
Deney# 7 15 10 Force (kn) 5 0-5 -10-15 -250-200 -150-100 -50 0 50 100 150 200 250 Displacement (mm)
Displacement (mm) 120 100 80 60 40 20 0-20 -40-60 -80-100 -120 0 250 500 750 1000 1250 1500 Step
Deney# 9 Force (kn) 25 20 15 10 5 0-5 -10-15 -20-25 -30-250 -200-150 -100-50 0 50 100 150 200 250 Displacement (mm)
Displacement (mm) 120 100 80 60 40 20 0-20 -40-60 -80-100 -120 0 250 500 750 1000 1250 1500 Step
ITU Deneyleri Force (kn) 40 30 20 10 0-10 -20 Test 9-30 Test 7-40 -300-250 -200-150 -100-50 0 50 100 150 200 250 300 Displacement (mm)
İlginiz için teşekkür ederim. yukselerc@itu.edu.tr