BETONARME KALIN TEMELLERDE KESME VE KESME SÜRTÜNMESİ HESABI
|
|
|
- Ceren Şirin
- 5 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 BETONARME KALIN TEMELLERDE KESME E KESME SÜRTÜNMESİ HESABI BALKAR İNŞAAT MÜHENDİLİĞİ E MÜŞAİRLİK LTD. ŞTİ İNŞ. YÜK. MÜH. İRFAN BALIOĞLU İNŞ. YÜK. MÜH. ÖZCAN KEÇELİOĞLU İNŞ. YÜK. MÜH. COŞKUNŞ KUZU
2 İÇERİKÇ 2 GİRİŞ KESME HESABI KESME SÜRTÜNMESİ HESABI KESME HESABI KALIN TEMELLERDE KESME HESABI ACI 318 E GÖRE KESME HESABI TS 500 E GÖRE KESME HESABI KESME SÜRTÜNMESİ HESABI KESME SÜRTÜNMESİ NEDİR? ACI 318 E GÖRE KESME SÜRTÜNMESİ HESABI ACI 318 E GÖRE GELİŞTİRİLMİŞ KESME SÜRTÜNMESİ HESABI ACI 318 E GÖRE KOMPOZİT İ BETONARME KİRİŞ İ İ ANALOJİSİ İ İİLE KESME SÜRTÜNMESİ Ü İ HESABI AASHTO YA GÖRE KESME SÜRTÜNMESİ HESABI ÖZET E SONUÇLAR PROJELENDİRME E SAHA UYGULAMALARI ÇİZİM DETAYLARI SAHA UYGULAMALARI SORULAR
3 GİRİŞ 3 KESME E KESME SÜRTÜNMESİ TEMEL KALINLIĞININ TAYİNİ ZIMBALAMA KONTROLÜ KALIN TEMELLER HİDRATASYON ISISI KADEMELİ BETON DÖKÜMÜ TEMEL ALTI GERİLMELER
4 KESME HESABI 4 KESME HESABI
5 KESME HESABI 5 KESME HESABI ACI 318 e göre Kesme Hesabı Kesme Kontrolü Tasarım Limitleri Minimum Donatı Maksimum Kesme Kapasitesi Örnekler TS500 e göre Kesme Hesabı Kesme Kontrolü Tasarım Limitleri Minimum Donatı Maksimum Kesme Kapasitesi Örnekler
6 KESME HESABI: ACI 318 E GÖRE KESME HESABI 6 KESME KONTROLÜ Durum 1: 0.5 φ Kesme Donatısına Gerek Yoktur u c Durum 2: > 0.5 φ and φ Minimum Kesme Donatısı u c u c Durum 3: > φ and u c Kesme Donatısı Hesabı Yapılmalı
7 KESME HESABI: ACI 318 E GÖRE KESME HESABI 7 b φ uet n = u / φ = = 0.17 λ f ' d b c c KESME DONATISI HESABI ( / φ 0.17 λ ' ) ( / φ 0.17 λ ' ) = = f d b s n c uet c A f d b s = = s f d f d t uet c A / 0.17 f ' uet φ λ = = b s f d f t t = φ f d φ 0.17 λ f ' d uet t c t c
8 KESME HESABI: ACI 318 E GÖRE KESME HESABI 8 A A MİNİMUM KESME DONATISI b A s f,min c,min = f ' c,min = = ft b s ft b s 0.35,min,min = 0.35,min = = ft b s f t A ',max = 0.66 f ' d b MAKSİMUM KESME KAPASİTESİ (DONATI) s c
9 KESME HESABI: ACI 318 E GÖRE KESME HESABI 9 ÖRNEK 1: Concrete : C50 f ' =50MPa Steel : S420 f = 420 MPa h= 2.50 m foundation d= /2=2.30 uet c = 450 t/m =4500 kn/m= N /m (obtained from Etabs) BETONUN KESME DAYANIMINA KATKISI: = 0.17 λ f ' b d c c c c = = N 0.5 φ = = N c φ = = N c u φ c olduğundan kesme donatısı gereklidir.
10 KESME HESABI: ACI 318 E GÖRE KESME HESABI 10 KESME DONATISI: A 0.17 f ' λ uet φ = = b s f d f / c t t / = = = Kesme donatılarının80 80cm karelajla erleştirilmesi durumunda: A = b s= A = 21.44cm 2
11 KESME HESABI: ACI 318 E GÖRE KESME HESABI 11 MAKSİMUM KESME KAPASİTESİ (DONATI): s,max = 0.66 f ' c b d = = N s,max = kn = 3235kN 10734kN s s,max MİNİMUM KESME DONATISI PURSANTAJI: A f ' ,min c,min = = = = b s ft 420 A,min ,min = = = = b s f 420 t
12 KESME HESABI: ACI 318 E GÖRE KESME HESABI 12 ÖRNEK 2: Concrete : C50 f ' =50MPa Steel : S420 f = 420 MPa h= 2.50 m foundation d= /2= uet c = 300 t/m =3000 kn/m= N /m (obtained from Etabs) KESME DONATISI: A / 0.17 ' f uet φ λ = = b s f d f t t 3000/ = = = Kesme donatılarının80 80cm karelajla erleştirilmesi durumunda: A = b s= A = 8.19cm 2 c
13 KESME HESABI: TS 500 E GÖRE KESME HESABI 13 KESME KONTROLÜ Durum 1: d 0.65 fctd d b Kesme Donatısına Gerek Yoktur. Durum 2: d > 0.65 fctd d b e d 0.22 fcd d b Kesme Donatısı Hesabı e Minimum i Donatı Kontrolü lüyapılmalıdır. ld Durum 3: d 0.22 fcd d b Temel Kalınlığı Artırılmalıdır.
14 KESME HESABI: TS 500 E GÖRE KESME HESABI 14 KESME DONATISI HESABI <+ d c s = b (Design force) d det = k 0.65 f d b (Concrete part of theshear strength) c ctd A s = fd d (Reinforcement part of the shear strength) s A det b k f d b = = s f d f d d c ctd d d A k 0.65 f sb f d f det = = d d ctd det = f d+ k 0.65 f d d ctd
15 KESME HESABI: TS 500 E GÖRE KESME HESABI 15 MİNİMUM KESME DONATISI 0.3 f A ctd,min 0.3 fctd,min =,min = = fd b s fd A b s MAKSİMUM KESME KAPASİTESİ f d b d,max = 0.22 cd
16 KESME HESABI: TS 500 E GÖRE KESME HESABI 16 ÖRNEK 1: Concrete : C50 f ' =50MPa Steel : S420 f = 420 MPa h= 2.50 m foundation d= /2=2.30 uet c = 450 t/m =4500 kn/m= N /m (obtained from Etabs) BETONUN KESME DAYANIMINA KATKISI: = k065f 0.65 db c ctd c = = N
17 KESME HESABI: TS 500 E GÖRE KESME HESABI 17 KESME DONATISI: As det k 0.65 f ctd = = = sb f d f d d = = Kesme donatılarının80 80cm karelajla erleştirilmesi durumunda: A = b s= A = 19.26cm 2
18 KESME HESABI: TS 500 E GÖRE KESME HESABI 18 MAKSİMUM KESME KAPASİTESİ: 0.22 f ' d b d c N = N MİNİMUM KESME DONATISI PURSANTAJI: A,min = = 0.3 s b f f ctd d f = 1.65MPa f = 365 MPa ctd A d ,min = = = sb
19 KESME HESABI: TS 500 E GÖRE KESME HESABI 19 ÖRNEK 2: Concrete : C50 f ' =50MPa Steel : S420 f = 420 MPa h= 2.50 m foundation d= /2= uet c = 300 t/m =3000 kn/m= N /m (obtained from Etabs) KESME DONATISI: As det k 0.65 fctd = = = sb f d f d d = = Kesme donatılarının80 80cm karelajla erleştirilmesi durumunda: A = b s= A = 13.47cm 2
20 KESME SÜRTÜNMESİ HESABI 20 KESME SÜRTÜNMESİ HESABI
21 KESME SÜRTÜNMESİ HESABI 21 KESME SÜRTÜNMESİ HESABI Kesme Sürtünmesi Nedir? Yöntem 1: ACI 318 e göre Kesme Sürtünmesi Hesabı Kesme Sürtünmesi Hesabı Maksimum Kesme Kueti Minimum Kesme Sürtünmesi Donatısı Örnekler Yöntem 2: ACI 318 e göre Geliştirilmiş Kesme Sürtünmesi Hesabı Kesme Sürtünmesi Hesabı Maksimum Kesme Kueti Minimum Kesme Sürtünmesi Donatısı Örnekler Yöntem 3: ACI 318 e göre Kompozit Betonarme Kiriş i Analojisi iile Kesme Sürtünmesi Hesabı Kesme Sürtünmesi Hesabı Maksimum Kesme Kueti Minimum Kesme Sürtünmesi Donatısı Örnekler Yöntem 4: AASHTO a göre Kesme Sürtünmesi Hesabı Kesme Sürtünmesi Hesabı Maksimum Kesme Kueti Minimum Kesme Sürtünmesi Donatısı Örnekler
22 KESME SÜRTÜNMESİ NEDİR? 22 EĞİLME ELEMANINDA YÜZEY KESME KUETİNİN HESABI M = M + Δ l u2 1 1 C = M / d C u2 u2 M1 1 Δl = + d d u 2 / 1 = 1 C M d = C C h u2 1 = Δ / d h 1 = / d hi 1
23 KESME SÜRTÜNMESİ NEDİR? 23 PLAK ELEMANLARDA KESME SÜRTÜNMESİ Kesme Kueti: u S u b = = d b d uet uet = S s b = s b d uet u u
24 KESME SÜRTÜNMESİ NEDİR? 24 SONLU ELEMANLARDA KESME KUETİ E KAYMA GERİLMELERİ
25 KESME SÜRTÜNMESİ NEDİR? 25 KESME SÜRTÜNMESİNE ETKİ EDEN FAKTÖRLER NELERDİR? Sürtünme Katsaısı Agrega Kenetlenmesi Yüzeler Arası Kesme Transferi Pürüzlülük Etkisi Donatı Takoz Etkisi (Doel Action) Eksenel Kuet Yöntemler arası farklılıklar, bu faktörlerin göz önünü alınıp alınmamasına göre değişiklik göstermektedir. Anı zamanda göz önüne alınan parametrelerin büüklükleri de değişmektedir. ğ ş
26 ACI 318 E GÖRE KESME SÜRTÜNMESİ HESABI 26 KESME SÜRTÜNMESİ KONTROLÜ Kesme Sürtünmesi Kontrolü: φ φ =0.75 n u Kesme Sürtünmesi Kapasitesi = A f n f Donatının Açılı Olması Durumunda Kesme Sürtünmesi Kapasitesi: = A f ( sinα + cos α) n f
27 ACI 318 E GÖRE KESME SÜRTÜNMESİ HESABI 27 SÜRTÜNME KATSAYISI = A f n f λ = 1.00 λ = 0.85 for normal eight concrete for lighteight concrete = 1.4λ Concrete placed monolithicall = 1.0λ Concrete placed against hardened concrete ith surface int entionall roughened = λ Concrete placed against hard denedd concrete not int entionall roughened = 0.7λ Concrete archared to as rolled structural steel b headed studs or b reinf orcing bars Note: According to ACI 318M 11 Section11.6.9, hen concrete is placed against preiousl harden concrete, the interface for shear transfer shall be clean and free of laitance. If µ is assumed equal to 1.0λ, interface shall be roughened to a full amplitude of approximatel 6mm.
28 ACI 318 E GÖRE KESME SÜRTÜNMESİ HESABI 28 KESME SÜRTÜNMESİ DONATISI uet φ A f = = s b d A f uet = s b φ f d f f Af uet / φ = = s b f d = φ f d uet
29 ACI 318 E GÖRE KESME SÜRTÜNMESİ HESABI 29 MAKSİMUM KESME KUETİ Durum 1: Monolitik Döküm ea Kontrollü Pürüzlü Yüze 0.2 f ' c Ac n min ( f ' c) Ac If = 1.4λ and = 1.0λ 11 Ac Durum 2: Kontrolsüz Pürüzlü Yüze ea Özel Kesme Sürtünmesi Donatısı Kullanılması n 0.2 f ' c Ac For all other cases min 5.5 Ac here A = Area of concrete section resisting shear transfer c
30 ACI 318 E GÖRE KESME SÜRTÜNMESİ HESABI 30 ÖRNEK 1: Concrete : C50 f ' c =50MPa Steel : S420 f = 420 MPa uet h= 2.50 m foundation d= 0.8 h=2.00 = 450 t/m =4500 kn/m= N /m (obtained from Etabs) Kesme Kueti: b = 1.00 m = b /d= /2.00= N u uet Maksimum Kesme Kueti: φn u 0.75 n N N n n n = N min ( ) = = N = N N
31 ACI 318 E GÖRE KESME SÜRTÜNMESİ HESABI 31 KESME SÜRTÜNMESİ DONATISI Durum 1: Monolitik Döküm = 1.4λ = 1.4 Af uet / φ 4500 / 0.75 f = = = = s b f d Durum 2: Kontrollü Pürüzlendirilmiş Yüze = 1.0λ = 1.0 A f uet / φ 4500 / 0.75 = = = = s b f d Durum 3: Kontrolsüz Pürüzlendirilmiş Yüze = 0.6λ = 0.6 Af uet / φ 4500 / 0.75 = = = = s b f d cm Karelaj A = b s = A f f f = 32.65cm 2 A = b s = A f f f 80 80cm Karelaj = cm cm Karelaj A = b s = A f f f = 76.19cm 2
32 ACI 318 E GÖRE KESME SÜRTÜNMESİ HESABI 32 ÖRNEK 2: Concrete : C50 f ' c =50MPa Steel : S420 f = 420 MPa uet h= 2.50 m foundation d= 0.8 h=2.00 = 300 t/m =3000 kn/m= N /m (obtained from Etabs) Kesme Kueti: b = 1.00 m = b /d= /2.00= N u uet Maksimum Kesme Kueti: φn u 0.75 n N N n n n = N min ( ) = = N = N N
33 ACI 318 E GÖRE KESME SÜRTÜNMESİ HESABI 33 KESME SÜRTÜNMESİ DONATISI Durum 1: Monolitik Döküm = 1.4 λ = 1.4 Af uet / φ 3000 / 0.75 f = = = = s b f d cm Karelaj A = b s = A f f f = 21.77cm 2 Durum 2: Kontrollü Pürüzlendirilmiş Yüze 80 80cm Karelaj = 1.0λ = 1.0 Af = f b s = Af uet / φ 3000 / f = = = = Af = 30.48cm s b f d Durum 3: Kontrolsüz Pürüzlendirilmiş Yüze = 0.6λ = 0.6 Af uet / φ 3000 / 0.75 f = = = = s b f d cm Karelaj A = b s = A f f f = 50.79cm 2
34 ACI 318 E GÖRE GELİŞTİRİLMİŞKESME SÜRTÜNMESİ HESABI 34 KESME SÜRTÜNMESİ KONTROLÜ Kesme Sürtünmesi Kontrolü: φ φ =0.75 n u Kesme Sürtünmesi Kapasitesi = 0.8 A f + A K n f c frictioncomponent cohesion likecomponent here 0.8 is coefficent of friction K1 = 2.80 MPa for rough surface A c = Area of concretesection Donatının Açılı Olması Durumunda Kesme Sürtünmesi Kapasitesi: A f sin A K sin 2 n = f f (0.8 α + cos α) + c 1 α 1
35 ACI 318 E GÖRE GELİŞTİRİLMİŞKESME SÜRTÜNMESİ HESABI 35 KESME SÜRTÜNMESİ DONATISI φ ( ) = d uet 08 Af f Ac K s b / φ 0.8 A f + A K = s b d uet f c 1 / φ d uet 0.8 Af f = s b K1 s b Af uet / φ K1 = - s b 0.8 f d 0.8 f Af uet/ φ K1 f = = - s b f d 0.8 f = 0.8 f d φ + K d φ uet f 1
36 ACI 318 E GÖRE GELİŞTİRİLMİŞKESME SÜRTÜNMESİ HESABI 36 MİNİMUM KESME SÜRTÜNMESİ DONATISI A f,min A c f >1.40MPa A A 1.40 f,min f,min f,min = = = s b Ac f Example: f =420MPa f,min= =
37 ACI 318 E GÖRE GELİŞTİRİLMİŞKESME SÜRTÜNMESİ HESABI 37 ÖRNEK 1: Concrete : C50 f ' c =50 MPa Steel : S420 f = 420 MPa h= 2.50 m foundation d= 0.8 h=2.00 uet = 450 t/m =4500 kn/m= N /m (obtained from Etabs) =0.8A n f f +Ac K1 K 1= 2.80MPa for normal eight concrete 0.8 Cofficient of friction A = Area of concrete section resisting shear transfer c Kesme Kueti: b = 1.00 m = b /d= /2.00= N u uet Maksimum Kesme Kueti: = N n min ( ) = N = N φ n u 0.75 n N N n n = N
38 ACI 318 E GÖRE GELİŞTİRİLMİŞKESME SÜRTÜNMESİ HESABI 38 KESME SÜRTÜNMESİ DONATISI f f Gerekli Donatı: Af 4500 / = = s b = cm Karelaj A = b s = A f f f = 3.81cm 2 Minimum Donatı: MİNİMUM KESME SÜRTÜNMESİ DONATISI 80 80cm Karelaj 1.40 = = = Af,min = f,min b s = f, min f 2 Af,min = 21.33cm
39 ACI 318 E GÖRE GELİŞTİRİLMİŞKESME SÜRTÜNMESİ HESABI 39 ÖRNEK 2: Concrete : C50 f ' c =50 MPa Steel : S420 f = 420 MPa h= 2.50 m foundation d= 0.8 h=2.00 uet = 300 t/m =3000 kn/m= N /m (obtained from Etabs) =0.8A n f f +Ac K1 K 1= 2.80MPa for normal eight concrete 0.8 Cofficient of friction A = Area of concrete section resisting shear transfer c Kesme Kueti: b = 1.00 m = b /d= /2.00= N u uet Maksimum Kesme Kueti: = N n min ( ) = N = N φ n u 0.75 n N N n n = N
40 ACI 318 E GÖRE GELİŞTİRİLMİŞKESME SÜRTÜNMESİ HESABI 40 KESME SÜRTÜNMESİ DONATISI Gerekli Donatı: Af 3000 / = = s b cm Karelaj A = b s = A f f f = 0.00cm 2 Minimum Donatı: MİNİMUM KESME SÜRTÜNMESİ DONATISI 80 80cm Karelaj 1.40 = = = Af,min = f,min b s = f, min f 2 Af,min = 21.33cm
41 ACI 318 E GÖRE KOMPOZİT BETONARME KİRİŞ ANALOJİSİ 41 KESME SÜRTÜNMESİ KONTROLÜ Kesme Sürtünmesi Kontrolü: φ n u φ =0.75 Kesme Sürtünmesi Kapasitesi f nh = (1.8(MPa)+0.6 ρ f)λ b d here ρ = b s d nh =1.8(MPa) 18(MP b d Af f s cohesion-like component friction component A
42 ACI 318 E GÖRE KOMPOZİT BETONARME KİRİŞ ANALOJİSİ 42 KESME SÜRTÜNMESİ DONATISI =1.8(MPa) b d+0.6 A d f s d uet b 1.8 b d+ 0.6 Af f > s φ nh f Af ( uet / φ b 1.8 b d) = s 0.6 f d Af uet / φ 1.8( MPa) f = = sb 0.6 f d 0.6 f uet f = 0.6f d φ d φ Note: The method is alid onl if contact surface should be intentionall roughened.
43 ACI 318 E GÖRE KOMPOZİT BETONARME KİRİŞ ANALOJİSİ 43 MAKSİMUM KESME KUETİ =3.50(MPa) b nh d A MİNİMUM KESME SÜRTÜNMESİ DONATISI b s f,min c f,min = f ' c f,min = = f t b s f A b s f f,min f,min = 0.35 / t f,min = = s 600 mm s 4 thickness of foundation laer A A 0.35 b s f f '
44 ACI 318 E GÖRE KOMPOZİT BETONARME KİRİŞ ANALOJİSİ 44 ÖRNEK 1: Concrete : C50 f ' =50MPa Steel : S420 f = 420 MPa h= mfoundation d= h= uet c = 450 t/m =4500 kn/m= N /m (obtained from Etabs) Kesme Kueti: b = 1.00 m = b = = N u uet Maksimum Kesme Kueti: nh,max =3.50(MPa).b.d nh,max = = N = N = N u nh,max
45 ACI 318 E GÖRE KOMPOZİT BETONARME KİRİŞ ANALOJİSİ 45 f f f f Gerekli Donatı: Af uet / φ 1.8( MPa) = = s b 0.6 f d 0.6 f 4500 / = = = KESME SÜRTÜNMESİ Ü İ DONATISI 80 80cm Karelaj A = b s = f f Af = 30.48cm 2 MİNİMUM KESME SÜRTÜNMESİ DONATISI Minimum Donatı: 80 80cm Karelaj f,min f,min A f,min f ' c 50 = = = = A f,min = f,min b s = b s f Af,min = 6.68cm Af,min = = = = b s f 420
46 ACI 318 E GÖRE KOMPOZİT BETONARME KİRİŞ ANALOJİSİ 46 ÖRNEK 2: Concrete : C50 f ' =50MPa Steel : S420 f = 420 MPa h= mfoundation d= h= uet c = 300 t/m =3000 kn/m= N /m (obtained from Etabs) Kesme Kueti: b = 1.00 m = b = = N u uet Maksimum Kesme Kueti: nh,max =3.50(MPa).b.d nh,max = = N = N = N u nh,max
47 ACI 318 E GÖRE KOMPOZİT BETONARME KİRİŞ ANALOJİSİ 47 f f f f Gerekli Donatı: Af uet / φ 1.8( MPa) = = s b 0.6 f d 0.6 f 3000 / = = = KESME SÜRTÜNMESİ Ü İ DONATISI 80 80cm Karelaj A = b s = f f Af = 5.09cm 2 MİNİMUM KESME SÜRTÜNMESİ DONATISI Minimum Donatı: 80 80cm Karelaj f,min f,min A f,min f ' c 50 = = = = A f,min = f,min b s = b s f Af,min = 6.68cm Af,min = = = = b s f 420
48 AASHTO YA GÖRE KESMESÜRTÜNMESİSÜRTÜNMESİ HESABI 48 KESME SÜRTÜNMESİ KONTROLÜ Kesme Sürtünmesi Kontrolü: φ φ =0.75 n u Kesme Kueti: S u b = = d b d uet uet = S s b = s b d uet u u Kesme Sürtünmesi Kapasitesi = c A + ( A f + P) ni f f c contributionof contributionof contributionof cohesion shear friction permanent axial compression Kontrollü Pürüzlendirilmiş Yüze (6 mm) c= 1.70 MPa = 1.00 K = 0.25 K = MPa 1 2 Kontrolsüz Pürüzlendirilmiş Yüze c= 0.52 MPa = 0.60 K = 0.20 K = 5.50 MPa 1 2
49 AASHTO YA GÖRE KESMESÜRTÜNMESİSÜRTÜNMESİ HESABI 49 KESME SÜRTÜNMESİ DONATISI φ = A f + A c uet ni u ni f c u = s b φ ( A f + A c) = s b d uet f c uet / φ A f + A c= s b d f c d uet / φ A f = s b c s b d f Af uet / φ c = s b f d f f Af uet / φ c = = s b f d f = f d φ + c d φ uet f M = M + Δl u C = M / d C u 2 u 2 u 2 M 1 1 Δ l = + d d C = M / d 1 1 = C C h u 2 1 = Δ / d h 1 = d hi 1 /
50 AASHTO YA GÖRE KESMESÜRTÜNMESİSÜRTÜNMESİ HESABI 50 MAKSİMUM KESME KUETİ ni K1 f ' c A min K2 Af f Kontrollü Pürüzlendirilmiş ş Yüze (6 mm) K = 0.25 K = MPa 1 2 Kontrolsüz Pürüzlendirilmiş Yüze K = K = MPa 1 2 MİNİMUM KESME SÜRTÜNMESİ DONATISI A 0.35 b s f f,min f,min = 0.35 / f,min = = A b s f Example : f = 420MPa f,min = =
51 AASHTO YA GÖRE KESMESÜRTÜNMESİSÜRTÜNMESİ HESABI 51 ÖRNEK 1: Concrete : C50 f ' =50MPa Steel : S420 f = 420 MPa h= mfoundation d= h= uet c = 450 t/m =4500 kn/m= N /m (obtained from Etabs) Kesme Kueti: For b = 1.00 m = ui uet b /d = /2.00= N (a) Kontrollü Pürüzlendirilmiş Yüze (6 mm) c = 1.70 MPa = 1.00 K = 0.25 K = MPa (b) Kontrolsüz Pürüzlendirilmiş Yüze 1 2 c= 0.52 MPa = 0.60 K = 0.20 K = 5.50 MPa 1 2
52 AASHTO YA GÖRE KESMESÜRTÜNMESİSÜRTÜNMESİ HESABI 52 Maksimum Kesme Kueti: ()K (a) Kontrollü Pürüzlendirilmiş ü il i Yüze (6 mm) ni min K1 f ' c Ac = = N K2 Ac = = N N = kn ni = N ri ri ui ni = 0.75 ni = N / m N / m ni = φ 2 2 Gerekli Kesme Sürtünmesi Donatısı Af uet / φ c 4500 / = = = s b f d f = = Minimum Kesme Sürtünmesi Donatısı: A b s f 420 min = = = = min cm Karelaj A = b s = A f f f = 19.81cm cm80cm Karelaj A = b s = A f,min f,min f,min = 5.31cm 2
53 AASHTO YA GÖRE KESMESÜRTÜNMESİSÜRTÜNMESİ HESABI 53 Maksimum Kesme Kueti: (b) Kontrolsüz Pürüzlendirilmiş ü il i Yüze ni min K1 f ' c Ac = = N K2 Ac = = N N = 5500 kn ni = N ri ri ui ni = 0.75 ni = N/ m N / m ni = φ 2 2 Gerekli Kesme Sürtünmesi Donatısı Af uet / φ c 4500 / = = = s b f d f = = Minimum Kesme Sürtünmesi Donatısı: A b s f 420 min = = = = min cm Karelaj A = b s = A f f f = 62.98cm cm80cm Karelaj A = b s = A f,min f,min f,min = 5.31cm 2
54 AASHTO YA GÖRE KESMESÜRTÜNMESİSÜRTÜNMESİ HESABI 54 ÖRNEK 2: Concrete : C50 f ' =50MPa Steel : S420 f = 420 MPa h= mfoundation d= h= uet c = 300 t/m =3000 kn/m= N /m (obtained from Etabs) Kesme Kueti: For b = 1.00 m = ui uet b /d = /2.00= N (a) Kontrollü Pürüzlendirilmiş Yüze (6 mm) c = 1.70 MPa = 1.00 K = 0.25 K = MPa (b) Kontrolsüz Pürüzlendirilmiş Yüze 1 2 c= 0.52 MPa = 0.60 K = 0.20 K = 5.50 MPa 1 2
55 AASHTO YA GÖRE KESMESÜRTÜNMESİSÜRTÜNMESİ HESABI 55 Maksimum Kesme Kueti: ()K (a) Kontrollü Pürüzlendirilmiş ü il i Yüze (6 mm) ni min K1 f ' c Ac = = N K2 Ac = = N N = kn ni = N ri ri ui ni = 0.75 ni = N / m N / m ni = φ 2 2 Gerekli Kesme Sürtünmesi Donatısı Af uet / φ c 3000 / = = = s b f d f = = Minimum Kesme Sürtünmesi Donatısı: A b s f 420 min = = = = min cm Karelaj A = b s = A f f f = 4.57cm cm80cm Karelaj A = b s = A f,min f,min f,min = 5.31cm 2
56 AASHTO YA GÖRE KESMESÜRTÜNMESİSÜRTÜNMESİ HESABI 56 Maksimum Kesme Kueti: (b) Kontrolsüz Pürüzlendirilmiş ü il i Yüze ni min K1 f ' c Ac = = N K2 Ac = = N N = 5500 kn ni = N ri ri ui ni = 0.75 ni = N / m N/ m ni = φ 2 2 Gerekli Kesme Sürtünmesi Donatısı Af uet / φ c 3000 / = = = s b f d f = = Minimum Kesme Sürtünmesi Donatısı: A b s f 420 min = = = = min cm Karelaj A = b s = A f f f = 37.59cm cm80cm Karelaj A = b s = A f,min f,min f,min = 5.31cm 2
57 ÖZET E SONUÇLAR 57 ÖZET E SONUÇLAR
58 ÖZET E SONUÇLAR 58 Shear Design = 4500kN/m,min ACI 318M-1111 Shear Design TS-500 Shear Design Shear Friction Design,min ACI 318M Shear friction (Concrete placed monolithicall) ACI 318M Shear friction (Intentionall roughened) ACI 318M Shear friction (Not intentionall roughened) ACI 318M Modified shear friction ACI 318M Composite beam AASHTO Interface shear transfer (Intentionall roughened) AASHTO Interface shear transfer (Not intentionall roughened)
59 ÖZET E SONUÇLAR 59 Shear Design = 3000kN/m,min ACI 318M-1111 Shear Design TS-500 Shear Design Shear Friction Design,min ACI 318M Shear friction (Concrete placed monolithicall) ACI 318M Shear friction (Intentionall roughened) ACI 318M Shear friction (Not intentionall roughened) ACI 318M Modified shear friction ACI 318M Composite beam AASHTO Interface shear transfer (Intentionall roughened) AASHTO Interface shear transfer (Not intentionall roughened)
60 ÖZET E SONUÇLAR 60 SONUÇLAR Kalın temellerde kesme e kesme sürtünmesi hesaplarının her ikisi de apılmalıdır. Seçilen kesme donatısı her iki hesaptan elde edilen değerleri sağlamalıdır. Kesme hesabında ACI 318 e TS 500 benzer sonuçlar ermektedir. Kohezon, sürtünme e eksenel kuet etkisi parametrelerinin tamamını göz önüne alması dolaısıla, AASHTO kesme sürtünmesi hesabı daha kapsamlıdır. AASHTO da er alan parametreler üzelerin pürüzlülüğüne göre de değişmektedir. Kesme sürtünmesi esas fadalı ükseklik d= 0.80 ~ 0.90 alınabilir. Fadalı ükseklik temel alt e üst eğilme donatısı katmanlarının kalınlıklarına bağlı olarak değişmektedir. Gerekli donatı alanı hesabında en önemli parametre, sürtünme katsaıdır. Bu katsaı, üzein pürüzlülüğüne bağlı olarak 0.6 ile 1.4 arasında değişmektedir. Kontrollü pürüzlendirme apılması durumunda (6 mm), gerekli donatı miktarları önemli ölçüde azalmaktadır. Sehpa donatısı, ugun şekilde teşkil edilmesi durumunda, kesme e kesme sürtünmesi donatısı olarak göz önüne alınabilir. Bunun için en önemli kriter, sehpa donatının köşelerinde en az bir donatı teşkil edilmelidir.
61 PROJELENDİRME E SAHA UYGULAMALARI 61 PROJELENDİRME E SAHA UYGULAMALARI
62 PROJELENDİRME E SAHA UYGULAMALARI 62
63 PROJELENDİRME E SAHA UYGULAMALARI 63
64 PROJELENDİRME E SAHA UYGULAMALARI 64
65 PROJELENDİRME E SAHA UYGULAMALARI 65
66 PROJELENDİRME E SAHA UYGULAMALARI 66
67 PROJELENDİRME E SAHA UYGULAMALARI 67
68 SORULAR 68 GİRİŞ KESME HESABI KESME SÜRTÜNMESİ HESABI KESME HESABI KALIN TEMELLERDE KESME HESABI ACI 318 E GÖRE KESME HESABI TS 500 E GÖRE KESME HESABI KESME SÜRTÜNMESİ HESABI KESME SÜRTÜNMESİ NEDİR? ACI 318 E GÖRE KESME SÜRTÜNMESİ HESABI ACI 318 E GÖRE GELİŞTİRİLMİŞ KESME SÜRTÜNMESİ HESABI ACI 318 E GÖRE KOMPOZİT İ BETONARME KİRİŞ İ İ ANALOJİSİ İ İİLE KESME SÜRTÜNMESİ Ü İ HESABI AASHTO YA GÖRE KESME SÜRTÜNMESİ HESABI ÖZET E SONUÇLAR PROJELENDİRME E SAHA UYGULAMALARI ÇİZİM DETAYLARI SAHA UYGULAMALARI SORULAR
69 Teşekkürler SORULAR? BALKAR İNŞAAT MÜHENDİLİĞİ E MÜŞAİRLİK Ş LTD. ŞTİ İNŞ. YÜK. MÜH. İRFAN BALIOĞLU İNŞ. YÜK. MÜH. ÖZCAN KEÇELİOĞLU İNŞ. YÜK. MÜH. COŞKUN KUZU
Perdelerde Kesme Kuvveti Tasarımı ve Yatay Donatı Uygulaması
Perdelerde Kesme Kuvveti Tasarımı ve Yatay Donatı Uygulaması SUNUMU HAZIRLAYAN: İNŞ. YÜK. MÜH. COŞKUN KUZU 1.12.2017 Perdelerde Kesme Kuvveti Tasarımı ve Yatay Donatı Uygulaması 1 İÇERİK Giriş Perdelerde
Prefabrik Yapılar. Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul
Prefabrik Yapılar Uygulama-1 Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul 2010 Sunuma Genel Bir Bakış 1. Taşıyıcı Sistem Hakkında Kısa Bilgi 1.1 Sistem Şeması 1.2 Sistem Detayları ve Taşıyıcı Sistem
KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI
KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI Ali İhsan ÖZCAN Yüksek Lisans Tez Sunumu 02.06.2015 02.06.2015 1 Giriş Nüfus yoğunluğu yüksek bölgelerde;
KARAPINAR PROJE MÜŞAVİRLİK LTD.ŞTİ.
NO TARİH REVİZYON YAPAN KONTROL TASVİP DEVLET SU İŞLERİ GENEL MÜDÜRLÜĞÜ 23. BÖLGE MÜDÜRLÜĞÜ KASTAMONU İNCELENDİ TASDİK OLUNUR TASDİK MERCİİ : DSİ 233. ŞUBE MÜDÜRLÜĞÜ / BARTIN İNCELENDİ TASVİP OLUNUR İLETİM
Döşeme ve Temellerde Zımbalamaya Dayanıklı Tasarım Üzerine Güncel Yaklaşımlar
TMMOB İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI GAZİANTEP ŞUBESİ 7 Eylül 2018 Döşeme ve Temellerde Zımbalamaya Dayanıklı Tasarım Üzerine Güncel Yaklaşımlar Cem ÖZER, İnş. Yük. Müh. EYLÜL 2018 2 Cem Özer - İnşaat Yük.
Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1. Analiz Yapı Tel:
Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1 BETONARME KONSOL İSTİNAT DUVARI HESAP RAPORU GEOMETRİ BİLGİLERİ Duvarın zeminden itibaren yüksekliği H1 6 [m] Ön ampatman uç yüksekliği Ht2 0,4 [m] Ön ampatman dip yüksekliği
BETONARME KESİT DAVRANIŞINDA EKSENEL YÜK, MALZEME MODELİ VE SARGI DONATISI ORANININ ETKİSİ
Beşinci Ulusal Deprem Mühendisliği Konferansı, 26-30 Mayıs 2003, İstanbul Fifth National Conference on Earthquake Engineering, 26-30 May 2003, Istanbul, Turkey Bildiri No: AT-124 BETONARME KESİT DAVRANIŞINDA
1.1 Statik Aktif Durum için Coulomb Yönteminde Zemin Kamasına Etkiyen Kuvvetler
TEORİ 1Yanal Toprak İtkisi 11 Aktif İtki Yöntemi 111 Coulomb Yöntemi 11 Rankine Yöntemi 1 Pasif İtki Yöntemi 11 Coulomb Yöntemi : 1 Rankine Yöntemi : 13 Sükunetteki İtki Danimarka Kodu 14 Dinamik Toprak
RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması
RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Kontrol edilecek noktalar Bina RBTE kapsamında
BİLGİLENDİRME EKİ 7E. LİFLİ POLİMER İLE SARGILANAN KOLONLARDA DAYANIM VE SÜNEKLİK ARTIŞININ HESABI
BİLGİLENDİRME EKİ 7E. LİFLİ POLİMER İLE SARGILANAN KOLONLARDA DAYANIM VE SÜNEKLİK ARTIŞININ HESABI 7E.0. Simgeler A s = Kolon donatı alanı (tek çubuk için) b = Kesit genişliği b w = Kiriş gövde genişliği
Beton Yol Kalınlık Tasarımı. Prof.Dr.Mustafa KARAŞAHİN
Beton Yol Kalınlık Tasarımı Prof.Dr.Mustafa KARAŞAHİN Esnek, Kompozit ve Beton Yol Tipik Kesitleri Beton Yol Tasarımında Dikkate Alınan Parametreler Taban zemini parametresi Taban zemini reaksiyon modülü
Tez Danışmanı: Prof. Dr. Serap Kahraman
Tez Danışmanı: Prof. Dr. Serap Kahraman Tez izleme komite üyeleri: Doç. Dr. Özgür Özçelik, Doç. Dr. Binnur Gören Kıral, Prof. Dr. Ömer Zafer Alku, Doç. Dr. Evren Toygar Deneysel çalışmalar D.E.Ü. İnşaat
= ε s = 0,003*( ,3979)/185,3979 = 6,2234*10-3
1) Şekilde verilen kirişte sehim denetimi gerektirmeyen donatı sınırı kadar donatı altında moment taşıma kapasitesi M r = 274,18 knm ise b w kiriş genişliğini hesaplayınız. d=57 cm Malzeme: C25/S420 b
ihmal edilmeyecektir.
q h q q h h q q q y z L 2 x L 1 L 1 L 2 Kolon Perde y x L 1 L 1 L 1 = 6.0 m L 2 = 4.0 m h= 3.0 m q= 50 kn (deprem) tüm kirişler üzerinde 8 kn/m lik düzgün yayılı yük (ölü), tüm döşemeler üzerinde 3 kn/m
UZUN / BÜYÜK AÇIKLIKLI KÖPRÜLER
UZUN / BÜYÜK AÇIKLIKLI KÖPRÜLER TASARIM KRİTERLERİ & UYGULAMADAN ÖRNEKLER Altok KURŞUN İÇERİK GENEL TÜRKİYE DEKİ BÜYÜK AÇIKLIKLI KÖPRÜLER TANIMLAR TASARIM AŞAMALARI ŞARTNAMELER TASARIM ESASLARI DEPREM
BETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ
BETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ Araş. Gör. İnş.Yük. Müh. Hayri Baytan ÖZMEN Bir Yanlışlık Var! 1 Donatı Düzenleme (Detaylandırma) Yapı tasarımının son ve çok önemli aşamasıdır. Yapının
10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500)
TS 500 / Şubat 2000 Temel derinliği konusundan hiç bahsedilmemektedir. EKİM 2012 10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500) 10.0 - KULLANILAN SİMGELER Öğr.Verildi b d l V cr V d Duvar altı temeli genişliği Temellerde,
Kirişlerde sınır değerler
Kirişlerde sınır değerler ERSOY/ÖZCEBE S. 275277 5 cm çekme tarafı (depremde çekme basınç) 5 cm 5 cm ρ 1 basınç tarafı s ρ φ s φ gövde s φw ρ φ φ w ρ w ρ gövde φ w ρ 1 çekme tarafı φ w basınç tarafı (depremde
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina İncelenen Bina Binanın Yeri Bina Taşıyıcı Sistemi Bina 5 katlı Betonarme çerçeve ve perde sistemden oluşmaktadır.
Uygulamada Performansa Göre Tasarım
Uygulamada Performansa Göre Tasarım İ N Ş. Y Ü K. M Ü H. C O Ş K U N K U Z U 23.04.2018 Uygulamada Performansa Göre Tasarım GİRİŞ SUNUMUN AMACI Uygulamadaki Tecrübelerin Paylaşımı Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği
Temeller. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
Temeller Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 2 Temel Nedir? Yapısal sistemlerin üzerindeki tüm yükleri, zemine güvenli bir şekilde aktaran yapısal
İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ. Olca OLGUN
İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ Olca OLGUN Bölümü: İnşaat Mühendisliği Betonarme Yapılar Çalışma Gurubu ARALIK 2000 İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ
2 = t V A = t
İ.T.Ü. Mimarlık Fakültesi Yapı Statiği ve Betonarme Birimi 20 Mart 2008 Statik ve Mukavemet Dersi Yarıyıl İçi Sınavı 1.) P r c W b a Yarıçapı r = 30 cm, ağırlığı W = 4 t olan bir silindir şekilde gösterildiği
Temeller. Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
Temeller Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Temel Nedir? Yapısal sistemlerin üzerindeki tüm yükleri, zemine güvenli bir şekilde aktaran yapısal elemanlara
B-B AKSI KİRİŞLERİ BETONARME HESAPLARI
B-B AKSI KİRİŞLERİ BETONARE HESAPLARI B-B AKSI KİRİŞLERİ ELVERİŞSİZ OENT DİYAGRALARI 1.. ve 3.Grup yüklemeler için hesap momentleri olarak kolon yüzündeki (x=0) düzeltilmiş moment değerleri esas alınacaktır.
Bazalt Lifli Donatının Yüksek Dayanımlı Betondaki Aderans Performansı
Journal of Engineering and Technological Sciences (214/1) Bazalt Lifli Donatının Yüksek Dayanımlı Betondaki Aderans Performansı Ahmet BEYCİOĞLU 1*, Yılmaz ARUNTAŞ 2 1 Düzce Üniversitesi, Teknoloji Fakültesi,
Mesnet Şartlarının Betonarme Kısa Kirişlerin Davranışına Etkisinin Deneysel ve Analitik Olarak İncelenmesi
2016 Published in 4th International Symposium on Innovative Technologies in Engineering and Science 3-5 November 2016 (ISITES2016 Alanya/Antalya - Turkey) Mesnet Şartlarının Betonarme Kısa Kirişlerin Davranışına
Kirişsiz Döşemelerin Uygulamada Tasarım ve Detaylandırılması
Kirişsiz Döşemelerin Uygulamada Tasarım ve Detaylandırılması İnş. Y. Müh. Sinem KOLGU Dr. Müh. Kerem PEKER kolgu@erdemli.com / peker@erdemli.com www.erdemli.com İMO İzmir Şubesi Tasarım Mühendislerine
Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir.
Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir. Mimari ve statik tasarım kolaylığı Kirişsiz, kasetsiz düz bir tavan
Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1. Analiz Yapı Ltd. Şti. Tel:
Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1 BETONARME NERVÜRLÜ İSTİNAT DUVARI HESAP RAPORU GEOMETRİ BİLGİLERİ Duvarın zeminden itibaren yüksekliği H1 10 [m] Nervür Üst Genişliği N1 0,5 [m] Nervürün Alt Genişliği
BETONARME TEMELLER. Temel Tipleri
BETONARME TEMELLER Temeller, bir yapıya etkiyen yükleri güvenle zemine aktaran elemanlardır. Yapının yükleri zemine aktarılırken, taşıyıcı sistemde ek etkiler meydana getirecek çökmelerin ve dönmelerin
BURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) Department of Mechanical Engineering
Uygulama Sorusu-1 Şekildeki 40 mm çaplı şaft 0 kn eksenel çekme kuvveti ve 450 Nm burulma momentine maruzdur. Ayrıca milin her iki ucunda 360 Nm lik eğilme momenti etki etmektedir. Mil malzemesi için σ
GENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler)
GENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler) BOYUTLANDIRMA VE DONATI HESABI Örnek Kolon boyutları ne olmalıdır. Çözüm Kolon taşıma gücü abaklarının kullanımı Soruda verilenler
TABLALI KİRİŞSİZ DÖŞEMELERİN İRDELENMESİ
ECAS2002 Uluslararası Yapı ve Deprem Mühendisliği Sempozyumu, 14 Ekim 2002, Orta Doğu Teknik Üniversitesi, Ankara, Türkiye TABLALI KİRİŞSİZ DÖŞEMELERİN İRDELENMESİ A. S. Erdoğan Harran Üniversitesi, İnşaat
Projemizde bir adet sürekli temel örneği yapılacaktır. Temel genel görünüşü aşağıda görülmektedir.
1 TEMEL HESABI Projemizde bir adet sürekli temel örneği yapılacaktır. Temel genel görünüşü aşağıda görülmektedir. Uygulanacak olan standart sürekli temel kesiti aşağıda görülmektedir. 2 Burada temel kirişi
BETONARME YAPI TASARIMI -KOLON ÖN BOYUTLANDIRILMASI-
BETONARME YAPI TASARIMI -KOLON ÖN BOYUTLANDIRILMASI- Yrd. Doç. Dr. Güray ARSLAN Arş. Gör. Cem AYDEMİR 28 GENEL BİLGİ Betonun Gerilme-Deformasyon Özellikleri Betonun basınç altındaki davranışını belirleyen
A-A AKSI KİRİŞLERİ BETONARME HESAPLARI
A-A AKSI KİRİŞLERİ BETONARE HESAPLARI A-A AKSI KİRİŞLERİ ELVERİŞSİZ OENT DİYAGRALARI 1.. ve 3.Grup yüklemeler için hesap momentleri olarak kolon yüzündeki (x=0) düzeltilmiş moment değerleri esas alınacaktır.
Betonarme Merdivenler Statik-Betonarme Hesap Yöntemi ve Konstrüktif Esaslar
Betonarme Merdivenler Statik-Betonarme Hesap Yöntemi ve Konstrüktif Esaslar Merdivenler, katlar arası bağlantıları sağlayan ve özellikle hareketli yük iletimini gerçekleştiren yapı elemanlarıdır. Üç ana
İnşaat Mühendisleri İster yer üstünde olsun, ister yer altında olsun her türlü yapının(betonarme, çelik, ahşap ya da farklı malzemelerden üretilmiş)
İnşaat Mühendisleri İster yer üstünde olsun, ister yer altında olsun her türlü yapının(betonarme, çelik, ahşap ya da farklı malzemelerden üretilmiş) tasarımından üretimine kadar geçen süreçte, projeci,
BASİT EĞİLME ETKİSİNDEKİ BETONARME ELEMANLARIN MOMENT-EĞRİLİK VE TASARIM DEĞİŞKENLERİ ÜZERİNE ANALİTİK BİR İNCELEME
PAMUKKALE ÜNİ VERSİ TESİ MÜHENDİ SLİ K FAKÜLTESİ PAMUKKALE UNIVERSITY ENGINEERING COLLEGE MÜHENDİ SLİ K Bİ L İ MLERİ DERGİ S İ JOURNAL OF ENGINEERING SCIENCES YIL CİLT SAYI SAYFA : 1 : 7 : 1 : 71- BASİT
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 4- Özel Konular
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 4- Özel Konular Konular Kalibrasyonda Kullanılan Binalar Bina Risk Tespiti Raporu Hızlı Değerlendirme Metodu Sıra Dışı Binalarda Tespit 2 Amaç RYTE yönteminin
İZMİR İLİ BUCA İLÇESİ 8071 ADA 7 PARSEL RİSKLİ BİNA İNCELEME RAPORU
İZMİR İLİ BUCA İLÇESİ 8071 ADA 7 PARSEL RİSKLİ BİNA İNCELEME RAPORU AĞUSTOS 2013 1.GENEL BİLGİLER 1.1 Amaç ve Kapsam Bu çalışma, İzmir ili, Buca ilçesi Adatepe Mahallesi 15/1 Sokak No:13 adresinde bulunan,
SAP2000 de önceden saptanan momentler doğrultusunda betonarme plak donatısı hesapları şu makale doğrultusunda yapılmaktadır:
Teknik Not: Betonarme Kabuk Donatı Boyutlandırması Ön Bilgi SAP000 de önceden saptanan momentler doğrultusunda betonarme plak donatısı esapları şu makale doğrultusunda yapılmaktadır: DD ENV 99-- 99 Eurocode
İNŞ 320- Betonarme 2 Ders Notları / Prof Dr. Cengiz DÜNDAR Arş. Gör. Duygu BAŞLI
a) Denge Burulması: Yapı sistemi veya elemanında dengeyi sağlayabilmek için burulma momentine gereksinme varsa, burulma denge burulmasıdır. Sözü edilen gereksinme, elastik aşamada değil taşıma gücü aşamasındaki
İÇERİSİ BETON İLE DOLDURULMUŞ ÇELİK BORU YAPI ELEMANLARININ DAYANIMININ ARAŞTIRILMASI ÖZET
İÇERİSİ BETON İLE DOLDURULMUŞ ÇELİK BORU YAPI ELEMANLARININ DAYANIMININ ARAŞTIRILMASI Cemal EYYUBOV *, Handan ADIBELLİ ** * Erciyes Üniv., Müh. Fak. İnşaat Müh.Böl., Kayseri-Türkiye Tel(0352) 437 49 37-38/
CS MÜHENDİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ www.csproje.com. EUROCODE-2'ye GÖRE MOMENT YENİDEN DAĞILIM
Moment CS MÜHENİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ EUROCOE-2'ye GÖRE MOMENT YENİEN AĞILIM Bir yapıdaki kuvvetleri hesaplamak için elastik kuvvetler kullanılır. Yapının taşıma gücüne yakın elastik davranmadığı
2005/2006 ÖĞRETİM YILI GÜZ YARIYILI MUKAVEMET 1 DERSİ 1. VİZE SORU VE CEVAPLARI
00/00 ÖĞRTİ YILI GÜZ YRIYILI UKT 1 RSİ 1. İZ SORU PLRI SORU 1: 0 0 kn 0, m 8 kn/m 0, m 0, m t t Şekildeki sistde, a) Y 0 Pa ve niet katsaısı n olduğuna göre çubuğunun kesit alanını, b) Y 00 Pa ve n için
PATLAMAYA DAYANIKLI BİNA TASARIMI (BLAST RESISTANT BUILDING DESIGN) İnş. Yük. Müh. Mustafa MUNZUROĞLU
PATLAMAYA DAYANIKLI BİNA TASARIMI (BLAST RESISTANT BUILDING DESIGN) İnş. Yük. Müh. Mustafa MUNZUROĞLU HSBC Genel Müdürlük Binası Levent-İstanbul Terör Saldırısı 20 Kasım 2003 Nitrik Asit, Hidrojen Peroksit,
FARKLI ÇAPMA ETKİLERİNE MARUZ KALMIŞ BETONARME KİRİŞLERİN DAVRANIŞININ BELİRLENMESİ
2016 Published in 4th International Symposium on Innovative Technologies in Engineering and Science 3-5 November 2016 (ISITES2016 Alanya/Antalya - Turkey) FARKLI ÇAPMA ETKİLERİNE MARUZ KALMIŞ BETONARME
beton karışım hesabı
9 beton karışım hesabı Paki Turgut Kaynaklar 1) TS 802 Beton Karışım Tasarımı Hesap Esasları 2) Domone P, Illston J, Construction Materials, 4th Edition 3) Mindess S et al., Concrete, 2nd Edition 4) Portland
Journal of Engineering and Natural Sciences Mühendislik ve Fen Bilimleri Dergisi
Journal of Engineering and Natural Sciences Mühendislik ve Fen Bilimleri Dergisi Sigma 24/3 MESH SIZE EFFECT ON LOAD CARRYING CAPACITY OF THE REINFORCED CONCRETE BEAMS WITHOUT STIRRUPS BY USING DRUCKER-PRAGER
SÜRTÜNME ETKİLİ (KAYMA KONTROLLÜ) BİRLEŞİMLER:
SÜRTÜME ETKİLİ (KYM KOTROLLÜ) BİRLEŞİMLER: Birleşen parçaların temas yüzeyleri arasında kaymayı önlemek amacıyla bulonlara sıkma işlemi (öngerme) uygulanarak sürtünme kuvveti ile de yük aktarımı sağlanır.
YAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım
YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPI GENEL YERLEŞİM ŞEKİLLERİ 1 4. KAT 1 3. KAT 2 2. KAT 3 1. KAT 4 ZEMİN KAT 5 1. BODRUM 6 1. BODRUM - Temeller
ÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI. ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI
ÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI Eksenel Çekme Etkisi KARAKTERİSTİK EKSENEL ÇEKME KUVVETİ DAYANIMI (P n ) Eksenel çekme etkisindeki elemanların tasarımında
Kesmeye Karşı Güçlendirilmiş Betonarme Kirişlerin Deprem Davranışı
ECAS2002 Uluslararası Yapı ve Deprem Mühendisliği Sempozyumu, 14 Ekim 2002, Orta Doğu Teknik Üniversitesi, Ankara, Türkiye Kesmeye Karşı Güçlendirilmiş Betonarme Kirişlerin Deprem Davranışı S. Altın Gazi
BETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ
BETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ Araş. Gör. İnş.Yük. Müh. Hayri Baytan ÖZMEN Bir Yanlışlık Var! 1 Donatı Düzenleme (Detaylandırma) Yapı tasarımının son ve çok önemli aşamasıdır. Yapının
Süneklik Düzeyi Yüksek Perdeler TANIMLAR Perdeler, planda uzun kenarın kalınlığa oranı en az 7 olan düşey, taşıyıcı sistem elemanlarıdır.
TC. SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MF İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ İNM 308 Depreme Dayanıklı Betonarme e Yapı Tasarımı arımı Earthquake Resistantt Reinforced Concretee Structural Design BÖLÜM 3 - BETONARME BİNALAR
ÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ
ÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ M. Sami DÖNDÜREN a Adnan KARADUMAN a a Selçuk Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Konya Özet Bu çalışmada elips, daire, L, T, üçgen,
FARKLI DEPREM YÜKLERİNİN BETONARME KONSOL BİR İSTİNAT DUVARININ MALİYETİNE ETKİSİNİN ANALİZİ
FARKLI DEPREM YÜKLERİNİN BETONARME KONSOL BİR İSTİNAT DUVARININ MALİYETİNE ETKİSİNİN ANALİZİ Ömer ARSLAN 1 İnan KESKİN 2 Ali ATEŞ 3 1 İnşaat Mühendisi, İnşaat Müh. Bölümü, Karabük Üniversitesi, Karabük
BETONARME KİRİŞLERİN KOMPOZİT MALZEMELER İLE GÜÇLENDİRİLMESİ. Zeki ÖZCAN 1 ozcan@sakarya.edu.tr
BETONARME KİRİŞLERİN KOMPOZİT MALZEMELER İLE GÜÇLENDİRİLMESİ Zeki ÖZCAN 1 ozcan@sakarya.edu.tr Öz:Kompozit malzemelerin mühendislik yapılarının güçlendirilmesinde ve onarımında kullanılması son yıllarda
T.C. SELÇUK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ
T.C. SELÇUK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ BAĞ KİRİŞLİ (BOŞLUKLU) PERDELERİN SİSMİK DAVRANIŞLARININ ARAŞTIRILMASI Saeid FOROUGHİ YÜKSEK LİSANS TEZİ İnşaat Mühendisliği Anabilim Dalı Haziran- 2016
RÜZGAR ENERJİ SEKTÖRÜNDE KULE ve TEMEL TEKNOLOJİLERİ
RÜZGAR ENERJİ SEKTÖRÜNDE KULE ve TEMEL TEKNOLOJİLERİ Mert GENÇ, İnş. Y. Müh. Kasım, 2013 İSTANBUL www.genseres.com İÇERİK 1) Kule tipleri 2) Kule-temel bağlantı tipleri 3) Temel sistemleri 4) Uygulama
Fiber Takviyeli Polimer (FRP) Uygulanan Betonarme Kirişlerde Moment-Eğrilik İlişkisi
Yapı Teknolojileri Elektronik Dergisi Cilt: 6, No: 2, 2010 (42-56) Electronic Journal of Construction Technologies Vol: 6, No: 2, 2010 (42-56) TEKNOLOJİK ARAŞTIRMALAR www.teknolojikarastirmalar.com e-issn:1305-631x
ÇELİK PLAKA İLE GÜÇLENDİRİLEN BETONARME KİRİŞLERDE YAN PLAKALARIN ETKİSİ
ÇELİK PLAKA İLE GÜÇLENDİRİLEN BETONARME KİRİŞLERDE YAN PLAKALARIN ETKİSİ Filiz SEVÜK 1, Güray ARSLAN 2, İbrahim EKİZ 3 sevuk@yildiz.edu.tr, aguray@yildiz.edu.tr, ekiz@yildiz.edu.tr Öz: Çelik plaka ile
KARADENİZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ MADEN MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ KAYA MEKANİĞİ LABORATUVARI
TEK EKSENLİ SIKIŞMA (BASMA) DAYANIMI DENEYİ (UNIAXIAL COMPRESSIVE STRENGTH TEST) 1. Amaç: Kaya malzemelerinin üzerlerine uygulanan belirli bir basınç altında kırılmadan önce ne kadar yüke dayandığını belirlemektir.
RÜZGAR ENERJI SEKTÖRÜNDE KULE ve TEMEL TEKNOLOJILERI
RÜZGAR ENERJI SEKTÖRÜNDE KULE ve TEMEL TEKNOLOJILERI Mert GENÇ, Ins. Yük. Müh. Eylül, 2017 4. İZMİR RÜZGAR SEMPOZYUMU www.genoser.com İÇERİK 1) Kule tipleri 2) Kule-temel bağlantı tipleri 3) Temel sistemleri
(z) = Zemin kütlesinden oluşan dinamik aktif basıncın derinliğe göre değişim fonksiyonu p pd
BÖLÜM 6 TEMEL ZEMİNİ VE TEMELLER İÇİN DEPREME DAYANIKLI TASARIM KURALLARI 6.0. SİMGELER A o C h C v H I i K as K ad K at K ps K pd K pt P ad P pd = Bölüm 2 de tanımlanan Etkin Yer İvmesi Katsayısı = Toprak
YIĞMA YAPI TASARIMI DEPREM BÖLGELERİNDE YAPILACAK BİNALAR HAKKINDA YÖNETMELİK
11.04.2012 1 DEPREM BÖLGELERİNDE YAPILACAK BİNALAR HAKKINDA YÖNETMELİK 2 Genel Kurallar: Deprem yükleri : S(T1) = 2.5 ve R = 2.5 alınarak bulanacak duvar gerilmelerinin sınır değerleri aşmaması sağlanmalıdır.
ANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ. İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ
ANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ Proje Künyesi : Yatırımcı Mimari Proje Müellifi Statik Proje Müellifi Çelik İmalat Yüklenicisi : Asfuroğlu Otelcilik : Emre Arolat Mimarlık
idecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Kompozit Kirişlerin Tasarımı
idecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC 360-10 ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Kompozit Kirişlerin Tasarımı Hazırlayan: Oğuzcan HADİM www.idecad.com.tr idecad Çelik 8 Kullanılarak AISC 360-10
KONU: Önyüzü Beton Kaplı Barajların Türkiye Pratiğinden Örnekler SUNUM YAPAN: Mehmet Harun ASKEROĞLU
KONU: Önyüzü Beton Kaplı Barajların Türkiye Pratiğinden Örnekler SUNUM YAPAN: Mehmet Harun ASKEROĞLU Baraja Ait Ana Birimler a)plint Betonu ve geometrisi ( A hattı teşkili) b)gövde Zonları Ön yüzü Beton
Suat Yıldırım İnşaat Yük Müh. ODTÜ
Suat Yıldırım İnşaat Yük Müh. ODTÜ Bilgi Düzeyi Tesbiti Sınırlı Bilgi Düzeyi: (Hemen kullanım düzeyi yapılar için kullanılamaz) Taşıyıcı sistem projeleri mevcut değil. Taşıyıcı sistem özellikleri binada
Makine Mühendisliği Bölümü Department of Mechanical Engineering MAK 303 MAKİNE TASARIMI I ME 303 MACHINE DESIGN I
Makine Mühendisliği Bölümü Department of Mechanical Engineering MAK 303 MAKİNE TASARIMI I ME 303 MACHINE DESIGN I 2014-2015 Güz Dönemi - 2014-2015 Fall Semester Ara Sınav - Midterm Dr. Mehmet Ali Güler
Prof. Dr. Cengiz DÜNDAR
Prof. Dr. Cengiz DÜNDAR TABLALI KESİTLER Betonarme inşaatın monolitik özelliğinden dolayı, döşeme ve kirişler birlikte çalışırlar. Bu nedenle kesit hesabı yapılırken, döşeme parçası kirişin basınç bölgesine
KOÜ. Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü (1. ve 2.Öğretim / B Şubesi) MMK208 Mukavemet II Dersi - 1. Çalışma Soruları 23 Şubat 2019
SORU-1) Aynı anda hem basit eğilme hem de burulma etkisi altında bulunan yarıçapı R veya çapı D = 2R olan dairesel kesitli millerde, oluşan (meydana gelen) en büyük normal gerilmenin ( ), eğilme momenti
Mukavemet 1. Fatih ALİBEYOĞLU. -Çalışma Soruları-
1 Mukavemet 1 Fatih ALİBEYOĞLU -Çalışma Soruları- Soru 1 AB ve BC silindirik çubukları şekilde gösterildiği gibi, B de kaynak edilmiş ve yüklenmiştir. P kuvvetinin büyüklüğünü, AB çubuğundaki çekme gerilmesiyle
KARADENİZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ MADEN MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ KAYA MEKANİĞİ LABORATUVARI
TEK EKSENLİ SIKIŞMA (BASMA) DAYANIMI DENEYİ (UNIAXIAL COMPRESSIVE STRENGTH TEST) 1. Amaç: Kaya malzemelerinin üzerlerine uygulanan belirli bir basınç altında kırılmadan önce ne kadar yüke dayandığını belirlemektir.
11/10/2013 İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ BETONARME YAPILAR BETONARME YAPILAR
BETONARME YAPILAR İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ BETONARME YAPILAR 1. Giriş 2. Beton 3. Çelik 4. Betonarme yapı elemanları 5. Değerlendirme Prof.Dr. Zekai Celep 10.11.2013 2 /43 1. Malzeme (Beton) (MPa) 60
Ankraj Tasarımında ACI 318-11 Yaklaşımı
Ankraj Tasarımında ACI 318-11 Yaklaşımı Cem Haydaroğlu İnş.Yük. Müh. cem.haydaroglu@hotmail.com TMMOB İnşaat Mühendisleri Odası İstanbul Şubesi Bahar 2013 Dönemi Meslek İçi Seminerleri 21-22-23 Mayıs 2013
PERÇİN BAĞLANTILARI (Riveted Joints)
PERÇİ BAĞLATILARI (Riveted Joints) ÖREK 9.1 Şeklide gösterildiği gibi, metal bir levhaya 16 k luk bir yük uygulanmaktadır. Levha adet cıvata ile destek plakasına bağlandığına göre, a)her bir cıvata üzerinde
SARILMIŞ VE GELENEKSEL TİP YIĞMA YAPILARIN DEPREM DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ. Ali URAL 1
SARILMIŞ VE GELENEKSEL TİP YIĞMA YAPILARIN DEPREM DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ Ali URAL 1 aliural@ktu.edu.tr Öz: Yığma yapılar ülkemizde genellikle kırsal kesimlerde yoğun olarak karşımıza çıkmaktadır.
29- Eylül KOÜ. Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü ( 1. ve 2. Öğretim 2. Sınıf / B Şubesi) Mukavemet Dersi - 1.
SORU-1) Şekildeki dikdörtgen kesitli kolonun genişliği b=200 mm. ve kalınlığı t=100 mm. dir. Kolon, kolon kesitinin geometrik merkezinden geçen ve tarafsız ekseni üzerinden etki eden P=400 kn değerindeki
I. BÖLÜM BETONARME DÖŞEMELER
I. BÖLÜM BETONARME DÖŞEMELER 1.1. GİRİŞ Döşemeler, yapılardaki alanları kapatarak üzerlerine etkiyen yükleri; duvar, kiriş veya kolonlara aktaran, iki boyutu üçüncü boyutuna göre büyük olan, düzlem taşıyıcı
BETONARME KİRİŞLERİN KESME GÜÇLENDİRMESİ İÇİN KULLANILAN YÖNTEMLERİN KARŞILAŞTIRILMASI
BETONARME KİRİŞLERİN KESME GÜÇLENDİRMESİ İÇİN KULLANILAN YÖNTEMLERİN KARŞILAŞTIRILMASI A. Demir 1, A. Ergüt 2 ve B. Yüksel 3 1 Doç. Dr., İnşaat Müh. Bölümü, Manisa Celal Bayar Üniversitesi, Manisa 2 Yrd.
DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI
DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI Yrd. Doç. Dr. Uğur DAĞDEVİREN 2 3 Genel anlamda temel mühendisliği, yapısal yükleri zemine izin verilebilir
AASHTO-LRFD kriterleri (Madde 4.6.3.7)
Alp Caner 1 AASHTO-LRFD kriterleri (Madde 4.6.3.7) Analizlerde yük dağılımları hesaplanırken kule geometrisi, üst yapının burulmaya dayanıklılığı ve kablo plan adedi önemlidir. Kablolardaki sarkmalar,
Perdeli-Çerçeveli Taşıyıcı Sistemli Binalarda Taşıyıcı Sistem Seçiminin Yapı Davranışı Üzerindeki Etkisinin İncelenmesi
Perdeli-Çerçeveli Taşıyıcı Sistemli Binalarda Taşıyıcı Sistem Seçiminin Yapı Davranışı Üzerindeki Etkisinin İncelenmesi 1 Hüseyin KASAP, * 1 Necati MERT, 2 Ezgi SEVİM, 2 Begüm ŞEBER 1 Yardımcı Doçent,
UBET72 DM BETON KÖŞK YAPISI BETONARME STATİK HESAP RAPORU
UBET72 DM BETON KÖŞK YAPISI HAZIRLAYAN : İSMAİL ENGİN KONTROL EDDEN : GÜNER İNCİ TARİH : 21.3.215 Sayfa / Page 2 / 4 REVİZYON BİLGİLERİ Rev. No. Tarih Tanım / YayınNedeni Onay Sunan Kontrol Onay RevizyonDetayBilgileri
Temel sistemi seçimi;
1 2 Temel sistemi seçimi; Tekil temellerden ve tek yönlü sürekli temellerden olabildiğince uzak durulmalıdır. Zorunlu hallerde ise tekil temellerde her iki doğrultuda rijit ve aktif bağ kirişleri kullanılmalıdır.
Betonarme Bina Tasarımı Dersi Yapı Özellikleri
2016-2017 Betonarme Bina Tasarımı Dersi Yapı Özellikleri Adı Soyadı Öğrenci No: L K J I H G F E D C B A A Malzeme Deprem Yerel Zemin Dolgu Duvar Dişli Döşeme Dolgu Bölgesi Sınıfı Cinsi Cinsi 0,2,4,6 C30/
BETONARME-II (KOLONLAR)
BETONARME-II (KOLONLAR) ONUR ONAT Kolonların Kesme Güvenliği ve Kesme Donatısının Belirlenmesi Kesme güvenliği aşağıdaki adımlar yoluyla yapılır; Elverişsiz yükleme şartlarından elde edilen en büyük kesme
Arch Dams. Prof. Dr. Recep YURTAL (Ç.Ü.) Translated from the slides of. by his kind courtesy. ercan kahya
Arch Dams Translated from the slides of Prof. Dr. (Ç.Ü.) by his kind courtesy ercan kahya Ç.Ü. İnş.Müh.Böl. Arch Dams Curved in plan and carry most of the water thrust horizontally to the side abutments
KOCAELİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet I Final Sınavı
KOCEİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik akültesi Makina Mühendisliği ölümü Mukavemet I inal Sınavı dı Soadı : 9 Ocak 0 Sınıfı : h No : SORU : Şekildeki ucundan ankastre, ucundan serbest olan kirişinin uzunluğu
RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Özel Konular
RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Özel Konular Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Konular Bina Risk Tespiti Raporu Hızlı Değerlendirme
PROFİLLENMİŞ ÇELİK SAC-BETON KOMPOZİT DÖŞEME SİSTEMLERİNİN BOYUNA KAYMA DAYANIMININ DENEYSEL OLARAK BELİRLENMESİ
Niğde Üniversitesi Mühendislik Bilimleri Dergisi, Cilt 2, Sayı 1, (2013), 17-26 PROFİLLENMİŞ ÇELİK SAC-BETON KOMPOZİT DÖŞEME SİSTEMLERİNİN BOYUNA KAYMA DAYANIMININ DENEYSEL OLARAK BELİRLENMESİ Mahmut BAŞSÜRÜCÜ
ÇATI KONSTRÜKSİYONLARINDA GAZBETON UYGULAMALARI Doç.Dr.Oğuz Cem Çelik İTÜ Mimarlık Fakültesi Yapı Statiği ve Betonarme Birimi
ÇATI KONSTRÜKSİYONLARINDA GAZBETON UYGULAMALARI Doç.Dr.Oğuz Cem Çelik İTÜ Mimarlık Fakültesi Yapı Statiği ve Betonarme Birimi ÖZET Donatılı gazbeton çatı panellerinin çeşitli çatı taşıyıcı sistemlerinde
Şekil 1.1. Beton çekme dayanımının deneysel olarak belirlenmesi
Eksenel çekme deneyi A-A Kesiti Kiriş eğilme deneyi A: kesit alanı Betonun çekme dayanımı: L b h A A f ct A f ct L 4 3 L 2 2 bh 2 bh 6 Silindir yarma deneyi f ct 2 πld Küp yarma deneyi L: silindir numunenin
Yapı Elemanlarının Davranışı
SÜNEKLİK KAVRAMI Yapı Elemanlarının Davranışı Yrd. Doç. Dr. Barış ÖZKUL Eğrilik; kesitteki şekil değişimini simgeleyen geometrik bir parametredir. d 2 d d y 1 2 dx dx r r z z TE Z z d x Eğrilik, birim
Prof. Dr. Ayşe Daloğlu Karadeniz Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü. INSA 473 Çelik Tasarım Esasları Basınç Çubukları
Prof. Dr. şe Daloğlu INS 473 Çelik Tasarım Esasları asınç Çubukları asınç Çubukları Çerçeve Çubuklarının urkulma oları kolonunun burkulma bou: ve belirlenir kolon temele bağlısa (ankastre) =1.0 (mafsallı)
BETONARME ELEMANLARDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ
TMMOB İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI DİYARBAKIR ŞUBESİ Meslekiçi Eğitim Semineri BETONARME ELEMANLARDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ Prof. Dr. Kadir GÜLER kguler@itu.edu.tr İstanbul Teknik Üniversitesi İnşaat Fakültesi,