İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ. Olca OLGUN

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Ebat: px
Şu sayfadan göstermeyi başlat:

Download "İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ. Olca OLGUN"

Transkript

1 İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ Olca OLGUN Bölümü: İnşaat Mühendisliği Betonarme Yapılar Çalışma Gurubu ARALIK 2000

2 İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME YAPILAR ÇALIŞMA GRUBU KIŞ YARIYILI BETONARME II. ÖDEVİ No Tarih: Adı Olca Soyadı..OLGUN Proje Hesap Değerleri: Zemin Emniyet Gerilmesi: 1,8 Deprem Bölgesi: 1 Malzeme: Döşemeler BÇI Diğerleri BÇI / BS20 Oturtma Ahşap Çatı h d (Don Derinliği) 60 cm l x1 = 4,6 m l x2 = 4,6 m l x3 = 4,6 m a=1,5 m l y1 = 4,6 m l y2 = 3,05 m h= 4,6 m BÖLÜM I. Çatı katı döşemesinde yalnızca yüklerin hesaplanması ile 1. kat döşemesinin statik ve betonarme hesabının yapılması. D108 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107

3 1. Kiriş Gövde Genişliği Tayini: Kiriş gövde genişliği minimum 250 mm alınabilir. (Afet Bölgelerinde Yapılacak Yapılar Hakkında Yönetmelik.) Kiriş gövde genişliği 250 mm alınmıştır. 2. Döşemenin Çalışma Şekli: m= l l /l s 2 ise çift doğrultuda çakışan döşeme. (TS 500) D101 için 4,60 / 4,60= 1 2 Çift Doğrultuda Çalışan Döşeme D102 için 4,60 / 4,60= 1 2 Çift Doğrultuda Çalışan Döşeme D103 için 4,60 / 4,60= 1 2 Çift Doğrultuda Çalışan Döşeme D106 için 4,60 / 3,05= 1,51 2 Çift Doğrultuda Çalışan Döşeme D107 için 4,60 / 3,05= 1,51 2 Çift Doğrultuda Çalışan Döşeme 3. Döşeme Kalınlığının Belirlenmesi: 3.1 Döşeme kalınlığının TS 500 e göre Belirlenmesi h 15 l sn. 20 m 1 α () s ; h 100 mm (Deprem Bölgesinde) (TS500) 4 l sn α s kısa kenar doğrultusunda serbest açıklık Sürekli Kenarların Toplam Uzunluğu / Döşeme Kenar Uzunlukları Toplamı D101 için; α () s α = s ; m=1 ; l sn = =4350 mm h h 100,98 mm Döşeme No α s l sn m h D101 için 0, mm mm D102 için 0, mm mm D103 için mm mm D106 için mm 1,51 74 mm D107 için 0, mm 1,51 89 mm 124 mm 3.2 Döşemede Sehim Kontrolü Boyutları en büyük döşeme (D101) alınarak sehim koşulundan kalınlık hesabı yapılacaktır. h f minh f = l yn ( f yd ) / [ ( m ( 1+α p ) ] m=1,α=1, l yn =4,35 m, fyd=191 N/mm 2 h f = 88,29 mm Döşeme kalınlığı 130 mm seçilmiştir.

4 4. Yüklerin Belirlenmesi: 4.1 Çatı Döşemesi: Kiremit 0,5 =0,5 kn/m 2 Su İzolasyonu 0,5x0,15 =0,075 kn/m 2 Ahşap Kaplama + Dikme 0,5 =0,5 kn/m 2 Isı İzolasyonu 0,075 =0,075 kn/m 2 Betonarme Döşeme 0,13x25 =3,25 kn/m 2 Tavan Sıvası 0,02x20 =0,40 kn/m Normal Döşeme: g =4,80 kn/m 2 Kar Yükü q =0,75 kn/m 2 (TS 498 ) (İstanbul için) Plastik Yer Karosu 0,025x22,0 =0,55 kn/m 2 Tesviye Harcı 0,030x21,0 =0,63 kn/m 2 Betonarme Döşeme 0,13x25 =3,25 kn/m 2 Tavan Sıvası 0,020x20,0 =0,40 kn/m Düşük Döşeme: g =4,83 kn/m 2 q=2,0 kn/m 2 (TS 498) (Konut) Karo Mozaik 0,015x2,0 =0,03 kn/m 2 Tesviye Harcı 0,030x21,0 =0,63 kn/m 2 Cüruf Kumu 0,2x10 =0,20 kn/m 2 Betonarme Döşeme 0,13x25 =3,25 kn/m 2 Tavan Sıvası 0,020x20,0 =0,40 kn/m 2 g =4,31 kn/m 2 q=2,0 kn/m 2 (TS 498) 4.4 Balkon Döşemesi: Karo mozaik 0,025x22,0 =0,55 kn/m 2 Harç 0,010x20,0 =0,20 kn/m 2 Şap 0,030x22,0 =0,66 kn/m 2 Betonarme Döşeme 0,13x25 =3,25 kn/m 2 Sıva 0,020x20,0 =0,40 kn/m 2 g =5,06 kn/m 2 q =3,5 kn/m 2 (TS 498 ) 4.5 Parapet Yükü: Mermer Denizlik: 0,03x0,2x20 = 0,12 kn/m 0,9m Tuğla 0,90x2,00 = 1,8 kn/m (½ boşluklu tuğlam duvar): g=1,92 kn/m Çatı Döşemesi: 1,4x4,80 + 1,6x0,75 = 7,920 kn/m 2 Normal Döşeme: 1,4x4,31+ 1,6x2,0 = 9,234 kn/m 2 Düşük Döşeme: 1,4x5,03+ 1,6x2,0 = 10,242 kn/m 2 Balkon Döşemesi: 1,4x5,06 + 1,6x3,5 = 12,684 kn/m 2 Parapet Yükü: 1,4x1,92 = 2,688 kn/m

5 5. Döşeme Statik Hesabı: 5.1 Moment Hesabı: Normal Döşeme için: P d = 1,4g + 1,6q=9,234 kn/m 2 Düşük döşeme İçin: P d = 1,4g + 1,6q=10,242 kn/m 2 M d = α x P d x l sn 2 D 101 Döşemesi için statik Hesap; Sürekli Kenar Sayısı: 3 Uzun Kenar = Kısa Kenar = 4,60 m m= 4,6/4,6= 1 Uzun açıklık için; α 1 =0,041, α a =0,031, α 3 =0,021 M 1 = 0,041x 9,234 x 4,6 2 = 8,011 kn m/m M a = 0,031x 9,234 x 4,6 2 = 6,057 kn m/m M 2 = 0,021x 9,234 x 4,6 2 = 4,10 kn m/m Veriler kullanılarak abaktan uzun ve kısa açıklık için α 1, α a, α 3 değerleri okunur. Kısa açıklık için; α 1 =0,041, α a =0,031, α 3 =0,021 Değerleri Okunmuştur. M 1 = 0,041x 9,234 x 4,6 2 = 8,011 kn m/m M a = 0,031x 9,234 x 4,6 2 = 6,057 kn m/m M 2 = 0,021x 9,234 x 4,6 2 = 4,10 kn m/m Değerleri Hesaplanmıştır. Aynı Hesap Yöntemi Kullanılarak Aşağıdaki Tablo Oluşturulmuştur: Not: Düşük döşemede ve çevresindeki döşemelerdeki α değerleri, döşeme mesnette sürekli açıklıkta süreksiz olarak düşünülüp max moment oluşturacak şekilde hesaplanmıştır. Table 1. Döşeme Açıklık ve Mesmet Moment Değerleri Döşeme Adı: Sür. Kenar Sayısı: l x (m) l y (m) m ( l max / l mi n ) x-doğrultusu (uzun açıklık) α 1 α a α 2 M 1 kn m/m M a kn m/m M 2 kn m/m y-doğrultusu (kısa açıklık) α 2 α a α 3 M 1 kn m/m M a kn m/m M 2 kn m/m D ,6 4,6 1,00 0,041 0,031 0,021 8,01 6,06 4,10 0,041 0,031 0,041 8,01 6,06 8,01 D ,6 4,6 1,00 0,033 0,031 0,033 6,45 6,06 6,45 0,033 0,031 0,033 6,45 6,06 6,45 D ,6 4,6 1,00 0,033 0,050 0,033 7,15 10,84 7,15 0,033 0,050 0,033 7,15 10,84 7,15 D ,6 3,05 1,51 0,033 0,025 0,033 2,83 2,15 2,83 0,059 0,045 0,059 5,07 3,87 5,07 D ,6 3,05 1,51 0,033 0,044 0,033 2,83 3,78 2,83 0,059 0,071 0,059 5,07 6,10 5,07

6 5.2 Moment Dengelemesi: Döşeme Numaraları: M min / M max D101 / D102 6,45 / 8,01 =0,81 0,8 Kesit büyük momente göre donatılır. D102 / D106 5,07 / 6,45 =0,786 0,8 Moment dengelemesi yapılır. D106 / D107 2,83 / 2,83 =1 0,8 Kesit büyük momente göre donatılır. D102 / D106 için moment dengelemesi; l M max 6.45 l M min 5.07 M 1 = 6.09 M 2. M max 3 M min M 1 M max M. l 2 M l 1 l 2 M min M. l 1 2 l 1 l 2 M 2 = Balkon Döşemesi Moment Hesabı: Balkon konsol olarak düşünülmüş ve moment aşağıdaki gibi hesaplanmıştır. D108 / D101, D108 / D102 için M hesap = 14,738 kn /m q=12,684 kn /m 2 P=2,688 kn M balkon = 12,684 x 1, / 2 + 2,688 x 1,325 = 14,738 kn /m Moment Diyagramları: x-doğrultusunda: y-doğrultusunda:

7 6. Betonarme Hesap: İki doğrultuda çalışan plak döşemelerde, donatıyı koruyan net beton örtüsü en az 15 mm olmalıdır. (TS 500) Beton örtüsü kalınlığı 20 mm seçilmiştir. y-doğrultusundaki donatı; bu doğrultudaki moment değeri x-doğrultusundan büyük çıktığı için alta konulacaktır. 6.1 Açıklıkta Hesap h= 130 mm, d=110 mm ( y-doğrultusunda ), d=100 mm ( x-doğrultusu ) Donatı Seçimi -Açıklık Minimum Donatı Koşulu: BÇI için; Min (ρ x + ρ y )= 0,004 ( TS 500) Min(As x +As y )= 0,004 x 1000 x (100+90) / 2= 380 mm 2 /m Maksimum Donatı Aralığı: S 1,5 h= 195 mm ( TS 500) S 200 mm -kısa doğrultuda - ( TS 500) S 250 mm -uzun doğrultuda- ( TS 500) D106 döşemesi minimum donatıya göre boyutlandırılmıştır. Döşeme Doğr. M d (kn m/m) d (m) Kx10-5 (m 2 /kn) ks -Abak (mm 2 /kn) As SEÇİLEN DONATI (mm 2 /m) DÜZ PLİYE D 101 Y 6,06 0,11 199,7 5,43 299,14 φ8 / 300 (168 ) φ8 / 300 (168 ) D 101 X 6,06 0,10 165,0 5,45 330,27 φ8 / 300 (168 ) φ8 / 300 (168 ) D 102 Y 6,06 0,11 199,7 5,43 299,14 φ8 / 300 (168 ) φ8 / 300 (168 ) D 102 X 6,06 0,10 165,0 5,45 330,27 φ8 / 300 (168 ) φ8 / 300 (168 ) D 103 Y 10,84 0,11 111,6 5,51 542,99 φ8 / 150 (335 ) φ8 / 150 (335 ) D 103 X 10,84 0,10 92,3 5,56 602,70 φ8 / 150 (335 ) φ8 / 150 (335 ) D 106 Y 3,87 0,11 312,7 5,38 189,28 φ8 / 350 (144) φ8 / 350 (144) D 106 X 2,15 0,10 465,1 5,35 115,03 φ8 / 350 (144 ) φ8 / 350 (144 ) D 107 Y 6,10 0,11 198,4 5,42 300,56 φ8 / 300 (168) φ8 / 300 (168) D 107 X 3,87 0,10 258,4 5,38 208,21 φ8 / 350 (144 ) φ8 / 350 (144 ) 6.2 Mesnette Hesap Donatı Seçimi - Mesnet- d= 110 mm Döşeme M d (kn m/m) Kx10-5 (m 2 /kn) ks -Abak (mm 2 /kn) As SEÇİLEN DONATI (mm 2 /m) Mevcut Donatı İlave Donatı D 101 (süreksiz k. ) 4, ,1 5,38 200,53 φ8 / 300 (168 ) φ8 / 350 (144 ) D D 102 8, ,0 5,46 397,64 φ8 / φ8 / 300 (336) φ8 / 350 (144 ) D D 103 6, ,6 5,42 317,81 φ8 / 300 (168 ) φ8 / 300 (168 ) D D 102 7, ,2 5,44 353,60 φ8 / 150 (335 ) φ8 / 350 (144 ) D D 106 6, ,7 5,42 300,07 φ8 / φ8 / 350 (312) D D 102 5, ,9 5,42 277,41 φ8 / φ8 / 350 (312) D D 107 7, ,2 5,44 353,60 φ8 / 150 (335 ) φ8 /350 (144 ) D D 103 5, ,7 5,41 249,35 φ8 / 300 (168) φ8 /350 (144 ) D D 104/105 8, ,0 5,46 397,64 φ8 / 300 (168 ) φ8 / 220 (229 ) D 106 D 105 2, ,6 5,35 137,64 φ8 / 350 (144 ) D 106 D 107 2, ,6 5,35 137,64 φ8 / φ8 / 350 (288 ) D Balkon 14,738 82,1 5,59 748,96 φ8 / 300 (168 ) φ10/ 130 (604) D Balkon 14,738 82,1 5,59 748,96 φ8 / 300 (168 ) φ10 / 130 (604) D Balkon 7, ,2 5,44 353,60 φ8 / 150 (335 ) φ8/ 350 (144 ) Balkon - D ,738 82,1 5,59 748,96 - φ12/ 150 (754) Balkon Dağıtma Donatısı: As / 5= 748,96 / 5 =149,79 mm 2 /m Seçilen Donatı: φ8 / 330 (153 mm 2 / m)

8 İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME YAPILAR ÇALIŞMA GRUBU KIŞ YARIYILI BETONARME II. ÖDEVİ No Tarih: Adı Olca Soyadı..OLGUN Proje Hesap Değerleri: Zemin Emniyet Gerilmesi: 1,8 Deprem Bölgesi: 1 Malzeme: Döşemeler BÇI Diğerleri BÇI / BS20 Oturtma Ahşap Çatı h d (Don Derinliği) 60 cm l x1 = 4,6 m l x2 = 4,6 m l x3 = 4,6 m a=1,5 m l y1 = 4,6 m l y2 = 3,05 m h= 4,6 m BÖLÜM II. Çerçevenin boyutlandırılması yapılacaktır. 1. Kattaki 3-3 ekseninin çerçeve kirişi olarak statik hesabı yapılacaktır. Statik hesaplar kat çerçevesi olarak Cross yöntemi ile yapılacak, elverişsiz yükleme durumlarına göre eğilme momenti (M d ), kesme kuvveti (V d ) diyagramları çizilecektir.

9 1. Kolon Boyutu Tayini: Dikdörtgen kesitli kolonun en küçük boyutu 250 mm den ve enkesit alanı mm 2 den az olmayacaktır. (Afet Bölgelerinde Yapılacak Yapılar Hakkındaki Yönetmelik) Kolon Enkesit Alanı Hesaplanırken aşagıdaki hususlara dikkat edilmiş ve şu kabuller yapılmıştır: Kolon boyutlandırılması yapılırken kolona ait komşu döşemeye, kirişlere ve kirişler üzerine oturan duvarlara ait yükler hesaplanarak herbir kolon için N d değerleri bulunmuştur. Kolon enkesit alanı TS 500 ve Afet Bölgelerinde Yapılacak Yapılar Hakkındaki Yönetmelik tarafından verilmiş olan aşağıdaki formüller kullanılarak bulunmuştur: N d A (Afet Bölgelerinde Yapılacak Yapılar Hakkındaki Yönetmelik) c 0.5 fc N d A fci := 0.85 fcd + δ fyd (TS 500) c fci Kolon için enkesit alanı hesabı yapılırken, İki doğrultuda süreksiz kirişlere oturan kolonlar 1,4 Tek doğrultuda süreksiz kirişlere oturan kolonlar 1,6 Her iki doğrultuda sürekli kirişe oturan kolonlar 1,3 katsayıları ile çarpılarak oyutlandırılmışlardır. Kolon boyutları belirlenmiş olup kolonlar aşağıdaki gibi simetrik olarak sisteme aktarılmıştır A B

10 2. Kiriş Yüklerinin Belirlenmesi: B107, B129 Kirişlerine gelen yükler; Sabit Hareketli Kiriş kendi ağırlığı: 2,94 kn/m 0,00 kn/m Kiriş sıva ağırlığı: 0,48 kn/m 0,00 kn/m Duvar yükü: 7,20 kn/m 0,00 kn/m 1. Döşemeden gelen yük: 7,41 kn/m 3,07 kn/m 2. Döşemeden gelen yük: 6,61 kn/m 3,07 kn/m B110 Kirişine gelen yükler; Σ 24,63 kn/m 6,13 kn/m Sabit Hareketli Kiriş kendi ağırlığı: 2,94 kn/m 0,00 kn/m Kiriş sıva ağırlığı: 0,48 kn/m 0,00 kn/m Duvar yükü: 7,20 kn/m 0,00 kn/m 1. Döşemeden gelen yük: 4,91 kn/m 2,03 kn/m 2. Döşemeden gelen yük: 4,91 kn/m 2,03 kn/m Σ 20,44 kn/m 4,07 kn/m

11 3. Kolon - Kiriş Atalet Momentleri Hesabı: Kolon Atalet Momentleri; C 102 0,25x0,35 3 /12 =8, m 4 C 108 0,35x0,25 3 /12 =4, m 4 C 114 0,35x0,25 3 /12 =4, m 4 C 120 0,25x0,35 3 /12 =8, m 4 C 002 0,25x0,50 3 /12 =2, m 4 C 008 0,50x0,25 3 /12 =5, m 4 C 014 0,50x0,25 3 /12 =5, m 4 C 020 0,25x0,50 3 /12 =2, m 4 Kiriş Atalet Momentleri; B 118 Kirişi: b= b w + l p /5 (TS 500) b= b w + 0,6x l/5 b= 0,25 + 0,6 x 3,05 / 5= 0,616 m b< b w + 12.h f = 0, ,13= 1,18 m e e = I I = ( e) ( e 0.235) 2

12 B 107,B 129 Kirişleri: b= b w + l p /5 (TS 500) b= b w + 0,6x l/5 b= 0,25 + 0,6 x 3,05 / 5= 0,616 m e ( ) e2 = I ( e2) ( e ) ( e2 0.3) 2 I2 = b< b w + 12.h f = 0, ,13= 1,18 m C 108 I=4, = I kabul edilirse, C 102 C 108 C 114 C 120 C 002 C 008 C 014 C 020 1,96 I I I 1,96 I 4,52 I 1,28 I 1,28 I 4,52 I B ,39 I B ,87 I B ,87 I Olarak Hesaplanır.

13 4. Cross Yöntemi İle Çözüm: 4.1 I. Elverişsiz Yükleme Durumu: Cross Yöntemi ile Hesap Yapılırsa; Düğüm Noktası Çubuk M i φ I / EI r ij Ankastrelik Moment 1-3 2,61 0, ,03 0,2913 µ 1,2 = pl 2 /12= 78, ,06 0, ,06 0, ,33 0,0542 µ 2,1 =-78, ,71 0, ,44 0,3847 µ 22 =27,23

14 ' 0,1261 0,2913 0,5826 0,4914 0,0542 0,0697 0, ,10-78,10 27,23-9,85-22,75-45,50-22,75 18,09 36,18 3,99 5,13 28,32-2,28-5,27-10,54-5,27 1,29 2,59 0,29 0,37 2,03-0,16-0,38-0,75-0,38 0,09 0,19 0,02 0,03 0,15-0,01-0,03-0,05-0,03 0,01 0,01 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00-67,56 4,30 5,53 57,73-12,31-28,43 40,73

15 İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME YAPILAR ÇALIŞMA GRUBU KIŞ YARIYILI BETONARME II. ÖDEVİ No Tarih: Adı Olca Soyadı..OLGUN Proje Hesap Değerleri: Zemin Emniyet Gerilmesi: 1,8 Zemin Türü: Z3 Deprem Bölgesi: 1 Malzeme: Döşemeler BÇI Diğerleri BÇI / BS20 Oturtma Ahşap Çatı h d (Don Derinliği) 60 cm l x1 = 4,6 m l x2 = 4,6 m l x3 = 4,6 m a=1,5 m l y1 = 4,6 m l y2 = 3,05 m h= 4,6 m BÖLÜM III. y-y doğrultusu boyunca etkiyen ve her kata gelen deprem kuvvetleri Muto yöntemi ile hesaplanarak 1. Kattaki 3-3 Ekseni çerçevesi için M,V,N diyagramları elde edilecektir. 1. Kattaki 3-3 ekseni çerçevesinin düşey ve yatay yük etkilerinin süperpozisyonu yapılacaktır.

16 2. M-V-N Diyagramının Çizilmesi: w I kat ağırlıkları ise, w I = g I + n q I formülü ile bulunacaktır. N olarak belirtilen hareketli yük katılım katsayısı konut tipi binalarda 0.3 olarak alınır. Bina Toplam ağırlığı Kat Doğrultu Kolon g i q i w i Çatı Katı A1 2,59 25,39 3,97 A2 2,59 50,78 7,94 A3 2,59 50,78 7,94 B1 2,59 42,23 6,60 B2 2,59 84,46 13,2 B3 2,59 84,46 13,2 4 x Σ 1414,56 211, ,98 Normal Kat (3-2) A1 5,18 113,91 22,66 A2 5,18 190,16 45,31 A3 5,18 187,41 45,31 B1 5,18 128,97 17,60 B2 5,18 174,4 35,19 B3 5,18 167,13 35,19 4 x Σ 3972,12 805, ,63 Normal Kat (1) A1 5,61 113,91 22,66 A2 8,20 190,16 45,31 A3 8,20 187,41 45,31 B1 5,61 128,97 17,60 B2 6,90 174,4 35,19 B3 6,90 167,13 35,19 4 x Σ 4013,57 805, ,08 Spektral İvme Katsayısı A(T 1 )=A 0 x I x S(T 1 ) Z3 Grubu zemin için spektrum karakteristik peryotları: T a =0.15s, T b =0.6s bulunmuştur. T 1 = 0,774s T a < T b < T 1 olduğundan S(T) = 2.5 (T B / T ) 0.8 =2,5( 0,6 / 0,774) 0,8 = 2,039 bulunur. I (Bina Önem Katsayısı): 1 A 0 (Etkin Yer İvme Katsayısı): 0.4 A(T 1 )=0.4 x 1 x 2.039= 0,816 bulunur. Deprem Yükü Azaltma Katsayısı R a (T 1 )=R=8 alınmıştır. V t = W x A(T 1 ) / R a (T 1 ) 0.10 A o I W V t = 14160,32 x 0,816 x 1/8= 1443,81 kn 0.1 x 0.4 x 1 x 14160,32=566,41 kn

17 Katlara Etkiyen Tasarım Deprem Yükü w I H I H n 25m; F I = (V t F N ) formülü ile belirlenecektir. ( F N =0) N (w j H j ) j = 1 Kat Wi Hi Wi x Hi Fi Çatı 1477, ,76 273,27 kn , ,67 584,31 kn , ,78 389,54 kn , ,24 196,69 kn 1.1 Kolon-Kiriş Atalet Momenti Rijitlikleri: Kolon Rijitlikleri: 3-3 KESİTİ 2-2 KESİTİ Kolon Atalet Mom. L (m) k (m 3 ) C002 / C020 2,60E-03 3,00 8,67E-04 C008 / C014 5,86E-04 3,00 1,95E-04 C102 / C120 8,93E-04 3,00 2,98E-04 C108 / C114 4,56E-04 3,00 1,52E-04 C202 / C302 5,63E-04 3,00 1,88E-04 C208 / C308 3,91E-04 3,00 1,30E-04 C214 / C314 3,91E-04 3,00 1,30E-04 C220 / C320 5,63E-04 3,00 1,88E-04 Kolon Atalet Mom. L (m) k (m 3 ) C001 / C119 6,51E-04 3,00 2,17E-04 C007 / C013 1,90E-03 3,00 6,33E-04 C101 / C119 4,56E-04 3,00 1,52E-04 C107 / C113 8,93E-04 3,00 2,98E-04 C201 / C301 5,63E-04 3,00 1,88E-04 C207 / C307 3,91E-04 3,00 1,30E-04 C213 / C313 3,91E-04 3,00 1,30E-04 C219 / C319 5,63E-04 3,00 1,88E KESİTİ Kolon Atalet Mom. L (m) k (m 3 ) C000 / C018 8,93E-04 3,00 2,98E-04 C006 / C012 4,56E-04 3,00 1,52E-04 C100 / C118 5,63E-04 3,00 1,88E-04 C106 / C112 4,56E-04 3,00 1,52E-04 C200 / C300 5,63E-04 3,00 1,88E-04 C206 / C306 3,91E-04 3,00 1,30E-04 C212 / C312 3,91E-04 3,00 1,30E-04 C218 / C318 5,63E-04 3,00 1,88E-04 Kiriş Rijitlikleri: Kiriş Atalet Mom. L (m) k (m 3 ) İ=1,2,3 için; /Bİ05 / Bİ06 /Bİ07 / Bİ27 6,33E-03 4,6 1,38E-03 /Bİ28 / Bİ29 İ=1,2,3 için; /Bİ16 / Bİ17 / Bİ18 6,56E-03 3,05 2,15E-03

18 M-V-N Diyagramları: M Diyagramı: 95,87 kn.m 64,46 kn.m 48,81 kn.m 95,87 kn.m 234,81 kn.m 138,94 kn 64,46 kn.m 76,04 kn.m 60,39 kn.m 236,57 kn.m 73,81 kn.m V Diyagramı: 63,91 kn 42,97 kn 61,65 kn 49,86 kn 125,17 kn 44,73 kn

19 N Diyagramı: 70,910 kn -5,68 kn 132,56 kn -7,01 kn 3. Süperpozisyonlar: Moment Süperpozisyonları: C102 C108 C002 C008 Kolon M (1,4g+1,6q) M deprem M (1,4g+1,6q) / 1,45 +- M deprem üst 5,77 95,87 99,85-91,89 alt -11,73 95,87 87,78-103,96 üst -2,12 64,46 63,00-65,92 alt 4,33 64,46 67,45-61,47 üst 32,28 138,94 161,20-116,68 alt -14,82 236,57 226,35-246,79 üst -5,62 60,39 56,51-64,27 alt 2,78 73,81 75,73-71,89 Kesme Kuvveti Süperpozisyonu Kolon V (1,4g+1,6q) V deprem V (1,4g+1,6q) / 1,45 +- V deprem C102-5,83 63,91 59,89-67,93 C108 2,15 42,97 44,45-41,49 C002 15,67 125,17 135,98-114,36 C008 2,8 44,73 46,66-42,80 Normal Kuvvet Süperpozisyonu Kolon N (1,4g+1,6q) N deprem N (1,4g+1,6q) / 1,45 +- N deprem C ,32 70,91 860,10 718,28 C ,44 5,68 745,98 734,62 C ,00 132,56 684,97 419,85 C ,70 7,01 541,29 527,27

20 Kat Kolon Adet k c k 1 k 2 k 3 k 4 k' a D i D i / ΣD V kolon V y 0 M üst M alt Z C ,88E-04 1,38E-03 1,38E-03 7,34 0, ,48E-04 0, ,27 12,52 t 0,45 m 20,65 16,90 C ,30E-04 1,38E-03 2,15E-03 1,38E-03 2,15E-03 27,15 0,9314 1,21E-04 0, ,27 10,26 t 0,45 m 16,92 13,85 C ,88E-04 1,38E-03 1,38E-03 7,34 0, ,48E-04 0, ,27 12,52 t 0,45 m 20,65 16,90 C ,30E-04 1,38E-03 2,15E-03 1,38E-03 2,15E-03 27,15 0,9314 1,21E-04 0, ,27 10,26 t 0,45 m 16,92 13,85 C ,88E-04 1,38E-03 1,38E-03 7,34 0, ,48E-04 0, ,27 12,52 t 0,45 m 20,65 16,90 C ,30E-04 1,38E-03 2,15E-03 1,38E-03 2,15E-03 27,15 0,9314 1,21E-04 0, ,27 10,26 t 0,45 m 16,92 13,85 C ,88E-04 1,38E-03 1,38E-03 7,34 0, ,48E-04 0, ,58 39,28 t 0,50 m 58,91 58,91 C ,30E-04 1,38E-03 2,15E-03 1,38E-03 2,15E-03 27,15 0,9314 1,21E-04 0, ,58 32,19 t 0,50 m 48,28 48,28 C ,88E-04 1,38E-03 1,38E-03 7,34 0, ,48E-04 0, ,58 39,28 t 0,50 m 58,91 58,91 C ,30E-04 1,38E-03 2,15E-03 1,38E-03 2,15E-03 27,15 0,9314 1,21E-04 0, ,58 32,19 t 0,50 m 48,28 48,28 C ,88E-04 1,38E-03 1,38E-03 7,34 0, ,48E-04 0, ,58 39,28 t 0,50 m 58,91 58,91 C ,30E-04 1,38E-03 2,15E-03 1,38E-03 2,15E-03 27,15 0,9314 1,21E-04 0, ,58 32,19 t 0,50 m 48,28 48,28 C ,88E-04 1,38E-03 1,38E-03 7,34 0, ,48E-04 0, ,12 45,37 t 0,50 m 68,06 68,06 C ,52E-04 1,38E-03 2,15E-03 1,38E-03 2,15E-03 23,22 0, ,40E-04 0, ,12 42,98 t 0,50 m 64,46 64,46 C ,52E-04 1,38E-03 1,38E-03 9,08 0, ,25E-04 0, ,12 38,25 t 0,50 m 57,38 57,38 C ,98E-04 1,38E-03 2,15E-03 1,38E-03 2,15E-03 11,85 0, ,55E-04 0, ,12 78,29 t 0,50 m 117,44 117,44 C ,98E-04 1,38E-03 1,38E-03 4,63 0, ,08E-04 0, ,12 63,91 t 0,50 m 95,87 95,87 C ,52E-04 1,38E-03 2,15E-03 1,38E-03 2,15E-03 23,22 0, ,40E-04 0, ,12 42,98 t 0,50 m 64,46 64,46 C ,98E-04 1,38E-03 4,63 0, ,31E-04 0, ,81 57,16 t 0,55 m 77,17 94,32 C ,52E-04 1,38E-03 2,15E-03 23,22 0, ,43E-04 0, ,81 35,44 t 0,55 m 47,84 58,48 C ,52E-04 1,38E-03 9,08 0, ,31E-04 0, ,81 32,58 t 0,55 m 43,98 53,76 C ,98E-04 1,38E-03 2,15E-03 11,85 0, ,66E-04 0, ,81 65,87 t 0,55 m 88,93 108,69 C ,67E-04 1,38E-03 1,59 0, ,05E-04 0, ,81 125,17 t 0,63 m 138,94 236,57 C ,95E-04 1,38E-03 2,15E-03 18,10 0, ,80E-04 0, ,81 44,73 t 0,55 m 60,39 73,81 1. Göreli Kat Ötelemeleri Ve Kontrolü: 2 d 4 273,27 x 3 / (12 x 28,5e6 x 3,23e-3) 0,00223 d 4 / h 4 0,00074 < 0,02.R Sağlıyor d 3 857,58 x 3 2 / (12 x 28,5e6 x 3,23e-3) 0,00699 d 3 / h 3 0,00233 < 0,02.R Sağlıyor d ,12 x 3 2 / (12 x 28,5e6 x 4,06e-3) 0,00808 d 2 / h 2 0,00269 > 0,02.R Sağlamıyor (İhmal) d ,8 x 3 2 / (12 x 28,5e6 x 5,82e-3) 0,00653 d 1 / h 1 0,00218 < 0,02.R Sağlıyor

21 Kiriş Süperpozisyonu B118 B107 Moment Kesme Kuvveti Kiriş No M (1,4g+1,6q) M deprem M (1,4g+1,6q) / 1,45 +- M deprem T (1,4g+1,6q) T deprem T (1,4g+1,6q) / 1,45 +- T deprem Mesnet -43,92 234,81 204,52-265,10-97,73 61,65-5,75-203,36 Açıklık 63,7 0 43,93 43, ,65 61,65-61,65 Mesnet -65,35 48,81 3,74-93,88 106,63 61,65 135,19 92,96 Mesnet -56,16 76,04 37,31-114,77-53,57 49,86 12,92-127,54 Açıklık -20,4 0-14,07-14, ,86 49,86-49,86 Mesnet -56,16 76,04 37,31-114,77 53,57 49,86 86,80 27,82

22 İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME YAPILAR ÇALIŞMA GRUBU KIŞ YARIYILI BETONARME II. ÖDEVİ No Tarih: Adı Olca Soyadı..OLGUN Proje Hesap Değerleri: Zemin Emniyet Gerilmesi: 1,8 Zemin Türü: Z3 Deprem Bölgesi: 1 Malzeme: Döşemeler BÇI Diğerleri BÇI / BS20 Oturtma Ahşap Çatı h d (Don Derinliği) 60 cm l x1 = 4,6 m l x2 = 4,6 m l x3 = 4,6 m a=1,5 m l y1 = 4,6 m l y2 = 3,05 m h= 4,6 m BÖLÜM IV. 1. Katta 3-3 ekseni çerçevesinin betonarme hesabı yapılacak ve donatı krokisi çizilecektir.

23 1. Kat Kolonları Boyut Kontrolü Kat Kolon No N d 0,5.f ck.a c 1. Kat Zemin Kat C < 875,00 C ,7 < 875,00 C ,32 < 1250,00 C ,44 < 1125,00 Kolon boyutu ile ilgili yapılan kontroller koşulları sağlamaktadır. 2. Kirişlerin Betonarme Hesabı Mesnet Moment Düzeltmeleri Ve Açıklık Momenti Değerleri: B118 B107 Kiriş No: Moment M e Düzeltilmiş Kesme Kuvveti a M (g+q) Düzeltilmiş M g+q+e M g+q-e Mesnet + 188,95 43,92 209,29 86,62 0,50-20,33 Mesnet ,62 Açıklık 63,70 63,70 Mesnet + 12,71 65,35 46,16 101,08 0,50-33,45 Mesnet - -79,61 Mesnet + 27,41 56,16 63,57 44,79 0,25-36,16 Mesnet - -99,73 Açıklık 20,40-20,40 Mesnet + 33,91 56,16 69,81 49,18 0,25-35,90 Mesnet ,71

24 AÇIKLIKTA HESAP : b := hf := 0.13 Kiriş No:...B107 h := 0.6 d := 0.57 Malzeme: BS20 / BÇI fyd := 191 M := bw := 0.25 K := bd2 M K = Abaktan bakılarak---> ks := 5.38 kx:= bulunur. x:= kxd x = < hf = 0.13 Dikdörtgenkesit hesabı yapuılır. As1 := ks M d As1 = ; 0.8 As_min := fyd bw d 106 As_min = As := max( As1, As_min) Seçilen Donatı: As = mm 2 3 φ16 (603 mm 2 ) b = hf = 0.13 h = 0.6 d = 0.57 Kiriş No:...B118 Malzeme: BS20 / BÇI fyd := 191 M := bw = 0.25 bw d2 K := M K = Abaktan bakılarak---> ks := 5.35 bulunur. As1 := ks M d As1 = ; 0.8 As_min := fyd bw d 106 As_min = As := max( As1, As_min) Seçilen Donatı: As = mm 2 3 φ16 (603 mm 2 )

25 MESNETTE HESAP : Pozitif Moment Hali: b := hf := 0.13 h := 0.6 Kiriş No:...B107 Mesnet:...Sol Malzeme: BS20 / BÇI d := 0.57 fyd := 191 M := bw := 0.25 ks := 5.52 K bd2 := K = Abaktan bakılarak---> bulunur. M kx:= x:= kxd x = < hf = 0.13 Dikdörtgenkesit hesabı yapuılır. As1 := ks M As = ; As_min := d fyd bw d 106 As_min = As := max( As1, As_min) As Seçilen Donatı: Mevcut: 3 φ16 (603 mm 2 ) = mm 2 Ek: 4 φ20 (1257 mm 2 ) Negaitif Moment Hali: b = hf = 0.13 M := h = 0.6 d = 0.57 bw = 0.25 bw d2 K := K = Abaktan bakılarak---> ks := 5.36 bulunur. M As1 := ks M As = ; As_min := d fyd bw d 106 As_min = As := max( As1, As_min) Seçilen Donatı: As = mm 2 Mevcut: 2 φ10 (157 mm 2 ) Ek: 5 φ24 (2262 mm 2 )

26 Pozitif Moment Hali: b := hf := 0.13 h := 0.6 Kiriş No:...B107-B118 Mesnet:...Sağ-Sol Malzeme: BS20 / BÇI d := 0.57 fyd := 191 M := bw := 0.25 ks := 5.33 K bd2 := K = Abaktan bakılarak---> bulunur. M kx:= x:= kxd x = < hf = 0.13 Dikdörtgenkesit hesabı yapuılır. As1 As := ks M As1 = ; As_min d := max( As1, As_min) As = mm 2 Mevcut: Ek: -YOK 0.8 := fyd bw d 106 As_min = Seçilen Donatı: 3 φ φ10 (760 mm 2 ) Negaitif Moment Hali: b = hf = 0.13 M := h = 0.6 d = 0.57 bw = 0.25 bw d2 K := K = Abaktan bakılarak---> ks := 5.61 bulunur. M As1 := ks M As = ; As_min := d fyd bw d 106 As_min = As := max( As1, As_min) Seçilen Donatı: As = mm 2 Mevcut: 3φ φ10 (760 mm 2 ) Ek: 2 φ14 (308 mm 2 )

27 Donatı Seçimi: Kiriş No Donatı Alanı Açıklık B ,24 3φ16 2φ10 Mesnet Seçilen Donatı Gerçek Pozitif Moment Negatif Moment Donatı Alt Üst Alanı Mevcut Ek Mevcut Ek 603 B ,86 2φ10 3φ φ16 4φ20 2φ10 5φ24 Sol 3φ16+2φ10 3φ16+2φ10 2φ14 Sağ Sol 3φ16+2φ10 3φ16+2φ10 2φ14 Sağ Kirişlerin Taşıma Gücü Hesabı Kiriş No j üst Seçilen Donatı Alanı j alt Üst Alt M r = fyd x As x z x j B107 0, ,69 kn , ,77 kn Orta 0, ,18 kn ,980 81,09 kn B118 0, ,18 kn ,980 81,09 kn

28 Kirişlerde Kayma Hesabı: B107 İçin Hesap: fcd := 1.3 fctd := 0.1 Vdy := fywd := 19.1 bw := 25 d := 57 Vd := ( ) 1.4 Ve := Ve = < 0.22 fcd bw d = kontrol1 := if( Ve < 0.22 fcd bw d, "OK", "NOT OK!") Vcr:= 0.65 fctd bw d Vcr = kontrol1 = "OK" > Ve = Vcr = kontrol2 := if( Ve > Vcr, "KAYMA HESABI GEREKLI", "KAYMA HESABI GEREKSIZ" ) kontrol2 = "KAYMA HESABI GEREKLI" Vc := if[ ( Ve Vdy) < 0.5 Vd, 0.8 Vcr, 0] Vc = 0 φ 10 Etriye Seçilirse, Asw := 0.79 Vw:= Ve 2Asw d fywd s := Vw s = Bulunur. Etriye Aralığı Kontrolü: 60 if s <, "OK", "NOT OK! " 4 = "OK" if( s 15, "OK", "NOT OK!") = "OK" if( s 8 1.4, "OK", "NOT OK!") = "OK" Kiriş Orta Bölgesinde Kontrol: s := 2s s = if( s 0.5d, "OK", "NOT OK!") = "OK" if( s 30, "OK", "NOT OK!") = "OK" Etriye Oranı Kontrolü: ρw_min := 0.3 fctd ρw_min = ρw := 4Asw ρw = fywd sbw ( ) "ETRIYE UYGUNDUR" if ρw > ρw_min, "ETRIYE UYGUNDUR", "ETRIYE UYGUN DEGILDIR! " = φ 10 / 9 Etriye Seçilmiştir.

29 B118 İçin Hesap: fcd := 1.3 fctd := 0.1 Vdy := fywd := 19.1 bw := 25 d := 57 Vd := ( ) 1.4 Ve := Vdy + Ve = < 0.22 fcd bw d = kontrol1 := if( Ve < 0.22 fcd bw d, "OK", "NOT OK!") Vcr:= 0.65 fctd bw d Vcr = kontrol1 = "OK" > Ve = Vcr = kontrol2 := if( Ve > Vcr, "KAYMA HESABI GEREKLI", "KAYMA HESABI GEREKSIZ" ) kontrol2 = "KAYMA HESABI GEREKLI" Vc := if[ ( Ve Vdy) < 0.5 Vd, 0.8 Vcr, 0] Vc = 0 φ 10 Etriye Seçilirse, Asw := 0.79 Vw:= Ve 2Asw d fywd s := Vw s = 9.04 Bulunur. Etriye Aralığı Kontrolü: 60 if s <, "OK", "NOT OK! " 4 = "OK" if( s 15, "OK", "NOT OK!") = "OK" if( s 8 1.4, "OK", "NOT OK!") = "OK" Kiriş Orta Bölgesinde Kontrol: s := 2s s = if( s 0.5d, "OK", "NOT OK!") = "OK" if( s 30, "OK", "NOT OK!") = "OK" Etriye Oranı Kontrolü: ρw_min := 0.3 fctd ρw_min = ρw := 4Asw ρw = fywd sbw ( ) "ETRIYE UYGUNDUR" if ρw > ρw_min, "ETRIYE UYGUNDUR", "ETRIYE UYGUN DEGILDIR! " = φ 10 / 9 Etriye Seçilmiştir.

30 3. Kolonların Betonarme Hesabı C002 Kolonu İçin Hesap: Mdx := Nd := fyd := 191 Ne := Mdy := Mdx fcd := 13 h := 50 Mex := fyd k := k = b := 25 h fcd Mey := b Mex Depremsiz Durum: Mdx ex := 100 ex = Nd ey := ex ey = ey := if( ey < 0.1 h, h, ey 0.01) ey = 0.05 ex := if( ex < 0.1 b, b, ex 0.01) ex = Mdx1 := Nd ex Mdx1 = Mdy1 := Nd ey Mdy1 = mdx:= Mdx mdx = 0.07 w := 0.1 b 2 h fcd wb h Mdy1 As1 := if w 0.1, bh 0.01, mdy := 10 3 mdy = 0.07 k bh 2 fcd Nd nd := 10 nd = bh fcd Deprem -y- Yönünde Etkiyor: Nd Nd2 := + Ne Nd2 = Mdx2 ex := 100 ex = Nd2 Mdy2 ey := Nd2 100 ey = ey := if( ey < 0.1 h, h, ey 0.01) ey = ex := if( ex < 0.1 b, b, ex 0.01) ex = Mdx2 := Nd2 ex Mdx2 = Mdy2 := Nd2 ey Mdy2 = As1 = 12.5 Mdx Mdx2 := Mdy2 := Mdx2 + Mey 1.45 Mdx2 = Mdy2 = mdx:= Mdx mdx = w := 0.4 b 2 h fcd wb h Mdy2 As2 := if w 0.1, bh 0.01, mdy := 10 3 mdy = k bh 2 fcd Nd2 nd := 10 bh fcd nd = As2 =

31 Deprem -x- Yönünde Etkiyor: Nd Nd3 := + Ne Nd2 = Mdx3 ex := 100 ex = Nd3 Mdy3 ey := Nd3 100 ey = ey := if( ey < 0.1 h, h, ey 0.01) ey = 0.05 ex := if( ex < 0.1 b, b, ex 0.01) ex = Mdx3 := Nd3 ex Mdx3 = Mdy3 := Nd3 ey Mdy3 = Mdx Mdx3 := + Mex Mdy3 := 1.45 Mdx 1.45 Mdx3 = Mdy3 = mdx:= Mdx mdx = w := 0.38 b 2 h fcd wb h Mdy3 As3 := if w 0.1, bh 0.01, mdy := 10 3 mdy = k bh 2 fcd Nd3 nd := 10 nd = As3 = bh fcd Maximum Donatı Alanı: As := max( As1, As2, As3) As = Gövde Donatısı: Köşe Donatısı: As Asg := Ask := 3 As 4 4 Asg = Ask = Seçilen Donatı: 2φ24 Seçilen Donatı: 4φ30 Gerçek Donatı Alanı: As := Ac := h b Ac = As ρ := ρ = 0.03 Ac ( ) "KOLON BOYUTU YETERLI" if ρ < 0.03, "KOLON BOYUTU YETERLI", "KOLON BOYUTU YETERSIZ" = Taşıma Gücü:: As fyd w := bh fcd nd = mr:= 0.36 Abaktan, w = Mr := mr fcd b h Mr = 292.5

32 C008 Kolonu İçin Hesap: Mdx := 2.78 Nd := fyd := 191 Ne := 5.68 Mdy := Mdx fcd := 13 h := 25 Mex := fyd k := k = b := 45 h fcd Mey := b Mex Depremsiz Durum: Mdx ex := 100 ex = Nd ey := ex ey = ey := if( ey < 0.1 h, h, ey 0.01) ey = ex := if( ex < 0.1 b, b, ex 0.01) ex = Mdx1 := Nd ex Mdx1 = Mdy1 := Nd ey Mdy1 = mdx:= Mdx mdx = w := 0.1 b 2 h fcd wb h Mdy1 As1 := if w 0.1, bh 0.01, mdy := 10 3 mdy = k bh 2 fcd Nd nd := 10 nd = bh fcd Deprem -y- Yönünde Etkiyor: Nd Nd2 := + Ne Nd2 = Mdx2 ex := 100 ex = Nd2 Mdy2 ey := Nd2 100 ey = ey := if( ey < 0.1 h, h, ey 0.01) ey = ex := if( ex < 0.1 b, b, ex 0.01) ex = Mdx2 := Nd2 ex Mdx2 = Mdy2 := Nd2 ey Mdy2 = As1 = Mdx Mdx2 := Mdy2 := Mdx2 + Mey 1.45 Mdx2 = Mdy2 = mdx:= Mdx mdx = w := 0.1 b 2 h fcd wb h Mdy2 As2 := if w 0.1, bh 0.01, mdy := 10 3 mdy = k bh 2 fcd Nd2 nd := 10 bh fcd nd = 0.51 As2 = 11.25

33 Deprem -x- Yönünde Etkiyor: Nd Nd3 := + Ne Nd2 = Mdx3 ex := 100 ex = Nd3 Mdy3 ey := Nd3 100 ey = ey := if( ey < 0.1 h, h, ey 0.01) ey = ex := if( ex < 0.1 b, b, ex 0.01) ex = Mdx3 := Nd3 ex Mdx3 = Mdy3 := Nd3 ey Mdy3 = Mdx Mdx3 := + Mex Mdy3 := 1.45 Mdx 1.45 Mdx3 = Mdy3 = mdx:= Mdx mdx = w := 0.1 b 2 h fcd wb h Mdy3 As3 := if w 0.1, bh 0.01, mdy := 10 3 mdy = k bh 2 fcd Nd3 nd := 10 nd = 0.51 As3 = bh fcd Maximum Donatı Alanı: As := max( As1, As2, As3) As = Gövde Donatısı: Köşe Donatısı: As Asg := Ask := 3 As 4 4 Asg = Ask = Seçilen Donatı: 2φ14 Seçilen Donatı: 4φ18 Gerçek Donatı Alanı: As := Ac := h b Ac = As ρ := ρ = Ac ( ) "KOLON BOYUTU YETERLI" if ρ < 0.03, "KOLON BOYUTU YETERLI", "KOLON BOYUTU YETERSIZ" = Taşıma Gücü:: As fyd w := bh fcd nd = 0.51 mr:= 0.2 Abaktan, w = Mr := mr fcd b h Mr =

34 C102 Kolonu İçin Hesap: Mdx := Nd := fyd := 191 Ne := Mdy := Mdx fcd := 13 h := 35 Mex := fyd k := k = b := 25 h fcd Mey := b Mex Depremsiz Durum: Mdx ex := 100 ex = Nd ey := ex ey = ey := if( ey < 0.1 h, h, ey 0.01) ey = ex := if( ex < 0.1 b, b, ex 0.01) ex = Mdx1 := Nd ex Mdx1 = Mdy1 := Nd ey Mdy1 = mdx:= Mdx mdx = 0.07 w := 0.1 b 2 h fcd wb h Mdy1 As1 := if w 0.1, bh 0.01, mdy := 10 3 mdy = 0.07 k bh 2 fcd Nd nd := 10 nd = bh fcd Deprem -y- Yönünde Etkiyor: Nd Nd2 := + Ne Nd2 = Mdx2 ex := 100 ex = Nd2 Mdy2 ey := Nd2 100 ey = ey := if( ey < 0.1 h, h, ey 0.01) ey = ex := if( ex < 0.1 b, b, ex 0.01) ex = Mdx2 := Nd2 ex Mdx2 = Mdy2 := Nd2 ey Mdy2 = As1 = 8.75 Mdx Mdx2 := Mdy2 := Mdx2 + Mey 1.45 Mdx2 = 8.09 Mdy2 = mdx:= Mdx mdx = 0.06 w := 0.34 b 2 h fcd wb h Mdy2 As2 := if w 0.1, bh 0.01, mdy := 10 3 mdy = k bh 2 fcd Nd2 nd := 10 bh fcd nd = As2 =

35 Deprem -x- Yönünde Etkiyor: Nd Nd3 := + Ne Nd2 = Mdx3 ex := 100 ex = Nd3 Mdy3 ey := Nd3 100 ey = ey := if( ey < 0.1 h, h, ey 0.01) ey = ex := if( ex < 0.1 b, b, ex 0.01) ex = Mdx3 := Nd3 ex Mdx3 = Mdy3 := Nd3 ey Mdy3 = Mdx Mdx3 := + Mex Mdy3 := 1.45 Mdx 1.45 Mdx3 = Mdy3 = 8.09 mdx:= Mdx mdx = w := 0.33 b 2 h fcd wb h Mdy3 As3 := if w 0.1, bh 0.01, mdy := 10 3 mdy = 0.06 k bh 2 fcd Nd3 nd := 10 nd = As3 = bh fcd Maximum Donatı Alanı: As := max( As1, As2, As3) As = Gövde Donatısı: Köşe Donatısı: As Asg := Ask := 3 As 4 4 Asg = Ask = Seçilen Donatı: 2φ18 Seçilen Donatı: 4φ22 Gerçek Donatı Alanı: As := 20.3 Ac := h b Ac = 875 As ρ := ρ = Ac ( ) "KOLON BOYUTU YETERLI" if ρ < 0.03, "KOLON BOYUTU YETERLI", "KOLON BOYUTU YETERSIZ" = Taşıma Gücü:: As fyd w := bh fcd nd = mr:= 0.26 Abaktan, w = Mr := mr fcd b h Mr =

36 C108 Kolonu İçin Hesap: Mdx := 4.33 Nd := fyd := 191 Ne := 7.01 Mdy := Mdx fcd := 13 h := 25 Mex := fyd k := k = b := 35 h fcd Mey := b Mex Depremsiz Durum: Mdx ex := 100 ex = Nd ey := ex ey = ey := if( ey < 0.1 h, h, ey 0.01) ey = ex := if( ex < 0.1 b, b, ex 0.01) ex = Mdx1 := Nd ex Mdx1 = Mdy1 := Nd ey Mdy1 = mdx:= Mdx mdx = w := 0.1 b 2 h fcd wb h Mdy1 As1 := if w 0.1, bh 0.01, mdy := 10 3 mdy = k bh 2 fcd Nd nd := 10 nd = bh fcd Deprem -y- Yönünde Etkiyor: Nd Nd2 := + Ne Nd2 = Mdx2 ex := 100 ex = Nd2 Mdy2 ey := Nd2 100 ey = ey := if( ey < 0.1 h, h, ey 0.01) ey = ex := if( ex < 0.1 b, b, ex 0.01) ex = Mdx2 := Nd2 ex Mdx2 = Mdy2 := Nd2 ey Mdy2 = As1 = 8.75 Mdx Mdx2 := Mdy2 := Mdx2 + Mey 1.45 Mdx2 = Mdy2 = mdx:= Mdx mdx = w := 0.25 b 2 h fcd wb h Mdy2 As2 := if w 0.1, bh 0.01, mdy := 10 3 mdy = k bh 2 fcd Nd2 nd := 10 bh fcd nd = As2 =

37 Deprem -x- Yönünde Etkiyor: Nd Nd3 := + Ne Nd2 = Mdx3 ex := 100 ex = Nd3 Mdy3 ey := Nd3 100 ey = ey := if( ey < 0.1 h, h, ey 0.01) ey = ex := if( ex < 0.1 b, b, ex 0.01) ex = Mdx3 := Nd3 ex Mdx3 = Mdy3 := Nd3 ey Mdy3 = Mdx Mdx3 := + Mex Mdy3 := 1.45 Mdx 1.45 Mdx3 = Mdy3 = mdx:= Mdx mdx = w := 0.28 b 2 h fcd wb h Mdy3 As3 := if w 0.1, bh 0.01, mdy := 10 3 mdy = k bh 2 fcd Nd3 nd := 10 nd = As3 = bh fcd Maximum Donatı Alanı: As := max( As1, As2, As3) As = Gövde Donatısı: Köşe Donatısı: As Asg := Ask := 3 As 4 4 Asg = Ask = Seçilen Donatı: 2φ18 Seçilen Donatı: 4φ20 Gerçek Donatı Alanı: As := Ac := h b Ac = 875 As ρ := ρ = 0.02 Ac ( ) "KOLON BOYUTU YETERLI" if ρ < 0.03, "KOLON BOYUTU YETERLI", "KOLON BOYUTU YETERSIZ" = Taşıma Gücü:: As fyd w := bh fcd nd = mr:= 0.46 Abaktan, w = Mr := mr fcd b h Mr =

38 Kolonların Kirişlerden Daha Güçlü Olması Şartı: 1. Kenar düğüm noktası İçin = > 1,2 SAĞLIYOR 2. Orta düğüm noktası İçin = < 1,2 SAĞLAMIYOR Tasarım Kesme Kuvveti Şartı: 1. Kenar düğüm noktası İçin h := 0.5 b := 0.25 fcd := fyk := 210 As 1 := 0 As 3 := 1412 V a := As 2 := 0 As 4 := 1156 V ü := ( ) Ve := 1.25 fyk max As 1 + As 2, As 4 + As Ve = 629 < 0.30 fcd h b = 638 SAGLIYOR. 2. Orta düğüm noktası İçin min( V a, V ü ) h := 0.25 b := 0.45 fcd := fyk := 220 As 1 := 1212 As 3 := 1212 V a := As 2 := 707 As 4 := 707 V ü := ( ) Ve := 1.25 fyk max As 1 + As 2, As 4 + As Ve = 485 < 0.5 fcd h b = 956 SAGLIYOR. min( V a, V ü )

39 Kolon Tasarım Kesme Kuvveti Hesabı: -A- AKSI: bw := 250 b := 250 kc1 := 1.96 Mp1 := d := 570 h := 500 kc2 := 4.52 Mp2 := 0 fck := 25 fcd := 13 hc := 3 Ma := fyk := 420 fctd := 10 3 Nd := Kolon Tasarım Kesme Kuvveti: ΣMp := 1.4 ( Mp1 + Mp2) ΣMp = kc2 Mü := ΣMp Mü = kc2 + kc1 Man := 1.4 Ma Man = Mü + Man Ve := Ve = < hc fcd 10 3 = Kolon Sarılma Bölgesinde Enine Donatı Hesabı: Nd = > 0.05 b h = >> Vc 0 Alınabilir. Vc := 0.8 ( 0.65 fctd bw d) Vc = 74.1 Etriyenin Kolon Sarılma Bölgesinde Taşıyabileceği Kesme Kuvveti: Sc := min b, 100 Sc := 80 Seçilir. 3 Ash1 := 0.3 Sc ( b 30) fck Ash2 := Sc ( b 30) fyk bh ( b 30) ( h 30) Ash := max( Ash1, Ash2) Ash = fck 1 fyk Seçilen Iki Kollu Etriye: φ10/80 Ash1 := 2 79 Ash1 = 158 if( Vc + Vw > Ve, "OK", "NOT OK!" ) = "OK" Orta Bölgede φ10/160 Vw:= Ash1 365 d 10 3 Vw = Sc

40 -B- AKSI: bw := 250 b := 450 kc1 := 1 Mp1 := d := 570 h := 250 kc2 := 1.28 Mp2 := fck := 25 fcd := 13 hc := 3 Ma := fyk := 420 fctd := 10 3 Nd := Kolon Tasarım Kesme Kuvveti: ΣMp := 1.4 ( Mp1 + Mp2) ΣMp = kc2 Mü := ΣMp Mü = kc2 + kc1 Man := 1.4 Ma Man = Mü + Man Ve := Ve = < hc fcd 10 3 = Kolon Sarılma Bölgesinde Enine Donatı Hesabı: Nd = > 0.05 b h = >> Vc 0 Alınabilir. Vc := 0.8 ( 0.65 fctd bw d) Vc = 74.1 Etriyenin Kolon Sarılma Bölgesinde Taşıyabileceği Kesme Kuvveti: Sc := min b 3, 100 Sc := 80 Seçilir. Ash1 := 0.3 Sc ( b 30) fck Ash2 := Sc ( b 30) fyk bh ( b 30) ( h 30) Ash := max( Ash1, Ash2) Ash = 150 fck 1 fyk Seçilen Iki Kollu Etriye: φ10/80 Ash1 := 2 79 Ash1 = 158 if( Vc + Vw > Ve, "OK", "NOT OK!" ) = "OK" Orta Bölgede φ10/160 Vw:= Ash1 365 d 10 3 Vw = Sc

Proje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri

Proje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri Proje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri belirlenmesi 1. katta döşemelerin çözümü ve çizimi Döşeme

Detaylı

FAB2015 - Betonarme Prefabrik Yapılar Analiz, Tasarım, Rapor ve Çizim Programı v1.0 GENEL YAPI VE DEPREM RAPORU

FAB2015 - Betonarme Prefabrik Yapılar Analiz, Tasarım, Rapor ve Çizim Programı v1.0 GENEL YAPI VE DEPREM RAPORU GENEL YAPI VE DEPREM RAPORU YAPI BİLGİLERİ: Proje Adı: Proje 1 Proje Sahibi: Prefabrik Firma Ad/İletişim: Yapı İli: Yapı İlçesi: Yapı Ada No: Yapı Parsel No: MÜELLİF BİLGİLERİ: Proje Müellifi: Oda No:

Detaylı

Çatı katında tüm çevrede 1m saçak olduğu kabul edilebilir.

Çatı katında tüm çevrede 1m saçak olduğu kabul edilebilir. Proje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri belirlenmesi 1. katta döşemelerin çözümü ve çizimi Döşeme

Detaylı

DÜSEY YÜKLERE GÖRE HESAP

DÜSEY YÜKLERE GÖRE HESAP DÜSEY YÜKLERE GÖRE HESAP 2-2 ile A-A aks çerçevelerinin zemin ve birinci kat tavanına ait sürekli kirişlerin düşey yüklere göre statik hesabı yapılacaktır. A A Aksı 2 2 Aksı Zemin kat dişli döşeme kalıp

Detaylı

BETONARME BİNA TASARIMI

BETONARME BİNA TASARIMI BETONARME BİNA TASARIMI (ZEMİN KAT ve 1. KAT DÖŞEMELERİN HESABI) BETONARME BİNA TASARIMI Sayfa No: 1 ZEMİN KAT TAVANI (DİŞLİ DÖŞEME): X1, X2, ile verilen ölçüleri belirleyebilmek için önce 1. kat tavanı

Detaylı

GENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler)

GENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler) GENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler) BOYUTLANDIRMA VE DONATI HESABI Örnek Kolon boyutları ne olmalıdır. Çözüm Kolon taşıma gücü abaklarının kullanımı Soruda verilenler

Detaylı

YAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım

YAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPI GENEL YERLEŞİM ŞEKİLLERİ 1 4. KAT 1 3. KAT 2 2. KAT 3 1. KAT 4 ZEMİN KAT 5 1. BODRUM 6 1. BODRUM - Temeller

Detaylı

Prefabrik Yapılar. Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul

Prefabrik Yapılar. Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul Prefabrik Yapılar Uygulama-1 Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul 2010 Sunuma Genel Bir Bakış 1. Taşıyıcı Sistem Hakkında Kısa Bilgi 1.1 Sistem Şeması 1.2 Sistem Detayları ve Taşıyıcı Sistem

Detaylı

B-B AKSI KİRİŞLERİ BETONARME HESAPLARI

B-B AKSI KİRİŞLERİ BETONARME HESAPLARI B-B AKSI KİRİŞLERİ BETONARE HESAPLARI B-B AKSI KİRİŞLERİ ELVERİŞSİZ OENT DİYAGRALARI 1.. ve 3.Grup yüklemeler için hesap momentleri olarak kolon yüzündeki (x=0) düzeltilmiş moment değerleri esas alınacaktır.

Detaylı

Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1. Analiz Yapı Ltd. Şti. Tel:

Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1.  Analiz Yapı Ltd. Şti. Tel: Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1 BETONARME NERVÜRLÜ İSTİNAT DUVARI HESAP RAPORU GEOMETRİ BİLGİLERİ Duvarın zeminden itibaren yüksekliği H1 10 [m] Nervür Üst Genişliği N1 0,5 [m] Nervürün Alt Genişliği

Detaylı

01.10.2012 BETONARME II DOÇ. DR. MUSTAFA GENÇOĞLU

01.10.2012 BETONARME II DOÇ. DR. MUSTAFA GENÇOĞLU 01.10.01 BETONARME II DOÇ. DR. MUSTAFA GENÇOĞLU 1 Döşemeler, iki boyutlu plak taşıyıcı sistem elemanlarıdır. Taşıdıkları yükleri çevre taşıyıcı duvarlara veya kirişlere iletirler. Doğrudan kolonlara mesnetli

Detaylı

İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ TASARIMI

İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ TASARIMI T.C SAKARYA ÜİVERSİTESİ MÜHEDİSLİK FAKÜLTESİ İŞAAT MÜHEDİSLİĞİ BÖLÜMÜ İŞAAT MÜHEDİSLİĞİ TASARIMI DAIŞMA: Prof. Adil Altundal KOU: Çok katlı betonarme bir yapının her iki yönde deprem hesabı yapılarak kolon

Detaylı

Betonarme Bina Tasarımı Dersi Yapı Özellikleri

Betonarme Bina Tasarımı Dersi Yapı Özellikleri 2016-2017 Betonarme Bina Tasarımı Dersi Yapı Özellikleri Adı Soyadı Öğrenci No: L K J I H G F E D C B A A Malzeme Deprem Yerel Zemin Dolgu Duvar Dişli Döşeme Dolgu Bölgesi Sınıfı Cinsi Cinsi 0,2,4,6 C30/

Detaylı

Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü

Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Gazbeton, Tuğla ve Bims Blok Kullanımının Bina Statik Tasarımına ve Maliyetine olan Etkilerinin İncelenmesi 4 Mart 2008 Bu rapor Orta Doğu Teknik

Detaylı

Projemizde bir adet sürekli temel örneği yapılacaktır. Temel genel görünüşü aşağıda görülmektedir.

Projemizde bir adet sürekli temel örneği yapılacaktır. Temel genel görünüşü aşağıda görülmektedir. 1 TEMEL HESABI Projemizde bir adet sürekli temel örneği yapılacaktır. Temel genel görünüşü aşağıda görülmektedir. Uygulanacak olan standart sürekli temel kesiti aşağıda görülmektedir. 2 Burada temel kirişi

Detaylı

Kirişlerde sınır değerler

Kirişlerde sınır değerler Kirişlerde sınır değerler ERSOY/ÖZCEBE S. 275277 5 cm çekme tarafı (depremde çekme basınç) 5 cm 5 cm ρ 1 basınç tarafı s ρ φ s φ gövde s φw ρ φ φ w ρ w ρ gövde φ w ρ 1 çekme tarafı φ w basınç tarafı (depremde

Detaylı

DÖŞEME KALINLIĞI HESABI

DÖŞEME KALINLIĞI HESABI DÖŞEE KALINLIĞI HESABI h lsn α s 1 0 15 + 4 m l sn öşemenin kısa kenarının temiz açıklığı α s öşemenin uuğu tip α s Σ sürekli kenar uzunluğu / Σ kenar uzunluğu m ll l s < çit yöne çalışma şartı D101 DÖŞEESĐ

Detaylı

Süneklik Düzeyi Yüksek Perdeler TANIMLAR Perdeler, planda uzun kenarın kalınlığa oranı en az 7 olan düşey, taşıyıcı sistem elemanlarıdır.

Süneklik Düzeyi Yüksek Perdeler TANIMLAR Perdeler, planda uzun kenarın kalınlığa oranı en az 7 olan düşey, taşıyıcı sistem elemanlarıdır. TC. SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MF İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ İNM 308 Depreme Dayanıklı Betonarme e Yapı Tasarımı arımı Earthquake Resistantt Reinforced Concretee Structural Design BÖLÜM 3 - BETONARME BİNALAR

Detaylı

Kitabın satışı yapılmamaktadır. Betonarme Çözümlü Örnekler adlı kitaba üniversite kütüphanesinden erişebilirsiniz.

Kitabın satışı yapılmamaktadır. Betonarme Çözümlü Örnekler adlı kitaba üniversite kütüphanesinden erişebilirsiniz. Kitap Adı : Betonarme Çözümlü Örnekler Yazarı : Murat BİKÇE (Öğretim Üyesi) Baskı Yılı : 2010 Sayfa Sayısı : 256 Kitabın satışı yapılmamaktadır. Betonarme Çözümlü Örnekler adlı kitaba üniversite kütüphanesinden

Detaylı

Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1. Analiz Yapı Tel:

Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1.  Analiz Yapı Tel: Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1 BETONARME KONSOL İSTİNAT DUVARI HESAP RAPORU GEOMETRİ BİLGİLERİ Duvarın zeminden itibaren yüksekliği H1 6 [m] Ön ampatman uç yüksekliği Ht2 0,4 [m] Ön ampatman dip yüksekliği

Detaylı

Yapı Sistemlerinde Elverişsiz Yüklemeler:

Yapı Sistemlerinde Elverişsiz Yüklemeler: Yapı Sistemlerinde Elverişsiz Yüklemeler: Yapılara etkiyen yükler ile ilgili çeşitli sınıflama tipleri vardır. Bu sınıflamalarda biri de yapı yükleri ve ilave yükler olarak yapılan sınıflamadır. Bu sınıflama;

Detaylı

Dişli (Nervürlü) ve Asmolen Döşemeler

Dişli (Nervürlü) ve Asmolen Döşemeler Dişli (Nervürlü) ve Asmolen Döşemeler 3 2 diş Ana taşıyıcı kiriş 1 A a a Đnce plak B Dişli döşeme a-a plak diş kiriş Asmolen döşeme plak diş Asmolen (dolgu) Birbirine paralel, aynı boyutlu, aynı donatılı,

Detaylı

UBET72 DM BETON KÖŞK YAPISI BETONARME STATİK HESAP RAPORU

UBET72 DM BETON KÖŞK YAPISI BETONARME STATİK HESAP RAPORU UBET72 DM BETON KÖŞK YAPISI HAZIRLAYAN : İSMAİL ENGİN KONTROL EDDEN : GÜNER İNCİ TARİH : 21.3.215 Sayfa / Page 2 / 4 REVİZYON BİLGİLERİ Rev. No. Tarih Tanım / YayınNedeni Onay Sunan Kontrol Onay RevizyonDetayBilgileri

Detaylı

Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü

Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Gazbeton, Tuğla ve Bims Blok Kullanımının Bina Statik Tasarımına ve Maliyetine olan Etkilerinin İncelenmesi 4 Mart 2008 Bu rapor Orta Doğu Teknik

Detaylı

) = 2.5 ve R a (T 1 1 2 2, 3 3 4 4

) = 2.5 ve R a (T 1 1 2 2, 3 3 4 4 BÖLÜM 5 YIĞMA BİNALAR İÇİN DEPREME DAYANIKLI TASARIM KURALLARI 5.. KAPSAM Deprem bölgelerinde yapılacak olan, hem düşey hem yatay yükler için tüm taşıyıcı sistemi doğal veya yapay malzemeli taşıyıcı duvarlar

Detaylı

İNŞ 320- Betonarme 2 Ders Notları / Prof Dr. Cengiz DÜNDAR Arş. Gör. Duygu BAŞLI

İNŞ 320- Betonarme 2 Ders Notları / Prof Dr. Cengiz DÜNDAR Arş. Gör. Duygu BAŞLI a) Denge Burulması: Yapı sistemi veya elemanında dengeyi sağlayabilmek için burulma momentine gereksinme varsa, burulma denge burulmasıdır. Sözü edilen gereksinme, elastik aşamada değil taşıma gücü aşamasındaki

Detaylı

BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI V = W A(T ) R (T ) 0,10.A.I.W

BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI V = W A(T ) R (T ) 0,10.A.I.W BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI X-X YÖNÜNDE BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI V W A(T ) R (T ) 0,10.A.I.W TOPLAM BİNA AĞIRLIĞI (W)

Detaylı

d : Kirişin faydalı yüksekliği E : Deprem etkisi E : Mevcut beton elastisite modülü

d : Kirişin faydalı yüksekliği E : Deprem etkisi E : Mevcut beton elastisite modülü 0. Simgeler A c A kn RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR : Brüt kolon enkesit alanı : Kritik katta değerlendirmenin yapıldığı doğrultudaki kapı ve pencere boşluk oranı %5'i geçmeyen ve köşegen

Detaylı

Ç E R Ç E V E L E R. L y2. L y1

Ç E R Ç E V E L E R. L y2. L y1 ADİL ALTUDAL Mart 2011 Ç E R Ç E V E L E R Betonarme yapıların özelliklerinden bir tanesi de monolitik olmasıdır. Bu özellik sayesinde, kirişlerin birleştiği kolonlarla birleşme noktaları olan düğüm noktalarının

Detaylı

Bu projede Döşemeler eşdeğer kirişe dönüştürülerek BİRO yöntemi ile statik hesap yapılmıştır. Bu yöntemde;

Bu projede Döşemeler eşdeğer kirişe dönüştürülerek BİRO yöntemi ile statik hesap yapılmıştır. Bu yöntemde; 1 DÖŞEME DONATI HESABI Döşeme statik hesabı yapılırken 3 yöntem uygulanabilir. TS 500 Moment Katsayıları tablosu kullanılarak, Döşemeleri eşdeğer kirişe dönüştürerek, Bilgisayar programı kullanarak. Bu

Detaylı

DEPREM HESABI. Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN

DEPREM HESABI. Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN BETONARME YAPI TASARIMI DEPREM HESABI Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN Mart 2009 GENEL BİLGİ 18 Mart 2007 ve 18 Mart 2008 tarihleri arasında ülkemizde kaydedilen deprem etkinlikleri Kaynak: http://www.koeri.boun.edu.tr/sismo/map/tr/oneyear.html

Detaylı

BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S.

BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S. BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S.KIRÇIL y N cp ex ey x ex= x doğrultusundaki dışmerkezlik ey=

Detaylı

BÖLÜM V. KİRİŞLERİN ve KOLONLARIN BETONARME HESABI. a-) 1.Normal katta 2-2 aksı çerçevesinin betonarme hesabının yapılması ve çizimlerinin. M x.

BÖLÜM V. KİRİŞLERİN ve KOLONLARIN BETONARME HESABI. a-) 1.Normal katta 2-2 aksı çerçevesinin betonarme hesabının yapılması ve çizimlerinin. M x. BÖLÜ V KİRİŞLERİN ve KOLONLARIN BETONARE HESABI a-) 1.Normal katta - aksı çerçevesinin betonarme hesabının yapılması ve çizimlerinin yapılması. Hesap yapılmayan x-x do rultusu için kolon momentleri: gy

Detaylı

Yrd. Doç. Dr. Selim BARADAN Yrd. Doç. Dr. Hüseyin YİĞİTER

Yrd. Doç. Dr. Selim BARADAN Yrd. Doç. Dr. Hüseyin YİĞİTER Dokuz Eylül Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü İNŞ4001 YAPI İŞLETMESİ METRAJ VE KEŞİF-2 Yrd. Doç. Dr. Selim BARADAN Yrd. Doç. Dr. Hüseyin YİĞİTER http://kisi.deu.edu.tr/huseyin.yigiter YIĞMA BİNA

Detaylı

Dişli (Nervürlü) ve Asmolen Döşemeler. Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, http://mmf.ogu.edu.

Dişli (Nervürlü) ve Asmolen Döşemeler. Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, http://mmf.ogu.edu. Dişli (Nervürlü) ve Asmolen Döşemeler Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, http://mmf.ogu.edu.tr/atopcu 192 3 A B Dişli döşeme Asmolen döşeme Birbirine paralel, aynı boyutlu,

Detaylı

YIĞMA YAPI TASARIMI DEPREM BÖLGELERİNDE YAPILACAK BİNALAR HAKKINDA YÖNETMELİK

YIĞMA YAPI TASARIMI DEPREM BÖLGELERİNDE YAPILACAK BİNALAR HAKKINDA YÖNETMELİK 11.04.2012 1 DEPREM BÖLGELERİNDE YAPILACAK BİNALAR HAKKINDA YÖNETMELİK 2 Genel Kurallar: Deprem yükleri : S(T1) = 2.5 ve R = 2.5 alınarak bulanacak duvar gerilmelerinin sınır değerleri aşmaması sağlanmalıdır.

Detaylı

ÖRNEK 18 4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ

ÖRNEK 18 4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ 4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ 18.1. PERFORMANS DÜZEYİNİN BELİRLENMESİ... 18/1 18.2. GÜÇLENDİRİLEN BİNANIN ÖZELLİKLERİ VE

Detaylı

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR BİRİNCİ AŞAMA DEĞERLENDİRME YÖNTEMİ BİNANIN ÖZELLİKLERİ Binanın

Detaylı

CE498 PROJE DERS NOTU

CE498 PROJE DERS NOTU CE498 PROJE DERS NOTU İnşaat Mühendisliği Bölümü Mühendislik Fakültesi Yakın Doğu Üniversitesi Temmuz 2015, Lefkoşa, KKTC CE498 - PROJE Genel Kapsam: Bu derste 3 katlı betonarme konut olarak kullanılacak

Detaylı

DÖŞEMELER eme tipleri: 1. Kirişli döşeme: Kirişsiz döşeme: Dişli (nervürlü) döşeme: Asmolen döşeme: Kaset (ızgara) kiriş döşeme:

DÖŞEMELER eme tipleri: 1. Kirişli döşeme: Kirişsiz döşeme: Dişli (nervürlü) döşeme: Asmolen döşeme: Kaset (ızgara) kiriş döşeme: DÖŞEMELER Üzerindeki yükleri kiriş veya kolonlara aktaran genelde yatay betonarme elemanlardır. Salon tavanı, tabanı, köprü döşemesi (tabliye) örnek olarak verilebilir. Döşeme tipleri: 1. Kirişli döşeme

Detaylı

YIĞMA YAPI TASARIMI ÖRNEK BİR YIĞMA SİSTEMİN İNCELENMESİ

YIĞMA YAPI TASARIMI ÖRNEK BİR YIĞMA SİSTEMİN İNCELENMESİ 13.04.2012 1 ÖRNEK BİR YIĞMA SİSTEMİN İNCELENMESİ 2 ÇENGEL KÖY DE BİR YIĞMA YAPI KADIKÖY DEKİ YIĞMA YAPI 3 Genel Bilgiler Yapı Genel Tanımı Kat Sayısı: Bodrum+3 kat+teras kat Kat Oturumu: 9.80 X 15.40

Detaylı

YAPILARDA HASAR TESPĐTĐ-II

YAPILARDA HASAR TESPĐTĐ-II YAPILARDA HASAR TESPĐTĐ-II VII.Bölüm BETONARME YAPILARDA HASAR Konular 7.2. KĐRĐŞ 7.3. PERDE 7.4. DÖŞEME KĐRĐŞLERDE HASAR Betonarme kirişlerde düşey yüklerden dolayı en çok görülen hasar şekli açıklıkta

Detaylı

TEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER

TEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER TEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER Kaynak; Temel Mühendisliğine Giriş, Prof. Dr. Bayram Ali Uzuner 1 2 Duvar Altı (veya Perde Altı) Şerit Temeller (Duvar Temelleri) 3 Taş Duvar Altı Şerit Temeller Basit tek

Detaylı

Şekil 1.1. Beton çekme dayanımının deneysel olarak belirlenmesi

Şekil 1.1. Beton çekme dayanımının deneysel olarak belirlenmesi Eksenel çekme deneyi A-A Kesiti Kiriş eğilme deneyi A: kesit alanı Betonun çekme dayanımı: L b h A A f ct A f ct L 4 3 L 2 2 bh 2 bh 6 Silindir yarma deneyi f ct 2 πld Küp yarma deneyi L: silindir numunenin

Detaylı

1. Perdeli Sistemler: Statik ve Betonarme Kesit Hesapları

1. Perdeli Sistemler: Statik ve Betonarme Kesit Hesapları 1. Perdeli Sistemler: Statik ve Betonarme Kesit Hesapları Kat sayısı arttıkça yatay yer değiştirmelerin de buna bağlı olarak artması, yüksek yapılarda gerekli yatay rijitliği sağlayacak eleman kullanımını

Detaylı

İTÜ İNŞAAT FAKÜLTESİ YAPI ANABİLİM DALI YAPI STATİĞİ ÇALIŞMA GRUBU BAHAR YARIYILI BİTİRME PROJESİ

İTÜ İNŞAAT FAKÜLTESİ YAPI ANABİLİM DALI YAPI STATİĞİ ÇALIŞMA GRUBU BAHAR YARIYILI BİTİRME PROJESİ İTÜ İNŞAAT FAKÜLTESİ YAPI ANABİLİM DALI YAPI STATİĞİ ÇALIŞMA GRUBU 2007-2008 BAHAR YARIYILI BİTİRME PROJESİ 1 PROJE KONUSU 8 KATLI ÇELİK OFİS BİNASI PROJEYİ VEREN Prof. Dr. Erkan ÖZER Doç. Dr. Konuralp

Detaylı

YAPAN: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: 6500HL-0026 Statik Net50 / K.T.Ü. İnşaat Mühendisliği Bölümü

YAPAN: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: 6500HL-0026 Statik Net50 / K.T.Ü. İnşaat Mühendisliği Bölümü YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: 6500HL-0026 Statik Net50 / K.T.Ü. İnşaat Mühendisliği Bölümü PERFORMANS ANALİZİ 1 PERFORMANS ANALİZİ ÖN BİLGİLERİ VE ÖZETLERİ 1 MEVCUT KİRİŞ BİLGİLERİ 2 MEVCUT

Detaylı

İZMİR İLİ BUCA İLÇESİ 8071 ADA 7 PARSEL RİSKLİ BİNA İNCELEME RAPORU

İZMİR İLİ BUCA İLÇESİ 8071 ADA 7 PARSEL RİSKLİ BİNA İNCELEME RAPORU İZMİR İLİ BUCA İLÇESİ 8071 ADA 7 PARSEL RİSKLİ BİNA İNCELEME RAPORU AĞUSTOS 2013 1.GENEL BİLGİLER 1.1 Amaç ve Kapsam Bu çalışma, İzmir ili, Buca ilçesi Adatepe Mahallesi 15/1 Sokak No:13 adresinde bulunan,

Detaylı

BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-4

BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-4 BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-4 DİŞLİ DÖŞEMELER Serbest açıklığı 700 mm yi geçmeyecek biçimde düzenlenmiş dişlerden ve ince bir tabakadan oluşmuş döşemelere dişli döşemeler denir. Geçilecek açıklık eğer

Detaylı

Yapılara Etkiyen Karakteristik Yükler

Yapılara Etkiyen Karakteristik Yükler Yapılara Etkiyen Karakteristik Yükler Kalıcı (sabit, zati, öz, ölü) yükler (G): Yapı elemanlarının öz yükleridir. Döşeme ağırlığı ( döşeme betonu+tesviye betonu+kaplama+sıva). Kiriş ağırlığı. Duvar ağırlığı

Detaylı

BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II

BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II GENEL BİLGİLER Yapısal sistemler düşey yüklerin haricinde aşağıda sayılan yatay yüklerin etkisine maruz kalmaktadırlar. 1. Deprem 2. Rüzgar 3. Toprak itkisi 4.

Detaylı

TEMELLER. Farklı oturma sonucu yan yatan yapılar. Pisa kulesi/italya. İnşa süresi: 1173 1370

TEMELLER. Farklı oturma sonucu yan yatan yapılar. Pisa kulesi/italya. İnşa süresi: 1173 1370 TEMELLER Temeller yapının en alt katındaki kolon veya perdelerin yükünü (normal kuvvet, moment, v.s.) yer yüzeyine (zemine) aktarırlar. Diğer bir deyişle, temeller yapının ayaklarıdır. Kolon veya perdeler

Detaylı

BÖLÜM II D. YENİ YIĞMA BİNALARIN TASARIM, DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME ÖRNEKLERİ

BÖLÜM II D. YENİ YIĞMA BİNALARIN TASARIM, DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME ÖRNEKLERİ BÖLÜM II D ÖRNEK 1 BÖLÜM II D. YENİ YIĞMA BİNALARIN TASARIM, DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME ÖRNEKLERİ ÖRNEK 1 İKİ KATLI YIĞMA OKUL BİNASININ DEĞERLENDİRMESİ VE GÜÇLENDİRİLMESİ 1.1. BİNANIN GENEL ÖZELLİKLERİ...II.1/

Detaylı

= ε s = 0,003*( ,3979)/185,3979 = 6,2234*10-3

= ε s = 0,003*( ,3979)/185,3979 = 6,2234*10-3 1) Şekilde verilen kirişte sehim denetimi gerektirmeyen donatı sınırı kadar donatı altında moment taşıma kapasitesi M r = 274,18 knm ise b w kiriş genişliğini hesaplayınız. d=57 cm Malzeme: C25/S420 b

Detaylı

BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş ş birleşim ş bölgelerinin kesme güvenliğiğ

BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş ş birleşim ş bölgelerinin kesme güvenliğiğ BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş ş birleşim ş bölgelerinin kesme güvenliğiğ M.S.KIRÇIL y N cp ex ey x ex= x doğrultusundaki dışmerkezlik

Detaylı

Prefabrik yapıların tasarımı, temelde geleneksel betonarme yapıların tasarımı ile benzerdir.

Prefabrik yapıların tasarımı, temelde geleneksel betonarme yapıların tasarımı ile benzerdir. Prefabrik yapıların tasarımı, temelde geleneksel betonarme yapıların tasarımı ile benzerdir. Tasarımda kullanılan şartname ve yönetmelikler de prefabrik yapılara has bazıları dışında benzerdir. Prefabrik

Detaylı

Yapılara Etkiyen Karakteristik. yükler

Yapılara Etkiyen Karakteristik. yükler Yapılara Etkiyen Karakteristik Yükler G etkileri Q etkileri E etkisi etkisi H etkisi T etkileri Kalıcı (sabit, zati, öz, ölü) yükler: Yapı elemanlarının öz yükleridir. Döşeme ağırlığı ( döşeme betonu+tesviye

Detaylı

KİRİŞ YÜKLERİ HESABI GİRİŞ

KİRİŞ YÜKLERİ HESABI GİRİŞ KİRİŞ YÜKLERİ HESABI 1 GİRİŞ Betonarme elemanlar üzerlerine gelen yükleri emniyetli bir şekilde diğer elemanlara veya zemine aktarmak için tasarlanırlar. Tasarımda boyutlandırma ve donatılandırma hesapları

Detaylı

11/10/2013 İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ BETONARME YAPILAR BETONARME YAPILAR

11/10/2013 İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ BETONARME YAPILAR BETONARME YAPILAR BETONARME YAPILAR İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ BETONARME YAPILAR 1. Giriş 2. Beton 3. Çelik 4. Betonarme yapı elemanları 5. Değerlendirme Prof.Dr. Zekai Celep 10.11.2013 2 /43 1. Malzeme (Beton) (MPa) 60

Detaylı

DEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR

DEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR DEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR 1- Dünyadaki 3 büyük deprem kuşağı bulunmaktadır. Bunlar nelerdir. 2- Deprem odağı, deprem fay kırılması, enerji dalgaları, taban kayası, yerel zemin ve merkez üssünü

Detaylı

ÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ

ÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ ÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ M. Sami DÖNDÜREN a Adnan KARADUMAN a a Selçuk Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Konya Özet Bu çalışmada elips, daire, L, T, üçgen,

Detaylı

TABLALI KİRİŞSİZ DÖŞEMELERİN İRDELENMESİ

TABLALI KİRİŞSİZ DÖŞEMELERİN İRDELENMESİ ECAS2002 Uluslararası Yapı ve Deprem Mühendisliği Sempozyumu, 14 Ekim 2002, Orta Doğu Teknik Üniversitesi, Ankara, Türkiye TABLALI KİRİŞSİZ DÖŞEMELERİN İRDELENMESİ A. S. Erdoğan Harran Üniversitesi, İnşaat

Detaylı

Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir.

Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir. Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir. Mimari ve statik tasarım kolaylığı Kirişsiz, kasetsiz düz bir tavan

Detaylı

ANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ. İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ

ANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ. İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ ANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ Proje Künyesi : Yatırımcı Mimari Proje Müellifi Statik Proje Müellifi Çelik İmalat Yüklenicisi : Asfuroğlu Otelcilik : Emre Arolat Mimarlık

Detaylı

1- BELGELER 2- YAPI GENEL BİLGİLERİ BAŞLIKLAR 3- YAPIDAN BİLGİ TOPLANMASI 4- RİSKLİ YAPI TESPİT ANALİZİ 5- ZEMİN ETÜD RAPORU 6- YIĞMA YAPI ANALİZİ

1- BELGELER 2- YAPI GENEL BİLGİLERİ BAŞLIKLAR 3- YAPIDAN BİLGİ TOPLANMASI 4- RİSKLİ YAPI TESPİT ANALİZİ 5- ZEMİN ETÜD RAPORU 6- YIĞMA YAPI ANALİZİ RİSKLİ YAPILAR DAİRESİ BAŞKANLIĞI 1- BELGELER 2- YAPI GENEL BİLGİLERİ BAŞLIKLAR 3- YAPIDAN BİLGİ TOPLANMASI 4- RİSKLİ YAPI TESPİT ANALİZİ 5- ZEMİN ETÜD RAPORU 6- YIĞMA YAPI ANALİZİ İÇİNDEKİLER Lisanslı

Detaylı

İTÜ Mimarlık Fakültesi Mimarlık Bölümü Yapı ve Deprem Mühendisliği Çalışma Grubu BETONARME YAPILAR MIM 232. Döşemeler

İTÜ Mimarlık Fakültesi Mimarlık Bölümü Yapı ve Deprem Mühendisliği Çalışma Grubu BETONARME YAPILAR MIM 232. Döşemeler İTÜ Mimarlık Fakültesi Mimarlık Bölümü Yapı ve Deprem Mühendisliği Çalışma Grubu BETONARME YAPILAR MIM 232 Döşemeler 2015 Betonarme Döşemeler Giriş / Betonarme Döşemeler Kirişli plak döşemeler Dişli (nervürlü)

Detaylı

Prof. Dr. Cengiz DÜNDAR

Prof. Dr. Cengiz DÜNDAR Prof. Dr. Cengiz DÜNDAR TABLALI KESİTLER Betonarme inşaatın monolitik özelliğinden dolayı, döşeme ve kirişler birlikte çalışırlar. Bu nedenle kesit hesabı yapılırken, döşeme parçası kirişin basınç bölgesine

Detaylı

BETONARME TEMELLER. Temel Tipleri

BETONARME TEMELLER. Temel Tipleri BETONARME TEMELLER Temeller, bir yapıya etkiyen yükleri güvenle zemine aktaran elemanlardır. Yapının yükleri zemine aktarılırken, taşıyıcı sistemde ek etkiler meydana getirecek çökmelerin ve dönmelerin

Detaylı

SAP2000 BETONARME ÇERÇEVE ÖRNEKLERLE SAĞLAMA KILAVUZU

SAP2000 BETONARME ÇERÇEVE ÖRNEKLERLE SAĞLAMA KILAVUZU www.csiberkeley.com SAP2000 BETONARME ÇERÇEVE ÖRNEKLERLE SAĞLAMA KILAVUZU Doğrudan Seçimle TS 500 2000 Betonarme ve TDY Türkiye Deprem Yönetmeliği 2007 SAĞLAMA ÖRNEĞİ 2 Mart 2012, Rev. 0 ÖRNEK 2: SÜNEKLİK

Detaylı

ESKİŞEHİR OSMANGAZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMARLIK FAKÜLTESİ İnşaat Mühendisliği Bölümü DÖŞEMELER 1

ESKİŞEHİR OSMANGAZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMARLIK FAKÜLTESİ İnşaat Mühendisliği Bölümü DÖŞEMELER 1 ESKİŞEHİR OSMANGAZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMARLIK FAKÜLTESİ İnşaat Mühendisliği Bölümü DÖŞEMELER 1 Üzerindeki yükleri kiriş veya kolonlara aktaran genelde yatay betonarme elemanlardır. Salon tavanı,

Detaylı

KOLONLAR Sargı Etkisi. Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme I, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, http://mmf.ogu.edu.tr/atopcu 147

KOLONLAR Sargı Etkisi. Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme I, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, http://mmf.ogu.edu.tr/atopcu 147 KOLONLAR Sargı Etkisi Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme I, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, http://mmf.ogu.edu.tr/atopcu 147 Üç eksenli gerilme etkisinde beton davranışı (RICHART deneyi-1928) ERSOY/ÖZCEBE,

Detaylı

Temeller. Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli

Temeller. Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli Temeller Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Temel Nedir? Yapısal sistemlerin üzerindeki tüm yükleri, zemine güvenli bir şekilde aktaran yapısal elemanlara

Detaylı

34. Dörtgen plak örnek çözümleri

34. Dörtgen plak örnek çözümleri 34. Dörtgen plak örnek çözümleri Örnek 34.1: Teorik çözümü Timoshenko 1 tarafından verilen dört tarafından ankastre ve merkezinde P=100 kn tekil yükü olan kare plağın(şekil 34.1) çözümü 4 farklı model

Detaylı

idecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Kompozit Kirişlerin Tasarımı

idecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Kompozit Kirişlerin Tasarımı idecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC 360-10 ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Kompozit Kirişlerin Tasarımı Hazırlayan: Oğuzcan HADİM www.idecad.com.tr idecad Çelik 8 Kullanılarak AISC 360-10

Detaylı

PROJE KONTROL FORMU ÖRNEĞİ

PROJE KONTROL FORMU ÖRNEĞİ 1 PROJE KONTROL FORMU ÖRNEĞİ Denetimi Üstlenilecek İş İl / İlçe : İlgili İdare : Pafta/Ada/Parsel No : Yapı Adresi : Yapı Sahibi : Yapı Sahibinin Adresi : Yapı Denetim Kuruluşu İzin Belge No : Unvanı :

Detaylı

Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir.

Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir. BASINÇ ÇUBUKLARI Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir. Basınç çubukları, sadece eksenel basınç kuvvetine maruz kalırlar. Bu çubuklar üzerinde Eğilme ve

Detaylı

29. Düzlem çerçeve örnek çözümleri

29. Düzlem çerçeve örnek çözümleri 9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri 9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri Örnek 9.: NPI00 profili ile imal edilecek olan sağdaki düzlem çerçeveni normal, kesme ve moment diyagramları çizilecektir. Yapı çeliği

Detaylı

ESKİŞEHİR OSMANGAZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMARLIK FAKÜLTESİ İnşaat Mühendisliği Bölümü. KESME Kirişlerde Etriye Hesabı (TS 500:2000)

ESKİŞEHİR OSMANGAZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMARLIK FAKÜLTESİ İnşaat Mühendisliği Bölümü. KESME Kirişlerde Etriye Hesabı (TS 500:2000) ESKİŞEHİR OSMNGZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMRLIK FKÜLTESİ İnşaat Mühenisliği Bölümü KESME Kirişlere Etriye Hesabı (TS 500:2000) 184 Kesme çatlaklarıdeney kirişi Vieo http://mm2.ogu.eu.tr/atopcu Kesme

Detaylı

Yapı Elemanlarının Davranışı

Yapı Elemanlarının Davranışı Kolon Türleri ve Eksenel Yük Etkisi Altında Kolon Davranışı Yapı Elemanlarının Davranışı Yrd. Doç. Dr. Barış ÖZKUL Kolonlar; bütün yapılarda temel ile diğer yapı elemanları arasındaki bağı sağlayan ana

Detaylı

BETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ

BETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ BETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ Araş. Gör. İnş.Yük. Müh. Hayri Baytan ÖZMEN Bir Yanlışlık Var! 1 Donatı Düzenleme (Detaylandırma) Yapı tasarımının son ve çok önemli aşamasıdır. Yapının

Detaylı

BETONARME BĠR OKULUN DEPREM GÜÇLENDĠRMESĠNĠN ĠDE-CAD PROGRAMI ĠLE ARAġTIRILMASI: ISPARTA-KESME ĠLKÖĞRETĠM OKULU ÖRNEĞĠ

BETONARME BĠR OKULUN DEPREM GÜÇLENDĠRMESĠNĠN ĠDE-CAD PROGRAMI ĠLE ARAġTIRILMASI: ISPARTA-KESME ĠLKÖĞRETĠM OKULU ÖRNEĞĠ MYO-ÖS 2010- Ulusal Meslek Yüksekokulları Öğrenci Sempozyumu 21-22 EKİM 2010-DÜZCE BETONARME BĠR OKULUN DEPREM GÜÇLENDĠRMESĠNĠN ĠDE-CAD PROGRAMI ĠLE ARAġTIRILMASI: ISPARTA-KESME ĠLKÖĞRETĠM OKULU ÖRNEĞĠ

Detaylı

KİRİŞ YÜKLERİ HESABI

KİRİŞ YÜKLERİ HESABI 1 KİRİŞ YÜKLERİ HESABI Kirişin birim uzunluğuna (1 metre) gelen yük miktarına kiriş yükü denir. Kirişlerin taşıdığı yükler şunlardır: Kendi öz yükü (g kiriş ) Üzerindeki duvar yükü (var ise) (g duvar )

Detaylı

ESKİŞEHİR OSMANGAZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMARLIK FAKÜLTESİ İnşaat Mühendisliği Bölümü. KESME Kirişlerde Etriye Hesabı (TS 500:2000)

ESKİŞEHİR OSMANGAZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMARLIK FAKÜLTESİ İnşaat Mühendisliği Bölümü. KESME Kirişlerde Etriye Hesabı (TS 500:2000) ESKİŞEHİR OSMNGZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMRLIK FKÜLTESİ İnşaat Mühenisliği Bölümü KESME Kirişlere Etriye Hesabı (TS 500:2000) 185 Kesme çatlakları-deney kirişi Vieo http://mmf2.ogu.eu.tr/atopcu Kesme

Detaylı

CS MÜHENDİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ www.csproje.com. EUROCODE-2'ye GÖRE MOMENT YENİDEN DAĞILIM

CS MÜHENDİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ www.csproje.com. EUROCODE-2'ye GÖRE MOMENT YENİDEN DAĞILIM Moment CS MÜHENİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ EUROCOE-2'ye GÖRE MOMENT YENİEN AĞILIM Bir yapıdaki kuvvetleri hesaplamak için elastik kuvvetler kullanılır. Yapının taşıma gücüne yakın elastik davranmadığı

Detaylı

Temel sistemi seçimi;

Temel sistemi seçimi; 1 2 Temel sistemi seçimi; Tekil temellerden ve tek yönlü sürekli temellerden olabildiğince uzak durulmalıdır. Zorunlu hallerde ise tekil temellerde her iki doğrultuda rijit ve aktif bağ kirişleri kullanılmalıdır.

Detaylı

Y A P I E L E M A N L A R I

Y A P I E L E M A N L A R I ADİL ALTUNDAL Ocak 2012 Y A P I E L E M A N L A R I Taşıyıcı Betonarme Yapı Elemanları, betonarme yapıyı meydana getiren, düşey ve yatay yükleri taşıyan elemanlardır. Bunlar hesap sırasına göre Döşemeler,

Detaylı

NORMAL KAT PLANI ÖN VE KESİN HESAPTA DİKKATE ALINAN YÜKLER YAPININ ÖZ AĞIRLIĞI KAR YÜKLERİ ve ÇATI HAREKETLİ YÜKLERİ NORMAL KAT HAREKETLİ YÜKLERİ RÜZGAR YÜKLERİ DEPREM YÜKLERİ HESAP YÜKLERİ ÇATI KATINDA,

Detaylı

Mukavemet-I. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş

Mukavemet-I. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Mukavemet-I Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 5 Eğilmede Kirişlerin Analizi ve Tasarımı Kaynak: Cisimlerin Mukavemeti, F.P. Beer, E.R. Johnston, J.T. DeWolf, D.F. Mazurek, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok.

Detaylı

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Kontrol edilecek noktalar Bina RBTE kapsamında

Detaylı

HER TEKNĐK ELEMANIN BĐLMESĐ GEREKEN GENEL BĐLGĐLER:

HER TEKNĐK ELEMANIN BĐLMESĐ GEREKEN GENEL BĐLGĐLER: Her Teknik Elemanın Bilmesi Gereken Genel Bilgiler TEMEL BĐLGĐLER HER TEKNĐK ELEMANIN BĐLMESĐ GEREKEN GENEL BĐLGĐLER: KOLON DEMĐR BOYLARININ BETON TABLADAN YUKARI UZUNLUĞU = 40 X DEMĐR ÇAPI 1m3 BETON =

Detaylı

YAPAN: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: 6500HL-0026 Statik Net50 / K.T.Ü. İnşaat Mühendisliği Bölümü

YAPAN: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: 6500HL-0026 Statik Net50 / K.T.Ü. İnşaat Mühendisliği Bölümü YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: 6500HL-0026 Statik Net50 / K.T.Ü. İnşaat Mühendisliği Bölümü PERFORMANS ANALİZİ 1 PERFORMANS ANALİZİ ÖN BİLGİLERİ VE ÖZETLERİ 1 MEVCUT KİRİŞ BİLGİLERİ 2 MEVCUT

Detaylı

(İnşaat Mühendisliği Bölümü) SEMİNER 1. Burcu AYAR

(İnşaat Mühendisliği Bölümü) SEMİNER 1. Burcu AYAR GEBZE TEKNİK ÜNİVERSİTESİ (İnşaat Mühendisliği Bölümü) SEMİNER 1 Burcu AYAR Çalışmamızın Amacı Nedir? Çok katlı yapıların burulma düzensizliği, taşıyıcı sistemin rijitlik ve kütle dağılımının simetrik

Detaylı

İ.T.Ü.İnşaat Fakültesi

İ.T.Ü.İnşaat Fakültesi İstanbul teknik Üniversitesi Rektörlüğü Yapı ve Deprem Uygulama ve Araştırma Merkezi Arı Yolu, No:1 Maslak-İstanbul DIŞ CEPHE ISI YALITIMININ BİNA DEPREM GÜVENLİĞİ ÜZERİNE ETKİLERİ Teknik Rapor Hazırlayan

Detaylı

BETONARME BĠNA TASARIMI

BETONARME BĠNA TASARIMI BETONARME BĠNA TASARIMI (ZEMĠN KAT TAVANI DÖġEME HESABI) Adı Soyadı Öğrenci No : L K J I H G F E D C B A A Malzeme Deprem Yerel Zemin Dolgu Duvar DiĢli DöĢeme Dolgu Bölgesi Sınıfı Cinsi Cinsi 7,8,9 C30/

Detaylı

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina İncelenen Bina Binanın Yeri Bina Taşıyıcı Sistemi Bina 5 katlı Betonarme çerçeve ve perde sistemden oluşmaktadır.

Detaylı

BETONARME YAPILARDA TAŞIYICI SİSTEM GÜVENLİĞİ

BETONARME YAPILARDA TAŞIYICI SİSTEM GÜVENLİĞİ BETONRE YPILRD TŞIYICI SİSTE GÜVENLİĞİ Zekai Celep Prof. Dr., İstanbul Teknik Üniversitesi, İnşaat Fakültesi http://web.itu.edu.tr/celep/ celep@itu.edu.tr İO eslekiçi Eğitim Semineri Bakırköy, Kadıköy,

Detaylı

R d N 1 N 2 N 3 N 4 /2 /2

R d N 1 N 2 N 3 N 4 /2 /2 . SÜREKLİ TEELLER. Giriş Kolon yüklerinin büyük ve iki kolonun birbirine yakın olmasından dolayı yapılacak tekil temellerin çakışması halinde veya arsa sınırındaki kolon için eksantrik yüklü tekil temel

Detaylı

g 1, q Tasarım hatası

g 1, q Tasarım hatası g 1, q Toprak dolgu g 2 c Tasarım hatası d e Montaj hatası 1.2 m 3.8 m 1 m 15 m 12 m 12 m Şekilde görülen betonarme karayolu köprüsünde tasarım ve montaj hataları nedeni ile c, d ve e kesitlerinde (c,d

Detaylı

DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI

DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI Yrd. Doç. Dr. Uğur DAĞDEVİREN 2 3 Genel anlamda temel mühendisliği, yapısal yükleri zemine izin verilebilir

Detaylı

Gazbeton Duvar ve Döşeme Elemanları ile İnşa Edilen Az Katlı Konut Binalarının Deprem Güvenliği*

Gazbeton Duvar ve Döşeme Elemanları ile İnşa Edilen Az Katlı Konut Binalarının Deprem Güvenliği* Gazbeton Duvar ve Döşeme Elemanları ile İnşa Edilen Az Katlı Konut Binalarının Deprem Güvenliği* Dr.Haluk SESİGÜR Yrd.Doç.Dr. Halet Almıla BÜYÜKTAŞKIN Prof.Dr.Feridun ÇILI İTÜ Mimarlık Fakültesi Giriş

Detaylı