PERDELİ ÇERÇEVELİ YAPILARDA ELVERİŞSİZ DEPREM DOĞRULTULARI
|
|
- Süleiman Tayfur
- 5 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 PERDELİ ÇERÇEVELİ YAPILARDA ELVERİŞSİZ DEPREM DOĞRULTULARI UNFAVOURABLE SEISMIC DIRECTIONS IN WALLED FRAMED STRUCTURES Prof. Dr. Günay Özmen
2 ÖZET Çağdaş dünya deprem yönetmeliklerinde, elverişsiz deprem doğrultularının taşıyıcı elemanlara etkisini temsil etmek amacı ile ortogonal deprem yüklemeleri için Ortak Etki formülleri verilmiştir. Bu çalışmanın amacı, perdeli çerçeveli yapılarda ortak etki formüllerinin geçerlilik düzeylerini saptamaktır. Bunun için belirli sayıda Tipik Yapı seçilmiş ve bu yapılara parametrik olarak değiştirilen doğrultularda deprem yükleri uygulanmıştır. Kolon ve kirişler için donatı oranları saptanmış ve deprem yönetmeliklerinde verilen formüllerdeki hata oranları hesaplanmıştır. Alternatif bir çözüm olarak, ortak etki formülleri yerine çok doğrultulu deprem yüklemelerinin kullanılması önerilmektedir. Farklı açılı uygulamalarda hata oranları negatif (güvensiz) yöndedir. Bu sakıncayı gidermek üzere donatı oranlarının arttırılması önerilmiş bulunmaktadır. Çeşitli uygulamalardan elde edilen sonuçlar özetlenmiş ve irdelenmiştir. Anahtar Sözcükler: Deprem Yönetmelikleri, Tasarım, Ortak Etki Formülleri, Parametrik Araştırma ABSTRACT In contemporary earthquake-regulations, Combined Effect formulae for the orthogonal earthquake loadings are given for representing the effect of unfavourable earthquake directions on structural elements. The purpose of this study is to determine the level of validity of combined effect formulae for walled framed structures. A number of Typical Structures are chosen and subjected to earthquake loading in parametrically varied directions. Maximum reinforcement ratios for columns and beams are calculated and error orders of code formulae are determined. As an alternative solution to combined effect formulae, it is proposed to use multidirectional earthquake loadings. Error orders for varying angle applications are all in negative (unsafe) direction. It is proposed to increase reinforcement ratios in order to resolve this drawback. The results obtained by these applications are summarized and discussed. Keywords: Earthquake Regulations, Design, Combined Effect Formulae, Parametric Investigation
3 İÇİNDEKİLER Sahife. GİRİŞ.. TİPİK YAPILAR. 3.. Genel Özellikler ve Varsayımlar ELVERİŞSİZ DEPREM DOĞRULTULARI VE DONATI ORANLARI YAPI TİP Kolonlar Kirişler YAPI TİP Kolonlar Kirişler YAPI TİP Kolonlar Kirişler YAPI TİP Kolonlar Kirişler GENEL DEĞERLENDİRME DBYBHY ORTAK ETKİ FORMÜLLERİNİN İRDELENMESİ 4. YAPI TİP YAPI TİP YAPI TİP YAPI TİP GENEL DEĞERLENDİRME TASARIMDA DAHA ÇOK YÜKLEME KULLANILMASI YAPI TİP YAPI TİP YAPI TİP YAPI TİP GENEL DEĞERLENDİRME... 38
4 Sahife ARTIM İÇİN DÜZELTME YAPI TİP YAPI TİP YAPI TİP YAPI TİP GENEL DEĞERLENDİRME SONUÇLAR KAYNAKLAR... 49
5 . GİRİŞ Deprem etkisi altında bulunan çok katlı yapılarda her eleman için kendine özgü ayrı bir elverişsiz deprem doğrultusu vardır, [], [], [3], [4], [5]. Bu elverişsiz doğrultular elemanın konumuna, elastik ve geometrik özelliklerine ve diğer elemanlar ile ilişkilerine bağlıdır. Hemen tüm çağdaş dünya deprem yönetmeliklerinde deprem analizlerinin birbirine dik iki ayrı eksen doğrultusunda yapılması öngörülmektedir, [6]. Oysa tasarım büyüklüğünün maksimum değeri ortogonal eksenler için elde edilenlerden oldukça farklı açılarda ve daha yüksek değerlerde oluşabilmektedir, [3], [4]. Özellikle iki eksenli eğilme etkisinde bulunan elemanlar (kolonlar) için elverişsiz tasarım doğrultularının saptanması hemen hemen imkansızdır. İşte bu nedenle yönetmeliklerde elverişsiz doğrultuları yaklaşık olarak temsil eden Ortak Etki formülleri verilmiştir. Bir çok çağdaş dünya deprem yönetmeliğinde olduğu gibi, Ocak 998 tarihinde yürürlüğe girmiş olan Afet Bölgelerinde Yapılacak Yapılar Hakkında Yönetmelik te (ABYYHY) de, Asal Eksenleri Deprem Doğrultularına Paralel Olmayan (Non Ortogonal) elemanların tasarım iç kuvvetlerinin hesabı için özel formüller verilmiş bulunmaktaydı, [7]. Ancak bu formüllerin uygulanmasında özellikle kolonların asal eksenleri için elde edilen değerlerin karşılıklı etkilerinin nasıl göz önüne alınacağı açıkça belirtilmemişti. Elverişsiz deprem doğrultularını saptamak ve ABYYHY te verilen formülleri irdelemek amacı ile yapılan bir çalışmada yönetmeliklerdeki belirsizlikler ortaya konmuş ve yeni bazı formüller önerilmiştir, []. Mart 007 de yürürlüğe giren yeni Deprem Bölgelerinde Yapılacak Binalar Hakkında Yönetmelik te (DBYBHY) ise Eleman Asal Eksen Doğrultularındaki İç Kuvvetler başlığı altında ortogonal olan ve olmayan tüm elemanlar için yeni Ortak Etki formülleri verilmiş bulunmaktadır, [8]. Buna göre, taşıyıcı sisteme ayrı ayrı etki ettirilen x ve y doğrultularındaki depremlerin ortak etkisi altında, taşıyıcı sistem elemanlarının a ve b asal eksen doğrultularındaki iç kuvvetler, en elverişsiz sonucu verecek şekilde B B a b = ± B = ± B ax bx ± 0.30B ± 0.30B ay by veya veya B B a b = ± 0.30B ax = ± 0.30B bx ± B ay ± B by (.) denklemleri ile elde edilecektir, Şekil.. Şekil.: Deprem doğrultuları ve asal eksenler Yapıların deprem hesapları sırasında, ek dışmerkezlikler de göz önüne alınarak, gerekli tüm yükleme birleşimlerinin yapılması ve tasarımda en elverişsiz sonucu veren iç kuvvetlerin kullanılması gerekmektedir. Bu amaçla x ve y doğrultularında ±5 dışmerkezlik içeren dört adet temel yükleme yapılması gerekmektedir. Yapı tasarımlarında kullanılacak olan G + Q ± E ve 0.9G ± E
6 yüklemelerinde denklem (.) ile özetlenmiş olan tüm elverişsiz yüklemeleri gerçekleştirmek için de 64 adet yükleme birleşimi uygulamak gerekir, [3]. DBYBHY hükümlerine göre (.) denklemi ortogonal olan ve olmayan tüm taşıyıcı sistem elemanları için geçerlidir. Bu da daha önce yapılan bir araştırmada elde edilmiş önemli sonuçlardan birinin yönetmeliğe doğru olarak yansıtılmış olduğunu gösterir niteliktedir, []. Daha önce yapılan bir araştırmada bir Sayısal Deney yöntemi kullanılarak yönetmeliklerde verilen ortak etki formüllerinin doğruluk mertebelerinin saptanmasına çalışılmıştır, [5]. Bu amaçla 4 adet Tipik Yapı seçilip deprem doğrultuları parametrik olarak değiştirilmiş ve sonuçlar irdelenmiştir. O çalışmada Tüm düşey taşıyıcı elemanlar kolonlardır. Taşıyıcı perdeler içeren yapı sistemleri göz önüne alınmamıştır. Ek dışmerkezlik etkileri göz önüne alınmamıştır. Söz konusu araştırmada elde edilen başlıca sonuçlar aşağıdaki gibi sıralanabilir: DBYBHY te öngörülen Ortak Etki formülleri pratik uygulamalar bakımından yeterli doğrulukta sonuçlar vermemektedir. Dört temel deprem yüklemesi yerine.5 veya 45 lik artımlarla değişen doğrultularda uygulanan deprem yüklemeleri pratik uygulamalarda başarı ile kullanılabilecek niteliktedir. Çok sayıda deprem yüklemesindeki hataların tümü negatif (güvensiz) yönde oluşmaktadır. Bu sakıncayı gidermek üzere, 45 lik artım uygulamasında, donatıların 5 arttırılması önerilmiştir. Bu çalışmada, yukarıda sıralanmış olan sonuçların genelleştirilmesi amacıyla, perde içeren yapı sistemlerinde ek dışmerkezlikler de göz önüne alınarak yine bir Sayısal Deney yöntemi kullanılmıştır. Bu amaçla belirli sayıda Tipik Yapı seçilip deprem doğrultuları parametrik olarak değiştirilecek ve sonuçlar irdelenecektir. Doğruluk mertebelerinin saptanması için ölçüt olarak donatı oranları alınmıştır.
7 . TİPİK YAPILAR Parametrik araştırmanın uygulanması için seçilen, dört adet Tipik Yapı nın şematik kalıp planları Şekil. de gösterilmiştir. Şekil.: Tipik yapıların şematik kalıp planları Tüm tipik yapılar hem kare hem de dikdörtgen kolonlar içermektedir. Bu yapıların şematik kesitleri Şekil. de gösterilmiştir. 3
8 Şekil.: Tipik yapıların şematik kesitleri. Genel Özellikler ve Varsayımlar Çalışmada depremden meydana gelen eğilme momentlerinin karşılıklı etkisini diğer faktörlerden soyutlamak için bazı basitleştirici varsayımlar yapılmış bulunmaktadır. Parametrik araştırmalarda göz önüne alınan Tipik Yapıların tümü için geçerli olan en önemli özellikler ve varsayımlar aşağıdaki gibi sıralanabilir:. Tüm kolonlar için köşelere ve kenar ortalarına yerleştirilmiş 8 adet donatı kullanıldığı varsayılmıştır.. Tüm örneklerde malzeme kalitesi olarak beton C5 ve çelik BÇIII kullanılmıştır. 3. Donatı oranlarının olabildiğince yüksek çıkmasını sağlamak amacı ile deprem analizlerinde eşdeğer deprem yükleri kullanılmıştır. Tüm tipik yapı elemanları önce DBYBHY esaslarına uygun olarak boyutlandırılmıştır. Bu boyutlandırmalarda kullanılan parametreler aşağıdaki gibidir: Döşeme ölü yükü g = 3.80 kn/m (Tip 3 ve 4 teki üçgen döşemelerde 5.30 kn/m ) Döşeme hareketli yükü q = 3.50 kn/m Etkin yer ivmesi katsayısı A 0 = 0.30 (. derece deprem bölgesi) Karakteristik zemin periyodu T B = 0.40 (Z türü yerel zemin sınıfı) Bina önem katsayısı I = (Konut veya büro) Taşıyıcı sistem davranış katsayısı R = 7 (Süneklik düzeyi karma) Elverişsiz deprem doğrultularının saptanması için yapılan parametrik çalışmada kesit zorlarının elde edilmesi ve donatı hesapları için SAP000 yazılımı kullanılmıştır,[9]. Bu çalışma sırasında donatı değerlerinin olabildiğince yüksek çıkması ve minimum donatılı eleman sayısının azaltılması amacı ile, etkin yer ivmesi katsayıları arttırılmıştır. Tipik örnekler için kullanılan arttırılmış katsayılar Tablo. de gösterilmiştir. 4
9 Tablo.: Arttırılmış etkin yer ivmesi katsayıları Tip A ELVERİŞSİZ DEPREM DOĞRULTULARI VE DONATI ORANLARI Yukarıda belirtildiği gibi, tüm Tipik Yapılar için deprem doğrultusu parametrik olarak değiştirilmiş ve tüm elemanlar için maksimum donatı oranları saptanmıştır, Şekil 3.. Şekil 3.: Parametrik araştırma için yükleme Parametrik araştırma sırasında deprem doğrultusunu belirleyen α açısı α artımları ile 0º ile 360º derece arasında değiştirilerek analiz ve boyutlandırma işlemleri yapılmıştır. Kesin sonuçları saptamak amacı ile α artımı, sırası ile, º ve 5º alınarak iki ayrı sonuç elde edilmiş ve irdeleme yapılmıştır. Yapıya etkitilen deprem yükleri [P] T = [P, P, P i, P N ] (3.) olarak ifade edilebilir. Burada P i ve N, sırası ile, i. kattaki yük bileşenini ve kat sayısını göstermektedir. Parametrik araştırma için önce, DBYBHY esaslarına göre hesaplanan [P] x ve [P] y yüklemeleri yapılmış, daha sonra yükleme birleşimlerinde [P] = [P] x cos α + [P] y sin α (3.) formülü uygulanmıştır. Ek dışmerkezliklerin de göz önüne alınması için [P] x ve [P] y yüklemelerinde, sırası ile, [M] z = e y [P] x cos α [M] z = e x [P] y sin α (3.3a) (3.3b) burulma momentleri kullanılmış bulunmaktadır, Şekil 3.. 5
10 Şekil 3.: Ek dışmerkezlikler ve burulma momentleri Şekil. de görüldüğü gibi, Tip ve Tip de iki simetri ekseni, Tip 3 ve Tip 4 te de merkezi simetri özelliği bulunmaktadır. Bu yüzden parametrik araştırmalarda, sadece yapıların sol üst bölümlerindeki tipik kolon ve kirişler göz önüne alınmış ve Şekil 3. de gösterilen tek yöndeki dışmerkezlikler kullanılmış bulunmaktadır. Belirtmek gerekir ki, örneğin α = º için 70 adet yükleme birleşimi uygulamak gerekmektedir. Bu birleşimler Excel ortamında üretilmiş ve SAP000 ile Excel arasındaki etkileşim özellikleri kullanılarak SAP000 ortamına aktarılmıştır, [0]. Aşağıda seçilen tipik yapılar sıra ile ele alınarak parametrik araştırma işlemlerinin nasıl yapıldığı gösterilecek ve sonuçlar irdelenecektir. 6
11 3. YAPI TİP İlk olarak ele alınan 6 katlı Tip e ait kalıp planı Şekil 3.3 te gösterilmiştir. 3 3 K 5/50 K 5/50 K3 5/50 K 5/50 K 5/50 5/50 K7 K7 5/50 K9 5/ K4 5/50 K5 5/50 K6 5/50 K5 5/50 K4 5/50 5/ K4 5/50 K5 5/50 K6 5/50 K5 5/50 K4 5/50 K8 K9 5/50 K 5/50 5/50 K0 K 5/ G K 5/50 K 5/50 K3 5/50 K 5/50 K 5/50 y 3 3 x K 5/50 5/50 K0 K 5/50 K9 5/50 5/50 K8 K9 5/50 K7 5/50 K7 5/ Şekil 3.3: Yapı Tip kalıp planı Şekilde görüldüğü gibi tüm kiriş kesitleri 5 50 cm olarak seçilmiş bulunmaktadır. Döşeme ve perde kalınlıkları, sırası ile, cm ve 5 cm dir. Şekil 3.3 üzerinde tipik kolon ve kiriş ları da gösterilmiş bulunmaktadır. Tipik kolonlara ait çeşitli katlardaki kesitler Tablo 3. de gösterildiği gibidir. Tablo 3.: Tipik kolon kesitleri Kat Kolon, 3 4 6~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ Aşağıda kolonlar ve kirişler ayrı ayrı ele alınarak parametrik araştırmanın sonuçları sunulacaktır. Yapının üst katlarındaki elemanların donatıları çoğunlukla minimum değerlerde oldukları için, sadece alttan 3 kat ile ilgili sonuçlar verilmiş bulunmaktadır. 3.. Kolonlar Daha önceki çalışmalarda belirtildiği gibi, çok katlı yapılarda her eleman için kendine özgü ayrı bir elverişsiz deprem doğrultusu vardır, [3], [4], [5]. Örnek olarak. ve. kattaki lu kolonlarda α deprem doğrultusuna göre donatı oranlarının değişimi Şekil 3.4 te gösterilmiştir. 7
12 Şekil 3.4:. ve. katlarda lu kolonlar için donatı oranı değişimi Görüldüğü gibi, lu kolonlar için maksimum donatı oranları. ve. katlarda, sırası ile, α=85 ve α=75 için elde edilmektedir.. ve. katlardaki tüm tipik kolonlar için elverişsiz deprem doğrultuları Şekil 3.5 te grafik olarak gösterilmiştir. Şekil 3.5:. ve. kat kolonları için elverişsiz deprem doğrultuları Parametrik araştırma sonunda alt 3 kattaki tipik kolonlar için elde edilmiş olan elverişsiz deprem doğrultuları ile bunlara karşı gelen donatı oranları Tablo 3. de görülmektedir. 8
13 Tablo 3.: Kolonlarda elverişsiz deprem doğrultuları ve donatı oranları Kat Kolon α= α p Derece A s cm ρ A s cm α=5 ρ Fark Min -0.5 AOF -0.0 Görüldüğü gibi, tablo bölümden oluşmakta ve bunlar, sırası ile, α= ve 5 artımlar için elde edilmiş olan sonuçları içermektedir. α= artıma karşı gelen bölümde α p başlığı altında sıralanmış olan değerler, parametrik araştırma sonunda elde edilen en elverişsiz deprem doğrultularına ait olan açıları göstermektedir. Bu açıların çeşitli yapı elemanları için birbirlerinden çok farklı bağımsız değerler aldıkları gözlenmektedir. Çeşitli kolonlarda A s ve ρ başlıkları altındaki değerler de, sırası ile, elverişsiz doğultulara karşı gelen donatılar ile donatı oranlarıdır. Fark başlığı altındaki değerler ise, α=5 için bulunan donatı oranlarının α= artım için elde edilenlerden yüzde olarak farklarını göstermektedir. Beklendiği gibi, α=5 için bulunan tüm farklar negatif (güvensiz) yöndedir. Bu farklardan minimum (mutlak değerce en büyük) olanlar ile ağırlıklı ortalama fark (AOF) tablonun son iki satırında gösterilmiştir. Bu yapı için minimum fark değeri (-0.5) tabloda gösterilmemiş olan 9. kattaki 4 lu tipik kolonda oluşmaktadır. Çeşitli artım değerleri için elde edilmiş olan donatı oranları ile fark yüzdelerinin irdelenmesi ayrı bir bölümde toplu olarak yapılacaktır. 3.. Kirişler Parametrik araştırma sonunda alt 3 kattaki tipik kirişler için elde edilmiş olan elverişsiz deprem doğrultuları ile bunlara karşı gelen üst donatı oranları Tablo 3.3 te görülmektedir. 9
14 Tablo 3.3: Kirişlerde elverişsiz deprem doğrultuları ve üst donatı oranları Kat 3 α= α=5 Kiriş α p A s ρ A s ρ Fark Derece cm cm K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K Min -0.4 AOF Kirişler için de tablo bölümde düzenlenmiş bulunmaktadır. A s başlığı altındaki değerler iki mesnetteki üst donatılardan daha büyük olanlarıdır. Kirişler için elde edilmiş olan tüm farklar da negatif (güvensiz) yöndedir. Minimum ve AOF değerleri tablonun son iki satırında gösterilmiştir. Fark yüzdelerinin irdelenmesi ayrı bir bölümde toplu olarak yapılacaktır. 0
15 3. YAPI TİP katlı olan Yapı Tip ye ait kalıp planı da Şekil 3. de gösterildiği gibidir. Bu yapıda da tüm kiriş kesitleri 5 50 cm, döşeme ve perde kalınlıkları da, sırası ile, cm ve 5 cm olarak seçilmiştir. Tipik kolonlara ait çeşitli katlardaki kesitler Tablo 3.4 te gösterildiği gibidir. Tablo 3.4: Tipik kolon kesitleri Kat Kolon, 3 4 ~ ~ ~ ~ ~ Aşağıda kolonlar ve kirişler ayrı ayrı ele alınarak parametrik araştırmanın sonuçları sunulacaktır. Bu örnek için de, sadece yapının alt 3 katı ile ilgili sonuçlar verilmiş bulunmaktadır. 3.. Kolonlar. ve. katlardaki tüm tipik kolonlar için elverişsiz deprem doğrultuları Şekil 3.6 da grafik olarak gösterilmiştir. Şekil 3.6:. ve. kat kolonları için elverişsiz deprem doğrultuları Parametrik araştırma sonunda alt 3 kattaki tipik kolonlar için elde edilmiş olan elverişsiz deprem doğrultuları ile bunlara karşı gelen donatı oranları Tablo 3.5 te görülmektedir.
16 Tablo 3.5: Kolonlarda elverişsiz deprem doğrultuları ve donatı oranları Kat Kolon α= α p Derece A s cm ρ A s cm α=5 ρ Fark Min -0.6 AOF -0.03
17 3.. Kirişler Parametrik araştırma sonunda alt 3 kattaki tipik kirişler için elde edilmiş olan elverişsiz deprem doğrultuları ile bunlara karşı gelen üst donatı oranları Tablo 3.6 da görülmektedir. Tablo 3.6: Kirişlerde elverişsiz deprem doğrultuları ve üst donatı oranları Kat 3 α= α=5 Kiriş α p A s ρ A s ρ Fark Derece cm cm K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K Min -0.4 AOF -0.0 Kolon ve kirişler için fark yüzdelerinin irdelenmesi ayrı bir bölümde toplu olarak yapılacaktır. 3
18 3.3 YAPI TİP 3 6 katlı Yapı Tip 3 e ait kalıp planı Şekil 3.7 de gösterilmiştir K5 5/50 K 5/50 K5 5/50 K3 5/50 K4 5/ K K 5/50 K 5/50 4 K6 5/50 K6 5/50 5/50 K 5/50 K 5/50 K7 5/50 K7 5/50 K7 5/50 G 3 K4 5/50 K3 5/50 K K7 5/50 K7 5 5 y 5/50 K 5/50 K6 5/ K4 5/50 K3 5/50 5/50 K7 5/50 4 K6 5/50 K6 5/50 K5 5/50 K5 5/50 x K 5/50 K 5/50 4 K5 5/50 K5 5/50 K6 5/ K 5/50 K 5/ Şekil 3.7: Yapı Tip 3 kalıp planı Tüm katlarda aynı olan kat ağırlık merkezi şekilde G ile gösterilmiştir. Şekilde görüldüğü gibi tüm kiriş kesitleri 5 50 cm olarak seçilmiş bulunmaktadır. Dikdörtgen ve üçgen biçimindeki döşemelerin kalınlıkları, sırası ile, ve 8 cm, perde kalınlıkları da 5 cm dir. Şekil 3.4 üzerinde tipik kolon ve kiriş ları da gösterilmiş bulunmaktadır. Tipik kolonlara ait çeşitli katlardaki kesitler Tablo 3.7 de gösterildiği gibidir. 4
19 Kat Tablo 3.7: Tipik kolon kesitleri Kolon 3, 4 5 6~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ Aşağıda kolonlar ve kirişler ayrı ayrı ele alınarak parametrik araştırmanın sonuçları sunulacaktır. Yapının üst katlarındaki elemanların donatıları çoğunlukla minimum değerlerde oldukları için, sadece alttan 3 kat ile ilgili sonuçlar verilmiş bulunmaktadır Kolonlar Donatı oranlarının deprem doğrultularına göre değişimini göstermek üzere 7. ve 8. kattaki lu kolonlar örnek olarak seçilmiştir.bu kolonlarda α açısına göre ρ donatı oranlarının değişimi Şekil 3.8 de gösterilmiştir. Şekil 3.8: 7. ve 8. katlarda lu kolonlar için donatı oranı değişimi Görüldüğü gibi, lu kolonlar için maksimum donatı oranları 7. ve 8. katlarda, sırası ile, α=46 ve α=3 için elde edilmektedir. 7. ve 8. katlardaki tüm tipik kolonlar için elverişsiz deprem doğrultuları Şekil 3.9 da grafik olarak gösterilmiştir. 5
20 Şekil 3.8: 7. ve 8. kat kolonları için elverişsiz deprem doğrultuları Parametrik araştırma sonunda alt 3 kattaki tipik kolonlar için elde edilmiş olan elverişsiz deprem doğrultuları ile bunlara karşı gelen donatı oranları Tablo 3.8 de görülmektedir. Tablo 3.8: Kolonlarda elverişsiz deprem doğrultuları ve donatı oranları Kat Kolon α= α p Derece A s cm ρ A s cm α=5 ρ Fark Min -0.9 AOF -0.0 Merkezi simetrik olan yapının sadece sol üst köşesindeki tipik kolonlara ait sonuçlar verilmiş bulunmaktadır. Kolonların büyük çoğunluğu için α= ve α=5 için aynı sonuçların elde edildiği görülmektedir. Bu yapı için minimum fark değeri (-0.9) tabloda gösterilmemiş olan 8. kattaki 3 lu tipik kolonda oluşmaktadır. 6
21 3.3. Kirişler Parametrik araştırma sonunda alt 3 kattaki tipik kirişler için elde edilmiş olan elverişsiz deprem doğrultuları ile bunlara karşı gelen üst donatı oranları Tablo 3.9 da görülmektedir. Tablo 3.9: Kirişlerde elverişsiz deprem doğrultuları ve üst donatı oranları Kat 3 α= α=5 Kiriş α p A s ρ A s ρ Fark Derece cm cm K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K Min -0. AOF -0.0 Merkezi simetri dolayısiyle kirişler için de yapının sadece sol üst bölgesindeki tipik kirişlere ait sonuçlar verilmiş bulunmaktadır. Kolon ve kirişler için fark yüzdelerinin irdelenmesi ayrı bir bölümde toplu olarak yapılacaktır. 7
22 3.4 YAPI TİP 4 katlı olan Yapı Tip 4 e ait kalıp planı da Şekil 3.7 de gösterildiği gibidir. Bu yapıda da tüm kiriş kesitleri 5 50 cm, döşeme ve perde kalınlıkları da, sırası ile, (8) cm ve 5 cm olarak seçilmiştir. Tipik kolonlara ait çeşitli katlardaki kesitler Tablo 3.0 da gösterildiği gibidir. Kat Tablo 3.0: Tipik kolon kesitleri Kolon 3, 4 5 ~ ~ ~ ~ ~ Aşağıda kolonlar ve kirişler ayrı ayrı ele alınarak parametrik araştırmanın sonuçları sunulacaktır. Bu örnek için de, sadece yapının alt 3 katı ile ilgili sonuçlar verilmiş bulunmaktadır Kolonlar Parametrik araştırma sonunda alt 3 kattaki tipik kolonlar için elde edilmiş olan elverişsiz deprem doğrultuları ile bunlara karşı gelen donatı oranları Tablo 3. de görülmektedir. Tablo 3.: Kolonlarda elverişsiz deprem doğrultuları ve donatı oranları Kat Kolon α= α p Derece α=5 ρ A s cm ρ A s cm Fark Min -0.5 AOF
23 Merkezi simetrik olan bu yapının da sadece sol üst köşesindeki tipik kolonlara ait sonuçlar verilmiş bulunmaktadır. Kolonların büyük çoğunluğu için α= ve α=5 için aynı sonuçların elde edildiği görülmektedir Kirişler Parametrik araştırma sonunda alt 3 kattaki tipik kirişler için elde edilmiş olan elverişsiz deprem doğrultuları ile bunlara karşı gelen üst donatı oranları Tablo 3. de görülmektedir. Tablo 3.: Kirişlerde elverişsiz deprem doğrultuları ve üst donatı oranları Kat 3 α= α=5 Kiriş α p A s ρ A s ρ Fark Derece cm cm K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K Min AOF -0.0 Merkezi simetri dolayısiyle kirişler için de yapının sadece sol üst bölgesindeki tipik kirişlere ait sonuçlar verilmiş bulunmaktadır. Kolon ve kirişler için fark yüzdelerinin irdelenmesi ayrı bir bölümde toplu olarak yapılacaktır. 9
24 3.4 GENEL DEĞERLENDİRME Yukarıdaki bölümlerde, tipik yapılar sıra ile ele alınmış ve deprem doğrultusunu belirleyen α açısı α artımları ile 0º ile 360º derece arasında değiştirilerek analiz ve boyutlandırma işlemleri yapılmıştır. Kesin sonuçları saptamak amacı ile α artımı, sırası ile, ºve 5º alınarak her yapı için sonuç takımı elde edilmiş bulunmaktadır. Sonuçlar yukarıda tablolar halinde sunulmuştur. Bu tablolarda α=5 için bulunan donatı oranlarının α= artım için elde edilenlerden yüzde olarak farkları, minimum fark yüzdeleri ve ağırlıklı ortalama farklar (AOF) da gösterilmiştir. Çeşitli yapı tipleri için bulunmuş olan minimum fark yüzdeleri Tablo 3.3 te özetlenmiştir. Tablo 3.3: Fark yüzdeleri Yapı Tipi Kolonlarda Kirişlerde Min AOF Min AOF Tabloda görüldüğü gibi, minimum (mutlak değerce en büyük) fark yüzdeleri binde, AOF yüzdeleri ise onbinde mertebesindedir. Sonuç olarak α= için elde edilen sonuçların kesin olarak kabul edilebilecekleri ve bundan sonraki incelemelerde böylece kullanılabilecekleri anlaşılmaktadır. 0
25 4. DBYBHY ORTAK ETKİ FORMÜLLERİNİN İRDELENMESİ Bu bölümde, seçilen tipik yapılar sıra ile ele alınarak DBYBHY teki ortak etki formülleri uygulanacak ve sonuçlar irdelenecektir. 4. YAPI TİP Yapı Tip e ait ilk 3 kattaki kesin kolon donatıları ile DBYBHY teki ortak etki formüllerine göre elde edilenler, hata oranları ile birlikte, Tablo 4. de gösterilmiştir. Kat 3 Tablo 4.: Kolonlarda maksimum donatı oranları α= (Kesin) DBYBHY Kolon A s ρ A s ρ Hata cm cm Max.75 Min AOH ± 3.9 Görüldüğü gibi, tablo bölümden oluşmakta ve bunlar, sırası ile, α= artım ile DBYBHY teki ortak etki formüllerine göre elde edilen sonuçları içermektedir. Yukarıda belirtildiği gibi, α= artım için bulunmuş olan sonuçlar kesin olarak kabul edilmektedir. Tablonun son kolonunda, DBYBHY formüllerine göre elde edilmiş olan donatı oranlarının hata yüzdeleri gösterilmiştir. Tablonun alt 3 satırında, sırası ile, maksimum, minimum ve ağırlıklı ortalama hatalar görülmektedir. Tabloda gösterilmemiş olan maksimum ve minimum hata değerleri, sırası ile 4. kattaki 3 lu ve. kattaki lu tipik kolonlarda oluşmaktadır. İlk 3 kattaki kesin kiriş donatıları ile DBYBHY formüllerine göre elde edilenler, hata oranları ile birlikte, Tablo 4. de gösterilmiştir.
26 Kat 3 Tablo 4.: Kirişlerde maksimum donatı oranları α= (Kesin) DBYBHY Kiriş A s ρ A s ρ Hata cm cm K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K Max 4.7 Min -5.6 AOH ±.88 Tabloda gösterilmemiş olan minimum hata değeri, 6. kattaki K lu tipik kirişte oluşmaktadır. Kolon ve kirişler için donatı oranlarındaki hataların irdelenmesi ayrı bir bölümde toplu olarak yapılacaktır.
27 4. YAPI TİP Yapı Tip ye ait ilk 3 kattaki kesin kolon donatıları ile DBYBHY teki ortak etki formüllerine göre elde edilenler, hata oranları ile birlikte, Tablo 4.3 te gösterilmiştir. Kat 3 Tablo 4.3: Kolonlarda maksimum donatı oranları α= (Kesin) DBYBHY Kolon A s ρ A s ρ Hata cm cm Max 9.86 Min AOH ± 3.46 Tabloda gösterilmemiş olan maksimum ve minimum hata değerleri, sırası ile 4. kattaki 4 lu ve. kattaki lu kolonlarda oluşmaktadır. 3
28 İlk 3 kattaki kesin kiriş donatıları ile DBYBHY formüllerine göre elde edilenler, hata oranları ile birlikte, Tablo 4.4 te gösterilmiştir. Kat 3 Tablo 4.4: Kirişlerde maksimum donatı oranları α= (Kesin) DBYBHY Kiriş A s ρ A s ρ Hata cm cm K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K Max 4.03 Min AOH ±.64 Tabloda gösterilmemiş olan minimum hata değeri,. kattaki K7 lu tipik kirişte oluşmaktadır. Donatı oranlarındaki hataların irdelenmesi ayrı bir bölümde toplu olarak yapılacaktır. 4
29 4.3 YAPI TİP 3 Yapı Tip 3 e ait ilk 3 kattaki kesin kolon donatıları ile DBYBHY teki ortak etki formüllerine göre elde edilenler, hata oranları ile birlikte, Tablo 4.5 te gösterilmiştir. Kat Tablo 4.5: Kolonlarda maksimum donatı oranları α= (Kesin) Kolon A s cm ρ A s cm DBYBHY ρ Fark Max.80 Min AOF ± 5.59 Tabloda gösterilmemiş olan maksimum hata değeri, 8. kattaki 3 lu tipik kolonda oluşmaktadır. 5
30 İlk 3 kattaki kesin kiriş donatıları ile DBYBHY formüllerine göre elde edilenler, hata oranları ile birlikte, Tablo 4.6 da gösterilmiştir. Tablo 4.6: Kirişlerde maksimum donatı oranları α= (Kesin) DBYBHY Kiriş A s cm ρ A s cm ρ Hata K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K Max 5.3 Min -6.3 AOH ± 4.45 Tabloda gösterilmemiş olan minimum hata değeri, 4. kattaki K5 lu tipik kirişte oluşmaktadır. Donatı oranlarındaki hataların irdelenmesi ayrı bir bölümde toplu olarak yapılacaktır. 6
31 4.4 YAPI TİP 4 Yapı Tip 4 e ait ilk 3 kattaki kesin kolon donatıları ile ortak etki formüllerine göre elde edilenler, hata oranları ile birlikte, Tablo 4.7 de gösterilmiştir. Tablo 4.7: Kolonlarda maksimum donatı oranları α= (Kesin) DBYBHY Kolon A s cm ρ A s cm ρ Hata Max 0.38 Min -.00 AOH 5.45 Tabloda gösterilmemiş olan maksimum ve minimum değerler, sırası ile, 8. kattaki 5 lu ve 4. kattaki lu tipik kolonlarda oluşmaktadır. 7
32 İlk 3 kattaki kesin kiriş donatıları ile DBYBHY formüllerine göre elde edilenler, hata oranları ile birlikte, Tablo 4.8 de gösterilmiştir. Tablo 4.8: Kirişlerde maksimum donatı oranları α= (Kesin) DBYBHY Kiriş A s cm ρ A s cm ρ Hata K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K Max 4.73 Min -3.5 AOH 5. Donatı oranlarındaki hataların irdelenmesi aşağıda toplu olarak yapılacaktır. 8
33 4.5 GENEL DEĞERLENDİRME Yukarıdaki bölümlerde, seçilen tipik yapılar sıra ile ele alınarak DBYBHY teki ortak etki formülleri uygulanmış ve sonuçlar tablolar halinde sunulmuştur. Bu tablolarda hata yüzdeleri de gösterilmiş bulunmaktadır. Çeşitli yapı tipleri için elde edilmiş olan maksimum, minimum ve ağırlıklı ortalama hatalar Tablo 4.9 da özetlenmiştir. Tablo 4.9: DBYBH formüllerindeki hatalar () Yapı Tipi Kolonlarda Kirişlerde Max Min AOH Max Min AOH ± ± ± ± ± ± ± ± 5. Görüldüğü gibi, ağırlıklı ortalama hatalar kabul edilebilir mertebede olmakla birlikte, maksimum ve minimum hatalar, bazı elemanlar için, 0 ler mertebesinde oluşmaktadır. Bu orandaki hataların ışığında, yönetmeliklerdeki ortak etki formüllerinin güvenilir nitelikte olmadıkları söylenebilir. Aşağıda ortak etki formülleri yerine daha çok sayıda deprem yüklemesi kullanma seçeneği irdelenecektir. 5. TASARIMDA DAHA ÇOK YÜKLEME KULLANILMASI Yukarıdaki bölümlerde önce çeşitli α artım değerleri için parametrik araştırma yapılmış, daha sonra DBYBHY teki ortak etki formülleri irdelenmiştir. Bu araştırmalar sonunda, DBYBHY formüllerinin pratik uygulamalar bakımından pek güvenilir olmadıkları, buna karşılık α=5 artım için oldukça güvenilir sonuçlar elde edildiği görülmüştür. Bu durumda, yönetmeliklerdeki ortak etki formülleri yerine, farklı açılarda daha çok sayıda deprem yüklemesi kullanılabileceği düşünülmektedir. Bu bölümde tipik yapılar sıra ile ele alınarak α=.5 ve 45 için analiz ve boyutlandırma işlemleri yapılıp sonuçlar değerlendirilecektir. 9
34 5. YAPI TİP Yapı Tip e ait ilk 3 kattaki kesin kolon donatıları ile α=.5 ve 45 için elde edilenler, hata oranları ile birlikte, Tablo 5. de gösterilmiştir. Kat 3 Tablo 5.: Kolonlarda maksimum donatı oranları α= (Kesin) α=.5 α=45 Kolon A s ρ A s ρ Hata A s ρ Hata cm cm cm Min AOH Tabloda olarak görünen minimum değer 6. kattaki 3 lu tipik kolonda oluşmaktadır. 30
35 İlk 3 kattaki kesin kiriş üst donatıları ile α=.5 ve 45 için elde edilenler de, hata oranları ile birlikte, Tablo 5. de görülmektedir. Kat 3 Tablo 5.: Kirişlerde maksimum üst donatı oranları α= (Kesin) α=.5 α=45 Kiriş A s ρ A s ρ Hata A s ρ Hata cm cm cm K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K Min AOH Tabloda -.58 olarak görünen minimum değer 5. kattaki K6 lu tipik kirişte oluşmaktadır. Donatı oranlarındaki hataların irdelenmesi aşağıda toplu olarak yapılacaktır. 3
36 5. YAPI TİP Yapı Tip ye ait ilk 3 kattaki kolon ve kirişlerin kesin donatıları ile α=.5 ve 45 için elde edilenler, hata oranları ile birlikte, sırası ile, Tablo 5.3 ve 5.4 te gösterilmiştir. Kat 3 Tablo 5.3: Kolonlarda maksimum donatı oranları α= (Kesin) α=.5 α=45 Kolon A s ρ A s ρ Hata A s ρ Hata cm cm cm Min AOH Tabloda ve olarak görünen minimum değerler, sırası ile, 0. kattaki lu ve 9. kattaki lu tipik kolonlarda oluşmaktadır. 3
37 Kat 3 Tablo 5.4: Kirişlerde maksimum üst donatı oranları α= (Kesin) α=.5 α=45 Kiriş A s ρ A s ρ Hata A s ρ Hata cm cm cm K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K Min AOH Tabloda gösterilmemiş olan minimum değer 6. kattaki K4 lu tipik kirişte oluşmaktadır. Donatı oranlarındaki hataların irdelenmesi aşağıda toplu olarak yapılacaktır. 33
38 5.3 YAPI TİP 3 Yapı Tip 3 e ait ilk 3 kattaki kolon ve kirişlerin kesin donatıları ile α=.5 ve 45 için elde edilenler, hata oranları ile birlikte, sırası ile, Tablo 5.5 ve 5.6 da gösterilmiştir. Kat Tablo 5.5: Kolonlarda maksimum donatı oranları α= (Kesin) α=.5 α=45 Kolon A s cm ρ A s cm ρ Hata A s cm ρ Hata Min AOH Tabloda -. ve olarak belirtilen minimum değerler, sırası ile, 7. kattaki lu ve 4. kattaki lu tipik kolonlarda oluşmaktadır. 34
39 Kat 3 Tablo 5.6: Kirişlerde maksimum üst donatı oranları α= (Kesin) α=.5 α=45 Kiriş A s ρ A s ρ Hata A s ρ Hata cm cm cm K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K Min AOH Tabloda gösterilmemiş olan -.04 minimum değer 8. kattaki K lu tipik kirişte oluşmaktadır. Donatı oranlarındaki hataların irdelenmesi aşağıda toplu olarak yapılacaktır. 35
40 5.4 YAPI TİP 4 Yapı Tip 4 e ait ilk 3 kattaki kolon ve kirişlerin kesin donatıları ile α=.5 ve 45 için elde edilenler, hata oranları ile birlikte, sırası ile, Tablo 5.7 ve 5.8 de gösterilmiştir. Y eksenine göre simetrik olan bu yapının da sadece sol yarısındaki kolon ve kirişlere ait sonuçlar verilmiş bulunmaktadır. Tablo 5.7: Kolonlarda maksimum donatı oranları Kat α= (Kesin) α=.5 α=45 Kolon A s cm ρ A s cm ρ Hata A s cm ρ Hata Min AOH Tabloda -.86 olarak görünen minimum değer 6. kattaki 3 lu tipik kolonda oluşmaktadır. 36
41 Kat 3 Tablo 5.8: Kirişlerde maksimum üst donatı oranları α= (Kesin) α=.5 α=45 Kiriş A s ρ A s ρ Hata A s ρ Hata cm cm cm K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K Min AOH Tabloda -.05 olarak görünen minimum değer 7. kattaki K6 lu tipik kirişte oluşmaktadır. Donatı oranlarındaki hataların irdelenmesi aşağıda toplu olarak yapılacaktır. 37
42 5.5 GENEL DEĞERLENDİRME Yukarıdaki bölümlerde, tipik yapılar sıra ile ele alınmış ve deprem doğrultusunu belirleyen α açısı, sırası ile, önce α=º ve 5, daha sonra α=.5º ve 45º alınarak analiz ve boyutlandırma işlemlerinin sonuçları tablolar halinde sunulmuştur. Bu tablolarda α> için bulunan donatı oranlarının kesin sonuçlara göre hataları da gösterilmiştir. Çeşitli yapı tipleri için bulunmuş olan hata yüzdeleri Tablo 5.9 ve 5.0 da özetlenmiştir. Tablo 5.9: Kolonlarda hata yüzdeleri Yapı α=5 α=.5 α=45 Tipi Min AOH Min AOH Min AOH Tablo 5.0: Kirişlerde hata yüzdeleri Yapı α=5 α=.5 α=45 Tipi Min AOH Min AOH Min AOH Tablolarda görüldüğü gibi, minimum (mutlak değerce en büyük) hatalar α=5 için binde mertebesindedir; α=.5 için 5 mertebesindedir; α=45 için bile 0 u pek az aşmaktadır. Tablolarda ağırlıklı ortalama hatalar (AOH) da gösterilmiştir. Bu değerlerin çoğu binde mertebesinde olup α=45 için bile yi pek az aşmaktadır. Bu durumda yönetmeliklerdeki ortak etki formülleri yerine daha çok sayıda deprem yüklemesi kullanılması düşünülebilir. ± 5 ek dışmerkezliklerin de göz önüne alınması durumunda DBYBHY teki ortak etki formüllerinin uygulanması için 8 adet deprem yüklemesi ve 64 adet yükleme birleşimi yapılması gerekli olmaktadır, [3]. Çeşitli değerdeki α artımları kullanılması durumunda gereken yükleme ve yükleme birleşimi sayıları ise Tablo 5. de gösterilenler kadardır. 38
43 Tablo 5.: Yükleme ve yükleme birleşimi sayıları α Derece Yükleme sayısı Yükleme birleşimi sayısı DBYBHY 8 64 α=.5º ve 45º için gerekli olan yükleme ve yükleme birleşimi sayılarının çok aşırı olmadığı görülmektedir. Günümüz bilgisayar olanakları göz önünde tutulursa, bu artımlar ile yapılacak olan deprem yüklemelerinin kolayca gerçekleştirilebileceği söylenebilir. Özellikle α=.5º için bulunan - 5 mertebesindeki hataların DBYBHY formüllerine ait - 0 yi aşanlara oranla çok daha gerçekçi oldukları ileri sürülebilir. Belirtmek gerekir ki, çok sayıda yükleme yapılması durumunda ortaya çıkan hataların tümünün negatif (güvensiz) yönde olması tek sakınca olarak ortaya çıkmaktadır. 39
44 6. 45 ARTIM İÇİN DÜZELTME Tablo 5.9'da α=45º için elde edilmiş olan hatalar Tablo 4.9'da DBYBHY formüllerinden bulunanlarla karşılaştırılırsa, 45º artım için elde edilenlerin daha düşük mertebelerde olduğu görülür. 45º artım uygulamasının sakıncalı sayılabilecek tek özelliği ortaya çıkan tüm hataların negatif (güvensiz) yönde olmasıdır. Bu sakıncayı gidermek amacı ile boyutlandırma sonucunda hesaplanan donatı oranlarının 5 oranında arttırılması düşünülmüştür. Bu bölümde, tüm tipik yapılarda böyle bir düzeltme sonucunda elde edilen donatı oranları sunulacak ve irdelenecektir. 6. YAPI TİP Yapı Tip e ait ilk 3 kattaki kesin kolon donatıları ile 45º artım için elde edilenlerin 5 arttırılmış değerleri, hata oranları ile birlikte, Tablo 6. de gösterilmiştir. Kat 3 Tablo 6.: Kolonlarda maksimum donatı oranları α= (Kesin) α=45 (5 arttırılmış) Kolon A s ρ A s ρ Hata cm cm Max 5.00 Min -.6 AOH ±3.69 Tablonun alt 3 satırında, sırası ile, maksimum, minimum ve ağırlıklı ortalama hatalar görülmektedir. İlk 3 kattaki kesin kiriş donatıları ile 45º artım için elde edilenlerin 5 arttırılmış değerleri, hata oranları ile birlikte, Tablo 6. de gösterilmiştir. 40
45 Kat 3 Tablo 6.: Kirişlerde maksimum donatı oranları α= (Kesin) α=45 (5 arttırılmış) Kiriş A s ρ A s ρ Hata cm cm K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K K Max 5.00 Min -.9 AOH ±4.0 Kolon ve kirişler için donatı oranlarındaki hataların irdelenmesi ayrı bir bölümde toplu olarak yapılacaktır. 4
46 6. YAPI TİP Yapı Tip ye ait ilk 3 kattaki kesin kolon ve kiriş donatıları ile 45º artım için elde edilenlerin 5 arttırılmış değerleri, hata oranları ile birlikte, sırası ile, Tablo 6.3 ve 6.4'te gösterilmiştir. Kat 3 Tablo 6.3: Kolonlarda maksimum donatı oranları α= (Kesin) α=45 (5 arttırılmış) Kolon A s ρ A s ρ Hata cm cm Max 5.00 Min -.50 AOH ±3.95 4
ÇOK KATLI YAPILARDA ELVERİŞSİZ DEPREM DOĞRULTULARI
ÇOK KATLI YAPILARDA ELVERİŞSİZ DEPREM DOĞRULTULARI UNFAVOURABLE SEISMIC DIRECTIONS IN MULTI-STORY STRUCTURES Prof. Dr. Günay Özmen ÖZET Çağdaş dünya deprem yönetmeliklerinde, elverişsiz deprem doğrultularının
DetaylıÇok Katlı Yapılarda Elverişsiz Deprem Doğrultuları
Prof. Dr. Günay Özmen İTÜ İnşaat Fakültesi (Emekli), İstanbul gunayozmen@hotmail.com Çok Katlı Yapılarda Elverişsiz Deprem Doğrultuları 1. Giriş Deprem etkisi altında bulunan çok katlı yapılarda her eleman
Detaylı(İnşaat Mühendisliği Bölümü) SEMİNER 1. Burcu AYAR
GEBZE TEKNİK ÜNİVERSİTESİ (İnşaat Mühendisliği Bölümü) SEMİNER 1 Burcu AYAR Çalışmamızın Amacı Nedir? Çok katlı yapıların burulma düzensizliği, taşıyıcı sistemin rijitlik ve kütle dağılımının simetrik
DetaylıDeprem Etkisi Altında Tasarım İç Kuvvetleri
Prof. Dr. Günay Özmen gunayozmen@hotmail.com Deprem Etkisi Altında Tasarım İç Kuvvetleri 1. Giriş Deprem etkisi altında bulunan çok katlı yapılarda her eleman için kendine özgü ayrı bir elverişsiz deprem
DetaylıDEPREM ETKİSİ ALTINDA TASARIM İÇ KUVVETLERİ
DEPREM ETKİSİ ALTINDA TASARIM İÇ KUVVETLERİ DESIGN INTERNAL FORCES UNDER EARTHQUAKE EFFECTS Prof. Dr. Günay Özmen ÖZET Çağdaş dünya deprem yönetmeliklerinde, elverişsiz deprem doğrultularının taşıyıcı
DetaylıEşdeğer Deprem Yüklerinin Dağılım Biçimleri
Eşdeğer Deprem Yüklerinin Dağılım Biçimleri Prof. Dr. Günay Özmen İTÜ İnşaat Fakültesi (Emekli), İstanbul gunayozmen@hotmail.com 1. Giriş Deprem etkisi altında bulunan ülkelerin deprem yönetmelikleri çeşitli
DetaylıDEPREM YÖNETMELİKLERİNDE EŞDEĞER DEPREM YÜKLERİ
DEPREM YÖNETMELİKLERİNDE EŞDEĞER DEPREM YÜKLERİ EQUIVALENT SEISMIC LOADS IN EARTHQUAKE REGULATIONS Prof. Dr. Günay Özmen ÖZET Çağdaş dünya deprem yönetmeliklerinde, belirli koşulların sağlanması durumunda,
DetaylıDeprem Yönetmeliklerindeki Burulma Düzensizliği Koşulları
YÖNETMELİK ESASLARI Deprem Yönetmeliklerindeki Burulma Düzensizliği Koşulları Günay Özmen İstanbul Teknik Üniversitesi /57 /57 Burulma Düzensizliğini Etkileyen Faktörler Yapının Plan Geometrisi Planda
DetaylıÇok Katlı Yapılarda Aşırı Burulma Düzensizliği 1
İMO Teknik Dergi, 2004 3131-3144, Yazı 210 Çok Katlı Yapılarda Aşırı Burulma Düzensizliği 1 Günay ÖZMEN * ÖZ Burulma düzensizliği, herhangi bir katta, maksimum göreli yerdeğiştirmenin ortalama göreli yerdeğiştirmeye
DetaylıÇok Katlı Yapılarda Burulma Düzensizliği
Çok Katlı Yapılarda Burulma Düzensizliği BURULMA (1) Günay Özmen İstanbul Teknik Üniversitesi 1/42 2/42 BURULMA (2) YÖNETMELİK ESASLARI 3/42 4/42 BURULMA DÜZENSİZLİĞİNİ ETKİLEYEN FAKTÖRLER Yapının Plan
DetaylıKirişli Döşemeli Betonarme Yapılarda Döşeme Boşluklarının Kat Deplasmanlarına Etkisi. Giriş
1 Kirişli Döşemeli Betonarme Yapılarda Döşeme Boşluklarının Kat Deplasmanlarına Etkisi İbrahim ÖZSOY Pamukkale Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Kınıklı Kampüsü / DENİZLİ Tel
DetaylıYAPILARDA BURULMA DÜZENSİZLİĞİ
YAPILARDA BURULMA DÜZENSİZLİĞİ M. Sami DÖNDÜREN a Adnan KARADUMAN a M. Tolga ÇÖĞÜRCÜ a Mustafa ALTIN b a Selçuk Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Konya b Selçuk Üniversitesi
DetaylıProje Genel Bilgileri
Proje Genel Bilgileri Çatı Kaplaması : Betonarme Döşeme Deprem Bölgesi : 1 Yerel Zemin Sınıfı : Z2 Çerçeve Aralığı : 5,0 m Çerçeve Sayısı : 7 aks Malzeme : BS25, BÇIII Temel Taban Kotu : 1,0 m Zemin Emniyet
DetaylıOrta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü
Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Gazbeton, Tuğla ve Bims Blok Kullanımının Bina Statik Tasarımına ve Maliyetine olan Etkilerinin İncelenmesi 4 Mart 2008 Bu rapor Orta Doğu Teknik
DetaylıDairesel Temellerde Taban Gerilmelerinin ve Kesit Zorlarının Hesabı
Prof. Dr. Günay Özmen İTÜ İnşaat Fakültesi (Emekli), İstanbul gunozmen@yahoo.com Dairesel Temellerde Taban Gerilmelerinin ve Kesit Zorlarının Hesabı 1. Giriş Zemin taşıma gücü yeter derecede yüksek ya
DetaylıÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ
ÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ M. Sami DÖNDÜREN a Adnan KARADUMAN a a Selçuk Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Konya Özet Bu çalışmada elips, daire, L, T, üçgen,
DetaylıBETONARME-II (KOLONLAR)
BETONARME-II (KOLONLAR) ONUR ONAT Kolonların Kesme Güvenliği ve Kesme Donatısının Belirlenmesi Kesme güvenliği aşağıdaki adımlar yoluyla yapılır; Elverişsiz yükleme şartlarından elde edilen en büyük kesme
DetaylıErciyes Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü Dergisi 26(1): 1-6 (2010)
Perde konumunun ve zemin sınıfının betonarme yapılardaki hasar oranına etkisi Erkut Sayın *, Burak Yön, Yusuf Calayır Fırat Üniversitesi Mühendislik Fakültesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Elazığ, TURKEY
DetaylıBÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP
BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP KONTROL KONUSU: 1-1 ile B-B aks çerçevelerinin zemin kat tavanına ait sürekli kirişlerinin düşey yüklere göre statik hesabı KONTROL TARİHİ: 19.02.2019 Zemin Kat Tavanı
DetaylıBETONARME BİNALARIN FARKLI HESAP YÖNTEMLERİNE GÖRE PERFORMANS SINIRLARININ İNCELENMESİ ÜZERİNE BİR DEĞERLENDİRME
BETONARME BİNALARIN FARKLI HESAP YÖNTEMLERİNE GÖRE PERFORMANS SINIRLARININ İNCELENMESİ ÜZERİNE BİR DEĞERLENDİRME Mehmet Sefa Orak 1 ve Zekai Celep 2 1 Araştırma Görevlisi, İnşaat Müh. Bölümü, İstanbul
DetaylıBETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S.
BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S.KIRÇIL y N cp ex ey x ex= x doğrultusundaki dışmerkezlik ey=
DetaylıOrta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü
Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Gazbeton, Tuğla ve Bims Blok Kullanımının Bina Statik Tasarımına ve Maliyetine olan Etkilerinin İncelenmesi 4 Mart 2008 Bu rapor Orta Doğu Teknik
DetaylıBETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II
BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II GENEL BİLGİLER Yapısal sistemler düşey yüklerin haricinde aşağıda sayılan yatay yüklerin etkisine maruz kalmaktadırlar. 1. Deprem 2. Rüzgar 3. Toprak itkisi 4.
DetaylıÇatı katında tüm çevrede 1m saçak olduğu kabul edilebilir.
Proje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri belirlenmesi 1. katta döşemelerin çözümü ve çizimi Döşeme
DetaylıİNŞ 320- Betonarme 2 Ders Notları / Prof Dr. Cengiz DÜNDAR Arş. Gör. Duygu BAŞLI
a) Denge Burulması: Yapı sistemi veya elemanında dengeyi sağlayabilmek için burulma momentine gereksinme varsa, burulma denge burulmasıdır. Sözü edilen gereksinme, elastik aşamada değil taşıma gücü aşamasındaki
DetaylıYAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım
YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPI GENEL YERLEŞİM ŞEKİLLERİ 1 4. KAT 1 3. KAT 2 2. KAT 3 1. KAT 4 ZEMİN KAT 5 1. BODRUM 6 1. BODRUM - Temeller
DetaylıÇok Katlı Perdeli ve Tünel Kalıp Binaların Modellenmesi ve Tasarımı
Çok Katlı Perdeli ve Tünel Kalıp Binaların Modellenmesi ve Tasarımı Mustafa Tümer Tan İçerik 2 Perde Modellemesi, Boşluklu Perdeler Döşeme Yükleri ve Eğilme Hesabı Mantar bandı kirişler Kurulan modelin
DetaylıGENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler)
GENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler) BOYUTLANDIRMA VE DONATI HESABI Örnek Kolon boyutları ne olmalıdır. Çözüm Kolon taşıma gücü abaklarının kullanımı Soruda verilenler
DetaylıProje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri
Proje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri belirlenmesi 1. katta döşemelerin çözümü ve çizimi Döşeme
DetaylıÇOK KATLI YAPILARDA YATAY VE DÜŞEY SÜREKSİZLİKLER
ÇOK KATLI YAPILARDA YATAY VE DÜŞEY SÜREKSİZLİKLER HORIZONTAL AND VERTICAL DISCONTINUITIES IN MULTI-STOREY STRUCTURES Prof. Dr. Günay Özmen ÖZET Deprem yönetmeliklerinde çok katlı yapılardaki kiriş süreksizlikleri
DetaylıTÜRKİYE DEKİ ORTA KATLI BİNALARIN BİNA PERFORMANSINA ETKİ EDEN PARAMETRELER
TÜRKİYE DEKİ ORTA KATLI BİNALARIN BİNA PERFORMANSINA ETKİ EDEN PARAMETRELER ÖZET: A.K. Kontaş 1 ve Y.M. Fahjan 2 1 Yüksek Lisans Öğrencisi, Deprem ve Yapı Müh. Bölümü, Gebze Yüksek Teknoloji Enstitüsü,
DetaylıÇok Katlı Yapılarda Perdeler ve Perdeye Saplanan Kirişler
Çok Katlı Yapılarda Perdeler ve Perdeye Saplanan Kirişler Kat Kalıp Planı Günay Özmen İstanbul Teknik Üniversitesi 1/4 2/4 1 Aksı Görünüşü B Aksı Görünüşü 3/4 4/4 SAP 2000 Uygulamalarında İdealleştirmeler
DetaylıDEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR
DEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR 1- Dünyadaki 3 büyük deprem kuşağı bulunmaktadır. Bunlar nelerdir. 2- Deprem odağı, deprem fay kırılması, enerji dalgaları, taban kayası, yerel zemin ve merkez üssünü
Detaylı10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500)
TS 500 / Şubat 2000 Temel derinliği konusundan hiç bahsedilmemektedir. EKİM 2012 10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500) 10.0 - KULLANILAN SİMGELER Öğr.Verildi b d l V cr V d Duvar altı temeli genişliği Temellerde,
DetaylıTHE FACTORS AFFECTING TORSIONAL IRREGULARITY IN MULTI-STOREY STRUCTURES
Çok Katlı Yapılarda Burulma Düzensizliğine Etki Eden Faktörler C.B.Ü. Fen Bilimleri Dergisi ISSN 1305-1385 C.B.U. Journal of Science 4.1 (008) 31 36 4.1 (008) 31 36 ÇOK KATLI YAPILARDA BURULMA DÜZENSİZLİĞİNE
DetaylıDeprem etkisindeki betonarme binaların taşıyıcı sistem maliyetine yapısal düzensizliklerin etkisi
BAÜ FBE Dergisi Cilt:9, Sayı:1, 77-91 Temmuz 2007 Özet Deprem etkisindeki betonarme binaların taşıyıcı sistem maliyetine yapısal düzensizliklerin etkisi Erdal İRTEM * Balıkesir Üniversitesi MMF İnşaat
Detaylıihmal edilmeyecektir.
q h q q h h q q q y z L 2 x L 1 L 1 L 2 Kolon Perde y x L 1 L 1 L 1 = 6.0 m L 2 = 4.0 m h= 3.0 m q= 50 kn (deprem) tüm kirişler üzerinde 8 kn/m lik düzgün yayılı yük (ölü), tüm döşemeler üzerinde 3 kn/m
DetaylıDEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Seminerin Kapsamı
DEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Prof. Dr. Erkan Özer Đstanbul Teknik Üniversitesi Đnşaat Fakültesi Yapı Anabilim Dalı Seminerin Kapsamı 1- Bölüm 1 ve Bölüm 2 - Genel
DetaylıBETONARME BİNA TASARIMI
BETONARME BİNA TASARIMI (ZEMİN KAT ve 1. KAT DÖŞEMELERİN HESABI) BETONARME BİNA TASARIMI Sayfa No: 1 ZEMİN KAT TAVANI (DİŞLİ DÖŞEME): X1, X2, ile verilen ölçüleri belirleyebilmek için önce 1. kat tavanı
DetaylıBÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP
BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP KONTROL KONUSU: 2-2 ile A-A aks çerçevelerinin zemin ve birinci kat tavanına ait sürekli kirişlerinin düşey yüklere göre statik hesabı SINAV ve KONTROL TARİHİ: 06.03.2017
DetaylıMühendislik Mekaniği Statik. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Mühendislik Mekaniği Statik Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 10 Eylemsizlik Momentleri Kaynak: Mühendislik Mekaniği: Statik, R. C.Hibbeler, S. C. Fan, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok. 10. Eylemsizlik Momentleri
DetaylıRİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina İncelenen Bina Binanın Yeri Bina Taşıyıcı Sistemi Bina 5 katlı Betonarme çerçeve ve perde sistemden oluşmaktadır.
DetaylıİZMİR İLİ BUCA İLÇESİ 8071 ADA 7 PARSEL RİSKLİ BİNA İNCELEME RAPORU
İZMİR İLİ BUCA İLÇESİ 8071 ADA 7 PARSEL RİSKLİ BİNA İNCELEME RAPORU AĞUSTOS 2013 1.GENEL BİLGİLER 1.1 Amaç ve Kapsam Bu çalışma, İzmir ili, Buca ilçesi Adatepe Mahallesi 15/1 Sokak No:13 adresinde bulunan,
DetaylıGazbeton Duvar ve Döşeme Elemanları ile İnşa Edilen Az Katlı Konut Binalarının Deprem Güvenliği*
Gazbeton Duvar ve Döşeme Elemanları ile İnşa Edilen Az Katlı Konut Binalarının Deprem Güvenliği* Dr.Haluk SESİGÜR Yrd.Doç.Dr. Halet Almıla BÜYÜKTAŞKIN Prof.Dr.Feridun ÇILI İTÜ Mimarlık Fakültesi Giriş
DetaylıÇUKUROVA ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ YÜKSEK LİSANS TEZİ YENİ DEPREM YÖNETMELİĞİNE (TDY-98) GÖRE DÜZENSİZLİKLERİN İNCELENMESİ
ÇUKUROVA ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ YÜKSEK LİSANS TEZİ Emine EVCİL YENİ DEPREM YÖNETMELİĞİNE (TDY-98) GÖRE DÜZENSİZLİKLERİN İNCELENMESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ ANA BİLİM DALI ADANA, 2005 ÇUKUROVA
DetaylıDöşeme ve Temellerde Zımbalamaya Dayanıklı Tasarım Üzerine Güncel Yaklaşımlar
TMMOB İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI GAZİANTEP ŞUBESİ 7 Eylül 2018 Döşeme ve Temellerde Zımbalamaya Dayanıklı Tasarım Üzerine Güncel Yaklaşımlar Cem ÖZER, İnş. Yük. Müh. EYLÜL 2018 2 Cem Özer - İnşaat Yük.
DetaylıTEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER
TEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER Kaynak; Temel Mühendisliğine Giriş, Prof. Dr. Bayram Ali Uzuner 1 2 Duvar Altı (veya Perde Altı) Şerit Temeller (Duvar Temelleri) 3 Taş Duvar Altı Şerit Temeller Basit tek
DetaylıDEPREM YÖNETMELİĞİNDEKİ FARKLI ZEMİN SINIFLARINA GÖRE YAPI DAVRANIŞLARININ İRDELENMESİ
DEPREM YÖNETMELİĞİNDEKİ FARKLI ZEMİN SINIFLARINA GÖRE YAPI DAVRANIŞLARININ İRDELENMESİ Investigation of Beavior of Structures According To Local Site Classes Given In te Turkis Eartquake Code Ramazan.
DetaylıTaşıyıcı Sistem İlkeleri. Dr. Haluk Sesigür İ.T.Ü. Mimarlık Fakültesi Yapı ve Deprem Mühendisliği Çalışma Grubu
Taşıyıcı Sistem İlkeleri Dr. Haluk Sesigür İ.T.Ü. Mimarlık Fakültesi TAŞIYICI SİSTEM ELEMANLARI YÜKLER YÜKLER ve MESNET TEPKİLERİ YÜKLER RÜZGAR YÜKLERİ BETONARME TAŞIYICI SİSTEM ELEMANLARI Rüzgar yönü
DetaylıKISA KOLON TEŞKİLİNİN YAPI HASARLARINA ETKİSİ. Burak YÖN*, Erkut SAYIN
Erciyes Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü Dergisi 24 (1-2) 241-259 (2008) http://fbe.erciyes.edu.tr/ ISSN 1012-2354 KISA KOLON TEŞKİLİNİN YAPI HASARLARINA ETKİSİ Burak YÖN*, Erkut SAYIN Fırat Üniversitesi,
Detaylıd : Kirişin faydalı yüksekliği E : Deprem etkisi E : Mevcut beton elastisite modülü
0. Simgeler A c A kn RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR : Brüt kolon enkesit alanı : Kritik katta değerlendirmenin yapıldığı doğrultudaki kapı ve pencere boşluk oranı %5'i geçmeyen ve köşegen
DetaylıDEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MÜHENDİSLİK BİLİMLERİ DERGİSİ Cilt:11 Sayı:2 Yıl: Mayıs 2009 sh. 11-18
DEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MÜHENDİSLİK BİLİMLERİ DERGİSİ Cilt:11 Sayı:2 Yıl: Mayıs 2009 sh. 11-18 PLANDA PERDE YERLEŞİMİNİN BETONARME PERDE-ÇERÇEVELİ BİNALARIN DEPREM DAVRANIŞINA ETKİSİ (EFFECT OF CONFIGURATION
DetaylıDairesel Betonarme Kolonlarda Çatlamış Kesite Ait Etkin Eğilme Rijitliklerinin İrdelenmesi
1029 Dairesel Betonarme Kolonlarda Çatlamış Kesite Ait Etkin Eğilme Rijitliklerinin İrdelenmesi Aydin Demir ve Naci Caglar* Sakarya Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Sakarya,
DetaylıBurkulması Önlenmiş Çelik Çaprazlı Sistemler ile Süneklik Düzeyi Yüksek Merkezi Çelik Çaprazlı Sistemlerin Yapısal Maliyet Analizi Karşılaştırması
Burkulması Önlenmiş Çelik Çaprazlı Sistemler ile Süneklik Düzeyi Yüksek Merkezi Çelik Çaprazlı Sistemlerin Yapısal Maliyet Analizi Karşılaştırması Mehmet Bakır Bozkurt Orta Doğu Teknik Üniversitesi, İnşaat
DetaylıBİLGİLENDİRME EKİ 7E. LİFLİ POLİMER İLE SARGILANAN KOLONLARDA DAYANIM VE SÜNEKLİK ARTIŞININ HESABI
BİLGİLENDİRME EKİ 7E. LİFLİ POLİMER İLE SARGILANAN KOLONLARDA DAYANIM VE SÜNEKLİK ARTIŞININ HESABI 7E.0. Simgeler A s = Kolon donatı alanı (tek çubuk için) b = Kesit genişliği b w = Kiriş gövde genişliği
DetaylıÇATI KONSTRÜKSİYONLARINDA GAZBETON UYGULAMALARI Doç.Dr.Oğuz Cem Çelik İTÜ Mimarlık Fakültesi Yapı Statiği ve Betonarme Birimi
ÇATI KONSTRÜKSİYONLARINDA GAZBETON UYGULAMALARI Doç.Dr.Oğuz Cem Çelik İTÜ Mimarlık Fakültesi Yapı Statiği ve Betonarme Birimi ÖZET Donatılı gazbeton çatı panellerinin çeşitli çatı taşıyıcı sistemlerinde
DetaylıSARILMIŞ VE GELENEKSEL TİP YIĞMA YAPILARIN DEPREM DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ. Ali URAL 1
SARILMIŞ VE GELENEKSEL TİP YIĞMA YAPILARIN DEPREM DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ Ali URAL 1 aliural@ktu.edu.tr Öz: Yığma yapılar ülkemizde genellikle kırsal kesimlerde yoğun olarak karşımıza çıkmaktadır.
DetaylıBÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 12
BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 12 SÜ EKLĐK DÜZEYĐ YÜKSEK 6 KATLI BETO ARME PERDELĐ / ÇERÇEVELĐ BĐ A SĐSTEMĐ Đ PERFORMA SI I DOĞRUSAL ELASTĐK YÖ TEM (EŞDEĞER
DetaylıÇelik Yapılar - INS /2016
Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS III Yapısal Analiz Kusurlar Lineer Olmayan Malzeme Davranışı Malzeme Koşulları ve Emniyet Gerilmeleri Arttırılmış Deprem Etkileri Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik
DetaylıYAPILARDA HASAR TESPĐTĐ-II
YAPILARDA HASAR TESPĐTĐ-II VII.Bölüm BETONARME YAPILARDA HASAR Konular 7.2. KĐRĐŞ 7.3. PERDE 7.4. DÖŞEME KĐRĐŞLERDE HASAR Betonarme kirişlerde düşey yüklerden dolayı en çok görülen hasar şekli açıklıkta
DetaylıRİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 2-Genel Açıklamalar
RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 2-Genel Açıklamalar Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Kentsel Dönüşüm Deprem Riskli Bina Tespit Yönetmeliği
DetaylıPrefabrik Yapılar. Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul
Prefabrik Yapılar Uygulama-1 Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul 2010 Sunuma Genel Bir Bakış 1. Taşıyıcı Sistem Hakkında Kısa Bilgi 1.1 Sistem Şeması 1.2 Sistem Detayları ve Taşıyıcı Sistem
DetaylıDEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI
DEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI Planda Düzensizlik Durumları 6. Hafta Yrd. Doç. Dr. Alper CUMHUR Kaynak: Sakarya Üniversitesi / İnşaat Mühendisliği Bölümü / Depreme Dayanıklı Betonarme Yapı Tasarımı Ders
DetaylıANTALYA YÖRESİNDEKİ DÜZENSİZ BETONARME BİNALARIN DEPREM DAVRANIŞLARININ İRDELENMESİ
ANTALA ÖRESİNDEKİ DÜZENSİZ BETONARME BİNALARIN DEPREM DAVRANIŞLARININ İRDELENMESİ H. Barış BARUT (*) Cem OĞUZ (*) Erdal İRTEM (**) Feridun ARDIMOĞLU (***) * Akdeniz Ünv., Teknik Bilimler MO İnşaat Programı.
DetaylıKitabın satışı yapılmamaktadır. Betonarme Çözümlü Örnekler adlı kitaba üniversite kütüphanesinden erişebilirsiniz.
Kitap Adı : Betonarme Çözümlü Örnekler Yazarı : Murat BİKÇE (Öğretim Üyesi) Baskı Yılı : 2010 Sayfa Sayısı : 256 Kitabın satışı yapılmamaktadır. Betonarme Çözümlü Örnekler adlı kitaba üniversite kütüphanesinden
DetaylıBurulma Düzensizliğinin Betonarme Yapı Davranışına Etkileri
Çukurova Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi Dergisi, 31(1), 459-468 ss., Haziran 2016 Çukurova University Journal of the Faculty of Engineering and Architecture, 31(1), pp.459-468, June 2016 Burulma
DetaylıDÜSEY YÜKLERE GÖRE HESAP
DÜSEY YÜKLERE GÖRE HESAP 2-2 ile A-A aks çerçevelerinin zemin ve birinci kat tavanına ait sürekli kirişlerin düşey yüklere göre statik hesabı yapılacaktır. A A Aksı 2 2 Aksı Zemin kat dişli döşeme kalıp
Detaylı11/10/2013 İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ BETONARME YAPILAR BETONARME YAPILAR
BETONARME YAPILAR İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ BETONARME YAPILAR 1. Giriş 2. Beton 3. Çelik 4. Betonarme yapı elemanları 5. Değerlendirme Prof.Dr. Zekai Celep 10.11.2013 2 /43 1. Malzeme (Beton) (MPa) 60
DetaylıÇOK KATLI BETONARME YAPILARIN DİNAMİK ANALİZİ
ÇOK KATLI BETONARME YAPILARIN DİNAMİK ANALİZİ Adnan KARADUMAN (*), M.Sami DÖNDÜREN (**) ÖZET Bu çalışmada T şeklinde, L şeklinde ve kare şeklinde geometriye sahip bina modellerinin deprem davranışlarının
DetaylıEĞİK EĞİLME ETKİSİNDEKİ DİKDÖRTGEN KOLON KESİTLERİNİN BOYUTLANDIRILMASI
EĞİK EĞİLME ETKİSİNDEKİ DİKDÖRTGEN KOLON KESİTLERİNİN BOYUTLANDIRILMASI DESİGN OF RECTANGULAR CONCRETE COLUMN SECTIONS SUBJECTED TO BIAXIAL BENDING Prof. Dr. Günay Özmen ÖZET Bu çalışmada, eksenel kuvvet
DetaylıÇelik Bina Tasarımında Gelişmeler ve Yeni Türk Deprem Yönetmeliği
Çelik Bina Tasarımında Gelişmeler ve Yeni Türk Deprem Yönetmeliği Prof. Dr. Erkan Özer İstanbul Teknik Üniversitesi ehozer@superonline.com Özet Çelik yapı sistemlerinin deprem etkileri altındaki davranışlarına
DetaylıYIĞMA YAPI TASARIMI ÖRNEK BİR YIĞMA SİSTEMİN İNCELENMESİ
13.04.2012 1 ÖRNEK BİR YIĞMA SİSTEMİN İNCELENMESİ 2 ÇENGEL KÖY DE BİR YIĞMA YAPI KADIKÖY DEKİ YIĞMA YAPI 3 Genel Bilgiler Yapı Genel Tanımı Kat Sayısı: Bodrum+3 kat+teras kat Kat Oturumu: 9.80 X 15.40
DetaylıBETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş ş birleşim ş bölgelerinin kesme güvenliğiğ
BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş ş birleşim ş bölgelerinin kesme güvenliğiğ M.S.KIRÇIL y N cp ex ey x ex= x doğrultusundaki dışmerkezlik
DetaylıYapı Elemanlarının Davranışı
Kolon Türleri ve Eksenel Yük Etkisi Altında Kolon Davranışı Yapı Elemanlarının Davranışı Yrd. Doç. Dr. Barış ÖZKUL Kolonlar; bütün yapılarda temel ile diğer yapı elemanları arasındaki bağı sağlayan ana
DetaylıYAPILARIN ÜST RİJİT KAT OLUŞTURULARAK GÜÇLENDİRİLMESİ
YAPILARIN ÜST RİJİT KAT OLUŞTURULARAK GÜÇLENDİRİLMESİ Hasan KAPLAN 1, Yavuz Selim TAMA 1, Salih YILMAZ 1 hkaplan@pamukkale.edu.tr, ystama@pamukkale.edu.tr, syilmaz@pamukkale.edu.tr, ÖZ: Çok katlı ların
DetaylıBETONARME ÇERÇEVELERİN DEPREM HESABINDA TASARIM İVME SPEKTRUMU UYUMLU DİNAMİK YÖNTEMLERİN KARŞILAŞTIRILMASI
BETONARME ÇERÇEVELERİN DEPREM HESABINDA TASARIM İVME SPEKTRUMU UYUMLU DİNAMİK YÖNTEMLERİN KARŞILAŞTIRILMASI ÖZET: O. Merter 1 ve T. Uçar 2 1 Araştırma Görevlisi Doktor, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Dokuz
DetaylıSüneklik Düzeyi Yüksek Perdeler TANIMLAR Perdeler, planda uzun kenarın kalınlığa oranı en az 7 olan düşey, taşıyıcı sistem elemanlarıdır.
TC. SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MF İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ İNM 308 Depreme Dayanıklı Betonarme e Yapı Tasarımı arımı Earthquake Resistantt Reinforced Concretee Structural Design BÖLÜM 3 - BETONARME BİNALAR
DetaylıPrefabrik yapıların tasarımı, temelde geleneksel betonarme yapıların tasarımı ile benzerdir.
Prefabrik yapıların tasarımı, temelde geleneksel betonarme yapıların tasarımı ile benzerdir. Tasarımda kullanılan şartname ve yönetmelikler de prefabrik yapılara has bazıları dışında benzerdir. Prefabrik
DetaylıMukavemet-II PROF. DR. MURAT DEMİR AYDIN
Mukavemet-II PROF. DR. MURAT DEMİR AYDIN KAYNAK KİTAPLAR Cisimlerin Mukavemeti F.P. BEER, E.R. JOHNSTON Mukavemet-2 Prof.Dr. Onur SAYMAN, Prof.Dr. Ramazan Karakuzu Mukavemet Mehmet H. OMURTAG 1 SİMETRİK
DetaylıSAP2000 de önceden saptanan momentler doğrultusunda betonarme plak donatısı hesapları şu makale doğrultusunda yapılmaktadır:
Teknik Not: Betonarme Kabuk Donatı Boyutlandırması Ön Bilgi SAP000 de önceden saptanan momentler doğrultusunda betonarme plak donatısı esapları şu makale doğrultusunda yapılmaktadır: DD ENV 99-- 99 Eurocode
DetaylıKESİT HASAR SINIRLARININ BELİRLENMESİNDE SARGILAMA DURUMUNUN ETKİSİ
KESİT HASAR SINIRLARININ BELİRLENMESİNDE SARGILAMA DURUMUNUN ETKİSİ Hakan ULUTAŞ 1, Hamide TEKELİ 2, Fuat DEMİR 2 1 Mehmet Akif Ersoy Üniversitesi, Mühendislik Mimarlık Fakültesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü,
DetaylıRİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR BİRİNCİ AŞAMA DEĞERLENDİRME YÖNTEMİ BİNANIN ÖZELLİKLERİ Binanın
DetaylıBETONARME YAPILARDA BETON SINIFININ TAŞIYICI SİSTEM DAVRANIŞINA ETKİSİ
BETONARME YAPILARDA BETON SINIFININ TAŞIYICI SİSTEM DAVRANIŞINA ETKİSİ Duygu ÖZTÜRK 1,Kanat Burak BOZDOĞAN 1, Ayhan NUHOĞLU 1 duygu@eng.ege.edu.tr, kanat@eng.ege.edu.tr, anuhoglu@eng.ege.edu.tr Öz: Son
DetaylıDeprem hesabı eşdeğer deprem yükü yöntemine (Deprem Yönetmeliği Madde 2.7.1, DBYBHY-2007) göre yapılacaktır.
DEPREM HESAPLARI Deprem hesabı eşdeğer deprem yükü yöntemine (Deprem Yönetmeliği Madde 2.7.1, DBYBHY-2007) göre yapılacaktır. Söz konusu deprem doğrultusunda, binanın tabanına (binanın tümüne) etkiyen
DetaylıÖRNEK 18 4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ
4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ 18.1. PERFORMANS DÜZEYİNİN BELİRLENMESİ... 18/1 18.2. GÜÇLENDİRİLEN BİNANIN ÖZELLİKLERİ VE
DetaylıKESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI
KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI Ali İhsan ÖZCAN Yüksek Lisans Tez Sunumu 02.06.2015 02.06.2015 1 Giriş Nüfus yoğunluğu yüksek bölgelerde;
DetaylıSÜREKLİLİK VE SÜREKSİZLİK DURUMLARINDA PERDE-ÇERÇEVE ETKİLEŞİMİ. İnşaat Y. Müh., Gebze Teknik Üniversitesi, Kocaeli 2
ÖZET: SÜREKLİLİK VE SÜREKSİZLİK DURUMLARINDA PERDE-ÇERÇEVE ETKİLEŞİMİ B. DEMİR 1, F.İ. KARA 2 ve Y. M. FAHJAN 3 1 İnşaat Y. Müh., Gebze Teknik Üniversitesi, Kocaeli 2 Araştırma Görevlisi, Deprem ve Yapı
DetaylıMODELLEME TEKNİKLERİNİN MEVCUT BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI ÜZERİNE ETKİLERİNİN ARAŞTIRILMASI
ÖZET: MODELLEME TEKNİKLERİNİN MEVCUT BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI ÜZERİNE ETKİLERİNİN ARAŞTIRILMASI Ş.M. Şenel 1, M. Palanci 2, A. Kalkan 3 ve Y. Yılmaz 4 1 Doçent Doktor, İnşaat Müh. Bölümü, Pamukkale
DetaylıAFET BÖLGELERİNDE YAPILACAK YAPILAR HAKKINDA YÖNETMELİK. 1997 Deprem Yönetmeliği (1998 değişiklikleri ile birlikte)
Bayındırlık ve İskan Bakanlığı AFET BÖLGELERİNDE YAPILACAK YAPILAR HAKKINDA YÖNETMELİK 1997 Deprem Yönetmeliği (1998 değişiklikleri ile birlikte) İlk Yayın Tarihi : 2.9.1997 23098 mükerrer sayılı Resmi
DetaylıBETONARME YAPI TASARIMI -KOLON ÖN BOYUTLANDIRILMASI-
BETONARME YAPI TASARIMI -KOLON ÖN BOYUTLANDIRILMASI- Yrd. Doç. Dr. Güray ARSLAN Arş. Gör. Cem AYDEMİR 28 GENEL BİLGİ Betonun Gerilme-Deformasyon Özellikleri Betonun basınç altındaki davranışını belirleyen
DetaylıDOKUZ KATLI TÜNEL KALIP BİNA SONLU ELEMAN MODELİNİN ZORLAMALI TİTREŞİM TEST VERİLERİ İLE GÜNCELLENMESİ
DOUZ ATLI TÜNEL ALIP BİNA SONLU ELEMAN MODELİNİN ZORLAMALI TİTREŞİM TEST VERİLERİ İLE ÜNCELLENMESİ O. C. Çelik 1, H. Sucuoğlu 2 ve U. Akyüz 2 1 Yardımcı Doçent, İnşaat Mühendisliği Programı, Orta Doğu
DetaylıYAPILARIN ONARIM VE GÜÇLENDİRİLMESİ DERS NOTU
YAPILARIN ONARIM VE GÜÇLENDİRİLMESİ DERS NOTU Onarım ve Güçlendirme Onarım: Hasar görmüş bir yapı veya yapı elemanını önceki durumuna getirmek için yapılan işlemlerdir (rijitlik, süneklik ve dayanımın
DetaylıDEPREM HESABI. Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN
BETONARME YAPI TASARIMI DEPREM HESABI Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN Mart 2009 GENEL BİLGİ 18 Mart 2007 ve 18 Mart 2008 tarihleri arasında ülkemizde kaydedilen deprem etkinlikleri Kaynak: http://www.koeri.boun.edu.tr/sismo/map/tr/oneyear.html
DetaylıTürkiye Bina Deprem Yönetmeliği ve Betonarme Bina Tasarım İlkeleri PROF. DR. ERDEM CANBAY
Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği ve Betonarme Bina Tasarım İlkeleri PROF. DR. ERDEM CANBAY 1 Deprem Yönetmelikleri 1940 - Zelzele Mıntıkalarında Yapılacak İnşaata Ait İtalyan Yapı Talimatnamesi 1944 - Zelzele
Detaylı. TAŞIYICI SİSTEMLER Çerçeve Perde-çerçeve (boşluklu perde) Perde (boşluksuz perde) Tüp Iç içe tüp Kafes tüp Modüler tüp
1 . TAŞIYICI SİSTEMLER Çerçeve Perde-çerçeve (boşluklu perde) Perde (boşluksuz perde) Tüp Iç içe tüp Kafes tüp Modüler tüp 2 Başlıca Taşıyıcı Yapı Elemanları Döşeme, kiriş, kolon, perde, temel 3 Çerçeve
DetaylıPerdeli-Çerçeveli Taşıyıcı Sistemli Binalarda Taşıyıcı Sistem Seçiminin Yapı Davranışı Üzerindeki Etkisinin İncelenmesi
Perdeli-Çerçeveli Taşıyıcı Sistemli Binalarda Taşıyıcı Sistem Seçiminin Yapı Davranışı Üzerindeki Etkisinin İncelenmesi 1 Hüseyin KASAP, * 1 Necati MERT, 2 Ezgi SEVİM, 2 Begüm ŞEBER 1 Yardımcı Doçent,
DetaylıKirişsiz Döşemelerin Uygulamada Tasarım ve Detaylandırılması
Kirişsiz Döşemelerin Uygulamada Tasarım ve Detaylandırılması İnş. Y. Müh. Sinem KOLGU Dr. Müh. Kerem PEKER kolgu@erdemli.com / peker@erdemli.com www.erdemli.com İMO İzmir Şubesi Tasarım Mühendislerine
DetaylıAd-Soyad K J I H G F E D C B A. Öğrenci No. Yapı kullanım amacı. Yerel Zemin Sınıfı. Deprem Bölgesi. Dolgu Duvar Cinsi. Dişli Döşeme Dolgu Cinsi
EGE ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ YAPI ANABİLİM DALI 2018-2019 ÖĞRETİM YILI GÜZ YARIYILI BETONARME II DERSİ PROJE BİNA VERİLERİ Ad-Soyad Öğrenci No K J I H G F E D C B A
DetaylıİSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ. Olca OLGUN
İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ Olca OLGUN Bölümü: İnşaat Mühendisliği Betonarme Yapılar Çalışma Gurubu ARALIK 2000 İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ
DetaylıBetonarme Bina Tasarımı Dersi Yapı Özellikleri
2016-2017 Betonarme Bina Tasarımı Dersi Yapı Özellikleri Adı Soyadı Öğrenci No: L K J I H G F E D C B A A Malzeme Deprem Yerel Zemin Dolgu Duvar Dişli Döşeme Dolgu Bölgesi Sınıfı Cinsi Cinsi 0,2,4,6 C30/
Detaylı