İZMİR KÖRFEZİ DENİZEL ÇÖKELLERİ İÇİN ARAZİ KANATLI KESİCİ (VANE) DENEYİ SONUÇLARININ DEĞERLENDİRİLMESİ
|
|
- Berkant Önder
- 7 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 Zemin Mekaniği ve Temel Mühendisliği Onbeşinci Ulusal Kongresi Ekim 014, Orta Doğu Teknik Üniversitesi, Ankara İZMİR KÖRFEZİ DENİZEL ÇÖKELLERİ İÇİN ARAZİ KANATLI KESİCİ (VANE) DENEYİ SONUÇLARININ DEĞERLENDİRİLMESİ EVALUATION OF FIELD VANE TEST RESULTS FOR IZMIR BAY MARINE CLAYS Ulaş ÇİLİNGİR 1 Özgür KURUOĞLU Sina KİZİROĞLU 3 A.Gürkan GÜNGÖR 4 ABSTRACT This study presents the results of Field Vane Tests conducted in very soft marine clays in the scope of the Izmir Bay Crossing project and the evaluation of the obtained undrained shear strength versus depth relationships. The raw test results were examined and corrected using correction factors recommended in the literature. This correction resulted in an increase in the correlation coefficient for the undisturbed undrained shear strength versus depth relationship for the undisturbed clays. The results were also examined in terms of the ratio between the undrained shear strength and the effective overburden pressure and compared to the values reported in the literature. Calculations show that the ratio of the undrained shear strength to the effective overburden pressure for the first 11 meters depth is about 0.8 for the normally consolidated marine clays in the project area. ÖZET Bu çalışma çerçevesinde İzmir Körfez Geçişi ve Bağlantıları Projesi kapsamında çok yumuşak killi denizel çökellerde yapılan Arazi Kanatlı Kesici (Vane) Deneyi ölçümleri ve bu ölçümler sonrası elde edilen mukavemet derinlik ilişkisi ile ilgili değerlendirmeler sunulmuştur. Deney sonuçları incelenmiş, elde edilen ham drenajsız kesme mukavemeti literatürde önerilen düzeltme faktörleri kullanılarak düzeltilmiş ve drenajsız kayma mukavemetinin derinlikle değişimi ilişkisine ait korelasyon katsayısı değerlerinde bir artış elde edilmiştir. Elde edilen sonuçlar drenajsız kayma mukavemetinin örtü yüküne oranı açısından da incelenmiş ve değerler literatürde önerilen bağıntılar ile de karşılaştırılmıştır. Proje alanındaki denizel normal konsolide killi çökellerde ilk 11 metrelik kısımda drenajsız 1 Dr. İnşaat Yüksek Mühendisi, Yüksel Proje, ulascilingir@gmail.com Dr. İnşaat Yüksek Mühendisi, Yüksel Proje, ozgurk@yukselproje.com.tr 3 İnşaat Yüksek Mühendisi, Karayolları Genel Müdürlüğü, skiziroglu@kgm.gov.tr 4 İnşaat Yüksek Mühendisi, Karayolları Genel Müdürlüğü, agungor@kgm.gov.tr 163
2 kayma mukavemetinin örtü yüküne oranı örselenmemiş deney sonuçları incelendiğinde yaklaşık olarak 0.8 olarak hesaplanmıştır. 1. GİRİŞ İzmir Körfez Geçişi ve Bağlantıları Projesi kapsamında, İzmir körfezinin iki yakası arasında ulaşım bütünlüğünün oluşturulması, transit trafiğin ve çevre yerleşimlere ulaşımın mevcut duruma göre daha konforlu, güvenli ve süratli olarak sağlanması amacıyla, Çiğli nin Balçova ya ulaşım ağı ile bağlanması planlanmaktadır. Proje alanı Şekil 1 de gösterilmektedir. MAVİŞEHİR ÇİĞLİ KARŞIYAKA KÖPRÜ YAPAY ADA BATIRMA TÜP TÜNEL NARLIDERE İNCİRALTI ÜÇKUYULAR Şekil 1. Proje Alanı Proje kapsamında güzergah boyunca öngörülen sanat yapıları (köprü, batırma tüp tünel, köprülü kavşaklar, altgeçitler), yapay ada ve dolgu kesitleri ile ilgili jeolojik haritalama, temel sondajları, jeofizik çalışmaları, konik penetrasyon testleri (CPT ve scpt) ile yerinde (in situ) ve laboratuvar deneylerinden kurulu araştırma çalışmaları yapılmıştır. Bu çalışmalar içerisinde İzmir körfezinde bulunan çok yumuşak killi denizel çökellerin deniz tabanından itibaren yaklaşık 11 metrelik derinlikteki bölümü için çeşitli noktalarda Arazi Kanatlı Kesici (Vane) deneyleri kullanılarak mukavemet ölçümleri yapılmıştır. Bu çalışma çerçevesinde proje kapsamında yapılan Arazi Kanatlı Kesici Deneyi ölçümleri ve bu ölçümler sonrası elde edilen mukavemet derinlik ilişkisi ile ilgili değerlendirmeler sunulmuştur.. İZMİR KÖRFEZİ ALÜVYAL ÇÖKELLERİ İzmir Körfezi ve çevresinde yüzeylenen alüvyal çökeller Pliyosen den beri süregelen tektonik hareketlerin oluşturduğu karasal birimlerin üzerini kaplamıştır. Bu karasal birimler genel olarak kahverengi, aşırı konsolide katı çok katı killerden oluşur ve Kuvaterner yaşlı alüvyon tarafından örtülü bulunur. Alüvyal çökeller genellikle normal konsolide ya da 164
3 konsolidasyonunu tamamlamamış zeminlerden oluşmaktadır. Akarsuların taşıdıkları malzeme, aşınma artıkları ve kıyının dolması ile oluşan alüvyonlar Bornova ovası, Balçova ve Karşıyaka düzlüklerinde geniş alanlar kaplamaktadır. Kuvaterner yaşlı olan alüvyonlar kil, silt, kum, killi kum, çakıl ve killi çakıllardan ibarettir. Karasal orijinli killerin altında andezit kökenli taban kayası uzanmaktadır. Kalınlığı değişken olan alüvyal birikintiler, Bornova ovasının ortalarında 100 m dolayındadır ve körfeze doğru artış göstermektedir. Çiğli AOSB bölgelerinde önceki dönemde yapılan sondajların sonuçlarına göre taban kayasının zemin yüzeyinden derinliği metre civarında değişmekte, Mavişehir çevresinde yapılan etütlerde 300 metreden daha derinde, Balçova Kipa yakınlarında açılan sondajlarda metre, DEÜ İnciraltı deniz bilimleri enstitüsü civarında 135 metreden daha derindedir. Diğer taraftan İzmir körfezinde izlenen denizel alüvyonlar esas olarak yumuşak çok yumuşak kil ve bu birim içerisindeki kum mercek ile seviyelerinden oluşur. Yapılan Arazi Kanatlı Kesici deneyleri bu birimlerin deniz tabanından itibaren ilk 11 metrelik kısmında gerçekleştirilmiştir. 3. ARAZİ KANATLI KESİCİ (VANE) DENEYİ Arazi Kanatlı Kesici Deneyi daha çok kum, çakıl ve deniz kabuğu içermeyen çok yumuşakorta katı killi zeminlerde drenajsız kayma mukavemetini yerinde belirlemek amacıyla yapılır. Deney dört bıçaklı kanat şeklindeki çelik plakaların zemin içerisine batırılması ve düşey ekseni etrafında dönmesi prensibine dayanır. Büyük çaplı kanatlı kesiciler daha çok yumuşak killi zeminlerde, küçük çaplı olanlar ise orta katı killi zeminlerde kullanılır. Bu deney sonucunda, kohezyonlu zeminler içine sokularak döndürülen kanatlı kesicinin kanatlarına zeminin yaptığı direnç kanatlı kesicinin bağlı olduğu tije uygulanan tork değeri ölçülerek belirlenir. ASTM D (1996) standardı Arazi Kanatlı Kesici Deneyi ile ilgili deney prosedürleri ve deney sonuçlarının değerlendirilmesi ile ilgili detayları belirtmiştir. Buna göre kuyu tabanına kadar muhafaza borusu sürülür ve kuyu iyice temizlenir. Daha sonra kanatlı kesici, kuyu çapının en az 5 katı kadar kuyu tabanı altındaki killi zemine kanatlı kesici döndürülmeden, yavaşça ve sabit hızla (max. cm/sn) batırılır. Deney seviyesi kanatlı kesicinin orta noktası olarak referanslandırılmalıdır. Deneye başlamadan önce -5 dk beklenir. Kanatlı kesiciye tork anahtarı vasıtasıyla 6-1 /dakika yı (Çok yumuşak killerde 30 /dk.) geçmeyecek şekilde sabit oranda tork uygulanır. Kanatlı kesicinin dönmesi esnasında referans seviye mutlaka korunmalıdır. Maksimum tork elde edildiğinde bu değer örselenmemiş zemine ait en büyük. tork değeri olarak kaydedilir. Maksimum tork örselenmemiş zeminin kırılmasına kadar elde edilen en üst tork değeridir. Ayrıca zeminin kırılma süresi (Kanatlı kesiciye ilk tork uygulanması ile maksimum tork değeri elde edilmesi arasındaki geçen süre) kaydedilir. Örselenmemiş zemine ait max. tork değeri ile beraber zemin kırılmış olur ve zeminde yoğrulmayı başlatmak amacıyla kanatlı kesici hızlı şekilde (yaklaşık 10 kez) döndürülür. Tork değeri artmaya başladığında yoğrulma safhası başlamış olacaktır ve bu işlemden sonra kanatlı kesiciye 6-1 /dakika yı (Çok yumuşak killerde 30 /dk.) geçmeyecek şekilde ve sabit olarak tork uygulanır ve yoğrulmuş zemin için en büyük tork değeri elde edilir. Eğer deney farklı derinliklerde yapılacak ise deney aralıkları minimum 50 cm olmalıdır. Elde edilen tork değerleri kanatlı kesici tipi ve boyutuna göre yine ASTM D573 de belirtilen formüller kullanılarak drenajsız kayma mukavemeti (c fv ) değerlerine çevirilebilir. 165
4 Bu formüller, kanatlı kesicinin etrafında silindirik bir kayma yüzeyi oluştuğu kabulüyle türetilmiştir. 4. DENEY SONUÇLARININ DEĞERLENDİRİLMESİ Proje kapsamında İzmir körfezinde bulunan çok yumuşak killi çökellerde yapılan Arazi Kanatlı Kesici Deneyleri sonucu çeşitli derinlikler için örselenmemiş ham drenajsız kayma mukavemetleri değerleri (c fv ) ve bu değerlere ait eğilim çizgileri belirlenmiş ve elde edilen ham değerler Şekil de sunulmuştur. c fv (kpa) 0 Derinlik (m) y = x R² = Örselenmemiş Ham Değerler Lineer (Örselenmemiş Ham Değerler) Şekil. Örselenmemiş Ham Drenajsız Kayma Mukavemeti Değerleri (Arazi Kanatlı Kesici Deneyi sonuçları) Şekil den de görüleceği üzere örselenmemiş drenajsız mukavemet değerleri derinlikle artış göstermektedir. Drenajsız kayma mukavemeti değerleri için grafikte (0,0) noktasından geçen eğilim çizgisi ve korelasyon katsayısı (R ) değeri de gösterilmiştir. Korelasyon katsayısı değeri kayma mukavemetinin derinlikle değişimi için olarak belirlenmiştir. Yukarıda verilen değerler ham değer olup Kanatlı Kesme (Vane) Deneyi için literatürde önerilen düzeltme faktörü değerleri kullanılmamıştır. EUROCODE 7 (004) Arazi Kanatlı Kesme Deneyi sonuçlarına uygulanmak üzere bir dizi düzeltme faktörü değeri önermiştir. Önerilen bu düzeltme faktörü değerleri dolguların stabilite geri analizleri kullanılarak bulunan drenajsız kayma mukavemeti değerleri ile, yine aynı dolgularda gerçekleştirilen Arazi Kanatlı Kesici Deneyi sonuçlarının karşılaştırılması sonucu bulunmuştur. EUROCODE 7 (004) de önerilen düzeltme faktörleri likit limit ve plastisite indisine bağlı değişkenler olarak sunulmaktadır. Bu düzeltme faktörleri kullanılarak arazideki drenajsız kayma mukavemetleri aşağıdaki gibi hesaplanabilir: Burada, Drenajsız kayma mukavemeti, c u = μ x c fv (1) 166
5 c u : düzeltilmiş drenajsız kayma mukavemeti değeri (kpa) μ: düzeltme faktörü c fv : Arazi Kanatlı Kesici Deney i kullanılarak bulunmuş ham drenajsız kayma mukavemeti değeri (kpa). olarak tarif edilmiştir. Bu çalışmada, EUROCODE 7 içerisinde önerilen normal konsolide killer için düzeltme faktörü veren Hansbo (1957), Larsson vd. (1984) ve Aas vd. (1986) e ait çalışmalar kullanılmıştır. Hansbo (1957) düzeltme faktörünü likit limit ve efektif örtü yüküne bağlı olarak Bağıntı () deki gibi vermiştir: Burada, Düzeltme faktörü, μ = (0.43/w L ) (c fv /(0.58 w L σ v0 )) 0.15 () w L : Likit Limit (ondalık cinsinden) σ v0 : Efektif örtü yükü (kpa) olarak tarif edilmiştir. Larsson vd. (1984) düzeltme faktörü likit limit ilişkisini Şekil 3 deki eğri ile ifade etmiştir. Correlation Factor, μ c u = µ c fv 0.5 µ Liquid Limit, w L Şekil 3. Arazi Kanatlı Kesici Deneyi Normal Konsolide Killer İçin Likit Limit - Düzeltme Faktörü Eğrisi (Larsson vd., 1984) Aas vd. (1986) ise düzeltme faktörü ham drenajsız kayma mukavemetinin efektif örtü yüküne oranı (c fv /σ v0 ) ilişkisini normal konsolide killer için Şekil 4 deki bir numaralı eğri ile ifade etmiştir. 167
6 μ Key c fv / σ v0 1 normally consolidated (NC) over-consolidated (OC) Şekil 4. Arazi Kanatlı Kesici Deneyi Normal Ve Aşırı Konsolide Killer İçin Düzeltme Faktörü Eğrileri (Aas vd., 1986) Şekil 5 de yukarıda verilen düzeltme faktörleri uygulanan örselenmemiş drenajsız mukavemet değerleri gösterilmektedir. Düzeltme faktörleri için ihtiyaç duyulan likit limit değerleri Arazi Kanatlı Kesici Deneylerinin yapıldığı kuyulardan alınan örnekler kullanılak belirlenmiştir. Düzeltilmiş drenajsız kayma mukavemeti - derinlik değerlerine ait her bir çalışma için grafikte (0,0) noktasından geçen eğilim çizgileri ve korelasyon katsayısı (R ) değerleri de gösterilmiştir. Bu değerler göz önüne alındığında Aas vd. (1986) tarafından önerilen düzeltme faktörü değerleri uygulandığında örselenmemiş drenajsız kayma mukavemeti değerlerine ait korelasyon katsayısında bir artış elde edildiği görülmektedir. Literatürde normal konsolide killerde drenajsız kayma mukavemetinin derinlikle artışını tarif eden bir çok bağıntı mevcuttur. Bu bağıntılar çoğunlukla kayma mukavemetinin efektif örtü yüküne oranını (c u /σ v0 ) tarif eder. Bu çalışma içerisinde sahadan elde edilen ve Aas vd. (1986) tarafından tarif edilen düzeltme faktörleri ile düzeltilmiş Arazi Kanatlı Kesici Deneyi verileri ile normal konsolide killer için kayma mukavemetinin efektif örtü yüküne oranını (c u /σ v0 ) NC tarif eden üç bağıntı karşılaştırılmıştır. Bunlardan ilki Skempton ve Henkel (1953) tarafından önerilen aşağıdaki bağıntıdır: (c u /σ v0 ) NC = PI (3) Bağıntı (3) de plastisite indisi PI ondalık cinsinden ifade edilmiştir. Bu çalışmada kullanılan ikinci bağıntı ise Bjerrum ve Simons (1960) tarafından aşağıdaki gibi verilmiştir: (c u /σ v0 ) NC = (I L ) 1/ I L > 0.50 (4) Bağıntı (4) de likidite indisi, I L ondalık cinsinden ifade edilmiştir. 168
7 c u (kpa) 0 Derinlik (m) y = x R² = Düzeltilmiş Değerler (Hansbo,1957) Lineer (Hansbo,1957) (a) c u (kpa) 0 Derinlik (m) y = 0.385x R² = Düzeltilmiş Değerler (Larsson vd.,1984) Lineer (Larsson vd.,1984) (b) c u (kpa) 0 Derinlik (m) y = 0.509x R² = Düzeltilmiş Değerler (Aas vd.,1986) Lineer (Aas vd.,1986) (c) Şekil 5. (a) Hansbo (1957), (b) Larsson vd. (1984), (c) Aas vd. (1986) Kullanılarak Düzeltilmiş Drenajsız Kayma Mukavemeti Değerleri 169
8 Bu çalışmada kullanılan son bağıntı ise Karlsson ve Viberg (1967) tarafından aşağıdaki gibi verilmiştir: (c u /σ v0 ) NC = 0.5 w L w L > 0.0 (5) Bağıntı (5) de likit limit, w L ondalık cinsinden ifade edilmiştir. Arazi Kanatlı Kesici Deneyi ile elde edilen ve Aas vd. (1986) tarafından önerilen düzeltme faktörleri ile düzeltilen drenajsız kayma mukavemeti ile yukarıda tarif edilen üç çalışma karşılaştırılmıştır ve sonuçlar drenajsız kayma mukavemetinin örtü yüküne oranı (c u /σ v0 ) için Çizelge 1 de özetlenmiştir. Görüleceği üzere Karlsson ve Viberg (1967) tarafından verilen bağıntı düzeltilmiş saha verilerine en yakın sonucu vermektedir. Çizelge 1. Düzeltilmiş Arazi Kanatlı Kesici Deneyi Sonuçlarına Göre Drenajsız Kayma Mukavemetinin Örtü Yüküne Oranı (c u /σ v0 ) Deney / Metod (c u /σ v0 ) NC Saha Verileri 0.8 (Aas vd., 1986 kullanılarak düzeltilmiş) Skempton ve Henkel (1953) 0.0 Bjerrum ve Simons (1960) 0.18 Karlsson ve Viberg (1967) SONUÇLAR Bu çalışma çerçevesinde İzmir Körfez Geçişi ve Bağlantıları Projesi kapsamında çok yumuşak denizel kil özelliğindeki İzmir Körfezi çökellerinde yapılan Arazi Kanatlı Kesici Deneyi ölçümleri ve bu ölçümler sonrası elde edilen mukavemet derinlik ilişkisi ile ilgili değerlendirmeler sunulmuştur. Bu değerlendirmeler sonucunda konvansiyonel saha deneylerinin yapılmasının mümkün olmadığı, kum, çakıl ve deniz kabuğu içermeyen çok yumuşak-orta katı killi ve sığ denizel çökellerde Arazi Kanatlı Kesici Deneyi nin yapım kolaylığı ve deney süreleri ele alındığında iyi bir alternatif sunduğu belirlenmiştir. Deney sonuçları incelendiğinde, elde edilen ham drenajsız kesme mukavemeti değerinin mutlak surette uygun bir düzeltme faktörü ile düzeltilmesi önerilmektedir. Bu çalışma çerçevesinde Hansbo (1957), Larsson vd. (1984) ve Aas vd. (1986) tarafından önerilen düzeltme faktörleri kullanılmış ve Aas vd. (1986) bağıntısı kullanıldığında örselenmemiş drenajsız kayma mukavemetinin derinlikle değişimi ilişkisine ait korelasyon katsayısı değerlerinde bir artış elde edildiği saptanmıştır. Elde edilen sonuçlar drenajsız kayma mukavemetinin örtü yüküne oranı (c u /σ v0 ) açısından da incelenmiş ve değerler Skempton ve Henkel (1953), Bjerrum ve Simons (1960) ve Karlsson ve Viberg (1967) tarafından önerilen bağıntılar ile karşılaştırılmıştır. Proje alanındaki denizel normal konsolide killi çökellerde deniz tabanından itibaren ilk 11 metrelik kısımda drenajsız kayma mukavemetinin örtü yüküne oranı (c u /σ v0 ) düzeltilmiş deney sonuçları incelendiğinde yaklaşık olarak 0.8 olarak hesaplanmıştır. Yukarıda bahsi geçen çalışmalar ise bu değeri 0.18 ile 0.5 arasında vermektedir. 170
9 KAYNAKLAR Aas, G., Lacasse, S., Lunne ve T., Höeg, K. (1986), Use of In-Situ Tests for Foundation Design on Clay, ASCE Geotechnical Special Publication 6 ASTM (1996), Standard Test Method for Field Vane Shear Test in Cohesive Soil (ASTM D573-94), Annual Book of ASTM Standards, Vol Bjerrum, L. ve Simons, N.E. (1960), Comparison of Shear Strength Characteristics of Normally Consolidated Clays, 1st PSC, ASCE, pp EN (004), Eurocode 7: Geotechnical design Part 1: General Rules, Comité Européen de Normalisation Hansbo, S. (1957), A New Approach to the Determination of the Shear Strength of Clay by the Fall-Cone Test, Royal Swedish Geotechnical Institute, Proc. No.14 Karlsson, R. ve Viberg, L. (1967), Ratio c/p in Relation to Liquid Limit and Plasticity Index with Special Reference to Swedish Clays, Proc. Geotechnical Conference, Oslo, Norway, Vol.1, pp Larsson, R., Bergdahl, U. ve Erikson, L. (1984), Evaluation of Shear Strength in Cohesive Soils with Special References to Swedish Practice and Experience, Swedish Geotechnical Institute, Information No.3, 3 pp. Skempton, A.W. ve Henkel, D.J. (1953), The Post-Glacial Clays of the Thames Estuary at Tilbury and Shellhaven, 3rd ICSMFE, Vol.1, pp
16.6 DEPREM ETKİSİ ALTINDAKİ ZEMİNLERDE SIVILAŞMA RİSKİNİN DEĞERLENDİRİLMESİ
16.6 DEPREM ETKİSİ ALTINDAKİ ZEMİNLERDE SIVILAŞMA RİSKİNİN DEĞERLENDİRİLMESİ 16.6.1 Bölüm 3 e göre Deprem Tasarım Sınıfı DTS=1, DTS=1a, DTS=2 ve DTS=2a olan binalar için Tablo 16.1 de ZD, ZE veya ZF grubuna
DetaylıYatak Katsayısı Yaklaşımı
Yatak Katsayısı Yaklaşımı Yatak katsayısı yaklaşımı, sürekli bir ortam olan zemin için kurulmuş matematik bir modeldir. Zemin bu modelde yaylar ile temsil edilir. Yaylar, temel taban basıncı ve zemin deformasyonu
DetaylıŞev Stabilitesi I. Prof.Dr.Mustafa KARAŞAHİN
Şev Stabilitesi I Prof.Dr.Mustafa KARAŞAHİN Farklı Malzemelerin Dayanımı Çelik Beton Zemin Çekme dayanımı Basınç dayanımı Kesme dayanımı Karmaşık davranış Boşluk suyu! Zeminlerin Kesme Çökmesi
DetaylıBartın Üniversitesi Mühendislik ve Teknoloji Bilimleri Dergisi
Bartın Üniversitesi Mühendislik ve Teknoloji Bilimleri Dergisi Cilt 3 Sayı 2 (215), 37-41 Journal of Bartin University Engineering and Technological Sciences Vol. 3 Issue 2 (215), 37-41 Bartın Üniversitesi
DetaylıGEOTEKNİK VE SAYISAL MODELLEME
2018 MESLEK İÇİ EĞİTİM KURSU GEOTEKNİK VE SAYISAL MODELLEME Prof. Dr. K. Önder ÇETİN Ortadoğu Teknik Üniversitesi 8 Aralık 2018, İzmir Sunuş Sırası Zemin davranışı Drenajlı Drenajsız Gevşek Sıkı Arazi
Detaylı7. TOPRAĞIN DAYANIMI
7. TOPRAĞIN DAYANIMI DAYANIM Dayanım bir malzemenin yenilmeye karşı gösterdiği dirençtir. Gerilme-deformasyon ilişkisinin üst sınırıdır. Toprak Zeminin Yenilmesi Temel Kavramlar Makaslama Dayanımı: Toprağın
DetaylıEK-2 BERGAMA OVACIK ALTIN İŞLETMESİ TÜBİTAK RAPORU ELEŞTİRİSİ NE İLİŞKİN GÖRÜŞLER
EK- BERGAMA OVACIK ALTIN İŞLETMESİ TÜBİTAK RAPORU ELEŞTİRİSİ NE İLİŞKİN GÖRÜŞLER Rüştü GÜNER (İnş. Y. Müh.) TEMELSU Uluslararası Mühendislik Hizmetleri A.Ş. ) Varsayılan Zemin Parametreleri Ovacık Atık
DetaylıSaha Deneyleri. Saha Deneyleri. Geoteknik Mühendisliğinde. Prof. Dr. Ahmet Orhan EROL. A. Orhan EROL Zeynep ÇEKİNMEZ. Dr.
1947 Yozgat doğumludur. İnşaat Mühendisliği nde lisans ve yüksek lisans eğitimlerini ODTÜ İnşaat Mühendisliği Bölümü nde tamamlanmıştır. Doktora derecesini 1977 yılında Iowa Devlet Üniversitesi (ABD) İnşaat
DetaylıİZMİR KÖRFEZ GEÇİŞİ (OTOYOL VE RAYLI SİSTEM)
T.C. ULAŞTIRMA DENİZCİLİK VE HABERLEŞME BAKANLIĞI KARAYOLLARI GENEL MÜDÜRLÜĞÜ İZMİR KÖRFEZ GEÇİŞİ (OTOYOL VE RAYLI SİSTEM) Fotoğraf: Kanatlı İZMİR İN GELİŞİMİ (ÇEVRE DÜZENİ PLANI) ÇALIŞMA ALANI PROJENİN
DetaylıDETAYLI İNCELEMELER. (Zeminde-Numune Alma) Ertan BOL-Sedat SERT-Aşkın ÖZOCAK 1 İNCE CİDARLI SHELBY TÜPÜ KUYU AĞZI HELEZON SPT KAŞIĞI
İNCE CİDARLI SHELBY TÜPÜ DETAYLI İNCELEMELER (Zeminde-Numune Alma) KUYU AĞZI SPT KAŞIĞI HELEZON Ertan BOL-Sedat SERT-Aşkın ÖZOCAK 1 NUMUNELERİN KORUNMASI UD TÜPTE PARAFİNLEME Ertan BOL-Sedat SERT-Aşkın
DetaylıINM 308 Zemin Mekaniği
Hafta_12 INM 308 Zemin Mekaniği Zeminlerin Taşıma Gücü; Kazıklı Temeller Yrd.Doç.Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com www.inankeskin.com ZEMİN MEKANİĞİ Haftalık Konular Hafta
DetaylıLaboratuar Kayma Mukavemeti Deneyleri
Laboratuar Kayma Mukavemeti Deneyleri 1 Kesme deneyleri: Bu tip deneylerle zemin kütlesinden numune alınan noktadaki kayma mukavemeti parametreleri belirilenir. 2 Kesme deneylerinin amacı; doğaya uygun
DetaylıTEMEL İNŞAATI ZEMİN İNCELEMESİ
TEMEL İNŞAATI ZEMİN İNCELEMESİ Kaynak; Temel Mühendisliğine Giriş, Prof. Dr. Bayram Ali Uzuner 1 Zemin incelemesi neden gereklidir? Zemin incelemeleri proje maliyetinin ne kadarıdır? 2 Zemin incelemesi
DetaylıİLLER BANKASI A.Ş. İHALE DAİRESİ BAŞKANLIĞI
İLLER BANKASI A.Ş. İHALE DAİRESİ BAŞKANLIĞI 2014 YILI JEOLOJİK - JEOTEKNİK ETÜTLER, JEOFİZİK ETÜTLER, JEOTEKNİK HİZMETLER İLE ZEMİN VE KAYA MEKANİĞİ LABORATUVAR DENEYLERİ BİRİM FİYAT CETVELİ Oğuzhan YILDIZ
Detaylı2015 YILI JEOLOJİK - JEOTEKNİK ETÜT VE HİZMET İŞLERİ, JEOFİZİK ETÜT İŞLERİ, ZEMİN VE KAYA MEKANİĞİ LABORATUVAR DENEYLERİ BİRİM FİYAT CETVELLERİ
İLLER BANKASI A.Ş. YATIRIM KOORDİNASYON DAİRESİ BAŞKANLIĞI 2015 YILI JEOLOJİK - JEOTEKNİK ETÜT VE HİZMET İŞLERİ, JEOFİZİK ETÜT İŞLERİ, ZEMİN VE KAYA MEKANİĞİ LABORATUVAR DENEYLERİ BİRİM FİYAT CETVELLERİ
DetaylıDolgu ve Yarmalarda Sondaj Çalışması ve Değerlendirmesi. HAZIRLAYAN Özgür SATICI Mad. Yük. Jeo. Müh. (MBA)
Dolgu ve Yarmalarda Sondaj Çalışması ve Değerlendirmesi HAZIRLAYAN Özgür SATICI Mad. Yük. Jeo. Müh. (MBA) İçerik Yarmalarda sondaj Dolgularda sondaj Derinlikler Yer seçimi Alınması gerekli numuneler Analiz
DetaylıSıvılaşma hangi ortamlarda gerçekleşir? Sıvılaşmaya etki eden faktörler nelerdir? Arazide tahkik; SPT, CPT, Vs çalışmaları
SIVILAŞMA Sıvılaşma Nedir? Sıvılaşma hangi ortamlarda gerçekleşir? Sıvılaşmaya etki eden faktörler nelerdir? Sıvılaşmanın Etkileri Geçmiş Depremlerden Örnekler Arazide tahkik; SPT, CPT, Vs çalışmaları
DetaylıZEMİN MEKANİĞİ VE TEMEL İNŞAATI İnce Daneli Zeminlerin Kıvamı ve Kıvam Limitleri. Yrd.Doç.Dr. SAADET A. BERİLGEN
ZEMİN MEKANİĞİ VE TEMEL İNŞAATI İnce Daneli Zeminlerin Kıvamı ve Kıvam Limitleri Yrd.Doç.Dr. SAADET A. BERİLGEN Ders İçeriği Kıvam (Atterberg) Limitleri Likit Limit, LL Plastik Limit, PL Platisite İndisi,
DetaylıDUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ
DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ ÖĞRENCİ TAAHHÜDÜ Sınava getireceğim bu formül kağıdı üzerinde hiçbir karalama, işaretleme ve ekleme yapmayacağımı ve aşağıda belirtilen
DetaylıDUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ GÜZ YARIYILI
DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2018-2019 GÜZ YARIYILI Dr. Uğur DAĞDEVİREN 2 1 İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ ANABİLİM DALLARI İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ Geoteknik
DetaylıT.C. SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ
T.C. SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ Şev duraylılık analizlerinin işe yarayabilmesi için, doğru şekilde ormülüze edilmiş, doğru problemi temsil etmelidirler. Bunu
DetaylıANTALYA - ARAPSUYU MEVKİİNDEKİ BİR BÖLGENİN GEOTEKNİK ÖZELLİKLERİ
ANTALYA ARAPSUYU MEVKİİNDEKİ BİR BÖLGENİN GEOTEKNİK ÖZELLİKLERİ Ömür ÇİMEN ve S.Nilay KESKİN Süleyman Demirel Üniv., İnşaat Mühendisliği Bölümü, Isparta ÖZET Bu çalışmada, Antalya Merkez Arapsuyu Mevkii
DetaylıPRATİKTE GEOTEKNİK MÜHENDİSLİĞİ KURSU. Zemin Etütleri ve Arazi Deneyleri. Prof. Dr. Erol Güler Boğaziçi Universitesi
PRATİKTE GEOTEKNİK MÜHENDİSLİĞİ KURSU Zemin Etütleri ve Arazi Deneyleri Prof. Dr. Erol Güler Boğaziçi Universitesi Sondaj içinden numune alma Örselenmiş veya örselenmemiş numuneler alınır.
DetaylıBÖLÜM 5 ZEMİNLERİN MÜHENDİSLİK ÖZELLİKLERİ
BÖLÜM 5 ZEMİNLERİN MÜHENDİSLİK ÖZELLİKLERİ 5.1. GİRİŞ Zemin (ayrışmış kaya) insanlığın en eski ve belki de en karmaşık mühendislik malzemesidir. Doğanın denge durumundaki yapısına müdahale edildiği zaman,
DetaylıTarih: 14 / 02 / 2009 Sondör: E. B. Sondaj Metodu: Dönel-Yıkamalı Şahmerdan Tipi: Simit Tipi Numune Alıcı: Split Barrel Zemin Sembol
SONDAJ LOGLARI ve KESİT ÇIKARMA 7 SONDAJ 8 9 LOGU ABC SONDAJ Ltd. Şti. Yeri: Adapazarı Yeraltı Su Seviyesi: 1.80 m Koordinatlar: N40. 78134, E030.34287 Derinlik (m) 1 2 3 4 5 6 10 11 Num. (m) 1.50 1.95
DetaylıZEMİNLERİN KAYMA DİRENCİ
ZEMİNLERİN KYM İRENİ Problem 1: 38.m çapında, 76.m yüksekliğindeki suya doygun kil zemin üzerinde serbest basınç deneyi yapılmış ve kırılma anında, düşey yük 129.6 N ve düşey eksenel kısalma 3.85 mm olarak
DetaylıTEMEL (FİZİKSEL) ÖZELLİKLER
TEMEL (FİZİKSEL) ÖZELLİKLER Problem 1: 38 mm çapında, 76 mm yüksekliğinde bir örselenmemiş kohezyonlu zemin örneğinin doğal (yaş) kütlesi 155 g dır. Aynı zemin örneğinin etüvde kurutulduktan sonraki kütlesi
DetaylıKaya Zemin Sınıflamaları Parametre Seçimi Şev Stabilite Sorunları. Özgür SATICI Mad. Yük. Jeo. Müh. (MBA)
Kaya Zemin Sınıflamaları Parametre Seçimi Şev Stabilite Sorunları Özgür SATICI Mad. Yük. Jeo. Müh. (MBA) Zeminler Zeminler iri daneli ve ince daneli olarak iki ana grupta incelenebilir. İri daneli malzemeler
DetaylıİMAR PLANINA ESAS JEOLOJİK-JEOTEKNİK ETÜT RAPORU
AR TARIM SÜT ÜRÜNLERİ İNŞAAT TURİZM ENERJİ SANAYİ TİCARET LİMİTED ŞİRKETİ İMAR PLANINA ESAS JEOLOJİK-JEOTEKNİK ETÜT RAPORU ÇANAKKALE İLİ GELİBOLU İLÇESİ SÜLEYMANİYE KÖYÜ TEPELER MEVKİİ Pafta No : ÇANAKKALE
DetaylıJEOLOJİK ETÜT İŞLERİ JEOFİZİK ETÜT İŞLERİ İŞİN ADI ESKİ POZ NO YENİ POZ NO
JEOLOJİK ETÜT İŞLERİ Jeolojik etüt ( 1/5000 ölçekli ) 38.1101 Jeolojik rapor yazımı ( 1/5000 ölçekli ) 38.1102 jeoteknik etüt ( 1/1000 ölçekli ) 38.1103 Jeolojik rapor yazımı ( 1/1000 ölçekli ) 38.1104
DetaylıBASMA DENEYİ MALZEME MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ. 1. Basma Deneyinin Amacı
1. Basma Deneyinin Amacı Mühendislik malzemelerinin çoğu, uygulanan gerilmeler altında biçimlerini kalıcı olarak değiştirirler, yani plastik şekil değişimine uğrarlar. Bu malzemelerin hangi koşullar altında
DetaylıINM 305 Zemin Mekaniği
Hafta_12 INM 305 Zemin Mekaniği Sıkışma ve Konsolidasyon Teorisi Yrd.Doç.Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com Haftalık Konular Hafta 1: Zeminlerin Oluşumu Hafta 2: Hafta 3: Hafta
DetaylıKİLLİ ZEMİNLERE OTURAN MÜNFERİT KAZIKLARIN TAŞIMA GÜCÜNÜN MS EXCEL PROGRAMI KULLANILARAK HESAPLANMASI. Hanifi ÇANAKCI
KİLLİ ZEMİNLEE OTUAN MÜNFEİT KAZIKLAIN TAŞIMA GÜCÜNÜN MS EXCEL POGAMI KULLANILAAK HESAPLANMASI Hanifi ÇANAKCI Gaziantep Üniersitesi, Müh. Fak. İnşaat Mühendisliği Bölümü. 27310 Gaziantep Tel: 0342-3601200
DetaylıZM-I FİNAL SORU ve CEVAPLARI SORU-1 [10]: Sıvılık indisi (I L ) ne demektir? Sıvılık indisinin 2.1, 0 ve -0.6 olması ne ifade eder?
28-29 ZM-I FİNAL SORU ve CEVAPLARI SORU-1 [1]: Sıvılık indisi (I L ) ne demektir? Sıvılık indisinin 2.1, ve -.6 olması ne ifade eder? SORU 2 [2]: Aşağıdaki kesit için a) Siltin doygun birim hacim ağırlığını
DetaylıGAZİANTEP KİLLERİNİN DİSPERSİBİLİTE ÖZELLİĞİNİN BELİRLENMESİ
5. Geoteknik Sempozyumu 5-7 Aralık 2013, Çukurova Üniversitesi, Adana GAZİANTEP KİLLERİNİN DİSPERSİBİLİTE ÖZELLİĞİNİN BELİRLENMESİ DISPERSIBILITY TESTS ON GAZİANTEP CLAYS Mateusz WISZNIEWSKI 1 Ali Fırat
DetaylıAnıl ERCAN 1 Özgür KURUOĞLU 2 M.Kemal AKMAN 3
Düzce Akçakoca Ereğli Yolu Km: 23+770 23+995 Dayanma Yapısı Taban Zemini İyileştirme Analizi Düzce Akçakoca Ereğli Road Km: 23+770 23+995 Retaining Structure Ground Improvement Analysis Anıl ERCAN 1 Özgür
Detaylı2. Bölüm ZEMİNLERİN FİZİKSEL ÖZELLİKLERİ
2. Bölüm ZEMİNLERİN FİZİKSEL ÖZELLİKLERİ Zeminler yapıları itibariyle heterojen malzemelerdir. Yani her noktasında fiziksel ve mekanik özellikleri farklılık göstermektedir. Zeminin Öğeleri Birçok yapı
DetaylıASAT ATIKSU ARITMA TESİS ALANI GEOTEKNİK ÖZELLİKLERİ
ASAT ATIKSU ARITMA TESİS ALANI GEOTEKNİK ÖZELLİKLERİ Aşkın ÖZOCAK*, Akın ÖNALP** * Sakarya Üniversitesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Sakarya ** İstanbul Kültür Üniversitesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü,
DetaylıDÜŞÜK PLASTĐSĐTELĐ KĐLLERĐN ÖNKONSOLĐDASYON BASINCININ ÇEŞĐTLĐ YÖNTEMLERLE BELĐRLENMESĐ
Zemin Mekaniği ve Temel Mühendisliği Onbirinci Ulusal Kongresi 7-8 Eylül 2006, Karadeniz Teknik Üniversitesi, Trabzon DÜŞÜK PLASTĐSĐTELĐ KĐLLERĐN ÖNKONSOLĐDASYON BASINCININ ÇEŞĐTLĐ YÖNTEMLERLE BELĐRLENMESĐ
DetaylıSu seviyesi = ha Qin Kum dolu sütun Su seviyesi = h Qout
Su seviyesi = h a in Kum dolu sütun out Su seviyesi = h b 1803-1858 Modern hidrojeolojinin doğumu Henry Darcy nin deney seti (1856) 1 Darcy Kanunu Enerjinin yüksek olduğu yerlerden alçak olan yerlere doğru
DetaylıT.C. SAKARYA ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ GEOTEKNİK ANABİLİM DALI. Ders Değerlendirme
T.C. SAKARYA ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ GEOTEKNİK ANABİLİM DALI Ders Değerlendirme Çalışmaların Başarıya Etkisi Yıl İçi Çalışma % 50 Yıl Sonu Sınavı % 50 Yıl İçi Çalışma
DetaylıEk-3-2: Örnek Tez 1. GİRİŞ
1 Ek-3-2: Örnek Tez 1. GİRİŞ.. 2 2. GENEL KISIMLAR 2.1. YATAY YATAK KATSAYISI YAKLAŞIMI Yatay yüklü kazıkların analizinde iki parametrenin bilinmesi önemlidir : Kazığın rijitliği (EI) Zeminin yatay yöndeki
Detaylı8. TOPRAK ZEMİNLERİN TAŞIMA GÜCÜ (BEARING CAPACITY OF SOILS)
8. TOPRAK ZEMİNLERİN TAŞIMA GÜCÜ (BEARING CAPACITY OF SOILS) TEMELLER (FOUNDATIONS) Temel, yapı ile zeminin arasındaki yapısal elemandır. Yapı yükünü zemine aktaran elemandır. Temeller, yapıdan kaynaklanan
DetaylıİNM 305 ZEMİN MEKANİĞİ
İNM 305 ZEMİN MEKANİĞİ 2015-2016 GÜZ YARIYILI Prof. Dr. Zeki GÜNDÜZ 1 DANE ÇAPI DAĞILIMI (GRANÜLOMETRİ) 2 İnşaat Mühendisliğinde Zeminlerin Dane Çapına Göre Sınıflandırılması Kohezyonlu Zeminler Granüler
DetaylıZeminlerin Sıkışması ve Konsolidasyon
Zeminlerin Sıkışması ve Konsolidasyon 2 Yüklenen bir zeminin sıkışmasının aşağıdaki nedenlerden dolayı meydana geleceği düşünülür: Zemin danelerinin sıkışması Zemin boşluklarındaki hava ve /veya suyun
Detaylı7. TOPRAĞIN DAYANIMI DAYANIM
7. TOPRAĞIN DAYANIMI DAYANIM Dayanım bir malzemenin yenilmeye karşı gösterdiği dirençtir. Gerilme-deformasyon ilişkisinin üst sınırıdır. 1 Toprak Zeminin Yenilmesi Temel Kavramlar Makaslama Dayanımı: Toprağın
DetaylıZEMĐN ĐNCELEMELERĐNDE STANDART PENETRASYON VE KONĐ PENETRASYON DENEYLERĐ YÜKSEK LĐSANS TEZĐ. Kamil ÖZÇELĐK
ĐSTANBUL TEKNĐK ÜNĐVERSĐTESĐ FEN BĐLĐMLERĐ ENSTĐTÜSÜ ZEMĐN ĐNCELEMELERĐNDE STANDART PENETRASYON VE KONĐ PENETRASYON DENEYLERĐ YÜKSEK LĐSANS TEZĐ Kamil ÖZÇELĐK Đnşaat Mühendisliği Anabilim Dalı Zemin Mekaniği
DetaylıAKADEMİK BİLİŞİM Şubat 2010 Muğla Üniversitesi GEOTEKNİK RAPORDA BULUNAN HESAPLARIN SPREADSHEET (MS EXCEL) İLE YAPILMASI
AKADEMİK BİLİŞİM 2010 10-12 Şubat 2010 Muğla Üniversitesi GEOTEKNİK RAPORDA BULUNAN HESAPLARIN SPREADSHEET (MS EXCEL) İLE YAPILMASI 1 ZEMİN İNCELEME YÖNTEMLERİ ZEMİN İNCELEMESİ Bir alanın altındaki arsanın
DetaylıProf. Dr. Osman SİVRİKAYA Zemin Mekaniği I Ders Notu
B - Zeminlerin Geçirimliliği Giriş Darcy Kanunu Geçirimliği Etkileyen Etkenler Geçirimlilik (Permeabilite) Katsayısnın (k) Belirlenmesi * Ampirik Yaklaşımlar ile * Laboratuvar deneyleri ile * Arazi deneyleri
DetaylıYTÜ İnşaat Fakültesi Geoteknik Anabilim Dalı. Ders 5: İÇTEN DESTEKLİ KAZILAR. Prof.Dr. Mehmet BERİLGEN
YTÜ İnşaat Fakültesi Geoteknik Anabilim Dalı Ders 5: İÇTEN DESTEKLİ KAZILAR Prof.Dr. Mehmet BERİLGEN İçten Destekli Kazılar İçerik: Giriş Uygulamalar Tipler Basınç diagramları Tasarım Toprak Basıncı Diagramı
DetaylıTürkiye de SPT-N Değeri ile İnce Daneli Zeminlerin Drenajsız Kayma Mukavemeti arasındaki İlişkiler *
İMO Teknik Dergi, 2007 4229-4246, Yazı 279 Türkiye de SPT-N Değeri ile İnce Daneli Zeminlerin Drenajsız Kayma Mukavemeti arasındaki İlişkiler * Osman SİVRİKAYA* Ergün TOĞROL** ÖZ Mühendislik uygulamalarında
Detaylı1. GİRİŞ 2. ETÜT ALANI JEOLOJİSİ
1. GİRİŞ 1.1 Raporun Amacı Bu rapor, Ödemiş-Aktaş Barajı Kat i Proje kapsamında yer alan baraj gövde dolgusunun oturacağı temel zeminini incelemek, zemin emniyet gerilmesi ve proje yükleri altında temelde
DetaylıRESİMLERLE FORE KAZIK UYGULAMALARI
İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI İZMİR ŞUBESİ SUNUMU RESİMLERLE FORE KAZIK UYGULAMALARI Ramazan YILDIZ İnş.Müh./Şirket Ortağı. FORE KAZIK YAPIM METODU Fore kazık, Sondaj yolu ile delme yolu ile yerinde dökme
DetaylıT.C. Adalet Bakanlığı Balıkesir/Kepsut Cezaevi inşaat sahasındaki presiyometre deney sonuçlarının incelenmesi
BAÜ FBE Dergisi Cilt:9, Sayı:2, 34-47 Aralık 2007 T.C. Adalet Bakanlığı Balıkesir/Kepsut Cezaevi inşaat sahasındaki presiyometre deney sonuçlarının incelenmesi Ahmet ÇONA 1, 1 Balıkesir Üniversitesi Müh.
DetaylıPOLİPROPİLEN FİBERLERLE GÜÇLENDİRİLMİŞ KUM ZEMİNLERİN DİNAMİK ETKİ ALTINDA BOŞLUK SUYU BASINCI DAVRANIŞI
4-6 Ekim 25 DEÜ İZMİR ÖZET: POLİPROPİLEN FİBERLERLE GÜÇLENDİRİLMİŞ KUM ZEMİNLERİN DİNAMİK ETKİ ALTINDA BOŞLUK SUYU BASINCI DAVRANIŞI Eyyüb KARAKAN Selim ALTUN 2 ve Tuğba ESKİŞAR 3 Yrd. Doç. Dr., İnşaat
DetaylıYapı veya dolgu yüklerinin neden olduğu gerilme artışı, zemin tabakalarını sıkıştırır.
18. KONSOLİDASYON Bir mühendislik yapısının veya dolgunun altında bulunan zeminin sıkışmasına konsolidasyon denir. Sıkışma 3 boyutlu olmasına karşılık fark ihmal edilebilir nitelikte olduğundan 2 boyutlu
DetaylıTMMOB JEOFİZİK MÜHENDİSLERİ ODASI JEOFİZİK MÜHENDİSLİĞİ KAPSAMINDA 2010 YILINDA UYGULANACAK ASGARİ BİRİM FİYAT LİSTESİ
Poz No İşin Adı i JF 1 GRAVİTE ÖLÇÜMLERİ VE HARİTALANMASI JF 1.1 250 m x 250 m karelaj Nokta 44.00 JF 1.2 100 m x 100 m karelaj Nokta 22.00 JF 1.3 50 m x 50 m karelaj Nokta 16.50 JF 1.4 25 m x 25 m karelaj
DetaylıZEMİN MEKANİĞİ DERS NOTLARI
Ankara Üniversitesi Mühendislik Fakültesi Jeoloji Mühendisliği Bölümü ZEMİN MEKANİĞİ DERS NOTLARI Prof. Dr. Recep KILIÇ ÖNSÖZ Jeoloji Mühendisliği eğitiminde Zemin Mekaniği dersi için hazırlanmış olan
DetaylıZeminlerin Sınıflandırılması. Yrd. Doç. Dr. Saadet Berilgen
Zeminlerin Sınıflandırılması Yrd. Doç. Dr. Saadet Berilgen Ders İçeriği Zemin Sınıflandırma Sistemleri USCS AASHTO USDA USCS Classification System Geoteknik Mühendisliğinde Sınıflandırmanın Rolü Sınıflandırma
DetaylıDUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ GÜZ YARIYILI
DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2017-2018 GÜZ YARIYILI Yrd. Doç. Dr. Uğur DAĞDEVİREN İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ ANABİLİM DALLARI İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ
DetaylıANTALYA ZEMİNLERİNDE CPT (KONİK PENETRASYON DENEYİ) UYGULAMALARI
ANTALYA ZEMİNLERİNDE CPT (KONİK PENETRASYON DENEYİ) UYGULAMALARI Nihat DİPOVA ve Bülent CANGİR Akdeniz Ünv. İnş. Müh. Böl. Antalya ÖZET Zeminlerde örnek alma ve örnek hazırlama aşamalarındaki örselenme
DetaylıBİNA VE BİNA TÜRÜ YAPILAR (KATEGORİ 2 ve 3) İÇİN PARSEL BAZINDA DÜZENLENECEK ZEMİN VE TEMEL ETÜDÜ (GEOTEKNİK) DEĞERLENDİRME RAPORU FORMATI
TMMOB İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI Necatibey Cad. No:57 Kızılay / Ankara Tel: (0 312) 294 30 00 - Faks: (0 312) 294 30 88 www.imo.org.tr imo@imo.org.tr BİNA VE BİNA TÜRÜ YAPILAR (KATEGORİ 2 ve 3) İÇİN PARSEL
DetaylıArtan İnce Kum Oranının Silt Zeminin Sıkışabilirliğine ve Dayanımına Etkisi
17 Published in 5th International Symposium on Innovative Technologies in Engineering and Science 29-30 September 17 (ISITES17 Baku - Azerbaijan) Artan İnce Kum Oranının Silt Zeminin Sıkışabilirliğine
DetaylıT.C. SAKARYA ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ
T.C. SAKARYA ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ GEOTEKNİK ANABİLİM DALI İNCE CİDARLI SHELBY TÜPÜ DETAYLI İNCELEMELER (Zeminde-Numune Alma) KUYU AĞZI SPT KAŞIĞI HELEZON ERTAN
DetaylıBURULMA DENEYİ 2. TANIMLAMALAR:
BURULMA DENEYİ 1. DENEYİN AMACI: Burulma deneyi, malzemelerin kayma modülü (G) ve kayma akma gerilmesi ( A ) gibi özelliklerinin belirlenmesi amacıyla uygulanır. 2. TANIMLAMALAR: Kayma modülü: Kayma gerilmesi-kayma
DetaylıKırıkkale İli Bahçelievler ve Fabrikalar Mahallelerinin Sıvılaşma Potansiyelinin Coğrafi Bilgi Sistemlerinde Analizi
International Journal of Engineering Research and Development, Vol.4, No.1, January 2012 33 Kırıkkale İli Bahçelievler ve Fabrikalar Mahallelerinin Sıvılaşma Potansiyelinin Coğrafi Bilgi Sistemlerinde
DetaylıTEMEL (FİZİKSEL) ÖZELLİKLER
TEMEL (FİZİKSEL) ÖZELLİKLER Problem 1: 38 mm çapında, 76 mm yüksekliğinde bir örselenmemiş zemin örneğinin doğal kütlesi 165 g dır. Aynı zemin örneğinin etüvde kurutulduktan sonraki kütlesi 153 g dır.
DetaylıÜst yapı yüklerinin bir bölümü ya da tümünü zemin yüzünden daha derinlerdeki tabakalara aktaran
Üst yapı yüklerinin bir bölümü ya da tümünü zemin yüzünden daha derinlerdeki tabakalara aktaran temel derinliği/temel genişliği oranı genellikle 4'den büyük olan temel sistemleri derin temeller olarak
DetaylıDEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN ve MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 1 Sayı: 3 sh Ekim 1999
DEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN ve MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 1 Sayı: 3 sh. 29-46 Ekim 1999 GÜMRÜK-ÜÇKUYULAR (İZMİR) ARASI SAHİL YOLU TEMEL TABAN ZEMİNİ PARAMETRELERİNİN İSTATİSTİKSEL OLARAK DEĞERLENDİRİLMESİ
DetaylıMersin Limanı ndaki Zeminlerin İndeks ve Konsolidasyon Özelliklerinin Değerlendirilmesi
Mersin Limanı ndaki Zeminlerin İndeks ve Konsolidasyon Özelliklerinin Değerlendirilmesi Assesment of Index and Consolidation Properties of Sediments at Mersin Harbor A. Alptekin 1,*, H. Tağa 1 1 Mersin
Detaylı3. MÜHENDİSLİK AMAÇLI TOPRAK SINIFLANMASI
3. MÜHENDİSLİK AMAÇLI TOPRAK SINIFLANMASI AMAÇ Basit indislerle benzer davranışa sahip toprak gruplarının oluşturulması ve sınıflanması, mühendislik özelliklerini kestirmek ve genel olarak mühendisler
Detaylı5. KONSOLİDAS YON DENEYİ:
5. KONSOLİDAS YON DENEYİ: KONU: İnce daneli zeminlerin kompresibilite ve konsolidasyon karakteristikleri, Terzaghi tarafından geliştirilen ödometre deneyi ile elde edilir. Bu alet Şekil 1 de şematik olarak
DetaylıZemin Özelliklerini Belirlemede Koni Penetrasyon Deneyi
Zemin Özelliklerini Belirlemede Koni Penetrasyon Deneyi 1 *Sedat SERT, 1 Ertan BOL, 1 Aşkın ÖZOCAK 1 Sakarya Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Sakarya, Türkiye 1. Giriş Özet
DetaylıYILDIZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İnşaat Mühendisliği Bölümü. TÜNEL DERSİ Ergin ARIOĞLU
YILDIZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ İ 2. Bölüm Ek Notları (Marmaray Projesi nde Yapılan Sondaj Çalışmalarının Sayısal Değerlendirilmesi) Prof. Dr. Müh. Yapı Merkezi AR&GE Bölümü Mart
Detaylıİnce Daneli Malzeme Kalınlığının, Dane Çapının ve Şev Eğiminin Taşıma Gücüne Etkisi
Politeknik Dergisi Journal of Polytechnic Cilt: 8 Sayı: 1 s. 95-100, 2005 Vol: 8 No: 1 pp. 95-100, 2005 İnce Daneli Malzeme Kalınlığının, Dane Çapının ve Eğiminin Taşıma Gücüne Etkisi Servet YILDIZ, Oğuzhan
DetaylıİNM Ders 4.1 Dinamik Etkiler Altında Zemin Davranışı
İNM 424112 Ders 4.1 Dinamik Etkiler Altında Zemin Davranışı Yrd. Doç. Dr. Pelin ÖZENER İnşaat Mühendisliği Bölümü Geoteknik Anabilim Dalı DİNAMİK ETKİLER ALTINDA ZEMİN DAVRANIŞI Statik problemlerde olduğu
DetaylıİMO Teknik Dergi, 2015 7023-7026, Yazı 431, Tartışma. Akın ÖNALP ve Ersin AREL in katkıları*
TARTIŞMA İMO Teknik Dergi, 2015 7023-7026, Yazı 431, Tartışma Silt Biriminde (Kastamonu, Türkiye) Yapılan Menard Presiyometre, Standart Penetrasyon ve Laboratuvar Deney Sonuçları Arasındaki İlişkilerin
Detaylı10. KONSOLİDASYON. Konsolidasyon. σ gerilmedeki artış zeminin boşluk oranında e azalma ve deformasyon yaratır (gözeneklerden su dışarı çıkar).
. KONSOLİDASYON Konsolidasyon σ gerilmedeki artış zeminin boşluk oranında e azalma ve deformasyon yaratır (gözeneklerden su dışarı çıkar). σ nasıl artar?. Yeraltısuyu seviyesi düşer 2. Zemine yük uygulanır
DetaylıTMMOB JEOFİZİK MÜHENDİSLERİ ODASI
Asgari Fiyat Listesi Poz No İşin Adı i JF 1 GRAVİTE ÖLÇÜMLERİ VE HARİTALANMASI JF 1.1 250 m x 250 m karelaj Nokta 50 JF 1.2 100 m x 100 m karelaj Nokta 24 JF 1.3 50 m x 50 m karelaj Nokta 18 JF 1.4 25
DetaylıYAPI TEKNOLOJİSİ DERS-2
YAPI TEKNOLOJİSİ DERS-2 ÖZET Yer yüzündeki her cismin bir konumu vardır. Zemine her cisim bir konumda oturur. Cismin dengede kalabilmesi için konumunu koruması gerekir. Yapının konumu temelleri üzerinedir.
DetaylıARAZİ DENEYLERİ İLE GEOTEKNİK TASARIM
ARAZİ DENEYLERİ İLE GEOTEKNİK TASARIM STANDART PENETRASYON DENEYİ ( SPT ) Y.Doç.Dr. Devrim ALKAYA PAMUKKALE ÜNİVERSİTESİ GİRİŞ Kohezyonsuz zeminlerden standart ve klasik numune alıcılarla örselenmemiş
DetaylıYalova Çevre ve Şehircilik İl Müdürlüğü. ZEMIN VE TEMEL ETÜT RAPORLARı, KARŞıLAŞıLAN PROBLEMLER
Yalova Çevre ve Şehircilik İl Müdürlüğü ZEMIN VE TEMEL ETÜT RAPORLARı, KARŞıLAŞıLAN PROBLEMLER FORMAT Mülga Bayındırlık ve İskan Bakanlığı nın Zemin ve Temel Etüdü Raporunun Hazırlanmasına İlişkin Esaslar
DetaylıLİMİT DENGE ANALİZİ (Deterministik Yaklaşım)
11. ŞEV DURAYLILIĞI ŞEV DURAYLILIĞI (Slope Stability) Şev: Düzensiz veya belirli bir geometriye sahip eğimli yüzeydir. Şevler Düzensiz bir geometriye sahip doğal şevler (yamaç) Belirli bir geometriye sahip
DetaylıMETALURJİ VE MALZEME MÜH. LAB VE UYG. DERSİ FÖYÜ
METALURJİ VE MALZEME MÜH. LAB VE UYG. DERSİ FÖYÜ ALIN KAYNAKLI LEVHASAL BAĞLANTILARIN ÇEKME TESTLERİ A- DENEYİN ÖNEMİ ve AMACI Malzemelerin mekanik davranışlarını incelemek ve yapılarıyla özellikleri arasındaki
DetaylıÖZGEÇMİŞ. Derece Üniversite Alanı Yılı. Lisans Uroumieh Üniversitesi İnşaat Mühenlisliği
ÖZGEÇMİŞ Yard. Doç. Dr. Ehsan ETMİNAN Işık Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Oda AMF-334 34980 Şile/ İstanbul, Türkiye Telefon: +90(216) 5287269 ehsan.etminan@isikun.edu.tr
DetaylıT.C. İSTANBUL ÜNİVERSİTESİ
T.C. İSTANBUL ÜNİVERSİTESİ İnşaat Mühendisliği Bölümü Yüzeysel Temeller 2015 2016 Öğretim Yılı Güz Dönemi Doç. Dr. Sadık ÖZTOPRAK Mayne et al. (2009) 2 ÖZTOPRAK, 2014 1 Zemin İncelemesi Sondaj Örselenmiş
DetaylıGeoteknik Mühendisliği
Geoteknik Mühendisliği 1 Mühendislik malzemesi nedir? İnşaat mühendisi inşa eder Paslı çelik Hala çelik Çelik Çelik 2 1 Mühendislik malzemesi nedir? İnşaat mühendisi inşa eder Beton Beton Hala beton 3
DetaylıŞAMLI (BALIKESİR) TAŞOCAĞI MALZEMESİ İLE YAPILAN DOLGUNUN KOMPAKSİYON ÖZELLİKLERİ
ŞAMLI (BALIKESİR) TAŞOCAĞI MALZEMESİ İLE YAPILAN DOLGUNUN KOMPAKSİYON ÖZELLİKLERİ Arzu OKUCU* ve Ayşe TURABİ* *Balıkesir Üniversitesi Müh. Mim. Fak.,İnşaat Müh. Böl., Balıkesir ÖZET İnşaat mühendisliğinde
DetaylıZEMİN ARAŞTIRMALARI ve GEOTEKNİK RAPOR HAZIRLANMASI
ZEMİN ARAŞTIRMALARI ve GEOTEKNİK RAPOR HAZIRLANMASI D.Ü. Müh. Fak. İnş. Müh. Böl. Geoteknik ABD mskeskin@dicle.edu.tr Diyarbakır, 2011 1. GİRİŞ 2. GEOTEKNİK İNCELEME VE AŞAMALARI 3. ARAZİ İNCELEMELERİ
DetaylıSIVILAŞMA RİSKİNİN DÜŞÜK BASINÇLI ÇİMENTO ENJEKSİYONU İLE AZALTILMASI REDUCING LIQUEFACTION POTENTIAL BY LOW PRESURE CEMENT GROUTING
SIVILAŞMA RİSKİNİN DÜŞÜK BASINÇLI ÇİMENTO ENJEKSİYONU İLE AZALTILMASI REDUCING LIQUEFACTION POTENTIAL BY LOW PRESURE CEMENT GROUTING Utkan MUTMAN -1, Aydın KAVAK -1 Posta Adresi: 1- KOU Mühendislik Fakültesi
DetaylıZEMİNLERİN GERİLME-ŞEKİL DEĞİŞTİRME DAVRANIŞI VE KAYMA MUKAVEMETİ
ZEMİNLERİN GERİLME-ŞEKİL DEĞİŞTİRME DAVRANIŞI VE KAYMA MUKAVEMETİ GİRİŞ Zeminlerin gerilme-şekil değiştirme davranışı diğer inşaat malzemelerine göre daha karmaşıktır. Zeminin yük altında davranışı Başlangıç
DetaylıZeminlerden Örnek Numune Alınması
Zeminlerden Örnek Numune Alınması Zeminlerden örnek numune alma tekniği, örneklerden istenen niteliğe ve gereken en önemli konu; zeminde davranışın süreksizliklerle belirlenebileceği, bu nedenle alınan
DetaylıTMMOB JEOFİZİK MÜHENDİSLERİ ODASI
Asgari Poz No İşin Adı i JF 1 GRAVİTE ÖLÇÜMLERİ VE HARİTALANMASI JF 1.1 250 m x 250 m karelaj Nokta 55 JF 1.2 100 m x 100 m karelaj Nokta 26 JF 1.3 50 m x 50 m karelaj Nokta 20 JF 1.4 25 m x 25 m karelaj
DetaylıHafta_1. INM 405 Temeller. Dersin Amacı - İçeriği, Zemin İnceleme Yöntemleri. Doç.Dr. İnan KESKİN.
Hafta_1 INM 405 Temeller Dersin Amacı - İçeriği, Zemin Doç.Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com TEMELLER Hafta Konular 1 Ders Amacı-İçeriği, Zemin 2 Arazi Deneyleri 3 Yüzeysel
DetaylıSİSMİK KONİK PENETRASYON TESTİ (SCPT) İLE ZEMİN DİNAMİK ÖZELLİKLERİNİN BELİRLENMESİ VE ARALARINDAKİ İLİŞKİNİN İSTATİSTİKSEL YORUMU: ESKİŞEHİR ÖRNEĞİ
ÖZET: SİSMİK KONİK PENETRASYON TESTİ (SCPT) İLE ZEMİN DİNAMİK ÖZELLİKLERİNİN BELİRLENMESİ VE ARALARINDAKİ İLİŞKİNİN İSTATİSTİKSEL YORUMU: ESKİŞEHİR ÖRNEĞİ M. Tün 1 1 Araştırma Görevlisi, Yer ve Uzay Bilimleri
DetaylıINM 305 Zemin Mekaniği
Hafta_8 INM 305 Zemin Mekaniği Zeminlerde Gerilme ve Dağılışı Yrd.Doç.Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com Haftalık Konular Hafta 1: Zeminlerin Oluşumu Hafta 2: Hafta 3: Hafta
DetaylıİNM 305 ZEMİN MEKANİĞİ
İNM 305 ZEMİN MEKANİĞİ 2015-2016 GÜZ YARIYILI Prof. Dr. Zeki GÜNDÜZ 1 ZEMİNLERİN SIKIŞMASI, KONSOLİDASYON ve OTURMALAR 2 3 4 ZEMİNLERİN SIKIŞMASI ve KONSOLİDASYON 1. Giriş 2. Kohezyonsuz ve Kohezyonlu
DetaylıProf. Dr. Osman SİVRİKAYA Zemin Mekaniği I Ders Notu
HAFTALIK DERS PLANI Hafta Konular Kaynaklar 1 Zeminle İlgili Problemler ve Zeminlerin Oluşumu [1], s. 1-13 2 Zeminlerin Fiziksel Özellikleri [1], s. 14-79; [23]; [24]; [25] 3 Zeminlerin Sınıflandırılması
Detaylıİmalat Öncesi Deneyleri ve İmalat Sonrası Statik Plaka Yükleme Deneyleri
Altyapıda yenilikçi çözüm Ankara Gölbaşı Kaman Kayseri Karayolu BALA İlçe Geçişinde Zemindeki Mevcut Sathi Kaplama Yerinde Bırakılarak, Zemin Mekaniği Güçlendirme Alt Yapı İyileştirme Projesi 02.09.2013
DetaylıTMMOB JEOFİZİK MÜHENDİSLERİ ODASI
Asgari Poz No İşin Adı i JF 1 GRAVİTE ÖLÇÜMLERİ VE HARİTALANMASI JF 1.1 250 m x 250 m karelaj Nokta 60 JF 1.2 100 m x 100 m karelaj Nokta 28 JF 1.3 50 m x 50 m karelaj Nokta 22 JF 1.4 25 m x 25 m karelaj
Detaylı