ÇAPRAZ KAMA HADDELEME YÖNTEMİ İLE TRAKTÖR ŞAFTI ÜRETİMİ: SONLU ELEMANLAR SİMULASYONU VE MİKROSKOBİK ÇALIŞMASI
|
|
- Ekin Ergin
- 7 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 TMMOB Makina Mühendisleri Odası 12. Otomotiv ve Üretim Teknolojileri Sempozyumu Mayıs 2011 ÇAPRAZ KAMA HADDELEME YÖNTEMİ İLE TRAKTÖR ŞAFTI ÜRETİMİ: SONLU ELEMANLAR SİMULASYONU VE MİKROSKOBİK ÇALIŞMASI Metin Çakırcalı 1, Cenk Kılıçaslan 1, İ. Kutlay Odacı 1, Mustafa Güden 1, Valery Y. Shchukin 2, Vladimir V. Petronko 2 1 Dinamik Test ve Modelleme Laboratuarı, Makina Mühendisliği Bölümü, İzmir Yüksek Teknoloji Enstitüsü, Urla, İzmir, Türkiye Tel: , E-posta: cenkkilicaslan@iyte.edu.tr 2 Belarus Ulusal Bilim Akademisi Fizik Teknik Enstitüsü, Minsk, Belarus ÖZET Bu çalışmada Çapraz Kama Haddeleme (ÇKH) yöntemi ile traktör şaftı üretimi ısıl-mekanik sonlu elemanlar analizleri ile incelenmiştir. Nümerik model ile elde edilen efektif gerinim ve sıcaklık dağılımı iş parçasının içyapı tahmininde kullanılmış, bu tahminler haddelenmiş iş parçalarının mikroskobik analizleri ile doğrulanmıştır. İş parçası malzemesi olarak AISI 1045 çeliği kullanılmıştır. Analizler, sıcaklığın ve efektif gerinimin işlem sırasında homojen dağılmadığını göstermiştir. Mikroskobik analizler, tane boyutunun efektif gerinimin yüksek olduğu yüzeye yakın bölgelerde daha küçük olduğunu, sıcaklığın yüksek olduğu orta kısımda ise tane boyutunun büyük ve haddeleme yönüne dik şekilde uzadığını göstermiştir. Anahtar Kelimeler: Çapraz Kama Haddeleme, Sonlu Elemanlar,1045 Çeliği, Johnson-Cook. 1. GİRİŞ Çapraz kama haddeleme (ÇKH), iş parçasına teğet fakat birbirine karşı hareket eden düz plakalar ya da merdaneler üzerine oluşturulmuş iki adet kama arasındaki silindirik iş parçasının adımlı eksenel parçalara dönüştürüldüğü bir plastik şekillendirme işlemidir. ÇKH nin geleneksel şekillendirme işlemlerine göre avantajları şu şekilde sıralanabilir [1-4]; (i) düşük işletim maliyeti, (ii) yüksek üretim miktarları ve düşük hammadde sarfiyatı, (iii) hammadde tasarrufu (iş parçası uç kesimi ve gerekirse taşlama sonrası atılan hammadde %10 dan daha azdır), (iv) iyi ürün kalitesi (metal mikro yapısı sürekli ve incedir) ve (v) çevreye daha az zararlı madde atımı (işlem yağlama akışkanlarına gerek duymaz). Bahsedilen önemli avantajlarına rağmen, ÇKH işlemi metal şekillendirme endüstrisi tarafından yaygın kullanılmamaktadır. Bunun temel nedeni iş parçası deformasyonu, sürtünme ve hasar mekanizması hakkında yeterli teknik bilgiye sahip olunmaması ve kalıp tasarımının karmaşık olmasıdır. Kalıp ile iş parçası arasındaki etkileşim kesin ve güvenilir olarak belirlenemediğinden ÇKH işleminin otomasyonu da zordur. Tek bir ürün tasarımı için pek çok deneme yapılmalıdır. Bu tür tasarım teknikleri tecrübe ve deneme yanılma yöntemini temel alır ki bu çoğu zaman güvenilmeyen, zaman kaybettirici ve pahalı bir işlemdir [4]. ÇKH işleminde, kama üzerinde iş parçasının şekillendiği dört bölge vardır (Şekil 1b). Kesme bölgesinde silindirik iş parçası çevresine v-şeklinde yiv açılır. Yönlendirme bölgesinde oluşturulan v-şeklindeki yiv iş parçası çevresince düzgün devam eder, kama profili değişmez. Genişletme bölgesinde kalıp üzerindeki kama genişliği artar ve iş parçası genişletme açısı (β) ile uçlara doğru açılır. İş parçası omuzlarda şekillendirme açısı (α) ile deforme olur. İş parçasının son şeklini aldığı son bölge boyutlandırma bölgesidir. Boyutlar ve yüzey kalitesi bu bölgede kontrol edilir. Bu bölgede genişletme açısı sıfırdır ve kama profili değişmez. Boyutlandırma bölgesi sonunda yer alan kesiciler iş parçasını uçlardan keserek fazlalıklar atılır.
2 Şekil 1 Düz kama ÇKH işlem yapısı ve kalıbın şekillendirme bölgeleri Literatürde ÇKH işlemini sonlu elemanlar yöntemi ile inceleyen birçok çalışma vardır. Li ve Lovell [5] ÇKH işleminde boşluk oluşumu ve ilerlemesini deneysel ve ANSYS/LSDYNA programları ile incelemişlerdir. Boşluk oluşum morfolojisi, iş parçası malzemesi, şekillendirme açısı, genişletme açısı ve alan indirgemesinin fonksiyonu olarak belirlenmiştir. Deng ve diğerleri [6] ÇKH işleminde kayma ve işlem değişkenleri arasındaki ilişkiyi ANSYS/LSDYNA programlarını kullanarak araştırmışlardır. Üç farklı iş parçası malzemesi (1100 alüminyum, 1018 çelik ve C21000 pirinç) için farklı şekillendirme hızı (0,4 ve 4,0 m s -1 ), alan indirgemesi (25, 40 ve 55) ve şekillendirme açılarında (20, 30 ve 40 ) oluşan kayma incelenmiştir. Analizlerde sabit statik (0,5) ve dinamik (0,46) Coulomb sürtünme katsayıları (μ) kullanılmıştır. Şekillendirme hızı, alan indirgemesi ve şekillendirme açısının kaymayı etkileyen önemli değişkenler olduğu belirlenmiştir. Fang ve diğerleri [7] DEFORM-3D programı ile ÇKH işlemini modellemişlerdir. Artan genişletme açısı ile teğet kuvvetlerin arttığı ancak dikey kuvvetlerin azaldığı gösterilmiştir. Wang ve diğerleri [8] AISI 5140 çeliğinin ÇKH işlem detaylarını, DEFORM-3D programında ısıl-mekanik model ile mikro yapı analizini birleştirerek belirlemişlerdir. En yüksek efektif gerinim iş parçasının merkezinde ve en yüksek gerinim hızının ise temas yüzeyindedir. Zhao ve diğerleri [9] ANSYS/LS-DYNA programı ile 1045 çeliğinin ÇKH işlemini modellemişlerdir. İş parçası merkezinde yüksek yanal çekme gerilmelerinin oluştuğu gösterilmiştir. Xiong ve diğerleri [10] ÇKH işleminde iş parçası kesitindeki efektif gerinim ve gerinim hızı değişimini DEFORM-3D simülasyon programı kullanarak farklı iş parçası kesitlerinde haddeleme zamanına karşılık belirlemişlerdir. Merkezden ¼ R (R iş parçası yarı çapı) uzunluktaki bölgede gerinimin ½ R uzaklıktaki bölgeye ve merkeze kıyasla daha hızlı arttığı gösterilmiştir. Genişletme bölgesinde gerinmenin hızla artması ¼ ve ½ R kesitinde periyodik dalgalanmalara sebep olduğu belirlenmiştir. Benzer şekilde ¼ ve ½ R kesitlerinde gerinme hızının merkezden daha yüksek olduğu gösterilmiştir. Bu çalışmada ÇKH yöntemi ile AISI 1045 çeliği malzemesinden traktör şaftı üretimi ısıl-mekanik sonlu elemanlar analizleri ile incelenmiştir. İlk olarak iş parçası malzemesinin akış gerilmesi Split Hopkinson Basınç Barı (SHBB) ve SHIMADZU AG-I çekme-basma test makinesi kullanılarak bulunmuş ve analizlerde kullanılmıştır. Modeller, simülasyon sonuçları ile ÇKH deneylerinden elde edilen teğetsel kuvvetlerin karşılaştırılması ile doğrulanmıştır. Ayrıca nümerik model ile elde edilen efektif gerinim ve sıcaklık dağılımı iş parçasının içyapı tahmininde kullanılmış, bu tahminler haddelenmiş iş parçalarının mikroskobik analizleri ile doğrulanmıştır. 2. MALZEME MODELLERİ Çalışılan malzemelerin deformasyon davranışları Johnson ve Cook (JC) malzeme [11] modeli ile belirlenmiştir. Bu model Denklem 1 ile ifade edilir; n * m A B 1 cln 1 T 0 (1) Denklem 1 de, ζ, ε ve sırasıyla, efektif gerilme, gerinim ve gerinim hızı, A, B, n, c, m model sabitleri, 0 referans gerinim hızıdır. T* ise aşağıdaki denklem ile ifade edilir; T T T T T Denklem 2 de T, T r ve T m sırasıyla sıcaklık, referans ve ergime sıcaklığıdır. * m r r (2)
3 Deneylerde AISI 1045 çeliğinden hazırlanan 4 mm çaplı ve 12 mm boyundaki numuneler kullanılmıştır. Statik testler, oda ve yüksek sıcaklıkta (1000 C ye kadar) deplasman kontrollü SHIMADZU AG-I test makinesi ile s -1 gerinim hızı aralığında yapılmıştır. Aynı numunelerin yüksek gerinim hızlarındaki testleri 316 L paslanmaz çelik çubuklu çekme Split Hopkinson Basınç Barı (SHBB) test düzeneği ile s -1 gerinim hızları aralığında yapılmıştır. Dinamik Test ve Modelleme Laboratuvarı bünyesinde bulunan SHBB ve SHIMADZU AG-I test cihazları Şekil 2 de gösterilmiştir. Şekil 2 DTM Lab. bünyesinde bulunan SHBB, SHIMADZU AG-I basma-çekme test cihazı 1045 çeliğinin C sıcaklığında ve 0,1-100 s -1 gerinim hızlarındaki JC parametreleri ASM Materials Handbook [12] dan alınan gerçek basma gerilme-gerinim verileri kullanılarak belirlenmiştir. Bu model 1045 JC-1 modeli olarak adlandırılmıştır. JC-1 malzeme modelinden elde edilen gerilme-gerinim değerleri 0,1 ve 1 s -1 gerinim hızlarında 900 ve 1200 C de deneysel gerilme-gerinim değerlerine çok yakındır. Ancak 1100 C nin üzerinde ve 100 s -1 gerinim hızında malzeme gerilme-gerinim davranışını iyi gösterememektedir. Ayrıca 1045 çeliğinin oda sıcaklığında JC malzeme modeli de belirlenmiştir. Bu model 1045 JC-2 olarak adlandırılmıştır. Belirlenen JC-1 ve JC-2 malzeme model parametreleri Tablo 1 de listelenmiştir. JC-2 modelinde, m değeri yüksek sıcaklıkta belirlenmiş olan JC-1 modelindeki m değeri ile aynı alınmıştır. Tablo 1 AISI 1045 çeliği JC model parametreleri Malzeme modeli A (MPa) B (MPa) c n m 0 AISI 1045 JC-1 105,84 198,61 0,085 0,331 0,52 1 AISI 1045 JC ,018 0,331 0, ÇAPRAZ KAMA HADDELEME DENEYLERİ Deneysel çalışmalar Şekil 3 de gösterilen Belarus Ulusal Bilim Akademisi Fizik Teknik Enstitüsü ndeki ÇKH makinesinde yapılmıştır. Kullanılan ÇKH makinesi maksimum 25 m s -1 kalıp hızına, çapı 6-50 mm arasında değişen ve uzunluğu maksimum 400 mm olan iş parçalarını haddeleme kapasitesine sahiptir. Deneyde, alt kalıp sabitken üst kalıp yatay yönde 235,2 mm s -1 hız ile hareket etmektedir. Bu hızda toplam ÇKH işlemi süresi 1,25 saniyedir. Şekil 3 Deneylerde kullanılan ÇKH makinesi
4 Deneylerde kullanılan kalıp Şekil 4 de gösterilmiştir. Kalıbın geometrik özellikleri şöyledir: α=35, β=2,35, ΔA=25,68 (18 mm çaplı iş parçası, δ=1,16), kesme bölgesi uzunluğu 19 mm, genişletme bölgesi uzunluğu 220 mm, boyutlandırma bölgesi uzunluğu ise 55 mm dir. Kalıplara zarar vermemek için deneylerde düşük alan indirgemesi ve düşük genişletme açısı kullanılmıştır. İş parçasının çapı ve uzunluğu sırasıyla 18 ve 60 mm dir ve ÇKH işlemi öncesi endüksiyon fırınında 5 dakika süreyle 750 C ve 1050 C ye ısıtılmıştır. Malzeme modellerinin doğrulanması için teğetsel kalıp kuvvetleri hidrolik silindir üzerine bağlı bir basınçölçer ile işlem sırasında ölçülmüştür. Basınçölçer değerleri saniyede 30 kare kayıt yapan bir video kamera ile kaydedilip daha sonra bir video programı kullanılarak zamana karşılık gelen teğet kuvvetleri belirlenmiştir. 4. ÇKH İLE TRAKTÖR ŞAFTI ÜRETİMİ Şekil 4 Deneylerde kullanılan kalıbın teknik çizimi Belarus Ulusal Bilimler Akademisi Fizik Teknik Enstitüsü tarafından 1045 çeliği iş parçasından traktör şaftı üretiminde kullanılmakta olan düz kama tipi ÇKH makinesi Şekil 5 te gösterilmiştir. Makinenin yanında bulunan fırın iş parçalarını belirlenen işlem sıcaklığına ısıtmak için kullanılmaktadır. İş parçaları öncelikle endüksiyon fırınında 1150 C de 10 dakika boyunca ısıtılmakta ve daha sonra ÇKH makinesine nakledilmektedir. Haddeleme esnasında alt kalıp sabitken üst kalıp iş parçasına teğet yönde hareket etmektedir. Şekil 5 Belarus Ulusal Bilimler Akademisi Fizik Teknik Enstitüsü nde kullanılan ÇKH makinası Traktör şaftı üretiminde kullanılan ÇKH kalıp geometrisi ve iş parçasının deformasyon adımları Şekil 6 da gösterilmektedir. Kalıp, şekillendirme açısına(α), 5.5 genişletme açısına (β) sahiptir ve indirgeme oranı ise 1.21 ile 1.84 arasında değişmektedir. Kalıbın kesme, genişletme ve boyutlandırma bölge uzunlukları sırasıyla 37, 412 ve 151 mm, iş parçası çapı 20 mm ve uzunluğu ise 60 mm dir. İşlem sırasında ilk olarak iş parçasının orta kısmı, daha sonra kenar kısımları şekillendirilir ve fazla malzeme kesiciler tarafından kesilerek atılır. Haddelenmiş parçalar daha sonra düzeltme işlemine girer. Son olarak ise haddelenmiş parça ısıl işlem görmektedir. ÇKH işlemine tabi tutulmuş traktör şaftı Şekil 7 de gösterilmiştir. Şekil 6 Traktör şaftı kalıp geometrisi ve iş parçasının deformasyon adımları
5 Şekil 7 ÇKH ile üretilmiş Traktör şaftı ve son şekil üzerinde indirgeme oranları 5. MİKROSKOBİK ANALİZ İÇİN NUMUNE HAZIRLANMASI ÇKH işleminden sonra iş parçaları mikroskobik çalışmaya numune hazırlamak amacıyla tel erozyon ile boyuna ortadan kesilmiştir. ÇKH tabi tutulmamış ve tutulmuş iş parçası numuneleri, Şekil 8 ve de gösterildiği gibi epoksiye gömülmüş ve daha sonra sırasıyla 120, 240, 320, 600, 800, 1200 ve 2400 dereceli SiC kâğıtlarla zımparalanmıştır. Son aşamada ise SiC solüsyonu ile 1 μm boyutuna kadar parlatılmıştır. Mikroskobik incelemeler optik ve Philips XL30-SFEG elektron tarama (SEM) mikroskopları ile yapılmıştır. 6. MODELLEME Şekil 8 Epoksiye gömülmüş 1045 çeliğinin ÇKH öncesi ve sonrası 6.1. Kalıp Geometrilerinin Katı Modellerinin Oluşturulması Bu çalışmada iki farklı düz kamalı kalıp modellenmiştir. Deney kalıbı olarak adlandırılan ilk kalıp, 1045 çeliğinin ÇHK işlemi için hazırlanmıştır (Şekil 9). Bu kalıp JC malzeme modeli parametrelerinin doğrulanması için kullanılmıştır. Traktör şaftı kalıbı Şekil 10 da gösterilmektedir. Kullanılan silindirik iş parçası tüm simülasyonlarda katı gövde olarak modellenmiştir. Şekil çeliği JC malzeme modellerinin doğrulanması için tasarlanan deney kalıbı ve iş parçası
6 6.2. Sonlu Elemanlar Ağının Oluşturulması Şekil 10 Traktör şaftı üretiminde kullanılan ÇKH kalıbı ÇKH modelinde kamalar ve çentikler, sonuçların doğruluğunu arttırmak amacı ile sık elemanlara ayrılmıştır (Şekil 11). Kalıp üzerinde sık ağ yapısının kullanılmasının temel nedeni elemanların nüfus etmesini engellemektir. Ayrıca rijit gövdeler (kalıplar) için temas algoritması küçük elemanların kullanılmasını gerektirmektedir. Kalıplarda boyutu değişken karışık (üçgen ve dörtkenarlı) kabuk elemanlar kullanılmıştır. Dörtkenarlı-kabuk elemanlar (4-düğüm) basit yüzeyler için üçgen-kabuk elemanlar ise (3-düğüm) daha karmaşık yüzeyler için kullanılmıştır. İş parçasının sonlu elemanlar ağı 8- düğümlü altıgen katı elemanlar kullanılarak oluşturulmuştur. Traktör şaftı kalıbının sonlu elemanlar ağı sabit boyutlu sık üçgen-kabuk elemanlar kullanılarak oluşturulmuştur (Şekil 12). Şekil 11 Deneysel doğrulamada kullanılan kalıbın sonlu eleman ağ yapısı Şekil 12 Traktör şaftı kalıbının sonlu eleman ağ yapısı
7 Sonlu elemanlar çözümünde merkezi işleme birimi, toplam zamanının yüzde yetmişini eleman işleme için kullanmaktadır. Bu maliyeti azaltmak için sonlu elemanlara ayırma işlemi dikkatli bir şekilde yapılmış ve değişik işlemler için farklı iş parçası ağ yapıları kullanılmıştır. Doğrulama analizlerinde kullanılan iş parçasının orta kısmı ana deformasyon bölgesi olduğundan bu alanda daha sık ağ yapısı kullanılmıştır (Şekil 13). Ayrıca iş parçasının sonlu elemanlar ağı z ekseni boyunca eğimli hale getirilerek toplam eleman sayısı düşürülmüştür. İş parçasının xy kesitinde kelebek tipi ağ yapısı oluşturulmuş ve merkez etrafındaki elemanlar düzeltilmiştir. Traktör şaftında ise iş parçasında homojen dağılımlı sonlu elemanlar ağı kullanılmıştır(şekil 13). Deneysel kalıp, toplam 39886, Traktör şaftı kalıbı ise toplam kabuk eleman içermektedir. Şekil 13 İş parçasının sonlu elemanlar ağ yapısı: Deneysel kalıpta kullanılan iş parçası, Traktör şaftında kullanılan iş parçası 6.3. Sonlu Elemanlar Modeli Analizler LS-DYNA V971 R4.2.1 (R ) ticari sonlu elemanlar programı ile gerçekleştirilmiştir. ÇKH nin sonlu elemanlar modeli iş parçası, üst ve alt kalıplardan oluşmaktadır. Modelde iş parçasının akış gerilmesi için MAT_JOHNSON-COOK malzeme modeli, kalıplar için ise MAT_RIGID malzeme modeli kullanılmıştır. Kalıplar, iş parçasına teğet yönde hareket etmektedir. Analizlerde ısıl ve mekanik çözücüler aynı anda çalıştırılmış böylece mekanik iş plastik deformasyon aracılığı ile ısıya çevrilmiştir. Mekanik analizler explicit, ısıl analizler ise implicit metot ile gerçekleştirilmiştir. Metal şekillendirme analizlerinde sonuçların doğruluğunu etkileyen önemli değişkenlerden biri sürtünme tipi ve katsayısıdır. Bu çalışmada SURFACE_TO_SURFACE kontak tipi kullanılmıştır. Bu modelde Coulomb formülasyonu temel alınmıştır [13]; DC V FD (3) FS FD e rel Bu denklemde, FD dinamik sürtünme katsayısı, FS statik sürtünme katsayısı, DC ise üstsel bozulma katsayısıdır. Sürtünme katsayıları temas yüzeylerin hızına (V rel ) bağımlıdır. 7. BULGULAR 7.1. Malzeme Modelinin Doğrulanması Şekil 14 de ilk sıcaklığı 750 ve 1050 C olan 1045 çeliği iş parçasının haddelenmesi işleminde oluşan deneysel ve simülasyon teğet kalıp kuvvetlerinin zamana göre değişimi gösterilmektedir. Modelde statik ve dinamik sürtünme katsayıları eşit olup 0,5 alınmıştır. İlk sıcaklığı 1050 C olan numunenin simülasyonunda 1045 çeliği JC-1 malzeme modeli ve ilk sıcaklığı 750 C olan numunenin simülasyonunda ise 1045 çeliği JC-2 malzeme modeli kullanılmıştır. Aynı şekilde görüldüğü gibi deneysel ve simülasyon sonuçları 750 C' de uyum gösterirken 1050 C için simülasyon sonuçları deneyselden daha yüksek çıkmıştır. Bu fark ÇKH işlemi öncesi ısıtma sürelerinin malzemede farklı mikro yapılar (tane boyutu, dislokasyon yoğunluğu ve benzeri) oluşturduğunu göstermektedir. Sonuç olarak sonlu elemanlar modelinin yeterli yaklaşımı gösterdiği görülmüştür.
8 Şekil 14 İlk sıcaklığı 750 (JC-2) ve 1050 C (JC-1) olan 1045 çeliği iş parçasının haddelenmesi işleminde deneysel ve simülasyon teğet kalıp kuvvetlerinin zamana göre değişimi 7.2. Traktör Şaftı Modeli Traktör şaftı modelinde efektif gerinim, sıcaklık ve gerinim hızının zamana göre olan değişimi, iş parçası üzerinde seçilen dört farklı nokta için (Şekil 15 ve ) incelenmiştir. Seçilen noktalar iş parçası y ve z-ekseni doğrultusunda merkez, yüzey ve uç kısımlardadır. Şekil 15 Traktör şaftı analizi için seçilen A, B, C ve D noktaları; t=0 s ve t=1,5 s sonrası Şekil 16 ve de t=1 s de iş parçasında oluşan efektif gerinim dağılımı gösterilmiştir. En yüksek efektif gerinim değerleri genişletme bölgesinde iş parçası yüzeyinde, en düşük değerler ise iş parçasının uç kısımlarında meydana gelmiştir. Şekil 17 ve de ise t=1 s sonrasında iş parçasının sıcaklık dağılımı gösterilmektedir. En yüksek sıcaklık kalıbın genişletme bölgesinde ve iş parçasının merkezinde görülmektedir. Şekil 18 ve de ise t=1,5 saniyesinde (kesme bölgesi öncesi) iş parçasının yz kesiti üzerinde oluşan efektif gerinim ve sıcaklık dağılımı sırası ile gösterilmektedir. Bu andaki en yüksek gerinim, alan indirgemesinin en yüksek olduğu kısım olan iş parçasının uçlarındadır. En yüksek sıcaklık değerleri ise uç kısımlarda, en düşük sıcaklık değerleri ise yüzeydedir (Şekil 18). Şekil çelik iş parçasının t=1 s sonrası efektif gerinim dağılımı: izometrik ve yz kesiti
9 Şekil çelik iş parçasının t=1 s sonrası sıcaklık dağılımı: izometrik ve yz kesiti Şekil çelik iş parçasının t=1,5 s sonrası efektif gerinim ve sıcaklık dağılımı Merkez ve yüzey noktadaki efektif gerinim işlem başlangıcında artarken daha sonraki adımlarda sabit kalmaktadır (Şekil 19). Uç noktalardaki gerinim işlem sonlarına doğru tekrar artmaktadır ki bu iş parçasının uç kesme bölgesine girdiğini göstermektedir. En yüksek sıcaklık iş parçasının merkez bölgesinde oluşmaktadır (Şekil 19). Uç kısımdaki D noktası sıcaklığı genişletme bölgesinde 100 C artmakta ve daha sonra merkez noktası ile eşitlenmektedir. Şekil 19(c) de merkez noktası gerinim hızı genişletme bölgesi başlangıcında şekillendirme işlemini gösterir şekilde dalgalanmakta ve uç noktada (C noktası) ise işlem sonuna doğru ani bir artış ile kesme bölgesine girildiğini göstermektedir. En yüksek kalıp kuvvetleri kesme bölgesindedir ve ilerleyen adımlarda sabit kalma yönelimindedir (Şekil 19(d)).
10 (c) (d) Şekil çelik iş parçası A, B, C ve D noktaları için efektif gerinim, sıcaklık ve (c) efektif gerinim hızının ve (d) kalıp kuvvetlerinin zamanla değişimi 7.2. Mikroskobik Analiz Ferrit (alfa) ve perlit (ferrit+sementit) fazlarını içeren, Traktör şaftı kalıbı ile ilk sıcaklığı 1000 o C olan ve ÇKH işlemine tabii tutulan 1045 çeliği iş parçasının ÇKH öncesinde sahip olduğu mikroskobik yapı Şekil 20 da gösterilmektedir. İş parçası sıcak haddeleme ile üretilmiş olup parça yüzeyinde alfa fazı oranının çok yüksek olduğu karbürsüzleşme bölgesi Şekil 20 de gösterilmektedir. İş parçasının yüzeyindeki tane büyüklüğü, orta kısmının tane büyüklüğünden daha küçüktür. Orta kısımdaki tane büyüklüğü 100 µm civarındadır. Şekil 20 ÇKH işleminden önce 1045 çelik iş parçasının mikro yapısı; orta kısım ve kenara yakın kısım ÇKH işleminden sonra iş parçasında meydana gelen sıcaklık ve efektif gerinim dağılımları sırası ile Şekil 21 ve de gösterilmektedir. Ayrıca iş parçasının 1 (yüzey), 2 (kenarın orta kısmı), 3 (orta nokta) ve 4 (kenardaki kalın bölge) noktalarındaki mikro yapısı sırası ile Şekil 22(a-d) de gösterilmektedir. Çapraz kama haddeleme işleminden sonra yüzeye yakın bölgelerde tane boyutu oldukça küçülmüştür (bölge 1, Şekil 22). Yüzeyde meydana gelen yüksek efektif gerinimden dolayı bu beklenen bir yapıdır. Şekil 22 de gösterilen 2. bölgede ise tane boyutu başlangıç tane boyutu ile benzerdir. Bu bölgede sıcaklık ve efektif gerinim değerleri oldukça yüksektir. Üçüncü bölgede (orta kısımda), taneler işlem sırasında oluşan kalıp baskısı nedeniyle haddeleme yönüne dik şekilde uzamışlardır (Şekil 22(c)). Efektif gerinimin çok düşük olduğu 4. bölgede ise tane boyutu oldukça büyüktür (Şekil 22(d)). ÇKH işlemi sırasında dinamik yeniden kristalleşme oluştuğu görülmüştür. Yeniden kristalleşme miktarı gerinim ve oluşan sıcaklığa bağımlıdır. Çapraz kama haddeleme işleminden sonra ve önce yapılan testlerle elde edilen çekme gerilme-gerinim eğrileri Şekil 23 da gösterilmektedir. Çekme deney numuneleri iş parçasının orta kısmından işlenmiştir (3. bölge). Çapraz kama haddeleme işleminden sonra 1045 çeliğinin sünekliğinin arttığı görülmüştür. Bunun nedeni işlem sırasında orta bölgede meydana gelen yüksek sıcaklıktır. ÇKH işlemi sonrasında akma ve kırılma gerilmesi değerleri değişmemektedir.
11 Şekil 21 ÇKH işleminden sonra 1045 çeliğinde oluşan sıcaklık ve efektif gerinim dağılımı (c) (d) Şekil 22 ÇKH işlemi sonrasında 1045 çeliğin mikro yapısı: bölge 1, 2, (c) 3 ve (d) 4 Şekil 23 ÇKH işlemine tabi tutulmuş ve tutulmamış 1045 çeliği iş parçalarının çekme gerilme-gerinim eğrileri
12 8. SONUÇLAR Bu çalışma ile ÇKH üzerine detaylı modelleme çalışmaları yapılmıştır. Modellemede kullanılan 1045 çeliğinin malzeme özellikleri yüksek gerinim, yüksek gerinim hızlarında ve yüksek sıcaklıklarda Split Hopkinson Basınç Bar deney düzeneği kullanılarak belirlenmiştir. Malzeme modeli, ÇKH deneylerinden elde edilen teğetsel kuvvetler ile simülasyondan elde edilen teğetsel kuvvetlerin karşılaştırılması ile doğrulanmıştır. Daha sonra Belarus Ulusal Bilim Akademisi Fizik Teknik Enstitüsü nde ÇKH ile üretilen traktör şaftı analizleri yapılmıştır. Yapılan analizlerde işlem sırasında oluşan sıcaklığın ve gerinimin kalıp boyunca iş parçasının farklı bölgelerinde maksimum değerlere ulaştığı görülmüştür. Ayrıca yapılan mikroskobik çalışma ile simülasyon sonuçları ile iç yapı tahmini yapılabileceği gösterilmiştir. TEŞEKKÜR Bu çalışma TÜBİTAK-NAS (Belarus) tarafından 107M628 numaralı proje kapsamında desteklenmiştir. REFERANSLAR [1] Z. H. Hu, et al., "Skew rolling and cross wedge rolling principles, processes and machines," presented at the Metall. Ind. Press, Beijing, China, [2] X. P. Fu and T. A. Dean, "Past developments, current applications and trends in the cross wedge rolling process," International Journal of Machine Tools and Manufacture, vol. 33, pp , [3] Z. Pater, "Theoretical method for estimation of mean pressure on contact area between rolling tools and workpiece in cross wedge rolling processes," International Journal of Mechanical Sciences, vol. 39, pp , [4] Y. Dong, et al., "Analysis of interfacial slip in cross-wedge rolling: an experimentally verified finite-element model," Journal of Materials Processing Technology, vol , pp , [5] Q. Li and M. R. Lovell, "The establishment of a failure criterion in cross wedge rolling," The International Journal of Advanced Manufacturing Technology, vol. 24, pp , [6] Z. Deng, et al., "Influence of material properties and forming velocity on the interfacial slip characteristics of cross wedge rolling," Journal of Manufacturing Science and Engineering-Transactions of the Asme, vol. 123, pp , Nov [7] G. Fang, et al., "Three-dimensional rigid-plastic finite element simulation for the two-roll cross-wedge rolling process," Journal of Materials Processing Technology, vol. 129, pp , [8] M. Wang, et al., "A coupled thermal-mechanical and microstructural simulation of the cross wedge rolling process and experimental verification," Materials Science and Engineering A, vol. 391, pp , [9] J. Zhao, et al., "Study of stress distribution of forming slandering of automobile semi-axes with multi-wedge rolling by FEM simulation - art. no ," in ICMIT 2005: Control Systems and Robotics, Pts 1 and 2. vol. 6042, Y. Wei, et al., Eds., ed Bellingham: Spie-Int Soc Optical Engineering, 2005, pp [10] Y. Xiong, et al., "Effect of warm cross-wedge rolling on microstructure and mechanical property of high carbon steel rods," Materials Science and Engineering: A, vol. 431, pp , [11] W. Johnson and A. G. Mamalis, "A survey of some physical defects arising in metal working processes," presented at the Proc 17th International MTDR Conference, London, U.K., [12] F, in Forging ofcarbon and Alloy Steels, Forming and Forging, ASM Materials Handbook, Cilt 14 ed, p [13] L, LS-DYNA Keyword User's Manual vol. II: Livermore Software Technology Corporation (LSTC), 2007.
Ti6Al4V ALAŞIMININ ÇAPRAZ KAMA HADDELEME İŞLEMİ VE HASAR OLUŞUMU: GENİŞLETME AÇISININ VE ALAN İNDİRGEMESİNİN ETKİLERİ
TMMOB Makina Mühendisleri Odası Konya Şubesi VI. Makina Tasarım ve İmalat Teknolojileri Kongresi 22-23 Ekim 2011 Ti6Al4V ALAŞIMININ ÇAPRAZ KAMA HADDELEME İŞLEMİ VE HASAR OLUŞUMU: GENİŞLETME AÇISININ VE
DetaylıTEKNOLOJİK ARAŞTIRMALAR
www.teknolojikarastirmalar.org ISSN:1304-4141 Makine Teknolojileri Elektronik Dergisi 2004 (2) 50-55 TEKNOLOJİK ARAŞTIRMALAR Teknik Not Civata-Somun bağlantı sistemlerinde temas gerilmelerinin üç boyutlu
DetaylıPLASTİK ŞEKİL VERMENİN ESASLARI EÜT 231 ÜRETİM YÖNTEMLERİ. Metal Şekillendirmede Gerilmeler. Plastik Şekil Verme
PLASTİK ŞEKİL VERMENİN ESASLARI EÜT 231 ÜRETİM YÖNTEMLERİ Doç.Dr. Murat VURAL İTÜ Makina Fakültesi 1 1. Plastik Şekil Vermeye Genel Bakış 2. Plastik Şekil Vermede Malzeme Davranışı 3. Plastik Şekil Vermede
DetaylıDerin Çekme İşlemi Üzerine Kalıp Geometrisinin Etkisinin Sonlu Elemanlar Analizi
KSU Mühendislik Bilimleri Dergisi, 16(1),2013 43 KSU. Journal of Engineering Sciences, 16(1),2013 Derin Çekme İşlemi Üzerine Kalıp Geometrisinin Etkisinin Sonlu Elemanlar Analizi Vedat TAŞDEMİR 1 * 1 Kahramanmaraş
DetaylıÇAPRAZ KAMALI HADDELEME PAREMETRELERİNİN OPTİMİZASYONU
2. Ulusal Tasarım İmalat ve Analiz Kongresi 11-12 Kasım 2010- Balıkesir ÇAPRAZ KAMALI HADDELEME PAREMETRELERİNİN OPTİMİZASYONU Necip Fazıl Yılmaz *, Ali İhsan Çelik **, Sadık Olguner *** *nfyilmaz@gantep.edu.tr
DetaylıBASMA DENEYİ MALZEME MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ. 1. Basma Deneyinin Amacı
1. Basma Deneyinin Amacı Mühendislik malzemelerinin çoğu, uygulanan gerilmeler altında biçimlerini kalıcı olarak değiştirirler, yani plastik şekil değişimine uğrarlar. Bu malzemelerin hangi koşullar altında
Detaylı27.10.2011. Plastik Şekil Verme MAK351 İMAL USULLERİ. Metal Şekillendirmede Gerilmeler PLASTİK ŞEKİL VERMENİN ESASLARI
Plastik Şekil Verme MAK351 İMAL USULLERİ Doç.Dr. Turgut GÜLMEZ İTÜ Makina Fakültesi Metal parçaların şeklinin değiştirilmesi için plastik deformasyonun kullanıldığı büyük imalat yöntemleri grubu Genellikle
DetaylıKLİMA SANTRALLERİNDEKİ BOŞ HÜCRELER İÇİN TASARLANAN BİR ANEMOSTAT TİP DİFÜZÖRÜN AKIŞ ANALİZİ
KLİMA SANTRALLERİNDEKİ BOŞ HÜCRELER İÇİN TASARLANAN BİR ANEMOSTAT TİP DİFÜZÖRÜN AKIŞ ANALİZİ Ahmet KAYA Muhammed Safa KAMER Kerim SÖNMEZ Ahmet Vakkas VAKKASOĞLU Kahramanmaraş Sütçü İmam Üniversitesi Mühendislik
DetaylıPLASTİK ŞEKİL VERME (PŞV) Plastik Şekil Vermenin Temelleri: Başlangıç iş parçasının şekline bağlı olarak PŞV iki gruba ayrılır.
PLASTİK ŞEKİL VERME (PŞV) Metallerin katı halde kalıp olarak adlandırılan takımlar yardımıyla akma dayanımlarını aşan gerilmelere maruz bırakılarak plastik deformasyonla şeklinin kalıcı olarak değiştirilmesidir
DetaylıMukavemet 1. Fatih ALİBEYOĞLU. -Çalışma Soruları-
1 Mukavemet 1 Fatih ALİBEYOĞLU -Çalışma Soruları- Soru 1 AB ve BC silindirik çubukları şekilde gösterildiği gibi, B de kaynak edilmiş ve yüklenmiştir. P kuvvetinin büyüklüğünü, AB çubuğundaki çekme gerilmesiyle
DetaylıORTOGONAL METAL KESME BENZETİMLERİNDE KULLANILAN MALZEME VE SÜRTÜNME MODELLERİNİN KESME KUVVETLERİNE ETKİSİ
ORTOGONAL METAL KESME BENZETİMLERİNDE KULLANILAN MALZEME VE SÜRTÜNME MODELLERİNİN KESME KUVVETLERİNE ETKİSİ Cenk Kılıçaslan*, Bülent Yardımoğlu İzmir Yüksek Teknoloji Enstitüsü Müh. Fak. Makine Müh. Böl.
DetaylıYığma yapı elemanları ve bu elemanlardan temel taşıyıcı olan yığma duvarlar ve malzeme karakteristiklerinin araştırılması
Yığma yapı elemanları ve bu elemanlardan temel taşıyıcı olan yığma duvarlar ve malzeme karakteristiklerinin araştırılması Farklı sonlu eleman tipleri ve farklı modelleme teknikleri kullanılarak yığma duvarların
DetaylıBURSA TEKNİK ÜNİVERSİTESİ DOĞA BİLİMLERİ, MİMARLIK VE MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 3 NOKTA EĞME DENEYİ FÖYÜ
BURSA TEKNİK ÜNİVERSİTESİ DOĞA BİLİMLERİ, MİMARLIK VE MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 3 NOKTA EĞME DENEYİ FÖYÜ BURSA - 2016 1. GİRİŞ Eğilme deneyi malzemenin mukavemeti hakkında tasarım
DetaylıRÜZGAR YÜKÜNÜN BİR TİCARİ ARAÇ SERVİS KAPISINA OLAN ETKİLERİNİN İNCELENMESİ
RÜZGAR YÜKÜNÜN BİR TİCARİ ARAÇ SERVİS KAPISINA OLAN ETKİLERİNİN İNCELENMESİ Melih Tuğrul, Serkan Er Hexagon Studio Araç Mühendisliği Bölümü OTEKON 2010 5. Otomotiv Teknolojileri Kongresi 07 08 Haziran
DetaylıMALZEME BİLGİSİ DERS 7 DR. FATİH AY. www.fatihay.net fatihay@fatihay.net
MALZEME BİLGİSİ DERS 7 DR. FATİH AY www.fatihay.net fatihay@fatihay.net GEÇEN HAFTA KRİSTAL KAFES NOKTALARI KRİSTAL KAFES DOĞRULTULARI KRİSTAL KAFES DÜZLEMLERİ DOĞRUSAL VE DÜZLEMSEL YOĞUNLUK KRİSTAL VE
DetaylıTAŞINIMIN FİZİKSEL MEKANİZMASI
BÖLÜM 6 TAŞINIMIN FİZİKSEL MEKANİZMASI 2 or Taşınımla ısı transfer hızı sıcaklık farkıyla orantılı olduğu gözlenmiştir ve bu Newton un soğuma yasasıyla ifade edilir. Taşınımla ısı transferi dinamik viskosite
DetaylıGeometriden kaynaklanan etkileri en aza indirmek için yük ve uzama, sırasıyla mühendislik gerilmesi ve mühendislik birim şekil değişimi parametreleri elde etmek üzere normalize edilir. Mühendislik gerilmesi
DetaylıPlastik Şekil Verme
Plastik Şekil Verme 31.10.2018 1 HADDELEME Malzemeleri, eksenleri etrafında dönen iki silindir arasından geçirerek yapılan plastik şekil verme işlemine haddeleme denir. Haddeleme, plastik şekillendirme
DetaylıBURULMA DENEYİ 2. TANIMLAMALAR:
BURULMA DENEYİ 1. DENEYİN AMACI: Burulma deneyi, malzemelerin kayma modülü (G) ve kayma akma gerilmesi ( A ) gibi özelliklerinin belirlenmesi amacıyla uygulanır. 2. TANIMLAMALAR: Kayma modülü: Kayma gerilmesi-kayma
DetaylıFZM 220. Malzeme Bilimine Giriş
FZM 220 Yapı Karakterizasyon Özellikler İşleme Performans Prof. Dr. İlker DİNÇER Fakültesi, Fizik Mühendisliği Bölümü 1 Ders Hakkında FZM 220 Dersinin Amacı Bu dersin amacı, fizik mühendisliği öğrencilerine,
DetaylıMMU 420 FINAL PROJESİ. 2015/2016 Bahar Dönemi. Bir Yarı eliptik yüzey çatlağının Ansys Workbench ortamında modellenmesi
MMU 420 FNAL PROJESİ 2015/2016 Bahar Dönemi Bir Yarı eliptik yüzey çatlağının Ansys Workbench ortamında modellenmesi Giriş Makine mühendisliğinde mekanik parçaların tasarımı yapılırken temel olarak parça
DetaylıMECHANICS OF MATERIALS
T E CHAPTER 2 Eksenel MECHANICS OF MATERIALS Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. John T. DeWolf Yükleme Fatih Alibeyoğlu Eksenel Yükleme Bir önceki bölümde, uygulanan yükler neticesinde ortaya çıkan
DetaylıSES-ÜSTÜ KANARD KONTROLLÜ FÜZELER İÇİN SERBEST DÖNEN KUYRUĞUN ŞEKİL OPTİMİZASYONU
VI. ULUSAL HAVACILIK VE UZAY KONFERANSI 28-30 Eylül 2016, Kocaeli Üniversitesi, Kocaeli UHUK-2016-116 SES-ÜSTÜ KANARD KONTROLLÜ FÜZELER İÇİN SERBEST DÖNEN KUYRUĞUN ŞEKİL OPTİMİZASYONU Erhan Feyzioğlu 1
DetaylıBARTIN ÜNĠVERSĠTESĠ MÜHENDĠSLĠK FAKÜLTESĠ METALURJĠ VE MALZEME MÜHENDĠSLĠĞĠ
BARTIN ÜNĠVERSĠTESĠ MÜHENDĠSLĠK FAKÜLTESĠ METALURJĠ VE MALZEME MÜHENDĠSLĠĞĠ MALZEME LABORATUARI I DERSĠ BURULMA DENEY FÖYÜ BURULMA DENEYĠ Metalik malzemelerin burma deneyi, iki ucundan sıkıştırılırmış
DetaylıMALZEMELERİN MUKAVEMETİNİ ARTIRICI İŞLEMLER
MALZEMELERİN MUKAVEMETİNİ ARTIRICI İŞLEMLER Malzemelerin mekanik özelliği başlıca kimyasal bileşime ve içyapıya bağlıdır. Malzemelerin içyapısı da uygulanan mekanik ve ısıl işlemlere bağlı olduğundan malzemelerin
DetaylıYALOVA ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ ENERJİ SİSTEMLERİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ UYGULAMALI MÜHENDİSLİK MODELLEMESİ
YALOVA ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ ENERJİ SİSTEMLERİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ UYGULAMALI MÜHENDİSLİK MODELLEMESİ RAPOR 21.05.2015 Eren SOYLU 100105045 ernsoylu@gmail.com İsa Yavuz Gündoğdu 100105008
DetaylıMMU 402 FINAL PROJESİ. 2014/2015 Bahar Dönemi
MMU 402 FNAL PROJESİ 2014/2015 Bahar Dönemi Bir Yarı eliptik yüzey çatlağının Ansys Workbench ortamında modellenmesi Giriş Makine mühendisliğinde mekanik parçaların tasarımı yapılırken temel olarak parça
DetaylıSürünme ; Yüksek sıcaklıklara dayanıklı malzemelerde görülen hasar dır. Yük veya gerilme altında zamanla meydana gelen plastik deformasyona sürünme
SÜRÜNME HASARLARI 1 Sürünme ; Yüksek sıcaklıklara dayanıklı malzemelerde görülen hasar dır. Yük veya gerilme altında zamanla meydana gelen plastik deformasyona sürünme denir. 2 Günümüzde yüksek sıcaklık
DetaylıPLASTİK ŞEKİLLENDİRME YÖNTEMLERİ
PLASTİK ŞEKİLLENDİRME YÖNTEMLERİ Metalik malzemelerin geriye dönüşü olmayacak şekilde kontrollü fiziksel/kütlesel deformasyona (plastik deformasyon) uğratılarak şekillendirilmesi işlemlerine genel olarak
DetaylıMMU 420 FINAL PROJESİ
MMU 420 FINAL PROJESİ 2016/2017 Bahar Dönemi İnce plakalarda merkez ve kenar çatlağının ANSYS Workbench ortamında modellenmesi Giriş Makine mühendisliğinde mekanik parçaların tasarımı yapılırken temel
DetaylıT.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ
T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ 3 NOKTA EĞME DENEY FÖYÜ ÖĞRETİM ÜYESİ YRD.DOÇ.DR.ÖMER KADİR
DetaylıKARADENİZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ MADEN MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ KAYA MEKANİĞİ LABORATUVARI
TEK EKSENLİ SIKIŞMA (BASMA) DAYANIMI DENEYİ (UNIAXIAL COMPRESSIVE STRENGTH TEST) 1. Amaç: Kaya malzemelerinin üzerlerine uygulanan belirli bir basınç altında kırılmadan önce ne kadar yüke dayandığını belirlemektir.
Detaylı2. Amaç: Çekme testi yapılarak malzemenin elastiklik modülünün bulunması
1. Deney Adı: ÇEKME TESTİ 2. Amaç: Çekme testi yapılarak malzemenin elastiklik modülünün bulunması Mühendislik tasarımlarının en önemli özelliklerinin başında öngörülebilir olmaları gelmektedir. Öngörülebilirliğin
Detaylı= σ ε = Elastiklik sınırı: Elastik şekil değişiminin görüldüğü en yüksek gerilme değerine denir.
ÇEKME DENEYİ Genel Bilgi Çekme deneyi, malzemelerin statik yük altındaki mekanik özelliklerini belirlemek ve malzemelerin özelliklerine göre sınıflandırılmasını sağlamak amacıyla uygulanan, mühendislik
Detaylıδ / = P L A E = [+35 kn](0.75 m)(10 ) = mm Sonuç pozitif olduğundan çubuk uzayacak ve A noktası yukarı doğru yer değiştirecektir.
A-36 malzemeden çelik çubuk, şekil a gösterildiği iki kademeli olarak üretilmiştir. AB ve BC kesitleri sırasıyla A = 600 mm ve A = 1200 mm dir. A serbest ucunun ve B nin C ye göre yer değiştirmesini belirleyiniz.
DetaylıDövmenin tarihi 4000 yıl veya daha fazlasına dayanmaktadır. Cıvatalar, perçinler, çubuklar, türbin milleri, paralar, madalyalar, dişliler, el
Dövmenin tarihi 4000 yıl veya daha fazlasına dayanmaktadır. Cıvatalar, perçinler, çubuklar, türbin milleri, paralar, madalyalar, dişliler, el aletleri, hava taşıtı parçaları dövme yolu ile üretilen elemanlardır.
DetaylıMAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI
MAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI YORULMA P r o f. D r. İ r f a n K A Y M A Z P r o f. D r. A k g ü n A L S A R A N A r ş. G ör. İ l y a s H A C I S A L İ HOĞ LU Aloha Havayolları Uçuş 243: Hilo dan Honolulu
DetaylıİÇERİSİ BETON İLE DOLDURULMUŞ ÇELİK BORU YAPI ELEMANLARININ DAYANIMININ ARAŞTIRILMASI ÖZET
İÇERİSİ BETON İLE DOLDURULMUŞ ÇELİK BORU YAPI ELEMANLARININ DAYANIMININ ARAŞTIRILMASI Cemal EYYUBOV *, Handan ADIBELLİ ** * Erciyes Üniv., Müh. Fak. İnşaat Müh.Böl., Kayseri-Türkiye Tel(0352) 437 49 37-38/
DetaylıBİLGİSAYAR DESTEKLİ TASARIM HAFTA 6 COSMOSWORKS İLE ANALİZ
BİLGİSAYAR DESTEKLİ TASARIM HAFTA 6 COSMOSWORKS İLE ANALİZ Makine parçalarının ve/veya eş çalışan makine parçalarından oluşan mekanizma veya sistemlerin tasarımlarında önemli bir aşama olan ve tasarıma
DetaylıBİLGİSAYAR DESTEKLİ TASARIM HAFTA 6 COSMOSWORKS İLE ANALİZ
BİLGİSAYAR DESTEKLİ TASARIM HAFTA 6 COSMOSWORKS İLE ANALİZ Makine parçalarının ve/veya eş çalışan makine parçalarından oluşan mekanizma veya sistemlerin tasarımlarında önemli bir aşama olan ve tasarıma
DetaylıAra Sınav. Verilen Zaman: 2 saat (15:00-17:00) Kitap ve Notlar Kapalı. Maksimum Puan
MAK 303 MAKİNA ELEMANLARI I Ara ınav 9 Kasım 2008 Ad, oyad Dr. M. Ali Güler Öğrenci No. Verilen Zaman: 2 saat (15:00-17:00) Kitap ve Notlar Kapalı Her soruyu dikkatle okuyunuz. Yaptığınız işlemleri gösteriniz.
DetaylıBİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ
BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METOTLAR II DOĞRUSAL ISI İLETİMİ DENEYİ 1.Deneyin Adı: Doğrusal ısı iletimi deneyi..
DetaylıTEKNOLOJİK ARAŞTIRMALAR
www.teknolojikarastirmalar.com ISSN:1304-4141 Makine Teknolojileri Elektronik Dergisi 2006 (4) 53-57 TEKNOLOJİK ARAŞTIRMALAR Kısa Makale Silindirik Derin Çekme İşleminde Zımba Uç Formunun Cidar Kalınlık
DetaylıSTATİK GERİLMELER a) Eksenel yükleme Şekil 4.1 Eksenel Yükleme b) Kesme Yüklemesi Şekil 4.2 Kesme Yüklemesi
4 STATİK GERİLMELER Genel yükleme durumuna göre gerilme tanımlamaları: a) Eksenel yükleme Şekil 4.1 Eksenel Yükleme Ç ; ü b) Kesme Yüklemesi Şekil 4.2 Kesme Yüklemesi ; ; ü c) Burulma Yüklemesi Şekil 4.3
DetaylıGERİLME Cismin kesilmiş alanı üzerinde O
GERİLME Cismin kesilmiş alanı üzerinde O ile tanımlı noktasına etki eden kuvvet ve momentin kesit alana etki eden gerçek yayılı yüklerin bileşke etkisini temsil ettiği ifade edilmişti. Cisimlerin mukavemeti
DetaylıSt 37 ÇELİĞİNİN SÜRTÜNMELİ VE GELENEKSEL DELME İŞLEMLERİNDE YÜZEY PÜRÜZLÜLÜĞÜNÜN ARAŞTIRILMASI
3. Ulusal Talaşlı İmalat Sempozyumu, 04-05 Ekim 2012, Ankara, Türkiye St 37 ÇELİĞİNİN SÜRTÜNMELİ VE GELENEKSEL DELME İŞLEMLERİNDE YÜZEY PÜRÜZLÜLÜĞÜNÜN ARAŞTIRILMASI Cebeli ÖZEK a, * Zülküf DEMİR b a Fırat
DetaylıBir Araç Gövde Kesitinin Fiziksel Test ve Simülasyon ile Karşılaştırmalı Devrilme Analizi
OTEKON 08 4. Otomotiv Teknolojileri Kongresi 01 04 Haziran 2008, BURSA Bir Araç Gövde Kesitinin Fiziksel Test ve Simülasyon ile Karşılaştırmalı Devrilme Analizi Ahmet Avcı *, Namık Kılıç * * OTOKAR A.Ş.,
Detaylıİmal Usulleri. Fatih ALİBEYOĞLU -7-
Fatih ALİBEYOĞLU -7- Giriş Malzemeler birçok imal yöntemiyle şekillendirilebilir. Bundan dolayı malzemelerin mekanik davranışlarını bilmemiz büyük bir önem teşkil etmektedir. Bir mekanik problemi çözerken
DetaylıELYAF TAKVİYELİ KOMPOZİT MALZEMELER İÇİN MİKROMEKANİK ESASLI KIRIM KISTASI EMRE FIRLAR KAAN BİLGE MELİH PAPİLA 0º 90º 90º 0º
ELYAF TAKVİYELİ KOPOZİT ALZEELER İÇİN İKROEKANİK ESASLI KIRI KISTASI x z θ y 0º 90º 90º 0º ERE FIRLAR KAAN BİLGE ELİH PAPİLA UHUK-2008-074 II. ULUSAL HAVACILIK VE UZAY KONFERANSI 15-17 Ekim 2008, İTÜ,
DetaylıKAYMALI YATAKLAR I: Eksenel Yataklar
KAYMALI YATAKLAR I: Eksenel Yataklar Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Giriş Bu bölüm sonunda öğreneceğiniz konular: Eksenel yataklama türleri Yatak malzemeleri Hidrodinamik
DetaylıBURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) Department of Mechanical Engineering
Uygulama Sorusu-1 Şekildeki 40 mm çaplı şaft 0 kn eksenel çekme kuvveti ve 450 Nm burulma momentine maruzdur. Ayrıca milin her iki ucunda 360 Nm lik eğilme momenti etki etmektedir. Mil malzemesi için σ
DetaylıTHE PRODUCTION OF AA5049 ALLOY SHEETS BY TWIN ROLL CASTING
AA5049 ALÜMİNYUM ALAŞIMI LEVHALARIN İKİZ MERDANELİ SÜREKLİ DÖKÜM TEKNİĞİ İLE ÜRETİMİ Koray TURBALIOĞLU Teknik Alüminyum San. A.Ş., İstanbul koray.turbalioglu@teknikaluminyum.com.tr ÖZET AA5049 alaşımı
DetaylıYrd.Doç.Dr. Hüseyin YİĞİTER
Dokuz Eylül Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü İNŞ2024 YAPI MALZEMESİ II SERTLEŞMİŞ BETONUN DİĞER ÖZELLİKLERİ Yrd.Doç.Dr. Hüseyin YİĞİTER http://kisi.deu.edu.tr/huseyin.yigiter EĞİLME DENEYİ ve EĞİLME
DetaylıKARBON ELYAF TAKVİYELİ POLİAMİT 6 KARMALARIN ISIL VE MEKANİK ÖZELLİKLERİNİN İNCELENMESİ
KARBON ELYAF TAKVİYELİ POLİAMİT 6 KARMALARIN ISIL VE MEKANİK ÖZELLİKLERİNİN İNCELENMESİ N. Gamze Karslı Yılmaz, Ayşe Aytaç, Veli Deniz Kocaeli Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, Kimya Mühendisliği Bölümü,
DetaylıMMT407 Plastik Şekillendirme Yöntemleri
K O C A E L İ ÜNİVERSİTESİ Metalurji ve Malzeme Mühendisliği Bölümü MMT407 Plastik Şekillendirme Yöntemleri 3 Şekillendirmenin Metalurjik Esasları Yrd. Doç. Dr. Ersoy Erişir 2012-2013 Güz Yarıyılı 3. Şekillendirmenin
DetaylıKARADENİZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ MADEN MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ KAYA MEKANİĞİ LABORATUVARI
TEK EKSENLİ SIKIŞMA (BASMA) DAYANIMI DENEYİ (UNIAXIAL COMPRESSIVE STRENGTH TEST) 1. Amaç: Kaya malzemelerinin üzerlerine uygulanan belirli bir basınç altında kırılmadan önce ne kadar yüke dayandığını belirlemektir.
DetaylıTalaş oluşumu. Akış çizgileri plastik deformasyonun görsel kanıtıdır. İş parçası. İş parçası. İş parçası. Takım. Takım.
Talaş oluşumu 6 5 4 3 2 1 Takım Akış çizgileri plastik deformasyonun görsel kanıtıdır. İş parçası 6 5 1 4 3 2 Takım İş parçası 1 2 3 4 6 5 Takım İş parçası Talaş oluşumu Dikey kesme İş parçası Takım Kesme
DetaylıLABORATUAR DENEY ESASLARI VE KURALLARI
GİRİŞ 425*306 Makine Mühendisliği Laboratuarı dersinde temel Makine Mühendisliği derslerinde görülen teorik bilgilerin uygulamalarının yapılması amaçlanmaktadır. Deneysel çalışmalar, Ölçme Tekniği, Malzeme
DetaylıBURSA TEKNĠK ÜNĠVERSĠTESĠ DOĞA BĠLĠMLERĠ, MĠMARLIK VE MÜHENDĠSLĠK FAKÜLTESĠ MAKĠNE MÜHENDĠSLĠĞĠ BÖLÜMÜ
BURSA TEKNĠK ÜNĠVERSĠTESĠ DOĞA BĠLĠMLERĠ, MĠMARLIK VE MÜHENDĠSLĠK FAKÜLTESĠ MAKĠNE MÜHENDĠSLĠĞĠ BÖLÜMÜ KOMPOZĠT VE SERAMĠK MALZEMELER ĠÇĠN ÜÇ NOKTA EĞME DENEYĠ FÖYÜ BURSA - 2016 1. GĠRĠġ Eğilme deneyi
DetaylıSIZDIRMAZLIK ELEMANLARININ MONTAJI VE YÜKSEK BASINÇ ALTINDAKİ DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ
323 SIZDIRMAZLIK ELEMANLARININ MONTAJI VE YÜKSEK BASINÇ ALTINDAKİ DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ S. Hakan OKA ÖZET Bu çalışmada, sızdırmazlık amacıyla kullanılan contaların montaj işleminin modellenmesi ve
DetaylıBURULMA DENEYİ 2. TANIMLAMALAR:
BURULMA DENEYİ 1. DENEYİN AMACI: Burulma deneyi, malzemelerin kayma modülü (G) ve kayma akma gerilmesi ( A ) gibi özelliklerinin belirlenmesi amacıyla uygulanır. 2. TANIMLAMALAR: Kayma modülü: Kayma gerilmesi-kayma
DetaylıMalzemelerinMekanik Özellikleri II
MalzemelerinMekanik Özellikleri II Doç.Dr. Derya Dışpınar deryad@istanbul.edu.tr 2014 Sünek davranış Griffith, camlarileyaptığıbuçalışmada, tamamengevrekmalzemelerielealmıştır Sünekdavranışgösterenmalzemelerde,
DetaylıDislokasyon hareketi sonucu oluşan plastik deformasyon süreci kayma olarak adlandırılır.
Dislokasyon hareketi sonucu oluşan plastik deformasyon süreci kayma olarak adlandırılır. Bütün metal ve alaşımlarda bulunan dislokasyonlar, katılaşma veya plastik deformasyon sırasında veya hızlı soğutmadan
DetaylıBİR TİCARİ ARAÇ İÇİN ECE R-14 REGÜLASYONUNA UYGUN KOLTUK BAĞLANTILARININ GELİŞTİRİLMESİ
BİR TİCARİ ARAÇ İÇİN ECE R-14 REGÜLASYONUNA UYGUN KOLTUK BAĞLANTILARININ GELİŞTİRİLMESİ Alper Arslan, Mertcan Kaptanoğlu Hexagon Studio Araç Mühendisliği Bölümü OTEKON 2010 5. Otomotiv Teknolojileri Kongresi
DetaylıMAK4061 BİLGİSAYAR DESTEKLİ TASARIM
MAK4061 BİLGİSAYAR DESTEKLİ TASARIM (Shell Mesh, Bearing Load,, Elastic Support, Tasarım Senaryosunda Link Value Kullanımı, Remote Load, Restraint/Reference Geometry) Shell Mesh ve Analiz: Kalınlığı az
DetaylıCETP KOMPOZİTLERİN DELİNMELERİNDEKİ İTME KUVVETİNİN ANFIS İLE MODELLENMESİ MURAT KOYUNBAKAN ALİ ÜNÜVAR OKAN DEMİR
CETP KOMPOZİTLERİN DELİNMELERİNDEKİ İTME KUVVETİNİN ANFIS İLE MODELLENMESİ MURAT KOYUNBAKAN ALİ ÜNÜVAR OKAN DEMİR Çalışmanın amacı. SUNUM PLANI Çalışmanın önemi. Deney numunelerinin üretimi ve özellikleri.
DetaylıMMT310 Malzemelerin Mekanik Davranışı 2 Mukavemet ve deformasyon özelliklerinin belirlenmesi - Basma ve sertlik deneyleri
MMT310 Malzemelerin Mekanik Davranışı 2 Mukavemet ve deformasyon özelliklerinin belirlenmesi - Basma ve sertlik deneyleri Yrd. Doç. Dr. Ersoy Erişir 2011-2012 Bahar Yarıyılı 2. Mukavemet ve deformasyon
DetaylıBÖLÜM-2 ÇELİK YAPILARDA BİRLEŞİM ARAÇLARI
BÖLÜM-2 ÇELİK YPILRD BİRLEŞİM RÇLRI Çelik yapılarda kullanılan hadde ürünleri için, aşağıdaki sebeplerle birleşimler yapılması gerekmektedir. Bu aşamada bulon (cıvata), kaynak ve perçin olarak isimlendirilen
DetaylıELASTİSİTE TEORİSİ I. Yrd. Doç Dr. Eray Arslan
ELASTİSİTE TEORİSİ I Yrd. Doç Dr. Eray Arslan Mühendislik Tasarımı Genel Senaryo Analitik çözüm Fiziksel Problem Matematiksel model Diferansiyel Denklem Problem ile ilgili sorular:... Deformasyon ne kadar
DetaylıProblem 2.6 Problem 2.21 Problem 2.23
Problem.6 Problem. Problem.3 33 Problem. Problem.3 Problem 3.0 Bir katıdaki sıcaklık dağılımına, ısı iletim katsayısının sıcaklığa bağlı olmasının etkisini belirlemek için, ısı iletim katsayısı, olan bir
DetaylıMalzemelerin Mekanik Özellikleri
Malzemelerin Mekanik Özellikleri Bölüm Hedefleri Deneysel olarak gerilme ve birim şekil değiştirmenin belirlenmesi Malzeme davranışı ile gerilme-birim şekil değiştirme diyagramının ilişkilendirilmesi ÇEKME
DetaylıTaşınım Olayları II MEMM2009 Akışkanlar Mekaniği ve Isı Transferi bahar yy. borularda sürtünmeli akış. Prof. Dr.
Taşınım Olayları II MEMM009 Akışkanlar Mekaniği ve Isı Transferi 07-08 bahar yy. borularda sürtünmeli akış Prof. Dr. Gökhan Orhan istanbul üniversitesi / metalurji ve malzeme mühendisliği bölümü Laminer
DetaylıTEKNOLOJİNİN BİLİMSEL İLKELERİ. Öğr. Gör. Adem ÇALIŞKAN
TEKNOLOJİNİN BİLİMSEL İLKELERİ 3 Malzemelerin esnekliği Gerilme Bir cisme uygulanan kuvvetin, kesit alanına bölümüdür. Kuvvetin yüzeye dik olması halindeki gerilme "normal gerilme" adını alır ve şeklinde
DetaylıStatik ve Dinamik Yüklemelerde Hasar Oluşumu
Statik ve Dinamik Yüklemelerde Hasar Oluşumu Hazırlayan Makine Mühendisliği Bölümü Sakarya Üniversitesi 1 Metalik Malzemelerde Kırılma Kopma Hasarı 2 Malzeme Çekme Testi Malzemede sünek veya gevrek kırılma-kopma
DetaylıFZM 220. Malzeme Bilimine Giriş
FZM 220 Yapı Karakterizasyon Özellikler İşleme Performans Prof. Dr. İlker DİNÇER Fakültesi, Fizik Mühendisliği Bölümü 1 Ders Hakkında FZM 220 Dersinin Amacı Bu dersin amacı, fizik mühendisliği öğrencilerine,
DetaylıEŞ POTANSİYEL VE ELEKTRİK ALAN ÇİZGİLERİ. 1. Zıt yükle yüklenmiş iki iletkenin oluşturduğu eş potansiyel çizgileri araştırıp bulmak.
EŞ POTANSİYEL VE ELEKTRİK ALAN ÇİZGİLERİ AMAÇ: 1. Zıt yükle yüklenmiş iki iletkenin oluşturduğu eş potansiyel çizgileri araştırıp bulmak. 2. Bu eş potansiyel çizgileri kullanarak elektrik alan çizgilerinin
DetaylıDETERMINATION OF PRODUCTION DEFECTS VIA SHEET METAL FORMING SIMULATIONS
SAÇ METAL ŞEKİLLENDİRME SİMÜLASYONLARI İLE ÜRETİM HATALARININ TESPİTİ Osman Koray DEMİR (1) 1FİGES A.Ş, Makina Mühendisi ÖZET Bir üretim hatasının sonlu elemanlar yötemi kullanılarak simülasyonunun yapılması,
DetaylıShigley s Mechanical Engineering Design Richard G. Budynas and J. Keith Nisbett
Shigley s Mechanical Engineering Design Richard G. Budynas and J. Keith Nisbett Hazırlayan Makine Mühendisliği Bölümü Sakarya Üniversitesi 1 2 Sürekli mukavemeti azaltıcı etkenler 3 Sürekli mukavemeti
DetaylıDÜZLEM ÇUBUK ELEMAN RİJİTLİK MATRİSİNİN DENEYSEL OLARAK BELİRLENMESİ
XIX. ULUSAL MEKANİK KONGRESİ 24-28 Ağustos 2015, Karadeniz Teknik Üniversitesi, Trabzon DÜZLEM ÇUBUK ELEMAN RİJİTLİK MATRİSİNİN DENEYSEL OLARAK BELİRLENMESİ Orhan Yapıcı 1, Emre Karaman 2, Sezer Öztürk
DetaylıKovan. Alüminyum ekstrüzyon sisteminin şematik gösterimi
GİRİŞ Ekstrüzyon; Isı ve basınç kullanarak malzemenin kalıptan sürekli geçişini sağlayarak uzun parçalar elde etme işlemi olup, plastik ekstrüzyon ve alüminyum ekstrüzyon olmak üzere iki çeşittir. Biz
DetaylıLED Aydınlatma Çiplerinde Isıl ve Yapısal Dayanım Analizleri
LED Aydınlatma Çiplerinde Isıl ve Yapısal Dayanım Analizleri Hazırlayan Arda Avgan, Makine Müh. arda.avgan@akromuhendislik.com Can Özcan, Yük. Mak. Müh. can.ozcan@akromuhendislik.com AKRO R&D Ltd. Tel:
DetaylıBETONARME KESİT DAVRANIŞINDA EKSENEL YÜK, MALZEME MODELİ VE SARGI DONATISI ORANININ ETKİSİ
Beşinci Ulusal Deprem Mühendisliği Konferansı, 26-30 Mayıs 2003, İstanbul Fifth National Conference on Earthquake Engineering, 26-30 May 2003, Istanbul, Turkey Bildiri No: AT-124 BETONARME KESİT DAVRANIŞINDA
DetaylıGünümüzde otomobil, havacılık, savunma ve uzay
MAKALE DÜŞÜK HIZLARDA DARBEYE MARUZ KALAN 1050 H14 VE 3003 ALÜMİNYUM ALAŞIMI PLAKALARDA HASAR OLUŞUMU VE SONLU ELEMANLAR SİMÜLASYONLARI Cenk Kılıçaslan * Makine Yük. Müh., İzmir Yüksek Teknoloji Enstitüsü
Detaylı29- Eylül KOÜ. Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü ( 1. ve 2. Öğretim 2. Sınıf / B Şubesi) Mukavemet Dersi - 1.
SORU-1) Şekildeki dikdörtgen kesitli kolonun genişliği b=200 mm. ve kalınlığı t=100 mm. dir. Kolon, kolon kesitinin geometrik merkezinden geçen ve tarafsız ekseni üzerinden etki eden P=400 kn değerindeki
DetaylıALÜMİNYUM T6 ISIL İŞLEMİ İÇİN GELİŞTİRİLEN SEPET TASARIMI İLE ZAMAN VE ENERJİ TASARRUFU SAĞLANMASI
ALÜMİNYUM T6 ISIL İŞLEMİ İÇİN GELİŞTİRİLEN SEPET TASARIMI İLE ZAMAN VE ENERJİ TASARRUFU SAĞLANMASI Seracettin Akdı Aydınlar Yedek Parça San. ve Tic. A.Ş. Ar-Ge Merkezi Gamze Küçükyağlıoğlu Aydınlar Yedek
DetaylıKesici Uç Pah Açısının Kesme Kuvvetleri ve Kesici Takım Gerilmelerine Etkisi
Politeknik Dergisi Journal of Polytechnic Cilt: 7 Sayı: 4 s. 291-296, 2004 Vol: 7 No: 4 pp. 291-296, 2004 Kesici Uç Pah Açısının Kesme Kuvvetleri ve Kesici Takım Gerilmelerine Etkisi Abdullah KURT, Ulvi
DetaylıİNŞAAT MALZEME BİLGİSİ
İNŞAAT MALZEME BİLGİSİ Prof. Dr. Metin OLGUN Ankara Üniversitesi Ziraat Fakültesi Tarımsal Yapılar ve Sulama Bölümü HAFTA KONU 1 Giriş, yapı malzemelerinin önemi 2 Yapı malzemelerinin genel özellikleri,
DetaylıKirişlerde Kesme (Transverse Shear)
Kirişlerde Kesme (Transverse Shear) Bu bölümde, doğrusal, prizmatik, homojen ve lineer elastik davranan bir elemanın eksenine dik doğrultuda yüklerin etkimesi durumunda en kesitinde oluşan kesme gerilmeleri
DetaylıSOLIDWORKS SIMULATION EĞİTİMİ
SOLIDWORKS SIMULATION EĞİTİMİ Kurs süresince SolidWorks Simulation programının işleyişinin yanında FEA teorisi hakkında bilgi verilecektir. Eğitim süresince CAD modelden başlayarak, matematik modelin oluşturulması,
DetaylıMetalografi Nedir? Ne Amaçla Kullanılır?
METALOGRAFİ Metalografi Nedir? Ne Amaçla Kullanılır? Metalografi, en bilinen şekliyle, metallerin iç yapısını inceleyen bilim dalıdır. Metalografi, metallerin iç yapısını inceleyerek onların özelliklerini
Detaylıİleri Teknoloji Bilimleri Dergisi Journal of Advanced Technology Sciences ISSN:
İleri Teknoloji Bilimleri Dergisi Journal of Advanced Technology Sciences ISSN:2147-3455 ORTA KARBONLU AISI1040 İMALAT ÇELİĞİNE UYGULANAN SICAK DÖVME İŞLEMİNİN MALZEMENİN MEKANİK ÖZELLİKLERİNE ETKİSİ Gültekin
DetaylıTEKNOLOJĐK ARAŞTIRMALAR
www.teknolojikarastirmalar.com ISSN:1304-4141 Makine Teknolojileri Elektronik Dergisi 2007 (1) 55-60 TEKNOLOJĐK ARAŞTIRMALAR Makale Derin Sac Çekme Đşleminde Kalıp Boşluğunun Cidar Kalınlık Değişimine
DetaylıMalzemelerin Deformasyonu
Malzemelerin Deformasyonu Malzemelerin deformasyonu Kristal, etkiyen kuvvete deformasyon ile cevap verir. Bir malzemeye yük uygulandığında malzeme üzerinde çeşitli yönlerde ve çeşitli şekillerde yükler
DetaylıMAKİNA ELEMANLAR I MAK Bütün Gruplar ÖDEV 2
MAKİNA ELEMANLAR I MAK 341 - Bütün Gruplar ÖDEV 2 Şekilde çelik bir mile sıkı geçme olarak monte edilmiş dişli çark gösterilmiştir. Söz konusu bağlantının P gücünü n dönme hızında k misli emniyetle iletmesi
DetaylıÇALIŞMA SORULARI 1) Yukarıdaki şekilde AB ve BC silindirik çubukları B noktasında birbirleriyle birleştirilmişlerdir, AB çubuğunun çapı 30 mm ve BC çubuğunun çapı ise 50 mm dir. Sisteme A ucunda 60 kn
DetaylıMukavemet. Betonarme Yapılar. Giriş, Malzeme Mekanik Özellikleri. Dr. Haluk Sesigür İ.T.Ü. Mimarlık Fakültesi Yapı ve Deprem Mühendisliği
Mukavemet Giriş, Malzeme Mekanik Özellikleri Betonarme Yapılar Dr. Haluk Sesigür İ.T.Ü. Mimarlık Fakültesi Yapı ve Deprem Mühendisliği GİRİŞ Referans kitaplar: Mechanics of Materials, SI Edition, 9/E Russell
Detaylı1. Giriş 2. Yayınma Mekanizmaları 3. Kararlı Karasız Yayınma 4. Yayınmayı etkileyen faktörler 5. Yarı iletkenlerde yayınma 6. Diğer yayınma yolları
1. Giriş 2. Yayınma Mekanizmaları 3. Kararlı Karasız Yayınma 4. Yayınmayı etkileyen faktörler 5. Yarı iletkenlerde yayınma 6. Diğer yayınma yolları Sol üstte yüzey seftleştirme işlemi uygulanmış bir çelik
DetaylıMUKAVEMET DERSİ. (Temel Kavramlar) Prof. Dr. Berna KENDİRLİ
MUKAVEMET DERSİ (Temel Kavramlar) Prof. Dr. Berna KENDİRLİ Ders Planı HAFTA KONU 1 Giriş, Mukavemetin tanımı ve genel ilkeleri 2 Mukavemetin temel kavramları 3-4 Normal kuvvet 5-6 Gerilme analizi 7 Şekil
DetaylıORTAGONAL KESME İŞLEMİNDE KESİCİ TAKIM KAPLAMA MALZEMESİNİN TALAŞ KAYMA AÇISI ÜZERİNDEKİ ETKİSİNİN MODELLENMESİ
2. Ulusal Tasarım İmalat ve Analiz Kongresi 11-12 Kasım 10- Balıkesir ORTAGONAL KESME İŞLEMİNDE KESİCİ TAKIM KAPLAMA MALZEMESİNİN TALAŞ KAYMA AÇISI ÜZERİNDEKİ ETKİSİNİN MODELLENMESİ Kubilay ASLANTAŞ*,
DetaylıYAPI MALZEMELERİ DERS NOTLARI
YAPI MALZEMELERİ DERS NOTLARI YAPI MALZEMELERİ Herhangi bir yapının projelendirmesi ve inşaatı aşamasında amaç aşağıda belirtilen üç koşulu bir arada gerçekleştirmektir: a) Yapı istenilen işlevi yapabilmelidir,
Detaylı