Klima Santralleri için Tasarlanan Bir Kesik Koni Delikli Difüzörlü Boş Hücredeki Hava Akışının Sayısal Olarak İncelenmesi

Transkript

1 MAKALE Klima Santralleri için Tasarlanan Bir Kesik Koni Delikli Difüzörlü Boş Hücredeki Hava Akışının Sayısal Olarak İncelenmesi Muhammed Safa KAMER 1, Hüseyin Emre ŞAHİN 1, Kerim SÖNMEZ 1, İ. Gökhan AKSOY 2, Ekrem TAÇGÜN 2 Ahmet ERDOĞAN 2, Suat CANBAZOĞLU 2*, Ahmet KAYA 1 1 Kahramanmaraş Sütçü İmam Üniversitesi, Makine Mühendisliği Bölümü, K.MARAŞ msafakamer@ksu.edu.tr, kaya38@ksu.edu.tr, kerimsonmezz@gmail.com, hemreshn@gmail.com 2 İnönü Üniversitesi, Makine Mühendisliği Bölümü, MALATYA ahmet.erdogan@inonu.edu.tr, ekrem.tacgun@inonu.edu.tr, gokhan.aksoy@inonu.edu.tr *Yazışmadan Sorumlu Yazar: suat.canbazoglu@inonu.edu.tr ÖZET Klima santrallerinde kullanılan fanların çıkış ağızlarının kesit alanı, fandan sonra gelen ısıtma/soğutma bataryaları, susturucu, filtre, karışım odası veya ısı geri kazanım vb. hücrelerin kesit alanından küçüktür. Klima santralinin verimli bir şekilde çalışabilmesi için fanın üflediği havanın bir sonraki hücreye mümkün olan en düşük basınç düşüşü ve olabildiğince homojen bir hız dağılımı ile yayılması gerekir. Küçük bir kesit alanından çıkan havayı daha büyük bir kesit alanına yaymak için delikli difüzörlü boş hücreler kullanılmaktadır. Bu çalışmada, kesik koni delikli difüzörlü boş hücre kullanılması durumu için havanın boş hücreden sonraki üniteye yayılma durumu ve delikli difüzörlü boş hücrenin sebep olduğu toplam basınç (statik basınç + dinamik basınç) düşümü farklı tepe açıları, delik geometrisi (daire, kare), porozite ve konik difüzörün dış yüzey biçimleri (düz, içbükey ve dışbükey) için sayısal olarak araştırılmıştır. Anahtar Kelimeler: Klima santrali, Hesaplamalı akışkanlar dinamiği (HAD), Fan, Delikli difüzör, Toplam basınç düşümü NUMERICAL INVESTIGATION OF AIRFLOW IN AN EMPTY CHAMBER WITH A PERFORATED TRUNCATED CONE DIFFUSER DESIGNED FOR AIR HANDLING UNITS (AHU S ) ABSTRACT The cross-sectional area of air existing of fans, used in air handling units, is smaller than cross-sectional areas of chambers which are located next to the fan, such as heating/cooling coils, silencer (muffler), filter or heat recovery elements. In order to operate air handling units efficiently, it is required that the air is blown through fan diffuses with as low as possible total pressure loss and homogenous velocity distribution. Empty chambers with perforated diffuser are used to diffuse the air from a small cross-sectional area to a large cross-sectional area. In this study, diffusion of air to the next unit and total pressure (static pressure plus dynamic pressure) loss caused by empty chamber with perforated truncated cone diffuser for the use of an empty chamber with perforated truncated cone diffuser are numerically investigated for different apex angles, hole geometries (circle, square), porosities and forms of external surface of diffuser (flat, concave and convex). Keywords: Air handling unit (AHU), Computational fluid dynamics (CFD), Fan, Perforated diffuser, total pressure (static pressure plus dynamic pressure) drop 1. GİRİŞ Klima santrallerinde emiş ve/veya üfleme fanlarının çıkış ağız- 38 TTMD DERGİSİ MAYIS - HAZİRAN 2016

2 larındaki hava akış hızları 8-15 m/s mertebelerinde ve akışın hız dağılımı tam gelişmiş türbülanslı akıştaki hız dağılımından farklıdır [1]. Bu sebeple, fandan sonra arada yeterli uzunlukta bir santral bölümü veya delikli difüzörlü bir boş hücre kullanılmalıdır. Aksi durumda; havanın fan hücresinden sonra yer alan ısıtma/soğutma bataryaları, susturucu, filtre, karışım odası veya ısı geri kazanım vb. hücre yüzeylerinin ancak belirli bir kısmı ile teması söz konusu olmaktadır. Bu durumda santrallerdeki bu ünitelerin ve dolayısıyla santrallerin çalışma verimleri önemli ölçüde düşebilmektedir. Çalışma verimini istenen seviyede tutabilmek için fan üfleme ağzından sonra hava dağılımını kolaylaştıran perfore (delikli) sacdan yapılmış bir delikli difüzörün de içinde bulunduğu fan çark çapının yaklaşık katı uzunlukta boş hücreler kullanılmaktadır [2]. Delikli difüzörlü bir boş hücre kullanımı halinde, yukarıda bahsedilen hücrelerin tüm yüzeylerinden havanın homojen bir şekilde geçirilerek çalışma verimlerinin arttırılması ve buna bağlı olarak santral içi basınç düşüşünün (kaybının) azaltılması mümkün olmaktadır [3,4]. Santral içi basınç kaybının azaltılması ve havanın fandan sonraki hücrelere olabildiğince homojen bir şekilde yayılması enerji verimliliği açısından oldukça önemli bir durumdur. Literatür araştırmasında klima santralinde kullanılan kare kesitli kesik piramit şeklindeki bir delikli difüzörlü boş hücre için yapılan bir HAD (hesaplamalı akışkanlar dinamiği) çalışmasında iki farklı ebattaki geometriler için sayısal analiz çalışması yapılmış olup, hücre çıkışındaki hız dağılımları incelenmiştir [3,4]. Bayramgil ve ark. [5] yaptıkları çalışmada, bir iklimlendirme sistemi fanının çıkış kesitinde bulunan deliksiz difüzör içerisindeki akışı sayısal olarak incelemişlerdir. Difüzördeki akışın sayısal incelemesi için çeşitli difüzör açılarındaki cidar statik basınç dağılımlarını ölçmüşlerdir. Difüzör çıkışındaki akışın düzgün olmadığını, türbülans seviyesinin noktadan noktaya önemli ölçüde değişkenlik gösterdiğini ortaya koymuşlardır. Literatürde akışı kontrol etmek amacıyla akış alanına yerleştirilen farklı geometrilerdeki birçok delikli sac plakadan kaynaklı; basınç düşüşü akış karakteristikleri sayısal ve deneysel olarak araştırılmıştır [6-13]. Yiğit vd. [14] piyasada mevcut standart difüzörlerden (yayıcı) farklı olarak dağıtıcılık özelliği yüksek bir difüzörün tasarlanması amacıyla, çeşitli düşey kanat açısına sahip olan difüzörlerin ortamdaki hava dağıtıcılığını sayısal olarak incelemişlerdir. Oda içerisine yerleştirilen difüzörün çeşitli düşey kanat açılarında sayısal testlerini yaparak havanın ortamdaki dağılımını, hızını ve difüzörde ortaya çıkan basınç düşümlerini, ANSYS-FLUENT paket programını kullanılarak belirlemişlerdir. Bulut vd. [15] iklimlendirme sistemlerinde kullanılan klima santrallerinin veriminin arttırılmasına yönelik CFD (hesaplamalı akışkanlar dinamiği) paket programı (FLUENT) incelemeler yapmışlardır. Klima santrallerindeki mevcut hücre yapısını CFD analiz programı olan Fluent de çözerek, çıkan sonuçları değerlendirip akışın yapısını bozan ve yüksek basınç düşümüne neden olan kısımlar tespit edilmiştir. Zhang vd. [16] dört farklı difüzör kullanarak (çeyrek daire delikli difüzör; ızgara difüzör; zemin delikli pano difüzör ve swirl difüzör) bir ofisteki akışı Fluent paket programı ile modellemişlerdir. Abanto vd. [17] bilgisayar odasının akış analizi ve konfor koşullarını sayısal olarak belirlemişlerdir. Bilgisayar odası solidwork ticari yazılımla modellenmiş ve FLUENT programında çözülmüştür. Odanın havalandırılması için dört-yollu difüzör kullanılmış ve kütlesel debi girişi olarak tanımlanıp sayısal analizi yapılmıştır. Görüldüğü gibi bu çalışmaya konu olan delikli difüzöeler hakkında yapılmış çalışma yok denecek kadar azdır. Bu çalışmada; öncelikle kesik koni difüzörde toplam basınç (statik basınç + dinamik basınç) düşümü açısından uygun difüzör delik geometrisi belirlenmeye çalışılacaktır. Bu amaçla daire ve kare şekilli delikler; kesik koni difüzör üzerine açılacak ve akış analizi ile toplam basınç düşümü elde edilecektir. Toplam basınç düşümü açısından uygun delik geometrisi belirlendikten sonra; kesik koni delikli difüzör modeli üzerinde farklı tepe açıları için akış analizi yapılarak toplam basınç düşümleri elde edilecektir. Ayrıca porozite ve konik difüzörün dış yüzey biçimleri (düz, içbükey ve dışbükey) gibi farklı parametrelerin toplam basınç düşümü ve hız dağılımları üzerine olan etkileri de sayısal olarak incelenecektir. MATERYAL VE METOD 3 mm kalınlığındaki sacdan yapılmış kesik koni geometrideki bir delikli difüzörü içine alan bir boş hücre için sayısal analizler ANSYS-FLUENT 14.0 programında yapılmıştır. Fan çıkışındaki 8.2 m/s lik sabit bir ortalama akış hızı için yapılan analizler için iki farklı delik geometrisi (kare, daire), beş farklı tepe açısı (α = 60 o, 80 o, 100 o, 120 o, 140 o ) ve üç farklı dış yüzey biçimi (düz, içbükey ve dışbükey) belirlenmiştir. Bu parametrelerin toplam basınç düşüşüne ve çıkış kesitindeki hız dağılımına olan etkileri sayısal olarak incelenmiştir. Delikli Difüzörlü Boş Hücre Sayısal analizlerde kullanılan kesik koni geometriye sahip delikli difüzörlü boş hücre geometrisinin çıkış ve giriş kesitlerinden görünüşleri Şekil-1 de verilmiştir. Yapılan çalışmada boş hücre kesiti 1200 mm x 1200 mm, hücre derinliği 600 mm olarak alınmıştır. Boş hücreye havanın girdiği kesit 600 mm x 600 mm genişliğindedir. Difüzörün giriş kesiti (Ø100 mm), 600 mm x 600 mm lik kesit alanından 1200 mm x 1200 mm lik kesit alanına geçiş noktasından çıkışa doğru 10 mm ileride olacak şekilde monte edilmiş ve difüzörün çıkış kesiti (Ø 700 mm) 1200 mm x 1200 mm lik boş hücre kesitine orta- MAYIS - HAZİRAN 2016 TTMD DERGİSİ 39

3 MAKALE Şekil 1. Kesik koni delikli difüzörlü boş hücre lanacak şekilde tasarım yapılmıştır. Difüzör üzerindeki delikler daire (Ø20 mm) ve kare (18 mm x 18 mm) kesitli olacak şekilde dizilmiştir. Delikli difüzörlü boş hücre için geometrik bilgiler Şekil-2 de verilmiştir. Kesik koni difüzör tepe açısı; α sembolü ile Şekil-2 üzerinde gösterilmiştir. Sayısal Modelleme Yapılan sayısal çalışmada, oluşturulan geometrilerin akış analizleri ANSYS-Fluent 14.0 programında gerçekleştirilmiştir. Havanın boş hücreye girdiği 600 mm x 600 mm lik kesit için velocity-inlet, havanın boş hücreyi terk ettiği 1200 mm x 1200 mm lik çıkış kesiti için pressure-outlet ve diğer tüm yüzeyler için wall sınır şartı tanımlanmıştır. Pressure-outlet sınır şartı verilen çıkış kesitindeki statik basınç 700 Pa ve wall sınır şartı verilen yüzeylerdeki cidar pürüzlülüğü mm (Alüminyum malzeme) olarak alınmıştır. Ağ elemanı boyutu 0.01 m belirlenmiş, türbülans modeli olarak Standart k- modeli seçilmiştir. ANSYS programının Fluent modülünde oluşturulan sayısal model Şekil-3 te verilmiştir. Sayısal çalışmada akış rejimi olarak daimi akış kabulü yapılmıştır. Şekil 2. Delikli difüzörlü boş hücrenin geometrik detayları Değişken Parametreler Bu çalışmada difüzör delik geometrisi (kare, daire), tepe açısı α, porozite ve konik difüzörün dış yüzey biçimleri (düz, içbükey ve dışbükey) değişken parametreler olarak belirlenmiştir. (açıklık oranı, perforasyon oranı); difüzörün yüzeylerindeki bütün deliklerin toplam alanının, deliklerin bulunduğu yüzeylerin toplam alanına oranı olarak tanımlanmaktadır. Tepe açısı kesik koni yapının koniklik açısıdır. 40 TTMD DERGİSİ MAYIS - HAZİRAN 2016 Şekil 3. Sayısal analizde kullanılan ağ yapısı

4 Sıkıştırılamaz bir akışkanın zaman bağımlı hareketi, Kartezyen koordinatlarda Navier-Stokes denklemleri (Denklem 1) ve süreklilik denklemi (Denklem 2) ile ifade edilmektedir. Bu denklemlerde, hız ve basınç büyüklükleri zaman ortalamalı ve çalkantı terimleri cinsinden yazıldığında, zaman ortalamalı denklemler Reynolds ortalamalı Navier-Stokes denklemleri (Denklem 3) olarak elde edilmektedir. Bu denklemlerde yer alan çalkantı terimlerinin hesaplanmasına yönelik olarak çok sayıda türbülans modeli geliştirilmiş ve geliştirilmektedir [18]. (1) (2) (3) Bu denklemlerde; ρ akışkanın yoğunluğunu, u yatay doğrultudaki hız bileşenini, t zamanı, X yatay koordinatı, ρ statik basıncı, μ akışkanın dinamik viskozitesini, F kütle kuvvetini, u yatay doğrultudaki hız bileşenin zaman ortalama değerini ve u yatay doğrultudaki hızın türbülans çalkantı bileşenini ifade etmektedir. Standart k- Türbülans Modeli: İki denklemli türbülans modelleri arasında ekonomikliği ve pek çok akış olayında kabul edilebilir doğrulukta sonuç vermesi açısından yaygın olarak kullanılan yarı ampirik bir modeldir. Türbülans kinetik enerjisi (k) ve dissipasyon (kayıp) oranı () için yazılan iki adet transport denkleminin çözümü ve türbülans viskozitesinin (μt) hesabını içerir. Kaldırma kuvvetleri etkisi ihmal edildiğinde, bu transport denklemleri k ve için sırası ile Denklem 4 ve Denklem 5 de verilen şekilde yazılabilir [19]. ARAŞTIRMA SONUÇLARI ANSYS-FLUENT 14.0 programında gerçekleştirilen analizler sonucunda, daire ve kare delikli düz, içbükey ve dışbükey konik difüzörler için elde edilen toplam basınç (statik basınç + dinamik basınç) düşümleri Çizelge 1, Çizelge 2, Çizelge 3 ve Şekil 4 te verilmiştir. Tüm difüzör delik yapılarında da tepe açısının artmasıyla akışa olan direnç daha da arttığından toplam basınç düşümü artmıştır. En küçük tepe açılı düz konik profilde akışa gösterilen direnç azaldığı için en düşük toplam basınç düşümüne sebep olmuştur. Difüzör delik tipi açısından incelendiğinde, tüm delikli difüzör geometrilerde (düz, içbükey ve dışbükey) kare delikli difüzörlerde toplam basınç düşümleri açısından daha iyi sonuç verdiği (toplam basınç düşümlerinin azaldığı) tespit edilmiştir. Çizelge 1, Çizelge 2, Çizelge 3 ve Şekil 4 birlikte incelendiğinde diğer tüm geometriler içinde en düşük toplam basınç düşümünün kare delikli iç bükey geometri de olduğu belirlenmiştir. Çizelge 1. Farklı delik geometrisi, porozitesi ve tepe açıları için düz konik difüzörlerde toplam basınç düşümleri Açı Daire Delikli Kare Delikli α Çizelge 2. Farklı delik geometrisi, porozitesi ve tepe açıları için içbükey konik difüzörlerde toplam basınç düşümleri (4) Açı (5) α Bu denklemlerde; k türbülans kinetik enerjisini, σk k için türbülans Prandtl sayısını, μt türbülans viskozitesini, Gk türbülans kinetik enerjisi üretimini, türbülans dissipasyon (yitim, kayıp) oranını, σ için türbülans Prandtl sayısını ve C1-C2t ise türbülans modeli sabitlerini ifade etmektedir. Standart k- türbülans modelinin sabitleri aşağıda belirtilen değerlere sahiptir [20]. Daire Delikli Kare Delikli MAYIS - HAZİRAN 2016 TTMD DERGİSİ 41

5 MAKALE Çizelge 3. Farklı delik geometrisi, porozitesi ve tepe açıları için dışbükey konik difüzörlerde toplam basınç düşümleri Açı Daire Delikli Kare Delikli α Şekil 4. Farklı delik geometrileriyle oluşturulan düz, içbükey ve dışbükey konik difüzörler için farklı tepe açılarda oluşan toplam basınç düşümleri açısı α = 140o olması durumunda, daire ve kare delikli içbükey konik difüzörler için difüzörlerin aşağıakış bölgesinden 5 cm uzaklıktaki akışa dik kesitte elde edilen basınç (a) ve hız dağılımları (b) gösterilmiştir. Difüzör çıkışındaki hız dağılımının hem ön görü Şekil 5-6 da tepenüşü (b), hem de akışa paralel simetri düzlemindeki kesit görünüşü (c) verilmiştir. Daire delikli difüzör çıkışında, difüzörün üst kısımlarında akışın ters döndüğü tespit edilmiştir (Şekil 5-c). Kare delikli difüzörde ise akış difüzör üzerinden yoluna devam etmiş, tam gelişmiş akış koşullarına daha yakın olduğu görülmüştür (Şekil 6-c). Şekil 5 ve Şekil 6 birlikte incelen- Şekil 5. Daire delikli 140 tepe (koniklik) açılı içbükey konik difüzör için; (a) çıkıştaki basınç, (b) çıkıştaki hız dağılımı (ön görünüş), (c) hız dağılımı (akışa paralel simetri düzlemdeki yan görünüş) 42 TTMD DERGİSİ MAYIS - HAZİRAN 2016

6 Şekil 6. Kare delikli 140 tepe (koniklik) açılı içbükey konik difüzör için; (a) çıkıştaki basınç, (b) çıkıştaki hız dağılımı (ön görünüş), (c) hız dağılımı (akışa paralel simetri düzlemdeki yan görünüş) Şekil 7. Daire delikli 140 tepe (koniklik) açılı dışbükey konik difüzör için; (a) çıkıştaki basınç, (b) çıkıştaki hız dağılımı (ön görünüş), (c) hız dağılımı (akışa paralel simetri düzlemdeki yan görünüş) MAYIS - HAZİRAN 2016 TTMD DERGİSİ 43

7 MAKALE Şekil 8. Kare gözenekli 140 tepe (koniklik) açılı dışbükey konik difüzör için; (a) çıkıştaki basınç, (b) çıkıştaki hız dağılımı (ön görünüş), (c) hız dağılımı (akışa paralel simetri düzlemdeki yan görünüş) diğinde kare delikli difüzörde havanın daha homojen dağıldığı belirlenmiştir. Şekil 7-8 de tepe açısı α = 140 olması durumunda, daire ve kare delikli dışbükey konik profil difüzör için elde edilen basınç ve hız dağılımı gösterilmiştir. İç bükey geometride olduğu gibi, difüzör çıkışındaki hız dağılımının hem ön görünüşü hem de orta düzlemdeki yan görünüşü verilmiştir. Daire delikli difüzör çıkışında, difüzörün üst kısımlarında akışın ters döndüğü tespit edilmiştir (Şekil 7-c). Kare delikli difüzörde ise akış difüzör üzerinden yoluna devam etmiş, tam gelişmiş akış koşullarına daha yakın olduğu görülmüştür (Şekil 8-c). Şekil 7 ve Şekil 8 birlikte incelendiğinde kare delikli dışbükey difüzörde havanın daha homojen dağıldığı belirlenmiştir. SONUÇLAR Bu sayısal simülasyon çalışmasında; fan çıkışındaki 8.2 m/s lik sabit ortalama hava akış hızı için üç farklı (düz konik, içbükey konik, dışbükey konik) kesik koni difüzörden olan akış ve toplam basınç düşümüne, tepe açısının α (60, 80, 100, 120 ve 140 ) ve delik geometrisinin (daire, kare) etkisi sayısal olarak incelenmiş ve aşağıda verilen sonuçlara ulaşılmıştır; Tepe açısının artmasıyla toplam basınç düşümü artmıştır. Analizi yapılan tüm tepe açılarında kare delikli difüzörde toplam basınç düşümünün daha az olduğu tespit edilmiştir. Analizi yapılan tüm tepe açılarında kare delikli difüzörde hız dağılımının daha homojene daha yakın olduğu tespit edilmiştir. TEŞEKKÜR Bu çalışma; Türkiye Bilimsel ve Teknolojik Araştırma Kurumu 44 TTMD DERGİSİ MAYIS - HAZİRAN 2016

8 (TÜBİTAK) tarafından 114M748 numara ile desteklenen proje ve İnönü Üniversitesi Bilimsel Araştırmalar Projesi Birimi (BAP) tarafından desteklenen 2015/30 nolu proje kapsamında gerçekleştirilmiştir. KAYNAKLAR [1] HVAC Systems Duct Design, Fourth Edition, Chapter 6, SMACNA, (2006). [2] Bilge, M., Klima Santralleri, ISKAV Teknik Kitaplar Dizisi, No: 01, İstanbul, (2010), Sayfa: 146. [3] Bulut, S., Ünveren, M., Arısoy, A, Böke, Y. E., CFD Analiz Yöntemiyle Klima Santrallerinde İç Kayıpların Azaltılması, T.M.M.O.B., X. Ulusal Tesisat Mühendisliği Kongresi ve Sergisi, İzmir, (2011), Sayfa: [4] Tanyol, İ.,Klima Santrallerinde Enerji Tasarrufu ve CFD Analizi İle İç Dirençlerin Azaltılması, I. Ulusal İklimlendirme Soğutma Eğitimi Sempozyumu, Çağrılı Konuşma, Balıkesir, (2012). [5] Bayramgil, V., Bayrak S., Yükselen M.A., Erim M. Z., Experimental investigation of a diffuser for cooling and air conditioning system, International Council of the Aeronautical Sciences and The American Institute of Aeronautics and Astronautics, (1998). [6] Şahin, B. Pressure losses in an isolated perforated plate and jets emerging from the perforated plate, International Journal of Mechanical Science, 31, pp , (1989). [7] Şahin, B., Ward-Smith A.J., Lane D., The pressure drop and flow characteristics of wide-angle screened diffusers of large area ratio, Journal of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics, 58, pp. 3350, (1995). [8] Şahin, B., Ward-Smith A.J., The use of perforated plates to control the flow emerging from a wide-angle diffuser, with application to electrostatic precipitator design, Heat and Mass Transfer, 8, pp , (1987). [9] Şahin, B., Ward-Smith A.J., The pressure distribution in and flow characteristics of wide-angle diffusers using perforated plates for flow control with application to electrostatic precipitators, International Journal of Mechanical Science, 35, pp , (1993). [10] Şahin, B., Ward-Smith A.J., Flow control by perforated plates using a blanking technique in wide-angle diffusers employed in practical electrostatic precipitator systems, Journal of Wind Engiinering and Industrial Aerodynamics, 37, pp , (1991). [11] Şahin, B., Ward-Smith A.J., Effect of perforated plates on wide-angle diffuser-exit velocity profiles, Journal of Wind Engiinering and Industrial Aerodynamics, 34, pp , (1990). [12] Guo, B.Y., Hou, Q.F., Yu, A.B., Li, L.F., Guo, J., Numerical modelling of the gas flow through perforated plates, Chemical Engineering Research and Design, 91, , (2013). [13] Noui-Mehidi, M.N., Wu, J., Sutalo, I.D., Grainger, C., Velocity distribution downstream of an asymmetric wide-angle diffuser, Experimental Thermal and Fluid Science, 29, , (2005). [14] Yiğit, Ş., Sungurlu, C., Çuhadaroğlu, B., HVAC Sistemlerinde Kullanılabilecek Yeni Tip Bir Difüzör İçin Performans İncelemesi, 11. Ulusal Tesisat Mühendisliği Kongresi 17/20 Nisan 2013/ İzmir [15] Bulut, S., Ünveren, M., Arısoy, A., Böke, Y.E., Cfd Analiz Yöntemiyle Klima Santrallerinde İç Kayıpların Azaltılması, X. Ulusal Tesisat Mühendisliği Kongresi 13/16 Nisan 2011/İzmir [16] Zhang, T., Lee, K.S., and Chen, Q A simplified approach to describe complex diffusers in displacement ventilation for CFD simulations, Indoor Air, 19(3), [17] Abanto, J., Barrero, D., Reggio, M., Ozell, B., Air ow modelling in a computer room, Building and Environment 39 (2004) [18] Özmen, Y., 2006, Farklı Çatı Tipleri ve Eğimlerindeki Binalar Üzerinde Rüzgar Etkilerinin Deneysel ve Teorik İncelenmesi, Doktora Tezi, Karadeniz Teknik Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü, Trabzon, 191s [19] Şimşek, O., 2011, Eğrisel Geniş Başlıklı Savak Üzerinden Geçen Açık Kanal Akımının Deneysel ve Teorik Analizi, Yüksek Lisans Tezi, Çukurova Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü, Adana, 109s [20] Ansys Fluent 14.0 Theory Guide, 2011, Ansys Inc., URL (Erişim tarihi: ) flu_th.pdf Muhammed Safa KAMER 1982 yılı Kahramanmaraş doğumludur yılında Konya Selçuk Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümünü bitirmiştir yılında Kahramanmaraş Sütçü İmam Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü Makine Mühendisliği Anabilim Dalı Yüksek Lisans Programını bitirerek Yüksek Mühendis unvanını almıştır yılından beri Kahramanmaraş Sütçü İmam Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümünde Uzman olarak görev yapmaktadır. Plastik Şekil MAYIS - HAZİRAN 2016 TTMD DERGİSİ 45

9 MAKALE Verme Yöntemleri, Makine Elemanları, Talaşlı İmalat Yöntemleri, Makine Tasarımı, Bilgisayar Destekli Tasarım ve İmalat, akışkanlar Mekaniği, Sonlu Elemanlar Yöntemi, Sonlu Hacimler Yöntemi, Akış Analizi konularında çalışmaktadır. Hüseyin Emre ŞAHİN 1989 yılında Muğla da doğdu yılında Konya Selçuk Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümünde lisans eğitimini, 2016 yılında Kahramanmaraş Sütçü İmam Üniversitesinde Makine Mühendisliği Bölümünde yüksek lisans eğitimini tamamladı yılından beri Kahramanmaraş Sütçü İmam Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümünde Araştırma Görevlisi olarak görev yapmaktadır. Bilgisayar Destekli Tasarım ve İmalat, Akışkanlar Mekaniği, Termodinamik, Sonlu Elemanlar Yöntemi, Akış Analizi konularında çalışmaktadır. Kerim SÖNMEZ 1991 yılında Adana da doğdu yılında Adana Borsa Lisesini bitirdi yılında K.S.Ü. Makine Mühendisliği Bölümü nden birincilikle mezun oldu. Aynı üniversitenin Makine Mühendisliği Bölümü nde Yüksek Lisans eğitimine devam etmekte olup TUBİTAK 1001 projesinde bursiyer olarak görev almaktadır. TMMOB Makina Mühendisleri Odası üyesidir. İ. Gökhan AKSOY 1967 yılında İstanbul da doğdu yılında Malatya Turan Emeksiz Lisesini bitirdi yılında Ortadoğu Teknik Üniversitesi, Makine Mühendisliği Bölümü nden mezun oldu yılında Gaziantep Üniversitesi, Makine Mühendisliği Bölümü nden Yüksek Lisans, 1998 yılında ise Atatürk Üniversitesi, Makine Mühendisliği Bölümünden Doktora derecelerini aldı yılında İnönü Üniversitesi, Makine Mühendisliği Termodinamik Anabilim Dalına Yrd. Doçent olarak atandı yılında Doçent unvanını aldı. Halen İnönü Üniversitesi, Makine Mühendisliği Bölümünde öğretim üyesi olarak görevine devam etmekte olup, evli ve iki çocuk babasıdır. Ekrem TAÇGÜN 1988 yılında Malatya da doğdu yılında Yabancı Dil Ağırlıklı Malatya Hacı Ahmet Akıncı Lisesi nden, 2011 yılında da İnönü Üniversitesi Makine Mühendisliği Bölümü nden mezun oldu yılında Adıyaman Üniversitesi ne Öğretim Üyesi Yetiştirme Programı kapsamında araştırma görevlisi olarak atandı yılında aynı program kapsamından İnönü Üniversitesi Makine Mühendisliği Bölümü ne görevlendirildi yılında İnönü Üniversitesi Makine Mühendisliği Ana Bilim Dalı nda yüksek lisansını tamamladıktan sonra yine 2016 yılında aynı üniversitede Termodinamik Bilim Dalı nda doktora eğitimine başladı. Şu an İnönü Üniversitesinde araştırma görevlisi olarak görev yapmakta ve çalışmalarına devam etmektedir. Ahmet ERDOĞAN Ahmet ERDOĞAN, 1987 Malatya doğumludur yılında Cumhuriyet Üniversitesi Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü nden mezun oldu. İnönü Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü Makine Mühendisliği Anabilim Dalı nda doktora eğitimine devam etmektedir. Aynı Anabilim Dalı nda 2011 yılından beri Araştırma Görevlisi olarak çalışmaktadır. Suat CANBAZOĞLU Prof. Dr. Suat CANBAZOĞLU, 1960 Malatya doğumludur. Makine Müh. alanında 1982 de lisans ve 1985 de Yüksek Lisans çalışmalarını Erciyes Üniversite sinde, Doktora çalışmasını ise 1989 yılında İ.T.Ü. de tamamlamıştır arasında Erciyes Üniversitesi Müh. Fak. nin ve arasında İ.T.Ü. Makine Fak. nin Makine Müh. Bölümlerinde Arş. Gör., arasında Erciyes Üniversitesi, Müh. Fak., Makine Müh. Bölümü nde Yrd. Doç. Dr. ve arasında Doç. Dr. ve 1998 den bu güne kadar ise İnönü Üniversitesi Müh. Fak. Makine Müh. Bölümü nde ise Doç. Dr. ve Prof. Dr. olarak görev yapmıştır. Akışkanlar Mekaniği ve Endüstriyel Uygulamaları, Akım Makineleri, Aerodinamik, Termodinamik, Enerji Teknolojileri ve Enerji Verimliliği konularında çalışmaktadır. Ahmet KAYA 1978 yılı Kayseri doğumludur yılında Niğde Üniversitesi Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümünü bitirmiştir yılında Niğde Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü Makine Mühendisliği Anabilim Dalı Yüksek Lisans Programını bitirerek Yüksek Mühendis, 2008 yılında Karadeniz Teknik Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü Makine Mühendisliği Anabilim Dalı Doktora Programını bitirerek Doktor ve 2012 yılında Makine Mühendisliği Anabilim Dalında Doçent unvanını almıştır yılları arasında Araştırma Görevlisi, yılları arasında Yardımcı Doçent olarak görev yapmıştır yılından bu yana Kahramanmaraş Sütçü İmam Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümünde Doç. Dr. olarak görev yapmaktadır. Termodinamik, Isı Transferi, Akışkanlar Mekaniği, Gıda Ürünlerinin Kurutulması, Nümerik Metotlar, Sonlu Elemanlar Yöntemi, Sonlu Hacimler Yöntemi, Akış Analizi konularında çalışmaktadır. Halen aynı üniversitede Bölüm Başkanlığı ve Afşin Meslek Yüksekokulu nda Müdürlük görevini sürdürmektedir. 46 TTMD DERGİSİ MAYIS - HAZİRAN 2016