BORU TİPİ TRİMARAN YÜZER DALGAKIRANIN DÜZENLİ DALGALAR ALTINDA DENEYSEL ETÜDÜ
|
|
- Koray Ince
- 5 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 BORU TİPİ TRİMARAN YÜZER DALGAKIRANIN DÜZENLİ DALGALAR ALTINDA DENEYSEL ETÜDÜ M. Adil AKGÜL (1), M. Sedat KABDAŞLI (2) (1) Dr. Araştırmacı, Strathclyde Üniv. Mühendislik Fakültesi, Gemi İnşaat Müh. ve Deniz Bil. Bölümü, Glasgow, İngiltere. Tel: , E-Posta: (2) Prof. Dr., İstanbul Teknik Üniv. İnşaat Fakültesi Hidrolik Bölümü, İstanbul, Türkiye. Tel: , E-Posta: Özet Bu çalışmada, üç adet yatay borunun boşluklu ve rijit şekilde travers elemanlarla birbirlerine bağlanması ile oluşturulan bir yüzer dalgakıranın performansı fiziksel modelleme teknikleri kullanılarak incelenmiştir. Bu amaçla 24.00x0.98x1.00 metre ebatında bir dalga kanalında iki boyutlu deneyler gerçekleştirilmiştir. Çelik halatlarla deniz tabanına gergin bağlanan sisteme ait geçiş katsayıları düzenli dalgalar altında elde edilmiş, katsayıların baskın parametrelere göre değişimi incelenmiş ve ampirik tahmin bağıntıları verilmiştir. Eşdeğer dikdörtgen kesitli bir sistemle yapılan kıyaslama sonucunda iki sistemin performanslarının yakın olduğu görülmüştür. Sistemde meydana gelen bağlama kuvvetleri ölçülmüş ve değişimleri incelenmiştir. Bağlama halatlarında ani yükleme oluşmamaktadır. Genel olarak, bağlama kuvvetleri dalga yüksekliği ile doğrusal olarak değişmekte, yüksek dalga diklikleri halinde doğrusal olmayan değişim gözlemlenmektedir. EXPERIMENTAL STUDY OF A TRIMARAN FLOATING PIPE BREAKWATER UNDER REGULAR WAVES Abstract In this study, the performance of a taut-moored floating pipe breakwater composed of three rigidly connected horizontal pipes with interspacings has been inspected by carrying out physical model tests. Two dimensional tests with regular waves have been conducted in a wave flume with the dimensions of 24.00m length, 0.98m width and 1.00m depth. Transmission coefficients have been evaluated and their variation with governing parameters has been assessed. Empirical formulae for the prediction of wave transmission have been recommended. Mooring forces on the model have been measured, indicating that no snap loading occurs under tested wave characteristics. A general trend of mooring forces indicates that the system shows a linear behavior except for very steep waves. Anahtar Kelimeler: Yüzer dalgakıran, geçiş katsayısı, fiziksel modelleme. 577
2 GİRİŞ Yüzer dalgakıranlar, çevresel etkilerinin diğer türlere kıyasla çok daha düşük olması nedeniyle son yıllarda kıyı koruma yapıları içinde çevre dostu yapılar olarak öne çıkmaktadırlar. İlk örneklerine 19. yüzyılın ikinci yarısında rastlanmakla beraber II. Dünya Savaşı'nda Normandiya çıkartmasında kullanılmalarını takiben sökülebilirlik ve yeniden düzenlenebilirlik açılarından da dikkat çekmiş olan bu yapıların tasarım ve analizleri 1950'li yıllardan itibaren önem kazanmıştır. Bu süreçte pek çok farklı tasarım önerilmiş olup konuya dair geniş bir literatür özeti Hales (1981) tarafından verilmiştir. Deniz koşullarına dayanıklılık, imalat ve bakım kolaylıkları açılarından günümüzde kullanımı yaygın olan yüzer dalgakıran türleri kutu, katamaran ve hasır tipi yüzer dalgakıranlar olarak tanımlanmıştır (McCartney, 1985). Yüzer dalgakıran dizaynında genel olarak prizmatik köşeli gövdeler kullanılmakla beraber dairesel kesitli elemanların yüzer dalgakıran olarak uygulanmasına yönelik çalışmalar da literatürde göze çarpmaktadır. Dairesel kesit uygulaması ile erişilmek istenen noktalardan biri, ticari boruların yapı gövdesinde kullanılmasını sağlayarak imalat maliyetinin düşürülmesidir. Dairesel kesitli yüzer dalgakıranlara yönelik ilk çalışma, ağaç gövdelerini kullanarak ikiz ponton tipinde bir yüzer dalgakıranı inceleyen Jackson (1964) tarafından gerçekleştirilmiştir. Brebner ve Ofuya (1968), iki yatay dairesel silindirden oluşan bir yüzer dalgakıran için balast ve batmışlık oranlarına bağlı olarak dalga geçişini incelemişlerdir. Bu çalışmanın daha da geliştirilmesi A Şasesi (ing. A-Frame) olarak adlandırılan yüzer dalgakıran modelinin ortaya çıkmasını sağlamıştır (Ofuya, 1968). May v.d. (1999) gerçekleştirmiş oldukları nümerik modelleme bazlı çalışmada batık, gergin bağlanmış yatay silindirlere ait dalga geçişi performansını üç boyutlu olarak incelemişlerdir. Plaut (2000), yarı batık ve gergin bağlı yatay bir dairesel silindirin bağlama halatlarına etkiyen ani gerilme yüklerini incelemiş, söz konusu yüklerin dalga genliğine paralel olarak artış gösterdiğini bildirmiştir. Sundar v.d. (2003), ara boşlukları boru çapına eşit, tek sıra halinde dizilmiş borulardan oluşan bir gövde üzerinde fiziksel model deneyleri gerçekleştirmişlerdir. Hedge v.d. (2007), ızgara şeklinde düzenlenmiş, düşeyde üç, yatayda daha çok sıra borudan oluşan benzer bir sistem üzerinde fiziksel model çalışmaları yürütmüşlerdir. Son anılan her iki sistem de kabul edilebilir performans göstermekle beraber çok parçalı sistemler olmalarından ötürü yapım ve bakım kolaylığı tartışma konusudur. Ek olarak, boşluklu sistemlerde olası katı madde birikimi ve deniz canlıları büyümesi riskleri de performansı ve estetiği olumsuz etkileyebilecek diğer hususlar olarak belirtilebilir. Özeren vd. (2008), tek, iki ve üç borudan oluşan farklı geometrilere sahip yüzer dalgakıran sistemleri üzerinde fiziksel model deneyleri gerçekleştirmişlerdir. Daha farklı konfigürasyonlar, farklı geometriler ve bağlama sistemleri kullanarak genişlettikleri çalışmanın sonucunda ele alınan yapıların performans incelemelerine ek olarak, bitişik nizamda demet şeklinde bağlanan birden fazla boru ile imal edilen dalgakıran gövdelerinin dalga sönümleme performansının eşdeğer çaplı tek borudan oluşan dalgakıran ile 578
3 aynı olduğu bildirilmiştir (Özeren vd., 2011). Akgül (2008), birbirlerine kablolar ile bağlanmış üç adet yatay borudan oluşan bir yüzer dalgakıran modeli üzerinde çalışmış ve boru batıklıklarının dalga geçişine etkisini incelemiştir. Modelden elde edilen sonuçların daha detaylı değerlendirilmesi sonucunda dalga geçişi, yansıması, enerji sönümlemesi ve alt harmoniklere dönüşüme ilişkin bir etüd Akgül ve Kabdaşlı (2012) tarafından gerçekleştirilmiştir. Son iki çalışmada anılan modelde tespit edilen boruların çatışma riski, bu çalışmada incelenen modelin temelini oluşturmaktadır. Bu çalışmada incelenen boru tipi yüzer dalgakıran, ara boşluklar teşkil edilmek suretiyle birbirlerine paralel yerleştirilmiş rijit bağlı üç adet borudan oluşmaktadır. Çalışma fiziksel modelleme teknikleri yardımı ile gerçekleştirilmiş olup dalga sönümleme performansı ve bağlama kuvvetleri iki boyutlu olarak incelenmiştir. DENEYSEL ÇALIŞMA Dalga Kanalı Deneyler, İTÜ İnşaat Fakültesi Hidrolik Laboratuarı'nda bulunan m uzunluk, 0.98 m genişlik ve 1.00 m derinlikteki dalga kanalında gerçekleştirilmiştir. Kanal, hidrolik bir piston ile tahrik edilen flap tipi bir dalga üreteci ile donatılmış olup aktif sönümleme düzeneği bulunmamaktadır. Deney kurulumunda, kanal bitiminden yansımayı azaltmak amacı ile bu bölgeye 1:7 eğiminde çakıl bir şev inşa edilmiştir. Kanal tabanına iki adet çelik profil ray yerleştirilmiş; bu profiller üzerine monte edilen makaralarla dalgakıran modeli için bağlantı noktaları oluşturulmuştur. Kanalın plan ve profil görünüşleri Şekil 1'de verilmiştir. Deneyler boyunca kanalda sakin su seviyesi 0.70 m değerinde tutulmuştur. Şekil 1. Dalga kanalının plan ve profil görünüşü. 579
4 Dalgakıran Modeli Deneylerde kullanılan yüzer dalgakıran modeli her biri 125mm çapında olan üç adet PVC borudan imal edilmiştir. Su geçirmez biçimde tecrit edilen borular, boru çapına eşit ara boşluklar teşkil edilerek iki uçlarından 16mm kalınlıkta kontraplak travers elemanlar ile birbirlerine sabitlenmişlerdir. Bağlama elemanları olarak 2.5mm çapında çelik halatlar kullanılmış olup halatlar travers elemanlar üzerinde hazırlanan kelepçeli bağlantı noktaları marifetiyle tutturulmuşlardır. Halatlar, yapıdan düşey olarak kanal tabanına erişmekte ve buraya yerleştirilen makaralar üzerinden döndürülerek kanalın üst kısmına yerleştirilen montaj elemanlarına bağlanmaktadırlar. Bu sayede yapının su çekimi halatlar yardımı ile kontrol edilebilmektedir. Deneylerde kullanılan dalgakıran modelinin plan ve profil görünüşleri Şekil 2'de verilmiştir. Gergin bağlama elemanları ile hizmet görmek üzere tasarlanan dalgakıran yapısının ortalama özgül ağırlığı 3.3 kn/m 3 mertebesinde seçilmiştir. Modelin temel fiziksel özellikleri Tablo 1'de sunulmuştur. Şekil 2. Dalgakıran modelinin (a) plan ve (b) profil görünüşleri. 580
5 Tablo 1. Dalgakıran modelinin fiziksel özellikleri. Parametre Sembol Birim Miktar Genişlik B [cm] Boru çapı D [cm] Boşluk genişliği a [cm] Su çekimi d [cm] Ağırlık W [N] Toplam kaldırma kuvveti F U [N] Toplam öngerme F B [N] Ağırlık merkezi z G [cm] 4.98 Yüzerlik merkezi z B [cm] 7.94 Ölçüm Ekipmanları Deneylerde dalga kayıtları için beş adet direnç tipi dalgaölçer kullanılmıştır. Dalgaölçerler, açık deniz probu, yapı önüne yerleştirilen, dalga yansıması hesabında kullanılacak biçimde ara mesafeleri ayarlanan üç adet yansıma probu ve dalga geçişini okumak üzere yapı gerisine yerleştirilen geçiş probu olarak konuşlandırılmışlardır. Bu problar üzerinden alınan verilerde örnekleme frekansı 40 Hz olarak seçilmiştir. Bağlama kuvvetlerinin ölçümünde ise gerinim pullarından yararlanılmıştır. Nispeten küçük olan kablo çapı nedeniyle doğrudan kablolar üzerine tatbik edilemeyen gerinim pulları, 15mm x 140mm boyutlarında ve 1.5 mm kalınlığındaki alüminyum şeritler üzerine monte edilmişlerdir. Ön ve arka bağlama halatlarına birer adet olmak üzere sisteme toplam iki adet gerinim pulu yerleştirilmiştir. Gerinim pullarında 250 Hz örnekleme frekansı uygulanmıştır. Test Matrisi ve Prosedürü Dalgakıran modeli, farklı periyod ve yüksekliklere sahip 30 düzenli dalga serisi altında test edilmiştir. Test dalgaları aşağıda verilen sınırlar içindedir: (1) Kanalda aktif palet mekanizması bulunmadığı için test süreleri yansıma dikkate alınarak hesaplanmıştır. Bu kapsamda faz farkı ihmal edilerek dalgakıran gövdesinden tam yansıma gerçekleştiği kabul edilmiştir. Veri analizi için kullanılabilecek toplam deney süresi, dalgakırandan yansıyan dalganın paletten geri yansıyarak tekrar dalgakırana erişmesi için gereken zaman ile sınırlıdır; söz konusu süreler, ara mesafeler ve lineer teoriye göre hesaplanan dalgaboyu ve dalga grup hızı değerleri dikkate alınarak hesaplanmışlardır. 581
6 SONUÇLARIN DEĞERLENDİRİLMESİ Dalga Geçişi Su seviyesi-zaman grafikleri, yukarıda belirtilen yansımasız kayıt süreleri dikkate alınarak ayıklanmış ve serilere sıfırı aşağı kesme metodu tatbik edilmiştir. Bu şekilde ayıklanan tekil dalgaların karakteristik periyod ve yükseklik değerleri hesaplanmış; dalga geçişine mahsus değerlerin tayininde RMS dalga yükseklikleri dikkate alınmıştır. Dalgakıran modelinin dalga geçişine etkisi, geçiş katsayısı yardımı ile ifade edilmiştir. Düzenli dalgalar için C T geçiş katsayısı, yapı arkasında ölçülen H T geçen dalga yüksekliğinin H I yapıya etkiyen dalga yüksekliğine oranı olarak tanımlanmaktadır: (2) Bu çalışmada C T geçiş katsayıları H rms değerleri kullanılarak hesaplanmışlardır. Hesaplanan geçiş katsayılarının baskın parametrelere göre değişimi incelenmiştir. Bu amaçla, boyutsuz dalga yüksekliği ve bağıl genişlik parametreleri, sırası ile H rms RMS dalga yüksekliğinin D boru çapına oranı ve B yapı genişliğinin L dalga boyuna oranı olmak üzere tanımlanmışlardır. Dalgaboyu, yapı derinliğinde lineer teoriden hesaplanmıştır. C T H/D=0.45 H/D=0.57 H/D=0.85 H/D= B/L h Şekil 3. Sabit bağıl dalga yüksekliği için geçiş katsayılarının bağıl dalgaboyuna bağlı olarak değişimi. 582
7 Sabit dalga yüksekliği için bağıl genişliğe bağlı olarak geçiş katsayılarının değişimi Şekil 3'te çizilmiştir. Şekilden görüldüğü üzere, dalga geçişi bağıl genişlik parametresi arttıkça azalmaktadır. Ek olarak, sabit dalga boyu için dalga geçişinin artan dalga yüksekliğine bağlı olarak arttığı da görülmektedir. C T B/L=0.54 B/L=0.49 B/L=0.44 B/L=0.36 B/L=0.28 B/L=0.26 B/L= H rms /D Şekil 4. Sabit bağıl genişlik hali için dalga geçişinin RMS dalga yüksekliğine bağlı olarak değişimi. Sabit bağıl genişlik değerleri için geçiş katsayılarının boyutsuz dalga yüksekliğine bağlı değişimi Şekil 4 te verilmiştir. Şekil 4 ten, dalga geçişinin artan boyutsuz dalga yüksekliği ile beraber arttığı gözlemlenmektedir. Küçük bağıl genişlik değerleri için gözlemlenen dalga geçişi ise büyük değerlere kıyasla daha fazladır. Geçiş Katsayıları İçin Ampirik Bir Bağıntı Akgül ve Kabdaşlı (2012), geçiş katsayılarını bağıl genişlik ve dalga dikliğine bağlı ampirik bir bağıntı ile ifade etmişlerdir. Benzer bir çalışma burada da gerçekleştirilerek geçiş katsayısı, dalga dikliği, bağıl genişlik ve boyutsuz dalga yüksekliği boyutsuz parametrelerinin farklı kombinasyonları kullanılarak çok parametreli nonlineer regresyon analizi uygulanmıştır. Analiz sonucunda en iyi uyum gösteren bağıntı, aşağıdaki gibidir (R M 2 = 0.903; ε a0 = 0.061; ε r0 = 13%): (3) Dk. (3)'te dalga dikliğinin dalga geçişini arttırıcı nitelikte bir parametre olması ilk bakışta yadırganabilir olmakla beraber, denklemin dalga boyunu bağıl genişlik parametresi içinde içerdiği dikkate alındığında dalga dikliğinin ağırlıklı olarak dalga yüksekliğini tanımladığı görülmektedir. Boyutsuz dalga 583
8 yüksekliği ve bağıl genişliğin değişkenler olarak kullanılması durumunda elde edilen diğer bir bağıntı Dk. 4 ile verilmiştir (R M 2 = 0.887; ε a0 = 0.066; ε r0 = 14%): (4) C T (Dk.) C T (Ölçülen) Şekil 5. Dk. (3) ile elde edilen dalga geçişi sonuçlarının deneylerden elde edilen sonuçlar ile karşılaştırılması. Performansın Kutu Tipi Bir Yapı İle Karşılaştırılması Yapının performansı hakkında bir karşılaştırma yapabilmek amacı ile dikdörtgen kesitli sabit bir engelden dalga geçişi hesaplanmıştır. Literatür incelendiğinde veri sunulan yüzer dalgakıran modellerinde bu çalışmada uygulanan derinlik ve dalga parametreleri aralıklarının örtüşmediği görülmüştür. Bu amaçla, sabit, dikdörtgen bir engel için Macagno (1953) tarafından önerilen aşağıdaki bağıntı kıyaslama amaçlı kulanılmıştır: (5) Dk. (5)'in mevcut yapıya uygulanmasında tartışma konusu olabilecek bir nokta, yapı için etkili genişlik ve su çekimi değerlerinin tayinidir. Bu amaçla en küçük kareler metodu uygulanarak toplam hatayı en aza indirgeyen değerler, modelin değerlerinin yüzdeleri cinsinden araştırılmış ve tam model genişliği (B) ile iç ve dış silindirlerin ortalama su çekiminden oluşturulan hesap değerlerinin asgari hatayı verdiği belirlenmiştir. Buna göre, karşılaştırmada: 584
9 (6) değerleri kullanılmışlardır. Dk. (5) ten elde edilen sonuçlar ile deneylerden elde edilen sonuçların karşılaştırılması Şekil 6 da gösterilmiştir. Şekilden görüldüğü üzere yapının performansı belirtilen boyutlarda eşdeğer sabit bir dikdörtgen kesitli elemana yakın seviyededir. Bu açıdan ele alındığında, daha az malzeme sarfiyatı ile eşdeğer performansın yakalanabilir olması dikkat çekicidir. Bununla beraber, Dk. (5) in dalga yüksekliği ve dolayısı ile dalga dikliği parametrelerini dikkate almaması, özellikle yüksek bağıl genişlik değerlerinde gözlemlenen saçılmayı açıklayıcı niteliktedir. Saçılmalar incelendiğinde, daha yüksek geçişin gözlemlendiği testlerde dalga yüksekliğinin daha büyük olduğu görülmektedir. C T Macagno (1953) Ölçülen B/L h Şekil 6. Ölçülen geçiş katsayılarının Dk. (5)'ten elde edilen geçiş katsayıları ile karşılaştırılması. Bağlama Kuvvetleri Yüzer dalgakıran, gergin bağlanmış olduğu için bağlama halatlarında sakin su durumunda sabit büyüklükte bir öngerme kuvveti bulunmaktadır. Dalga etkisi altında belirtilen öngerme kuvvetine ek olarak periyodik olarak değişen bir dinamik kuvvet ortaya çıkmaktadır. Bağlama kuvvetlerinin analizinde ilk aşama olarak başlangıç değerleri bilinen gergi kuvvetleri bileşke kuvvetten ayrılarak dinamik kuvvetler elde edilmiştir. Sisteme uygulanan dalga serileri altında bağlama halatlarında ani yüklemeler oluşmamıştır. Bağlama kuvvetlerinin detaylı incelenmesi halen devam etmektedir. Bununla beraber, genel olarak, ön bağlama halatlarında ölçülen kuvvetlerin arka halatlardan daha büyük olduğu gözlemlenmiştir. 585
10 Şekil 7. Dinamik bağlama kuvvetlerinde pik değerlerin sabit periyod altında dalga yüksekliği ile değişimi. Dinamik bağlama kuvvetlerinin sabit periyod altında dalga yükseklikleri ile değişimi Şekil 7 de verilmiştir. Şekilden görüldüğü üzere, sistemin davranışı geniş bir aralık için doğrusala yakındır. Bununla beraber, artan dalga yüksekliğine bağlı olarak dikleşen dalgaların doğrusal olmayan karakterleri nedeniyle büyük yükseklikli dalgalara ilerlendikçe eğilim doğrusallıktan uzaklaşmaktadır. SONUÇ Ara boşluklarla yerleştirilmiş üç adet yatay borunun birbirlerine rijit olarak bağlanması yoluyla oluşturulan bir yüzer dalgakıran modeli tasarlanmış ve fiziksel modelleme çalışmaları gerçekleştirilerek iki boyutlu hal için dalga geçişi ve bağlama kuvvetleri incelenmiştir. İTÜ İnşaat Fakültesi Hidrolik Laboratuvarında yürütülen deneylerde 30 farklı düzenli dalga serisi kullanılmış ve incelenen aralıkta modele ait geçiş katsayıları ve bağlama kuvvetleri incelenmiştir. Elde edilen sonuçlar, betimlenen türde bir yüzer dalgakıran modelinin tatminkar bir dalga sönümleyici olarak performans göstereceğini belirtmektedir. Dalga geçişinin boyutsuz dalga yüksekliği ve bağıl genişlik ile değişimleri incelenmiş ve daha önceki tecrübelerden yola çıkılarak yapı için ampirik geçiş katsayısı tahmin bağıntıları önerilmiştir. Temel parametrelerin farklı biçimlerde yazılması ile Dk. (3) ve Dk. (4) çok parametreli nonlineer regresyon yardımı ile elde edilmiş olup bunlardan Dk. (3) ün deney sonuçları ile daha uyumlu olduğu gözlemlenmiştir. 586
11 Eşdeğer bir yapı ile performansın karşılaştırılması amacı ile sabit, dikdörtgen kesitli bir engelden dalga geçişine dair Macagno (1953) tarafından önerilen bağıntı ile sonuçlar karşılaştırılmış; eşdeğer derinliğin kenar ve orta silindirlerin su çekimleri ortalaması cinsinden yazılması hali için Macagno bağıntısı ile yaklaşık sonuçlar alınmıştır. Buradan daha az malzeme sarfiyatı ile eşdeğer dalga geçişi özelliklerinin yakalanabildiğini göstermektedir. Sistemde husule gelen bağlama kuvvetleri incelenmiş; bağlama kuvvetlerinin öngermeden kaynaklanan bir statik bileşen üzerine harmonik olarak eklenen bir dinamik bileşenden oluştuğu tespit edilmiştir. İncelenen dalgalar altında sistemin bağlama elemanlarında ani yüklemeler meydana gelmemektedir. Bağlama kuvvetlerinin dinamik bileşenleri incelendiğinde ön halatlara gelen kuvvetlerin arka halatlara gelen kuvvetlerden daha büyük oldukları göze çarpmaktadır. Kuvvetlerin dalga yüksekliği ile değişimi ise doğrusala yakın bir eğilimde olup dalga yüksekliğinin daha da arttırılması ile doğrusal olmayan eğilime geçilmektedir. İncelenen sistem, modüler tasarıma elverişli, performans açısından tatminkar ve imalatında sanayi tipi boruların kullanımına olanak tanıyacak özelliktedir. Sistem üzerinde iyileştirme çalışmaları ve hareket/davranış analizleri halen devam etmektedir. Kaynaklar Akgül, M.A. (2008). Boru Tipi Yüzer Dalgakıranların Deneysel İncelenmesi, Yüksek Lisans Tezi, İTÜ Fen Bilimleri Enstitüsü, İstanbul. Akgül, M.A. ve Kabdaşlı, M.S. (2012). Experimental study about the wave attenuation performance of a horizontal interconnected triple-pipe floating breakwater, Proc. of the 22 nd International Offshore and Polar Engineering Conference, ISOPE 2012, Haziran 2012, Rodos, Yunanistan. Akgül, M.A. (2014). Design of a Floating Breakwater - Wave Energy Converter Hybrid, Doktora Tezi, İTÜ Fen Bilimleri Enstitüsü, Nisan Brebner, A. ve Ofuya, A.O. (1968). Floating breakwaters, Proc. of the 11 th International Conference on Coastal Engineering, ASCE, Cilt 2, s Hales, L.Z. (1981). Floating Breakwater: State-of-the-Art Literature Review, US Army Coastal Engineering Research Center, Technical Report No. TR-81-1, Fort Belvoir, VA. Hedge, A.V., Kamath, K. ve Magadum, A.S. (2007). Performance characteristics of horizontal interlaced multilayer moored floating pipe breakwater, Journal of Waterway, Port, Coastal and Ocean Engineering, 133 (4), s
12 Jackson, R.A. (1964). Twin-Log Floating Breakwater, Small Boat Basin No. 2, Juneau, Alaska. US Army Engineer Waterways Experiment Station, Misc. Paper No , Vicksburg, Miss. Macagno, E.O. (1953). Fluid mechanics experimental study of the effects of the passage of a wave beneath an obstacle, Proc. of the Academic des Sciences, Paris, France, February Mays, T., Plaut, R.H. ve Liapis, S.I. (1999). Three-dimensional analysis of submerged, moored, horizontal, rigid cylinders used as breakwaters. Ocean Engineering 26, s McCartney, B. (1985). Floating breakwater design. Journal of Waterway, Port, Coastal and Ocean Engineering, 111(2), s Ozeren, Y., Wren, D.G. ve Alonso, C.V. (2008). Development of floating wave barriers for cost-effective protection of irrigation pond levees. Transactions of the ASABE, 51, s Ozeren, Y., Wren, D.G., Altınakar, M. ve Work, P.A. (2011). Experimental investigation of cylindrical floating breakwater performance with various mooring configurations. Journal of Waterway, Port, Coastal and Ocean Engineering, 137(6), s
BORU TĠPĠ TRĠMARAN YÜZER DALGAKIRANIN DÜZENLĠ DALGALAR ALTINDA DENEYSEL ETÜDÜ
BORU TĠPĠ TRĠMARAN YÜZER DALGAKIRANIN DÜZENLĠ DALGALAR ALTINDA DENEYSEL ETÜDÜ M. Adil AKGÜL (1), M. Sedat KABDAŞLI (2) (1) Dr. Araştırmacı, Strathclyde Üniv. Gemi İnşaatı, Okyanus ve Deniz Müh. Bölümü,
DetaylıKÜP BLOKLU BASAMAKLI DALGAKIRANLARIN STABİLİTESİ STABILITY OF CUBE ARMOR UNIT IN THE BERM OF A BREAKWATER
KÜP BLOKLU BASAMAKLI DALGAKIRANLARIN STABİLİTESİ Yalçın Yüksel, Prof. Dr., Esin Çevik, Prof. Dr., Cihan Şahin, Dr. Öğ. Üyesi, Ahmet Altunsu, YTÜ İnş. Fak., İnş. Müh. Böl., Hidrolik ABD, Tel: 2123835160,
DetaylıPERFORE KIYI DUVARLARININ HİDROLİK PERFORMANSI
6. Ulusal Kıyı Mühendisliği Sempozyumu 407 PERFORE KIYI DUVARLARININ HİDROLİK PERFORMANSI Bahar ÖZÖĞÜT Didem YILMAZER Esin ÇEVİK Yalçın YÜKSEL Çevre Yük. Müh Araş. Gör. Dr. Prof. Dr. Prof. Dr. Çevre ve
DetaylıEşdeğer Deprem Yüklerinin Dağılım Biçimleri
Eşdeğer Deprem Yüklerinin Dağılım Biçimleri Prof. Dr. Günay Özmen İTÜ İnşaat Fakültesi (Emekli), İstanbul gunayozmen@hotmail.com 1. Giriş Deprem etkisi altında bulunan ülkelerin deprem yönetmelikleri çeşitli
DetaylıKAZIKLI DALGAKIRANLARIN DENEYSEL OLARAK İNCELENMESİ. İnş. Müh. Buğra Cenk ERTUNG
İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ KAZIKLI DALGAKIRANLARIN DENEYSEL OLARAK İNCELENMESİ YÜKSEK LİSANS TEZİ İnş. Müh. Buğra Cenk ERTUNG Anabilim Dalı: İnşaat Mühendisliği Programı: Hidrolik
DetaylıŞekil 1. DEÜ Test Asansörü kuyusu.
DOKUZ EYLÜL ÜNĐVERSĐTESĐ TEST ASANSÖRÜ KUYUSUNUN DEPREM YÜKLERĐ ETKĐSĐ ALTINDAKĐ DĐNAMĐK DAVRANIŞININ ĐNCELENMESĐ Zeki Kıral ve Binnur Gören Kıral Dokuz Eylül Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, Makine
DetaylıAKIġKAN PARTĠKÜLLERĠNĠN KĠNEMATĠĞĠ
AKIġKAN PARTĠKÜLLERĠNĠN KĠNEMATĠĞĠ Akışkan partikülleri aşağıdaki özelliklere sahiptir 1- Her bir noktadaki ( V ) vektörü eliptik bir yörünge izler. 2- Yatay ve düşey hızlar arasında 90 lik bir faz farkı
DetaylıDairesel Temellerde Taban Gerilmelerinin ve Kesit Zorlarının Hesabı
Prof. Dr. Günay Özmen İTÜ İnşaat Fakültesi (Emekli), İstanbul gunozmen@yahoo.com Dairesel Temellerde Taban Gerilmelerinin ve Kesit Zorlarının Hesabı 1. Giriş Zemin taşıma gücü yeter derecede yüksek ya
DetaylıİÇERİSİ BETON İLE DOLDURULMUŞ ÇELİK BORU YAPI ELEMANLARININ DAYANIMININ ARAŞTIRILMASI ÖZET
İÇERİSİ BETON İLE DOLDURULMUŞ ÇELİK BORU YAPI ELEMANLARININ DAYANIMININ ARAŞTIRILMASI Cemal EYYUBOV *, Handan ADIBELLİ ** * Erciyes Üniv., Müh. Fak. İnşaat Müh.Böl., Kayseri-Türkiye Tel(0352) 437 49 37-38/
Detaylı19 ve 29 cmlik PONCEBLOC HAFİF YAPI ELEMANI SES AZALMA İNDİSİ ÖLÇÜMÜ ÖN RAPORU
19 ve 29 cmlik PONCEBLOC HAFİF YAPI ELEMANI SES AZALMA İNDİSİ ÖLÇÜMÜ ÖN RAPORU HAZIRLAYAN : Y.DOÇ. DR. NURGÜN TAMER BAYAZIT İTÜ MİMARLIK FAKÜLTESİ YAPI BİLGİSİ ABD TAŞKIŞLA TAKSİM-34437 İST TEMMUZ, 2014
DetaylıDers Notları 3 Geçirimlilik Permeabilite
Ders Notları 3 Geçirimlilik Permeabilite Zemindeki mühendislik problemleri, zeminin kendisinden değil, boşluklarında bulunan boşluk suyundan kaynaklanır. Su olmayan bir gezegende yaşıyor olsaydık, zemin
DetaylıSIĞLAŞMA BÖLGESİNDE DENİZALTI BORU HATLARI ALTINDA YEREL OYULMA
SIĞLAŞMA BÖLGESİNDE DENİZALTI BORU HATLARI ALTINDA YEREL OYULMA Burak KIZILÖZ (1), Esin ÖZKAN ÇEVİK (2), Yalçın YÜKSEL (3) 1 Dr.,Kocaeli Büyükşehir Belediyesi, İSU Genel Müdürlüğü, Darıca Şube Müdürü,
DetaylıBORU TİPİ YÜZER DALGAKIRANLARIN DENEYSEL OLARAK ARAŞTIRILMASI. YÜKSEK LİSANS TEZİ İnş. Müh. Mehmet Adil AKGÜL ( )
İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ BORU TİPİ YÜZER DALGAKIRANLARIN DENEYSEL OLARAK ARAŞTIRILMASI YÜKSEK LİSANS TEZİ İnş. Müh. Mehmet Adil AKGÜL (517051007) Anabilim Dalı : KIYI BİLİMLERİ
DetaylıHİDROLİK. Yrd. Doç. Dr. Fatih TOSUNOĞLU
HİDROLİK Yrd. Doç. Dr. Fatih TOSUNOĞLU Ders Hakkında Genel Bilgiler Görüşme Saatleri:---------- Tavsiye edilen kitaplar: 1-Hidrolik (Prof. Dr. B. Mutlu SÜMER, Prof. Dr. İstemi ÜNSAL. ) 2-Akışkanlar Mekaniği
DetaylıAKIŞKANLAR MEKANİĞİ-II
AKIŞKANLAR MEKANİĞİ-II Şekil 1. Akışa bırakılan parçacıkların parçacık izlemeli hızölçer ile belirlenmiş cisim arkasındaki (iz bölgesi) yörüngeleri ve hızlarının zamana göre değişimi (renk skalası). Akış
DetaylıRÜZGAR YÜKÜNÜN BİR TİCARİ ARAÇ SERVİS KAPISINA OLAN ETKİLERİNİN İNCELENMESİ
RÜZGAR YÜKÜNÜN BİR TİCARİ ARAÇ SERVİS KAPISINA OLAN ETKİLERİNİN İNCELENMESİ Melih Tuğrul, Serkan Er Hexagon Studio Araç Mühendisliği Bölümü OTEKON 2010 5. Otomotiv Teknolojileri Kongresi 07 08 Haziran
DetaylıUluslararası Yavuz Tüneli
Uluslararası Yavuz Tüneli (International Yavuz Tunnel) Tünele rüzgar kaynaklı etkiyen aerodinamik kuvvetler ve bu kuvvetlerin oluşturduğu kesme kuvveti ve moment diyagramları (Aerodinamic Forces Acting
DetaylıT.C. GAZİ ÜNİVERSİTESİ TEKNOLOJİ FAKÜLTESİ ENERJİ SİSTEMLERİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ AKIŞKANLAR MEKANİĞİ LABORATUVARI
T.C. GAZİ ÜNİVERSİTESİ TEKNOLOJİ FAKÜLTESİ ENERJİ SİSTEMLERİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ AKIŞKANLAR MEKANİĞİ LABORATUVARI BORULARDA VE HİDROLİK ELEMANLARDA SÜRTÜNME KAYIPLARI DENEY FÖYÜ 1. DENEYİN AMACI Borularda
DetaylıBİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ
BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METOTLAR-II BORU ve DİRSEKLERDE ENERJİ KAYBI DENEYİ 1.Deneyin Adı: Boru ve dirseklerde
DetaylıGüçlendirme Alternatiflerinin Doğrusal Olmayan Analitik Yöntemlerle İrdelenmesi
YDGA2005 - Yığma Yapıların Deprem Güvenliğinin Arttırılması Çalıştayı, 17 Şubat 2005, Orta Doğu Teknik Üniversitesi, Ankara. Güçlendirme Alternatiflerinin Doğrusal Olmayan Analitik Yöntemlerle İrdelenmesi
DetaylıPOLİPROPİLEN FİBERLERLE GÜÇLENDİRİLMİŞ KUM ZEMİNLERİN DİNAMİK ETKİ ALTINDA BOŞLUK SUYU BASINCI DAVRANIŞI
4-6 Ekim 25 DEÜ İZMİR ÖZET: POLİPROPİLEN FİBERLERLE GÜÇLENDİRİLMİŞ KUM ZEMİNLERİN DİNAMİK ETKİ ALTINDA BOŞLUK SUYU BASINCI DAVRANIŞI Eyyüb KARAKAN Selim ALTUN 2 ve Tuğba ESKİŞAR 3 Yrd. Doç. Dr., İnşaat
DetaylıAKM 205 BÖLÜM 3 - UYGULAMA SORU VE ÇÖZÜMLERİ. Doç.Dr. Ali Can Takinacı Ar.Gör. Yük. Müh. Murat Özbulut
AKM 205 BÖLÜM 3 - UYGULAMA SORU VE ÇÖZÜMLERİ Doç.Dr. Ali Can Takinacı Ar.Gör. Yük. Müh. Murat Özbulut 1. 70 kg gelen bir bayanın 400 cm 2 toplam ayak tabanına sahip olduğunu göz önüne alınız. Bu bayan
DetaylıGEMİ EĞİLME MOMENTİ ve KESME KUVVETİ KESİT ZORLARININ BUREAU VERITAS KURALLARI ve NÜMERİK YÖNTEM ile ANALİZİ
GEMİ EĞİLME MOMENTİ ve KESME KUVVETİ KESİT ZORLARININ BUREAU VERITAS KURALLARI ve NÜMERİK YÖNTEM ile ANALİZİ Erhan ASLANTAŞ 1 ve Aydoğan ÖZDAMAR 2 ÖZET Gemilerin ön dizayn aşamasında, boyuna mukavemet
Detaylı34. Dörtgen plak örnek çözümleri
34. Dörtgen plak örnek çözümleri Örnek 34.1: Teorik çözümü Timoshenko 1 tarafından verilen dört tarafından ankastre ve merkezinde P=100 kn tekil yükü olan kare plağın(şekil 34.1) çözümü 4 farklı model
DetaylıAKTİF KAYNAKLI YÜZEY DALGASI (MASW) YÖNTEMINDE FARKLI DOĞRUSAL DIZILIMLERIN SPEKTRAL ÇÖZÜNÜRLÜLÜĞÜ
AKTİF KAYNAKLI YÜZEY DALGASI (MASW) YÖNTEMINDE FARKLI DOĞRUSAL DIZILIMLERIN SPEKTRAL ÇÖZÜNÜRLÜLÜĞÜ M.Ö.Arısoy, İ.Akkaya ve Ü. Dikmen Ankara Üniversitesi Mühendislik Fakültesi Jeofizik Mühendisliği Bölümü,
DetaylıZemin Gerilmeleri. Zemindeki gerilmelerin: 1- Zeminin kendi ağırlığından (geostatik gerilme),
Zemin Gerilmeleri Zemindeki gerilmelerin: 1- Zeminin kendi ağırlığından (geostatik gerilme), 2- Zemin üzerine eklenmiş yüklerden (Binalar, Barağlar vb.) kaynaklanmaktadır. 1 YERYÜZÜ Y.S.S Bina yükünden
DetaylıDAYANMA YAPILARININ DBYBHY VE TBDY GÖRE TASARIM KURALLARIN KARŞILAŞTIRILMASI VE TESPİTLER. Levent ÖZBERK İnş. Yük. Müh. Analiz Yapı Yazılım Ltd. Şti.
DAYANMA YAPILARININ DBYBHY VE TBDY GÖRE TASARIM KURALLARIN KARŞILAŞTIRILMASI VE TESPİTLER Levent ÖZBERK İnş. Yük. Müh. Analiz Yapı Yazılım Ltd. Şti. TBDY ve DBYBHY arasındaki karşılaştırmalı farklar Yeni
DetaylıYAPILARDA BURULMA DÜZENSİZLİĞİ
YAPILARDA BURULMA DÜZENSİZLİĞİ M. Sami DÖNDÜREN a Adnan KARADUMAN a M. Tolga ÇÖĞÜRCÜ a Mustafa ALTIN b a Selçuk Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Konya b Selçuk Üniversitesi
DetaylıMukavemet 1. Fatih ALİBEYOĞLU. -Çalışma Soruları-
1 Mukavemet 1 Fatih ALİBEYOĞLU -Çalışma Soruları- Soru 1 AB ve BC silindirik çubukları şekilde gösterildiği gibi, B de kaynak edilmiş ve yüklenmiştir. P kuvvetinin büyüklüğünü, AB çubuğundaki çekme gerilmesiyle
Detaylı29. Düzlem çerçeve örnek çözümleri
9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri 9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri Örnek 9.: NPI00 profili ile imal edilecek olan sağdaki düzlem çerçeveni normal, kesme ve moment diyagramları çizilecektir. Yapı çeliği
DetaylıMusa DEMİRCİ. KTO Karatay Üniversitesi. Konya - 2015
Musa DEMİRCİ KTO Karatay Üniversitesi Konya - 2015 1/46 ANA HATLAR Temel Kavramlar Titreşim Çalışmalarının Önemi Otomatik Taşıma Sistemi Model İyileştirme Süreci Modal Analiz Deneysel Modal Analiz Sayısal
DetaylıKAYMA GERİLMESİ (ENİNE KESME)
KAYMA GERİLMESİ (ENİNE KESME) Demir yolu traversleri çok büyük kesme yüklerini taşıyan kiriş olarak davranır. Bu durumda, eğer traversler ahşap malzemedense kesme kuvvetinin en büyük olduğu uçlarından
DetaylıYığma yapı elemanları ve bu elemanlardan temel taşıyıcı olan yığma duvarlar ve malzeme karakteristiklerinin araştırılması
Yığma yapı elemanları ve bu elemanlardan temel taşıyıcı olan yığma duvarlar ve malzeme karakteristiklerinin araştırılması Farklı sonlu eleman tipleri ve farklı modelleme teknikleri kullanılarak yığma duvarların
DetaylıTSUNAMİ DALGALARININ DÜŞEY YÜZLÜ VE ŞEVLİ DALGAKIRANLAR ÜZERİNDEKİ ETKİLERİNİN DENEYSEL İNCELENMESİ
6. Ulusal Kıyı Mühendisliği Sempozyumu 375 TSUNAMİ DALGALARININ DÜŞEY YÜZLÜ VE ŞEVLİ DALGAKIRANLAR ÜZERİNDEKİ ETKİLERİNİN DENEYSEL İNCELENMESİ Bilge BAŞ Sedat KABDAŞLI Atakan YÜCE Çevre Müh Prof. Dr. Gemi
DetaylıELEKTRİK DEVRELERİ-2 LABORATUVARI II. DENEY FÖYÜ
ELEKRİK DERELERİ-2 LABORAUARI II. DENEY FÖYÜ 1-a) AA Gerilim Ölçümü Amaç: AA devrede gerilim ölçmek ve AA voltmetrenin kullanımı Gerekli Ekipmanlar: AA Güç Kaynağı, AA oltmetre, 1kΩ direnç, 220Ω direnç,
DetaylıKılavuz Rayları ve Emniyet Freni Mekanizmaları Üzerindeki Gerilmelere Dair Araştırma
Kılavuz Rayları ve Emniyet Freni Mekanizmaları Üzerindeki Gerilmelere Dair Araştırma Dr. C. Erdem Đmrak 1, Said Bedir 1, Sefa Targıt 2 1 Đstanbul Teknik Üniversitesi, Makine Mühendisliği Fakültesi, Makine
DetaylıKÖPRÜ SARSMA DENEYLERİYLE ARAÇLARIN KÖPRÜ DEPREM DAVRANIŞI ÜZERİNDEKİ ETKİSİNİN İNCELENMESİ
374 3.Köprüler Viyadükler Sempozyumu KÖPRÜ SARSMA DENEYLERİYLE ARAÇLARIN KÖPRÜ DEPREM DAVRANIŞI ÜZERİNDEKİ ETKİSİNİN İNCELENMESİ 1 Nefize SHABAN, 2 Alp CANER 1 İnşaat Mühendisliği Bölümü, Orta Doğu Teknik
DetaylıBÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP
BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP KONTROL KONUSU: 1-1 ile B-B aks çerçevelerinin zemin kat tavanına ait sürekli kirişlerinin düşey yüklere göre statik hesabı KONTROL TARİHİ: 19.02.2019 Zemin Kat Tavanı
DetaylıÇATI KONSTRÜKSİYONLARINDA GAZBETON UYGULAMALARI Doç.Dr.Oğuz Cem Çelik İTÜ Mimarlık Fakültesi Yapı Statiği ve Betonarme Birimi
ÇATI KONSTRÜKSİYONLARINDA GAZBETON UYGULAMALARI Doç.Dr.Oğuz Cem Çelik İTÜ Mimarlık Fakültesi Yapı Statiği ve Betonarme Birimi ÖZET Donatılı gazbeton çatı panellerinin çeşitli çatı taşıyıcı sistemlerinde
DetaylıDİKEY KIYI YAPILARI İLE BÜTÜNLEŞİK YATAY LEVHALAR UZERİNE GELEN DALGA KALDIRMA KUVVETLERİ
DİKEY KIYI YAPILARI İLE BÜTÜNLEŞİK YATAY LEVHALAR UZERİNE GELEN DALGA KALDIRMA KUVVETLERİ 1. Giriş DOĞAN KISACIK Dokuz Eylül Üniversitesi Deniz Bilimleri ve Teknolojisi Enstitüsü, Haydar Aliyev Bul. No:100
DetaylıMAKİNE ELEMANLARI 1 GENEL ÇALIŞMA SORULARI 1) Verilen kuvvet değerlerini yükleme türlerini yazınız.
MAKİNE ELEMANLARI 1 GENEL ÇALIŞMA SORULARI 1) Verilen kuvvet değerlerini yükleme türlerini yazınız. F = 2000 ± 1900 N F = ± 160 N F = 150 ± 150 N F = 100 ± 90 N F = ± 50 N F = 16,16 N F = 333,33 N F =
DetaylıÇEV-220 Hidrolik. Çukurova Üniversitesi Çevre Mühendisliği Bölümü Yrd. Doç. Dr. Demet KALAT
ÇEV-220 Hidrolik Çukurova Üniversitesi Çevre Mühendisliği Bölümü Yrd. Doç. Dr. Demet KALAT Borularda Türbülanslı Akış Mühendislik uygulamalarında akışların çoğu türbülanslıdır ve bu yüzden türbülansın
DetaylıEŞANJÖR (ISI DEĞİŞTİRİCİSİ) DENEYİ FÖYÜ
EŞANJÖR (ISI DEĞİŞTİRİCİSİ) DENEYİ FÖYÜ Giriş Isı değiştiricileri (eşanjör) değişik tiplerde olup farklı sıcaklıktaki iki akışkan arasında ısı alışverişini temin ederler. Isı değiştiricileri başlıca yüzeyli
DetaylıKompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Kompozit Malzemeler ve Mekaniği Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 3 Laminanın Mikromekanik Analizi Kaynak: Kompozit Malzeme Mekaniği, Autar K. Kaw, Çevirenler: B. Okutan Baba, R. Karakuzu. 3 Laminanın Mikromekanik
DetaylıKOÜ. Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü (1. ve 2.Öğretim / B Şubesi) MMK208 Mukavemet II Dersi - 1. Çalışma Soruları 23 Şubat 2019
SORU-1) Aynı anda hem basit eğilme hem de burulma etkisi altında bulunan yarıçapı R veya çapı D = 2R olan dairesel kesitli millerde, oluşan (meydana gelen) en büyük normal gerilmenin ( ), eğilme momenti
DetaylıL KESİTLİ KİRİŞTE KAYMA MERKEZİNİN ANSYS İLE VE DENEYSEL YOLLA BULUNMASI
T.C DOKUZ EYLÜL ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ L KESİTLİ KİRİŞTE KAYMA MERKEZİNİN ANSYS İLE VE DENEYSEL YOLLA BULUNMASI BİTİRME PROJESİ KADİR BOZDEMİR PROJEYİ YÖNETEN PROF.
DetaylıPERFORE KIYI YAPILARININ PERFORMANS DEĞERLENDİRMESİ
- 229 - PERFORE KIYI YAPILARININ PERFORMANS DEĞERLENDİRMESİ Burak AYDOĞAN 1, Ufuk Yasin YURTBİL 2, Esin ÇEVİK 3, Yalçın YÜKSEL 4 1 Dr. Müh., YTÜ, İnşaat Müh. Böl., Hidrolik ABD - burak_aydogan@hotmail.com
Detaylı28. Sürekli kiriş örnek çözümleri
28. Sürekli kiriş örnek çözümleri SEM2015 programında sürekli kiriş için tanımlanmış özel bir eleman yoktur. Düzlem çerçeve eleman kullanılarak sürekli kirişler çözülebilir. Ancak kiriş mutlaka X-Y düzleminde
DetaylıKirişlerde Kesme (Transverse Shear)
Kirişlerde Kesme (Transverse Shear) Bu bölümde, doğrusal, prizmatik, homojen ve lineer elastik davranan bir elemanın eksenine dik doğrultuda yüklerin etkimesi durumunda en kesitinde oluşan kesme gerilmeleri
DetaylıYapı Sağlığı İzleme Sistemlerinin Farklı Taşıyıcı Sistemli Uzun Açıklıklı Tarihi Köprülere Uygulanması
Yapı Sağlığı İzleme Sistemlerinin Farklı Taşıyıcı Sistemli Uzun Açıklıklı Tarihi Köprülere Uygulanması Alemdar BAYRAKTAR Temel TÜRKER Ahmet Can ALTUNIŞIK Karadeniz Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği
DetaylıDeprem Kayıtlarının Seçilmesi ve Ölçeklendirilmesi
İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI SAKARYA TEMSİLCİLİĞİ EĞİTİM SEMİNERLERİ Deprem ve Yapı Bilimleri Deprem Kayıtlarının Seçilmesi ve Ölçeklendirilmesi 12 Haziran 2008 Yrd. Doç. Dr. Yasin Fahjan fahjan@gyte.edu.tr
DetaylıMekanik. 1.3.33-00 İp dalgalarının faz hızı. Dinamik. İhtiyacınız Olanlar:
Mekanik Dinamik İp dalgalarının faz hızı Neler öğrenebilirsiniz? Dalgaboyu Faz hızı Grup hızı Dalga denklemi Harmonik dalga İlke: Bir dört köşeli halat (ip) gösterim motoru arasından geçirilir ve bir lineer
DetaylıKLİMA SANTRALLERİNDEKİ BOŞ HÜCRELER İÇİN TASARLANAN BİR ANEMOSTAT TİP DİFÜZÖRÜN AKIŞ ANALİZİ
KLİMA SANTRALLERİNDEKİ BOŞ HÜCRELER İÇİN TASARLANAN BİR ANEMOSTAT TİP DİFÜZÖRÜN AKIŞ ANALİZİ Ahmet KAYA Muhammed Safa KAMER Kerim SÖNMEZ Ahmet Vakkas VAKKASOĞLU Kahramanmaraş Sütçü İmam Üniversitesi Mühendislik
DetaylıKAZIK TİPİ DALGAKIRAN YAPILARININ DALGA GEÇİRİMLİLİĞİ ÜZERİNE MODEL ÇALIŞMASI
KAZIK TİPİ DALGAKIRAN YAPILARININ DALGA GEÇİRİMLİLİĞİ ÜZERİNE MODEL ÇALIŞMASI Çağdaş Bilici, Orta Doğu Teknik Üniversitesi, bilici@metu.edu.tr Ayşen Ergin, Orta Doğu Teknik Üniversitesi, ergin@metu.edu.tr
DetaylıTaşınım Olayları II MEMM2009 Akışkanlar Mekaniği ve Isı Transferi bahar yy. borularda sürtünmeli akış. Prof. Dr.
Taşınım Olayları II MEMM009 Akışkanlar Mekaniği ve Isı Transferi 07-08 bahar yy. borularda sürtünmeli akış Prof. Dr. Gökhan Orhan istanbul üniversitesi / metalurji ve malzeme mühendisliği bölümü Laminer
DetaylıBÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP
BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP KONTROL KONUSU: 2-2 ile A-A aks çerçevelerinin zemin ve birinci kat tavanına ait sürekli kirişlerinin düşey yüklere göre statik hesabı SINAV ve KONTROL TARİHİ: 06.03.2017
DetaylıHibrit ve Çelik Kablolu Köprülerin Dinamik Davranışlarının Karşılaştırılması
1 Hibrit ve Çelik Kablolu Köprülerin Dinamik Davranışlarının Karşılaştırılması Arş. Gör. Murat Günaydın 1 Doç. Dr. Süleyman Adanur 2 Doç. Dr. Ahmet Can Altunışık 2 Doç. Dr. Mehmet Akköse 2 1-Gümüşhane
Detaylı33. Üçgen levha-düzlem gerilme örnek çözümleri
33. Üçgen levha-düzlem gerilme örnek çözümleri Örnek 33.1: Şekil 33.1 deki, kalınlığı 20 cm olan betonarme perdenin malzemesi C25/30 betonudur. Tepe noktasında 1000 kn yatay yük etkimektedir. a) 1 noktasındaki
DetaylıDeprem Etkisi Altında Tasarım İç Kuvvetleri
Prof. Dr. Günay Özmen gunayozmen@hotmail.com Deprem Etkisi Altında Tasarım İç Kuvvetleri 1. Giriş Deprem etkisi altında bulunan çok katlı yapılarda her eleman için kendine özgü ayrı bir elverişsiz deprem
DetaylıPerdeli-Çerçeveli Taşıyıcı Sistemli Binalarda Taşıyıcı Sistem Seçiminin Yapı Davranışı Üzerindeki Etkisinin İncelenmesi
Perdeli-Çerçeveli Taşıyıcı Sistemli Binalarda Taşıyıcı Sistem Seçiminin Yapı Davranışı Üzerindeki Etkisinin İncelenmesi 1 Hüseyin KASAP, * 1 Necati MERT, 2 Ezgi SEVİM, 2 Begüm ŞEBER 1 Yardımcı Doçent,
DetaylıTEKNOLOJİNİN BİLİMSEL İLKELERİ. Öğr. Gör. Adem ÇALIŞKAN
TEKNOLOJİNİN BİLİMSEL İLKELERİ 3 Malzemelerin esnekliği Gerilme Bir cisme uygulanan kuvvetin, kesit alanına bölümüdür. Kuvvetin yüzeye dik olması halindeki gerilme "normal gerilme" adını alır ve şeklinde
DetaylıBETONARME-I 5. Hafta KİRİŞLER. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
BETONARME-I 5. Hafta KİRİŞLER Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Malzeme Katsayıları Beton ve çeliğin üretilirken, üretim aşamasında hedefi tutmama
DetaylıFL 3 DENEY 4 MALZEMELERDE ELASTĐSĐTE VE KAYMA ELASTĐSĐTE MODÜLLERĐNĐN EĞME VE BURULMA TESTLERĐ ĐLE BELĐRLENMESĐ 1. AMAÇ
Malzemelerde Elastisite ve Kayma Elastisite Modüllerinin Eğme ve Burulma Testleri ile Belirlenmesi 1/5 DENEY 4 MAZEMEERDE EASTĐSĐTE VE KAYMA EASTĐSĐTE MODÜERĐNĐN EĞME VE BURUMA TESTERĐ ĐE BEĐRENMESĐ 1.
DetaylıSelçuk Üniversitesi. Mühendislik-Mimarlık Fakültesi. Kimya Mühendisliği Bölümü. Kimya Mühendisliği Laboratuvarı. Venturimetre Deney Föyü
Selçuk Üniversitesi Mühendislik-Mimarlık Fakültesi Kimya Mühendisliği Bölümü Kimya Mühendisliği Laboratuvarı Venturimetre Deney Föyü Hazırlayan Arş.Gör. Orhan BAYTAR 1.GİRİŞ Genellikle herhangi bir akış
DetaylıGRAVİTE-MANYETİK VERİLERİNE ÇEŞİTLİ MODELLERLE YAKLAŞIM AN APPROACH FOR THE GRAVITY-MAGNETIC DATA WITH VARIOUS MODELS
GRAVİTE-MANYETİK VERİLERİNE ÇEŞİTLİ MODELLERLE YAKLAŞIM AN APPROACH FOR THE GRAVITY-MAGNETIC DATA WITH VARIOUS MODELS AŞÇI, M. 1, YAS, T. 1, MATARACIOĞLU, M.O. 1 Posta Adresi: 1 Kocaeli Ünirsitesi Mühendislik
Detaylı1.1 Yapı Dinamiğine Giriş
1.1 Yapı Dinamiğine Giriş Yapı Dinamiği, dinamik yükler etkisindeki yapı sistemlerinin dinamik analizini konu almaktadır. Dinamik yük, genliği, doğrultusu ve etkime noktası zamana bağlı olarak değişen
DetaylıBİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ
BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METOTLAR II DOĞRUSAL ISI İLETİMİ DENEYİ 1.Deneyin Adı: Doğrusal ısı iletimi deneyi..
Detaylımakale DENEY SONUÇLARI EEİ'nin İİH ve EAH'nın modellemesi için deneylerde 70x69x24 mm boyutlarında 1040 çeliği işparçaları imal edilmiştir.
makale Kol Dış Kovan 3 Sıkıştırma Plakaları İİH, mm /s Me Vidalı ı, k 1 1 Resim 1. Elektrot daptörü EEİ'nin İİH ve EH'nın modellemesi için deneylerde x9x mm boyutlarında çeliği işparçaları imal edilmiştir.
DetaylıKATI MADDELERİN KRİTİK HAREKET HIZLARINA DANE YAYVANLIĞININ ETKİSİ
Türkiye İnşaat Mühendisliği On Yedinci Teknik Kongre ve Sergisi 15-16-17 Nisan 004 Yıldız Teknik Üniversitesi/İSTANBUL KATI MADDELERİN KRİTİK HAREKET HIZLARINA DANE YAYVANLIĞININ ETKİSİ Araştırma Görevlisi
Detaylı(İnşaat Mühendisliği Bölümü) SEMİNER 1. Burcu AYAR
GEBZE TEKNİK ÜNİVERSİTESİ (İnşaat Mühendisliği Bölümü) SEMİNER 1 Burcu AYAR Çalışmamızın Amacı Nedir? Çok katlı yapıların burulma düzensizliği, taşıyıcı sistemin rijitlik ve kütle dağılımının simetrik
DetaylıLAZER SENSÖRLERLE BİR ROBOTUN DOĞAL FREKANSLARININ VE STATİK ÇÖKMELERİNİN ÖLÇÜMÜ
327 LAZER SENSÖRLERLE BİR ROBOTUN DOĞAL FREKANSLARININ VE STATİK ÇÖKMELERİNİN ÖLÇÜMÜ Zeki KIRAL Murat AKDAĞ Levent MALGACA Hira KARAGÜLLE ÖZET Robotlar, farklı konumlarda farklı direngenliğe ve farklı
DetaylıDENEY MONTAJ ŞEMASI I II III ON-OFF VALF BORU KESİTİ
DENEY MONTAJ ŞEMASI I II III 200 500 500 ON-OFF VALF 30 BORU KESİTİ DENEY ŞEMASI BORU TRANSDUCER COMPUTER AMPLIFICATOR DIGITAL CONVERTER AN ANALYTICAL AND EXPERIMENTAL INVESTIGATION OF UNSTEADY FLOWS IN
DetaylıEŞİKLİ VE EŞİKSİZ BASAMAKLI TİP DOLUSAVAKLARIN ENERJİ SÖNÜMLENMESİ AÇISINDAN KARŞILAŞTIRILMASI
NWSA ISSN:1306-3111 e-journal of New World Sciences Academy 008, Volume: 3, Number: 3 Article Number: A0089 NATURAL AND APPLIED SCIENCES CIVIL ENGINEERING Received: February 008 Accepted: July 008 008
DetaylıUZAYSAL VE DOLU GÖVDELİ AŞIKLARIN ÇELİK ÇATI AĞIRLIĞINA ETKİSİNİN İNCELENMESİ
UZAYSAL VE DOLU GÖVDELİ AŞIKLARIN ÇELİK ÇATI AĞIRLIĞINA ETKİSİNİN İNCELENMESİ Mutlu SEÇER* ve Özgür BOZDAĞ* *Dokuz Eylül Üniv., Müh. Fak., İnşaat Müh. Böl., İzmir ÖZET Bu çalışmada, ülkemizde çelik hal
DetaylıKAYIT FORMU TEL : 0 (354) 242 1002 FAKS :. 0 (354) 242 1005. E-MAİL 1 : zbabayev@erciyes.edu.tr E-MAİL 2 :...
Türkiye İnşaat Mühendisliği XVII. Teknik Kongre ve Sergisi KAYIT FORMU İnşaat Mühendisleri Odası TMMOB ADI SOYADI : Ziyafeddin BABAYEV KURULUŞ :. Erciyes Üniversitesi YAZIŞMA ADRESİ :. E.Ü. Yozgat Müh.
DetaylıÇok Katlı Yapılarda Elverişsiz Deprem Doğrultuları
Prof. Dr. Günay Özmen İTÜ İnşaat Fakültesi (Emekli), İstanbul gunayozmen@hotmail.com Çok Katlı Yapılarda Elverişsiz Deprem Doğrultuları 1. Giriş Deprem etkisi altında bulunan çok katlı yapılarda her eleman
DetaylıAÇIK KANAL AKIMLARINDA HIZ DAĞILIMININ ENTROPY YÖNTEMİ İLE İNCELENMESİ. Mehmet Ardıçlıoğlu. Ali İhsan Şentürk. Galip Seçkin
AÇIK KANAL AKILARINDA HIZ DAĞILIININ ENTROPY YÖNTEİ İLE İNCELENESİ ehmet Ardıçlıoğl Yard. Doç. Dr., Erciyes Üniv. ühendislik Fak. İnşaat üh. Böl. Kayseri, Tel: 352 4378, Fax: 9 352 4375784 E-mail: mardic@erciyes.ed.tr
DetaylıÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ
ÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ M. Sami DÖNDÜREN a Adnan KARADUMAN a a Selçuk Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Konya Özet Bu çalışmada elips, daire, L, T, üçgen,
DetaylıTablo 1 Deney esnasında kullanacağımız numunelere ait elastisite modülleri tablosu
BASİT MESNETLİ KİRİŞTE SEHİM DENEYİ Deneyin Amacı Farklı malzeme ve kalınlığa sahip kirişlerin uygulanan yükün kirişin eğilme miktarına oranı olan rijitlik değerin değişik olduğunun gösterilmesi. Kiriş
Detaylı3/9 54 kg kütleli bir sandık 27 kg kütleli pikup kamyonetin arka kapağında durmaktadır. Şekilde yalnızca biri görülen iki tutucu kablodaki T
3/9 54 kg kütleli bir sandık 27 kg kütleli pikup kamyonetin arka kapağında durmaktadır. Şekilde yalnızca biri görülen iki tutucu kablodaki T gerginlik kuvvetlerini hesaplayınız. Ağırlık merkezleri G 1
DetaylıYapıblok İle Akustik Duvar Uygulamaları: Digiturk & TV8
Yapıblok İle Akustik Duvar Uygulamaları: Digiturk & TV8 Ümit ÖZKAN 1, Ayşe DEMİRTAŞ 2 Giriş: Yapıblok, Yapı Merkezi Prefabrikasyon A.Ş. tarafından 1996 yılından beri endüstriyel üretim yöntemleri ile üretilen
DetaylıDENİZ PETROL TLP-TİPLİ PLATFORMUN MODEL DİNAMİK İNCELENMESİ
Gemi Mühendisliği ve Sanayimiz Sempozyumu, 4-5 Aralık 004 DENİZ PETROL TLP-TİPLİ PLATFORMUN MODEL DİNAMİK İNCELENMESİ Doç.Dr.Nicat MESTANZADE 1, Araş.Gör.Gökhan YAZICI ÖZET The geometric form of the structure
DetaylıBÖLÜM I GİRİŞ (1.1) y(t) veya y(x) T veya λ. a t veya x. Şekil 1.1 Dalga. a genlik, T peryod (veya λ dalga boyu)
BÖLÜM I GİRİŞ 1.1 Sinyal Bir sistemin durum ve davranış bilgilerini taşıyan, bir veya daha fazla değişken ile tanımlanan bir fonksiyon olup veri işlemde dalga olarak adlandırılır. Bir dalga, genliği, dalga
DetaylıİNSANSIZ HAVA ARACI PERVANELERİNİN TASARIM, ANALİZ VE TEST YETENEKLERİNİN GELİŞTİRİLMESİ
IV. ULUSAL HAVACILIK VE UZAY KONFERANSI 12-14 Eylül 212, Hava Harp Okulu, İstanbul İNSANSIZ HAVA ARACI PERVANELERİNİN TASARIM, ANALİZ VE TEST YETENEKLERİNİN GELİŞTİRİLMESİ Oğuz Kaan ONAY *, Javid KHALILOV,
DetaylıDUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI
DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI Yrd. Doç. Dr. Uğur DAĞDEVİREN 2 3 Genel anlamda temel mühendisliği, yapısal yükleri zemine izin verilebilir
DetaylıTEKNOLOJİK ARAŞTIRMALAR
www.teknolojikarastirmalar.org ISSN:1304-4141 Makine Teknolojileri Elektronik Dergisi 2004 (2) 50-55 TEKNOLOJİK ARAŞTIRMALAR Teknik Not Civata-Somun bağlantı sistemlerinde temas gerilmelerinin üç boyutlu
DetaylıDENEY 1. İncelenmesi. Süleyman Demirel Üniversitesi Fen Edebiyat Fakültesi
DENEY 1 Düzgün Doğrusal Hareketin İncelenmesi Süleyman Demirel Üniversitesi Fen Edebiyat Fakültesi Fizik Bölümü Isparta - 2018 Amaçlar 1. Tek boyutta hareket kavramının incelenmesi. 2. Yer değiştirme ve
DetaylıDERZ TASARIMI 1. YAPILARDA DERZLER
DERZ TASARIMI 1. YAPILARDA DERZLER Çağdaş inşaat sektörünün gelişimi ile daha büyük, geniş ve yüksek yapılar yapılmaya başlandı. Bu nedenle sıcaklık etkisi ile malzemenin boyutsal değişimi ve bunun yarattığı
DetaylıYTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Genel Laboratuvar Dersi Eğilme Deneyi Çalışma Notu
YTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Genel Laboratuvar Dersi Eğilme Deneyi Çalışma Notu Laboratuar Yeri: B Blok en alt kat Mekanik Laboratuarı Laboratuar Adı: Eğilme Deneyi Konu: Elastik
DetaylıYALOVA ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ ENERJİ SİSTEMLERİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ UYGULAMALI MÜHENDİSLİK MODELLEMESİ
YALOVA ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ ENERJİ SİSTEMLERİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ UYGULAMALI MÜHENDİSLİK MODELLEMESİ RAPOR 21.05.2015 Eren SOYLU 100105045 ernsoylu@gmail.com İsa Yavuz Gündoğdu 100105008
DetaylıHARAKETLİ YÜK PROBLEMİNİN DENEYSEL OLARAK İNCELENMESİ
Kıral, Malgaca ve Akdağ, UMTS27, C:1,351-36 HARAKETLİ YÜK PROBLEMİNİN DENEYSEL OLARAK İNCELENMESİ Zeki KIRAL*, Levent MALGACA*, Murat AKDAĞ* (*) Dokuz Eylül Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, Makina
DetaylıR 1Y kn R 1X R 1Z R 4Y R 3Y 4 R 4X R 3Z R 3X R 4Z. -90 kn. 80 kn 80 kn R 1Y =10 R 1X =-10 R 4Y =10 R 1Z =0 R 3Y =70 4 R 3X =-70 R 4X =0
27. Uzay kafes örnek çözümleri Örnek 27.: Şekil 27. de verilen uzay kafes sistem çelik borulardan imal edilecektir. a noktasındaki dış yüklerden oluşan eleman kuvvetleri, reaksiyonlar, gerilmeler ve düğüm
DetaylıBÖLÜM 4 TEK SERBESTLİK DERECELİ SİSTEMLERİN HARMONİK OLARAK ZORLANMIŞ TİTREŞİMİ
BÖLÜM 4 TEK SERBESTLİK DERECELİ SİSTEMLERİN HARMONİK OLARAK ZORLANMIŞ TİTREŞİMİ Kaynaklar: S.S. Rao, Mechanical Vibrations, Pearson, Zeki Kıral Ders notları Mekanik veya yapısal sistemlere dışarıdan bir
DetaylıKOÜ. Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği ( 1. ve 2. Öğretim ) Bölümü Dinamik Dersi (Türkçe Dilinde) 1. Çalişma Soruları / 24 Eylül 2017
SORU-1) Dirençli bir ortamda doğrusal hareket yapan bir parçacığın ivmesi a=k V 3 olarak tanımlanmıştır. Burada k bir sabiti, V hızı, x konumu ve t zamanı sembolize etmektedir. Başlangıç koşulları x o
DetaylıHHO HÜCRESİNİN PERFORMANSININ DENEYSEL OLARAK İNCELENMESİ. Konya, Türkiye,
HHO HÜCRESİNİN PERFORMANSININ DENEYSEL OLARAK İNCELENMESİ Kevser DİNCER 1, Rıdvan ONGUN 1, Oktay DEDE 1 1 Selçuk Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, Makine Mühendisliği Bölümü, Selçuklu, Konya, Türkiye,
DetaylıYüzey Pürüzlülüğü Ölçüm Deneyi
Yüzey Pürüzlülüğü Ölçüm Deneyi 1 İşlenmiş yüzeylerin kalitesi, tasarımda verilen ölçülerdeki hassasiyetin elde edilmesi ile karakterize edilir. Her bir işleme operasyonu, kesme takımından kaynaklanan düzensizlikler
DetaylıÇOK KATLI BETONARME YAPILARIN DİNAMİK ANALİZİ
ÇOK KATLI BETONARME YAPILARIN DİNAMİK ANALİZİ Adnan KARADUMAN (*), M.Sami DÖNDÜREN (**) ÖZET Bu çalışmada T şeklinde, L şeklinde ve kare şeklinde geometriye sahip bina modellerinin deprem davranışlarının
DetaylıİSTANBUL BOĞAZI SU SEVİYESİ DEĞİŞİMLERİNİN MODELLENMESİ. Berna AYAT. İstanbul, Türkiye
6. Ulusal Kıyı Mühendisliği Sempozyumu 271 İSTANBUL BOĞAZI SU SEVİYESİ DEĞİŞİMLERİNİN MODELLENMESİ Burak AYDOĞAN baydogan@yildiz.edu.tr Berna AYAT bayat@yildiz.edu.tr M. Nuri ÖZTÜRK meozturk@yildiz.edu.tr
Detaylı1 L=50 m. 2 L=60 m. 3 L=50 m. A=0,25 ha. A=0,2 ha. (90 m)
KIRIKKALE ÜNİVERSİTESİ MÜHENİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENİSLİĞİ BÖLÜMÜ 01-013 BAHAR YARIYILI SU TEMİNİ VE ÇEVRE SAĞLIĞI BÜTÜNLEME SINAV SORULARI 1/06/013 Adı Soyadı: Soru 1: Şekilde boy kesiti verilen isale
DetaylıTELEFERİK SİSTEMLİ OYUN GRUBU TEKNİK ŞARTNAMESİ Teleferik sistemli oyun grubu esas olarak, iki adet ana taşıyıcı gövde, zemine sabitlemek için ankraj
TELEFERİK SİSTEMLİ OYUN GRUBU TEKNİK ŞARTNAMESİ Teleferik sistemli oyun grubu esas olarak, iki adet ana taşıyıcı gövde, zemine sabitlemek için ankraj sistemi, arabalı palanga sistemi ve tahditleri, çelik
Detaylı