ÇELİK YAPILARDA YARI-RİJİT BİRLEŞİM TİPLERİNİN ÇERÇEVE BOYUTLANDIRMASINA ETKİLERİ. YÜKSEK LİSANS TEZİ İnş. Müh. Mehmet Turan COŞKUN

Transkript

1 İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİLERİ ENSTİTÜSÜ ÇELİK YAPILARDA YARI-RİJİT BİRLEŞİ TİPLERİNİN ÇERÇEVE BOYUTLANDIRASINA ETKİLERİ YÜKSEK LİSANS TEZİ İnş. üh. ehmet Turan COŞKUN Anabilim Dalı : İNŞAAT ÜHENDİSLİĞİ Programı : YAPI ÜHENDİSLİĞİ ARALIK 003

2 İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİLERİ ENSTİTÜSÜ ÇELİK YAPILARDA YARI-RİJİT BİRLEŞİ TİPLERİNİN ÇERÇEVE BOYUTLANDIRASINA ETKİLERİ YÜKSEK LİSANS TEZİ İnş. üh. ehmet Turan COŞKUN (50000) Tezin Enstitüye Verildiği Tarih : Aralık 003 Tezin Savunulduğu Tarih : 6 Ocak 004 Tez Danışmanı : Diğer Jüri Üyeleri Prof.Dr. Nesrin YARDICI Prof.Dr. Gülay ALTAY (B.Ü.) Doç.Dr. Cavidan YORGUN (İ.T.Ü.) ARALIK 003

3 ÖNSÖZ Çelik yapılarda kiriş kolon birleşimlerinin, klasik hesap yöntemleri olan mafsallı veya rijit olarak kabul edilerek çözülmesi, düğüm noktasının gerçek davranışını tam anlamıyla temsil edememektedir. Bu konuda yapılan pek çok deneysel çalışma gerçek davranışın bu iki sınır değer arasında yarı-rijit diye tabir edilen bir davranış olduğunu ortaya koymuştur. Günümüzde gelişen teknoloji ile birlikte, kolaylaşan sayısal analiz yöntemleri ve bilgisayar programları sayesinde, birleşimlerin gerçek davranışları daha kolay hesaplanır hale gelmiştir. Birleşimlerin gerçek davranışlarını temsil etmesi sebebiyle, yapı mühendisliğinde yarı rijit birleşimlerin yakın bir zaman içerisinde öneminin daha iyi anlaşılıp hesaplarda yaygın bir şekilde kullanılacağı kanaatindeyim. Çalışmalarım boyunca yardımlarını esirgemeyen danışman hocam sayın Prof. Dr. Nesrin YARDICI ya, kaynak bulmam konusunda ve araştırmalarımda yardımcı olan Arş.Gör. Cüneyt VATANSEVER e, tezin yazılması ve hazırlanması sırasında katkıda bulunan arkadaşım İnş.üh. ehmet Nuri GÖRÜCÜ ye ve her zaman yanımda olan aileme çok teşekkür ederim. Aralık 003 ehmet Turan COŞKUN ii

4 İÇİNDEKİLER KISALTALAR TABLO LİSTESİ ŞEKİL LİSTESİ SEBOL LİSTESİ ÖZET SUARY vii viii x xii xvi xvii. GİRİŞ. KİRİŞ-KOLON BİRLEŞİLERİNİN SINIFLANDIRILASI 6. Standart Sınıflandırma Sistemi 6.. Sınıflandırma Sistem antığı 7.. Birleşimin Performans Kriterleri 9... Referans Uzunluk Kavramı 0... Taşıma Gücü ve Süneklik Kavramları..3 Sınıflandırma Sisteminin Oluşturulması..3. Referans Uzunluğunun Seçimi..3. Taşıma Gücü Sınırının Belirlenmesi Süneklik Gereksinimi 5. Çelik Yapılarda Kullanılan Birleşim Tipleri 7.. Tek Korniyerli Gövde Birleşimi 7.. Çift Korniyerli Gövde Birleşimi 7..3 Üst ve Alt Başlık Korniyerli, Gövde Çift Korniyerli Birleşimi 8..4 Üst ve Alt Başlık Korniyerli Birleşim 9..5 Alın Levhalı Birleşim 9..6 Kiriş Gövde Derinliğince Alın Levhalı Birleşim 0..7 Kısa Alın Levhalı Birleşim.3 Kiriş Kolon Birleşimlerinin EC3 e Göre Sınıflandırılması 3.3. Dönme Rijitliklerine Göre Sınıflandırılması 3.3. Taşıma Güçlerine Göre Sınıflandırma 7 3. ÇELİK KİRİŞ-KOLON BİRLEŞİLERİNDE OENT-DÖNE FONKSİYONLARI 3 3. odelleme Fonksiyonları Ramberg-Osgood ve Richard-Abbott Fonksiyonları 3 3. odelleme Prosedürü Seçilmiş Noktalar etodu Nonlineer En Küçük Kareler etodu Tahmin Hatası Fonksiyonların Kıyaslanması Standart oment-dönme Fonksiyonu 45 iii

5 4. PLASTİK HESAP YÖNTEİ Plastik Davranış Güvenlik Düzeyinin Seçimi Gözönüne Alınacak Etkenler Yük katsayıları EUROCODE 3 E GÖRE KESİTLERİN BOYUTLANDIRILASI 5 5. Kullanma Sınır Durumu 5 5. Taşıma Sınır Durumu Kesit Dayanımları Çekme Elemanları Basınç Elemanaları Burkulma Dayanımı Kirişler Yanal Burkulma Hesabı Kesme Burkulması Azaltılmış Flanş Burkulması Eksenel Kuvvet ve oment Etkisi Eksenel Kuvvet ve omente Bağlı Eleman Dayanımı oment ve Çekme Etkisi oment ve Basınç Etkisi Çerçeve Ara Bağlantılı Çubuklarda Narinlik Hesabı EUROCODE 3 e GÖRE BİRLEŞİLERİN RİJİTLİKLERİNİN HESABI Alın Levhalı Birleşim Alt ve Üst Başlık Korniyerli Birleşim 7 7. SAYISAL ÖRNEKLER Düğüm Noktaları afsallı Sistemin Elastik Hesabı (TS648) Kirişlerin Boyutlandırılması Kolonların Boyutlandırılması Çelik Çapraz Kesitlerin Boyutlandırılması Düğüm Noktaları Rijit Sistemin Elastik Hesabı (TS648) Kirişlerin Boyutlandırılması Kolonların Boyutlandırılması Çelik Çapraz Kesitlerin Boyutlandırılması Düğüm Noktaları Rijit Sistemin Eurocode 3 e Göre Hesabı (TS648) Kirişlerin Boyutlandırılması Kolonların Boyutlandırılması Çelik Çapraz Kesitlerin Boyutlandırılması Düğüm Noktaları Yarı-Rijit Alın Levhalı Birleşimin Eurocode 3 e Göre Hesabı (TS648) Kirişlerin Boyutlandırılması Kolonların Boyutlandırılması Çelik Çapraz Kesitlerin Boyutlandırılması Düğüm Noktaları Yarı-Rijit Üst ve Alt Başlık Korniyerli Birleşimin Eurocode 3 e Göre Hesabı (TS648) Kirişlerin Boyutlandırılması Kolonların Boyutlandırılması 0 iv

6 7.5.3 Çelik Çapraz Kesitlerin Boyutlandırılması SONUÇLAR Sayısal Hesapların Değerlendirilmesi 05 KAYNAKLAR EKLER 4 A. YÜK ANALİZİ 4 A. Rüzgar Yüklemesi 6 B. DEPRE HESABI 9 C. DÜĞÜ NOKTALARI AFSALLI SİSTEİN ELASTİK HESABI 9 C. Kirişlerin Önboyutlandırılması C. Kolonların Önboyutlandırılması C.3 Kesin Hesap 3 C.3. Kirişlerin Boyutlandırılması 5 C.3. Kolonların Boyutlandırılması 8 C.3.3 Çelik Çapraz Kesitlerin Boyutlandırılması 35 D. DÜĞÜ NOKTALARI RİJİT SİSTEİN ELASTİK HESABI 37 D. Önboyutlama 37 D. Kesin Hesap 37 D.. Kirişlerin Boyutlandırılması 40 D.. Kolonların Boyutlandırılması 43 D..3 Çelik Çapraz Kesitlerin Boyutlandırılması 47 E. DÜĞÜ NOKTALARI RİJİT SİSTEİN EURODE 3 E GÖRE HESABI 43 E. Önboyutlama 49 E. Kesin Hesap 5 E.. Kirişlerin Boyutlandırılması 55 E.. Kolonların Boyutlandırılması 59 E..3 Çelik Çapraz Kesitlerin Boyutlandırılması 64 F. DÜĞÜ NOKTALARI YARI-RİJİT ALIN LEVHALI BİRLEŞİİN EUROCODE 3 E GÖRE HESABI 66 F. Kirişlerin Önboyutlandırılması 66 F. Kesin Hesap 69 F.. Kirişlerin Boyutlandırılması 85 F.. Kolonların Boyutlandırılması 89 F..3 Çelik Çapraz Kesitlerin Boyutlandırılması 94 G. DÜĞÜ NOKTALARI YARI-RİJİT ÜST ve ALT BAŞLIK KORNİYERLİ BİRLEŞİİN EUROCODE 3 E GÖRE HESABI 96 G. Kirişlerin Önboyutlandırılması 96 G. Kesin Hesap 99 G.. Kirişlerin Boyutlandırılması 4 v

7 G.. Kolonların Boyutlandırılması 8 G..3 Çelik Çapraz Kesitlerin Boyutlandırılması ÖZGEÇİŞ 4 vi

8 KISALTALAR ABD : Amerika Birleşik Devletleri AISC : American Institute of Steel Construction ABYYHY : Afet Bölgelerinde Yapılacak Yapılar Hakkında Yönetmelik EC3 : Eurocode 3 ECCS : Commission of the European Communuties TS : Türk Standartları vii

9 TABLO LİSTESİ Sayfa No Tablo. Birleşim tiplerine göre referans uzunlukları... 3 Tablo. Kiriş kolon birleşimlerinin EC3 e göre standart sınıflandırılması... 9 Tablo.3 Birleşimlerin tasarımında yapılan kabuller Tablo 3. Beş tip birleşimde hata tahmini ve fonksiyon parametreleri... 4 Tablo 4. Ülkelere göre yük katsayıları... 5 Tablo 5. Düşey yerdeğiştirmeler için tavsiye edilen limit değerler Tablo 5. Kolon üst uç noktalarında yatay deplasmanlar için tavsiye edilen limit değerler Tablo 5.3 Taşıma gücü sınır durumu için güvenlik katsayıları Tablo 5.4 Kusurluluk katsayıları Tablo 5.5 Azaltma katsayıları Tablo 5.6 Enkesitlere göre burkulma eğrileri seçimi Tablo 7. Kat yerdeğiştirme tablosu Tablo 7. Depremin x doğrultusunda gelmesi durumunda kolonlarda oluşan gerilmeler Tablo 7.3 Depremin y doğrultusunda gelmesi durumunda kolonlarda oluşan gerilmeler Tablo 7.4 Kat yerdeğiştirme tablosu Tablo 7.5 Depremin x doğrultusunda gelmesi durumunda kolonlarda oluşan gerilmeler Tablo 7.6 Depremin y doğrultusunda gelmesi durumunda kolonlarda oluşan gerilmeler Tablo 7.7 Kat yerdeğiştirme tablosu... 9 Tablo 7.8 Kolonların güçlü eksen doğrultusunda yanal burkulma hesabı Tablo 7.9 Kolonların zayıf ekseni doğrultusunda eğilme hesabı Tablo 7.0 Kat yerdeğiştirme tablosu Tablo 7. Kiriş-kolon birleşimlerinin sınıflandırılması Tablo 7. Kiriş kolon birleşimlerinde mevcut yüklemeler altında momente bağlı tahkik tablosu Tablo 7.3 Kolonların güçlü eksen doğrultusunda yanal burkulma hesabı Tablo 7.4 Kolonların zayıf ekseni doğrultusunda eğilme hesabı Tablo 7.5 Kat yerdeğiştirme tablosu... 0 Tablo 7.6 Kiriş-kolon birleşimlerinin sınıflandırılması... 0 Tablo 7.7 Kolonların güçlü eksen doğrultusunda yanal burkulma hesabı Tablo 7.8 Kolonların zayıf ekseni doğrultusunda eğilme hesabı Tablo 8. Düğüm noktaları mafsallı ve rijit olarak tasarlanan sistemin kiriş kesitleri Tablo 8. Düğüm noktaları mafsallı ve rijit olarak tasarlanan sistemin kiriş kesitlerinde oluşan sehim miktarları Tablo 8.3 Düğüm noktaları rijit, alın levhalı ve üst ve alt başlık viii

10 köşebentli olarak tasarlanan sistemin kiriş kesitleri Tablo 8.4 Düğüm noktaları rijit olarak tasarlanan fakat biri TS648 diğeri EC3 formülleriyle çözülen iki sistemin kiriş kesitleri Tablo 8.5 Düğüm noktaları rijit olarak tasarlanan fakat biri TS648 diğeri EC3 formülleriyle çözülen iki sistemin kolon kesitleri... 0 Tablo 8.6 Düğüm noktaları mafsallı ve üst ve alt başlık korniyerli olarak tasarlanan sistemlerin kiriş kesitleri... EKLER Tablo E. X yönü kirişlerin eğilme dayanımı Tablo E. X yönü kirişlerin eğilme dayanımı Tablo E.3 Kirişlerin kesme burkulması hesabı Tablo E.4 Kirişlerin azaltılmış flanş burkulma hesabı Tablo F. X yönü kirişlerin eğilme dayanımı Tablo F. HEB60-IPE40 birleşimi Tablo F.3 HEB60-IPE40 birleşimi... 7 Tablo F.4 HEB60-IPE0 birleşimi Tablo F.5 HEB0-IPE0 birleşimi Tablo F.6 X yönü kirişlerin eğilme dayanımı Tablo F.7 Kirişlerin kesme burkulması hesabı Tablo F.8 Kirişlerin azaltılmış flanş burkulma hesabı Tablo G. X yönü kirişlerin eğilme dayanımı Tablo G. HEB60-IPE40 birleşimi Tablo G.3 HEB60-IPE40 birleşimi... 0 Tablo G.4 HEB0-IPE40 birleşimi Tablo G.5 X yönü kirişlerin eğilme dayanımı... 5 Tablo G.6 Kirişlerin kesme burkulması hesabı... 7 Tablo G.7 Kirişlerin azaltılmış flanş burkulma hesabı... 8 ix

11 ŞEKİL LİSTESİ Sayfa No Şekil. : Rijit birleşime ait şekil değiştirme - diyagramı... Şekil. : afsallı birleşime ait şekil değiştirme - diyagramı... 3 Şekil.3 : Yarı-rijit birleşime ait şekil değiştirme - diyagramı... 4 Şekil.4 : afsallı birleşime ait yükleme durumu ve moment () Şekil.5 diyagramı... 5 : Yarı-rijit birleşime ait yükleme durumu ve moment () diyagramı... 5 Şekil. : Kirişin rölatif dönmesini esas alan - eğrisi... 7 Şekil. : Birleşim non-lineer davranış bölgeleri... 8 Şekil.3 : Birleşimin lineerleştirilmiş moment-dönme ilişkisi... 9 Şekil.4 : Birleşimin rölatif dönmesi... 9 Şekil.5 : Tipik yarı-rijit birleşimde moment-dönme ilişkisi... 0 Şekil.6 : Farklı referans uzunluklarına sahip kiriş elemanlarına ait moment-dönme eğrileri... Şekil.7 : Taşıma gücü ve süneklik sınırları... Şekil.8 : Gerekli süneklik ve birleşimin - diyagramı... Şekil.9 : Başlangıç rijitliklerinin boyutsuz sınıflandırılması... 4 Şekil.0 : Başlangıç rijitliklerinin ve taşıma güçlerinin boyutsuz olarak sınıflandırılması... 5 Şekil. : Birleşim boyutsuz sınıflandırma diyagramı... 6 Şekil. : Tek korniyerli gövde birleşimi... 7 Şekil.3 : Çift korniyerli gövde birleşimi... 8 Şekil.4 : Üst ve alt başlık korniyerli, gövde çift korniyerli birleşimi... 8 Şekil.5 : Üst ve alt başlık korniyerli birleşim tipi... 9 Şekil.6 : Alın levhalı birleşim tipi... 0 Şekil.7 : Kiriş gövde derinliğince alın levhalı birleşim tipi... 0 Şekil.8 : Kısa alın levhalı birleşim tipi... Şekil.9 : Kiriş-kolon birleşimlerine ait - diyagramları... Şekil.0 : Lb boyunun çeşitli sistemlere göre ifade edilmesi... 4 Şekil. : Yatay ötelemesi tutulmamış sistemlerde kiriş kolon birleşimlerinin tavsiye edilen sınıflandırma diyagramı... 4 Şekil. : Yatay ötelemesi tutulmuş sistemlerde kiriş kolon birleşimlerinin tavsiye edilen sınıflandırma diyagramı... 6 Şekil.3 : Kiriş-kolon birleşimlerinde - eğrileri esas alınarak yapılmış sınıflandırma örnekleri... 8 Şekil.4 : Kiriş-kolon birleşimlerinin EC3 e göre standart sınıflandırılması... 9 Şekil 3. : Boyutsuz halde Ramberg-Osgood fonksiyonu Şekil 3. : Boyutsuz halde Richard-Abbott fonksiyonu x

12 Şekil 3.3 : Ramberg-Osgood ve Richard-Abbott fonksiyonlarının asimptotları Şekil 3.4 : oment ve dönme değerlerindeki fazlalıklar Şekil 3.5 : Ramberg-Osgood, En Küçük Kareler, Seçilmiş Noktalar Şekil 3.6 ve Kübik-B Freze : Richard-Abbott En Küçük Kareler ve Seçilmiş Noktalar metodu Şekil 3.7a : Tek gövde korniyerli birleşim tipi için Richard-Abbott ve Ramberg-Osgood fonksiyonları... 4 Şekil 3.7b : Çift gövde korniyerli birleşim tipi için Richard-Abbott ve Ramberg-Osgood fonksiyonları... 4 Şekil 3.7c : Başlık levhalı birleşim tipi için Richard-Abbott ve Ramberg-Osgood fonksiyonları Şekil 3.7d : Alın levhalı birleşim tipi için Richard-Abbott ve Ramberg-Osgood fonksiyonları Şekil 3.7e : Üst ve alt başlık korniyerli birleşim tipi için Richard-Abbott ve Ramberg-Osgood fonksiyonları Şekil 4. : İdeal elasto-plastik cisim Şekil 5. : Gözönüne alınan düşey deplasmanlar Şekil 6. : Alın levhalı birleşim tipi örneği Şekil 6. : Guseli alın levhalı birleşim örneği... 7 Şekil 6.3 : Alt ve üst başlık korniyerli birleşim tipi örneği... 7 Şekil 7. : Çelik Çapraz Kesiti Şekil 7. :. kat planı... 8 Şekil 7.3 :. kat planı... 8 Şekil 7.4 : 3. kat planı... 8 Şekil 7.5 : Üç boyutlu sistem görüntüsü Şekil 7.6 : Alın levhalı birleşim tiği örneği Şekil 7.7 : Üst ve alt başlık korniyerli birleşim tipi örneği EKLER Şekil A. : Kompozit döşeme kesiti... 4 Şekil A. : Tali kirişlere gelen yüklerin şematik olarak gösterimi... 6 Şekil E. : Sürekli kolonlar için dağıtma katsayıları... 6 Şekil F. : Guseli alın levhalı birleşim örneği... 8 Şekil F. : Sürekli kolonlar için dağıtma katsayıları... 9 Şekil G. : Sürekli kolonlar için dağıtma katsayıları... 0 xi

13 SEBOL LİSTESİ A A c A eff A f A fc A net A s A vc A w A 0 a a j, b j, c j, d j B t.rd C C b C c C mx C my d E E x E y f F F b f max F Rd f ua f ub f ufb f ufc f y f ya f yf * f y f ycw f yfb f yfc f yp f ywb : Enkesit alanı : Kolon enkesit alanı : Efektif alan : Tek bir profil alanı : Kiriş basınç başlığının alanı : Net enkesit alanı : Bulon diş dibi alanı : Enkesite ait kesme alanı : Kiriş gövde alanı : Etkin yer ivme katsayısı : Kusur katsayısı : j inci geometrik parametrenin etkisini ifade eden üsler : Bulonların çekme dayanımı : Rijitlik, den büyük sabit sayı : Katsayı : Başlangıç rijitlik değeri : x moment diyagramını ve hesap yapılan düzleme dik doğrultuda çubuğun tutulma düzlemini gözönünde tutan katsayı : y moment diyagramını ve hesap yapılan düzleme dik doğrultuda çubuğun tutulma düzlemini gözönünde tutan katsayı : Kiriş yüksekliği : Çelik elastisite modülü; Deprem yükü : X doğrultusu deprem yükü : Y doğrultusu deprem yükü : Biçim faktörü; Sehim : afsallı birleşim : Kesit basınç başlığı alanı : aksimum sehim : Elemana ait dayanım kuvveti : Korniyer kolu kopma gerilmesi : Bulon kopma gerilmesi : Kiriş flanşı kopma gerilmesi : Kolon flanşı kopma gerilmesi : Akma gerilmesi : Korniyer kolu akma gerilmesi : Kiriş basınç başlığının akma gerilmesi : Azaltılmış akma gerilmesi : Kolon gövde yüzü akma gerilmesi : Kiriş flanşının akma gerilmesi : Kolon flanşının akma gerilmesi : Alın levhasının akma gerilmesi : Kiriş gövdesinin akma gerilmesi xii

14 f ywc G H i,j h h * h o I I b I c I f I eff I yb i i 0 i yb j K K b K c k k t L b L c l l e- a b b,rd cr e N,Rd o p r pl,rd Rd sd u n N N cr N c.rd N sd N t.rd N t.sd N pl,rd Q Q u : Kolon gövdesinin akma gerilmesi : Sabit yükler : Binanın i., j. katının temel üstünden itibaren ölçülen toplam yüksekliği : Kat yüksekliği, kiriş gövde yüksekliği : Kiriş üst başlığı ile guse alt ucu arasındaki mesafe : Tüm yapı yüksekliği : Atalet momenti; Bina önem katsayısı : Birleşimi oluşturan kirişin atalet momenti : Kolonun atalet momenti : Tek bir profilin atalet momenti : Efektif rijitlik : Basınç başlığının ataleti : Eleman i ucu : Efektif atalet yarıçapı : Basınç başlığının atalet yarıçapı : Eleman j ucu : Katsayı; Rijitlik : Binanın en üst katındaki I c /L c değeri : Gözönüne alınan kattaki tüm kolonların I c /L c değeri : Katsayı : Kesme için burkulma katsayısı : Birleşimi oluşturan kirişin boyu : Gözönüne alınan katta kolon yüksekliği : Gözönüne alınan düzlemdeki burkulma boyu : Birleşimin eşdeğer uzunluğu : oment : a noktasına ait moment değeri : b noktasına ait moment değeri : Yanal burkulma hesabı dizayn moment değeri : Yanal burkulmayı oluşturacak elastik kritik kuvvet : Elastik moment dayanımı : Azaltılmış plastik moment değeri : Referans moment değeri : Birleşimin plastikleşme moment değeri : Deney kümesi içerisinde moment oranı : Kesit moment taşıma gücü : Plastik moment dayanımı : Elemana etkiyen moment değeri : Sınır taşıma gücü taşıma moment değeri : Eğrinin keskinliğini tanımlayan parametre (şekil faktörü) : Veri nokta sayısı; Normal kuvvet : İlgili burkulma moduna ait elastik kritik kuvvet : Kesitin basınç dayanımı : Elemana etkiyen eksenel kuvvet değeri : Kesitin çekme kapasitesi : Eksenel çekme kuvveti değeri : Kesit eksenel kuvvet taşıma gücü : Hareketli yükler : Elastik dönme sınırı xiii

15 q j R S SR S(T) S a S b S j S j,ini * S j,ini S p T t w V t W W x W y V wc,rd W el.y W com W pl.y F n a b o p r m0 m m y z LT vec a w my mz max be : j inci boyut parametresi : Rijit birleşim; Süneklik katsayısı : - eğrisinin başlangıç noktasına teğet olarak çizilen doğrunun eğimi : Yarı-rijit birleşim : Spektrum Katsayısı : a noktasından geçen teğetin eğimi : b noktasından geçen teğetin eğimi : Birleşimin başlangıç rijitlik değeri : Birleşimin başlangıç rijitlik değeri : Guseli birleşimin başlangıç rijitlik değeri : nin büyük değerleri için asimptotunun teğet doğrusunun eğimi : Kesme kuvveti : Kiriş gövde kalınlığı : Eşdeğer deprem yükü yönteminde gözönüne alınan deprem doğrultusunda binaya etkiyen toplam eşdeğer deprem yükü : Rüzgar yükü; Kesite ait mukavemet momenti; Bina toplam ağırlığı : X doğrultusu rüzgar yükü : Y doğrultusu rüzgar yükü : Kolon gövdesinin taşıyabileceği kesme kuvveti : Kesite ait y-y ekseni etrafındaki elastik mukavemet momenti : Kesite ait en üst basınç lifinde elastik mukavemet momenti : Kesite ait y-y ekseni etrafındaki plastik mukavemet momenti : Binanın n. katına etkiyen ek eşdeğer deprem yükü : Dönme değeri : a noktasındaki dönme değeri : b noktasındaki dönme değeri : Referans momente karşılık oluşan dönme değeri : Birleşimin plastikleşme dönme değeri : Deney kümesi içerisindeki dönme oranı : I, II ve III nolu sınıf enkesitleri için güvenlik katsayısı : Burkulmaya haiz elemanlar için güvenlik katsayısı : Bulonlu kesitlerde net kesit alanı için güvenlik katsayısı : İlgili burkulma moduna ait azaltma katsayısı : y-y eksenlerine bağlı azaltma katsayısı : z-z eksenlerine bağlı azaltma katsayısı : Yanal burkulma hesabı azaltma katsayısı : Çubuk narinliğine bağlı bir katsayı : Azaltma Katsayısı : İlgili burkulma moduna ait narinlik katsayısı : Katsayı : Burkulmaya maruz elemanlar için katsayı : Yanal burkulma hesaplarında gözönüne alınacak katsayı : y-y eksenine bağlı eşdeğer uniform moment katsayısı : z-z eksenine bağlı eşdeğer uniform moment katsayısı : Kayma gerilmesi : aksimum kayma gerilmesi : Basit kritik kesme mukavemeti xiv

16 cr o l max o C mak a v eb bem bx by Bx By : Elastik kritik kesme mukavemeti : Ani sehim : Yüklenmemiş kirişin mevcut sehimi : Sürekli sehim : aksimum toplam sehim : Birim uzama : Santigrad derece : Pi sayısı : Gerilme :aksimum gerilme : Akma gerilmesi : Kıyaslama gerilmesi : Yalnız eksenel basınç kuvveti etkisi altında hesaplanan gerilme : Yalnız eksenel basınç kuvveti etkisi altında uygulanacak emniyet gerilmesi : Yalnız x eğilme eğilme momenti etkisi altında hesaplanan basınç başlığı emniyet gerilmesi : Yalnız y eğilme eğilme momenti etkisi altında hesaplanan basınç başlığı emniyet gerilmesi : Yalnız x eğilme eğilme momenti etkisi altında uygulanacak basınç başlığı emniyet gerilmesi : Yalnız y eğilme eğilme momenti etkisi altında uygulanacak basınç başlığı emniyet gerilmesi xv

17 ÇELİK YAPILARDA YARI-RİJİT BİRLEŞİ TİPLERİNİN ÇERÇEVE BOYUTLANDIRASINA ETKİLERİ ÖZET Bu tezin amacı, çelik yapılarda yeni bir kavram olarak ortaya çıkan yarı-rijit birleşimlerin derinlemesine incelenmesi, geleneksel yöntem olan rijit veya mafsallı birleşimlerle karşılaştırılması ve sonuçların irdelenmesidir. Çelik yapılarda kiriş-kolon birleşimleri geleneksel olarak mafsallı veya rijit olarak düşünülürler. Rijit olarak tasarlanan kiriş-kolon birleşimlerinde birleşim noktasını oluşturan elemanların eksenleri arasında rölatif bir dönmenin olmadığı kabul edilir. Dolayısıyla mevcut yük altında oluşan eğilme momenti, elemanlarca, rijitlikleri ile orantılı olarak paylaşılır. afsallı olarak tasarlanan bir düğüm noktasında ise kolona bağlanan kiriş moment aktarmamakta ve uçlarından dönebilmektedir. Gerçekte ise bir düğüm noktası ne tam rijit ne de tam mafsallı olarak davranır. Yapılar projelendirilirken düğüm noktalarını mafsallı veya rijit olarak tasarlamak şüphesiz ki birçok hesap kolaylığını da beraberinde getirmektedir. Ancak her ne kadar hesap kolaylığını beraberinde getirse de yapılan araştırmalar göstermiştir ki düğüm noktalarının davranışı gerçekte bu iki ekstrem değer arasında kalmaktadır. Bu davranış yarı-rijit davranış olarak adlandırılır. Yapı elemanlarının davranışlarını, düşey eksende moment () ve yatay eksende dönme () olmak üzere; bu iki etkinin birbirleriyle olan etkileşimini gösteren - diyagramları en iyi şekilde açıklar. Dolayısıyla birleşimlerin sınıflandırılması ve taşıma gücü hesapları - eğrileri esas alınarak yapılmıştır. - eğrileri, yapılan pek çok deneysel çalışmaya dayanarak çeşitli parametrelere bağlı olarak ifade edilmiştir. Bu çalışmada, birleşimlerin sistem üzerindeki etkisini inceleyebilmek amacıyla farklı birleşim tipleri kullanılarak sistem analiz edilmiş ve farklı birleşim tiplerinin ve farklı hesap yöntemlerinin boyutlandırmaya etkileri incelenmiştir. Bölüm de yarı-rijit birleşimler hakkında bilgiler verilmiş, bölüm de de birleşimlerin sınıflandırılmasından bahsedilmiştir. Bölüm 3 de moment-dönme fonksiyonlarının elde edilmesi, bölüm 4 de plastik hesap yönteminden bahsedilmiştir. Bölüm 5 de EC3 te yer alan hesap metodları ele alınmış, bölüm 6 da da iki yarı-rijit birleşim tipi için hesap metodları ayrıntılı olarak verilmiştir. Bölüm 7 de çeşitli sayısal örnekler verilmiş ve bölüm 8 de de sayısal örneklerin sonuçları irdelenmiştir. xvi

18 THE EFFECTS OF THE SEI-RIGID CONNECTIONS OVER THE FRAE DESIGN IN STEEL STRUCTURES SUARY The objective of this thesis is to scrutinize the semi rigid connections in steel frames which has recently appeared in structural engineering and to compare the differences between semi-rigid conections with the taditional methods which are rigid or/and pin connections. The results are also will be examined in this thesis. In steel structures beam-to-column connections are traditionally assumed either rigid or pinned. In beam-to-column connections which is designed as rigid, is assumed that there is not a relative rotation between the axis of the elements forming the connection, thus the bending moment which caused under the existing load, will be shared by the ratios of the elements rigidities. On the other hand, in beam-tocolumn connections which is designed as pinned, is assumed that the beam does not transfer the bending moment and will rotate on it s ends. Actually a joint behaves neither fully rigid nor pinned. While designing the constructions, assuming that the joints as rigid or pinned will certainly make the calculations easier. However the facility in calculation by designing the connection rigid or pinned, the experimental studies shows that the actual behaviour of the connection is between these two extreme limit states. This behaviour is called semi-rigid. The best expression of the behaviour of the structural elements is interaction between - (oment Rotation) where the vertical direction represents and the horizantal direction represents in the interaction diagram. Thus the classification of the connections and the calculations of the bending moment resistance of the joints are calculated by using the - diagrams. After various experimental researches, the - diagrams are formed by using parameters. In this study, different type of connections are used and system analyzed in order to examine the effects of the connections and type of analyzing methods over the system. In section, general informations are given about semi-rigid connections whereas in section classification of the connections are examined. oment- Rotation relationship is examined in section 3, and in section 4 plastic methods are analyzed. In section 5, calculation methods in EC3 are analysed whereby in section 6, two type of semi-rigid connections s calculation methods are given detailly. In section 7, several type of numeric examples are given and the results of this numeric examples are examined in section 8. xvii

19 . GĠRĠġ Çelik yapılarda kiriş-kolon birleşimleri genellikle mafsallı veya rijit olarak düşünülürler. afsallı bir kiriş-kolon birleşiminde, kolona bağlanan kiriş moment aktarmamakta ve uçlarından dönebilmektedir (Yorgun, Yardımcı ve Arda, 995). Yalnızca eksenel kuvvet ve kesme kuvveti aktarabilmektedir. Bu şekilde tasarlanan bir düğüm noktası sistemde, kiriş açıklıklarında büyük moment ve sehim değerlerinin oluşmasına yol açar. Rijit olarak tasarlanan kiriş-kolon birleşimlerinde birleşim noktasındaki elemanların eksenleri arasında rölatif bir dönmenin olmadığı kabul edilir. Dıştan etkiyen eğilme momenti eleman rijitlikleriyle orantılı olarak dağılır. Bu şekilde tasarlanan bir düğüm noktası ise sistemde, kiriş açıklıklarında moment ve sehim değerlerinin azalmasına, kolon uçlarında ise tam tersi, artmasına neden olur. Yapılar projelendirilirken düğüm noktalarını mafsallı veya rijit olarak tasarlamak şüphesiz ki birçok hesap kolaylığını da beraberinde getirmektedir. Ancak her ne kadar hesap kolaylığını beraberinde getirse de yapılan araştırmalar göstermiştir ki düğüm noktalarının davranışı gerçekte bu iki ekstrem değer arasında kalmaktadır. Bu davranış yarı-rijit davranış olarak adlandırılır. Yapı elemanlarının davranışlarını, düşey eksende moment () ve yatay eksende dönme () olmak üzere; bu iki etkinin birbirleriyle olan etkileşimini gösteren - diyagramları en iyi şekilde açıklar.

20 j 0 F ġekil. Rijit birleşime ait şekil değiştirme ve - diyagramı Şekil. de rijit bir birleşimin dıştan etkiyen bir yük altında oluşan şekil değiştirme eğrileri ve - diyagramları gösterilmiştir. Eğer tasarlanan düğüm noktasının her tarafı yeterli rijitliğe sahip (ideal olarak sonsuz rijit) ve o düğüm noktasına bağlanan tüm yapısal elemanların belli yükleme altında dönmeleri eşit oluyorsa bu birleşim rijit birleşim olarak adlandırılır (Commission of The European Communities, 997 ). - diyagramından da anlaşılacağı gibi rijit bir birleşimde moment mevcut dönme ise yoktur. omentin değeri ise birleşimin kapasitesine bağlıdır.

21 j 0 ġekil. afsallı birleşime ait şekil değiştirme ve - diyagramı Şekil. de belirli yükleme altında mafsallı bir birleşimin şekil değiştirme eğrisi ve - diyagramı gösterilmiştir. Tasarlanan düğüm noktasının yeterli rijitliğe sahip olmadığı ve yükleme altındaki kirişin Şekil. deki gibi basit kiriş olarak davrandığı birleşimlere mafsallı birleşim denir ( Commission of The European Communities, 997 ). Şekilden de görüldüğü gibi mafsallı bir birleşimde yükleme altında kolonda eğilme meydana gelmemektedir. - diyagramından da görüldüğü gibi mafsallı bir birleşimde moment olmamakta dönme ise mevcuttur. 3

22 j 0 F f ġekil.3 Yarı-rijit birleşime ait şekil değiştirme ve - diyagramı Şekil.3 de belirli bir yükleme altında yarı-rijit birleşimin şekil değiştirme eğrisi ve - diyagramı gösterilmiştir. Tasarlanan düğüm noktası ne tam rijit ne de tam mafsallı olarak davranabiliyorsa, düğüm noktasında meydana gelen dönme mutlak dönmeden açısı kadar fark eder ( Commission of The European Communities, 997 ). - diyagramından da görüleceği gibi yarı-rijit olarak tasarlanan bir birleşimde hem moment hem de dönme mevcuttur. Yarı-rijit birleşimlerde yapılan yüklemeler o düğüm noktasına bağlı elemanlarda Şekil.3 de de görüldüğü gibi hem eğilme momenti hem de dönme oluştururlar. eydana gelen moment ve rölatif dönmeler düğüm noktası özelliklerine bağlıdır. Yapı analizinde rijit veya mafsallı birleşim yerine yarı-rijit birleşim kullanılması sadece deplasmanları değil iç kuvvet dağılımlarını yani kesit tesirlerini de önemli ölçüde etkiler. Şekil.4 de mafsallı bir birleşim ve buna ait şematik olarak moment kesit tesiri diyagramı gösterilmiştir. Yine aynı şekilde Şekil.5 de yarı-rijit bir birleşim örneği ve buna ait şematik olarak moment kesit tesiri diyagramı gösterilmiştir. İki şekilden de görüleceği gibi mafsallı birleşimde kiriş daha çok zorlanmakta, yarı-rijit birleşimde ise mafsallı birleşime göre kiriş o kadar çok zorlanmamakla birlikte kolonlar da bir miktar zorlanmaktadır. 4

23 () ġekil.4 afsallı birleşime ait yükleme durumu ve moment () diyagramı () ġekil.5 Yarı-rijit birleşime ait yükleme durumu ve moment () diyagramı Bu tezin amacı, çelik yapılarda yeni bir kavram olarak ortaya çıkan yarı-rijit birleşimlerin derinlemesine incelenmesi, geleneksel yöntem olan rijit veya mafsallı birleşimlerle karşılaştırılması ve sonuçların irdelenmesidir. Bu çalışmada, birleşimlerin sistem üzerindeki etkisini inceleyebilmek amacıyla farklı birleşim tipleri kullanılarak sistem analiz edilerek, farklı birleşim tiplerinin ve farklı hesap yöntemlerinin boyutlandırmaya etkileri incelenmiştir. 5

24 . KĠRĠġ-KOLON BĠRLEġĠLERĠNĠN SINIFLANDIRILASI Kiriş-kolon birleşimlerinin gerçek davranışlarını incelemek için uzun yıllardan beri gerek deneysel, gerekse teorik çalışmalar sürdürülmektedir. Ancak birleşimlerin yarırijit davranışlarını esas alan pratik uygulamalar son yıllarda yaygınlaşmıştır. Pratiğe yönelik uygulamaların bu kadar gecikmiş olmasının nedenlerinden en önemlisi, kirişkolon birleşimlerinin, konstrüksiyonun tüm davranış parametrelerini dikkate alan bir yaklaşımla sınıflandırılabilmesinin çok güç olmasıdır. Bu durum, pek çok birleşim tipinin ve buna bağlı olarak da fazla sayıda değişkenin mevcut olmasının doğal bir sonucudur. Bu bölümde, ilk olarak, çelik kiriş-kolon birleşimlerinin davranışlarıyla ilgili Kishi ve Chen, Calson ve Brozetti nin yapmış olduğu pek çok çalışma sonuçlarını özetler nitelikte standart bir sınıflandırma sistemi sunulacaktır. İkinci olarak da, Eurocode 3 e göre birleşimlerin sınıflandırılması incelenecektir... Standart Sınıflandırma Sistemi Sınıflandırmadaki en önemli problemlerin başında hem taşıma gücü limit durumu için, hem de kullanılabilirlik limit durumu için gerekli kriterleri içerecek bir sınıflandırmanın yapılabilmesidir. Kullanılabilirlik limit durumu için başlıca düşünülmesi gereken kriterler deformasyonlar ve birleşimin rijitliğidir. Taşıma gücü limit durumu içinse sismik yüklerin etkin olduğu yapılarda dönme kapasitesi, süneklik ve enerji yutma kapasiteleri önem kazanır (Bjorhovde, Calson ve Brozetti, 990). Sınıflandırmada sadece birleşim dikkate alınacak ve düğüm noktasındaki kesme kuvvetinden dolayı oluşan deformasyonların tüm sistem tarafından yansıtıldığı düşünülecektir. Bunun sebebi ise yapılan birleşim deney ve analizlerinin genellikle düğüm noktasını oluşturan elemanların karakteristiklerini içermesidir (Bjorhovde, Calson ve Brozetti, 990). Sınıflandırma sistemi, boyutsuz olmakla beraber birleşim elemanlarından kirişin belli bir referans uzunluk diye tabir edeceğimiz uzunluğuna bağlıdır. Yapı analizindeki 6

25 çubukların açısal deplasmanları, birleşimin dönme miktarı önemlidir. Birleşim momenti kirişin plastik moment taşıma kapasitesine bağlı olarak boyutsuzlaştırılmıştır. Kirişin plastik dönme kapasitesi kiriş uzunluğunun bir fonksiyonu olmamasına rağmen eğrinin başlangıç eğimi C = EI/L kirişin rijitliğinin bir ifadesi olarak kiriş boyunun bir fonksiyonudur (Bjorhovde, Calson ve Brozetti, 990). C=EI/L p l 0 F p F ġekil. Kirişin rölatif dönmesini esas alan - eğrisi (Bjorhovde, Calson ve Brozetti, 990).. Sınıflandırma sistem mantığı Sınıflandırma yapılırken dikkat edilecek en önemli hususlardan biri, yapılan sınıflandırmanın gerçek davranışı en iyi şekilde temsil etmesi ve bu sınıflandırmanın tasarım mühendislerine de pratik yaklaşımlar getirmesidir. Bu amaçla birleşimler üç gruba ayrılmıştır: ) afsallı birleşimler ) Rijit Birleşimler 3) Yarı-rijit Birleşimler 7

26 Bu üç ayrı grubun ilk ikisi ile ilgili numerik analiz ve tasarım programları mevcuttur ve yarı-rijit davranış dikkate alınmayabilir. Ancak bu şekilde düğüm noktasının gerçek davranışı yeterli yaklaşımla idealize edilmiş olmaz. Gerçekte tüm birleşimler aslında üçüncü gruba girmektedir. Bu şekilde tasarlanan birleşimler düğüm noktasının gerçek davranışını ortaya koyar. Yarı-rijit birleşimlerde süneklik önemli bir parametredir. Yalnız birleşimin sünekliğinin artması büyük ikinci derece (P-) etkileri doğurur ki bu etkiler de yapı tasarımında gözönüne alınmalıdır (Bjorhovde, 988). Birleşim non-lineer bir davranış göstereceğinden bu üç ayrı grubun da sınıflandırmasını bu non-lineer davranış eğrilerine bağlı olarak yapmak şüphesiz ki mantıklı olacaktır (Şekil.). Rijit Yarı-Rijit afsallı 0 ġekil. 990) Birleşim non-lineer davranış bölgeleri (Bjorhovde, Calson ve Brozetti, F Pratik yaklaşımlar yapmak için non-lineer eğriler lineerleştirilerek sınıflandırma yapmak mümkündür (Şekil.3). Bu yaklaşım hem kullanma sınır durumu hem de taşıma gücü sınır durumu için yapılacak sınıflandırmada kolaylık sağlar. Eğrinin başlangıçtaki lineer bölgesi kullanma yük durumunu, yatay bölgesi ise kesitin nihai plastik taşıma gücü dolayısıyla taşıma gücü yük durumunu yansıtır. 8

27 Deneysel Doğrusallaştırılmış 0 F ġekil.3 Birleşimin lineerleştirilmiş moment-dönme ilişkisi (Bjorhovde, Calson ve Brozetti, 990).. BirleĢimin performans kriterleri Birleşimlerin sınıflandırılmasında deformasyonun en önemli ölçüsü dönmedir (Şekil.4). Kirişlerin analizinde - diyagramında da momente bağlı dönme mevcuttur. Bu benzerlik sınıflandırma sisteminin oluşturulmasında kirişin belli bir uzunluğu olan referans uzunluk kavramının kullanılmasının en önemli sebeplerinden biridir. ġekil.4 Birleşimin Rölatif Dönmesi (Bjorhovde, Calson ve Brozetti, 990) 9

28 ... Referas uzunluk kavramı Referans uzunluk kavramı birleşimin dönmesi, kirişin dönmesi, - eğrisinin başlangıç eğimi, kirişin rijitliği gibi parametrelerin birlikte düşünülme ihtiyacından doğmuştur. Referans uzunluk, birleşimi oluşturan kirişin başlangıç rijitliğiyle (Şekil. C= EI/L) birleşimin - eğrisinin başlangıç eğimine (Şekil.5 C c ) eşitlenmesiyle bulunur. Birleşim rijitlikleri birleşim tipine bağlı olarak değişir dolayısıyla farklı birleşim türleri için farklı referans uzunluklar kullanmak gerekir. Hesaplanan referans uzunluklar kiriş yüksekliğine (d) bağlı olarak tanımlanır (Şekil.6) (Bjorhovde, Calson ve Brozetti, 990). C C 0 F ġekil.5 Tipik yarı-rijit birleşimde moment-dönme ilişkisi (Bjorhovde, Calson ve Brozetti, 990) 0

29 C=C R C=C SR C=C F l=d l=5d l=0d p "Rijit" (R) "Yarı-Rijit" (SR) "afsallı" (F) 0 F ġekil.6 Farklı referans uzunluklarına sahip kiriş elemanlarına ait moment-dönme eğrileri (Bjorhovde, Calson ve Brozetti, 990)... TaĢıma gücü ve süneklik kavramları afsallı ve yarı-rijit olarak sınıflandırılan birleşim tiplerinin taşıma gücü limit durumları, bağlandıkları kirişlerin plastik moment kapasitelerinin belirli yüzdeleri olarak tarif edilmelidirler. Elde edilen değerler mafsallı ve yarı-rijit birleşimlerin azami moment kapasitelerini verir (Bjorhovde, Calson ve Brozetti, 990). oment-dönme eğrilerinde,eğride azalmanın başladığı noktaya tekabül eden dönme değeri süneklik limitini verecektir. Şekil.7 de elastik dönme sınırı u ve gerekli sünekliğe bağlı olarak değişen taşıma gücü dönme değeri k u verilmiştir. K değeri yönetmeliklere bağlı olarak değişmektedir. AISC Specification 989, k için yaklaşık olarak 4 önermekle birlikte sismik açıdan da güvenli tarafta kalmak amacıyla 6 değeri kullanılmıştır (Bjorhovde, Calson ve Brozetti, 990).

30 %X p p Düktilite gereksinimleri %X p 0 F ġekil.7 Taşıma gücü ve süneklik sınırları (Bjorhovde, Calson ve Brozetti, 990) C c u 0 F u kfu ġekil.8 Gerekli süneklik ve birleşimin - diyagramı (Bjorhovde, Calson ve Brozetti, 990)..3 Sınıflandırma Sisteminin OluĢturulması..3. Referans Uzunluğunun Seçimi Kishi ve Chen (986) kiriş-kolon birleşimleriyle ilgili pek çok sayıda deneysel çalışma bulgularından yola çıkarak, bir birleşimdeki en uygun referans uzunluğunun kiriş derinliğinin (d), beş katı olduğunu saptamışlardır. Bu uzunluk yarı-rijit bölgenin

31 tam ortasına tekabül eder. Referans uzunluğu seçimi konusunda çalışan diğer bilim adamları Bjorhovde, Calson ve Brozetti de yaptıkları bir çok sayısal deneyler sonucu aynı sonuca ulaşmışlardır. Tablo. Birleşim tiplerine göre referans uzunlukları (Bjorhovde, Calson ve Brozetti, 990) Yarı Rijit afsallı Açıklama Rijit Alın Levhalı Kiriş yüksekliğinde Alın Levhalı Üst/Alt Başlık Köşebentli ve Gövde Köşebentli Başlık Levhalı Çift Gövde Köşebentli Birleşimin Eşdeğer d<l e <d d<l e <5d 4d<l e <7d 0d 5d Uzunluğu l e Birleşimin oment Taşıma 0.9 p 0.6 p p 0. p 0.5 p Gücü u Referans uzunluğunun küçük olması birleşimi daha rijit kılar. Yarı-rijit bölge d ve 0d referans uzunlukları arasındaki bölgeye tekabül eder. Şekil.9 da gösterilen d, 5d ve 0d sınır referans uzunluklarına tekabül etmektedir. 3

32 = p l e=d l e=5d l =0d e.0 Rijit Yarı-Rijit afsallı F p EI 5d 0.0 f F Fp ġekil.9 Başlangıç rijitliklerinin boyutsuz sınıflandırılması (Bjorhovde, Calson ve Brozetti, 990)..3. TaĢıma Gücü Sınırının Belirlenmesi afsallı, yarı-rijit bölgeler arasında birleşimin taşıma gücü momentinin 0. p alınması, yarı-rijit ve rijit bölgeler arasında ise birleşimin taşıma gücü momentinin 0.7 p alınması Tablo. de gösterildiği gibi gerçekçi bir yaklaşım olur. Rijit birleşimlerin taşıma gücü momentlerinin ise 0.7 p den ve hatta eğer göçmenin birleşim noktasından uzakta oluşması isteniyorsa plastikleşme momenti olan p den de büyük alınabilir (Bjorhovde, Calson ve Brozetti, 990). Aşağıda başlangıç rijitliğine bağlı olarak boyutsuz taşıma gücü momenti değişimini ifade eden bir diyagram gösterilmiştir. 4

33 l e=d Rijit Yarı-Rijit l =0d e 0. 0 afsallı.0 ġekil.0 Başlangıç rijitliklerinin ve taşıma güçlerinin boyutsuz olarak sınıflandırılması (Bjorhovde, Calson ve Brozetti, 990) Süneklik Gereksinimi Birleşim için gerekli sünekliğe r denirse, r = k u u teorik plastik dönme olup değeri; u = C c u C c başlangıç rijitlik değeri olup aşağıdaki ifadeden elde edilir; ( EI ) C c = d Burada d kirişe birleşimin vereceği eşdeğer bir rijitlik veren referans uzunluktur. Taşıma gücü momenti, plastik moment değerine eşit kabul edilir ve referans uzunluğu 5d alınırsa, boyutsuz olarak gerekli süneklik r, p = p / (EI /5d) = / p r = r / p = d EI ku ( k u )( ) = ( )( ) EI 5d 5 p p 5

34 ve buradan gerekli süneklik; k u EI r = ( )( )( ) 5 C d p c Gerekli süneklik r boyutsuz incelendiği zaman, birleşimin moment taşıma gücü olan u nun, kirişin plastik momenti olan p ye oranına bağlıdır ve birleşimin başlangıç rijitliği ile ters orantılıdır (Şekil.) (Bjorhovde, Calson ve Brozetti, 990) l e=d Rijit Yarı-Rijit afsallı Gerekli düktilitenin gerçek değeri l =0d e Gerekli düktilitenin yaklaşık değeri.0.7 ġekil. Birleşim boyutsuz sınıflandırma diyagramı (Bjorhovde, Calson ve Brozetti, 990). 6

35 . Çelik Yapılarda Kullanılan BirleĢim Tipleri Kishi ve Chen çelik yapılarda kullanılan bazı birleşim tiplerini yapılan deneyler sonucu aşağıdaki gibi sınıflandırmıştır... Tek Korniyerli Gövde BirleĢimi ġekil. Tek korniyerli gövde birleşimi Şekil. de tek korniyerle yapılmış kiriş-kolon birleşiminin kesit ve karşıdan görünüşleri gösterilmiştir. Bu tip bir birleşim tek korniyerin bulonla veya kaynakla kolon başlığına ve kiriş gövdesine sabitlenmesi suretiyle yapılır. Yine aynı şekilde tek levha birleşimi de yapılabilir, bu birleşimde levha korniyerin yerini alır. Korniyerle yapılan birleşime göre daha az malzeme kullanılmasına rağmen rijitlik mertebesi aynı veya daha fazladır. Kishi ve Chen yaptığı deneylerle bu tip bir birleşimin moment aktarmadığı dolayısıyla böyle bir birleşimin mafsallı bir birleşim gözönüne alınması gerektiğini söylemişlerdir... Çift Korniyerli Gövde BirleĢimi Şekil.3 de çift korniyerle yapılmış kiriş-kolon birleşiminin kesit ve karşıdan görünüşleri gösterilmiştir. Bu tip bir birleşim çift korniyerin bulonla veya kaynakla kolon başlığına ve kiriş gövdesine sabitlenmesi suretiyle yapılır. Günümüzde bu tip birleşimlerde kullanılan birleşim araçları daha çok, yüksek mukavemetli bulonlardır. Bu şekilde tasarlanan düğüm noktasının rijitliği tek korniyerli gövde birleşimi 7

36 şeklinde tasarlanan düğüm noktasının rijitliğine göre yaklaşık iki-dört kat daha fazladır. Ancak yine de birleşim mafsallı olarak gözönüne alınmaktadır. ġekil.3 Çift korniyerli gövde birleşimi..3 Üst ve Alt BaĢlık Korniyerli, Gövde Çift Korniyerli BirleĢim ġekil.4 Üst ve alt başlık korniyerli, gövde çift korniyerli birleşimi Bu tip bir birleşim kiriş gövdesindeki çift korniyerlerin yanısıra kiriş üst ve alt flanşlarında da korniyerlerin kullanılmasından ibarettir. Şekil.4 de bu tip bir kirişkolon birleşiminin kesit ve karşıdan görünüşleri gösterilmiştir. Kiriş alt ve üst 8

37 başlıklarında kullanılan korniyerlerin moment aktarımında, gövdede kullanılan korniyerlerin ise kesme kuvvetinin aktarımında çalıştığı düşünülür. Birleşimin rijitliği - diyagramında yarı-rijit bölgeye tekabül etmektedir...4 Üst ve Alt BaĢlık Korniyerli BirleĢim ġekil.5 Üst ve alt başlık korniyerli birleşim tipi Şekil.5 de üst ve alt başlık korniyerli bir kiriş-kolon birleşiminin kesit ve karşıdan görünüşleri gösterilmiştir. Bu tür bir birleşimin bir önceki birleşim tipinden tek farkı kesme kuvvetini aktarmakta görevli olan, kiriş gövdesini kolona bağlayan korniyerlerin olmamasıdır. Fakat yapılan deneyler sonucu düğüm noktasında oluşan kesme kuvveti kiriş alt başlıktaki korniyer tarafından karşılandığı gözlemlenmiştir. Kiriş üst flanşındaki korniyerin ise moment aktardığı gözlemlenmiştir. Birleşimin rijitliği - diyagramında yarı-rijit bölgeye tekabül etmektedir...5 Alın Levhalı BirleĢim Şekil.6 da alın levhası kullanılarak yapılmış bir kiriş-kolon birleşiminin kesit ve karşıdan görünüşleri gösterilmiştir. Bu tür bir birleşimde önce çelik levha kaynakla kiriş ucuna kaynaklanır daha sonra levha bulonlarla kolonun başlığına bağlanır. Alın levhalı birleşim tipi 960 lardan beri yaygın olarak kullanılmaktadır. Aslında iki tür alın levhalı birleşimden söz edilir. Biri aşağıda olduğu gibi sadece çekme bölgesinde levhanın uzatılması ile yapılan birleşim türü bir diğeri de hem çekme hem de basınç 9

38 bölgesinde levhanın uzatılması ile yapılan birleşim türüdür. Bu tür tasarlanan bir düğüm noktasının rijit davranacağı düşünülmektedir. ġekil.6 Alın levhalı birleşim tipi..6 KiriĢ Gövde Derinliğince Alın Levhalı BirleĢim ġekil.7 Kiriş gövde derinliğince alın levhalı birleşim tipi Şekil.7 de kiriş gövde derinliğince alın levhalı bir kiriş-kolon birleşiminin kesit ve karşıdan görünüşleri gösterilmiştir. Bu tür bir birleşimde de alın levhalı birleşimde 0

39 olduğu gibi önce levha kiriş ucuna kaynaklanır daha sonra bulonlarla kolona bağlanır. Kiriş gövde derinliğince alın levhalı birleşiminde alın levhalı birleşiminden farklı olarak kolon flanşını rijitleştiren dolayısıyla birleşimi rijitleştiren levhada yapılan uzama burda yoktur,levha boyutu kiriş derinliğine eşittir. Bu tür tasarlanan bir düğüm noktasının yarı-rijit davranacağı düşünülmektedir...7 Kısa Alın Levhalı BirleĢim ġekil.8 Kısa alın levhalı birleşim tipi Şekil.8 de kısa alın levhalı bir kiriş-kolon birleşiminin kesit ve karşıdan görünüşleri gösterilmiştir. Bu tür bir birleşimde kullanılan levha boyutu kiriş derinliğinden küçüktür. Bu şekilde tasarlanan bir düğüm noktası mafsallı birleşim gibi davranacağı düşünülmektedir. Şekil.9 da yukarıda ifade edilen birleşim tiplerinin - diyagramındaki yerleri gösterilmiştir.

40 Rijit Bölge Yari Rijit Bölge 3 4 afsalli Bölge F ġekil.9 Kiriş-kolon birleşimlerine ait - diyagramları Yukarıdaki şekilde eğrilerin, hangi birleşim tiplerini temsil ettiği aşağıda belirtilmiştir.. Alın Levhalı birleşim tipi. Kiriş derinliğince alın levhalı birleşim tipi 3. Üst ve alt başlık korniyerli birleşim tipi 4. Üst ve alt başlık korniyerli, gövde çift korniyerli birleşim tipi 5. Kısa alın levhalı birleşim tipi 6. Çift korniyerli gövde birleşim tipi 7. Tek korniyerli gövde birleşim tipi

41 .3 KiriĢ-Kolon BirleĢimlerinin Eurocode 3 e Göre Sınıflandırılması Kiriş kolon birleşimleri EC3 te: Dönme rijitliklerine oment dayanımlarına (kapasite) göre sınıflandırılır..3. Dönme Rijitliklerine Göre Sınıflandırma Dönme rijitliği esas alındığında kiriş kolon birleşimleri üç şekilde sınıflandırılmıştır: afsallı birleşimler: Bu tür birleşimlerde birleşen elemanlar arasında moment aktarımının olmadığı kabul edilir. Rijit birleşimler: Bu tür birleşimlerde gelen etki birleşen elemanlar arasında rijitlikleriyle orantılı olarak dağılır. Yarı-rijit birleşimler: afsallı veya rijit olma kriterlerini sağlamayan birleşim türleri. Bir kiriş kolon birleşiminin mafsallı veya rijit davranması aslında deney bulgularına dayanmaktadır. Aşağıda kirişin rijitliği, boyu ve çeliğin elastisite modülüne göre EC3 te yapılan sayısal bir sınıflandırma verilmiştir. Buna göre EC3; Yanal ötelemesi tutulmamış sistemlerde; S j < 0.5 EI b / L b ise mafsallı 0.5 EI b / L b < S j < 5 EI b / L b ise yarı-rijit S j > 5 EI b / L b ise rijit Yanal ötelemesi tutulmuş sistemlerde; S j < 0.5 EI b / L b ise mafsallı 0.5 EI b / L b < S j < 8 EI b / L b ise yarı-rijit S j > 8 EI b / L b ise rijit olarak gözönüne almıştır. Burada; 3

42 S j : Birleşimin başlangıç rijitlik değeri I b : Birleşimi oluşturan kirişin atalet momenti L b : Birleşimi oluşturan kirişin boyu E: Çeliğin elastisite modülü Şekil.0 de L b edilmiştir. boyunun çeşitli sistemlere göre nasıl alınması gerektiği ifade l b L b= l b L b L b ġekil.0 L b boyunun çeşitli sistemlere göre ifade edilmesi.0 Rijit /3 Yarı-Rijit afsallı ġekil. Yatay ötelemesi tutulmamış sistemlerde kiriş-kolon birleşimlerinin tavsiye edilen sınıflandırma diyagramı (EC3, 993) 4

43 Şekil. de; pl, Rd L EI b b pl, Rd olmak üzere birleşimin rijitliğini belirleyen sınır çizgilerin parametrik ifadeleri aşağıdaki gibidir. / 3 için =5 / 3< <.0 için =(5 +4) / 7 Yatay ötelenmesi tutulmamış sitemler için Şekil. diyagramının kullanılabilmesi için K b /K c değerinin her katta alt limit olan 0. değerinden daha büyük olması gerekir. Burda; K b /K c 0. K b : En üst kattaki tüm kirişlerin I b /L b değeri K c : Gözönüne alınan kattaki tüm kolonların I c /L c değeri Yukarıdaki ifade de; I b : Kirişin atalet momenti I c : Kolonun atalet momenti L b : Kirişin açıklığı ( Kirişin mesnetlendiği kolonların merkezleri arasındaki uzaklık) L c : Kolon için gözönüne alınan kat yüksekliği olarak tanımlanmıştır. Yatay ötelemesi tutulmuş sistemlerde birleşimin rijitliğini belirleyen sınır çizgilerin parametrik ifadeleri aşağıdaki gibidir: / 3 için =8 / 3< <.0 için =(0 +3) / 7 Aşağıda yatay ötelemesi tutulmuş sistemler için birleşimi rijitliğe bağlı tavsiye edilen sınıflandırma diyagramı gösterilmiştir. 5

44 .0 Rijit /3 Yarı-Rijit afsallı ġekil. Yatay ötelemesi tutulmuş sistemlerde kiriş-kolon birleşimlerinin tavsiye edilen sınıflandırma diyagramı (EC3, 993) Dikkat edilirse EC3 te yapılan sınıflandırma sisteminin Kishi ve Chen in yapmış olduğu standart sınıflandırma sisteminden farklı olduğu görülür. Standart sınıflandırma sisteminde, kirişe birleşimin vereceği eşdeğer bir rijitlik veren referans uzunluğu tanımlanmıştı. Efektif uzunluk diye tabir de edilen bu uzunluk değeri, kiriş kesit yüksekliği cinsinden deney sonuçlarına dayanılarak ifade edilmişti (Tablo.). Oysa EC3 kirişin belli bir referans uzunluğunu kullanmak yerine kiriş açıklığını esas almış fakat parametrik ifadelerde katsayılar kullanarak gerekli düzeltmeleri yapmıştır. Görüldüğü üzere referans uzunluğu büyüdükçe ya da kiriş rijitliğinin EI / L ) katsayısı küçüldükçe birleşim davranışı mafsallı birleşime, tersi ( b b durumlarda ise rijit birleşime yaklaşmaktadır. EC3 te yapılan sınıflandırmanın standart sınıflandırma sisteminden bir farkı da birleşimi tek başına ele almayıp çerçevelendirme tarzının da birleşimin davranışına olan etkisini de ele almış olmasıdır. 6

45 .3. TaĢıma Güçlerine Göre Sınıflandırma Kiriş-kolon birleşimleri taşıma güçlerine göre şu şekilde sınıflandırılmıştır: afsallı birleşimler: Birleşimin moment taşıma gücü, kirişin taşıyabileceği plastik moment kapasitesinin 0.5 katından büyük değilse ve birleşim yeterli dönme kapasitesine sahipse birleşim mafsallı olarak tanımlanmıştır. Tam dayanımlı birleşimler: Birleşimin taşıma gücünün, kirişin plastik moment kapasitesine eşit olduğu ve birleşimin yeterli dönme kapasitesine sahip olduğu birleşimler tam dayanımlı birleşimler olarak tanımlanmıştır. Bu tür birleşimlerde birleşimin taşıma gücü eğer kirişin plastik moment kapasitesinin en az. katından büyükse birleşimin yeterli dönme kapasitesine sahip olduğu düşünülmüştür. Kısmi dayanımlı birleşimler: Kiriş-kolon birleşiminin moment taşıma gücü, kirişin plastik moment kapasitesinden küçükse bu tür birleşimler kısmi dayanımlı olarak tanımlanmaktadır. EC3 te birleşimler, daha önce de anlatıldığı gibi hem dönme rijitlikleri, hem de moment taşıma güçleri dikkate alınarak iki biçimde sınıflandırılmıştır. Aşağıda değişik tasarım momentleri dikkate alınarak ( m, ) eğrileri çizilmiş ve her iki sınıflandırma sistemine göre de sınıflandırma yapılmıştır. 7

46 m..0 Rd m..0 Rd f cd f cd 0 f 0 f a) Rijit-Tam Dayanımlı b) Rijit-Tam Dayanımlı rd <. pl,rd rd <. pl,rd m. m. Rd.0 Rd.0 f cd f cd 0 f 0 f c) Rijit-Kısmi Dayanımlı c) Rijit-Tam Dayanımlı rd < pl,rd rd >. pl,rd m..0 Rd m..0 Rd f cd f cd 0 f c) Yarı-Rijit-Tam Dayanımlı rd >. pl,rd 0 f f) Yarı-Rijit-Kısmi Dayanımlı rd < pl,rd ġekil.3 Kiriş-kolon birleşimlerinde - eğrileri esas alınarak yapılmış sınıflandırma örnekleri (Eurocode 3, 993) 8