GEOTEKNİK DEPREM MÜHENDİSLİĞİ Prof. Dr. B. Sadık Bakır ODTÜ İnşaat Mühendisliği Bölümü
Fay Hareketi ve Deprem
Deprem Büyüklüğü Deprem sırasında açığa çıkan enerjinin niteliksel ifadesidir - Richter yerel deprem büyüklüğü - Yüzey dalgası büyüklüğü - Moment büyüklüğü M w = (log 10 M 0 / 1.5) 10.7 M 0 = μ A d (sismik moment dyne cm) Burada, μ: yırtılma mukavemeti; A: fayın yırtılma yüzey alanı; d: ortalama fay atımı 17 Ağustos 1999 Kocaeli Depremi: μ = 3E10 N/m 2 ; A= 130 km x 18 km; d = 1.6 m M w = 7.3 olarak hesaplanmaktadır
Deprem Şiddeti Depremin spesifik bir sahada gözlenen hasarına ve insan algılarına bağlı niceliksel ifadesidir - MMI: modifiye Mercalli ölçeği (I XII) - RF: Rossi Forel ölçeği (I X) - JMA: Japonya Meteoroloji ajansı ölçeği (I XII) - MSK: Medvedev Spoonheuer Karnik ölçeği (I XII) Türkiye de genellikle MSK ölçeği kullanılmaktadır
Depremin zemin davranışı üzerindeki genel etkileri Yerel zemin koşulları deprem hareketi parametrelerini ve zemin mukavemetini büyük ölçüde etkileyebilmektedir. - İvme büyütmesi - Alüvyon zeminlerde yüksek frekansların filtrelenmesi - Spektral davranış parametrelerinde değişiklikler - Temel zeminlerinde taşıma gücü kaybı (kumlarda sıvılaşma, killerde yumuşama)
Kayma Modülü (G) ve Sönüm Oranının Deformasyonla Değişimi (Ishihara, 1996)
Farklı Zemin Koşulları için Ortalama İvme Spektrumları ( Seed ve Idriss, 1983)
Türkiye Deprem Yönetmeliği (BİNA TÜRÜ YAPILAR İÇİN GEÇERLİDİR!) BÖLÜM 6 TEMEL ZEMİNİ VE TEMELLER İÇİN DEPREME DAYANIKLI TASARIM KURALLARI Sismik tasarım felsefesi (1.2. Genel İlkeler 1.2.1) Bu yönetmelikte depreme dayanıklı bina tasarımının ana ilkesi; hafif şiddetteki depremlerde binalardaki yapısal ve yapısal olmayan sistem elemanlarının herhangi bir hasar görmemesi, orta şiddetteki depremlerde yapısal ve yapısal olmayan elemanlarda oluşabilecek hasarın sınırlı ve onarılabilir düzeyde kalması, şiddetli depremlerde ise can güvenliğinin sağlanması amacı ile kalıcı hasar oluşumunun sınırlandırılmasıdır
Deprem Yükleri Altında Temel Tasarımı Deprem yükleri, istisnalar dışında, bina tipi yapılar için tepki spektrumu ile tanımlanır. Yerel zemin koşullarının deprem yükleri üzerindeki etkisi zemin sınıfı yoluyla dikkate alınır. Deprem Yönetmeliği Bölüm 2.4 (denklem 2.1): A(T)=A 0 I S(T) A(T): Spektral ivme katsayısı A 0 : Etkin yer ivmesi katsayısı I: Bina önem katsayısı S(T): Spektrum katsayısı S ae (T) = A(T) g {%5 sönüm oranına için elastik spektral ivme}
Türkiye Deprem Yönetmeliğinde Farklı Zemin Sınıfları İçin Tanımlanan Spektral Eğrilerin (Spektrum katsayısı Eğrileri) Karşılaştırılması
Deprem Yönetmeliği nde yer alan elastik tasarım tepki spektrumunun derin alüvyon zeminlerde aşılma olasılığı vardır. Bu durumda, özellikle yüksek yapı sınıfına giren yapılara etkiyecek deprem kuvvetlerinin güvensiz tarafta hesaplanması söz konusudur. Böyle bir durumda deprem sırasında yapı üzerine etkiyen yükler olması gerekenden daha düşük hesaplanmış olacaktır.
Zemin Özelliklerinin Belirlenmesi (zemin etüt çalışması, idealize zemin profilinin oluşturulması ve yerel zemin sınıfının belirlenmesi Deprem riski yüksek bölgelerde ve özellikle derin alüvyon zeminler içeren sahalarda zemin etüt çalışması daha detaylı yapılmalıdır. Jeofizik arazi deneyleri (sismik, mikrotremör, v.b.) zemin profilinin dinamik özelliklerini belirlemek açısından önem kazanır (kayma dalgası hızları ve zemin hakim periyodu: T=4H/V s ). Ayrıca, laboratuvarda dinamik deneyler (üç eksenli veya basit kesme deneyleri) ile kumlu zeminlerde sıvılaşma direncinin, killi zeminlerde ise yumuşama potansiyelinin araştırılması gerekebilir.
Temel sistemi seçilmeden önce sıvılaşma potansiyelinin ve deprem sonrası olası oturmaların değerlendirilmesi gereklidir. Sıvılaşmanın mümkün olduğu ve büyük miktarlarda oturma beklenen durumlarda zemin iyileştirmesi veya uygun temel sisteminin seçilmesi gerekebilir (rijit radye temel gibi). Ayrıca, özel durumlarda spesifik alanlar için dinamik zemin davranışı analizleri (sahaya özel analiz) yapılarak tasarım tepki spektrumu veya zaman tanım düzleminde deprem yer hareketi elde edilebilir.
Zemin Sıvılaşması
Zemin Sıvılaşması Nedir? Sıvılaşma, sismik sarsıntı gibi hızlı ve tekrarlı yükler altında granüler zeminlerin (kum) yumuşaması ve mukavemetini kaybetmesi olarak tanımlanabilir. Tipik olarak, dinamik yükler altında hacimsel küçülme eğilimi gösterebilen suya doygun gevşek kumlara özgüdür. Sismik sarsıntı esnasında gevşek kumun hacimsel küçülmesi sonucunda boşluk suyunda basınç artışları meydana gelir. Bu duruma bağlı olarak zeminde efektif gerilmeler ve dolayısıyla kayma direnci azalır. σ = σ u => τ = c' + σ' tan φ' Boşluk suyu basıncının toplam basınca eşitlenmesi durumunda zemin kayma direncini tamamen kaybederek sıvı davranışı gösterecektir.
Üç Eksenli Dinamik Yükleme Altında Deneysel Gözlem (Ishihara, 1996)
Zemin Sıvılaşması Kanıtlar ve Sonuçlar Kum volkanları (sıvılaşmanın açık kanıtı) Deprem sırasında zemin dalgalanmaları Deprem sonrasında zemin yüzeyinde göllenme Eğimli yüzeylerde yanal yayılmalar Deprem sonrası zemin yüzeyinde oturmalar Şev stabilitesi kaybı Yapı temellerinde deplasmanlar Sıvılaşan zeminin deprem dalgalarını sönümlemesi nedeniyle yer hareketi üzerinde doğal izolatör etkisi
Sıvılaşmanın Yapılar Üzerindeki Olumsuz Etkileri Temel zeminlerinde taşıma gücü kaybı Temellerin farklı oturması sonucunda üstyapıda gerilme artışı ve hasar oluşumu İstinat yapıları üzerinde basınç artışları ve hasar oluşumu Gömülü yapıların (boru hattı, yakıt tankı gibi) zemin yüzeyine itilmesi Candamarı yapıları (boru hattı, kablo sistemleri gibi) hasarları
Sıvılaşmayı Etkileyen Faktörler Dane çapı dağılımı (iyi derecelenmiş kumlarda sıvılaşma direnci daha yüksektir) Relatif (bağıl) yoğunluk (sıvılaşma direnci artan relatif yoğunlukla birlikte artar) Dinamik yüklemenin süresi ve genliği (artan süre ve genlikle birlikte sıvılaşma eğilimi artar) Drenaj şartları (deprem sırasında boşluk suyunun drene olamaması sonucunda sıvılaşma eğilimi artar)
Potansiyel Sıvılaşma Tehlikesinin Değerlendirilmesi - Cevaplanması Gereken Sorular - 1. Zemin sıvılaşabilir nitelikte mi? 2. Zeminin sıvılaşabilir olması durumunda sahada sıvılaşmayı tetikleyebilecek sismik aktivite muhtemel mi? 3. Sıvılaşma meydana gelmesi durumunda yapısal hasar oluşması mümkün mü? Yukarıdaki soruların herhangi birisinin cevabının hayır olması durumunda sıvılaşma problemi yoktur. Aksi takdirde önlem alınması gerekecektir.
Sıvılaşan zeminlerde taşıma kapasitesi kaybı sonucunda oluşan aşırı temel deplasmanları
Sıvılaşan zeminlerde kazıklı temel hasarları
Sıvılaşma, eğimli sahalarda yanal yayılma formunda büyük deplasmanlara neden olabilir
Zemin Sıvılaşmasına Bağlı Yanal Yayılma ve Aşırı Oturma Hasarı (Sapanca Gölü sahili)
Sıvılaşma Tahkiki Deprem Yönetmeliği ne göre sıvılaşma potansiyeline sahip zeminlerde arazi ve laboratuvar verilerine dayanan sıvılaşma analizlerinin yapılması zorunludur. Spesifik bir saha için sıvılaşma tahkiki aşağıdaki yaklaşımlarla yapılabilir: 1. Sahada yapılan zemin penetrasyon deneylerinin (SPT) korelasyonu yoluyla (Seed ve diğerleri, 1975) 2. Laboratuvar deneyleri yardımıyla
Saha Penetrasyon Deneyleri Yoluyla Sıvılaşma Tahkiki (Seed Yöntemi) Sıvılaşma için güvenlik sayısı: FS = CRR / CSR (>1 sıvılaşma tehlikesi mevcut değil Eurocode: >1.2) CRR (tekrarlı kayma mukavemeti oranı): SPT deneyi sonuçlarına bağlı olarak zeminin sıvılaşma direncini temsil eder CSR (tekrarlı gerilme oranı): Depremin sıvılaştırma talebini temsil eder
Siltli kumlar ve 7.5 büyüklüğündeki bir deprem için (N 1 ) 60 değerleri ile sıvılaşmaya neden olan gerilme oranları arasındaki ilişki (Seed ve diğerleri, 1975)
CSR Değerinin Hesaplanması a maks τ = F A γ h = g maks a maks h γ depremdeki en yüksek tekrarlı kayma gerilmesi τ maks CSR τ σ av amax o = = 0.65 r σ σ o g o d
CSR Değerinin Hesaplanması Burada, τ av = ortalama tekrarlı kayma gerilmesi σ o CSR = efektif düşey gerilme τ σ av amax o = = 0.65 r σ σ o g o σ o = toplam düşey gerilme a max = zemin yüzünde oluşacak en büyük yer ivmesi g = yerçekimi ivmesi r d = zemin kolonunun rijitliğine ve derinliğine bağlı gerilme azalım katsayısı d
Gerilme Azalım Katsayısı τ av zeminin rijit davranış yaptığı kabulüne göre hesaplanmıştır. Gerçekte zemin deforme olarak kayma gerilmesinin rijit kabule nazaran daha düşük gerçekleşmesine neden olur. Bu durumu dikkate almak üzere r d düzeltme faktörü tanımlanmıştır. r rd d = 1 0.00765z ( z 9.15 m) = 1.174 0.0267z (9.15m z 23 m) Z: yüzeyden itibaren derinlik (metre cinsinden)
Derinlik düzeltme faktörünün değişimi
SPT Deneyi Verilerinden CRR Değerinin Bulunması Arazide kaydedilen ham SPT-N darbe sayılarının düzeltilmesi gerekmektedir. N 1,60 =N C N C R C S C B C E C N 2.2 = 1.7 σ v 1.2 + ( ) P a C R, C S, C B ve C E sırası ile tij boyu, standart olmayan numune alıcı, sondaj kuyusu çapı ve tokmak enerji oranı için düzeltme faktörleridir.
Siltli kumlar ve 7.5 büyüklüğündeki bir deprem için (N 1 ) 60 değerleri ile sıvılaşmaya neden olan gerilme oranları arasındaki ilişki (Seed ve diğerleri, 1975)
Zeminin İnce Dane Oranı (FC) için Düzeltme Yapılması N = α + βn 1,60,C 1,60 S (FC) %5 için α=0 ve β=1.0 %5<FC<%35 için 190 α = exp 1.76 ( FC ) 2 1.5 FC β = 0.99 + ( ) 1000 FC %35 için α=5.0 ve β=1.2 olarak alınmaktadır.
M=7.5 büyüklüğünde bir deprem için sıvılaşma direnci aşağıdaki denklemle hesaplanabilir. CRR 1 N 50 1 34 135 200 = 1,60 2 N + + 1,60 10N1,60 + 45
ÖRNEK CSR Şekilde gösterilen arazide kum tabakasından alınan örneklerde silt-kil oranı % 4 ve kum tabakasında yapılan SPT deneyinde N=19 olarak belirlenmiştir (tokmak enerji verimi %60). Büyüklüğü 6.7 olan bir depremde sahada maksimum yüzey ivmesi a max =0.40g olarak hesaplanmaktadır. Yüzeyden 9 m derinlikte kum tabakasının sıvılaşmaya karşı güvenlik sayısını hesaplayınız. = a r σ max v 0.65 d g σ v r d = 1-0.00765x9 = 0.93 σ v = (18x8 )+ (1x19) = 163 kpa σ v = ( 18-9.81 )x8 + 1x(19-9.81) = 74.8 kpa 0.40g 163 CSR = 0.65 0.93 = 0.49 g 74.8
2.2 C N = = 1.13 74.8 1.2 + ( ) 100 N1 = 19 x1.13= 21.5 60 ( ) 1.81 MSF = 37.9 M w (FC) %5 için α=0 ve β=1.0 N = α + βn = 0 + (1) x(21.5) = 21.5 1,60,C 1,60 S CRR ( 1 21.50 50 1 = + + = 34 21.50 135 + 200 [ 10x21.50 45] 2 0.24
10 MSF = M w = = 6.7 2.24 2.24 2.56 10 / 1.33 2.56 FS=( CRR CSR )MSF=( 0.24 ) *1.33 = 0.65 0.49
Sıvılaşmaya karşı güvenlik sayısı FS= CRR 7.5 ( )MSF CSR MSF= deprem büyüklüğü derecelendirme katsayısı 2.24 2.56 MSF=10 /M w Burada, M w = deprem büyüklüğü
Sıvılaşmadan Kaynaklanan Oturmaların Tahmin Edilmesi Deprem sonrası oturmaların tahmini için kullanılabilecek yöntemlerden birisi Ishihara-Yoshimine yöntemidir (temiz kumlar için) Yöntemde, zeminde deprem sonrası oluşacak oturma, SPT korelasyonuna bağlı olarak izleyen şekil yardımıyla tahmin edilir. Korelasyondaki SPT darbe sayılarının %90 enerji seviyesine karşı geldiği unutulmamalıdır. Zeminde oturma H = H. ε v ifadesi ile hesaplanır. H tabaka kalınlığıdır.
Temiz kumlardan oluşan zemin tabakalarında deprem sonrası oturmaların tahmini için Ishihara- Yoshimine abağı (1992)
Yüzeysel Temeller için Zımbalama Tahkiki Yüzeysel temeller üzerinde yer alan binalarda deprem sırasında sıvılaşma ile ilişkili olarak batma ve yanal eğilmeler meydana gelmektedir. Geçmiş depremlerden edinilen tecrübeler doğrultusunda, temelin hemen altında sıvılaşmayan bir kabuk tabakası, sıvılaşmadan kaynaklanan bu gibi olumsuz etkileri büyük ölçüde azaltmaktadır. Kritik kabuk kalınlığının, temel taban basıncı ve sarsıntı şiddetinin yanında, kabuk tabakasının kayma direncine bağlı olduğunu, temel genişliğinin 2-3 katını geçmediğini gösteren çalışmalar vardır. 50
Yüzeysel Temeller için Zımbalama Tahkiki (devam) Temelin altında sıvılaşmayan bir tabaka yer alması durumunda, bu tabaka içerisinde zımbalamaya karşı oluşacak direncin yapıdan aktarılan yükü karşılayıp karşılayamayacağı aşağıdaki güvenlik sayısı ifadesiyle belirlenir. FS = R / P = [2(B+L) Tτ f ] / P Burada, B ve L: temel boyutları T: temelin altında sıvılaşmayan tabakanın kalınlığı τ f : sıvılaşmayan zemin tabakasının kayma mukavemeti P: üstyapıdan temele aktarılan yük (hareketli ve deprem dahil tüm yükler) 51
Sıvılaşmaya Karşı Alınabilecek Önlemler 1. Zeminde sıvılaşma meydana gelmesinin önlenmesi Yoğunlaştırma (ağırlık düşürme, vibroflotasyon vb.) Sertleştirme (enjeksiyon, derin karıştırma vb.) Zeminin sıvılaşma hassasiyetine sahip olmayan zeminlerle değiştirilmesi Su tablasının düşürülmesi (oturma problemlerine neden olabilir) 2. Sıvılaşma sonucu ortaya çıkabilecek hasarın azaltılması Uygun temel sistemi seçilmesi (veya temellerin güçlendirilmesi) Üstyapıya ilişkin çözümler (çeşitli yöntemlerle güçlendirme
Ağırlık Düşürerek Yoğunlaştırma Aşırı titreşim ve ekipman boyutları nedeniyle yerleşim alanlarında uygulanması mümkün değil
Enjeksiyon Yoluyla Sıvılaşmaya Karşı Zemin İyileştirmesi (Sızma ve Sıkıştırma)
Jet-grout kolonu uygulama Vibroflotasyon taş kolon uygulaması
Sıvılaşabilir Zeminlerde Kazık Uygulamaları Sıvılaşma potansiyeline sahip zeminlerde yapılacak kazıklı temel uygulamalarında çakma veya vibreks kazık tercih edilmelidir. Böylece, kumlu zeminlerin relatif yoğunluğunun, dolayısıyla da sıvılaşma direncinin artırılması mümkündür. Yerinde dökme kazık kullanılması durumunda ise zemin sıvılaşması etkilerinin sınırlanması amacıyla, kazıkların yanısıra zemin iyileştirmesi (taş kolon / jet-grout kolonu) yapılabilir.
Sıvılaşmaya Karşı Zemin İyileştirilmesi ve Kanıtlama
Zemin ve Öngörülen Sismik Tehlike Özellikleri Zemin tipi: İnce orta kalın siltli killi kum ve siltli kum İnce Dane Oranı: 15% - 25% (siltli killi kum), 15% - 40% (siltli kum) Eşdeğer SPT-N değerleri: Siltli killi kum tabakası için 10 25; siltli kum tabakası için 8 14 Yeraltı suyu seviyesi: Zemin yüzeyinden ~ 1 m derinlikte Deprem büyüklüğü (M w ): 7 Maksimum yüzey ivmesi: 0.35g
Binanın Konumu Back Yard Application Building Way to Garage 17 m 20 m Front Yard Street Buildings with 4 to 5 Stories Main Avenue
Binanın Plan Görünüşü
Zemin ve Bina Temeli Kesiti
Zemin İyileştirmesi (Enjeksiyon) Öncesi ve Sonrasında Eşdeğer SPT-N Darbe Sayıları (DPT 1, Depo) 0 Corrected N values 0 50 100 150 Depth (m) 1 2 3 4 5 6 SPT- N values before improvement SPT-N values after improvement
Zemin İyileştirmesi Öncesi ve Sonrası (Depo) 0 1 Shear stress (kpa) 0 10 20 30 40 Due to earthquake (demand) Liquefaction resistance before improvement FS values 0 1 2 3 FS before improvement FS after improvement 2 Foundation base level Liquefaction resistance after improvement Depth (m) 3 4 5 6
Zemin İyileştirmesi (Enjeksiyon) Öncesi ve Sonrasında Eşdeğer SPT-N Darbe Sayıları (DPT 4, Oturma Odası) 0 Corrected N values 0 50 100 Depth (m) 1 2 3 4 5 6 SPT- N values bef ore improvement SPT-N values af ter improvement
Zemin İyileştirmesi Öncesi ve Sonrası (Oturma Odası) 0 1 2 Shear stress (kpa) 0 10 20 30 40 50 Due to eartquake (demand) Liquefaction resistance before improvement Liquefaction resistance after improvement Foundation base level FS values 0 1 2 3 FS before improvement FS after improvement Depth (m) 3 4 5 6
Deprem Bölgelerinde Temel Sistemi Seçimi Z3 ve Z4 sınıfına giren zeminler üzerinde yer alan yapılarda zemin özelliklerine bağlı olarak radye veya şerit temeller tercih edilebilir Hafif yapılarda tekil temeller birbirine bağ kirişleri ile bağlanarak davranış bütünlüğü sağlabilir Aşırı oturma, farklı oturma, hidrostatik kaldırma basıncı, yetersiz taşıma kapasitesi veya, sıvılaşma potansiyeli olan zeminlerde zemin iyileştirme uygulamaları, yüzer veya kazık temel seçenekleri değerlendirilmelidir.
Radye Temel Tipleri
Temel Sisteminin Geoteknik Tasarımı - Güvenli temel basıncı hesaplanması - Toplam ve farklı oturmaların hesaplanması - Zemin-yapı ilişkisinin kurulması için yatak katsayısının belirlenmesi - Kazıklı temel uygulamalarında kazıklara etkiyecek yatay yüklerin hesaplanması
TEMEL TAŞIMA KAPASİTESİ γ: zemin birim hacim ağırlığı c: kohezyon ϕ: içsel sürtünme açısı q f 1 = γ B Nγ + c Nc + γ D 2 f N Zemin taşıma kapasitesine ulaşıldığı durumda göçme mekanizması oluşur q
Temeller Üzerine Etkiyen Sismik Yükler Yapının ağırlık merkezinin pozisyonuna bağlı olarak temel üzerinde iki farklı etki ortaya çıkmaktadır: 1. Eksantrik yükleme (temel seviyesinde etkiyen moment sonucu) 2. Yatay yükleme Sonuç itibariyle statik koşullarda yeterli olan temel taşıma kapasitesi sismik koşullarda aşılabilmektedir. H V h M H
Sismik Taşıma Kapasitesi (Yılmaz, 2004) Aşırı eksantrisite (dış merkezlilik) durumunda temel göçmesi ve temelin zeminden ayrılması (uplift) Sınırlı eksantrisite durumunda temel göçmesi
Dış merkez yükler temel taşıma kapasitesinde azalmaya yol açar: B : etkili genişlik e: dış merkezlik q λ f cd 1 = c Nc λcd + D f γ Nq λqd + γ B N 2, λ, λ = derinlik faktörleri qd γd Qu = q f A Burada, A etkili temel alanıdır Düşey yükün etkili genişliğin ortasında olduğu kabul edilir. γ λ γd
Dikdörtgen temellerde dış merkezlik için taşıma kapasitesi denklemi (a) Düşey yükten doğan dış merkezlik e B =M B /Q e L =M L /Q (b) Devirici moment kaynaklı dış merkezlik
L B u u d qd cd s qs cs d s qd qs q f cd cs c u e L L e B B B xl A alan etkili A A q Q faktörleri derinlik faktörleri şekil N B N D N c q 2 2,,,, 2 1 = = = = = = = + + = γ γ γ γ γ λ λ λ λ λ λ λ λ γ λ λ γ λ λ
Geoteknik Faktörlerin Hasar Formları Ve Hasar Dağılımı Üzerindeki Etkileri: Adapazarı ndan Öğrenilenler
Adapazarı Şehir Merkezi Can kaybı: 3694 (şehir nüfusunun yaklaşık %2si) Çöken veya ağır hasar gören bina sayısı: 2844 (bina stoğunun yaklaşık %12si)
Bina Stoğu Genel Özellikleri 1 3 katlı yığma binalar (T = 0.1 0.3 s) 3 6 katlı betonarme çerçeve içerisine tuğla dolgu duvarlı binalar - genellikle yüksek girişli (T = 0.35 0.6 s) 3 ve daha fazla katlı binaların çok büyük bölümü radye temellere sahip
Adapazarı civarının jeolojik ana hatları
Adapazarı nda hasar belirleme çalışmasının yapıldığı alan ve anakaya derinliğinin değişimi
Deprem sonrası İzmit Caddesi (Pabuççular (7) ve Yenicami (9) Mahalleleri sınırı).
Çöken binalar (Pabuççular (7) ve Yenicami (9) mahalleleri sınırı).
Adapazarı nda hasar belirleme çalışmasının yapıldığı alan ve anakaya derinliğinin değişimi
Dönme formunda aşırı temel deplasmanlarına maruz kalan binalar (Tığcılar Mahallesi (12) )
Oturma formunda temel deplasmanları (Tığcılar Mahallesi (12))
Yol ve kaldırımlarda meydana gelen kırıklar (Cumhuriyet Mahallesi ( 16))
Adapazarı nda Bina Hasarına İlişkin Gözlemler Temel deplasmanlarına maruz kalmış olan binalarda yapısal hasar yok veya daha az - Can kaybı riski yok Ağır yapısal hasarlı veya çökmüş olan binalarda temel deplasmanı mevcut değil - Yüksek can kaybı riski mevcut -
Derin sondaj logları ve 1- boyutlu mukabele analizinde kullanılan tipik zemin profili
Adapazarı nda 17 Ağustos depreminde alınan kayıt ve farklı aluvyon derinlikleri için yüzeyde hesaplanan ivme-zaman değişimleri a max = 419 cm/s 2 Bedrock at 200 m. a max = 381 cm/s 2 Bedrock at 175 m. Acceleration (cm/sec 2 ) a max = 426 cm/s 2 a max = 482 cm/s 2 Bedrock at 150 m. Bedrock at 125 m. 500 SAKARYA (SKR) E-W a max = 398 cm/s 2 17August 1999-500 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 Time (s)
17 Ağustos depreminde kaydedilen ve hesaplanan yer hareketlerinin %5 sönüm için ivme spektrumları (kalın kesik çizgi 1998 Deprem Yönetmeliği tasarım spektrumudur) Spectral Acceleration (g) 1.8 1.6 1.4 1.2 1.0 0.8 0.6 0.4 H=125m H=150m H=175m H=200m SAKARYA (İMAR) E-W LEDS 0.2 0.0 0.1 1 10 Period(s)
Dikkatiniz için teşekkürler