DEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI
|
|
- Belgin Sabancı
- 7 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 DEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI
2 DBYBHY göre yeni yapılacak binaların Depreme Dayanıklı Tasarımının Ana İlkesi Hafif şiddetteki depremlerde binalardaki yapısal ve yapısal olmayan sistem elemanlarının herhangi bir hasar görmemesi, Orta şiddetteki depremlerde yapısal ve yapısal olmayan elemanlarda oluşabilecek hasarın sınırlı ve onarılabilir düzeyde kalması, Şiddetli depremlerde ise can güvenliğinin sağlanması amacı ile kalıcı yapısal hasar oluşumunun sınırlanmasıdır
3 Düşük şiddetli depremlerde, taşıyıcı ve taşıyıcı olmayan yapı elemanlarında hiçbir hasar olmamalı. Orta şiddetli depremlerde, taşıyıcı ve taşıyıcı olmayan yapı elemanlarında onarılabilecek hasar olabilir. Şiddetli depremlerde, eleman davranışı doğrusal elastik değildir, donatı yer yer akmıştır. Yapı kullanılabilir olmaktan çıkabilir. Göçme önlenmelidir
4 Binaların tasarımında esas alınacak tasarım depremi, şiddetli depreme karsı gelmektedir. Bina Önem Katsayısı I = 1 olan binalar için, tasarım depreminin 5 yıllık bir süre içinde asılma olasılığı %1 dur
5 .5.4 Plastik Mafsal Kavramı Eğilme elemanlarında ve eksenel yük düzeyi düşük kolonlarda, yeterli sargı etkisi varsa, çekme donatısı aktıktan sonra moment hemen hemen sabit kalırken eğrilikte büyük artmalar gözlenir
6 Şekilde gösterildiği gibi, moment artışı ihmal edilirse (Kesik Çizgi), kesitin sabit moment altında döndüğü söylenebilir. Buna Plastik Mafsal denir Klasik Mafsal Farkı; Klasik Mafsal M i = Plastik Mafsal M i =M pi -.7 6
7
8 Deprem davranışında plastik mafsal çok önemlidir, çünkü enerjinin çoğu plastik mafsallarda tüketilir. KOŞUL Plastik mafsal olan kesitte büyük deformasyon kapasitesi olması gerekir. Plastik mafsal θ -.6 M p -.7 8
9 BETONARME BİNALAR İÇİN DEPREME DAYANIKLI TASARIM KURALLARI (Bölüm 3)
10 Depreme karsı davranışları bakımından,.1 sistemleri, iki sınıfa ayrılmıştır Betonarme Taşıyıcı Sistemlerin Sınıflandırılması (3.2.1.) betonarme binaların yatay yük taşıyıcı -.2 Süneklik Düzeyi Yüksek Sistemler (SDY) Süneklik Düzeyi Normal Sistemler (SDN) -.7 1
11 .5.4 İlgili Standartlar (3.2.2.) Yerinde dökme ve prefabrike betonarme taşıyıcı sistemler, bu bölümde belirtilen kurallar ile birlikte, Bölüm 2 de verilen deprem yükleri ve hesap kuralları, TS-498 ve TS-9967 de öngörülen diğer yükler; TS- 5, TS-78, TS-3233 ve TS-9967 deki kurallar ile malzeme ve yük katsayıları kullanılarak projelendirileceklerdir
12 Taşıyıcı Sistem Hesabında Kullanılacak Kesit Rijitlikleri (3.2.3.) Bölüm 2 de verilen yöntemlerle yapılacak taşıyıcı sistem hesabında çatlamamış kesite ait kesit rijitlikleri kullanılacaktır. Ancak, kendi düzlemleri içindeki perdelere saplanan kirişlerde ve bağ kirişli (boşluklu) perdelerin bağ kirişlerinde çatlamış kesite ait değerler kullanılabilir
13 .5.4 Kesit Hesaplarında Kullanılacak Yöntem (3.2.4.) Bütün deprem bölgelerinde, betonarme elemanların depreme dayanıklı olarak boyutlandırılmasında ve donatı hesaplarında TS-5 de verilen Taşıma Gücü Yöntemi nin kullanılması zorunludur
14 .5.4 Malzeme (3.2.5.) BETON Deprem bölgelerinde yapılacak tüm betonarme binalarda C2 den daha düşük dayanımlı beton kullanılamaz Tüm deprem bölgelerinde, TS-5 deki tanıma göre kalite denetimli, bakımı yapılmış ve vibratörle yerleştirilmiş beton kullanılması zorunludur. Ancak, kendinden yerleşen beton kullanıldığı durumlarda, vibratörle beton yerleştirilmesine gerek yoktur
15 .5.4 Malzeme (3.2.5.) DONATI Donatı çeliği aşağıdaki kuralları sağlayacaktır. Etriye ve çiroz donatısı ile döşeme donatısı dışında, nervürsüz donatı çeliği kullanılamaz. ε su.1 Deneysel akma dayanımı, f y 1.3f yk Deneysel kopma dayanımı, f su 1.15f y f yk 42 MPa
16 .5.4 Malzeme (3.2.5.) Kirişli sistemlerin döşemelerinde, kirişsiz döşemelerde, dişli döşeme tablalarında, etriyelerde, bodrum katların çevresindeki dış perde duvarlarının gövdelerinde, deprem yüklerinin tümünün bina yüksekliği boyunca perdeler tarafından taşındığı ve de Denk.(3.14) ile verilen koşulların her ikisinin de sağlandığı binaların perde gövdelerinde S42 den daha yüksek dayanımlı donatı çeliği kullanılabilir
17 yerdeğiştirmenin sınırlanması) BETONARME YAPILARDA DEPREM GÜVENLİĞİ Yeterli Dayanım (kapasite tasarımı) Yeterli Süneklik (boyut ve donatı) Yeterli Rijitlik (katlar arası göreli Bu ilkeler deprem yönetmeliğinde olabildiğince sağlanmıştır
18 .5.4 Kapasite Tasarımı Kapasite tasarımı, yapıda oluşan yük etkisine göre değil elemanın taşıma gücü kapasitesine göre yapılır Nedeni Yapıya etkiyen deprem yükleri kesin değildir. Buna karşılık betonarme elemanın taşıma gücü doğru olarak hesaplanabilir
19 .5.4 Kapasite Tasarımı Amacı Gevrek tür kırılmalar (kesme aderans çözülmesi vb) önlenmeli, elemanların taşıma kapasitelerine, eğilmede olduğu gibi sünek bir davranışla ulaşmaları sağlanmalıdır
20 .5.4 Kapasite Tasarımı.2 Yönetmelik.1 Kesme 2 kuvveti, 4 6 8söz 1konusu elemanın kesit özellikleri göz önünde bulundurularak her iki uçta hesaplanan eğilme kapasiteleri temel alınarak hesaplanır
21 .5.4 Kapasite Tasarımı En büyük eğilme kapasitesi M pi =Beton karakteristik dayanımı ve çelikte pekleşme dikkate alınarak hesaplana eğilme kapasitesi M pi A si f su jd Kabuk ezilmesinide dikkate almak gerekir
22 Yönetmelik: Madde ve M pi 1.4 M ri M ri =TS 5 Taşıma Gücü Momenti (f cd ve f yd ile hesaplanan) Dikkat Kolonlarda M ri (veya M pi ) en büyük değeri veren eksenel yük temel alınarak hesaplanacak
23 .5 Basınç kırılması bölgesinde (A-B bölgesi).4 N arttıkça moment kapasitesi azalır
24 .5 Çekme kırılması bölgesinde (B-C bölgesi) N arttıkça moment kapasitesi artar
25 .5.4 Kirişlerin Kesme Dayanımı (3.4.5) V ei V ej M pi ve M pj, kiriş uçlarındaki pekleşmeli taşıma gücü momentleri olup, daha kesin bir hesap yapılmadığı durumlarda M p =1.4M r 1.4 A s f yd (d-d ) olarak alınabilir. 25
26 .5.4 Kolon Kesme Dayanımı (3.3.7).2 Kolonların enine donatı hesabına esas alınacak kesme kuvveti Denklem (3.6).1 ya göre belirlenecektir M V ü Ma + Mü -.2 e Ve = ln M M a a = M pa = 1.4M ra Her zaman bu varsayım yapılabilir = M pü = 1.4M rü Güvenli -.7 M a V e 26
27 Yönetmelik Eğer düğüm noktasında denklem (3.3).2 sağlanmışsa (kolonun, kirişten güçlü olma.1 koşulu), düğüm noktasındaki kirişlerin taşıma kapasitelerinin toplamı (M pi +M pj ), alttaki ve üstteki kolonlara dağıtılır M a M pi M pj (M ü +M a )=(M pj +M pi ) M ü M ü M ü M pj 1.4M rj M pi 1.4M rj
28 .5.4 SÜNEKLİK Bir malzeme, bir kesit, bir taşıyıcı eleman veya bir yapının, taşıma gücünde önemli bir düşme olmadan deformasyon yapabilme yeteneğidir. F B A δ 28
29 Süneklik Betonarme binalar, şiddetli bir depremde ancak yeterli enerji tüketebilerek ayakta kalabilecektir. Bu nedenle büyük deformasyon yapabilme yeteneği (süneklik) çok önemlidir. F B A Lineer elastik δ 29
30 .5.4 Süneklik Gerçek deprem yükü A iken yapının kesik çizgilerle gösterilen deformasyonu yapabileceği varsayılır, Yönetmelik yükü B olarak verilmiştir. Kesik çizgilerin altıda kalan alan enerji tüketiminin bir ölçüsüdür F B A δ 3
31 binalar iki sınıfa ayrılıyor Süneklik Düzeyine göre Süneklik Düzeyi Yüksek Binalar Süneklik Düzeyi Normal Binalar
32 Beton gevrek bir malzeme olduğundan, sünekliğinin arttırılması gerekmektedir
33 Sargı (Kapalı etriye veya Spiral) çekirdek betonunun, poisson etkisi nedeniyle yapmak istediği yanal deformasyonu sınırlar. Sınırlanan deformasyon nedeniyle çekirdekteki betona yanal basınç uygulanır
34 .5 Yanal basınç, betonun dayanımını ve özellikle sünekliğini önemli oranda arttırır
35 .5 Beton çekirdeğe uygulanan yanal basınç,.4 pasif bir basınçtır. Şekilde δ olarak gösterilen yanal donatı deformasyonu.2 arttıkça, çekirdeğe uygulanan yanal.1 basınç azalır
36 δ yi küçük tutmak için (Sargı etkisini arttırmak için) A-Sargı donatısının çapını (φ et )büyük seç B-Sargı donatısı aralığını (s) küçük seç C-Tutulmuş etriye uzaklığını (a) küçük seç
37
38 .5.4 Özel Deprem Etriyesi veya Çirozu Ön Koşul; Kanca ucu, çekirdek betonunda kenetlenmelidir. (135 o kanca) kabukta yapılan kenetlenme etkisizdir, çünkü kabuk betonu erken bir aşamada dökülür ve kenetlenme etkisiz olur
39 135 Çap 5φ etr 6φ(1φ) 8 mm (1 mm)
40 Özel durum; Özel deprem çirozlarında ise bir uçta 9 derece kıvrımlı kanca yapılabilir. Bu durumda kolonun veya perdenin bir yüzünde, kanca kıvrımları 135 derece ve 9 derece olan çirozlar hem yatay hem de düşey doğrultuda birer atlayarak düzenlenecektir
41
42 .5 Kirişlerde süneklik çekme donatısı oranına ve.4 basınç donatısı oranına bağlıdır. Şekilde donatı oranları özdeş olan iki kirişin süneklik farkları.2 çarpıcı bir biçimde gösterilmiştir
43 Basınç bölgesinde, gevrek betonun aldığı basınç kuvvetini paylaşan donatı (As), sahip olduğundan, basınç donatısının sünekliği arttırması doğaldır Önemli olan a) ρ /ρ oranı b) ρ oranı c) sargı donatısı
44 ρ /ρ oranının süneklik üzerindeki etkisi şekilde gösterilmiştir
45 Şekilde iki kiriş aynı ρ /ρ oranına sahiptir. Süneklik farkı değişik ρ dan kaynaklanmaktadır
46 .5.4 Kolonlarda ise süneklik eksenel yük.2 arttıkça azalır. Doğal olarak N arttıkça.1 çekme donatısının akmasından kısa bir süre 2 sonra 4 en 6 dış 8 basınç 1 12 lifindeki beton 18 2 ezilir. Daha yüksek eksenel yükler altında ise (basınç kırılması), çekme donatısı akmadan beton ezilir. Bu gevrek bir kırılmadır. Kolonda sargı donatısı çok önemlidir
47 Kolon elemanda sargının sünekliğe etkisi
48 Kolon elemanda sargının sünekliğe etkisi
49 Önemli Olan A) Eksenel yük düzeyi N d /A c B) Sargı donatısı A sh
50 Şekilde eksenel yük düzeyinin süneklik üzerindeki etkisi gösterilmiştir. Kolondaki etriye, yönetmelikte öngörülenin iki katıdır
51 Kolonlarda eksenel kuvvet bulunması nedeni ile, kirişler kolonlardan çok daha sünektir. Şiddetli bir bir depremde yapı göçme konumuna, belirli noktalarda plastik mafsallar oluşarak ulaşır. Süneklik farkı nedeniyle mafsalların şekil (a) da görüldüğü gibi değil (b) de gösterildiği gibi kirişlerde olması tercih edilir
52 .5.4 Mafsalların kirişlerde oluşabilmesi için.2.1 Madde Koşul (M ra + M rü ) 1.2 (M ri + M rj ) (3.3) - Burada sözkonusu olan Mr, TS5 deki taşıma -.5 Yönetmelik Kolonların kirişlerden güçlü olma koşulu getirildi (SDY) gücüdür Deprem doğrultusu M ra M ra Deprem doğrultusu -.6 M rj M ri M rj M ri -.7 M rü M rü 52
53 olarak hesaplanacaktır Kolonların kirişlerden kuvvetli olma şartı sağlanmazsa Yönetmelik Madde Herhangi bir katta koşul sağlanmıyorsa, tüm çerçeveler süneklik düzeyi normal çerçeve (DİKKAT: R katsayısı 8 den 4 e iniyor) İkinci seçenek, tüm yatay yüklerin perdelerce taşınabilmesidir. (R=6) 53
54 Özel Durum: Çerçeve veya çerçeve + perde bazı düğüm noktalarında denklem 3.3 koşulu sağlanmıyorsa, ancak o katta bu koşulun sağlanmadığı düğüm noktalarının oranı azsa, yönetmelikte bir yumuşatma yapılıyor
55 Yönetmelik Madde Koşulu sağlayan kolonların taşıdığı kesme kuvveti (V is ) in, o kattaki toplam kesme kuvvetine (V ik ) oranı.7ten fazla ise α i = V is / V ik.7 Koşulun sağlanması durumunda sağlayan kolonlara etkiyen V ve M 1/α katsayısı ile çarpılarak arttırılır
56 Özel Durum Denklem 3.3 ün sağlanmasının zorunlu olmadığı durumlar A) N d.1a c f ck ise B) Kolonun birden fazla kat taşımadığı durumlar Bu kolonlar
57 Özel Durum C) Kiriş perdeye zayıf yönde saplanıyorsa A ve B de kolon eksenel yükü küçük olduğundan, kolonda kiriş kadar sünek davranır
58 .5.4 Süneklik için ne yapılması öngörülüyor KİRİŞ (SDY) Plastik mafsallaşma kiriş uçlarında oluşacağından, bu bölge iyice sarılmalıdır
59 .5.4 Sargı Donatısı Koşulları (3.4.4.) Sarılma bölgesi uzunluğu (her iki uçta)=2h Etriye Aralığı s k h k / 4 s k 8φ (φ = en küçük boyuna donatı çapı) s k 15 mm Etriye Çapı φ et 8 mm
60 mm s k h k Kiriş Kiriş 2 sarılma Kiriş orta 1 bölgesi sarılma bölgesi (minimum enine donatı bölgesi = 2 h k TS-5 e göre) = 2 h k s k h k / 4 s k 8φ (φ = en küçük boyuna donatı çapı) s k 15 mm
61 .5.4 Yönetmelik Boyut Koşulu; Madde b w 25 mm h+b kolon h 3 mm 3t l n /4 3.5 bw b w t h
62 .5.4 Boyuna donatı koşulları.2 ρ (üstte).8f ctd /f yd, ρ ρ m ve ρ / ρ=.5 III. ve IV. Derece deprem bölgelerinde ρ / ρ= φ 12 mm ρ
63 En büyük mesnet üst donatısının 1/4 ü (Diğer yerleştirme kuralları için Bkz. TS-5) Komşu açıklık alt donatısı l b ln l b Komşu açıklık alt donatısı Perde l b l b 5φ a b b (a+b) l b a.4 l b b 12φ
64 .5.4 KOLON (SDY).2 Olası bir mafsal kolon uçlarında oluşacağından bu bölgelerin iyi sarılması gerekmektedir. Ayrıca sünekliği azaltan eksenel yükte sınırlandırılmalıdır
65 Yönetmelik (Şekil 12) Boyut Koşulu (Madde ve ) b 25 mm A c 75 mm 2 D 33 mm A c N dm /(.5 f ck ) (N dm kolonun bürüt enkesit alanı)
66 Boyuna donatı koşulu; Madde ve En az boyuna donatı; Dikdörtgen kolonlarda 4φ16 veya 6φ14 Dairesel kolonlarda 6φ14 Boyuna donatı.1 ρ t Bindirmeli ek yapılan kesitlerde boyuna donatı oranı %6 yı geçmeyecek Ekler olabildiğince kolon orta bölgesinde yapılmalıdır
67 I I Kolon sarılma bölgesi Kolon orta bölgesi Kesit I-I D Kolon sarılma bölgesi b veya h 67
68 Madde Enine donatı koşulları (Kolon Sarılma Bölgesi) Özel deprem etriyesi ve çirozu kullanılacak Sarılma bölgesi uzunluğu h (Madde ) l n /6 5 mm Sargı Donatısı (Madde ) φ e 8 mm S c b/3 1 mm 5 mm
69 Tutulmuş iki boyuna donatı arasındaki uzaklık a i 25φ et yönetmelik 15φ et önerilen
70
71 SDY kolon sarılma bölgesi için öngörülen sargı donatısı oranı Özel etriye veya çirozlar) Spiral kolonlar: ρ s =.4A /D.s) A spiral çubuğun kesit alanı ρ s.45 [(A c / A ck ) 1]( f ck /f ywk ) ρ s.12( f ck /f ywk ) (A c / A ck )<1.266 olduğunda 2. denklem Spiral aralığı: s<d/5 <8 mm
72 Etriyeli Kolon : A sh s b k [(A c /A ck ) 1] ( f ck /f ywk ) A sh.75 s b k ( f ck / f ywk ) (A c /A ck ) 1.25 ise 2. denklem kullanılacak A sh :İki dik doğrultuda alınan kesitte etriye ve çirozların toplam kesit alanı (İzdüşüm)
73 .5.4 Şekildeki kolonun sargı donatısı yönetmeliğe göre saptanmıştır. Yönetmelikte bu kolon için öngörülen eksenel yük sınırı N d <25 ton Şekilde görüleceği gibi, davranış çok kötü değildir. Daha yüksek eksenel yük olsaydı, yeterli sünekliğin sağlanması zor olurdu 73
74 Sargı etkisi ile ilgili yönetmelik denklemi denklem 3.1 nasıl çıkartıldı? Toplam Kuvvet; ΣA A f f ywk = ΣF s ywk Alan b k (s)=a e b k.1 A f ywk dayanım artışı A f ywk Ortalama yanal basınç (Düzgün yayılı varsayım) σ 2 = ΣF s /A e σ 2 = (A sh f ywk )/(b k s) B1 İlke: Kabuk dökülmesiyle kaybolan dayanım = çekirdekteki beton dayanımının artmasının sağladığı.85f ck (A c -A ck )=(f cc -f ck )A ck B2 f cc f ck +4 σ 2 (Richart deneyleri) B3 74
75 Denklem B2 ve B3 den σ 2 =.215f ck (A c /A ck -1.) Denklem B1 ve B4 den B4 (A sh /s)=.215(f ck /f ywk )b k (A c /A ck -1.) B5 Varsayımımız:Düzgün yayılı yanal basınç Bu doğru değil ve güvensiz yönde. Bu nedenle denklem B5 %4 kadar büyütülmüş *1.4= (A sh /s)=(f ck /f ywk )b k (A c /A ck -1.) B6 Bu denklem yönetmelikte verilen 3.1 denklemidir. 75
76 Bindirmeli ek orta bölgede yapılırsa l =l b Bindirmeli ek alt uçta yapılırsa;
77 .5.4 Kesme Güvenliği Tasarım kesme kuvveti kapasiteden hesaplanmalıdır. (M p ) V r >V e ve V e >V dy V r =V w +V c Deprem tersinir tekrarlanan yük etkileri altında plastik mafsal oluşan kesitlerde beton ufalanacağından V c = alınabilir. Genelde V c =TS5 deki değer
78 SDY KOLONLAR (Kesme Güvenliği) Kesme kuvveti Ve yönetmelikteki denklem 3.5 den hesaplanır. V e = ( M a + M ü ) / l n Tüm durumlarda, güvenli yönde; M a 1.4 M ap M ü 1.4 M üp V e V d alınabilir. V d = Yapısal çözümlemeden bulunan en büyük tasarım kesme kuvveti
79 Kesme Kuvveti Üst Sınırı (SDY Kolon) Sınır aşılırsa tek seçenek kesiti büyütmektir. Yönetmelik Madde V e.22 A w f cd Kesme hesabında beton katkısı: Yönetmelik Madde V r =Vw+Vc V w =(A sw /s)f ywd (d) V cr =.65f ctd A w (1+ψ) ψ=eksenel kuvvet etkisi N d = için ψ= 79
80 Sarılma bölgesinde N d.5a w f ck (.75A w f ck ) ve V e.5v d ise; V d = alınmalı V d =Yapısal çözümlerden elde edilen, yük katsayıları ile çarpılmış en büyük kesme kuvveti -.7 8
81 Şekilde görülebileceği gibi sarılma bölgesinde V c = olasığı var, ama bu bölgede orta bölgeye oranla daha fazla etriye var
82 .5.4 SDY KİRİŞLER (Kesme Güvenliği) Hesapta kullanılacak kesme kuvveti Yönetmelik, madde V e = V dy ± (M pi + M pj ) / l n M pi 1.4 M ri ve M pj 1.4 M rj Kesme Kuvveti Üst Sınırı Yönetmelik, madde V e.22 b w d f cd Bu sınırlar aşılırsa kesit büyütülmelidir
83 SDY KİRİŞ KESME HESABINDA BETON KATKISI Yönetmelik, madde V r V e V e V d V r = V w + V c V w =(A sw /s)f ywd (d) V cr =.65 f ctd b w d (1+ψ) ψ=eksenel yük etkisi (N d = ise ψ=) Sarılma Bölgesi (M pi + M pj ) / l n.5v d
84 .5 Şekilde görüldüğü gibi sarılma bölgesinde Vc= olsa bile bu bölgede daha sık etriye var. Bu gibi durumlarda hem A hem de B de hesap yapılmalıdır
85 .5.4 KISA KOLONLAR V e =(M pa +M pü )/ l n Olduğundan, boyutu ve donatısı bilinen bir kesit için M pa ve M pü sabit olacağından kesme kuvveti Ve, kolon serbest boyu ile ters orantılıdır. Kolon serbest boyu ½ ye inerse, V e iki kat artar
86 Şekilde gösterildiği gibi kolon boyu kolondan.5 kolona uzanan pencere boşluğunda öngörülen.4 dolgu duvar nedeniyle azalır. Yüksek kesme kuvvet=gevrek kırılma.2.1 Tehlike V e l n V e 1.4 M rü 1.4 M ra Yüksek kiriş veya dolgu duvar 86
87 Süneklik Düzeyi Yüksek Sistemlerde Kolon-Kiriş Birleşim Bölgeleri (3.5) Kolon-kiriş birleşimleri iki sınıfa ayrılacaktır. 1. Kirişlerin kolona dört taraftan birleşmesi ve herbir kirişin genişliğinin birleştiği kolonun genişliğinin 3/4 ünden daha az olmaması durumunda, kolon kiriş birleşimi kuşatılmış birleşim olarak tanımlanır. 2. Bu koşulları sağlamayan tüm birleşimler, kuşatılmamış birleşim olarak tanımlanır
88 Kolon Kiriş Bölgelerinin Kesme Denge Durumu Güvenliği (SDY) Kuşatılmış birleşim koşulları b w1 ve b w2 3/4 b b w3 ve b w4 3/4 h (Bkz ) V a A s A s1 f yk C 1 C A s2 f yk A s2 ΣF x = V ü ΣF C 1 =1.25A s1 f x = yk C 2 =1.25A s2 f yk V kol = min (V a, V ü ) (Bkz ) 88
89 Kolon-Kiriş Bölgelerinde Kesme Güvenliği (SDY) V kolon A s2 C f yk A s ΣFx= V e V e =1.25f yk (A s2 +A s1 )-V kolon V e V d Kiriş ve kolona sadece bir taraftan saplandığı ve öbür taraftan devam etmediği durumlar için A s2 = alınacaktır 89
90 .5.4.2Herhangi bir birleşim bölgesinde Denklem Kolon Kiriş Bölgelerinin Kesme Güvenliği (SDY) ile hesaplanan kesme kuvveti, gözününe alınan deprem doğrultusunda hiçbir zaman aşağıda verilen 2 sınırları 4 6 aşamaz Kuşatılmış birleşimlerde:v e.6b j h f cd (3.12) Kuşatılmamış birleşimlerde:v e.45b j hf cd (3.13) h b j /2 Aksi hade kesit boyutları büyütülerek, deprem hesabı yeniden yapılacaktır. 9
91 .5.4 Enine Donatı Koşulları ( ) Kuşatılmış bölgelerde, alttaki kolonun sarılma bölgesi için bulunan sargı donatısının en az %4 ı, kolona saplanan dört kirişten alçak olanının yüksekliği boyunca kullanılacaktır. Enine donatı aşağıda verilen şartları sağlayacaktır. s 15 mm φ etriye 8 mm
92 .5.4 Enine Donatı Koşulları ( ) Kuşatılmamış bölgelerde, alttaki kolonun sarılma bölgesi için bulunan enine donatı miktarının en az %6 ı, kolona saplanan en derin kirişin yüksekliği boyunca kullanılacaktır. Enine donatı aşağıda verilen şartları sağlayacaktır. s 1 mm φ etriye 8 mm
Yapı Elemanlarının Davranışı
SÜNEKLİK KAVRAMI Yapı Elemanlarının Davranışı Yrd. Doç. Dr. Barış ÖZKUL Eğrilik; kesitteki şekil değişimini simgeleyen geometrik bir parametredir. d 2 d d y 1 2 dx dx r r z z TE Z z d x Eğrilik, birim
DetaylıBETONARME YAPI TASARIMI -KOLON ÖN BOYUTLANDIRILMASI-
BETONARME YAPI TASARIMI -KOLON ÖN BOYUTLANDIRILMASI- Yrd. Doç. Dr. Güray ARSLAN Arş. Gör. Cem AYDEMİR 28 GENEL BİLGİ Betonun Gerilme-Deformasyon Özellikleri Betonun basınç altındaki davranışını belirleyen
DetaylıBETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ
BETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ Araş. Gör. İnş.Yük. Müh. Hayri Baytan ÖZMEN Bir Yanlışlık Var! 1 Donatı Düzenleme (Detaylandırma) Yapı tasarımının son ve çok önemli aşamasıdır. Yapının
DetaylıBETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ
BETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ Araş. Gör. İnş.Yük. Müh. Hayri Baytan ÖZMEN Bir Yanlışlık Var! 1 Donatı Düzenleme (Detaylandırma) Yapı tasarımının son ve çok önemli aşamasıdır. Yapının
DetaylıSüneklik Düzeyi Yüksek Perdeler TANIMLAR Perdeler, planda uzun kenarın kalınlığa oranı en az 7 olan düşey, taşıyıcı sistem elemanlarıdır.
TC. SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MF İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ İNM 308 Depreme Dayanıklı Betonarme e Yapı Tasarımı arımı Earthquake Resistantt Reinforced Concretee Structural Design BÖLÜM 3 - BETONARME BİNALAR
Detaylı10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500)
TS 500 / Şubat 2000 Temel derinliği konusundan hiç bahsedilmemektedir. EKİM 2012 10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500) 10.0 - KULLANILAN SİMGELER Öğr.Verildi b d l V cr V d Duvar altı temeli genişliği Temellerde,
DetaylıBİLGİLENDİRME EKİ 7E. LİFLİ POLİMER İLE SARGILANAN KOLONLARDA DAYANIM VE SÜNEKLİK ARTIŞININ HESABI
BİLGİLENDİRME EKİ 7E. LİFLİ POLİMER İLE SARGILANAN KOLONLARDA DAYANIM VE SÜNEKLİK ARTIŞININ HESABI 7E.0. Simgeler A s = Kolon donatı alanı (tek çubuk için) b = Kesit genişliği b w = Kiriş gövde genişliği
DetaylıBETONARME-II (KOLONLAR)
BETONARME-II (KOLONLAR) ONUR ONAT Kolonların Kesme Güvenliği ve Kesme Donatısının Belirlenmesi Kesme güvenliği aşağıdaki adımlar yoluyla yapılır; Elverişsiz yükleme şartlarından elde edilen en büyük kesme
Detaylıd : Kirişin faydalı yüksekliği E : Deprem etkisi E : Mevcut beton elastisite modülü
0. Simgeler A c A kn RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR : Brüt kolon enkesit alanı : Kritik katta değerlendirmenin yapıldığı doğrultudaki kapı ve pencere boşluk oranı %5'i geçmeyen ve köşegen
DetaylıGENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler)
GENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler) BOYUTLANDIRMA VE DONATI HESABI Örnek Kolon boyutları ne olmalıdır. Çözüm Kolon taşıma gücü abaklarının kullanımı Soruda verilenler
Detaylı11/10/2013 İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ BETONARME YAPILAR BETONARME YAPILAR
BETONARME YAPILAR İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ BETONARME YAPILAR 1. Giriş 2. Beton 3. Çelik 4. Betonarme yapı elemanları 5. Değerlendirme Prof.Dr. Zekai Celep 10.11.2013 2 /43 1. Malzeme (Beton) (MPa) 60
DetaylıKOLONLAR Sargı Etkisi. Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme I, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, http://mmf.ogu.edu.tr/atopcu 147
KOLONLAR Sargı Etkisi Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme I, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, http://mmf.ogu.edu.tr/atopcu 147 Üç eksenli gerilme etkisinde beton davranışı (RICHART deneyi-1928) ERSOY/ÖZCEBE,
DetaylıBetonarme. Prof. Dr. Naci Çağlar
Betonarme Prof. Dr. Naci Çağlar Betonarme 1. Betonun, çeliğin ve betonarmenin özellikleri 2. Yapı güvenliği, Normal kuvvet etkisi 3. Basit eğilme etkisindeki dikdörtgen kesitler (tek donatılı) 4. Basit
DetaylıBÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP
BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP KONTROL KONUSU: 1-1 ile B-B aks çerçevelerinin zemin kat tavanına ait sürekli kirişlerinin düşey yüklere göre statik hesabı KONTROL TARİHİ: 19.02.2019 Zemin Kat Tavanı
DetaylıÖRNEK 18 4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ
4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ 18.1. PERFORMANS DÜZEYİNİN BELİRLENMESİ... 18/1 18.2. GÜÇLENDİRİLEN BİNANIN ÖZELLİKLERİ VE
DetaylıBETONARME-I 5. Hafta KİRİŞLER. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
BETONARME-I 5. Hafta KİRİŞLER Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Malzeme Katsayıları Beton ve çeliğin üretilirken, üretim aşamasında hedefi tutmama
DetaylıTürkiye Bina Deprem Yönetmeliği 2018 e Göre Dayanıma Göre Tasarım Kavramı
Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği 2018 e Göre Dayanıma Göre Tasarım Kavramı Dr. Ülgen MERT TUĞSAL (2018_0503) Ülgen MERT TUĞSAL : GTÜ Çayırova Kampüsü Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Gebze,
DetaylıDEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI
DEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI Düşey Doğrultuda Düzensizlik Durumları 7. Hafta Yrd. Doç. Dr. Alper CUMHUR Kaynak: Sakarya Üniversitesi / İnşaat Mühendisliği Bölümü / Depreme Dayanıklı Betonarme Yapı Tasarımı
DetaylıBETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II
BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II GENEL BİLGİLER Yapısal sistemler düşey yüklerin haricinde aşağıda sayılan yatay yüklerin etkisine maruz kalmaktadırlar. 1. Deprem 2. Rüzgar 3. Toprak itkisi 4.
DetaylıDEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI
DEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI Süneklik, Rijitlik, Dayanıklık ve Deprem Yüklerine İlişkin Genel Kurallar 4. Hafta Yrd. Doç. Dr. Alper CUMHUR Kaynak: Sakarya Üniversitesi / İnşaat Mühendisliği Bölümü /
DetaylıBETONARME-I 3. Hafta. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
BETONARME-I 3. Hafta Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Betonun Nitelik Denetimi ile İlgili Soru Bir şantiyede imal edilen betonlardan alınan numunelerin
DetaylıProje Genel Bilgileri
Proje Genel Bilgileri Çatı Kaplaması : Betonarme Döşeme Deprem Bölgesi : 1 Yerel Zemin Sınıfı : Z2 Çerçeve Aralığı : 5,0 m Çerçeve Sayısı : 7 aks Malzeme : BS25, BÇIII Temel Taban Kotu : 1,0 m Zemin Emniyet
DetaylıDEPREME DAVRANIŞI DEĞERLENDİRME İÇİN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ. NEJAT BAYÜLKE 19 OCAK 2017 İMO ANKARA ŞUBESİ
DEPREME DAVRANIŞI DEĞERLENDİRME İÇİN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ NEJAT BAYÜLKE nbayulke@artiproje.net 19 OCAK 2017 İMO ANKARA ŞUBESİ Deprem davranışını Belirleme Değişik şiddette depremde nasıl davranacak?
DetaylıYapı Elemanlarının Davranışı
Kolon Türleri ve Eksenel Yük Etkisi Altında Kolon Davranışı Yapı Elemanlarının Davranışı Yrd. Doç. Dr. Barış ÖZKUL Kolonlar; bütün yapılarda temel ile diğer yapı elemanları arasındaki bağı sağlayan ana
DetaylıRİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 1-Temel Kavramlar
RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 1-Temel Kavramlar Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Temel Kavramlar Deprem Mühendisliği Deprem Yapı
DetaylıÖrnek Güçlendirme Projesi. Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN
Örnek Güçlendirme Projesi Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN Deprem Performansı Nedir? Deprem Performansı, tanımlanan belirli bir deprem etkisi altında, bir binada oluşabilecek hasarların düzeyine ve dağılımına
DetaylıİNŞ 320- Betonarme 2 Ders Notları / Prof Dr. Cengiz DÜNDAR Arş. Gör. Duygu BAŞLI
a) Denge Burulması: Yapı sistemi veya elemanında dengeyi sağlayabilmek için burulma momentine gereksinme varsa, burulma denge burulmasıdır. Sözü edilen gereksinme, elastik aşamada değil taşıma gücü aşamasındaki
DetaylıDEPREM HESABI. Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN
BETONARME YAPI TASARIMI DEPREM HESABI Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN Mart 2009 GENEL BİLGİ 18 Mart 2007 ve 18 Mart 2008 tarihleri arasında ülkemizde kaydedilen deprem etkinlikleri Kaynak: http://www.koeri.boun.edu.tr/sismo/map/tr/oneyear.html
DetaylıProf. Dr. Cengiz DÜNDAR
Prof. Dr. Cengiz DÜNDAR BASİT EĞİLME ETKİSİNDEKİ ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ Çekme çubuklarının temel işlevi, çekme gerilmelerini karşılamaktır. Moment kolunu arttırarak donatının daha etkili çalışmasını sağlamak
DetaylıB-B AKSI KİRİŞLERİ BETONARME HESAPLARI
B-B AKSI KİRİŞLERİ BETONARE HESAPLARI B-B AKSI KİRİŞLERİ ELVERİŞSİZ OENT DİYAGRALARI 1.. ve 3.Grup yüklemeler için hesap momentleri olarak kolon yüzündeki (x=0) düzeltilmiş moment değerleri esas alınacaktır.
DetaylıBÖLÜM 7 MEVCUT BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ VE GÜÇLENDİRİLMESİ. sorular
BÖLÜM 7 MEVCUT BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ VE GÜÇLENDİRİLMESİ sorular 1. 7. bölüm hangi binaları kapsar? 2. hangi yapılar için geçerli değildir? 3. Mevcut çelik ve yığma binaların bilgileri hangi esaslara
DetaylıTürkiye Bina Deprem Yönetmeliği 2018 e Göre Tasarıma Kısa Bakış Betonarme Sistemlerin Modellenmesi, Analizi ve Boyutlandırılması
Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği 2018 e Göre Tasarıma Kısa Bakış Betonarme Sistemlerin Modellenmesi, Analizi ve Boyutlandırılması Prof. Dr. 10 Mayıs 2018 1/50 TBDY Bölümler: 1. Genel Hükümler 2. Deprem
DetaylıDÜSEY YÜKLERE GÖRE HESAP
DÜSEY YÜKLERE GÖRE HESAP 2-2 ile A-A aks çerçevelerinin zemin ve birinci kat tavanına ait sürekli kirişlerin düşey yüklere göre statik hesabı yapılacaktır. A A Aksı 2 2 Aksı Zemin kat dişli döşeme kalıp
DetaylıProf. Dr. Cengiz DÜNDAR
Prof. Dr. Cengiz DÜNDAR TABLALI KESİTLER Betonarme inşaatın monolitik özelliğinden dolayı, döşeme ve kirişler birlikte çalışırlar. Bu nedenle kesit hesabı yapılırken, döşeme parçası kirişin basınç bölgesine
DetaylıKESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI
KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI Ali İhsan ÖZCAN Yüksek Lisans Tez Sunumu 02.06.2015 02.06.2015 1 Giriş Nüfus yoğunluğu yüksek bölgelerde;
DetaylıBETONARME YAPI ELEMANLARINDA HASAR VE ÇATLAK. NEJAT BAYÜLKE İnş. Y. Müh.
BETONARME YAPI ELEMANLARINDA HASAR VE ÇATLAK NEJAT BAYÜLKE İnş. Y. Müh. nbayulke@artiproje.net BETONARME Betonarme Yapı hasarını belirleme yöntemine geçmeden önce Betonarme yapı deprem davranış ve deprem
DetaylıTC. SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MF İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ İNM 308 Depreme Dayanıklı Betonarme e Yapı Tasarımı Earthquake
TC. SAKARYA ÜNİVERSİTESİ F İNŞAAT ÜHENDİSLİĞİ BÖLÜÜ İN 308 Depreme Dayanıklı Betonarme e Yapı Tasarımı arımı Earthquake Resistantt Reinorce Concretee Structural Design BÖLÜ 3 - BETONARE BİNALAR İÇİN DEPREE
DetaylıYAPILARDA HASAR TESPĐTĐ-II
YAPILARDA HASAR TESPĐTĐ-II VII.Bölüm BETONARME YAPILARDA HASAR Konular 7.2. KĐRĐŞ 7.3. PERDE 7.4. DÖŞEME KĐRĐŞLERDE HASAR Betonarme kirişlerde düşey yüklerden dolayı en çok görülen hasar şekli açıklıkta
DetaylıDEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR
DEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR 1- Dünyadaki 3 büyük deprem kuşağı bulunmaktadır. Bunlar nelerdir. 2- Deprem odağı, deprem fay kırılması, enerji dalgaları, taban kayası, yerel zemin ve merkez üssünü
DetaylıTBDY-2018: Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği Anlamaya çalışmak
48.Yıl ESKİŞEHİR OSMANGAZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMARLIK FAKÜLTESİ İnşaat Mühendisliği Bölümü 1954 İMO Kütahya Temsilciliği : Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği-2018 Anlamaya çalışmak, Anlamaya çalışmak.
DetaylıYAPILARIN ONARIM VE GÜÇLENDİRİLMESİ DERS NOTU
YAPILARIN ONARIM VE GÜÇLENDİRİLMESİ DERS NOTU Onarım ve Güçlendirme Onarım: Hasar görmüş bir yapı veya yapı elemanını önceki durumuna getirmek için yapılan işlemlerdir (rijitlik, süneklik ve dayanımın
DetaylıMOMENT YENİDEN DAĞILIM
MOMENT YENİDEN DAĞILIM Yeniden Dağılım (Uyum) : Çerçeve kirişleri ile sürekli kiriş ve döşemelerde betonarme bir yapının lineer elastik davrandığı kabulüne dayalı bir statik çözüm sonucunda elde edilecek
Detaylı= ε s = 0,003*( ,3979)/185,3979 = 6,2234*10-3
1) Şekilde verilen kirişte sehim denetimi gerektirmeyen donatı sınırı kadar donatı altında moment taşıma kapasitesi M r = 274,18 knm ise b w kiriş genişliğini hesaplayınız. d=57 cm Malzeme: C25/S420 b
DetaylıÖRNEK 14 1975 DEPREM YÖNETMELİĞİNE UYGUN OLARAK TASARLANMIŞ 4 KATLI KONUT BİNASININ DOĞRUSAL ELASTİK HESAP YÖNTEMİ İLE DEĞERLENDİRİLMESİ
1975 DEPRE YÖNETELİĞİNE UYGUN OLARAK TASARLANIŞ 4 KATLI KONUT BİNASININ DOĞRUSAL ELASTİK HESAP YÖNTEİ İLE DEĞERLENDİRİLESİ AAÇ... 14/1 14.1. PERFORANS DÜZEYİNİN BELİRLENESİ... 14/1 14.2. BİNA ÖZELLİKLERİ
DetaylıBÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP
BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP KONTROL KONUSU: 2-2 ile A-A aks çerçevelerinin zemin ve birinci kat tavanına ait sürekli kirişlerinin düşey yüklere göre statik hesabı SINAV ve KONTROL TARİHİ: 06.03.2017
DetaylıBETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-4
BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-4 DİŞLİ DÖŞEMELER Serbest açıklığı 700 mm yi geçmeyecek biçimde düzenlenmiş dişlerden ve ince bir tabakadan oluşmuş döşemelere dişli döşemeler denir. Geçilecek açıklık eğer
DetaylıTürkiye Bina Deprem Yönetmeliği ve Betonarme Bina Tasarım İlkeleri PROF. DR. ERDEM CANBAY
Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği ve Betonarme Bina Tasarım İlkeleri PROF. DR. ERDEM CANBAY 1 Deprem Yönetmelikleri 1940 - Zelzele Mıntıkalarında Yapılacak İnşaata Ait İtalyan Yapı Talimatnamesi 1944 - Zelzele
DetaylıÇok Katlı Perdeli ve Tünel Kalıp Binaların Modellenmesi ve Tasarımı
Çok Katlı Perdeli ve Tünel Kalıp Binaların Modellenmesi ve Tasarımı Mustafa Tümer Tan İçerik 2 Perde Modellemesi, Boşluklu Perdeler Döşeme Yükleri ve Eğilme Hesabı Mantar bandı kirişler Kurulan modelin
DetaylıYapı Elemanlarının Davranışı
Basit Eğilme Etkisindeki Elemanlar Yapı Elemanlarının Davranışı Yrd. Doç. Dr. Barış ÖZKUL Betonarme yapılardaki kiriş ve döşeme gibi yatay taşıyıcı elemanlar, uygulanan düşey ve yatay yükler ile eğilme
DetaylıOrion. Depreme Güvenli Yapı Tasarımı. PROTA Mühendislik. Bina Tasarım Sistemi. Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN
Orion Bina Tasarım Sistemi Depreme Güvenli Yapı Tasarımı Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN PROTA Mühendislik Depreme Güvenli Yapılar Doğru, Esnek ve Güvenilir Yapısal Model Esnek 3-Boyut ve Geometri Olanakları
Detaylıidecad Statik IDS v10 Programının TBDY 2018 Uyumluluğu
idecad Statik IDS v10 Programının TBDY 2018 Uyumluluğu Bölüm 1, Bölüm 2, Bölüm 3, Bölüm 4 Bölüm 1: Genel Hükümler Bölüm 2: Deprem Yer Hareketi Bölüm 3: Deprem Etkisi Altında Binaların Değerlendirilmesi
DetaylıA-A AKSI KİRİŞLERİ BETONARME HESAPLARI
A-A AKSI KİRİŞLERİ BETONARE HESAPLARI A-A AKSI KİRİŞLERİ ELVERİŞSİZ OENT DİYAGRALARI 1.. ve 3.Grup yüklemeler için hesap momentleri olarak kolon yüzündeki (x=0) düzeltilmiş moment değerleri esas alınacaktır.
Detaylı2007 DEPREM YÖNETMELİĞİ
27 DEPREM YÖNETMELİĞİ MEVCUT BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ VE GÜÇLENDİRİLMESİ Prof. Dr. Haluk Sucuoğlu ODTÜ YÖNETMELİK KOMİSYONU (7/7/23 Tarih ve 8925 Sayılı Bakan Oluru) Nuray Aydınoğlu (BÜ) Nejat Bayülke
DetaylıTC. SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MF İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ İNM 308 Depreme Dayanıklı Betonarme e Yapı Tasarımı Earthquake ELASTİK DEPREM YÜKLERİ
TC. SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MF İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ İNM 308 Depreme Dayanıklı Betonarme e Yapı Tasarımı arımı Earthquake Resistantt Reinforced Concretee Structural Design ELASTİK DEPREM YÜKLERİ ELASTİK
DetaylıÇelik Yapılar - INS /2016
Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS III Yapısal Analiz Kusurlar Lineer Olmayan Malzeme Davranışı Malzeme Koşulları ve Emniyet Gerilmeleri Arttırılmış Deprem Etkileri Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik
DetaylıKirişsiz Döşemelerin Uygulamada Tasarım ve Detaylandırılması
Kirişsiz Döşemelerin Uygulamada Tasarım ve Detaylandırılması İnş. Y. Müh. Sinem KOLGU Dr. Müh. Kerem PEKER kolgu@erdemli.com / peker@erdemli.com www.erdemli.com İMO İzmir Şubesi Tasarım Mühendislerine
DetaylıKirişlerde sınır değerler
Kirişlerde sınır değerler ERSOY/ÖZCEBE S. 275277 5 cm çekme tarafı (depremde çekme basınç) 5 cm 5 cm ρ 1 basınç tarafı s ρ φ s φ gövde s φw ρ φ φ w ρ w ρ gövde φ w ρ 1 çekme tarafı φ w basınç tarafı (depremde
DetaylıTanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir.
BASINÇ ÇUBUKLARI Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir. Basınç çubukları, sadece eksenel basınç kuvvetine maruz kalırlar. Bu çubuklar üzerinde Eğilme ve
DetaylıBETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S.
BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S.KIRÇIL y N cp ex ey x ex= x doğrultusundaki dışmerkezlik ey=
DetaylıPrefabrik yapıların tasarımı, temelde geleneksel betonarme yapıların tasarımı ile benzerdir.
Prefabrik yapıların tasarımı, temelde geleneksel betonarme yapıların tasarımı ile benzerdir. Tasarımda kullanılan şartname ve yönetmelikler de prefabrik yapılara has bazıları dışında benzerdir. Prefabrik
DetaylıKAPASİTE TASARIMI İLKESİ VE TÜRK DEPREM YÖNETMELİĞİ
Altıncı Ulusal Deprem Mühendisliği Konferansı, 16-20 Ekim 2007, İstanbul Sixth National Conference on Earthquake Engineering, 16-20 October 2007, Istanbul, Turkey KAPASİTE TASARIMI İLKESİ VE TÜRK DEPREM
DetaylıRİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 2-Genel Açıklamalar
RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 2-Genel Açıklamalar Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Kentsel Dönüşüm Deprem Riskli Bina Tespit Yönetmeliği
DetaylıTemeller. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
Temeller Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 2 Temel Nedir? Yapısal sistemlerin üzerindeki tüm yükleri, zemine güvenli bir şekilde aktaran yapısal
DetaylıBETONARME KESİTLERİN EĞİLME MUKAVEMETLERİNİN BELİRLENMESİNDE TEMEL İLKE VE VARSAYIMLAR
BETONARME KESİTLERİN EĞİLME MUKAVEMETLERİNİN BELİRLENMESİNDE TEMEL İLKE VE VARSAYIMLAR BASİT EĞİLME Bir kesitte yalnız M eğilme momenti etkisi varsa basit eğilme söz konusudur. Betonarme yapılarda basit
DetaylıTAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun
. Döşemeler TAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun 07.3 ÇELİK YAPILAR Döşeme, Stabilite Kiriş ve kolonların düktilitesi tümüyle yada kısmi basınç etkisi altındaki elemanlarının genişlik/kalınlık
DetaylıDEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Seminerin Kapsamı
DEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Prof. Dr. Erkan Özer Đstanbul Teknik Üniversitesi Đnşaat Fakültesi Yapı Anabilim Dalı Seminerin Kapsamı 1- Bölüm 1 ve Bölüm 2 - Genel
DetaylıMEVCUT BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ VE GÜÇLENDİRME PROJESİ HAZIRLANMASI İŞİ
MEVCUT BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ VE GÜÇLENDİRME PROJESİ HAZIRLANMASI İŞİ Bina Performansı : Belirli bir deprem etkisi altında bir binada oluşabilecek hasarların düzeyi ve dağılımına bağlı olarak belirlenen
DetaylıBETONARME KESİT DAVRANIŞINDA EKSENEL YÜK, MALZEME MODELİ VE SARGI DONATISI ORANININ ETKİSİ
Beşinci Ulusal Deprem Mühendisliği Konferansı, 26-30 Mayıs 2003, İstanbul Fifth National Conference on Earthquake Engineering, 26-30 May 2003, Istanbul, Turkey Bildiri No: AT-124 BETONARME KESİT DAVRANIŞINDA
DetaylıRİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina İncelenen Bina Binanın Yeri Bina Taşıyıcı Sistemi Bina 5 katlı Betonarme çerçeve ve perde sistemden oluşmaktadır.
DetaylıBETONARME BİNALARIN DEPREM PERFORMANSININ BELİRLENMESİ İÇİN BİR YAKLAŞIM
BETONARME BİNALARIN DEPREM PERFORMANSININ BELİRLENMESİ İÇİN BİR YAKLAŞIM 1. Giriş Ülkemizde, özellikle 1999 Adapazarı-Kocaeli ve Düzce depremlerinin ardından, mevcut yapıların deprem güvenliklerinin belirlenmesine
DetaylıRİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması
RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Kontrol edilecek noktalar Bina RBTE kapsamında
DetaylıBETONARME ELEMANLARDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ
TMMOB İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI DİYARBAKIR ŞUBESİ Meslekiçi Eğitim Semineri BETONARME ELEMANLARDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ Prof. Dr. Kadir GÜLER kguler@itu.edu.tr İstanbul Teknik Üniversitesi İnşaat Fakültesi,
DetaylıYIĞMA YAPI TASARIMI DEPREM BÖLGELERİNDE YAPILACAK BİNALAR HAKKINDA YÖNETMELİK
11.04.2012 1 DEPREM BÖLGELERİNDE YAPILACAK BİNALAR HAKKINDA YÖNETMELİK 2 Genel Kurallar: Deprem yükleri : S(T1) = 2.5 ve R = 2.5 alınarak bulanacak duvar gerilmelerinin sınır değerleri aşmaması sağlanmalıdır.
Detaylıd E h G (Ek:RG-2/7/2013-28695) EK-2 RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR Simgeler
(Ek:RG-2/7/23-28695) EK-2 RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. Ac SAkn Simgeler bw d E Ecm ( EI )e ( EI )o f cm fctm : Brüt kolon enkesit alanı : Kritik katta değerlendirmenin yapıldığı
DetaylıYAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım
YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPI GENEL YERLEŞİM ŞEKİLLERİ 1 4. KAT 1 3. KAT 2 2. KAT 3 1. KAT 4 ZEMİN KAT 5 1. BODRUM 6 1. BODRUM - Temeller
DetaylıBetonarme Bina Tasarımı Dersi Yapı Özellikleri
2016-2017 Betonarme Bina Tasarımı Dersi Yapı Özellikleri Adı Soyadı Öğrenci No: L K J I H G F E D C B A A Malzeme Deprem Yerel Zemin Dolgu Duvar Dişli Döşeme Dolgu Bölgesi Sınıfı Cinsi Cinsi 0,2,4,6 C30/
DetaylıSAP2000 BETONARME ÇERÇEVE ÖRNEKLERLE SAĞLAMA KILAVUZU
www.csiberkeley.com SAP2000 BETONARME ÇERÇEVE ÖRNEKLERLE SAĞLAMA KILAVUZU Doğrudan Seçimle TS 500 2000 Betonarme ve TDY Türkiye Deprem Yönetmeliği 2007 SAĞLAMA ÖRNEĞİ 2 Mart 2012, Rev. 0 ÖRNEK 2: SÜNEKLİK
DetaylıBETONARME BİNALARDA DEPREM HASARLARININ NEDEN VE SONUÇLARI
BETONARME BİNALARDA DEPREM HASARLARININ NEDEN VE SONUÇLARI Z. CANAN GİRGİN 1, D. GÜNEŞ YILMAZ 2 Türkiye de nüfusun % 70 i 1. ve 2.derece deprem bölgesinde yaşamakta olup uzun yıllardan beri orta şiddetli
DetaylıRİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 2 TEMMUZ.2013YÖNETMELİĞİ
EPOKSİ MÜHENDİSLİK İnşaat Mal:Tic:L.T.D Ş.T.İ 1721 Sokak No:4/410 melek iş hanı Karşıyaka-İzmir Tel:0.232.3696983-fax:0.232.3692254 Cep:0.533.3645101-0.532.7321658 www.epoksi.tr M.Özcan Gökoğlu İnşaat
DetaylıÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI. ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI
ÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI Eksenel Çekme Etkisi KARAKTERİSTİK EKSENEL ÇEKME KUVVETİ DAYANIMI (P n ) Eksenel çekme etkisindeki elemanların tasarımında
Detaylı) = 2.5 ve R a (T 1 1 2 2, 3 3 4 4
BÖLÜM 5 YIĞMA BİNALAR İÇİN DEPREME DAYANIKLI TASARIM KURALLARI 5.. KAPSAM Deprem bölgelerinde yapılacak olan, hem düşey hem yatay yükler için tüm taşıyıcı sistemi doğal veya yapay malzemeli taşıyıcı duvarlar
DetaylıDEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI
DEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI Planda Düzensizlik Durumları 6. Hafta Yrd. Doç. Dr. Alper CUMHUR Kaynak: Sakarya Üniversitesi / İnşaat Mühendisliği Bölümü / Depreme Dayanıklı Betonarme Yapı Tasarımı Ders
DetaylıPerdelerde Kesme Kuvveti Tasarımı ve Yatay Donatı Uygulaması
Perdelerde Kesme Kuvveti Tasarımı ve Yatay Donatı Uygulaması SUNUMU HAZIRLAYAN: İNŞ. YÜK. MÜH. COŞKUN KUZU 1.12.2017 Perdelerde Kesme Kuvveti Tasarımı ve Yatay Donatı Uygulaması 1 İÇERİK Giriş Perdelerde
DetaylıŞekil 1.1. Beton çekme dayanımının deneysel olarak belirlenmesi
Eksenel çekme deneyi A-A Kesiti Kiriş eğilme deneyi A: kesit alanı Betonun çekme dayanımı: L b h A A f ct A f ct L 4 3 L 2 2 bh 2 bh 6 Silindir yarma deneyi f ct 2 πld Küp yarma deneyi L: silindir numunenin
DetaylıOrta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü
Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Gazbeton, Tuğla ve Bims Blok Kullanımının Bina Statik Tasarımına ve Maliyetine olan Etkilerinin İncelenmesi 4 Mart 2008 Bu rapor Orta Doğu Teknik
DetaylıBÖLÜM-2 ÇELİK YAPILARDA BİRLEŞİM ARAÇLARI
BÖLÜM-2 ÇELİK YPILRD BİRLEŞİM RÇLRI Çelik yapılarda kullanılan hadde ürünleri için, aşağıdaki sebeplerle birleşimler yapılması gerekmektedir. Bu aşamada bulon (cıvata), kaynak ve perçin olarak isimlendirilen
DetaylıGAZİANTEP VE DEPREM 9 Ocak 2012, GAZİANTEP
GAZİANTEP İTÜ MEZUNLAR DERNEĞİ GAZİANTEP VE DEPREM 9 Ocak 2012, GAZİANTEP BETONARME YAPILARDA TAŞIYICI SİSTEM DÜZENLENMESİ Prof. Dr. Kadir GÜLER kguler@itu.edu.tr İstanbul Teknik Üniversitesi, İnşaat Fakültesi,
DetaylıBÖLÜM - 2 DEPREM ETKİSİNDEKİ BİNALARIN TASARIM İLKELERİ (GENEL BAKIŞ)
BÖLÜM - 2 DEPREM ETKİSİNDEKİ BİNALARIN TASARIM İLKELERİ (GENEL BAKIŞ) TASARIM DEPREMİ Binaların tasarımı kullanım sınıfına göre farklı eprem tehlike seviyeleri için yapılır. Spektral olarak ifae eilen
DetaylıDöşeme ve Temellerde Zımbalamaya Dayanıklı Tasarım Üzerine Güncel Yaklaşımlar
TMMOB İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI GAZİANTEP ŞUBESİ 7 Eylül 2018 Döşeme ve Temellerde Zımbalamaya Dayanıklı Tasarım Üzerine Güncel Yaklaşımlar Cem ÖZER, İnş. Yük. Müh. EYLÜL 2018 2 Cem Özer - İnşaat Yük.
DetaylıBETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş ş birleşim ş bölgelerinin kesme güvenliğiğ
BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş ş birleşim ş bölgelerinin kesme güvenliğiğ M.S.KIRÇIL y N cp ex ey x ex= x doğrultusundaki dışmerkezlik
DetaylıİTÜ Mimarlık Fakültesi Mimarlık Bölümü Yapı ve Deprem Mühendisliği Çalışma Grubu BETONARME YAPILAR MIM 232. Döşemeler
İTÜ Mimarlık Fakültesi Mimarlık Bölümü Yapı ve Deprem Mühendisliği Çalışma Grubu BETONARME YAPILAR MIM 232 Döşemeler 2015 Betonarme Döşemeler Giriş / Betonarme Döşemeler Kirişli plak döşemeler Dişli (nervürlü)
DetaylıRİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR BİRİNCİ AŞAMA DEĞERLENDİRME YÖNTEMİ BİNANIN ÖZELLİKLERİ Binanın
DetaylıBETONARME YAPILARDA TAŞIYICI SİSTEM GÜVENLİĞİ
BETONRE YPILRD TŞIYICI SİSTE GÜVENLİĞİ Zekai Celep Prof. Dr., İstanbul Teknik Üniversitesi, İnşaat Fakültesi http://web.itu.edu.tr/celep/ celep@itu.edu.tr İO eslekiçi Eğitim Semineri Bakırköy, Kadıköy,
DetaylıYapı Elemanlarının Davranışı
Önceki Depremlerden Edinilen Tecrübeler ZEMİN ile ilgili tehlikeler Yapı Elemanlarının Davranışı Yrd. Doç. Dr. Barış ÖZKUL MİMARİ tasarım dolayısıyla oluşan hatalar 1- Burulmalı Binalar (A1) 2- Döşeme
DetaylıProjemizde bir adet sürekli temel örneği yapılacaktır. Temel genel görünüşü aşağıda görülmektedir.
1 TEMEL HESABI Projemizde bir adet sürekli temel örneği yapılacaktır. Temel genel görünüşü aşağıda görülmektedir. Uygulanacak olan standart sürekli temel kesiti aşağıda görülmektedir. 2 Burada temel kirişi
DetaylıNETMELĐĞĐ. Cahit KOCAMAN Deprem Mühendisliği Şube Müdürü Deprem Araştırma Daire Başkanlığı Afet Đşleri Genel Müdürlüğü
GÜÇLENDĐRME YÖNETMELY NETMELĐĞĐ Cahit KOCAMAN Deprem Mühendisliği Şube Müdürü Deprem Araştırma Daire Başkanlığı Afet Đşleri Genel Müdürlüğü YÖNETMELĐKTEKĐ BÖLÜMLER Ana metin 1 sayfa (amaç,kapsam, kanuni
DetaylıTAŞIYICI SİSTEM DÜZENSİZLİKLERİ. DERSİN SORUMLUSU: Yrd.Doç.Dr.NURHAYAT DEĞİRMENCİ
TAŞIYICI SİSTEM DÜZENSİZLİKLERİ DERSİN SORUMLUSU: Yrd.Doç.Dr.NURHAYAT DEĞİRMENCİ 2 DEPREM YÖNETMELİĞİNDE DÜZENSİZLİKLER İKİ GRUPTA TANIMLANMIŞTIR A- PLANDA DÜZENSİZLİK DURUMU (A-TİPİ DÜZENSİZLİK) B- DÜŞEY
Detaylı1.1 Statik Aktif Durum için Coulomb Yönteminde Zemin Kamasına Etkiyen Kuvvetler
TEORİ 1Yanal Toprak İtkisi 11 Aktif İtki Yöntemi 111 Coulomb Yöntemi 11 Rankine Yöntemi 1 Pasif İtki Yöntemi 11 Coulomb Yöntemi : 1 Rankine Yöntemi : 13 Sükunetteki İtki Danimarka Kodu 14 Dinamik Toprak
DetaylıYAPI VE DEPREM. Prof.Dr. Zekai Celep
YAPI VE DEPREM Prof.Dr. 1. Betonarme yapılar 2. Deprem etkisi 3. Deprem hasarları 4. Deprem etkisi altında taşıyıcı sistem davranışı 5. Deprem etkisinde kentsel dönüşüm 6. Sonuç 1 Yapı ve Deprem 1. Betonarme
Detaylı