ORTAK YALITIM DÜZLEMİNDE BULUNAN SİSMİK YALITIMLI İKİ BAĞIMSIZ YAPININ KAPSAMLI PARAMETRİK
|
|
- Asli Güçer
- 5 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 ORTAK YALITIM DÜZLEMİNDE BULUNAN SİSMİK YALITIMLI İKİ BAĞIMSIZ YAPININ KAPSAMLI PARAMETRİK İNCELENMESİ Mücahit BEKİN Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
2 İçindekiler GİRİŞ 2 TEORİK ALTYAPI 3 PARAMETRİK İNCELEME 4 SONUÇLAR Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
3 GİRİŞ Sismik Yalıtım GİRİŞ Sismik Yalıtım Sismik Yalıtımlı Yapı Tasarım Yöntemleri Sismik Yalıtımlı Yapı Düzenlemesi Literatür Özeti Problemin Tanımı ve Çalışmanın Amacı Çalışmanın Kapsamı 2 TEORİK ALTYAPI 3 PARAMETRİK İNCELEME 4 SONUÇLAR Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
4 GİRİŞ Sismik Yalıtım Konvansiyonel Yapı Sismik Yalıtımlı Yapı Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
5 G IR IS Sismik Yalıtım Japonya, C in, Rusya, Italya ve ABD bas ta olmak uzere 30 dan fazla ulkede i as kın umleyiciler 204) bina, sismik izolasyon ve son ile korunmaktadır (Martelli ve dig, Merkezi (Tayvan) Tan Tzu Saglık Mucahit BEK IN Yuksek Lisans Tez Sunumu / 63
6 İzolatör Tipleri GİRİŞ Sismik Yalıtım Kurşun Çekirdekli Kauçuk İzolatör Robinson ve Tucker (977). Sürtünmeli Sarkaç İzolatör Zayas ve diğ. (990). üst plaka kauçuk koruma Mesnet elemanı Sızdırmazlık contası kauçuk plaka çelik plaka Küresel mafsallı kayıcı Koruyucu ring kurşun çekirdek alt plaka Küresel içbükey yüzey Sürtünme yüzeyi Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
7 Eşdeğer Doğrusal Statik Analiz GİRİŞ Sismik Yalıtımlı Yapı Tasarım Yöntemleri u g b Modelleme M u g (t) Yapı, tek serbestlik dereceli sistem olarak modellenir. Yalıtım birimlerinin eşdeğer doğrusal özellikleri kullanılır. Burada ana amaç yalıtım birimi yer değiştirmesi, kesme kuvveti ve eksenel kuvvetlerin bulunmasıdır. Yalıtım birimi tasarımında, üst yapı ön tasarımında kullanılır. Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
8 GİRİŞ Sismik Yalıtımlı Yapı Tasarım Yöntemleri Mod Birleştirme Yöntemi 3 Boyutlu Sonlu Elemanlar Modeli Kompozit Spektrum.5 Spektral İvme Sa(g) 0.5 ξ = %5 Yalıtım Periyodu ξ = % Periyot T (sn) Yapı, çok serbestlik dereceli sistem olarak modellenir. Yalıtım birimlerinin eşdeğer doğrusal özellikleri kullanılır. Üst yapı tasarımı ve yalıtım birimlerinin tasarımının teyidi için kullanılır. Yalıtım birimi ve üst yapı modları için spektral ivmeler bulunur. Kompozit tasarım spektrumu kullanılır. Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
9 GİRİŞ Sismik Yalıtımlı Yapı Düzenlemesi Bağımsız Yalıtımlı Yapı Düzenlemesi Bağımsız yalıtım düzleminde bulunan sistemler tipik izolatörlü yapı düzenidir. Bağımsız Yalıtım Düzlemi Örnek Hastaneler, veri merkezleri, terminaller, konut yapıları. Yönetmelikler bu tip yapılar için hazırlanmıştır. Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
10 GİRİŞ Sismik Yalıtımlı Yapı Düzenlemesi Ortak Yalıtımlı Yapı Düzenlemesi Bağımsız yalıtım düzleminde mimari detaylar karmaşık ve pahalıdır. Ortak yalıtım düzlemi pratikte uygulanan bir çözüm yöntemidir. Ortak Yalıtım Düzlemi Örnek Türkiye de son yıllarda yapılan hastane kampüsleri, Japonya ve İtalya da bazı konut projeleri. Bu tip yapılar için yönetmeliklerde bir bölüm bulunmamaktadır. Uygulamada her bir yapı bağımsız olarak tasarlanmaktadır. Üst yapıların dinamik etkileşimi göz ardı edilmektedir. Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
11 Tsopelas ve diğ. (994) GİRİŞ Literatür Özeti Part III binasının bağımsız ve ortak yalıtım düzleminde bulunma durumları karşılaştırılmıştır. Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
12 GİRİŞ Literatür Özeti Selek (203) Üç ve altı katlı iki yapı I, L ve T yapı düzenleri için %0, %5 ve %20 eksantrisite değerleri için üç farklı ivme kaydı altında incelenmiştir. Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
13 GİRİŞ Literatür Özeti Güler ve diğ. (207) Ortak yalıtım düzleminde bulunan dört ve yedi katlı iki yapı bağımsız yalıtım düzleminde bulunmaları durumuna göre karşılaştırılmıştır. Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
14 GİRİŞ Problemin Tanımı ve Çalışmanın Amacı Problemin Tanımı: Ortak yalıtım düzleminde bulunan yapılar yönetmeliklerin kapsamı dışındadır. Bu sebeple uygulamada her bir yapının bağımsız yalıtım düzleminde bulunduğu varsayımı ile tasarım yapılmaktadır. Ancak üst yapı dinamik etkileşimi ihmal edilmektedir. Çalışmanın Amacı: Ortak yalıtım düzleminde bulunan iki yapı için kapsamlı parametrik inceleme yapılarak üst yapıların dinamik etkileşimi sebebiyle oluşan taban kesme kuvvetlerindeki amplifikasyonun irdelenmesi. Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
15 GİRİŞ Çalışmanın Kapsamı Kapsam Ortak yalıtım düzleminde bulunan iki yapı için kapsamlı parametrik inceleme yapılmıştır. Analizler, tez kapsamında geliştirilen MATLAB programı ile yapılmıştır. İncelenen yapılar, toplu kütleli ve elastik kayma çerçevesi kabulü kullanılan çok serbestlik dereceli sistemlerden oluşmaktadır. İzolatörler, çift doğrusal elemanlar kullanılarak modellenmiştir. Yapı katlarının kütle ve rijitlik değerleri tüm analizler için sabittir. İki yapılı parametrik inceleme için iki yapının da birden ona kadar değişen farklı kat sayıları için analizler yapılmıştır. Yalıtım birimi.5, 2.5 ve 4.0sn eşdeğer periyot ve %0, %20, %30 eşdeğer sönüm oranı için analizler tekrarlanmıştır. Analizler yapıların birlikte bulunduğu doğrultu için yapılmış olup, diğer yöndeki etkiler ve izolatörlerin iki yönlü etkileşimleri kapsam dışıdır. Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
16 TEORİK ALTYAPI GİRİŞ 2 TEORİK ALTYAPI Eşdeğer Statik Yöntem Sismik Yalıtımlı Tek Yapıların Hareket Denklemleri Ortak Yalıtım Düzlemindeki Yapıların Hareket Denklemleri Doğrusal Olmayan Çözümleme Yöntemleri Newmark-β Yöntemi Çift-Doğrusal Eleman Newton-Raphson Yöntemi 3 PARAMETRİK İNCELEME 4 SONUÇLAR Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
17 Eşdeğer Statik Yöntem TEORİK ALTYAPI Eşdeğer Statik Yöntem u g b fmax fb M fy Qy k2 Modelleme k keff ub uy umax u g(t) fmax Q fb ESo umax ub Spektral İvme Sa(g) ξ = %5 ξ = %30 x g b T eff,ξ eff S ae (T eff,ξ eff ) ED Periyot T (sn) F iso ξ eff = 4π E D E So M T eff = 2π k eff Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
18 TEORİK ALTYAPI Eşdeğer Statik Yöntem Eşdeğer Statik Yöntem - Üst Yapıya Dağılım m 2 m m yal F 2 F yal F V 2 V V yal Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
19 TEORİK ALTYAPI Eşdeğer Statik Yöntem Eşdeğer Statik Yöntem - Taban Kesme Kuvveti Katsayısı W W s F s F iso Tipik sismik yalıtımlı yapılar için F s = F iso W s W Tipik olmayan sismik yalıtımlı yapılar için F s = (2 3) F iso W s W Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
20 TEORİK ALTYAPI Sismik Yalıtımlı Tek Yapıların Hareket Denklemleri m 2 x2 b k 2,c 2 m x b k,c m 2 ẍ abs 2 k 2 (x b 2 xb ),c 2(ẋ b 2 ẋb ) k 2 (x2 b xb m ẍ abs ),c 2(ẋ2 b ẋb ) k x b,c ẋ b x g b F s F iso M b ẍ abs b Sismik yalıtımlı tek yapı hareket denklemi; Mẍ + Cẋ + Kx + S Fiso NL = MS ẍ abs g Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
21 TEORİK ALTYAPI Sismik Yalıtımlı Tek Yapıların Hareket Denklemleri Sismik yalıtımlı tek yapı hareket denklemi; Mẍ + Cẋ + Kx + S Fiso NL = MS ẍ abs g {ẍb } ẍ = s ẍ g b [ ] [ Ms M sr m M = R T M s R T M M sr + M s = b 0 ] 0 m 2 [ ] [ Cs 0 c + c C = C 0 C s = 2 b c 2 ] c 2 c 2 [ ] [ Ks 0 k + k K = K 0 K s = 2 b k 2 ] k 2 k 2 {ẍb } ẍ b s = ẍ b 2 {ẋb } {ẋb } ẋ = s ẋ g ẋ b s = b ẋ b 2 { { 0 S = R = } } { } x b x = s x g b { } x x b b s = x b 2 Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
22 TEORİK ALTYAPI Ortak Yalıtım Düzlemindeki Yapıların Hareket Denklemleri m 2,3 x b 2,3 k 2,3,c 2,3 m,2 x b,2 m 2,2 x b 2,2 k,2,c,2 m, x b, k 2,2,c 2,2 m 2, x b 2, m 3, x b 3, k,,c, k 2,,c 2, k 3,,c 3, x g b x g b x g b Ortak yalıtım düzlemindeki yapıların hareket denklemi; Mẍ + Cẋ + Kx + S Fiso NL = MS ẍ abs g Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
23 TEORİK ALTYAPI Ortak Yalıtım Düzlemindeki Yapıların Hareket Denklemleri Ortak yalıtım düzlemindeki yapıların hareket denklemi; Mẍ + Cẋ + Kx + S Fiso NL = MS ẍ abs g {ẍb } ẍ = s ẍ g b [ ] Ms M sr M = R T M s R T M sr + M b ẍ b ẍ b s, s = ẍ b s,2 ẍ b s,3 [ ] Cs 0 C = 0 C b [ ] Ks 0 K = 0 K b {ẋb } ẋ = s ẋ g b { 0 S = } M s = M s, M s, M s,3 C s = C s, C s, C s,3 K s = K s, K s, K s,3 ẋ b ẋ b s, s = ẋ b s,2 ẋ b s,3 { R = } { } x b x = s x g b x b x b s, s = x b s,2 x b s,3 Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
24 Newmark-β Yöntemi TEORİK ALTYAPI Doğrusal Olmayan Çözümleme Yöntemleri M ü i + C u i + F s,i = P i () Tez çalışmasında, β = /4 ve γ = /2 değerlerine karşı gelen sabit ortalama ivme durumu kullanılmıştır. u i+ = u i + [( γ) t]ü i + (γ t)ü i+ (2) u i+ = u i + ( t) u i + [(0.5 β)( t) 2 ]ü i + [β( t) 2 ]ü i+ (3) Bu denklemler artımsal formda yazılarak hız ve ivme denklemleri elde edilir. u i = γ β t u i γ β u i + t( γ 2β )ü i (4) ü i = β t 2 u i β t u i 2β üi (5) Denklem 4 ve 5, denklem in yerine konulursa hareket denkleminin cebirsel formu aşağıdaki gibi elde edilir. Burada A ve ˆP i terimleri aşağıda belirtilmiştir. A u i + F s,i = ˆP i (6) A = β t 2 M + γ β t C (7) ˆP i = P i + ( β t M + γ β C) u i + [ 2β M + t( γ 2β )C]ü i (8) Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
25 İzolatör Modellemesi TEORİK ALTYAPI Doğrusal Olmayan Çözümleme Yöntemleri f f y Q y f b k k 2 u y u u b Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
26 Newton-Raphson Yöntemi TEORİK ALTYAPI Doğrusal Olmayan Çözümleme Yöntemleri F int s P i P i F res, j s,i res, j+ Fs,i K j+ T,i res, j+2 Fs,i K j+2 T,i F int s,i K j T,i u j i u j+ i u j+2 i u i u n i u j i u j+ i u j+2 i u Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
27 PARAMETRİK İNCELEME GİRİŞ 2 TEORİK ALTYAPI 3 PARAMETRİK İNCELEME Parametrik Analiz Detayları Analiz Metodolojisi Analiz Programı Depremsellik Ana Parametreler Ortak Yalıtım Düzlemindeki İki Yapının Parametrik İncelenmesi 4 SONUÇLAR Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
28 PARAMETRİK İNCELEME Parametrik Analiz Detayları Tüm Analizlerde Kullanılan Yapıların Özellikleri 0 0 Yapı # Kat Adedi T ω ω n Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
29 PARAMETRİK İNCELEME Parametrik Analiz Detayları Parametrik Analiz Varyasyonları 0 0 T eff =.5, 2.5 ve 4.0sn ξ eff = %0, %20, %30. Yapı Kat = den 0 a 2. Yapı Kat = den 0 a 0 deprem kaydı Durum # T eff ξ eff. Yapı # 2. Yapı # Analiz Adedi Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
30 PARAMETRİK İNCELEME Analiz Metodolojisi Normalizasyon Yöntemi f max f y Q y f b k k 2 k eff M T eff = 2π k eff Q = πξ effk eff u 2 max 2(u max u y ) ω eff = 2π T eff u y u max u b k 2 = k effu max Q u max u y = cm Sismik yalıtımlı yapı eşdeğer periyot ve sönüm değerleri, York ve Ryan (2008) tarafından kullanılan yöntem ile istenilen değerlere sabitlenmektedir. Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
31 PARAMETRİK İNCELEME Yalıtım Birimi İskelet Eğrileri Sabitler:. Yapı Kat Sayısı kat 2. Yapı Kat Sayısı kat Değişkenler: T eff =.5, 2.5 ve 4.0sn ξ eff = %0, %20, %30 Fiso Fiso Analiz Metodolojisi.5 04 Yapı Teff =.5sn, ξeff = Yapı Teff = 2.5sn, ξeff = Teff =.5sn, ξeff = Yapı Teff = 2.5sn, ξeff = Yapı Teff =.5sn, ξeff = 0.3 Yapı Teff = 2.5sn, ξeff = 0.3 Yapı Fiso.5 04 Yapı Teff = 4.0sn, ξeff = Teff = 4.0sn, ξeff = Yapı Teff = 4.0sn, ξeff = 0.3 Yapı umax umax umax Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
32 PARAMETRİK İNCELEME Yalıtım Birimi İskelet Eğrileri Sabitler:. Yapı Kat Sayısı kat T eff = 2.5sn ξ eff = %20 Değişkenler: 2. yapı kat sayısı 2 den 0 a Fiso Fiso Analiz Metodolojisi Teff = 2.5sn, ξeff = Yapı Teff = 2.5sn, ξeff = Yapı Teff = 2.5sn, ξeff = Yapı Teff = 2.5sn, ξeff = Yapı Teff = 2.5sn, ξeff = Yapı Teff = 2.5sn, ξeff = Yapı Fiso Teff = 2.5sn, ξeff = Yapı Teff = 2.5sn, ξeff = Yapı Teff = 2.5sn, ξeff = Yapı umax umax umax Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
33 PARAMETRİK İNCELEME Yalıtım Birimi İskelet Eğrileri Analiz Metodolojisi Sabitler:. Yapı Kat Sayısı kat 2. Yapı Kat Sayısı kat T eff = 2.5sn ξ eff = %20 Değişkenler: Ortak ve bağımsız yalıtım düzlemi Fiso 7,500 5,000 2, ,500 5,000 7,500 Ortak, Yapı - Bağımsız, Yapı T eff = 2.5 sn, ξ eff = u max Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
34 PARAMETRİK İNCELEME Analiz Programı ξeff Teff Eşdeğer periyot belirlenir. [ ] Ms 0 M = 0 Mb [ ] Ks 0 K = 0 Kb ẍg abs Cb = 2Mtξeffωeff [ ] Cs 0 C = 0 Cb Doğrusal zaman tanım u g b,max keff = Mt/(Teff/2π) 2 2 Eşdeğer rijitlik hesaplanır. 3 Eşdeğer sönüm belirlenir. 4 Yalıtım düzlemi için sönüm hesaplanır. 5 Kütle, rijitlik ve sönüm matrisleri kurulur. 6 Doğrusal zaman tanım analizi ile en büyük izolatör deplasmanı belirlenir. 7 Yalıtım birimi parametreleri belirlenir. Q, k2, uy, fy, k Cb = 0 8 Yalıtım düzlemi için sönüm sıfırlanır. 9 Doğrusal olmayan zaman tanım analizi yapılır. Doğrusal olmayan zaman tanım [ ] Cs 0 C = 0 Cb 0 Sonuçlar. us, us, üs, ub, ub, üb Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
35 PARAMETRİK İNCELEME Depremsellik İvme kayıtları Fahjan (2008) tarafından yapılan çalışmadan alınmıştır. Faya Kayıt Faylanma Kayıt No Deprem mesafe süresi mek. [km] [s] P007 Imperial Valley SS P002 Imperial Valley SS P0730 Superstitn Hills(B) SS P0898 Northridge RN P0856 Landers SS P0967 Northridge RN P0003 Imperial Valley SS P0020 Imperial Valley SS P0856 Landers SS P005 Imperial Valley SS Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
36 PARAMETRİK İNCELEME Depremsellik Deprem kayıtları Atik ve Abrahamson (200) tarafından önerilen yönteme uygun olarak ETABS yapısal analiz programı yardımıyla tasarım spektrumuna eşleştirilmiştir. 50 yılda aşılma olasılığı %2 olan deprem yer hareketi düzeyi.5 Eşleş. Hedef. Ort. Eş. Sa(g) T (sn) Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
37 PARAMETRİK İNCELEME Ana Parametreler x b b, M s,b, x b b,2 M s,b,2 x b o, M s,o, x b o,2 M s,o,2 F s,b, F iso,b, M b ẍ abs b F s,b,2 F iso,b,2 M b ẍ abs b F s,o, + F s,o,2 = F s,t M b ẍ abs F iso,o b Kesme kuvveti katsayıları; C s,o, = F s,o, W s,o, Bağıl hata formülleri; C s,o,,err = C s,o, C s,t C s,t C s,b, = F s,b, W s,b, C s,t = F s,t W s,o, + W s,o,2 C s,t,err = (C s,o, + C s,o,2 ) 2C s,t 2C s,t Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
38 PARAMETRİK İNCELEME Ortak Yalıtım Düzlemindeki İki Yapının Parametrik İncelenmesi. yapı taban kesme kuvveti katsayısı C s,o, = F s,o, = F s,o, W s,o, M s,o, g M s,o, ωiso/ω 0.6 Teff =.5 sn, ξeff = Teff =.5 sn, ξeff = Teff =.5 sn, ξeff = Teff = 2.5 sn, ξeff = 0. Teff = 2.5 sn, ξeff = Teff = 2.5 sn, ξeff = 0.3 F s,o, ωiso/ω yapı den 0 a 2. yapı den 0 a T eff.5, 2.5 ve 4.0sn ξ eff %0, %20, %30 ωiso/ω Teff = 4.0 sn, ξeff = Teff = 4.0 sn, ξeff = Teff = 4.0 sn, ξeff = ωiso/ω2 ωiso/ω2 ωiso/ω2 Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
39 ..4 PARAMETRİK İNCELEME Ortak Yalıtım Düzlemindeki İki Yapının Parametrik İncelenmesi. yapı normalize taban kesme kuvveti katsayısı C s,o, /C s,b, = F s,o,/w s,o, F s,b, /W s,b, = F s,o,/(m s,o, g) F s,b, /(M s,b, g) M s,o, M s,b, ωiso/ω 0.6 Teff =.5 sn, ξeff = Teff =.5 sn, ξeff = Teff =.5 sn, ξeff = Teff = 2.5 sn, ξeff = 0. Teff = 2.5 sn, ξeff = Teff = 2.5 sn, ξeff = 0.3 F s,o, F s,b, ωiso/ω yapı den 0 a 2. yapı den 0 a T eff.5, 2.5 ve 4.0sn ξ eff %0, %20, %30 ωiso/ω Teff = 4.0 sn, ξeff = Teff = 4.0 sn, ξeff = Teff = 4.0 sn, ξeff = ωiso/ω2 ωiso/ω2 ωiso/ω2 Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
40 ..4 PARAMETRİK İNCELEME Ortak Yalıtım Düzlemindeki İki Yapının Parametrik İncelenmesi. yapı normalize taban kesme kuvveti katsayısı C s,o, /C s,b, = F s,o,/w s,o, F s,b, /W s,b, = F s,o,/(m s,o, g) F s,b, /(M s,b, g) M s,o, M s,b, ωiso/ω 0.6 Teff =.5 sn, ξeff = Teff =.5 sn, ξeff = Teff =.5 sn, ξeff = Teff = 2.5 sn, ξeff = 0. Teff = 2.5 sn, ξeff = Teff = 2.5 sn, ξeff = 0.3 F s,o, F s,b, ωiso/ω yapı den 0 a 2. yapı den 0 a T eff.5, 2.5 ve 4.0sn ξ eff %0, %20, %30 ωiso/ω Teff = 4.0 sn, ξeff = Teff = 4.0 sn, ξeff = Teff = 4.0 sn, ξeff = ωiso/ω2 ωiso/ω2 ωiso/ω2 Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
41 PARAMETRİK İNCELEME Ortak Yalıtım Düzlemindeki İki Yapının Parametrik İncelenmesi. yapı normalize taban kesme kuvveti katsayısı C s,o, /C s,b, M s,o, F s,o, 0. yapı katlı 2. yapı den 0 a T eff.5, 2.5 ve 4.0sn ξ eff %0, %20, %30 M s,b, F s,b, Fs,o,/Fs,b, Fs,o,/Fs,b, Fs,o,/Fs,b, Teff =.5 sn, ξeff = Teff = 2.5 sn, ξeff = Teff = 4.0 sn, ξeff = Yapı Kat Sayısı Teff =.5 sn, ξeff = Teff =.5 sn, ξeff = Teff = 2.5 sn, ξeff = Teff = 2.5 sn, ξeff = Teff = 4.0 sn, ξeff = Yapı Kat Sayısı Teff = 4.0 sn, ξeff = Yapı Kat Sayısı Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
42 PARAMETRİK İNCELEME Ortak Yalıtım Düzlemindeki İki Yapının Parametrik İncelenmesi. yapı taban kesme kuvveti katsayısı bağıl hatası C s,o,,err = C s,o, C s,t C s,t x b o, M s,o, x b o,2 M s,o,2 ωiso/ω Teff =.5 sn, ξeff = Teff =.5 sn, ξeff = Teff =.5 sn, ξeff = Teff = 2.5 sn, ξeff = 0. Teff = 2.5 sn, ξeff = Teff = 2.5 sn, ξeff = 0.3 F s,o, + F s,o,2 = F s,t M b ẍb abs F iso,o ωiso/ω yapı den 0 a Teff = 4.0 sn, ξeff = Teff = 4.0 sn, ξeff = Teff = 4.0 sn, ξeff = yapı den 0 a T eff.5, 2.5 ve 4.0sn ξ eff %0, %20, %30 ωiso/ω ωiso/ω2 ωiso/ω2 ωiso/ω2 Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
43 PARAMETRİK İNCELEME Ortak Yalıtım Düzlemindeki İki Yapının Parametrik İncelenmesi. ve 2. yapı taban kesme kuvveti katsayıları bağıl hatası C s,t,err = (C s,o, + C s,o,2 ) 2C s,t 2C s,t x b o, M s,o, x b o,2 M s,o,2 ωiso/ω 0.6 Teff =.5 sn, ξeff = Teff =.5 sn, ξeff = Teff =.5 sn, ξeff = Teff = 2.5 sn, ξeff = 0. Teff = 2.5 sn, ξeff = Teff = 2.5 sn, ξeff = 0.3 F s,o, + F s,o,2 = F s,t M b ẍb abs F iso,o ωiso/ω yapı den 0 a Teff = 4.0 sn, ξeff = Teff = 4.0 sn, ξeff = Teff = 4.0 sn, ξeff = yapı den 0 a T eff.5, 2.5 ve 4.0sn ξ eff %0, %20, %30 ωiso/ω ωiso/ω2 ωiso/ω2 ωiso/ω2 Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
44 PARAMETRİK İNCELEME Ortak Yalıtım Düzlemindeki İki Yapının Parametrik İncelenmesi. yapı normalize kat kesme kuvvetleri Teff =.5 sn, ξeff = Teff =.5 sn, ξeff = Teff =.5 sn, ξeff = F s,o, F s,b, F s,o, F s,b,. yapı den 0 a 2. yapı den 0 a T eff.5, 2.5 ve 4.0sn ξ eff %0, %20, %30 Katlar Katlar Katlar Teff = 2.5 sn, ξeff = 0. Teff = 2.5 sn, ξeff = Teff = 2.5 sn, ξeff = Teff = 4.0 sn, ξeff = 0. Teff = 4.0 sn, ξeff = Teff = 4.0 sn, ξeff = Fs,o,/Fs,b, Fs,o,/Fs,b, Fs,o,/Fs,b, Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
45 PARAMETRİK İNCELEME Ortak Yalıtım Düzlemindeki İki Yapının Parametrik İncelenmesi. yapı kat kesme kuvveti katsayıları C kat,o, = 0 F i,o, / 0 W i,o, i=m i=m F 0,o, F m,o, F,o,. yapı 0 katlı 2. yapı den 0 a T eff.5, 2.5 ve 4.0sn ξ eff %0, %20, %30 0 m Katlar Katlar Katlar Teff =.5 sn, ξeff = 0. Teff =.5 sn, ξeff = Teff =.5 sn, ξeff = Teff = 2.5 sn, ξeff = 0. Teff = 2.5 sn, ξeff = Teff = 2.5 sn, ξeff = Teff = 4.0 sn, ξeff = 0. Teff = 4.0 sn, ξeff = Teff = 4.0 sn, ξeff = Ckat,o, Ckat,o, Ckat,o, Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
46 SONUÇLAR GİRİŞ 2 TEORİK ALTYAPI 3 PARAMETRİK İNCELEME 4 SONUÇLAR Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
47 SONUÇLAR Sonuçlar I Yalıtım birimlerinin sahip olduğu histeretik sönüm nedeniyle meydana gelen yüksek mod etkisi doğrusal analizler ile bulunan sonuçların değişmesine neden olmaktadır. 2 Ortak yalıtım düzleminde bulunan ve farklı açısal frekanslara sahip yapıların şekil değiştirme ve iç kuvvetleri, bağımsız yalıtım düzleminde bulunan aynı yapılara kıyasla artış göstermektedir. 3 Yapı taban kesme kuvvetlerinin üst katlara dağılımının eşdeğer sönüm oranının artışı ile dikdörtgen formdan ters üçgen formuna doğru değiştiği görülmüştür. Ayrıca iki yapının açısal frekanslarına bağlı olarak bu değişimin artış veya azalışta olduğu tespit edilmiştir. 4 Deprem derz mesafelerinde doğrusal yöntemler ile bulunan değerlerin yeterli olduğu tespit edilmiştir. Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
48 SONUÇLAR Sonuçlar II 5 Ortak yalıtım düzleminde bulunan. yapı taban kesme kuvveti katsayısının toplam taban kesme kuvveti katsayısına göre bağıl hatasının en büyük değeri, ve 0 katlı iki yapının ortak yalıtım düzleminde bulunması durumunda ve T eff = 2.5sn ve ξ eff =0.3 değerleri için 2.20 olarak hesaplanmıştır. 6 Ortak yalıtım düzleminde bulunan yapıların taban kesme kuvveti katsayılarının toplam taban kesme kuvveti katsayısına göre bağıl hatasının en büyük değeri, 2 ve 0 katlı iki yapının ortak yalıtım düzleminde bulunması durumunda ve T eff = 2.5sn ve ξ eff =0.3 değerleri için 0 olarak hesaplanmıştır. 7 Yalıtım birimi kesme kuvveti katsayısının ortak yalıtım düzleminde bulunan yapıların toplam taban kesme kuvveti katsayısına göre bağıl hatasının en büyük değeri, ve 5 katlı iki yapının ortak yalıtım düzleminde bulunması durumunda ve T eff = 2.5sn ve ξ eff =0.3 değerleri için -8 olarak hesaplanmıştır. Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
49 SONUÇLAR Sonuçlar III 8 ve 0 katlı iki yapının ortak yalıtım düzleminde bulunması durumunda T eff = 4sn ve ξ eff =0.3 değerleri için, katlı yapının kesme kuvveti kat ivmesi ve göreli kat ötelemesinin, bağımsız yalıtım düzleminde bulunması durumuna göre 3.27 katına çıktığı belirlenmiştir. 9 ve 0 katlı iki yapının ortak yalıtım düzleminde bulunması durumunda 0 katlı yapının kat kesme kuvvetleri, bağımsız yalıtım düzleminde bulunması durumuna göre alt katlarda en büyük azalma T eff =.5sn ve ξ eff =0.3 değerleri için %2.6 ve üst katta ise en büyük azalma T eff = 4sn ve ξ eff = değerleri için %8.9 olarak tespit edilmiştir. 0 0 katlı yapının ortak yalıtım düzleminde bulunması durumunda kat kesme kuvvetleri, bağımsız yalıtım düzleminde bulunması durumuna göre alt katlarda en fazla %53. artış T eff =.5sn ve ξ eff =0.3 değerleri için 6 katlı yapı ile birlikte bulunması durumu için gerçekleşmiştir. Ayrıca üst katta en büyük azalma T eff = 4sn ve ξ eff = değerleri için 2 katlı yapı ile birlikte bulunmaları durumu için %26. olarak saptanmıştır. Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
50 SONUÇLAR Sonuçlar IV 0 katlı yapının ortak yalıtım düzleminde bulunması durumunda göreli kat ötelemeleri, bağımsız yalıtım düzleminde bulunması durumuna göre alt katlarda en fazla %53.9 artış T eff =.5sn ve ξ eff =0.3 değerleri için 6 katlı yapı ile birlikte bulunması durumu için gerçekleşmiştir. Ayrıca üst katta en büyük azalma T eff = 4sn ve ξ eff = değerleri için 2 katlı yapı ile birlikte bulunmaları durumu için %26.4 olarak saptanmıştır. Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
51 SONUÇLAR Sabrınız için teşekkürler... Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
52 SONUÇLAR m 2 x2 b k 2,c 2 m x b k,c m 2 ẍ abs 2 k 2 (x b 2 xb ),c 2(ẋ b 2 ẋb ) k 2 (x2 b xb m ẍ abs ),c 2(ẋ2 b ẋb ) k x b,c ẋ b x g b F s F iso M b ẍ abs b Birinci kata ait hareket denklemi; ] [ ] k 2 [x b 2 x b + k x b c 2 ẋ b 2 ẋ b + c ẋ b = m ẍ abs (9) İkinci kata ait hareket denklemi; k 2 [x b 2 x b ] [ ] + c 2 ẋ b 2 ẋ b = m 2 ẍ abs 2 (0) Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
53 SONUÇLAR Mutlak kat ivmeleri; ẍ abs = ẍ b + ẍ abs b Üst yapı hareket denklemi; [ ] {ẍb } [ ] {ẋb m 0 c + c 0 m 2 ẍ b + 2 c 2 2 c 2 c 2 ẋ b 2 [ ] { } m 0 0 m 2 Mutlak yalıtım düzlemi ivmesi; ẍ abs b Üst yapı hareket denklemi kapalı formu; ẍ abs 2 = ẍ b 2 + ẍ abs b () } + ẍ abs b [ ] { } k + k 2 k 2 x b = k 2 k 2 x b 2 (2) = ẍ g b + ẍabs g (3) M s ẍ b s + C s ẋ b s + K b sx b s = M s Rẍ g b M srẍ abs g (4) Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
54 Yalıtım düzlemi hareket denklemi; Üst yapı taban kesme kuvveti; SONUÇLAR F s + F iso = M b ẍ abs b F internal s Yalıtım birimi kesme kuvveti; F s = F internal s (5) = R T M s ẍ b s + R T M s Rẍ g b + RT M s Rẍ abs g (6) Sismik yalıtımlı tek yapı hareket denklemi; [ ] {ẍb } [ ] {ẋb Ms M s R s Cs 0 R T M s R T M s R + M b ẍ g + s 0 C b b ẋ g b { } [ ] { } 0 F NL iso = Ms M s R 0 R T M s R T M s R + M b Sismik yalıtımlı tek yapı hareket denklemi kapalı formu; F iso = F NL iso + K bx g b + C bẋ g b (7) ẍ abs g } [ Ks K b ] { x b s x g b } + (8) Mẍ + Cẋ + Kx + S F NL iso = MS ẍ abs g (9) Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
55 SONUÇLAR m 2,3 x b 2,3 k 2,3,c 2,3 m,2 x b,2 m 2,2 x b 2,2 k,2,c,2 m, x b, k 2,2,c 2,2 m 2, x b 2, m 3, x b 3, k,,c, k 2,,c 2, k 3,,c 3, x g b x g b x g b F s, F s,2 F s,3 F iso M b ẍ abs b Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
56 SONUÇLAR Birinci yapı için hareket denkleminin kapalı hali; M s, ẍ b s, + C s,ẋ b s, + K s,x b s, = M s,r (ẍ g b + ẍabs g ) (20) İkinci yapı için hareket denkleminin kapalı hali; M s,2 ẍ b s,2 + C s,2ẋ b s,2 + K s,2x b s,2 = M s,2r 2 (ẍ g b + ẍabs g ) (2) Üçüncü yapı için hareket denkleminin kapalı hali; M s,3 ẍ b s,3 + C s,3ẋ b s,3 + K s,3x b s,3 = M s,3r 3 (ẍ g b + ẍabs g ) (22) Üst yapı için hareket denklemlerinin kapalı formu; M s ẍ b s + C s ẋ b s + K s x b s = M s R(ẍ g b + ẍabs g ) (23) Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
57 Üst yapılara ait taban kesme kuvvetleri; F internal s Yalıtım birimi kesme kuvveti; Yalıtım düzlemi hareket denklemi; SONUÇLAR = R T M s ẍ b s + R T M s Rẍ g b + RT M s Rẍ abs g (24) Sismik yalıtımlı çoklu yapıların hareket denklemi; [ ] {ẍb } [ ] {ẋb Ms M s R s Cs 0 R T M s R T M s R + M b ẍ g + s 0 C b b ẋ g b { } [ ] { } 0 F NL iso = Ms M s R 0 R T M s R T M s R + M b F iso = F NL iso + K bx g b + C bẋ g b (25) F s + F iso = M b ẍ abs b (26) ẍ abs g Sismik yalıtımlı çoklu yapıların hareket denklemi kapalı formu; } [ Ks K b ] { x b s x g b } + (27) Mẍ + Cẋ + Kx + S F NL iso = MS ẍ abs g (28) Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
58 SONUÇLAR Newton-Raphson F int s P i P i F res, j s,i res, j+ Fs,i K j+ T,i res, j+2 Fs,i K j+2 T,i F int s,i K j T,i u j i u j+ i u j+2 i u i u n i u j i u j+ i u j+2 i u Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
59 SONUÇLAR Newton-Raphson I İterasyonun ilk adımında u j i yaklaşık olarak hesaplanır. Bu sebeple i zaman adımı için bilinen gerçek bünye denklemine teğet fiktif rijitlik matrisi K j T,i oluşturulur. Burada j üst indisi Newton-Raphson adımlarını ifade etmektedir. Buna göre fiktif teğetsel rijitlik matrisi kullanılarak aşağıdaki eşitlik yazılır. F fictive,j s,i = K j T,i uj i (29) Denklem 6 de bulunan F s,i terimi yerine denklem 29 konularak düzenlenirse aşağıda verilen eşitlik elde edilir ve u j i yaklaşık olarak hesaplanır. u j i = ˆP i (A + K j T,i ) (30) Newton-Raphson iterasyonunun j adımı için yaklaşık olarak hesaplanan yer değiştirmeler altında yapının oluşturacağı doğrusal ve doğrusal olmayan kuvvetlerin toplamı F j,int s,i terimi Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
60 Newton-Raphson II SONUÇLAR ile ifade edilir. Böylece j iterasyonuna ait dengelenmemiş kuvvet aşağıda verilen denklem ile bulunur. F res,j s,i = F fictive,j s,i F int,j s,i (3) Dengelenmemiş kuvvet, i zaman adımı içinde yapıya dış kuvvet olarak aktarılır. Böylece Newton-Raphson iterasyonunun j + adımı için çözülmesi gereken denklem aşağıda verilmiştir. A u j+ i + F j+ s,i = F res,j+ s,i (32) Denklem 29 ta belirtildiği gibi j + iterasyonu için de denklem 33 yazılır. F fictive,j+ s,i = K j+ T,i u j+ i (33) Böylece dengelenmemiş kuvvetin oluşturacağı yer değiştirme aşağıdaki formül ile bulunur. u j+ i = F res,j+ s,i (A + K j+ T,i ) (34) Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
61 Newton-Raphson III SONUÇLAR j + iterasyon adımına ait dengelenmemiş kuvvet aşağıdaki denklem ile bulunur. F res,j+ s,i = F fictive,j+ s,i F int,j+ s,i (35) Burada F j+,int s,i terimi u j+ i yer değiştirmesine karşılık gelen yapının oluşturduğu içsel kuvvetlerin toplamını ifade etmektedir. Newton-Raphson iterasyonları u j i veya Fres,j s,i terimleri belirlenen hata sınırları içinde kalana kadar devam ettirilir. İterasyonlar sonucunda i zaman adımına ait yer değiştirme ve kuvvet terimleri aşağıdaki formüller ile bulunur. n u i = u j i (36) F int s,i = j= n j= F int,j s,i (37) Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
62 4 0.3 SONUÇLAR F s,t C s,t = = W s,o, + W s,o,2 F s,t M s,o, g + M s,o,2 g M s,o, M s,o,2 ωiso/ω ωiso/ω Teff =.5 sn, ξeff = Teff = 2.5 sn, ξeff = Teff =.5 sn, ξeff = Teff = 2.5 sn, ξeff = Teff =.5 sn, ξeff = Teff = 2.5 sn, ξeff = F s,o, + F s,o,2 = F s,t ωiso/ω 0. Teff = 4.0 sn, ξeff = 0. Teff = 4.0 sn, ξeff = Teff = 4.0 sn, ξeff = ωiso/ω2 ωiso/ω2 ωiso/ω2 Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
63 SONUÇLAR Teff =.5 sn, ξeff = 0. Teff =.5 sn, ξeff = Teff =.5 sn, ξeff = 0.3 C iso,o = F iso,o W = F iso,o M g = F iso,o (M s,o, + M s,o,2 + M b ) g ωiso/ω M s,o, M s,o,2 ωiso/ω Teff = 2.5 sn, ξeff = 0. Teff = 2.5 sn, ξeff = Teff = 2.5 sn, ξeff = Teff = 4.0 sn, ξeff = 0. Teff = 4.0 sn, ξeff = Teff = 4.0 sn, ξeff = 0.3 M b F iso,o ωiso/ω ωiso/ω2 ωiso/ω2 ωiso/ω2 Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
64 SONUÇLAR Teff =.5 sn, ξeff = 0. Teff =.5 sn, ξeff = Teff =.5 sn, ξeff = 0.3 ωiso/ω Teff = 2.5 sn, ξeff = Teff = 2.5 sn, ξeff = 0.6 Teff = 2.5 sn, ξeff = 0.3 C iso,o,err = C iso,o C t C t ωiso/ω Teff = 4.0 sn, ξeff = Teff = 4.0 sn, ξeff = Teff = 4.0 sn, ξeff = 0.3 ωiso/ω ωiso/ω2 0. ωiso/ω2 0. ωiso/ω2 Mücahit BEKİN Yüksek Lisans Tez Sunumu / 63
Data Merkezi. Tunç Tibet AKBAŞ Arup-İstanbul Hüseyin DARAMA Arup- Los Angeles. Tunç Tibet AKBAŞ
Data Merkezi Tunç Tibet AKBAŞ Arup-İstanbul Hüseyin DARAMA Arup- Los Angeles Tunç Tibet AKBAŞ Projenin Tanımı Tasarım Kavramı Performans Hedefleri Sahanın Sismik Durumu Taban İzolasyonu Analiz Performans
DetaylıDEPREM YALITIMLI HASTANE TASARIMI UYGULAMASI: ERZURUM SAĞLIK KAMPÜSÜ
ÖZET: DEPREM YALITIMLI HASTANE TASARIMI UYGULAMASI: ERZURUM SAĞLIK KAMPÜSÜ A. ÖZMEN 1, B. ŞADAN 2, J. KUBİN 1,3, D. KUBİN 1,2, S.AKKAR 4, O.YÜCEL 1, H. AYDIN 1, E. EROĞLU 2 1 Yapısal Tasarım Bölümü, PROTA
DetaylıDEPREM HESABI. Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN
BETONARME YAPI TASARIMI DEPREM HESABI Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN Mart 2009 GENEL BİLGİ 18 Mart 2007 ve 18 Mart 2008 tarihleri arasında ülkemizde kaydedilen deprem etkinlikleri Kaynak: http://www.koeri.boun.edu.tr/sismo/map/tr/oneyear.html
DetaylıTDY 2007 YE GÖRE DEPREM ELASTİK TASARIM İVME SPEKTRUMU
KONU: Yeni deprem yönetmeliği taslağında ve TDY2007 de verilen kriterler doğrultusunda, birkaç lokasyonda, deprem tasarım ivme spektrumlarının oluşturulması ve tek serbestlik dereceli bir sistem üzerinde
DetaylıT.C. MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ
T.C. KTO KARATAY ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ KONYA-2015 Arş. Gör. Eren YÜKSEL Yapı-Zemin Etkileşimi Nedir? Yapı ve zemin deprem sırasında birbirini etkileyecek şekilde
DetaylıORTAK YALITIM DÜZLEMİNDE BULUNAN KAPSAMLI PARAMETRİK İNCELENMESİ YÜKSEK LİSANS TEZİ. Mücahit BEKİN. İnşaat Mühendisliği Anabilim Dalı
İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ ORTAK YALITIM DÜZLEMİNDE BULUNAN SİSMİK YALITIMLI İKİ BAĞIMSIZ YAPININ KAPSAMLI PARAMETRİK İNCELENMESİ YÜKSEK LİSANS TEZİ Mücahit BEKİN İnşaat Mühendisliği
DetaylıKAPSAM. Sismik İzolasyon Temel İlkeleri. İzolatör Tipleri. İzolatörlü Tasarım Genel Süreci. Sorunlar ve Çözüm Önerileri
KAPSAM Sismik İzolasyon Temel İlkeleri İzolatör Tipleri İzolatörlü Tasarım Genel Süreci Sorunlar ve Çözüm Önerileri SİSMİK İZOLASYON TEMEL İLKELERİ Sismik izolasyon basitçe, yatay olarak esnek, düşey doğrultuda
DetaylıHOŞGELDİNİZ Mustafa ERGÜN Şevket ATEŞ
HOŞGELDİNİZ Mustafa ERGÜN Şevket ATEŞ Karadeniz Teknik Üniversitesi HOŞGELDİNİZ KÖPRÜLERİN DİNAMİK ANALİZLERİNDE ÖLÇEKLENDİRİLMİŞ DEPREM KAYITLARININ KULLANIMI Konu Başlıkları Yapıların Dinamik Analizlerinde
DetaylıFotoğraf Albümü. Zeliha Kuyumcu. Mesnetlerinden Farklı Yer Hareketlerine Maruz Kablolu Köprülerin Stokastik Analizi
Mesnetlerinden Farklı Yer Hareketlerine Maruz Kablolu Köprülerin Stokastik Analizi Fotoğraf Albümü Araş. Gör. Zeliha TONYALI* Doç. Dr. Şevket ATEŞ Doç. Dr. Süleyman ADANUR Zeliha Kuyumcu Çalışmanın Amacı:
DetaylıBETONARME ÇERÇEVELERİN DEPREM HESABINDA TASARIM İVME SPEKTRUMU UYUMLU DİNAMİK YÖNTEMLERİN KARŞILAŞTIRILMASI
BETONARME ÇERÇEVELERİN DEPREM HESABINDA TASARIM İVME SPEKTRUMU UYUMLU DİNAMİK YÖNTEMLERİN KARŞILAŞTIRILMASI ÖZET: O. Merter 1 ve T. Uçar 2 1 Araştırma Görevlisi Doktor, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Dokuz
DetaylıSİSMİK YALITIM KULLANIMININ YAPISAL PERFORMANS ÜZERİNDEKİ ETKİSİNİN DEĞERLENDİRİLMESİ
SİSMİK YALITIM KULLANIMININ YAPISAL PERFORMANS ÜZERİNDEKİ ETKİSİNİN DEĞERLENDİRİLMESİ ÖZET: T. Tibet Akbas 1, Cem Haydaroğlu 1, ve Timurhan Timur 2 1 İnşaat Yük. Müh., Arup Müh. ve Müş. Ltd. Şti., İstanbul
DetaylıYapı Sistemlerinin Hesabı İçin. Matris Metotları. Prof.Dr. Engin ORAKDÖĞEN Doç.Dr. Ercan YÜKSEL Bahar Yarıyılı
Yapı Sistemlerinin Hesabı İçin Matris Metotları 05-06 Bahar Yarıyılı Prof.Dr. Engin ORAKDÖĞEN Doç.Dr. Ercan YÜKSEL BÖLÜM VIII HAREKET DENKLEMİ ZORLANMIŞ TİTREŞİMLER SERBEST TİTREŞİMLER Bu bölümün hazırlanmasında
Detaylı1.1 Yapı Dinamiğine Giriş
1.1 Yapı Dinamiğine Giriş Yapı Dinamiği, dinamik yükler etkisindeki yapı sistemlerinin dinamik analizini konu almaktadır. Dinamik yük, genliği, doğrultusu ve etkime noktası zamana bağlı olarak değişen
DetaylıSÜREKLİLİK VE SÜREKSİZLİK DURUMLARINDA PERDE-ÇERÇEVE ETKİLEŞİMİ. İnşaat Y. Müh., Gebze Teknik Üniversitesi, Kocaeli 2
ÖZET: SÜREKLİLİK VE SÜREKSİZLİK DURUMLARINDA PERDE-ÇERÇEVE ETKİLEŞİMİ B. DEMİR 1, F.İ. KARA 2 ve Y. M. FAHJAN 3 1 İnşaat Y. Müh., Gebze Teknik Üniversitesi, Kocaeli 2 Araştırma Görevlisi, Deprem ve Yapı
DetaylıUCUZ VE HAFİF ALTERNATİF SİSMİK İZOLASYON TEKNİKLERİ
UCUZ VE HAFİF ALTERNATİF SİSMİK İZOLASYON TEKNİKLERİ İzolatörlü Yapı Ankastre Yapı SİSMİK TASARIM Geleneksel yapı tasarımı Elastik dayanımı artırmak Elastik dayanımı sınırlayıp süneklik için yapısal elamanları
Detaylıİtme Sürme Yöntemi İle İnşa Edilmiş Sürekli Ardgermeli Köprülerin Deprem Tasarımı. Özgür Özkul, Erdem Erdoğan, Hatice Karayiğit
İtme Sürme Yöntemi İle İnşa Edilmiş Sürekli Ardgermeli Köprülerin Deprem Tasarımı Özgür Özkul, Erdem Erdoğan, Hatice Karayiğit 09.Mayıs.2015 İTME SÜRME YÖNTEMİ - ILM Dünya çapında yaygın bir köprü yapım
DetaylıYeni Deprem Yönetmeliği ve İstinat Yapıları Hesaplarındaki Değişiklikler
İnşaat Mühendisleri Odası Denizli Şubesi istcad istinat Duvarı Yazılımı & Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği nin İstinat Yapıları Hakkındaki Hükümleri Yeni Deprem Yönetmeliği ve İstinat Yapıları Hesaplarındaki
DetaylıEşdeğer Deprem Yüklerinin Dağılım Biçimleri
Eşdeğer Deprem Yüklerinin Dağılım Biçimleri Prof. Dr. Günay Özmen İTÜ İnşaat Fakültesi (Emekli), İstanbul gunayozmen@hotmail.com 1. Giriş Deprem etkisi altında bulunan ülkelerin deprem yönetmelikleri çeşitli
DetaylıYAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım
YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPI GENEL YERLEŞİM ŞEKİLLERİ 1 4. KAT 1 3. KAT 2 2. KAT 3 1. KAT 4 ZEMİN KAT 5 1. BODRUM 6 1. BODRUM - Temeller
DetaylıBölüm 3. Tek Serbestlik Dereceli Sistemlerin Zorlanmamış Titreşimi
Bölüm 3 Tek Serbestlik Dereceli Sistemlerin Zorlanmamış Titreşimi Sönümsüz Titreşim: Tek serbestlik dereceli örnek sistem: Kütle-Yay (Yatay konum) Bir önceki bölümde anlatılan yöntemlerden herhangi biri
DetaylıYAPILARIN DEPREME KARŞI KORUNMASINDA ETKİN BİR ÇÖZÜM
T.C. ISTANBUL KÜLTÜR ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ İ.K.Ü. YAPILARIN DEPREME KARŞI KORUNMASINDA ETKİN BİR ÇÖZÜM Dr.Erdal Coşkun İstanbul Kültür Üniversitesi 1 Yapıların Güçlendirme Yöntemleri
DetaylıBÖLÜM - 2 DEPREM ETKİSİNDEKİ BİNALARIN TASARIM İLKELERİ (GENEL BAKIŞ)
BÖLÜM - 2 DEPREM ETKİSİNDEKİ BİNALARIN TASARIM İLKELERİ (GENEL BAKIŞ) TASARIM DEPREMİ Binaların tasarımı kullanım sınıfına göre farklı eprem tehlike seviyeleri için yapılır. Spektral olarak ifae eilen
DetaylıDBYYHY 2007 ve DEPREME KARŞI DAYANIKLI YAPI TASARIMI. Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
DBYYHY 2007 ve DEPREME KARŞI DAYANIKLI YAPI TASARIMI Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Genel İlkeler Nedir? Yapısal hasarın kabul edilebilir sınırı
DetaylıYÜKSEK BİNALARDA SÜRTÜNMEYE DAYALI SÖNÜMLEYİCİLER İLE BAĞLI PERDE DUVAR SİSTEMİ
YÜKSEK BİNALARDA SÜRTÜNMEYE DAYALI SÖNÜMLEYİCİLER İLE BAĞLI PERDE DUVAR SİSTEMİ Ramazan AYAZOĞLU Yüksek Lisans Tez Sunumu 3.2.215 Giriş: Yüksek Yapılar Ülkemizde ve Dünya da yüksek yapı sayısı her geçen
Detaylıp 2 p Üçgen levha eleman, düzlem şekil değiştirme durumu
Üçgen levha eleman düzlem şekil değiştirme durumu Üçgen levha eleman düzlem şekil değiştirme durumu İstinat duvarı basınçlı uzun boru tünel ağırlık barajı gibi yapılar düzlem levha gibi davranırlar Uzun
DetaylıD102 d= tarihinde yapılacak olan Proje Kontrol Sınavında (2. Vize) yanınızda sadece. D104 d=120 K109 K kat. 1.
05.03.2019 tarihinde yapılacak olan Proje Kontrol Sınavında (2. Vize) yanınızda sadece bu notları bulundurabilirsiniz. Sınav, 1.öğr. için 13. 00, 2. Öğr için 17. 05 te başlayacaktır. S104 S105 S106 3.5
DetaylıEKSENEL YÜKLERDEN OLUŞAN GERILME VE ŞEKİL DEĞİŞİMİ Eksenel yüklü elemanlarda meydana gelen normal gerilmelerin nasıl hesaplanacağı daha önce ele
EKSENEL YÜKLERDEN OLUŞAN GERILME VE ŞEKİL DEĞİŞİMİ Eksenel yüklü elemanlarda meydana gelen normal gerilmelerin nasıl hesaplanacağı daha önce ele alınmıştı. Bu bölümde ise, eksenel yüklü elemanların şekil
DetaylıBinaların Deprem Dayanımları Tespiti için Yapısal Analiz
Binaların Deprem Dayanımları Tespiti için Yapısal Analiz Sunan: Taner Aksel www.benkoltd.com Doğru Dinamik Yapısal Analiz için: Güvenilir, akredite edilmiş, gerçek 3 Boyutlu sonlu elemanlar analizi yapabilen
DetaylıTaban İzolasyon Sisteminin. Yu s u f Z a h i t G ü n d o ğ d u M i y a m o t o I n t e r n a t i o n a l T ü r k i y e B a ş k a n ı
Taban İzolasyon Sisteminin Yüksek Binalard da Uygulanması Yu s u f Z a h i t G ü n d o ğ d u M i y a m o t o I n t e r n a t i o n a l T ü r k i y e B a ş k a n ı 0 3 M A Y I S 2 0 1 8 1. İş kesintisi
DetaylıBETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II
BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II GENEL BİLGİLER Yapısal sistemler düşey yüklerin haricinde aşağıda sayılan yatay yüklerin etkisine maruz kalmaktadırlar. 1. Deprem 2. Rüzgar 3. Toprak itkisi 4.
DetaylıÖRNEK 18 4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ
4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ 18.1. PERFORMANS DÜZEYİNİN BELİRLENMESİ... 18/1 18.2. GÜÇLENDİRİLEN BİNANIN ÖZELLİKLERİ VE
DetaylıKESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI
KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI Ali İhsan ÖZCAN Yüksek Lisans Tez Sunumu 02.06.2015 02.06.2015 1 Giriş Nüfus yoğunluğu yüksek bölgelerde;
DetaylıPERDELĠ BETONARME YAPILAR ĠÇĠN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALĠZ METOTLARI
PERDELĠ BETONARME YAPILAR ĠÇĠN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALĠZ METOTLARI Nonlinear Analysis Methods For Reinforced Concrete Buildings With Shearwalls Yasin M. FAHJAN, KürĢat BAġAK Gebze Yüksek Teknoloji Enstitüsü,
DetaylıDEPREM YÖNETMELİĞİ NDE ÖNGÖRÜLEN TAŞIYICI SİSTEM GÜVENLİK DÜZEYİ KONUSUNDA KARŞILAŞTIRMALI SAYISAL İNCELEME
ÖZET: DEPREM YÖNETMELİĞİ NDE ÖNGÖRÜLEN TAŞIYICI SİSTEM GÜVENLİK DÜZEYİ KONUSUNDA KARŞILAŞTIRMALI SAYISAL İNCELEME İ. Keskin 1 ve Z. Celep 2 1 Yüksek Lisans Öğrencisi, Deprem Müh. Programı, İstanbul Teknik
DetaylıSONLU FARKLAR GENEL DENKLEMLER
SONLU FARKLAR GENEL DENKLEMLER Bir elastik ortamın gerilme probleminin Airy gerilme fonksiyonu ile formüle edilebilen halini göz önüne alalım. Problem matematiksel olarak bölgede biharmonik denklemi sağlayan
DetaylıEŞDEĞER DEPREM YÜKÜ YÖNTEMİ İLE BETONARME KIZAĞIN DEPREM PERFORMANSININ İNCELENMESİ
EŞDEĞER DEPREM YÜKÜ YÖNTEMİ İLE BETONARME KIZAĞIN DEPREM PERFORMANSININ İNCELENMESİ Dünya ticaretinin önemli bir kısmının deniz yolu taşımacılığı ile yapılmakta olduğu ve bu taşımacılığının temel taşını
DetaylıMESLEKTE UZMANLIK KURSLARI 2017 EKİM OCAK BETONARME TASARIM BETONARME İLERİ TASARIM ÇELİK TASARIM ÇELİK İLERİ TASARIM GEOTEKNİK TASARIM
MESLEKTE UZMANLIK KURSLARI 2017 EKİM - 2018 OCAK BETONARME TASARIM BETONARME İLERİ TASARIM ÇELİK TASARIM ÇELİK İLERİ TASARIM GEOTEKNİK TASARIM BETONARME TASARIM KURSU 1. Betonarme Ön Tasarım, Statik Proje
DetaylıDEPREME DAVRANIŞI DEĞERLENDİRME İÇİN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ. NEJAT BAYÜLKE 19 OCAK 2017 İMO ANKARA ŞUBESİ
DEPREME DAVRANIŞI DEĞERLENDİRME İÇİN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ NEJAT BAYÜLKE nbayulke@artiproje.net 19 OCAK 2017 İMO ANKARA ŞUBESİ Deprem davranışını Belirleme Değişik şiddette depremde nasıl davranacak?
DetaylıMühendislik Mekaniği Dinamik. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Mühendislik Mekaniği Dinamik Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 17 Rijit Cismin Düzlemsel Kinetiği; Kuvvet ve İvme Kaynak: Mühendislik Mekaniği: Dinamik, R.C.Hibbeler, S.C.Fan, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok.
DetaylıSİSMİK YALITIMLI BİNALARIN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZLERİ İÇİN MOD BİRLEŞTİRME YÖNTEMİ
SİSİK YALITILI BİNALARIN DOĞRUSAL OLAYAN ANALİZLERİ İÇİN OD BİRLEŞTİRE YÖNTEİ ÖZET: H. Sucuoğlu 1 ve S. Tanışer 2 1 Profesör, İnşaat üh. Bölümü, Orta Doğu Teknik Üniversitesi, Ankara 2 TİS Teknolojik İzolatör
DetaylıDeprem Kayıtlarının Seçilmesi ve Ölçeklendirilmesi
İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI SAKARYA TEMSİLCİLİĞİ EĞİTİM SEMİNERLERİ Deprem ve Yapı Bilimleri Deprem Kayıtlarının Seçilmesi ve Ölçeklendirilmesi 12 Haziran 2008 Yrd. Doç. Dr. Yasin Fahjan fahjan@gyte.edu.tr
DetaylıBACA DİNAMİĞİ. Prof. Dr. Hikmet Hüseyin H
BACA DİNAMİĞİ D İĞİ Prof Dr Hikmet Hüseyin H ÇATAL 1 GİRİŞG İŞ Sanayi yapılarında kullanılan yüksek bacalar, kullanım süreleri boyunca, diğer yüklerin yanısıra dinamik olarak deprem ve rüzgar yüklerinin
DetaylıKONU: Beton Baraj Tasarım İlkeleri, Örnek Çalışmalar SUNUM YAPAN: Altuğ Akman, ESPROJE Müh.Müş.Ltd.Şti
KONU: Beton Baraj Tasarım İlkeleri, Örnek Çalışmalar SUNUM YAPAN: Altuğ Akman, ESPROJE Müh.Müş.Ltd.Şti BİRİNCİ BARAJLAR KONGRESİ 2012 11 12 Ekim Beton Baraj Tasarım İlkeleri: Örnek Çalışmalar Beton Barajlar
DetaylıNautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir.
Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir. Mimari ve statik tasarım kolaylığı Kirişsiz, kasetsiz düz bir tavan
DetaylıTÜRKİYE DEKİ ORTA KATLI BİNALARIN BİNA PERFORMANSINA ETKİ EDEN PARAMETRELER
TÜRKİYE DEKİ ORTA KATLI BİNALARIN BİNA PERFORMANSINA ETKİ EDEN PARAMETRELER ÖZET: A.K. Kontaş 1 ve Y.M. Fahjan 2 1 Yüksek Lisans Öğrencisi, Deprem ve Yapı Müh. Bölümü, Gebze Yüksek Teknoloji Enstitüsü,
DetaylıProje Genel Bilgileri
Proje Genel Bilgileri Çatı Kaplaması : Betonarme Döşeme Deprem Bölgesi : 1 Yerel Zemin Sınıfı : Z2 Çerçeve Aralığı : 5,0 m Çerçeve Sayısı : 7 aks Malzeme : BS25, BÇIII Temel Taban Kotu : 1,0 m Zemin Emniyet
DetaylıKompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Kompozit Malzemeler ve Mekaniği Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 4 Laminatların Makromekanik Analizi Kaynak: Kompozit Malzeme Mekaniği, Autar K. Kaw, Çevirenler: B. Okutan Baba, R. Karakuzu. 4 Laminatların
DetaylıBinalarda Deprem Yalıtımı. Mustafa Erdik, Boğaziçi Üniversitesi
Binalarda Deprem Yalıtımı Mustafa Erdik, Boğaziçi Üniversitesi Türkiye Cumhuriyeti nin kuruluşundan sonra yaşadığı ilk büyük deprem olan 1939 Erzincan Depremi ülkemizde depreme dayanıklı yapı kavramının
DetaylıAASHTO-LRFD kriterleri (Madde 4.6.3.7)
Alp Caner 1 AASHTO-LRFD kriterleri (Madde 4.6.3.7) Analizlerde yük dağılımları hesaplanırken kule geometrisi, üst yapının burulmaya dayanıklılığı ve kablo plan adedi önemlidir. Kablolardaki sarkmalar,
DetaylıYapı Sistemlerinin Hesabı İçin. Matris Metotları. Prof.Dr. Engin ORAKDÖĞEN Doç.Dr. Ercan YÜKSEL Bahar Yarıyılı
Yapı Sistemlerinin Hesabı İçin Matris Metotları 2015-2016 Bahar Yarıyılı Prof.Dr. Engin ORAKDÖĞEN Doç.Dr. Ercan YÜKSEL 1 BÖLÜM VIII YAPI SİSTEMLERİNİN DİNAMİK DIŞ ETKİLERE GÖRE HESABI 2 Bu bölümün hazırlanmasında
DetaylıKompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Kompozit Malzemeler ve Mekaniği Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 4 Laminatların Makromekanik Analizi Kaynak: Kompozit Malzeme Mekaniği, Autar K. Kaw, Çevirenler: B. Okutan Baba, R. Karakuzu. 4 Laminatların
Detaylıidecad Statik Programın 2007 Deprem Yönetmeliğine Uyumluluğu
idecad Statik Programın 2007 Deprem Yönetmeliğine Uyumluluğu Bu bölümde bulunan bilgiler Yönetmelik ile birlikte kullanıldığı zaman anlaşılır olmaktadır. Ayrıca idecad Statik çıktıları ile incelenmesi
Detaylıİstanbul Teknik Üniversitesi Deprem Mühendisliği ve Afet Yönetim Enstitüsü. Dr. Bahadır Şadan
İstanbul Teknik Üniversitesi Deprem Mühendisliği ve Afet Yönetim Enstitüsü Dr. Bahadır Şadan 16 Mart 2016 Çarşamba Saat: 12:30 Deprem Mühendisliği ve Afet Yönetim Enstitüsü Prof.Dr. Remzi Ülker Konferans
DetaylıBÖLÜM 4 TEK SERBESTLİK DERECELİ SİSTEMLERİN HARMONİK OLARAK ZORLANMIŞ TİTREŞİMİ
BÖLÜM 4 TEK SERBESTLİK DERECELİ SİSTEMLERİN HARMONİK OLARAK ZORLANMIŞ TİTREŞİMİ Kaynaklar: S.S. Rao, Mechanical Vibrations, Pearson, Zeki Kıral Ders notları Mekanik veya yapısal sistemlere dışarıdan bir
DetaylıBİR ASANSÖR KABİNİ SÜSPANSİYONU İÇİN DÜŞME ANALİZİ
BİR ASANSÖR KABİNİ SÜSPANSİYONU İÇİN DÜŞME ANALİZİ Zeki KIRAL, Binnur GÖREN KIRAL ve Mustafa ÖZKAN Dokuz Eylül Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, Makine Mühendisliği Bölümü, 35100, Bornova-İzmir, Tel:
DetaylıGazbeton Duvar ve Döşeme Elemanları ile İnşa Edilen Az Katlı Konut Binalarının Deprem Güvenliği*
Gazbeton Duvar ve Döşeme Elemanları ile İnşa Edilen Az Katlı Konut Binalarının Deprem Güvenliği* Dr.Haluk SESİGÜR Yrd.Doç.Dr. Halet Almıla BÜYÜKTAŞKIN Prof.Dr.Feridun ÇILI İTÜ Mimarlık Fakültesi Giriş
DetaylıDEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR
DEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR 1- Dünyadaki 3 büyük deprem kuşağı bulunmaktadır. Bunlar nelerdir. 2- Deprem odağı, deprem fay kırılması, enerji dalgaları, taban kayası, yerel zemin ve merkez üssünü
DetaylıAÇI YÖNTEMİ Slope-deflection Method
SAKARYA ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT ÜHENDİSLİĞİ BÖLÜÜ Department of Civil Engineering İN 303 YAPI STATIĞI II AÇI YÖNTEİ Slope-deflection ethod Y.DOÇ.DR. USTAA KUTANİS kutanis@sakarya.edu.tr Sakarya Üniversitesi,
DetaylıBİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI V = W A(T ) R (T ) 0,10.A.I.W
BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI X-X YÖNÜNDE BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI V W A(T ) R (T ) 0,10.A.I.W TOPLAM BİNA AĞIRLIĞI (W)
DetaylıKATI CİSİMLERİN BAĞIL İVME ANALİZİ:
KATI CİSİMLERİN BAĞIL İVME ANALİZİ: Genel düzlemsel hareket yapmakta olan katı cisim üzerinde bulunan iki noktanın ivmeleri aralarındaki ilişki, bağıl hız v A = v B + v B A ifadesinin zamana göre türevi
Detaylı29. Düzlem çerçeve örnek çözümleri
9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri 9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri Örnek 9.: NPI00 profili ile imal edilecek olan sağdaki düzlem çerçeveni normal, kesme ve moment diyagramları çizilecektir. Yapı çeliği
DetaylıPosta Adresi: Sakarya Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, 54187 Esentepe Kampüsü/Sakarya
DİNAMİK YÜKLER ETKİSİ ALTINDAKİ ÜSTYAPI-ZEMİN ORTAK SİSTEMİNİN EMPEDANS FONKSİYONLARINA DAYALI ÇÖZÜMÜ SUBSTRUCTURING ANALYSIS BASED ON IMPEDANCE FUNCTIONS FOR SOIL-STRUCTURE COUPLING SYSTEM SUBJECTED TO
DetaylıMAKSİMUM YER İVMESİ VE HIZI İLE YER DEĞİŞTİRME TALEBİ ARASINDAKİ İLİŞKİNİN ARAŞTIRILMASI
25-27 Eylül 23 MKÜ HATAY ÖZET: MAKSİMUM YER İVMESİ VE HIZI İLE YER DEĞİŞTİRME TALEBİ ARASINDAKİ İLİŞKİNİN ARAŞTIRILMASI Ş.M. Şenel ve M. Palanci 2 Doçent Doktor, İnşaat Müh. Bölümü, Pamukkale Üniversitesi,
DetaylıÖN SÖZ... ix BÖLÜM 1: GİRİŞ Kaynaklar...6 BÖLÜM 2: TEMEL KAVRAMLAR... 7
ÖN SÖZ... ix BÖLÜM 1: GİRİŞ... 1 Kaynaklar...6 BÖLÜM 2: TEMEL KAVRAMLAR... 7 2.1 Periyodik Fonksiyonlar...7 2.2 Kinematik, Newton Kanunları...9 2.3 D Alembert Prensibi...13 2.4 Enerji Metodu...14 BÖLÜM
DetaylıDÜŞEYDE DÜZENSİZ YAPILARDA ÇEŞİTLİ PASİF DAMPERLERİN KULLANIMI USAGE OF VARIOUS PASSIVE ENERGY DISSIPATION DEVICES ON VERTICALLY IRREGULAR BUILDINGS
11-13 Ekim 17 ANADOLU ÜNİVERSİTESİ ESKİŞEHİR ÖZET: DÜŞEYDE DÜZENSİZ YAPILARDA ÇEŞİTLİ PASİF DAMPERLERİN KULLANIMI E.Ç. Kandemir Mazanoğlu 1 ve H. Koçan 1 Yrd. Doç. Dr., İnşaat Müh. Bölümü, Uşak Üniversitesi,
DetaylıDOĞRUSAL OLMAYAN SİSMİK İZOLASYON SİSTEMLERİNİN PERFORMANSLARININ YAPISAL PARAMETRELERE OLAN DUYARLILIĞI
ÖZET: DOĞRUSAL OLMAYAN SİSMİK İZOLASYON SİSTEMLERİNİN PERFORMANSLARININ YAPISAL PARAMETRELERE OLAN DUYARLILIĞI Cenk Alhan 1 ve Kemal Hışman 1 Yrd. Doç. Dr., İnşaat Müh. Bölümü, İstanbul Üniversitesi, Avcılar,
DetaylıBina Türü Yapı Sistemlerinin Analizi Üzerine Rijit Döşeme ve Sınır Şartları ile İlgili Varsayımların Etkisi
Bina Türü Yapı Sistemlerinin Analizi Üzerine Rijit Döşeme ve Sınır Şartları ile İlgili Varsayımların Etkisi Rasim Temür İstanbul Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Anabilim Dalı Sunum Planı Giriş Rijit Döşeme
DetaylıRİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Özel Konular
RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Özel Konular Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Konular Bina Risk Tespiti Raporu Hızlı Değerlendirme
DetaylıDeprem Mühendisliğine Giriş. Yer Hareketinin Karakterizasyonu ve Temel Kavramlar
Deprem Mühendisliğine Giriş Yer Hareketinin Karakterizasyonu ve Temel Kavramlar Yer Hareketindeki Belirsizlikler Yerel Zemin Durumu (Katmanlar) Yapı Altı bileşenli deprem yer hareketinin uzaysal ve zamansal
DetaylıORTAK YALITIM DÜZLEMİNDE BULUNAN BAĞIMSIZ YAPILARIN DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ
ORTAK YALITIM DÜZLEMİNDE BULUNAN BAĞIMSIZ YAPILARIN DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ M.D. Güler 1, C. Yılmaz 2, B. Erkuş 3 1 Neosis Mühendislik, İstanbul 2 Neosis Mühendislik, İstanbul 3 Yrd. Doç. Dr., İstanbul
DetaylıYapısal Analiz Programı SAP2000 Bilgi Aktarımı ve Kullanımı. Doç.Dr. Bilge Doran
Yapısal Analiz Programı SAP2000 Bilgi Aktarımı ve Kullanımı Dersin Adı : Yapı Mühendisliğinde Bilgisayar Uygulamaları Koordinatörü : Doç.Dr.Bilge DORAN Öğretim Üyeleri/Elemanları: Dr. Sema NOYAN ALACALI,
DetaylıDİNAMİK TEKNOLOJİNİN BİLİMSEL İLKELERİ
7 TEKNOLOJİNİN BİLİMSEL İLKELERİ Adem ÇALIŞKAN Hareket veya hareketteki değişmelerin sebeplerini araştırarak kuvvetle hareket arasındaki ilişkiyi inceleyen mekaniğin bölümüne dinamik denir. Hareket, bir
DetaylıOrta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü
Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Gazbeton, Tuğla ve Bims Blok Kullanımının Bina Statik Tasarımına ve Maliyetine olan Etkilerinin İncelenmesi 4 Mart 2008 Bu rapor Orta Doğu Teknik
DetaylıYeni (2018?)deprem yönetmeliğinde yapı performansı. NEJAT BAYÜLKE
Yeni (2018?)deprem yönetmeliğinde yapı performansı NEJAT BAYÜLKE nbayulke@artiproje.net Her yönü ile yeni Yönetmelik 2018(?) Kısaca yeni 2018(?) deprem yönetmeliğindeki performans tanımlarına bir giriş
DetaylıASİSTAN ARŞ. GÖR. GÜL DAYAN
ASİSTAN ARŞ. GÖR. GÜL DAYAN VİSKOZİTE ÖLÇÜMÜ Viskozite, bir sıvının iç sürtünmesi olarak tanımlanır. Viskoziteyi etkileyen en önemli faktör sıcaklıktır. Sıcaklık arttıkça sıvıların viskoziteleri azalır.
DetaylıRİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 4- Özel Konular
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 4- Özel Konular Konular Kalibrasyonda Kullanılan Binalar Bina Risk Tespiti Raporu Hızlı Değerlendirme Metodu Sıra Dışı Binalarda Tespit 2 Amaç RYTE yönteminin
DetaylıYrd. Doç. Dr. A. Burak İNNER
Yrd. Doç. Dr. A. Burak İNNER Kocaeli Üniversitesi Bilgisayar Mühendisliği Yapay Zeka ve Benzetim Sistemleri Ar-Ge Lab. http://yapbenzet.kocaeli.edu.tr DOĞRUSAL OLMAYAN (NONLINEAR) DENKLEM SİSTEMLERİ Mühendisliğin
DetaylıDeprem Yönetmeliklerindeki Burulma Düzensizliği Koşulları
YÖNETMELİK ESASLARI Deprem Yönetmeliklerindeki Burulma Düzensizliği Koşulları Günay Özmen İstanbul Teknik Üniversitesi /57 /57 Burulma Düzensizliğini Etkileyen Faktörler Yapının Plan Geometrisi Planda
DetaylıDoç. Dr. Bilge DORAN
Doç. Dr. Bilge DORAN Bilgisayar teknolojisinin ilerlemesi doğal olarak Yapı Mühendisliğinin bir bölümü olarak tanımlanabilecek sistem analizi (hesabı) kısmına yansımıştır. Mühendislik biliminde bilindiği
DetaylıYIĞMA YAPI TASARIMI ÖRNEK BİR YIĞMA SİSTEMİN İNCELENMESİ
13.04.2012 1 ÖRNEK BİR YIĞMA SİSTEMİN İNCELENMESİ 2 ÇENGEL KÖY DE BİR YIĞMA YAPI KADIKÖY DEKİ YIĞMA YAPI 3 Genel Bilgiler Yapı Genel Tanımı Kat Sayısı: Bodrum+3 kat+teras kat Kat Oturumu: 9.80 X 15.40
DetaylıStandart Lisans. www.probina.com.tr
Standart Lisans Standart Lisans Paketi, Probina Orion entegre yazılımının başlangıç seviyesi paketidir. Özel yükleme ve modelleme gerektirmeyen, standart döşeme sistemlerine sahip bina türü yapıların analiz
DetaylıDOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ İÇİN KULLANILAN TİCARİ PROGRAMLARIN ÇERÇEVE SİSTEMLER İÇİN KARŞILAŞTIRILMASI
DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ İÇİN KULLANILAN TİCARİ PROGRAMLARIN ÇERÇEVE SİSTEMLER İÇİN KARŞILAŞTIRILMASI YÜKSEK LİSANS TEZİ İbrahim GENCER İnşaat Mühendisliği Anabilim Dalı Yapı Mühendisliği Programı Tez Danışmanı:
DetaylıYeni Betonarme Binalar için Tasarım Algoritması
YAPISAL TASARIM AŞAMASI Ön boyut Aşaması Yapısal sistemin düşey ve yatay elemanlarına TS500 (betonarme yönetmeliği) ve TDY 2007 (deprem yönetmeliği) tasarım yönetmeliklerine uygun şekilde ön boyut verilir;
DetaylıTanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir.
BASINÇ ÇUBUKLARI Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir. Basınç çubukları, sadece eksenel basınç kuvvetine maruz kalırlar. Bu çubuklar üzerinde Eğilme ve
DetaylıYatak Katsayısı Yaklaşımı
Yatak Katsayısı Yaklaşımı Yatak katsayısı yaklaşımı, sürekli bir ortam olan zemin için kurulmuş matematik bir modeldir. Zemin bu modelde yaylar ile temsil edilir. Yaylar, temel taban basıncı ve zemin deformasyonu
DetaylıYAPILARI ETKİLEYEN UNSURLAR. Doğal unsurlar (afetler) (Deprem, fırtına, sel, toprak kayması, volkanik hareketlilik, sediment taşınımı vs)
2..27 YAPILARI ETKİLEYEN UNSURLAR Doğal unsurlar (afetler) (Deprem, fırtına, sel, toprak kayması, volkanik hareketlilik, sediment taşınımı vs) Hatalı kullanım (Kötü işletim, aşırı yükleme, kaza, gemi çarpması
DetaylıBÖLÜM 1: MADDESEL NOKTANIN KİNEMATİĞİ
BÖLÜM 1: MADDESEL NOKTANIN KİNEMATİĞİ 1.1. Giriş Kinematik, daha öncede vurgulandığı üzere, harekete sebep olan veya hareketin bir sonucu olarak ortaya çıkan kuvvetleri dikkate almadan cisimlerin hareketini
DetaylıDEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI
DEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI Planda Düzensizlik Durumları 6. Hafta Yrd. Doç. Dr. Alper CUMHUR Kaynak: Sakarya Üniversitesi / İnşaat Mühendisliği Bölümü / Depreme Dayanıklı Betonarme Yapı Tasarımı Ders
DetaylıDEPREM YALITIMLI BİNALARDA ELEKTRİK/MEKANİK TESİSATIN TASARIMI
DEPREM YALITIMLI BİNALARDA ELEKTRİK/MEKANİK TESİSATIN TASARIMI OKAN SEVER Makine Yüksek Mühendisi DEPREM YALITIMLI BİNALARDA ELEKTRİK/MEKANİK TESİSATIN TASARIMI 1 Depremlerin tesisatlar üzerindeki yıkıcı
Detaylıİki Boyutlu Yapılar için Doğrudan Rijitlik Metodu (Direct Stiffness Method) (İleri Yapı Statiği II. Kısım)
İki Boyutlu Yapılar için Doğrudan Rijitlik Metodu (Direct Stiffness Method) (İleri Yapı Statiği II. Kısım) Doç. Dr. Özgür Özçelik Dokuz Eylül Üniversitesi, Müh. Fak., İnşaat Müh. Böl. Genel Genel Genel
DetaylıBETONARME BİNALARIN DEPREM PERFORMANSININ BELİRLENMESİ İÇİN BİR YAKLAŞIM
BETONARME BİNALARIN DEPREM PERFORMANSININ BELİRLENMESİ İÇİN BİR YAKLAŞIM 1. Giriş Ülkemizde, özellikle 1999 Adapazarı-Kocaeli ve Düzce depremlerinin ardından, mevcut yapıların deprem güvenliklerinin belirlenmesine
DetaylıBarajlarda 3 Boyutlu Dinamik Analiz Metodolojisi. Altuğ AKMAN İnş. Y. Müh
Barajlarda 3 Boyutlu Dinamik Analiz Metodolojisi İçerik 1. Su Yapıları - Barajlar 2. Dünyada Analiz Yöntemleri 3. Ülkemizde Analiz Yöntemleri 4. Baraj Analizinin Bilimsel Altyapısı 5. ESPROJE AR/GE Çalışmaları
DetaylıDEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Seminerin Kapsamı
DEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Prof. Dr. Erkan Özer Đstanbul Teknik Üniversitesi Đnşaat Fakültesi Yapı Anabilim Dalı Seminerin Kapsamı 1- Bölüm 1 ve Bölüm 2 - Genel
DetaylıKAYMA GERİLMESİ (ENİNE KESME)
KAYMA GERİLMESİ (ENİNE KESME) Demir yolu traversleri çok büyük kesme yüklerini taşıyan kiriş olarak davranır. Bu durumda, eğer traversler ahşap malzemedense kesme kuvvetinin en büyük olduğu uçlarından
DetaylıDAYANMA YAPILARININ DBYBHY VE TBDY GÖRE TASARIM KURALLARIN KARŞILAŞTIRILMASI VE TESPİTLER. Levent ÖZBERK İnş. Yük. Müh. Analiz Yapı Yazılım Ltd. Şti.
DAYANMA YAPILARININ DBYBHY VE TBDY GÖRE TASARIM KURALLARIN KARŞILAŞTIRILMASI VE TESPİTLER Levent ÖZBERK İnş. Yük. Müh. Analiz Yapı Yazılım Ltd. Şti. TBDY ve DBYBHY arasındaki karşılaştırmalı farklar Yeni
Detaylı6 Mart 2007 SALI Resmî Gazete Sayı : 26454
6 Mart 2007 SALI Resmî Gazete Sayı : 26454 YÖNETMELİK Bayındırlık ve İskan Bakanlığından: DEPREM BÖLGELERİNDE YAPILACAK BİNALAR HAKKINDA YÖNETMELİK Amaç ve kapsam MADDE 1 (1) Bu Yönetmeliğin amacı; 15/5/1959
DetaylıBetonarme Yapıların Davranışının Zaman Tanım Alanında Hesap Yöntemi ile Belirlenmesi
Betonarme Yapıların Davranışının Zaman Tanım Alanında Hesap Yöntemi ile Belirlenmesi * Muharrem Aktaş, Naci Çağlar, Aydın Demir, Hakan Öztürk, Gökhan Dok Mühendislik Fakültesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü
DetaylıBETONARME YAPILARDA BETON SINIFININ TAŞIYICI SİSTEM DAVRANIŞINA ETKİSİ
BETONARME YAPILARDA BETON SINIFININ TAŞIYICI SİSTEM DAVRANIŞINA ETKİSİ Duygu ÖZTÜRK 1,Kanat Burak BOZDOĞAN 1, Ayhan NUHOĞLU 1 duygu@eng.ege.edu.tr, kanat@eng.ege.edu.tr, anuhoglu@eng.ege.edu.tr Öz: Son
DetaylıRİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina İncelenen Bina Binanın Yeri Bina Taşıyıcı Sistemi Bina 5 katlı Betonarme çerçeve ve perde sistemden oluşmaktadır.
DetaylıSİSMİK İZOLASYON SİSTEMLERİNİN KULLANILIŞ TİPLERİ ÖRNEK BİR MALİYET ANALİZİ. Hakan TÜRKER 1 hakanturker@hatgrup.com
SİSMİK İZOLASYON SİSTEMLERİNİN KULLANILIŞ TİPLERİ ÖRNEK BİR MALİYET ANALİZİ Hakan TÜRKER 1 hakanturker@hatgrup.com Öz: Bu çalışmada sismik izolasyon sistemlerinin kullanılış amacı ve izolatör tipleri tarif
Detaylı