Yeni Zeland Depremi, / 53
|
|
|
- Nuray Demirtaş
- 5 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1
2 Yeni Zeland Depremi, / 53
3 Adapazarı Depremi, Turkey 1999 San Fernando Depremi, 1971, Niigata 1964 Joban Karayolu, Japonya, 2011
4 Kobe, Japonya /53
5 SUNUM İÇERİĞİ GİRİŞ I. BÖLÜM- ZEMİN SIVILAŞMASI Sıvılaşmanın Tanımı ve Teorik Altyapısı Sıvılaşma Bünye Modelleri METUSAND Modeli II. BÖLÜM- KAZIKLARIN YATAY DAVRANIŞI Kazıkların Yatay Yükler Altındaki Davranışı Düşey Kazıkların Nihai Yatay Kapasitesinin Belirlemesi Yatay Yükleme Altında Kazık Deplasmanının Belirlenmesi III. BÖLÜM- SIVILAŞAN ZEMİNLERDE KAZIKLARIN YATAY DAVRANIŞI Sıvılaşan Zeminlerdeki kazıkların Yatay Davranışı
6 SIVILAŞMA NEDİR? Depremin oluşturduğu deprem dalgalarının etkisiyle gevşek, suya doygun durumdaki taneli zeminlerin taşıma kapasitelerini kaybederek sıvı gibi davranış göstermesine geoteknik literatüründe zemin sıvılaşması denilmektedir.
7 SIVILAŞMA NEDİR?
8 SIVILAŞMANIN TANIMI Sıvılaşma Tanımı Akma Sıvılaşması (Flow Liquefaction) Çevrimli Yumuşama (Cyclic Softening) Çevrimli Oynaklık (Cyclic Mobility) Çevrimli Sıvılaşma (Cyclic Liquefaction)
9 Kayma Gerilmesi, τ Kayma Gerilmesi Kayma Gerilmesi, τ Kayma Gerilmesi SIVILAŞMANIN TANIMI Akma Sıvılaşması (Flow Liquefaction) Çevrimli sıvılaşma (Cyclic Liquefaction) Durağan Doruk Akma yenilmesi Tekrarlı Rezidüel Birim Kayma Deformasyonu Birim Kayma Deformasyonu, γ Kararsız bölge Durağan Yenilme yüzeyi Efektif Gerilme Efektif Gerilme
10 9.0 Tohoku earthquake, Japan in 2011
11 SIVILAŞMA TETİKLENMESİ YAKLAŞIMLARI SIVILAŞMANIN TEORİK ÇERÇEVESİ Geliştirilmiş Çin Kriterleri Andrews ve Martin (2000)
12 SIVILAŞMA TETİKLENMESİ YAKLAŞIMLARI SIVILAŞMANIN TEORİK ÇERÇEVESİ
13 SIVILAŞMA TETİKLENMESİ YAKLAŞIMLARI SIVILAŞMANIN TEORİK ÇERÇEVESİ Seed vd., 1985 Idriss ve Boulanger, 2006
14 SIVILAŞMA TETİKLENMESİ YAKLAŞIMLARI SIVILAŞMANIN TEORİK ÇERÇEVESİ Deterministik Yaklaşım Olasılıksal Yaklaşım Mw=7.5 and σ vˈ=1.0 atm (Cetin vd. 2004)
15 SIVILAŞMANIN TEORİK ÇERÇEVESİ Çevrimsel birim deformasyona bağlu mukavemet düşürme davranışı (Cyclic Straining-induced Stiffness Degradation Response ) K 2 40 DR = 90% G 1000 K 2 ( ' m ) 0. 5 G = 1000 K 2 (σ m ) 0.5 K 2,max = 0.59 D R (%) Kumlarda değişik relatif yoğunlukara göre kayma modülü (Seed ve Idriss, 1970)
16 Kayma Gerilmesi Kayma Gerilmesi SIVILAŞMAYA BAĞLI MUKAVEMET DÜŞÜŞÜ SIVILAŞMANIN TEORİK ÇERÇEVESİ Çevrimsel birim deformasyona bağlu mukavemet düşürme davranışı (Cyclic Straining-induced Stiffness Degradation Response ) Histerik eğri (küçük birim deformasyonlar için) Histerik eğri (büyük birim deformasyonlar için) Kayma Birim Deform. Kayma Birim Defor. Kayma Birim Deform.
17 Kayma Gerilmesi SIVILAŞMAYA BAĞLI MUKAVEMET DÜŞÜŞÜ SIVILAŞMANIN TEORİK ÇERÇEVESİ Çevrimsel birim deformasyona bağlu mukavemet düşürme davranışı (Cyclic Straining-induced Stiffness Degradation Response ) Histerik sönümlenme Hysteretic damping D = 1 A L 4π A T Kayma Birim Deform.
18 SIVILAŞMA BÜNYE MODELLERİ SIVILAŞMANIN TEORİK ÇERÇEVESİ Gerilme Tabanlı Su Basıncı Modelleri Birim Deformasyona Bağlı Su Basıncı Modelleri Olasılıksal Tekrarlı Birim Deformasyon ve Su Basıncı Kapsamlı Sıvılaşma Bünye Modelleri Toplam Gerilme Tabanlı Modeller i.e.: UBCTOT (Beaty ve Byrne, 2000) Kısmi Birleşik Efektif Gerilme Tabanlı Modeler i.e.: i.e.: ROTH Model (Dawson et al. 2001) TARA-3 (Finn and Kumar, 1989) Tam Birleşik Efektif Gerilme Tabanlı Modeller i.e.: WANG Model (Wang, 1990) NTUA-SAND Model (Papadimitriou et al., 2001) UBCSAND Model (Byrne vd., 2004) PM+SAND Model (Boulanger vd., 2012) METUSAND (Unsal vd. 2014)
19 METUSAND MODELİ SIVILAŞMA TEORİK ÇERÇEVESİ Elastik Zemin Tepkisi Efektif Gerilme Tabanlı Lineer Olmayan Zemin Tepkisi Yenilme Kriteri (Yield Creteria) Modül Düşüşü ve Sönümlenme Davranışı Yükleme ve Boşaltma Tanımı ve Plastik Deformasyon Üretimi Aşırı Su basıncı Oluşumu (excess pore pressure generation) Sıvılaşma Sonrası Zemin Tepkisi Genişleme-Büzülme döngüsü (Dilation-Contraction cycles) Büyük birim deformasyon birikimi (Accumulation of cyclic large strains)
20 METUSAND MODELİ τ Sıvılaşma Başlangıcı sinϕˈ SIVILAŞMA TEORİK ÇERÇEVESİ Sıvılaşma Sonrası Fazı Shamoto vd. (1998) Mohr-Coulomb Yenilmesi ˈ sinϕ ru Efektif gerilme tabanlı, tam birleşik, lineer olmayan(aşamalı doğrusal) model (Cetin et al. 2009; Cetin ve Bilge, 2010, 2014); f(γ max, G/G max, β, r u, σ voˈ) Elastic response, γ < 10-4 % σ vˈ Pre-liq Post-liq «METUSAND» Modeli Şematik Gösterimi
21 SUNUM İÇERİĞİ GİRİŞ I. BÖLÜM- ZEMİN SIVILAŞMASI Sıvılaşmanın Tanımı ve Teorik Altyapısı Sıvılaşma Bünye Modelleri METUSAND Modeli II. BÖLÜM- KAZIKLARIN YATAY DAVRANIŞI Kazıkların Yatay Yükler Altındaki Davranışı Düşey Kazıkların Nihai Yatay Kapasitesinin Belirlemesi Yatay Yükleme Altında Kazık Deplasmanının Belirlenmesi III. BÖLÜM- SIVILAŞAN ZEMİNLERDE KAZIKLARIN YATAY DAVRANIŞI Sıvılaşan Zeminlerdeki kazıkların Yatay Davranışı
22 PART II ASSESSMENT OF SEISMIC PILE-SOIL INTERACTION IN LIQUEFIABLE SOILS KAZIKLARIN YATAY YÜKLER ALTINDAKİ DAVRANIŞI Kısa Kazıklar Uzun Kazıklar Serbest Başlıklı Sabit Başlıklı
23 YATAY YÜKLENEN KAZIK DAVRANIŞININ BELİRLENMESİNDE KULLANILAN METODLAR I. Düşey Kazıkların Nihai Yatay Kapasitelerini Belirlemede Kullanılan Yöntemler Brinch Hansen's Metodu (1961) Broms' Metodu (1964a, b) PART II ASSESSMENT OF SEISMIC PILE-SOIL INTERACTION IN LIQUEFIABLE SOILS II. Yatay Yükleme Altında Kazık Deplasmanını Belirlemede Kullanılan Yöntemler Elastik Yaklaşım (Poulos, 197l, a and b) Yatak Katsayısı Yaklaşımı (Modulus of Subgrade Reaction Approach (p-y eğrileri, Reese and Matlock, 1956; NAVFAC, 1986) Karakteristik Yük Metodu (Characteristic Load Method (CLM)) (Duncan et. al. 1994)
24 BRINCH HANSEN S METODU (1961) PART II ASSESSMENT OF SEISMIC PILE-SOIL INTERACTION IN LIQUEFIABLE SOILS YATAY YÜKLENEN KAZIK DAVRANIŞNIN BELİRLENMESİNDE KULLANILAN METODLAR p xu = σ v K q + ck c p xu : Nihai Zemin Basıncı Brinch Hansen Metodu Katsayıları K q ve K c ; (sürtünme açısı ) ve x/b oranına bağlı Kısa kazıklar için uygulanabilir bir yöntem Dönme noktası deneme yanılma (trial-error) yöntemi ile belirlenir Dönme Merkezi
25 BROM S METODU (1964) L T 2 kısa rijit kazıklar L T 4 PART II ASSESSMENT OF SEISMIC PILE-SOIL INTERACTION IN LIQUEFIABLE SOILS YATAY YÜKLENEN KAZIK DAVRANIŞNIN BELİRLENMESİNDE KULLANILAN METODLAR uzun esnek kazıklar Serbest Başlıklı (Free Head) Sabit Başlıklı (Fixed Head) T = EI 5 kh ; Göreceli rijitlikfaktörü (Kazık ve zemin mukavemetine bağlı) Serbest Başlıklı (Free Head) Sabit Başlıklı (Fixed Head) Kohezyonsuz zeminlerde kazık üzerine gelen zemin reaksiyonu ve eğilme momenti hesaplanır.
26 BROM S METODU (1964) L T 2 KISA RİJİT KAZIKLAR PART II ASSESSMENT OF SEISMIC PILE-SOIL INTERACTION IN LIQUEFIABLE SOILS YATAY YÜKLENEN KAZIK DAVRANIŞNIN BELİRLENMESİNDE KULLANILAN METODLAR Serbest Başlıklı (Free Head) Sabit Başlıklı Fixed Head) Nihai zemin mukavemeti, Q u Q u = 0.5γ L 3 BK p e + L Q u = 1.5γ L 2 BK p Maksimum Moment, M maz M max = Q u e + 1.5x 0 M max = γ L 3 BK p Mak. Moment Derinliği, x 0 Q u x 0 = 0.82 γ BK p
27 BROM S METODU (1964) L T 4 UZUN ESNEK KAZIKLAR PART II ASSESSMENT OF SEISMIC PILE-SOIL INTERACTION IN LIQUEFIABLE SOILS YATAY YÜKLENEN KAZIK DAVRANIŞNIN BELİRLENMESİNDE KULLANILAN METODLAR Serbest Başlıklı (Free Head) Sabit Başlıklı (Fixed Head) Nihai zemin mukavemeti, Q u M u Q u = e Q u γ BK p Q u = 2M u e x 0 Maksimum Moment, M maz M max = Q u e x 0 Mak. Moment Derinliği, x 0 Q u x 0 = 0.82 γ BK p
28 YATAY YÜKLENEN KAZIK DAVRANIŞININ BELİRLENMESİNDE KULLANILAN METODLAR I. Düşey Kazıkların Nihai Yatay Kapasitelerini Belirlemede Kullanılan Yöntemler Brinch Hansen's Metodu (1961) Broms' Metodu (1964a, b) PART II ASSESSMENT OF SEISMIC PILE-SOIL INTERACTION IN LIQUEFIABLE SOILS II. Yatay Yükleme Altında Kazık Deplasmanını Belirlemede Kullanılan Yöntemler Elastic Approach (Poulos, 197l, a and b) Yatak katsayısı Yaklaşımı (Modulus of Subgrade Reaction Approach (Reese and Matlock, 1956; NAVFAC, 1986) Karakteristik Yük Metodu (Characteristic Load Method (CLM)) (Duncan et. al. 1994)
29 POULOS, 1971a PART II ASSESSMENT OF SEISMIC PILE-SOIL INTERACTION IN LIQUEFIABLE SOILS YATAY YÜKLENEN KAZIK DAVRANIŞNIN BELİRLENMESİNDE KULLANILAN METODLAR Kazık üstüne gelen gerilme Kazığa temas eden zemin yüzeyine gelen gerilme Elastik Süreklilik Modeli Yaklaşımı (Elastic Continuum Model approach) (Poulos, 1971a) Zeminin; elastik homojen izotropik ve sabit Young s Modülü ve Poission oranı olduğu kabulüne dayanır.
30 YATAK KATSAYISI METODU PART II ASSESSMENT OF SEISMIC PILE-SOIL INTERACTION IN LIQUEFIABLE SOILS YATAY YÜKLENEN KAZIK DAVRANIŞNIN BELİRLENMESİNDE KULLANILAN METODLAR Zemin Reaksiyonu Reaksiyon Yayların ayrı ayrı deplasmanlarına bağlıdır Winkler ideal yaklaşımı Winkler idealization approach (1867)
31 Zemin mukavemeti, p (her 1 metrede) P-Y EĞRİSİ PART II ASSESSMENT OF SEISMIC PILE-SOIL INTERACTION IN LIQUEFIABLE SOILS YATAY YÜKLENEN KAZIK DAVRANIŞNIN <BELİRLENMESİNDE KULLANILAN METODLAR<< Deplasman,y P-y eğrisinin karakteristik şekli Kazık Deplasmanı,y Kumlarda p-y eğrisinin karakteristik şekli p-y eğrilerinin derinlik ile değişimi (Reese ve Cox, 1968)
32 REESE ve MATLOCK (1956) PART II ASSESSMENT OF SEISMIC PILE-SOIL INTERACTION IN LIQUEFIABLE SOILS YATAY YÜKLENEN KAZIK DAVRANIŞNIN <BELİRLENMESİNDE KULLANILAN METODLAR<< Zemin Yüzeyi Zemin Yüzeyi Yüklemeden önce kazık Elastik yaylar Yükleme sonrası deforme olmuş kazık Yanal yüklenmiş kazıklardaki zemin reaksiyonu Yanal yüklenmiş kazık çevresindeki zemin reaksiyonunun yaylarda idealizasyonu Reese ve Matlock (1956) yaklaşımı
33 REESE vd. (1974) PART II ASSESSMENT OF SEISMIC PILE-SOIL INTERACTION IN LIQUEFIABLE SOILS YATAY YÜKLENEN KAZIK DAVRANIŞNIN BELİRLENMESİNDE KULLANILAN METODLAR SPT N değerleri ile sürtünme açısı ilişkisi (Touma, 1972) Yatak katsayısının derinlik ile değişimi (Reese ve diğ.1974)
34 REESE vd. (1974) (z) = g(z, T, L, k h, EI, P, M) PART II ASSESSMENT OF SEISMIC PILE-SOIL INTERACTION IN LIQUEFIABLE SOILS YATAY YÜKLENEN KAZIK DAVRANIŞNIN <BELİRLENMESİNDE KULLANILAN METODLAR<< (z) = P (z) + M (z) M max (z) P (z) P = f 1(x, T, L, k h, EI) M (z) M = f 2(x, T, L, k h, EI) d 4 y dx 4 + k h M EI = 0 Elastik kiriş formülleri d 4 y dx 4 + k h P EI = 0 Birimsiz terimlerle (F δ, L/T, Z/T) tanımlanmış olan Reese ve Matlock (1956) çözümü
35 REESE vd. (1974) YATAY YÜKLENEN KAZIK DAVRANIŞNIN <BELİRLENMESİNDE KULLANILAN METODLAR<< Matlock ve Reese, (1962) yöntemi birimsiz terimleri M Yanal yük için sehim katsayısı, P F (P) = P EI P T 3 Moment için sehim katsayısı, M Derinlik katsayısı Maksimum derinlik katsayısı L kısa kazıklar: = 2.0 T orta kazıklar : uzun kazıklar : L T = 3.0 L T = F (M ) = M EI M T 2 z T L T Göreceli rijitlik faktörü (m) T = EI f 5 Birimsiz terimler: F δ, L/T, Z/T T = EI f 5 f ; yanal yatak katsayısının derinlik ile değişimi olarak tanımlanmaktadır.
36 NAVFAC (1986) YATAY YÜKLENEN KAZIK DAVRANIŞNIN <BELİRLENMESİNDE KULLANILAN METODLAR<< M Yatak katsayısının varyasyonları (NAVFAC, 1986) NAVFAC Askeri Gemi Mühendisliği Komutanlığı; Temel ve Zemin Yapıları Tasarım Kitapçığı, 1986 (Naval Facilities Engineering Command- Foundation and Earth Structures Design Manual 7.02, 1986)
37 NAVFAC (1986) Available Methods for Assessment of Laterally Loaded Piles Response DURUM 1: Serbest Başlıklı Kazık (Pile with flexible cap or hinged end condition) M YATAY YÜKLENEN KAZIK DAVRANIŞNIN BELİRLENMESİNDE KULLANILAN METODLAR DURUM 2: Sabit Başlıklı Kazık (Zemin yüzeyinde rotasyona karşı sabitlenmiş ) Pile with rigid cap fixed against rotation at ground surface, M
38 NAVFAC (1986) DURUM 1: Serbest Başlıklı Kazık (Pile with flexible cap or hinged end condition) YATAY YÜKLENEN KAZIK DAVRANIŞNIN BELİRLENMESİNDE KULLANILAN METODLAR
39 NAVFAC (1986) YATAY YÜKLENEN KAZIK DAVRANIŞNIN BELİRLENMESİNDE KULLANILAN METODLAR DURUM 2: Sabit Başlıklı Kazık (Pile with rigid cap fixed against rotation at ground surface)
40 YATAY YÜKLENEN KAZIK DAVRANIŞININ BELİRLENMESİNDE KULLANILAN METODLAR I. Düşey Kazıkların Nihai Yatay Kapasitelerini Belirlemede Kullanılan Yöntemler Brinch Hansen's Metodu (1961) Broms' Metodu (1964a, b) PART II ASSESSMENT OF SEISMIC PILE-SOIL INTERACTION IN LIQUEFIABLE SOILS II. Yatay Yükleme Altında Kazık Deplasmanını Belirlemede Kullanılan Yöntemler Elastic Approach (Poulos, 197l, a and b) Yatak katsayısı Yaklaşımı (Modulus of Subgrade Reaction Approach (Reese and Matlock, 1956; NAVFAC, 1986) Karakteristik Yük Metodu (Characteristic Load Method (CLM)) (Duncan et. al. 1994)
41 max Karakteristik Yük, P c Karakteristik Moment, M c KARAKTERİSTİK YÜK METODU DUNCAN vd. (1994) Karakteristik Yük Metodu Characteristic Load Method (CLM) PART II ASSESSMENT OF SEISMIC PILE-SOIL INTERACTION IN LIQUEFIABLE SOILS YATAY YÜKLENEN KAZIK DAVRANIŞNIN BELİRLENMESİNDE KULLANILAN METODLAR Kohezyonlu Zeminler P c = 7. 34D 2 (E p R I ) S u E p R I 0.68 M c = 3. 86D 3 (E p R I ) S u E p R I 0.46 Kohezyonsuz Zeminler P c = 1. 57D 2 (E p R I ) γ D K p E p R I 0.57 M c = 1. 33D 2 (E p R I ) γ D K p E p R I 0.40
42 KARAKTERİSTİK YÜK METODU DUNCAN vd. (1994) YATAY YÜKLENEN KAZIK DAVRANIŞNIN BELİRLENMESİNDE KULLANILAN METODLAR Yük Deplasman Grafikleri a)kil, b)kum Moment-Deplasman Grafikleri a)kil, b)kum
43 SUNUM İÇERİĞİ GİRİŞ I. BÖLÜM- ZEMİN SIVILAŞMASI Sıvılaşmanın Tanımı ve Teorik Altyapısı Sıvılaşma Bünye Modelleri METUSAND Modeli II. BÖLÜM- KAZIKLARIN YATAY DAVRANIŞI Kazıkların Yatay Yükler Altındaki Davranışı Düşey Kazıkların Nihai Yatay Kapasitesinin Belirlemesi Yatay Yükleme Altında Kazık Deplasmanının Belirlenmesi III. BÖLÜM- SIVILAŞAN ZEMİNLERDE KAZIKLARIN YATAY DAVRANIŞI Sıvılaşan Zeminlerdeki Kazıkların Yatay Davranışı
44 SIVILAŞAN ZEMİNLERDE YATAY KAZIK DAVRANIŞI Salinas Köprüsü 1906 San Francisco Depremi Kazıkla desteklenen köprü ayaklarının yıkılması (Kaynak: NISEE, Berkeley) Million Dollar Köprüsü 1964 Alaska Depremi 4. Köprü açıklığı çöktü. 3. Köprü açıklığının ayakları büyük hasar aldı. (Kaynak: Mceer and Wikipedia)
45 SIVILAŞAN ZEMİNLERDE YATAY KAZIK DAVRANIŞI Showa Köprüsü 1964 Nigata Depremi Sıvılaşma nedeni iki köprü ayağı hasar aldı ve köprü yıkıldı. (Kaynak: USGS) Karumojima Tank Çiftliği 1995 Kobe Depremi Kazıklı temelin yenilmesi ile tank yan yattı. (Kaynak: NISEE Online Archive)
46 SIVILAŞMA
47 Çözüm 1 Sıvılaşma riski olan zeminin kısmen yada tamamen kaldırılması Mümkün mü? Uygulanabilir mi? Çözüm 2 Performansa dayalı kazık tasarımı Uygulanabilir Sıvılaşan Zemin
48 SIVILAŞAN ZEMİNLERDE ZEMİN-KAZIK ETKİLEŞİMİ Numerik Modelleme Statik Analiz Karşılaştırma NAVFAC (1986) Duncan (1994) CLM JOB TITLE :. (*10^1) FLAC (Version 7.00) Dinamik Analiz LEGEND 3-Dec-13 16:28 step E+00 <x< 4.222E E+00 <y< 3.722E+01 Material model mohr-coulomb elastic Grid plot 0 1E 1 Dinamik yükleme altında yatay kazık davranışı (*10^1)
49 STATİK NUMERİK ANALİZLER SIVILAŞAN ZEMİNLERDE ZEMİN-KAZIK ETKİLEŞİMİ KAZIK (Serbet & Sabit Başlıklı) Su Tablası P 1 P 2 Su Tablası Yatay Yük, P=150 kn, 400 kn Uzunluk, L=8 m, 20 m Çap, D=0.5m, 1.0m L 1 D 1 L 2 D 2 Suya Dolgun Kum Dr =42 %, 66 % φˈ =30 o, 33 o γ sat =19 kn/m 3 G =f (G max@1atm,γˈ,d r, r u, σ m ) K o =1-sin (φ)
50 STATİK NUMERİK ANALİZLER NAVFAC (1986) Normalization SIVILAŞAN ZEMİNLERDE ZEMİN-KAZIK ETKİLEŞİMİ Duncan (1994) CLM Normalization Duncan_Fixed P Load Ratio, P/P c FLAC_S1 FALC_S2 FLAC_S3 FLAC_S4 FLAC_S5 FLAC_S6 FLAC_S7 Fixed Headed Fixed Headed FLAC_S8 FLAC_S FLAC_S10 y t /D Duncan_Free Free Headed P Load Ratio, P/P c Free Headed FLAC_S1 FLAC_S2 FLAC_S3 FLAC_S4 FLAC_S5 FLAC_S6 FLAC_S7 FLAC_S8 FLAC_S FLAC_S10 y t /D
51 DİNAMİK NUMERİK ANALİZLER SIVILAŞAN ZEMİNLERDE ZEMİN-KAZIK ETKİLEŞİMİ GWT P 1 P 2 P 3 KAZIK (Serbet & Sabit Başlıklı) L 1 D 1 L 2 L 3 Yatay Yük, P=150 kn, 400 kn Uzunluk, L=8 m, 20 m Çap, D=0.5m, 1.0m Acc.(g) D 2 D 3 SUYA DOYGUN KUM Dr=42 %, 57 %, 66 % φˈ=30 o, 31 o, 33 o γ sat =19 kn/m 3 G =f (G max@1atm,γˈ,d r, r u, σ m ) K o =1-sin (φ) a(t) 1 a(t) 2 a(t) 3 a(t) max = 0.05 g, 0.1 g, 0.2 g, 0.3 g a(t) 4 Time (s) Cyclic input motion Toplam 160 Analiz Farkı girdilere göre farklılaşan ama gerçekçi sonuçlar bulduk
52 METUSAND MODELİ τ Sıvılaşma Başlangıcı sinϕˈ SIVILAŞMA TEORİK ÇERÇEVESİ Sıvılaşma Sonrası Fazı Shamoto vd. (1998) Mohr-Coulomb Yenilmesi ˈ sinϕ ru Efektif gerilme tabanlı, tam birleşik, lineer olmayan(aşamalı doğrusal) model (Cetin et al. 2009; Cetin ve Bilge, 2010, 2014); f(γ max, G/G max, β, r u, σ voˈ) Elastic response, γ < 10-4 % σ vˈ Pre-liq Post-liq «METUSAND» Modeli Şematik Gösterimi
53 DİNAMİK NUMERİK ANALİZLER SIVILAŞAN ZEMİNLERDE ZEMİN-KAZIK ETKİLEŞİMİ r u = r u = r u = r u =
54 Z/ T Z/ T Z/ T Z/ T NAVFAC, 1986 (Reese ve Matlock, 1974) F = P EI P T 3 T = EI f 1/5 F δ F δ r u = r u = F δ F δ ve T Dinamik Koşullara (ru) göre modifiye edilmeli F δ r u = r u =
55 SIVILAŞAN ZEMİNLERDE ZEMİN-KAZIK ETKİLEŞİMİ 10 P L δ (z) EI ru=excess pore pressure ratio 0.1<ru<0.85 P ult P P ult δ max z MODEL 1 > 10 D δ < 1cm L 10 z Tdyn L z T 4 L dyn Tdyn Tdyn Tdyn ln F ln f 2 K p tan(45 ) 2 ru, dyn tan( 45 ) 2 ru ( ' ss) (1 ru ) ss K p dyn K f ( 1 ru ) K T dyn Pult 5 ru 6 ln 7 P dyn f(dr) =NAVFAC 1986 Chart INPUT Dr = relative density of sand (%) γ' = effective unit weight (kn/m 3 ) ϕ = angle of friction (degree) Z = soil depth (m) P = lateral load applied to pile head (kn) D = diameter of pile (m) EI = stiffness of pile (knm 2 ) E f p, dyn ref 2 p dyn P Tdyn F E ref I Modified NAVFAC (1986) I c c Short Piles E E Long Piles ref pile Short Long Piles Piles θ θ θ 3 θ 4 θ 5 θ 6 θ σ ε >4 Long Pile Free Head L T dyn Short Pile Fix Head * E ref = 2.85x10 8 z ' ru P L δ max EI ' (1 r ) ru 2 K p, dy tan( 45 ) u D ru ( ' ss ) (1 ru ) ss R l P c, ru I I pile circular D * E ref P = lateral load applied to pile head (kn) R l ' ru D * E ref ln( ) MODEL 2 Modified Duncan et. al. (1994) INPUT D r = relative density of sand (%) γ' = effective unit weight (kn/m 3 ) ϕ = angle of friction (degree) D = diameter of pile (m) R l = ratio of moment of inertia Φ ss=28 (steady-state friction angle) ru K R l p, dyn * E c E ref pile P 4. D P c, ru ln c. P 1 5 P c, ru r u=excess pore pressure ratio 0.1<r u<0.85 θ 1 θ 2 θ 3 Free Head Fixed Head θ θ σ ε * E ref = 2.85x10 8
56 LUTERATUR İLE KARŞILAŞTIRMA SIVILAŞAN ZEMİNLERDE ZEMİN-KAZIK ETKİLEŞİMİ Santrifül Lab Test Sonuçları ile MODEL 1 ve MODEL 2 yaklaşımlarının karşılaştırılması 1 1 Kazık Başındaki ölçülen ve tahmin edilen deplasmanlar
57 ÖRNEK PROBLEM SIVILAŞAN ZEMİNLERDE ZEMİN-KAZIK ETKİLEŞİMİ P=150 kn Nevada Kumu Dr=60% ϕ=33 γ sat =19 kn/m 3 Sıvılaşma D=60 cm L=8 m EI = 2.86 x 10 4 kn.m 2 Concrete pile P ult =490 kn (Broms method) Sıvılaşan zemindeki deformasyon şekli ve deformasyon miktarı nedir? Sağlam Tabaka
58 MODEL 1 Modified NAVFAC (1986) Nevada Sand Dr=47% ϕ=31 γ sat =19 kn/m 3 Firm strata Soil stiffness Pile/Soil stiffness P=150 kn D=65 cm δ(max) δ(z) L=8 m EI = 2.86 x 10 4 kn.m 2 f =5812 kn/m 3 (NAVFAC,1986) T E ref f I L T = 4.3 4long pile 1 5 INPUT D r = 47% γ' = 19 kn/m 3 ϕ = 31 P = 150 kn D = 0.65 m EI = 1.81x10 5 knm 2 ru=0.90 (semi-emp/fe/lab etc...) P ult =490 kn (Broms Method) Z = soil depth (m) 2.12 T f dyn dyn K p ru K p K p, f (1 ru ) K E f ref dyn I tan(45 ) ( ' 28) (1 0.80) ru 2, dyn tan(45 ) dyn p kN / m L Tdyn = short pile ln F z ln T dyn 1.85 r L 10 Tdyn u P 0.03 ln P ult L T dyn 0.15 z T dyn L Tdyn F δ,max = 18.8 for z=0 m For free head-short pile dyn F P T Eref dyn I 3 c E c E ref pile 1.0 δ max,dyn = 43cm (34 cm 56 cm)
59 MODEL 2 Modified Duncan et al. (1986) Nevada Sand Dr=47% ϕ=31 γ sat =19 kn/m 3 Firm strata P=150 kn D=65 cm δ(max) L=8 m EI = 2.86 x 10 4 kn.m 2 Concrete pile INPUT D r = 47% γ' = 19 kn/m 3 ϕ = 31 P = 150 kn D = 0.65 m EI = 1.81x10 5 knm 2 r u =0.9 (semi-emp/fe/lab etc...) ' K p ru R K p l ru ' (1 tan(45 ) ( ' 28) (1 0.80) ru 2, dyn tan(45 ) I pile 1.0 I circular r u ) 1.8kN/ m3 Pile/Soil stiffness ' ru D ru K p, dyn 2 Pc, ru 1 D Eref R l 3080kN Eref R l P P c P P c, ru 0.05 ln( ) P 4. D Pc, ln c. P 15 Pc, ru ru δ max,dyn = 27 cm (45 cm 18 cm)
60 Depth (m) ÖRNEK PROBLEM SIVILAŞAN ZEMİNLERDE ZEMİN-KAZIK ETKİLEŞİMİ Nevada Sand Dr=60% ϕ=33 γ sat =19 kn/m 3 P=50 kn D=60 cm δ(max) L=8 m EI = 2.86 x 10 4 kn.m 2 E ref /E test =1.0 Firm strata Horizontal deflection, δ (cm) MODEL 1 Modified NAVFAC (1986) δ max,dyn = 43cm (34 cm 56 cm) MODEL 2 Modified Duncan et al. (1986) δ max,dyn = 27 cm (45 cm 18 cm)
61 TEŞEKKÜRLER
Ek-3-2: Örnek Tez 1. GİRİŞ
1 Ek-3-2: Örnek Tez 1. GİRİŞ.. 2 2. GENEL KISIMLAR 2.1. YATAY YATAK KATSAYISI YAKLAŞIMI Yatay yüklü kazıkların analizinde iki parametrenin bilinmesi önemlidir : Kazığın rijitliği (EI) Zeminin yatay yöndeki
Yatak Katsayısı Yaklaşımı
Yatak Katsayısı Yaklaşımı Yatak katsayısı yaklaşımı, sürekli bir ortam olan zemin için kurulmuş matematik bir modeldir. Zemin bu modelde yaylar ile temsil edilir. Yaylar, temel taban basıncı ve zemin deformasyonu
GEOTEKNİK VE SAYISAL MODELLEME
2018 MESLEK İÇİ EĞİTİM KURSU GEOTEKNİK VE SAYISAL MODELLEME Prof. Dr. K. Önder ÇETİN Ortadoğu Teknik Üniversitesi 8 Aralık 2018, İzmir Sunuş Sırası Zemin davranışı Drenajlı Drenajsız Gevşek Sıkı Arazi
Yanal yüklü kazıkların teorik yöntemler ve Plaxis 3D programı ile analizi
Yanal yüklü kazıkların teorik yöntemler ve Plaxis D programı ile analizi The analysis of the laterally loaded piles by theoretical methods and Plaxis D Erdal Uncuoğlu, Mustafa Laman, Abdülazim Yıldız Çukurova
SIVILAŞMA ve ZEMİNLERİN SİSMİK DAVRANIŞINA GENEL BAKIŞ
SIVILAŞMA ve ZEMİNLERİN SİSMİK DAVRANIŞINA GENEL BAKIŞ Dr. H. Tolga BİLGE, MBA htbilge@geodestek.com tr.linkedin.com/pub/tolga-bilge/5/28b/67a/ TMMOB İnşaat Mühendisleri Odası, Perşembe Seminerleri 20
9. TOPRAKTA GERİLME DAĞILIMI VE YANAL TOPRAK BASINCI
9. TOPRAKTA GERİLME DAĞILIMI VE YANAL TOPRAK BASINCI Birçok mühendislik probleminin çözümünde, uygulanan yükler altında toprak kütlesinde meydana gelebilecek gerilme/deformasyon özelliklerinin belirlenmesi
16.6 DEPREM ETKİSİ ALTINDAKİ ZEMİNLERDE SIVILAŞMA RİSKİNİN DEĞERLENDİRİLMESİ
16.6 DEPREM ETKİSİ ALTINDAKİ ZEMİNLERDE SIVILAŞMA RİSKİNİN DEĞERLENDİRİLMESİ 16.6.1 Bölüm 3 e göre Deprem Tasarım Sınıfı DTS=1, DTS=1a, DTS=2 ve DTS=2a olan binalar için Tablo 16.1 de ZD, ZE veya ZF grubuna
Sıvılaşan zeminlerde kazıklı temellerin davranışını
Sıvılaşabilen zeminlerde kazıklı temellerin davranışı Behaviour of pile foundations in liquefiable soils Berrak Teymür, Sadi Cem Yıldız İstanbul Teknik Üniversitesi, İstanbul, Türkiye ÖZET: Depremlerde
BASİT YÖNTEMLERLE YANAL YÜKLENMİŞ TEKİL KAZIK VE KAZIK GRUPLARININ TASARLANMASI
Zemin Mekaniği ve Temel Mühendisliği Onbeşinci Ulusal Kongresi 16-17 Ekim 2014,Orta Doğu TeknikÜniversitesi, Ankara BASİT YÖNTEMLERLE YANAL YÜKLENMİŞ TEKİL KAZIK VE KAZIK GRUPLARININ TASARLANMASI DESIGNING
YÜKSEK LİSANS TEZİ İnş. Müh. Sadi Cem YILDIZ ( ) Yrd.Doç.Dr. Berrak TEYMUR. Yrd.Doç.Dr. İlknur BOZBEY (İ.Ü.)
İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ SIVILAŞAN ZEMİNLERDE KAZIKLI TEMELLERİN DAVRANIŞI YÜKSEK LİSANS TEZİ İnş. Müh. Sadi Cem YILDIZ (501041320) Tezin Enstitüye Verildiği Tarih : 13 Ekim
KAZIK GRUPLARININ SİSMİK ETKİ ALTINDAKİ PERFORMANSI PERFORMANCE OF PILE GROUPS UNDER SEISMIC EXCITATIONS
Eskişehir Osmangazi Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi Dergisi Cilt:XXIV, Sayı:, 2011 Journal of Engineering and Architecture Faculty of Eskişehir Osmangazi University, Vol: XXIV, No:1, 2011 Makalenin
7. TOPRAĞIN DAYANIMI
7. TOPRAĞIN DAYANIMI DAYANIM Dayanım bir malzemenin yenilmeye karşı gösterdiği dirençtir. Gerilme-deformasyon ilişkisinin üst sınırıdır. Toprak Zeminin Yenilmesi Temel Kavramlar Makaslama Dayanımı: Toprağın
Sıvılaşma hangi ortamlarda gerçekleşir? Sıvılaşmaya etki eden faktörler nelerdir? Arazide tahkik; SPT, CPT, Vs çalışmaları
SIVILAŞMA Sıvılaşma Nedir? Sıvılaşma hangi ortamlarda gerçekleşir? Sıvılaşmaya etki eden faktörler nelerdir? Sıvılaşmanın Etkileri Geçmiş Depremlerden Örnekler Arazide tahkik; SPT, CPT, Vs çalışmaları
INM 308 Zemin Mekaniği
Hafta_12 INM 308 Zemin Mekaniği Zeminlerin Taşıma Gücü; Kazıklı Temeller Yrd.Doç.Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com www.inankeskin.com ZEMİN MEKANİĞİ Haftalık Konular Hafta
Bir pasif kazık laboratuvar model çalışmasının üç boyutlu sonlu eleman simülasyonu. 3-D finite element simulation of a passive pile laboratory model
Bir pasif kazık laboratuvar model çalışmasının üç boyutlu sonlu eleman simülasyonu 3-D finite element simulation of a passive pile laboratory model Mehmet Rifat Kahyaoğlu, Arif Şengün Kayalar, Gökhan İmançlı,
DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ
DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ ÖĞRENCİ TAAHHÜDÜ Sınava getireceğim bu formül kağıdı üzerinde hiçbir karalama, işaretleme ve ekleme yapmayacağımı ve aşağıda belirtilen
Düzce Üniversitesi Bilim ve Teknoloji Dergisi
Düzce Üniversitesi Bilim ve Teknoloji Dergisi, 4 (2016) 453-461 Düzce Üniversitesi Bilim ve Teknoloji Dergisi Araştırma Makalesi İki Tabakalı Profilinde Kazık Temellere Gelen Deprem Yüklerinin Eşdeğer
SIVILAŞAN ZEMİNLERDE KAZIK DAVRANIŞININ P-Y YÖNTEMİ İLE İNCELENMESİ ANALYZING BEHAVIOUR OF PILES IN LIQUEFIABLE SOILS WITH P-Y CURVE METHODS
ANKARA - TURKIYE SIVILAŞAN ZEMİNLERDE KAZIK DAVRANIŞININ P-Y YÖNTEMİ İLE İNCELENMESİ ANALYZING BEHAVIOUR OF PILES IN LIQUEFIABLE SOILS WITH P-Y CURVE METHODS Arş.Gör. Pınar Sezin ÖZTÜRK a ve Doç.Dr.Nihat
ÖN SÖZ... ix BÖLÜM 1: GİRİŞ Kaynaklar...6 BÖLÜM 2: TEMEL KAVRAMLAR... 7
ÖN SÖZ... ix BÖLÜM 1: GİRİŞ... 1 Kaynaklar...6 BÖLÜM 2: TEMEL KAVRAMLAR... 7 2.1 Periyodik Fonksiyonlar...7 2.2 Kinematik, Newton Kanunları...9 2.3 D Alembert Prensibi...13 2.4 Enerji Metodu...14 BÖLÜM
Geoteknik Mühendisliğinde Sonlu Elemanlar Yöntemi
Geoteknik Mühendisliğinde Sonlu Elemanlar Yöntemi 28 Eylül 2017 İMO - ANKARA Öğr. Gör. Dr. Erhan Tekin Gazi Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü etekin@gazi.edu.tr Sonlu Elemanlar
Elastisite modülü çerçevesi ve deneyi: σmaks
d) Betonda Elastisite modülü deneyi: Elastisite modülü, malzemelerin normal gerilme (basınç, çekme) altında elastik şekil değiştirmesinin ölçüsüdür. Diğer bir ifadeyle malzemenin sekil değiştirmeye karşı
SIVILAŞMA POTANSİYELİNİN BELİRLENMESİNDE BASİTLEŞTİRİLMİŞ YAKLAŞIMLA YAPI ETKİSİ ANALİZİ
4. Uluslararası Deprem Mühendisliği ve Sismoloji Koneransı SVLAŞMA POTANSİYELİNİN BELİRLENMESİNDE BASİTLEŞTİRİLMİŞ YAKLAŞMLA YAP ETKİSİ ANALİZİ ÖZET: T. Emiroğlu 1 ve S. Arsoy 1 Araş. Gör., İnşaat Müh.
9. TOPRAKTA GERİLME DAĞILIMI VE YANAL TOPRAK BASINCI
9. TOPRAKTA GERİLME DAĞILIMI VE YANAL TOPRAK BASINCI Birçok mühendislik probleminin çözümünde, uygulanan yükler altında toprak kütlesinde meydana gelebilecek gerilme/deformasyon özelliklerinin belirlenmesi
Saha Deneyleri. Saha Deneyleri. Geoteknik Mühendisliğinde. Prof. Dr. Ahmet Orhan EROL. A. Orhan EROL Zeynep ÇEKİNMEZ. Dr.
1947 Yozgat doğumludur. İnşaat Mühendisliği nde lisans ve yüksek lisans eğitimlerini ODTÜ İnşaat Mühendisliği Bölümü nde tamamlanmıştır. Doktora derecesini 1977 yılında Iowa Devlet Üniversitesi (ABD) İnşaat
Burma deneyinin çekme deneyi kadar geniş bir kullanım alanı yoktur ve çekme deneyi kadar standartlaştırılmamış bir deneydir. Uygulamada malzemelerin
BURMA DENEYİ Burma deneyinin çekme deneyi kadar geniş bir kullanım alanı yoktur ve çekme deneyi kadar standartlaştırılmamış bir deneydir. Uygulamada malzemelerin genel mekanik özelliklerinin saptanmasında
DEPREM HAREKETİNİN KAZIKLI TEMELLERE KİNEMATİK ETKİLERİ
DEPREM HAREKETİNİN KAZIKLI TEMELLERE KİNEMATİK ETKİLERİ Gürkan Özden Dokuz Eylül Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Öğretim Üyesi Kaynaklar Yerleşkesi, Buca, İzmir, e-posta: gurkan.ozden@deu.edu.tr,
YÜKSEK SİSMİSİTELİ BİR BÖLGEDE 170 METRE YÜKSEKLİĞİNDEKİ BİR KAYA DOLGU BARAJIN DİNAMİK TASARIMI
YÜKSEK SİSMİSİTELİ BİR BÖLGEDE 170 METRE YÜKSEKLİĞİNDEKİ BİR KAYA DOLGU BARAJIN DİNAMİK TASARIMI ÖZET E. Yıldız 1 ve R. Güner 2 1 Dr. İnşaat Yüksek Mühendisi, Temelsu Uluslararası Müh. Hiz. A.Ş. 2 İnşaat
BURSA TEKNİK ÜNİVERSİTESİ DOĞA BİLİMLERİ, MİMARLIK VE MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 3 NOKTA EĞME DENEYİ FÖYÜ
BURSA TEKNİK ÜNİVERSİTESİ DOĞA BİLİMLERİ, MİMARLIK VE MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 3 NOKTA EĞME DENEYİ FÖYÜ BURSA - 2016 1. GİRİŞ Eğilme deneyi malzemenin mukavemeti hakkında tasarım
YANAL YÜKLÜ BİR MODEL KAZIĞIN KUM ORTAMINDAKİ DAVRANIŞININ DENEYSEL VE NÜMERİK YÖNTEMLERLE İNCELENMESİ
P AM U K K A L E Ü N İ V E R S İ T E S İ M Ü H E N D İ S L İ K F A K Ü L T E S İ P A M U K K A L E U N I V E R S I T Y E N G I N E E R I N G F A C U L T Y M Ü H E N D İ S L İK B İ L İM L E R İ D E R G
BETONARME KESİT DAVRANIŞINDA EKSENEL YÜK, MALZEME MODELİ VE SARGI DONATISI ORANININ ETKİSİ
Beşinci Ulusal Deprem Mühendisliği Konferansı, 26-30 Mayıs 2003, İstanbul Fifth National Conference on Earthquake Engineering, 26-30 May 2003, Istanbul, Turkey Bildiri No: AT-124 BETONARME KESİT DAVRANIŞINDA
ELASTİK ZEMİNE OTURAN SÜREKLİ TEMELLERİN KUVVET YÖNTEMİ İLE ANALİZİ VE SAYISAL HESABI İÇİN GELİŞTİRİLEN BİLGİSAYAR PROGRAMI
DEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN ve MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 3 Sayı: 3 sh. 33-50 Ekim 2001 ELASTİK ZEMİNE OTURAN SÜREKLİ TEMELLERİN KUVVET YÖNTEMİ İLE ANALİZİ VE SAYISAL HESABI İÇİN GELİŞTİRİLEN BİLGİSAYAR
SIVILAŞMANIN TANIMI. Sıvılaşma için Fiziksel süreç. sıvılaşma olması için için SIVILAŞMA TÜRLERİ ZEMİNLERDE SIVILAŞMA ANALİZ VE İYİLEŞTİRME YÖNTEMLERİ
ZEMİNLERDE SIVILAŞMA ANALİZ VE İYİLEŞTİRME YÖNTEMLERİ SIVILAŞMANIN TANIMI Sıvılaşma, yeraltı su seviyesi altındaki tabakaların geçici olarak mukavemetlerini kaybederek, katı yerine viskoz sıvı gibi davranmaları
UÇ KAZIKLARIN DEPREM KUVVETLERİ ALTINDA DAVRANIŞI ÜZERİNE BİR MODEL ÇALIŞMASI A MODEL STUDY ON BAHAVIOUR OF POINT BEARING PILES UNDER EARTQUAKE FORCES
UÇ KAZIKLARIN DEPREM KUVVETLERİ ALTINDA DAVRANIŞI ÜZERİNE BİR MODEL ÇALIŞMASI ÖZET: P. S. Ö. Kardoğan 1 ve M.İ. Onur 2 1 Araş. Gör., Teknoloji Fakültesi İnşaat Müh. Bölümü, Gazi Üniversitesi, Ankara 2
ZEMİNDE GERİLMELER ve DAĞILIŞI
ZEMİNDE GERİLMELER ve DAĞILIŞI MALZEMELERİN GERİLME ALTINDA DAVRANIŞI Hooke Yasası (1675) σ ε= ε x = υε. E τzx E γ zx= G= G 2 1 z ( +υ) BOL 1 DOĞAL GERİLMELER Zeminler elastik olsalardı ν σx = σz 1 ν Bazı
Şekil 1.1. Beton çekme dayanımının deneysel olarak belirlenmesi
Eksenel çekme deneyi A-A Kesiti Kiriş eğilme deneyi A: kesit alanı Betonun çekme dayanımı: L b h A A f ct A f ct L 4 3 L 2 2 bh 2 bh 6 Silindir yarma deneyi f ct 2 πld Küp yarma deneyi L: silindir numunenin
Dayanma (İstİnat) yapilari. Yrd. Doç. Dr. S. Banu İKİZLER K.T.Ü. Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Geoteknik ABD.
Dayanma (İstİnat) yapilari Yrd. Doç. Dr. S. Banu İKİZLER K.T.Ü. Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Geoteknik ABD. İçerik Giriş Yanal Zemin Basıncı Teorileri Aktif ve Pasif Zemin Basıncı Dağılımları
DEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN ve MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 6 Sayı: 1 sh Ocak 2004
DEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN ve MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 6 Sayı: 1 sh. 139-152 Ocak 24 SUYA DOYGUN KUMLARIN DRENAJSIZ KOŞULLARDAKİ DAVRANIŞININ TEKRARLI YÜKLER ALTINDA BURULMALI KESME DENEY ALETİ İLE
BAÜ Müh-Mim Fak. Geoteknik Deprem Mühendisliği Dersi, B. Yağcı Bölüm-5
ZEMİN DAVRANIŞ ANALİZLERİ Geoteknik deprem mühendisliğindeki en önemli problemlerden biri, zemin davranışının değerlendirilmesidir. Zemin davranış analizleri; -Tasarım davranış spektrumlarının geliştirilmesi,
ZEMİNLERİN GERİLME-ŞEKİL DEĞİŞTİRME DAVRANIŞI VE KAYMA MUKAVEMETİ
ZEMİNLERİN GERİLME-ŞEKİL DEĞİŞTİRME DAVRANIŞI VE KAYMA MUKAVEMETİ GİRİŞ Zeminlerin gerilme-şekil değiştirme davranışı diğer inşaat malzemelerine göre daha karmaşıktır. Zeminin yük altında davranışı Başlangıç
5. YERALTISUYU & SIZMA BASINCI (SEEPAGE PRESSURE)
5. YERALTISUYU & SIZMA BASINCI (SEEPAGE PRESSURE) Toprak içindeki su: Toprağa giren su, yerçekimi etkisi ile aşağı doğru harekete başlar ve bir geçirimsiz tabakayla karşılaştığında, birikerek su tablasını
POLİPROPİLEN FİBERLERLE GÜÇLENDİRİLMİŞ KUM ZEMİNLERİN DİNAMİK ETKİ ALTINDA BOŞLUK SUYU BASINCI DAVRANIŞI
4-6 Ekim 25 DEÜ İZMİR ÖZET: POLİPROPİLEN FİBERLERLE GÜÇLENDİRİLMİŞ KUM ZEMİNLERİN DİNAMİK ETKİ ALTINDA BOŞLUK SUYU BASINCI DAVRANIŞI Eyyüb KARAKAN Selim ALTUN 2 ve Tuğba ESKİŞAR 3 Yrd. Doç. Dr., İnşaat
Eskişehir Kohezyonlu Zeminlerinin Sıvılaşma Potansiyelinin Belirlenmesi. Determination of Liquefaction Potential of Eskisehir Cohesive Soils
2018 Published in 2ND International Symposium on Natural Hazards and Disaster Management 04-06 MAY 2018 (ISHAD2018 Sakarya Turkey) Eskişehir Kohezyonlu Zeminlerinin Sıvılaşma Potansiyelinin Belirlenmesi
TEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER
TEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER Kaynak; Temel Mühendisliğine Giriş, Prof. Dr. Bayram Ali Uzuner 1 2 Duvar Altı (veya Perde Altı) Şerit Temeller (Duvar Temelleri) 3 Taş Duvar Altı Şerit Temeller Basit tek
GEOTEKNİK MÜHENDİSLİĞİNDE SONLU ELEMANLAR YÖNTEMİ - TEMEL BİLGİLER -
GEOTEKNİK MÜHENDİSLİĞİNDE SONLU ELEMANLAR YÖNTEMİ - TEMEL BİLGİLER - Y. Doç. Dr. Nejan Huvaj ODTÜ İnşaat Mühendisliği Bölümü Geoteknik Anabilim Dalı nejan@metu.edu.tr Ankara ODTÜ İçerik Sayısal analiz
BARTIN ÜNĠVERSĠTESĠ MÜHENDĠSLĠK FAKÜLTESĠ METALURJĠ VE MALZEME MÜHENDĠSLĠĞĠ
BARTIN ÜNĠVERSĠTESĠ MÜHENDĠSLĠK FAKÜLTESĠ METALURJĠ VE MALZEME MÜHENDĠSLĠĞĠ MALZEME LABORATUARI I DERSĠ BURULMA DENEY FÖYÜ BURULMA DENEYĠ Metalik malzemelerin burma deneyi, iki ucundan sıkıştırılırmış
Laboratuar Kayma Mukavemeti Deneyleri
Laboratuar Kayma Mukavemeti Deneyleri 1 Kesme deneyleri: Bu tip deneylerle zemin kütlesinden numune alınan noktadaki kayma mukavemeti parametreleri belirilenir. 2 Kesme deneylerinin amacı; doğaya uygun
UCUZ VE HAFİF ALTERNATİF SİSMİK İZOLASYON TEKNİKLERİ
UCUZ VE HAFİF ALTERNATİF SİSMİK İZOLASYON TEKNİKLERİ İzolatörlü Yapı Ankastre Yapı SİSMİK TASARIM Geleneksel yapı tasarımı Elastik dayanımı artırmak Elastik dayanımı sınırlayıp süneklik için yapısal elamanları
TÜRKİYE BİNA DEPREM YÖNETMELİĞİ 2018 IŞIĞINDA YÜZEYSEL VE DERİN TEMELLERİN TASARIMINA KRİTİK BAKIŞ Prof. Dr. K. Önder ÇETİN
2018 MESLEK İÇİ EĞİTİM KURSU TÜRKİYE BİNA DEPREM YÖNETMELİĞİ 2018 IŞIĞINDA YÜZEYSEL VE DERİN TEMELLERİN TASARIMINA KRİTİK BAKIŞ Prof. Dr. K. Önder ÇETİN Ortadoğu Teknik Üniversitesi 8 Aralık 2018, İzmir
ELASTİSİTE TEORİSİ I. Yrd. Doç Dr. Eray Arslan
ELASTİSİTE TEORİSİ I Yrd. Doç Dr. Eray Arslan Mühendislik Tasarımı Genel Senaryo Analitik çözüm Fiziksel Problem Matematiksel model Diferansiyel Denklem Problem ile ilgili sorular:... Deformasyon ne kadar
YAYA ACİL KAÇIŞ YAPISI VE TBM DELME TÜNEL ETKİLEŞİMİ VE DEPREM HESABI
ÖZET: YAYA ACİL KAÇIŞ YAPISI VE TBM DELME TÜNEL ETKİLEŞİMİ VE DEPREM HESABI B.Alaylı 1, K.Elmalı 2 ve H.P.Tilgen 3 1 İnşaat Yük. Müh., Yüksel Proje Uluslararası A.Ş., Ankara 2 İnşaat Yük. Müh., Yüksel
DEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MÜHENDİSLİK BİLİMLERİ DERGİSİ Cilt: 13 Sayı: 2 sh Mayıs 2011
DEÜ MÜHEDİSLİK FAKÜLTESİ MÜHEDİSLİK BİLİMLERİ DERGİSİ Cilt: 3 Sayı: sh. 47-74 Mayıs ÇEVRİMSEL HAREKETLİLİK DAVRAIŞIA BAĞLI YAAL ZEMİ DEFORMASYOLARII EFEKTİF GERİLME TABALI SAYISAL AALİZİ (EFFECTIVE STRESS
DOYGUN, KISMİ DOYGUN VE KURU KUM NUMUNELERİN DİNAMİK DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ
DOYGUN, KISMİ DOYGUN VE KURU KUM NUMUNELERİN DİNAMİK DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ Barış ELİBOL ve Ayfer ERKEN İTÜ. İnş. Fak., İnş. Müh. Böl. İstanbul ÖZET Yapılan çalışmada, kuru yağmurlama yöntemiyle Dr=%5
KUMLARDA DİNAMİK KAYMA MODÜLÜNÜN BELİRLENMESİ
KUMLARDA DİNAMİK KAYMA MODÜLÜNÜN BELİRLENMESİ Selim ALTUN Atilla ANSAL İRİŞ Zeminlerde gerilme şekil değiştirme ilişkisi incelenirken özellikle kalıcı şekil değiştirmelerin oluşmadığı zemin ortamlarında
KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI
KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI Ali İhsan ÖZCAN Yüksek Lisans Tez Sunumu 02.06.2015 02.06.2015 1 Giriş Nüfus yoğunluğu yüksek bölgelerde;
BURULMA DENEYİ 2. TANIMLAMALAR:
BURULMA DENEYİ 1. DENEYİN AMACI: Burulma deneyi, malzemelerin kayma modülü (G) ve kayma akma gerilmesi ( A ) gibi özelliklerinin belirlenmesi amacıyla uygulanır. 2. TANIMLAMALAR: Kayma modülü: Kayma gerilmesi-kayma
SIVILAŞMA ANALİZLERİNİN ARİAS ŞİDDET KAVRAMI İLE DEĞERLENDİRİLMESİ
SIVILAŞMA ANALİZLERİNİN ARİAS ŞİDDET KAVRAMI İLE DEĞERLENDİRİLMESİ Prof.Dr. Müh.Ergin ARIOĞLU Y.Müh. Başar ARIOĞLU Dr.Müh. Canan GİRGİN Yapı Merkezi Holding Hacı Reşit Paşa Sok., Blok F, Çamlıca, 37, İstanbul
EK-2 BERGAMA OVACIK ALTIN İŞLETMESİ TÜBİTAK RAPORU ELEŞTİRİSİ NE İLİŞKİN GÖRÜŞLER
EK- BERGAMA OVACIK ALTIN İŞLETMESİ TÜBİTAK RAPORU ELEŞTİRİSİ NE İLİŞKİN GÖRÜŞLER Rüştü GÜNER (İnş. Y. Müh.) TEMELSU Uluslararası Mühendislik Hizmetleri A.Ş. ) Varsayılan Zemin Parametreleri Ovacık Atık
Kazıkların Yanal Yüklenmesi ve Deprem Etkisi
ECAS Uluslararası Yapı ve Deprem Mühendisliği Sempozyumu, Ekim, Orta Doğu Teknik Üniversitesi, Ankara, Türkiye Kazıkların Yanal Yüklensi ve Deprem Etkisi U. Ergun Orta Doğu Teknik Üniversitesi, İnşaat
HİDROLİK DOLGU BİR BARAJIN SİSMİK ANALİZİ
ÖZET: HİDROLİK DOLGU BİR BARAJIN SİSMİK ANALİZİ E. Yıldız 1 ve A. F. Gürdil 2 1 Dr. İnşaat Yüksek Mühendisi, Temelsu Uluslararası Müh. Hiz. A.Ş. 2 Dr. İnşaat Yüksek Mühendisi, Temelsu Uluslararası Müh.
Ders 7. İstinat Yapılarında Sismik Yüklerin Hesabı
İNM 4411 Ders 7. İstinat Yapılarında Sismik Yüklerin Hesabı Yrd. Doç. Dr. Pelin ÖZENER İnşaat Mühendisliği Bölümü Geoteknik Anabilim Dalı İstinat Yapıları Eğimli arazilerde araziden yararlanmak üzere zemini
BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY - 3 ÜÇ NOKTALI EĞİLME DENEYİ
BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY - 3 ÜÇ NOKTALI EĞİLME DENEYİ GİRİŞ Yapılan herhangi bir mekanik tasarımda kullanılacak malzemelerin belirlenmesi
VAKA ANALİZİ: BİR METRO İSTASYONU VİYADÜK GEÇİŞ PROJESİNİN SİSMİK ZEMİN - KAZIKLI RADYE TEMEL ETKİLEŞİMİ DEĞERLENDİRMESİ
ÖZET: VAKA ANALİZİ: BİR METRO İSTASYONU VİYADÜK GEÇİŞ PROJESİNİN SİSMİK ZEMİN - KAZIKLI RADYE TEMEL ETKİLEŞİMİ DEĞERLENDİRMESİ M. Ilgaç 1, G. Can 2 ve K. Ö. Çetin 3 1 Araş. Gör., İnşaat Müh. Bölümü, Orta
R d N 1 N 2 N 3 N 4 /2 /2
. SÜREKLİ TEELLER. Giriş Kolon yüklerinin büyük ve iki kolonun birbirine yakın olmasından dolayı yapılacak tekil temellerin çakışması halinde veya arsa sınırındaki kolon için eksantrik yüklü tekil temel
YTÜ İnşaat Fakültesi Geoteknik Anabilim Dalı. Ders 5: İÇTEN DESTEKLİ KAZILAR. Prof.Dr. Mehmet BERİLGEN
YTÜ İnşaat Fakültesi Geoteknik Anabilim Dalı Ders 5: İÇTEN DESTEKLİ KAZILAR Prof.Dr. Mehmet BERİLGEN İçten Destekli Kazılar İçerik: Giriş Uygulamalar Tipler Basınç diagramları Tasarım Toprak Basıncı Diagramı
Sığ temellerin tasarımı ve oturmaların hesabı. Prof Dr Gökhan Baykal
Sığ temellerin tasarımı ve oturmaların hesabı Prof Dr Gökhan Baykal Program Killerin ve kumların temel davranış özellikleri Yüzeysel temellerin tanımı Tasarım esasları Taşıma gücü Gerilme dağılımları Oturma
Proje Genel Bilgileri
Proje Genel Bilgileri Çatı Kaplaması : Betonarme Döşeme Deprem Bölgesi : 1 Yerel Zemin Sınıfı : Z2 Çerçeve Aralığı : 5,0 m Çerçeve Sayısı : 7 aks Malzeme : BS25, BÇIII Temel Taban Kotu : 1,0 m Zemin Emniyet
INM 305 Zemin Mekaniği
Hafta_12 INM 305 Zemin Mekaniği Sıkışma ve Konsolidasyon Teorisi Yrd.Doç.Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com Haftalık Konular Hafta 1: Zeminlerin Oluşumu Hafta 2: Hafta 3: Hafta
YTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Özel Laboratuvar Dersi Strain Gauge Deneyi Çalışma Notu
YTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Özel Laboratuvar Dersi Strain Gauge Deneyi Çalışma Notu Laboratuar Yeri: B Blok en alt kat Mekanik Laboratuarı Laboratuar Adı: Strain Gauge Deneyi Konu:
8. TOPRAK ZEMİNLERİN TAŞIMA GÜCÜ (BEARING CAPACITY OF SOILS)
8. TOPRAK ZEMİNLERİN TAŞIMA GÜCÜ (BEARING CAPACITY OF SOILS) TEMELLER (FOUNDATIONS) Temel, yapı ile zeminin arasındaki yapısal elemandır. Yapı yükünü zemine aktaran elemandır. Temeller, yapıdan kaynaklanan
10. KONSOLİDASYON. Konsolidasyon. σ gerilmedeki artış zeminin boşluk oranında e azalma ve deformasyon yaratır (gözeneklerden su dışarı çıkar).
. KONSOLİDASYON Konsolidasyon σ gerilmedeki artış zeminin boşluk oranında e azalma ve deformasyon yaratır (gözeneklerden su dışarı çıkar). σ nasıl artar?. Yeraltısuyu seviyesi düşer 2. Zemine yük uygulanır
Yeni Deprem Yönetmeliği ve İstinat Yapıları Hesaplarındaki Değişiklikler
İnşaat Mühendisleri Odası Denizli Şubesi istcad istinat Duvarı Yazılımı & Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği nin İstinat Yapıları Hakkındaki Hükümleri Yeni Deprem Yönetmeliği ve İstinat Yapıları Hesaplarındaki
ZM-I FİNAL SORU ve CEVAPLARI SORU-1 [10]: Sıvılık indisi (I L ) ne demektir? Sıvılık indisinin 2.1, 0 ve -0.6 olması ne ifade eder?
![ZM-I FİNAL SORU ve CEVAPLARI SORU-1 [10]: Sıvılık indisi (I L ) ne demektir? Sıvılık indisinin 2.1, 0 ve -0.6 olması ne ifade eder?](/thumbs/73/68841849.jpg "ZM-I FİNAL SORU ve CEVAPLARI SORU-1 [10]: Sıvılık indisi (I L ) ne demektir? Sıvılık indisinin 2.1, 0 ve -0.6 olması ne ifade eder?")
28-29 ZM-I FİNAL SORU ve CEVAPLARI SORU-1 [1]: Sıvılık indisi (I L ) ne demektir? Sıvılık indisinin 2.1, ve -.6 olması ne ifade eder? SORU 2 [2]: Aşağıdaki kesit için a) Siltin doygun birim hacim ağırlığını
Yapı veya dolgu yüklerinin neden olduğu gerilme artışı, zemin tabakalarını sıkıştırır.
18. KONSOLİDASYON Bir mühendislik yapısının veya dolgunun altında bulunan zeminin sıkışmasına konsolidasyon denir. Sıkışma 3 boyutlu olmasına karşılık fark ihmal edilebilir nitelikte olduğundan 2 boyutlu
INM 308 Zemin Mekaniği
Hafta_7 INM 308 Zemin Mekaniği Yanal Zemin Basınçları Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com www.inankeskin.com ZEMİN MEKANİĞİ Haftalık Konular Hafta 1: Hafta 2: Hafta 3: Hafta
INM 305 Zemin Mekaniği
Hafta_8 INM 305 Zemin Mekaniği Zeminlerde Gerilme ve Dağılışı Yrd.Doç.Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com Haftalık Konular Hafta 1: Zeminlerin Oluşumu Hafta 2: Hafta 3: Hafta
Geometriden kaynaklanan etkileri en aza indirmek için yük ve uzama, sırasıyla mühendislik gerilmesi ve mühendislik birim şekil değişimi parametreleri elde etmek üzere normalize edilir. Mühendislik gerilmesi
Eğik Kısa Kazıkların Yanal Yük Taşıma Kapasitelerinin Deneysel Olarak İrdelenmesi *
İMO Teknik Dergi, 2017 8143-8151, Yazı 491, Teknik Not Eğik Kısa Kazıkların Yanal Yük Taşıma Kapasitelerinin Deneysel Olarak İrdelenmesi * Gizem MISIR 1 Mustafa LAMAN 2 ÖZ Bu çalışmada, yanal yük etkisindeki
Anizotropik Yükleme Koşullarında Eksenel Deformasyon İle Sıvılaşma İlişkisi
Jeoloji Mühendisliği Dergisi 36 (2) 2012 115 Anizotropik Yükleme Koşullarında Eksenel Deformasyon İle Sıvılaşma İlişkisi Relationship Between Axial Strain and Liquefaction under Anisotropic Loading Conditions
İNM Ders 4.1 Dinamik Etkiler Altında Zemin Davranışı
İNM 424112 Ders 4.1 Dinamik Etkiler Altında Zemin Davranışı Yrd. Doç. Dr. Pelin ÖZENER İnşaat Mühendisliği Bölümü Geoteknik Anabilim Dalı DİNAMİK ETKİLER ALTINDA ZEMİN DAVRANIŞI Statik problemlerde olduğu
LİMİT DENGE ANALİZİ (Deterministik Yaklaşım)
11. ŞEV DURAYLILIĞI ŞEV DURAYLILIĞI (Slope Stability) Şev: Düzensiz veya belirli bir geometriye sahip eğimli yüzeydir. Şevler Düzensiz bir geometriye sahip doğal şevler (yamaç) Belirli bir geometriye sahip
GEOTEKNİK DEPREM MÜHENDİSLİĞİ
GEOTEKNİK DEPREM MÜHENDİSLİĞİ Prof. Dr. B. Sadık Bakır ODTÜ İnşaat Mühendisliği Bölümü Fay Hareketi ve Deprem Deprem Büyüklüğü Deprem sırasında açığa çıkan enerjinin niteliksel ifadesidir - Richter yerel
Sayfa SİMGE LİSTESİ...vi. ÖNSÖZ...xxii. ÖZET...xxiii. ABSTRACT...xxiv
İÇİNDEKİLER ii Sayfa SİMGE LİSTESİ...vi KISALTMA LİSTESİ...ix ŞEKİL LİSTESİ... x ÇİZELGE LİSTESİ...xix ÖNSÖZ...xxii ÖZET...xxiii ABSTRACT...xxiv 1. GİRİŞ... 5 1.1 Tezin Amacı... 6 1. Problemin ve Çözüm
BURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) Department of Mechanical Engineering
Uygulama Sorusu-1 Şekildeki 40 mm çaplı şaft 0 kn eksenel çekme kuvveti ve 450 Nm burulma momentine maruzdur. Ayrıca milin her iki ucunda 360 Nm lik eğilme momenti etki etmektedir. Mil malzemesi için σ
BÖLÜM DÖRT KOMPOZİT KOLONLAR
BÖLÜM DÖRT KOMPOZİT KOLONLAR 4.1 Kompozit Kolon Türleri Kompozit(karma) kolonlar; beton, yapısal çelik ve donatı elemanlarından oluşur. Kompozit kolonlar çok katlı yüksek yapılarda çelik veya betonarme
1.1 Statik Aktif Durum için Coulomb Yönteminde Zemin Kamasına Etkiyen Kuvvetler
TEORİ 1Yanal Toprak İtkisi 11 Aktif İtki Yöntemi 111 Coulomb Yöntemi 11 Rankine Yöntemi 1 Pasif İtki Yöntemi 11 Coulomb Yöntemi : 1 Rankine Yöntemi : 13 Sükunetteki İtki Danimarka Kodu 14 Dinamik Toprak
EŞDEĞER DEPREM YÜKÜ YÖNTEMİ İLE BETONARME KIZAĞIN DEPREM PERFORMANSININ İNCELENMESİ
EŞDEĞER DEPREM YÜKÜ YÖNTEMİ İLE BETONARME KIZAĞIN DEPREM PERFORMANSININ İNCELENMESİ Dünya ticaretinin önemli bir kısmının deniz yolu taşımacılığı ile yapılmakta olduğu ve bu taşımacılığının temel taşını
BURSA TEKNĠK ÜNĠVERSĠTESĠ DOĞA BĠLĠMLERĠ, MĠMARLIK VE MÜHENDĠSLĠK FAKÜLTESĠ MAKĠNE MÜHENDĠSLĠĞĠ BÖLÜMÜ
BURSA TEKNĠK ÜNĠVERSĠTESĠ DOĞA BĠLĠMLERĠ, MĠMARLIK VE MÜHENDĠSLĠK FAKÜLTESĠ MAKĠNE MÜHENDĠSLĠĞĠ BÖLÜMÜ KOMPOZĠT VE SERAMĠK MALZEMELER ĠÇĠN ÜÇ NOKTA EĞME DENEYĠ FÖYÜ BURSA - 2016 1. GĠRĠġ Eğilme deneyi
Üst yapı yüklerinin bir bölümü ya da tümünü zemin yüzünden daha derinlerdeki tabakalara aktaran
Üst yapı yüklerinin bir bölümü ya da tümünü zemin yüzünden daha derinlerdeki tabakalara aktaran temel derinliği/temel genişliği oranı genellikle 4'den büyük olan temel sistemleri derin temeller olarak
Dairesel Temellerde Taban Gerilmelerinin ve Kesit Zorlarının Hesabı
Prof. Dr. Günay Özmen İTÜ İnşaat Fakültesi (Emekli), İstanbul gunozmen@yahoo.com Dairesel Temellerde Taban Gerilmelerinin ve Kesit Zorlarının Hesabı 1. Giriş Zemin taşıma gücü yeter derecede yüksek ya
ZEMİNLERİN KAYMA DİRENCİ
ZEMİNLERİN KYM İRENİ Problem 1: 38.m çapında, 76.m yüksekliğindeki suya doygun kil zemin üzerinde serbest basınç deneyi yapılmış ve kırılma anında, düşey yük 129.6 N ve düşey eksenel kısalma 3.85 mm olarak
Prof. Dr. İrfan KAYMAZ
Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Giriş Bu bölüm sonunda öğreneceğiniz konular: Kayış-kasnak mekanizmalarının türü Kayış türleri Meydana gelen kuvvetler Geometrik
Zeminlerin Sıkışması ve Konsolidasyon
Zeminlerin Sıkışması ve Konsolidasyon 2 Yüklenen bir zeminin sıkışmasının aşağıdaki nedenlerden dolayı meydana geleceği düşünülür: Zemin danelerinin sıkışması Zemin boşluklarındaki hava ve /veya suyun
DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI
DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI Yrd. Doç. Dr. Uğur DAĞDEVİREN 2 3 Genel anlamda temel mühendisliği, yapısal yükleri zemine izin verilebilir
INM 305 Zemin Mekaniği
Hafta_9 INM 305 Zemin Mekaniği Gerilme Altında Zemin Davranışı Yrd.Doç.Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com Haftalık Konular Hafta 1: Zeminlerin Oluşumu Hafta 2: Hafta 3: Hafta
AÇIK DENİZ RÜZGAR ENERJİSİ TÜRBİNLERİ TEKİL KAZIK TEMELLERİNİN ÇEVRESİNDEKİ BOŞLUK SUYU BASINCI GELİŞİMİ
Gazi Üniv. Müh. Mim. Fak. Der. Journal of the Faculty of Engineering and Architecture of Gazi University Cilt 29, No 2, 331-341, 2014 Vol 29, No 2, 331-341, 2014 AÇIK DENİZ RÜZGAR ENERJİSİ TÜRBİNLERİ TEKİL
KİLLİ ZEMİNLERE OTURAN MÜNFERİT KAZIKLARIN TAŞIMA GÜCÜNÜN MS EXCEL PROGRAMI KULLANILARAK HESAPLANMASI. Hanifi ÇANAKCI
KİLLİ ZEMİNLEE OTUAN MÜNFEİT KAZIKLAIN TAŞIMA GÜCÜNÜN MS EXCEL POGAMI KULLANILAAK HESAPLANMASI Hanifi ÇANAKCI Gaziantep Üniersitesi, Müh. Fak. İnşaat Mühendisliği Bölümü. 27310 Gaziantep Tel: 0342-3601200
DEPREMLER SIRASINDA ZEMİNLERİN SIVILAŞMASI VE TAŞIMA GÜCÜ KAYIPLARI
DEPREMLER SIRASINDA ZEMİNLERİN SIVILAŞMASI VE TAŞIMA GÜCÜ KAYIPLARI Ayfer ERKEN( 1 ), Recep ÖZAY( 2 ),Zülküf KAYA( 3 ), M. B. Can ÜLKER( 4 ), Barış ELİBOL( 5 ) ÖZET Türkiye nin nüfüs yoğunluğunun fazla
Burulma (Torsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler
Burulma (orsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler Endüstiryel uygulamalarda en çok rastlanan yükleme tiplerinden birisi dairsel kesitli millere gelen burulma momentleridir. Burulma
GÖMÜLÜ YAPILARIN ZEMİN-YAPI-DEPREM ETKİLEŞİMİNDE BASİTLEŞTİRİLMİŞ ÇERÇEVE YÖNTEMİ
Zemin Mekaniği ve Temel Mühendisliği Onikinci Ulusal Kongresi 16-17 Ekim 2008, Selçuk Üniversitesi, Konya GÖMÜLÜ YAPILARIN ZEMİN-YAPI-DEPREM ETKİLEŞİMİNDE BASİTLEŞTİRİLMİŞ ÇERÇEVE YÖNTEMİ SIMPLIFIED FRAME
MECHANICS OF MATERIALS
T E CHAPTER 2 Eksenel MECHANICS OF MATERIALS Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. John T. DeWolf Yükleme Fatih Alibeyoğlu Eksenel Yükleme Bir önceki bölümde, uygulanan yükler neticesinde ortaya çıkan