ASANSÖR TEKNİK DOSYASI

Transkript

1 SİVTCİ ASANSÖR LTD. ŞTİ. Kaalık Mah. 686 Sokak No: 11 DENİZLİ Tlf: Faks : Yapı Sahibi Yapı Adresi Pafta/Ada/Parsel Müteahhit Firma Asansör Seri no : : : : : Mehmet GÜZ Gerzele Mah. 515 Sokak No:15 DENİZLİ M22A21B4C / 345 / 2 KRM İnşaat Taahhüt Ltd. Şti. 386 ASANSÖR TEKNİK DOSYASI

2 ASANSÖRÜN TEMEL ÖZELLİKLERİ Yapı sahibi : Mehmet GÜZ Asansörün Tanımı Yapı adresi : Gerzele Mah. 515 Sokak No:15 DENİZLİ Asansör Seri no : 386 Yapımcı firma : SİVTCİ ASANSÖR LTD. ŞTİ. Yapımcı firmanın adresi : Kaalık Mah. 686 Sokak No: 11 DENİZLİ Asansörün Yerleşimi Yerleşim çizimleri referans no Elektrik çizimleri Mekanik çizimleri : E01,E02,E03,E04,E05,E06,E07,E08 : M01,M02,M03,M04,M05,M06,M07,M08,M09,M10,M11 Asansör durak adedi Toplam : 4 Önde : 4 Yanda : - Seir mesafesi (m) : 8,4 Bean ükü (kişi) : 10 Bean ükü (kg) : 800 Bean hızı (m/sn) : 1 Kabin ağırlığı (kg) : 850 Karşı ağırlık (kg) : 1250 Motor Marka/Seri no/tip/güç : Akış (VVF) AOM160SA 9,2 kw Faz (~) : 3 Frekans (Hz) : 50 Voltaj (V) : 380 Pano akımı (A) : 20 İmalat cinsi Makinanın erleşimi X Kuunun üstünde Kuunun altında Kuunun anında : Montaj Makina dairesine giriş şekli : Merdiven Tahrik cinsi : Sürtünmeli tahrik kasnaklı Raların cinsi : frezelenmiş, frezelenmiş Kabin halatı cinsi,adedi,çapı : Lif özlü 819 SEALE, 5 adet, 10 mm Reg. halatı cinsi,adedi,çapı : Lif özlü 619 SEALE, 1 adet, 6 mm Belirtilmesi Gerekli Diğer Özellikler

3 UYGUNLUK BEYANI İmalatçının adı : SİVTCİ ASANSÖR LTD. ŞTi. İmalatçının adresi : Kaalık Mah. 686 Sokak No: 11 DENİZLİ İmalat cinsi : Montaj İmal ılı : 2012 Seri numarası : 386 Tipi : Elektrikli Asansör İmalatın apıldığı adres : Mehmet GÜZ Gerzele Mah. 515 Sokak No:15 DENİZLİ Onalanmış kuruluş adı Referans nosu (notified bod no) : ABC : 1111 Onalanmış kuruluş Adresi :. YUKARIDA TANIMLANAN İMALATIN ASANSÖR YÖNETMELİĞİ VE AŞAĞIDA BELİRTİLEN İLGİLİ TS-EN STANDARDLARINA UYGUN OLDUĞUNU BEYAN EDERİZ. Asansör Yönetmeliği (Varsa Diğer Yönetmelikler) 95/16/AT Asansörün Yapıldığı İlgili Standardlar TS EN 81-1 (A3) Tasarlanan kullanım amacı (Kabinde bulunan kapasite plakasına göre) X Yolcu [10 Kişilik 800 Kg) Yolcu ve ük Diğer amaçlar Sorumlu kişinin Adı Soadı : Osman SİVTCİ Tarih : Adres : Kaalık Mah. 686 Sokak No: 11 DENİZLİ Firma, Kaşe, İmza :

4 GÜVENLİK ELEMANLARI KAYIT FORMU Yapı Sahibi : Mehmet GÜZ Yapı Adresi Asansör Seri No : 386 : Gerzele Mah. 515 Sokak No:15 DENİZLİ Asansör Tertibatı Asansör Tertibatı Tanımı Tertibat Tipi Üretici Firma Tip Ugunluk Seri / Parti No Kapı kilitleme tertibatları Kapı kilidi T2-KAT Has CE 1175 Kapı kilidi T2-KAT Has CE 1139 Kapı kilidi T2-KAT Has CE 1616 Kapı kilidi T2-KAT Has CE 1333 Kabinin aşağı önde ve ukarı önde kontrolsüz hareketini önleen tertibatlar Paraşüt Fren Sistemi SKY2000EKO Özbeşler CE 294/A Aşırı hız kontrol tertibatları Regülatör ASRG 1,6 Aspar CE /2011 Doğrusal vea doğrusal olmaan şok emiciler Kabin altı Tampon K.Ağırlık altı Tampon HPT 04 Has CE - HPT 03 Has CE - Hidrolik asansörlerde silindire bağlı güvenlik tertibatları Elektronik güvenlik elemanları Kumanda Panosu VDGA35 Astek CE 12765

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI İÇİNDEKİLER KONU BAŞLIĞI SAYFA NO ASANSÖR VERİLERİ 1 KABİN RAYLARININ HESAPLANMASI 2-12 KARŞI AĞIRLIK KILAVUZ RAYLARININ HESAPLANMASI KUYU TABANINI ETKİLEYEN KUVVETLERİN HESAPLANMASI 15 MAKARA VE ASKI HALATI ÇAPLARI ARSINDAKİ ORAN 15 ASKI HALATI GÜVENLİK KATSAYISININ HESAPLANMASI ASKI HALATI BAĞLANTI NOKTASININ DAYANIMININ KONTROLÜ 17 REGÜLATÖR HALATINDAKİ GERGİ KUVVETİNİN HESAPLANMASI 18 REGÜLATÖR HALATI EMNİYET KATSAYISININ HESAPLANMASI 19 REGÜLATÖR HALATI VE MAKARA ÇAPI ARASINDAKİ ORAN 19 TAMPON HESAPLARI 19 TAHRİKYETENEĞİNİN HESAPLANMASI 20 T1/T2 ORANININ HESAPLANMASI ASANSÖR MOTOR GÜCÜ HESABI 25 HALAT SARMA AÇISI HESABI 26

27 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI ASANSÖR VERİLERİ ELEVATOR DATAS : Kabin ve aksesuarlarının kütlesi P = kg Masses of the empt car and components supported b car Bean Yükü q = 800 kg Rated Load Maksimum Konsol Mesafesi I = 2800 mm The bracket distance Kabin kılavuz patenleri arasındaki mesafe h = 3000 mm Distance between car guide shoes Güvenlik Tertibatı Tipi = Kamalı Frenlemeli Tpe of safet gear X önündeki kabin boutu, kabin derinliği D = 1500 mm Car dimension in X-direction, car depth Y önündeki kabin boutu, kabin genişliği D = 1200 mm Car dimension in Y-direction, car with Bean Hızı v = 1,00 m/sn Rated speed Ra Bou L ra = 13,2 m Length of rail Ralara bağlı ardımcı donanım kütlesi M = 0 kg Mass of auiliar equipment on the rail Kabin merkezinin (C), eksenine olan mesafesi c = 0 mm Distance of center of car to X-ais Kabin merkezinin (C), eksenine olan mesafesi c = 0 mm Distance of center of car to Y-ais Askı noktasının (S), eksenine olan mesafesi s = 0 mm Distance of suspension to X-ais Askı noktasının (S), eksenine olan mesafesi s = 0 mm Distance of suspension to X-ais Boş kabin ağırlık merkezinin eksenine olan mesafesi p = 0 mm Distance of car mass centre gravit to X-ais Boş kabin ağırlık merkezinin eksenine olan mesafesi p = 0 mm Distance of car mass centre gravit to Y-ais Kapı pozisonu i = 1 Position of the car door Kılavuz raların saısı n = 2 Number of guide rail Kabinde kullanılan ra tipi 90X75X16 Tpe of the used rail on the car Safa:1

28 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI KABİN RAYLARININ HESAPLANMASI (EK-G) PROOF OF CAR GUIDE RAILS (ANNEX-G) G GÜVENLİK TERTİBATI ÇALIŞMASI SAFETY GEAR OPERATION G Bükülme Buckling F k k gn P Q 1 = 29.81( )/ 2= 16437,4 N n Kullanılan ra için en küçük elemsizlik arıçapı i = 24,3 mm Minimum radius of gration in millimetres Bükülme uzunluğu l k =l = 2.800,0 mm Bucking length in millimetres Narinlik katsaısı Slenderness = = 2800/ 24.3 = 115,2 i l k R m = 370 N/mm 2 çekme daanımlı ra için nın fonksionu olarak 370 = 2.24 (Çizelge G.3) function for steel with tensile stress R m = 370 N/mm 2 R m = 520 N/mm 2 çekme daanımlı ra için nın fonksionu olarak 520 = 3.36 (Çizelge G.4) function for steel with tensile stress R m = 520 N/mm 2 Kullanılan raın çekme daanımı R m = 370 N/mm 2 Tensile stress R R 370 Kullanılan ra için for the use rail m 370 =[( )( )/( )]+ 2.24= 2,24 Ralara bağlı ardımcı donanım için darbe katsaısı k 3 = 2,0 alınır. Value of impact factor Kullanılan raın kesit alanı A = 1.700,0 mm 2 Cross section area of a guide rail in millimeters Ralara bağlı ardımcı donanım ağırlığı M = 0,0 N Force in a guide rail due to auiliar equipment in newtons k F k 3 k M A = (16437, ,0) 2.24/ 1700 =21,659 N/mm 2 Safa:2

29 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI DURUM 1:-ekseni Case 1 relative to the X-ais D D C S Q P P D Q 8 0 Q Q P 1 Q, Q : Bean ükü ağırlık merkezinin kılavuz ra sisteminin ilgili eksenlerine olan mesafeleri : position of the rated load (Q) in relation to the guide rail cross coordinates Q = 1500/8 = mm Q = C = 0 G EĞİLME GERİLMESİ BENDING STRESS Kamalı Frenlemeli güvenlik tertibatında darbe katsaısı k 1 = 2 (Çizelge G.2) impact factor due to safet device operation k 1 F 1 k g n Q Q n h P P = 29.81( )/( )= 490,5 N F 3 F l M = 3490, /16 = ,5 Nmm 16 Kullanılan ra için W (mm 3 ) for the using rail W (mm 3 ) = ,0 M = ,500/ 11400=22,589 N/mm 2 W k1 g n Q Q P n h 2 P = 29.81( )/( /2)= 0,00 N M 3 F l = /16 = 0,0 Nmm 16 Kullanılan ra için W (mm 3 ) for the using rail W (mm 3 ) = ,0 Safa:3

30 P 1 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI M = 0/ 20800=0,000 N/mm 2 W Eğilme Gerilmeleri m = + m =0, ,589 = 22,589 N/mm 2 Durum 2: -ekseni Case 2 relative to the Y-ais D C Q S D P Q P Q 0 D Q 8 Q = 0, /8 Q = 150 mm Q = C = 0 Güvenlik tertibatı çalışması Safet gear operation eğilme gerilmesi Bending Stress Kamalı Frenlemeli güvenlik tertibatında darbe katsaısı k 1 = 2 (Çizelge G.2) impact factor due to safet device operation k 1 F k g 1 n Q Q P P n h = 29.81( )/( ) = 0 N M 3 F l = /16 = 0,000 Nmm 16 Kullanılan ra için W (mm 3 ) = ,0 For the using rail M = 0/ 11400=0,000 N/mm 2 W Safa:4

31 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI F k1 gn Q Q P P n h 2 = 29.81( )/( /2)= 784,8 N 3 F l M = /16 = ,000 Nmm 16 Kullanılan ra için W (mm 3 ) = ,0 For the using rail M = / 20800=19,809 N/mm 2 W Eğilme Gerilmeleri m = + m =19, ,000 = 19,809 N/mm 2 Daha büük olduğu için Durum 1 eğilme gerilmesi alınmıştır m =22,589 G BİRLEŞİK GERİLME COMBINED STRESS F k 3 k m k M A = izin verilen gerilme (N/mm 2 ), Buckling stress in newtons per square millimeters R = uzama sınırı (N/mm 2 ), tensile strength in newtons per millimeter S = güvenlik katsaısı, Safet factor t Güvenlik tertibatının çalışmasında güvenlik katsaısı (Çizelge 3) S t = 3,0 Safet gear operation Rm İzin verilen gerilme Permissible stress zul = 370/ 3 = 123,33 N/mm 2 St Aşağıdaki doğrulamalar apılmalıdır: It shall be evaluated using the following formula; R m zul zul S t m = + zui 22,59 N/mm 2 123,33 N/mm 2 = 22,59+(16.437,4+ 20,0)/ 1700 = 32,26 N/mm 2 123,33 N/mm 2 a = k m zui 21,66+0,922,59= 41,989 N/mm 2 123,33 N/mm 2 Safa:5

32 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI G Ra bounun eğilmesi Flange bending Kullanılan ra profilinin aağı ile başı arasındaki boun genişliği c = 9 mm With of the connecting part of the foot to the blade in millimeters 1,85 F F 2 zul = 1,85X490,5/9,0 2 = 11,20 N/mm 2 123,33 N/mm 2 c G Eğilme miktarı Deflections Esneklik modülü E = N/mm2 Modulus of elasticit in newton per square millimetre Kullanılan ra için I = ,0 mm 4 Second moment of area in the X-ais in fourth power millimetre zui = 5 mm ( ) T-Profilli kılavuz ralar için hesaplanan en büük izin verilen eğilme miktarları: a) Üzerinde güvenlik tertibatı çalışan kabin, karşı ağırlık vea dengeleme ağırlığı kılavuz ralarında, her iki önde 5 mm; b) Üzerinde güvenlik tertibatı çalışmaan kabin, karşı ağırlık vea dengeleme ağırlığı kılavuz ralarında, her iki önde 10 mm; For T-Profile guide rails the maimum calculated permissible deflection are: a) 5 mm in both directions for car, counterweight or balancing weight guide rails on which safet gears are operating b) 10 mm in both directions for guide rails of counterweight or balancing weight without safet gears F l 3 0,7 zul 48 E I = 0,7490, /( ) = 1,480 mm 5 mm Kullanılan ra için for the use rail I = ,0 mm 4 0, 7 3 F l 48 E I zul = 0,7784, /( ) = 0,121 mm 5 mm Safa:6

33 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI G NORMAL KULLANMA, HAREKET NORMAL USE, RUNNİNG DURUM 1:X-EKSENİ CASE 1 RELATİVE TO THE X-AXİS D D C S Q P P D Q 8 0 Q Q P 1 G EĞİLME GERİLME BENDING STRESS Normal kullanma, Hareket için darbe katsaısı k2 = 1,2 (Çizelge G.2) Normal use impact factor due to safet device operation k 1 P k gn Q Q S P S F 2 n h = [ 800( 0-0) ( 0-0)]/( ) = 0 N M 3 F l = /16 = 0,000 Nmm 16 Kullanılan ra için W (mm 3 ) for the use rail = ,0 mm 3 M = 0/ 11400=0,000 N/mm 2 W F k 2 g n Q P Q S n h 2 = [ 800( 150-0) ( 0-0)]/( /2) = 470,880 N P S Safa:7

34 P 1 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI M 3 F l = 3470, /16 = ,000 Nmm 16 Kullanılan ra için W = ,0 mm 3 For the using rail M = ,000/ 20800=11,885 N/mm 2 W Eğilme Gerilmeleri m = + m =11, ,000 = 11,885 N/mm 2 Durum 2: -ekseni Case 2 relative to the Y-ais D D C Q S P Q P Q 0 D Q 8 EĞİLME GERİLMESİ BENDING STRESS Normal kullanma, Hareket için darbe katsaısı impact factor due to safet device operation k 2 k2 = 1.2 (Çizelge G.2) P k gn Q Q S P S F 2 n h = [ 800( 0-0) ( 0-0)]/( )= 0,000 N M 3 F l = /16 = 0,000 Nmm 16 Kullanılan ra için W (mm 3 ) = mm 3 For the using rail M = 0/ = 0,00 N/mm 2 W Safa:8

35 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI F P k2 gn Q Q S P S n h 2 = [ 800( 150-0) ( 0-0)]/( /2)= 470,88 N M 3 F l = 3470, /16 = ,00 Nmm 16 Kullanılan ra için W = 9240 mm 3 For the using rail M = ,000/ 20800=11,89 N/mm 2 W Eğilme Gerilmeleri m = + m =11, ,000 = 11,885 N/mm 2 Daha büük olduğu için Durum 2 eğilme gerilmesi alınmıştır m =11,885 G BÜKÜLME BUCKLING Normal kullanma- Hareket ük durumunda bükülme medana gelmez. In normal use running, buckling does not arise. G BİRLEŞİK GERİLME COMBINED STRESS Normal kullanma, hareket için güvenlik katsaısı (Çizelge 3) S t = 3.75 Normal use safet gear İzin verilen gerilme Permissible stress Aşağıdaki doğrulamalar apılmalıdır: It shall be evaluated using the following formula; m = + zui R m = 370/ 3.75 = 98,667 N/mm 2 zul S t 11,885+0,000 = 11,885 N/mm 2 98,667 N/mm 2 Ralara bağlı ardımcı donanım için darbe katsaısı k 3 = 2,0 alınır. Value of impact factor Kullanılan raın kesit alanı A = 951 mm 2 Cross section area of a guide rail in millimeters Ralara bağlı ardımcı donanım ağırlığı M = 0,0 N Force in a guide rail due to auiliar equipment in newtons k M A 3 m zul = 11,885+( 20,0)/ 1700 = 11,885 N/mm 2 98,667 N/mm 2 Safa:9

36 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI G Ra bounun eğilmesi Flange bending Kullanılan ra profilinin aağı ile başı arasındaki boun genişliği c = 9 mm Width of the connecting part of the food to the blade in millimeters 1,85 F F 2 zul c =1,85X0,000/9,0 2 = 0,000 N/mm 2 98,667 N/mm 2 G Eğilme miktarı Deflections Esneklik modülü E = N/mm 2 Modulus of elasticit in newton per square millimetre Kullanılan ra için l = mm 4 Second moment of area in the X-ais in fourth power millimetre zul = 5 mm ( ) F l 3 0,7 zul 48 E I =0, /( ) = 0,000 mm 5 mm Kullanılan ra için I = mm 4 For the using rail 3 F l 0,7 zul 48 E I =0, /( ) = 0,072 mm 5 mm G NORMAL KULLANMA, YÜKLEME NORMAL USE, LOADING D C X P X F S D Y X P X F Safa:10

37 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI Kapı kozisonu Door Position i = 1 İlgili kabin kapısının, eksenine olan mesafesi (i=1,2,3 vea 4) = 870 mm Distance of the related car door to X-ais İlgili kabin kapısının, eksenine olan mesafesi (i=1,2,3 vea 4) = 0 mm Distance of the related car door to Y-ais Eşik kuvveti force on the sill F s İnsan asansörlerinde Q < 2500 kg ise: F s = 0.4 g n Q Person İnsan asansörlerinde Q 2500 kg ise: F s = 0.6 g n Q Load Lift Forklift ile üklemede Q 2500 kg ise: F s = 0.85 g n Q Forklift Truck Loading G Eğilme gerilmesi Bending stress F F Normal kullanma, Hareket için darbe katsaısı Impact factor for normal use g M n P F P S n h s 3 F l = /16 = 0,000 Nmm 16 Kullanılan ra için W (mm 3 ) = ,0 mm 3 For the using rail M = 0/ = 0,000 N/mm 2 W g M n P F P S n h 2 s i i 3 F l = /16 = ,000 Nmm 16 Kullanılan ra için W = 9240 mm 3 For the using rail M = / = 19,809 N/mm 2 W G Birleşik gerilme Combined Stress S S Fs = 0, = 3.139,20 N k2 = 1.2 (Çizelge G.2) = 29.81( )/( )= 0 N Normal kullanma, Hareket için güvenlik katsaısı (Çizelge 3) S t = 3 Safet factor for normal use, running = 29.81( )/( /2) = 784,8 N Safa:11

38 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI Rm İzin verilen gerilme Permissible stress zul = 370/ 3= 123,333 N/mm 2 S Aşağıdaki doğrulamalar apılmalıdır: It shall be evaluated using the following formula; t n = + zui 19,809= 19,809 N/mm 2 123,333 N/mm 2 Ralara bağlı ardımcı donanım için darbe katsaısı k 3 = 2 alınır. impact factor due to safet device operation k 3 Kullanılan raın kesit alanı A = 1700 mm 2 Cross section area of a guide rail in millimeters Ralara bağlı ardımcı donanım ağırlığı M = 0,0 N Force in a guide rail due to auiliar equipment in newtons k3 M m zul A = 19,809+( ,0)/ 1700 = 29,478 N/mm 2 123,333 N/mm 2 G Ra bounun eğilmesi Kullanılan ra profilinin aağı ile başı arasındaki boun genişliği c = 9 mm Width of the connecting part of the food to the blade in millimeters 1,85 F F 2 zul c =1,85X0,000/9,0 2 = 0,000 N/mm 2 123,333 N/mm 2 G Eğilme miktarı Esneklik modülü E = N/mm2 Kullanılan ra için I = mm 4 zui = 5,0 mm ( ) For T-Profile guide rails the maimum calculated permissible deflection are: a) 5 mm in both directions for car, counterweight or balancing weight guide rails on which safet gears are operating b) 10 mm in both directions for guide rails of counterweight or balancing weight without safet gears 0, 7 3 F l 48 E I zul = 0, /( ) = 0,000 mm 5 mm Kullanılan ra için I = mm 4 For the using rail 0, 7 3 F l 48 E I zul = 0, /( ) = 0,121 mm 5 mm Safa:12

39 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI KARŞI AĞIRLIK KILAVUZ RAYLARININ HESAPLANMASI (EK-G) D cwt = 150 mm D cwt = 960 mm Ra Saısı = 2 Number of rail Dengeleme faktörü q = 0,5 Balance factor Normal kullanma, Hareket için k 2 = 1,2 (Çizelge G.2) Normal use, moving Karşı ağırlık patenleri arasındaki mesafe h cwt = 3000 mm Distance between counterweight shoes Ağırlıkta kullanılan ra tipi = 50X50X5 Tpe of counterweight rail Normal kullanımda, hareket Normal Use, Running Eğilme gerilmesi Bending Stress k 2 g n (qq+p)0.1 D cwt F = = n h cwt = [ 800( 0-0) ( 0-0)]/( )= 0,000 N M 3 F l = /16 = 0,000 Nmm 16 Kullanılan ra için W = 2100 mm 3 For the using rail Safa:13

40 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI M = 0/ = 0,00 N/mm 2 W K 2 g n (qq+p)0.05 D cwt F = = n -- h cwt 2 = [ 800( 150-0) ( 0-0)]/( /2)= 470,88 N 3 F l M = /16 = ,00 Nmm 16 Kullanılan ra için W = 3150 mm 3 For the using rail M = / = 11,89 N/mm 2 W Birleşik gerilme Combined Stress Normal kullanma, Hareket için güvenlik katsaısı (Çizelge 3) S t = 3.75 Normal use, for running coefficent Ağırlık raının çekme daanımı R m = 370 N/mm 2 Tensile stress of counterweight rail Rm İzin verilen gerilme Permissible stress zul = 123,333 = 370/ 3.75 N/mm 2 S Aşağıdaki doğrulamalar apılmalıdır: It shall be evaluated using the following formula; t Ra bounun eğilmesi n = + zui 19,809+0,000 = 19,809 N/mm 2 98,667 N/mm 2 Kullanılan ra profilinin aağı ile başı arasındaki boun genişliği c = 9 mm Width of the connecting part of the food to the blade in millimeters 1,85 F F 2 zul c =1,85X0,00/9,0 2 = 0,00 N/mm 2 98,667 N/mm 2 Eğilme miktarı Deflection Esneklik modülü Modulus of elasticit E = N/mm2 Kullanılan ra için For using rail I = ,0 mm 4 zui = 5,0 mm ( ) For T-Profile guide rails the maimum calculated permissible deflection are: a) 5 mm in both directions for car, counterweight or balancing weight guide rails on which safet gears are operating b) 10 mm in both directions for guide rails of counterweight or balancing weight without safet gears Safa:14

41 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI F l 3 0,7 48 E I zul = 0, /( ) = 0,000 mm 5,0 mm Kullanılan ra için I = ,0 mm 4 For the using rail 3 F l 0,7 zul 48 E I = 0, /( ) = 0,072 mm 5,0 mm KUYU TABANINI ETKİLEYEN KUVVETLERİN HESAPLANMASI (5.3.2) STRENGHT OF THE PIT FLOOR Güvenlik tertibatının çalışması Safet Gear Operation Kabin kılavuz raının birim ağırlığı G = 73,3 N/mm Unit mass of guide rail of the car Ra bou L ra = 13,2 m Length of rail Kılavuz ra ağırlığı Weight of the guide rail P ra = GL ra = = 967,3 N Her ra tabanına gelen düşe kuvvet Vertical force of each rail base F ra = F k + P ra = , = ,72 N Tampon çalışma kuvvetleri Herbir kabin tamponunun altında ( ) P = 4g n (P+Q) Each car buffer = 49,81( ) = ,7 N The floor of the pit shall be able to support beneath the car buffer supports 4 times the static load being imposed b the mass of the full loaded car Herbir karşı ağırlık tamponunun altında ( ) P = 4g n (P+qQ) Each counterweight buffer = 49,81( ) = ,7 N The floor of the pit shall be able to support beneath the counterweight buffer supports, on the balancing weights travelling area, 4 times the static load being imposed b the mass of the counterweight or the balancing weight MAKARA ve ASKI HALATI ÇAPLARI ARASINDAKİ ORAN PULLEY AND ROPES DIAMETER RATIOS Askı halat çapı Rope Diameter d r = 10 mm En küçük kasnak çapı Small Pulle Diameter D mim = 400 mm D mim /dr = 400/ 10 = Tahrik kasnağı, makara ve tamburun (halat ortasından ortasına ölçülen) çapları ile halat çapının oranı, halat apısından bağımsız olarak en az 40 olmalıdır The ratio between the pitch diameter of sheaves, pulle or drumsand the nominal diameter of the suspension ropes shall be at least 40, regardless of the number of standards. Safa:15

42 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI ASKI HALATI GÜVENLİK KATSAYISININ HESAPLANMASI (9.2.2 ve EK-N) PROOF OF SAFETY FACTOR OF THE SUSPENSION ROPES (9.2.2 AND AN-N) Askı halatı güvenlik katsaısı: The safet factor of suspension ropes: Üç vea daha fazla halatlı sürtünmeli tahrikte ve tamburlu tahrikte en az 12; 12 in the case of traction drive with three ropes or more; İki halatlı sürtünmeli tahrikte en az 16 olmalıdır. 16 in the case of traction drive with two ropes; Kasnakların eşdeğer saısı Equivalent number of pulles N equiv N equiv = N equiv (t) + N equiv (p) N equiv (t) N equiv (p) = Tahrik kasnaklarının eşdeğer saısı the equivalent number of traction sheaves = Saptırma kasnaklarının eşdeğer saısı the equivalent number of deflection pulles N equiv (t) nin hesaplanması (Çizelge N.1) V Kanal 35 - Sertleştirilmiş Kanal 0 için N equiv (t) = 18,5 N equiv (p) nin hesaplanması N equiv (p) = K p (N ps + N pr ) K p = (D t / D p ) 4 Tahrik kasnağı çapı Dt = 520 mm Diameter of the traction sheaves Saptırma kasnağı çapı Dp = 400 mm Avarange diameter of all pulles, traction sheave ecluded Tahrik kasnağı çapının kasnak çapına oranının 4.kuvveti = 2,86 Factor of the ratio between sheave and pulle diameter Tek önde bükülmeli kasnak saısı Nps = 1 Number of the pulle with simple bends Ters önde bükülmeli kasnak saısı Npr = 0 Number of the pulle with reserved bends N equiv (p) = 2,86(1,00+40,00) = 2,86 N equiv = N equiv (t) + N equiv (p) = 18,50+2,86 = 21,36 N.3 Tesis için gerekli güvenlik katsaısı Safet Factor S f ,8510 N log 8,567 Dt dr 2,6834 D t log 77,09 dr equiv 2,894 Safa:16

43 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI Halat çapı d r = 10 mm Diameter of the rope Dt/dr = 520/ 10 = 52 Hesaplanan S f = 16,31 Calculated S f Kullanılan halatın en küçük kopma kuvveti F min = ,9 N The minimum breaking load of the governor rope Halat saısı n r = 5 Number of rope Halat askı katsaısı r = 1 Rope reeving factor Güvenlik katsaısı, bir halatın en küçük kopma kuvvetinin (N), kabin bean ükü ile üklü ve en alt durakda duruorken bir halata gelen en büük kuvvete (N) oranıdır. The safet factoris the ratio between the minimum breaking load, in newtons, of one rope and the maimum force, in newtons, in this rope, when the car is stationar at the lowest landing, with its rated load n r F min r S = = /( ) = 26,21 16,31 Pg n ASKI HALATI BAĞLANTI NOKTASININ DAYANIMININ KONTROLÜ RESIST CONTROL OF JUNCTION POINT OF THE SUSPENSION ROPE Halat bağlantı tijinin çapı = 15 mm Diameter of the tpe of Junction point Halat bağlantı tijinin net kesit alanı A = 1700 mm 2 Cross section area of the tpe of junction point Halat bağlantı tijinin çekme daanımı zui = 98,667 N/mm 2 Tensile stress of the tpe of junction point 0.8Fmin A zui Madde e göre halat ve halat tespit noktaları arasındaki bağlantılar, en küçük halat kopma ükünün en az % 80 ine daanabilmelidir The junction between the rope and the rope termination, according to , shall be able to resist at least 80% of the minimum breaking load of the rope Halat uçları kabine, karşı ağırlığa vea dengeleme ağırlığına vea palangalı sistemlerde askı noktalarına, kurşun dökülmüş soketler, kendinden sıkıştırmalı konik soketli halat kilitleri, en az üç ugun halat klemensile bağlanan kurt gözü (radansa), presle sıkıştırılmış boru vea anı derecede güvenli başka bir sistemle bağlanmalıdır The ends of the ropes shall be fied to the car, counterweight or balancing weight, or suspension points of the dead parts of reeved ropes b means of metal or ressin filled sockets, self tightening wedge tpe sockets, heart shaped thimbles with at least three suitable rope grips, hand spliced ees, ferrule secured ees, and an other sstem with equivalent safet. Safa:17

44 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI REGÜLATÖR HALATINDAKİ GERGİ KUVVETİNİN HESAPLANMASI PROOF OF THE TENSILE FORCE IN THE OVERSPEED GOVERNOR Halat tipi 619 Standart lif özlü Tpe of rope Halat anma çapı d sr = 6 mm Diameter of rope Gergi ağırlığı G = 650,0 N Tensioning weight Halat ağırlığı P sr = 40,50 N Rope weight Aşağı önde çalışmada moving down T2 P sr +(G/2)+P down ---- = e = T1 P sr +(G/2) Sürtünme katsaısı = 0,20 Coeffcient of friction Kanal açısının değeri = 40,00 0 Value of the groove angle 1 Sürtünme değeri friction factor = = 0,585 Sin(/2) e = 6,27 P = Psr + (G/2) = 40,50 650/2=365,50 N P down = P e - P = 365,506,27-365,50=1.927,39 N Aşağı önde gerekli çalışma kuvveti P dreq = 300 N 1.927, Yukarı önde çalışmada Moving up T1 P sr +(G/2) ---- = e = T2 P sr +(G/2)-P up P = Psr + (G/2) ile P up = P (P/e ) = 365,5-(365,5/6,3) = 307,2 N Yukarı önde gerekli çalışma kuvveti P ureq = 300 N 307, Hız regülâtörünün devree girmesi sırasında regülâtör halatında medana gelen gerilme kuvveti, en az aşağıda belirtilen değerlerden büük olanına eşit olmalıdır: Güvenlik tertibatını çalıştırmak için gereken kuvvetin 2 katı vea 300 N The tensile force in the overspeed governor rope produced b the governor, when tripped, shall be at least the greater of the following two values: a) twice that necessar to engage the safet gear, or b) 300 N Safa:18

45 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI REGÜLATÖR HALATI EMNİYET KATSAYISININ HESAPLANMASI Regülatör halatının en küçük kopma ükü F min = N The minimum breaking load of the governor rope Medana gelen en büük kuvvet F = P down + P = 1.927,4+365,5=2.292,89 N Maimum force Fmin / F = 8, Bu halatın en küçük kopma ükü, hız regülâtörünün çalışmasıla halatta medana getirilen gerilme kuvvetinin en az 8 katı olmalıdır. Sürtünme kuvveti kullanan tipte bir hız regülâtöründe, sürtünme katsaısı ma = 0,2 olarak hesaba katılmalıdır The minimum breaking load of the rope shall be related b a safet factor of at least 8 to the tensile force produced in the rope of the overspeed governor when tripped taking into account a friction factor ma equal to 0,2 for traction tpe overspeed governor REGÜLATÖR HALATI VE MAKARA ÇAPI ARASINDAKİ ORAN THE RATIO BETWEEN THE PITCH DIAMETER OF THE PULLEYS FOR THE OVERSPEED GOVERNOR ROPE Halat anma çapı d sr = 6 mm Nominal rope diameter Regülatör kasnak çapı D reg = 320 mm Diameter of the governor pulle D reg /d sr = Hız regülâtörü kasnağının (halat ortasından ortasına ölçülen) çapı ile regülâtör halatı anma çapı arasındaki oran en az 30 olmalıdır The ratio between the pitch diameter of the pulles for the overspeed governor rope and the nominal rope diameter shall be least 30. TAMPON HESAPLARI CALCULATION OF BUFFER Kabin altı tamponu için HPT 04 tampon seçilmiş olup, Min.Kuvvet = 440 kg < Ma. Toplam kütle P bma = (P+Q+Gh) = ( ,6) = 1675,6 kg < Ma.Kuvvet = 1784 kg ugundur. Karşı ağırlık tamponu için HPT 03 tampon seçilmiş olup, Min.Kuvvet = 440 kg < Ma. Toplam kütle P bma = (P+Q/2)+Gh = ( ,6) = 1275,6 kg < Ma.Kuvvet = 1440 kg ugundur. Ma. Kuvvet ve Min. Kuvvet değerleri tampon üretici firması kataloğundan alınmıştır,markaa göre değişebilir. Safa:19

46 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI TAHRİK YETENEĞİNİN HESAPLANMASI (EK-M) TRACTION EVALUATION (ANNEX-M) Sürtünme değerinin hesaplanması Evaluation of the friction factor Yarım Daire ve Altı Kesik Yarım Daire Kanal Semi-circular and Semi-circular undercut grooves V Kanal V-Grooves f 4 cos sin 2 2 sin sin sertleştirilmiş kanallar için; for handened grooves; 1 f sin 2 sertleştirilmemiş kanallar için; for non-handened grooves; 4 1 sin 2 f sin Kasnak kanalı Grooves : V Kanal 35 - Sertleştirilmiş Kanal Kanal açısının değeri Grooves angle : 75 Alt kesilme açısı Undercut angle : Yükleme için : 0.1 (1 / sin(35/2) Durdurma tertibatı çalışması için : (0.1 / (1 +1,0 / 10)) (1 /sin(35/2) Kabinin bloke edildiği durumlar için : 0.2 (1 / sin(35/2) Yükleme için: f = 0,333 Loading condition Durdurma tertibatı çalışması için: f = 0,302 Emergenc breaking conditions Kabinin bloke edildiği durumlar için: f = 0,665 Car stalled conditions Safa:20

47 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI T1/T2 ORANININ HESAPLANMASI TRACTION CALCULATION Kabin %125 üklü en alt durakta duruorken: T 1 P Q+rM SRcar ---- = T 2 M cwt +rm SRcwt +M CRcwt Kabin kütlesi P = 875,6 kg Masses of the empt car and components supported b the car Bean ükü Q = 800 kg Rated load in kilogrammes Askı katsaısı r = 1 Reeving factor Kabin tarafındaki halat kütlesi M SRcar = kg Mass of ropes on the car side Karşı ağırlık kütlesi Mcwt = 1.250,0 kg Mass of counterweight Karşı ağırlık tarafındaki halat kütlesi M SRcwt = 0,0 kg Mass of ropes on counterweight side Karşı ağırlık tarafındaki dengelem elemanı kütlesi M CRcwt = 0,0 kg Mass of balancing component on counterweight side Sarılma açısı = 154,000 0 Angle of wrap of the ropes on the traction sheave Yükleme için sürtünme değeri f = 0,3 Friction factor T = ( )/( ) = 1,500 T 2 T e 1,500 2,445 T 2 Q ile üklü kabin en alt katta aşağı hareket ederken durdurma tertibatının çalışması Emergenc breaking condition while moving down at the bottom floor with Q weight Safa:21

48 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI Kabin kütlesi P = 850,0 kg Masses of the empt car and components supported b the car Bean ükü Q = 800 kg Rated load in kilogrammes İvme değeri (M.2.1.2) a = 1.700,0 m/s 2 Acceleration value Askı katsaısı r = 1 Reeving factor Kabin tarafındaki halat kütlesi M SRcar = 25,6 kg Mass of ropes on the car side Kabin tarafındaki saptırma kasnaklarının indirgenmiş küt.m DPcar = 35,0 kg Reduced mass of deflection pulle on car side Kabin tarafındaki saptırma kasnağı saısı i DPcar = 1 Number of deflection pulle on car side Kabin kasnaklarının indirgenmiş kütlesi m Pcar = 0,0 kg Reduced mass of pulle on car side Kabin tarafındaki kasnak saısı i Pcar = 0,0 Number of pulle on car side Kuuda kabin tarafındaki sürtünme kuvveti FR car = 59,9 N Friction force on car side Karşı ağırlık kütlesi Mcwt = 1.250,0 kg Mass of counterweight Karşı ağırlık tarafındaki halat kütlesi M SRcwt = 0,0 kg Mass of ropes on counterweight side Karşı ağırlık tarafındaki dengeleme elemanı kütlesi M CRcwt = 0,0 kg Mass of balancing component on counterweight side Karşı ağırlık tarafındaki saptırma kas.indirgenmiş küt. m DPcwt = 0,0 kg Reduced mass of deflection pulle on counterweight side Karşı ağırlık tarafındaki saptırma kasnağı saısı i DPcwt = 0 Number of deflection pulles on counterweight side Karşı ağırlık tarafındaki kasnakların indirgenmiş küt. M PCWt = 0,0 kg Reduced mass of pulle on counterweight side Karşı ağırlık tarafındaki kasnak saısı i Pcwr = 0 Number of pulles on counterweight side Karşı ağırlık tarafındaki sürtünme kuvveti FR cwr = 31,3 N Friction force on counterweight side T1 T2 = ,6 N = ,2 N Sarılma Açısı = 154,0 o Angle of wrap of the ropes on the traction sheave Durdurma tertibatı çalışması için sürtünme değeri f = 0,302 Friction value for emergenc breaking condition 1,495 2,254 Safa:22

49 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI Boş kabin en üst katta ukarı hareket ederken durdurma tertibtının çalışması Emergenc breaking condition while ascending the empt car at top floor Karşı ağırlık kütlesi Mcwt = 1.250,0 kg Mass of counterweight İvme değeri (M.2.1.2) a = 176,6 m/s 2 Acceleration value Askı katsaısı r = 1 Reeving factor Karşı ağırlık tarafındaki halat kütlesi M SRcwt = 25,6 kg Mass of ropes on counterweight side Karşı Ağır.tarafındaki saptırma kasnaklarının indirgenmiş küt. m DPcwt = 0,0 kg Reduced mass of deflection pulle on car side Karşı ağırlık tarafındaki saptırma kasnağı saısı i DPcwt = 0 Number of deflection pulles on counterweight side Karşı ağırlık tarafındaki kasnaklarının indirgenmiş kütlesi = 0,0 kg Reduced mass of pulle on car side Karşı ağırlık tarafındaki kasnak saısı i Pcwt = 0 Number of pulles on counterweight side Kuuda Karşı ağırlık tarafındaki sürtünme kuvveti FR cwt = 31,3 N Friction force on counterweight side Kabin kütlesi P = 850,0 kg Masses of the empt car and components supported b the car Kabin tarafındaki dengeleme elemanı kütlesi M CRcar = 0,0 kg Mass of balancing component on car side Kabin bükülgen kablosunun kütlesi M Ttra = 12,4 kg Mass of fleibl wire on car side Kabin tarafındaki halat kütlesi M SRcar = 0,0 kg Mass of ropes on car side Kabin tarafındaki saptırma kasnaklarının indirgenmiş küt. M DPcar = 35,0 kg Mass of deflection pulles on car side Kabin tarafındaki saptırma kasnağı saısı i DPcar = 1 Number of deflection pulle on car side Kabin kasnaklarının indirgenmiş kütlesi m Pcar = 0,0 kg Reduced mass of pulles on car side Kabin tarafındaki kasnak saısı i Pcar = 0 Number of pulle on car side Kuuda kabin tarafındaki sürtünme kuvveti FR car = 59,9 N Friction force on car side T1 T2 = ,5 N = 7.951,4 N Safa:23

50 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI Sarılma Açısı = 154,0 o Angle of wrap of the ropes on the traction sheave Durdurma tertibatı çalışması için sürtünme değeri f = 0,302 Friction value for emergenc breaking condition 1,658 2,254 Karşı ağırlık tampona oturduğunda boş kabin en üst katta iken T 1 /T 2 oranının hesabı Calculation of ratio T 1 /T 2 while counterweight resting on the buffers and empt car at top of floor Kabin kütlesi P = 850,0 kg Masses of the empt car and components supported b the car Askı katsaısı r = 1 Reeving factor Kabin tarafındaki dengeleme elemanı kütlesi M CRcar = 0,0 kg Mass of balancing component on car side Kabin bükülgen kablosunun kütlesi M Ttra = 12,4 kg Mass of fleibl wire on car side Kabin tarafındaki halat kütlesi M SRcar = 0,0 kg Mass of ropes on car side Ağırlık tarafındaki halat kütlesi M SRcwt = 25,6 kg Mass of ropes on counterweight side Sarılma Açısı = 154,0 o Angle of wrap of the ropes on the traction sheave Sürtünme değeri f = 0,665 Friction value T = 33,232 T2 33,232 5,976 Safa:24

51 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI ASANSÖR MOTOR GÜCÜ HESABI N = (1/).(P.V/102) Gh = gh.ih.n = 0,348.14,7.5 = 25,6 kg F1 = (Gk+G+Gh) = ( ,6) = 1675,6 kg F2 = Ga = (Gk+G/2) = /2 = 1250 kg P = F1-F2 = 1675, = 425,6 kg N = (1/0,55).(425,6.1/102) = 7,58 kw Nk = 9,2 kw > N = 7,58 kw ugundur. N : Hesaplanan Motor Gücü (kw) Nk : Kullanılan Motorun Gücü (kw) G : Kabin Anma Yükü Kütlesi (kg) Gk : Kabinin Kütlesi (kg) Ga : Karşı Ağırlık Kütlesi (kg) Gh : Toplam Halat Kütlesi (kg) P : Makina miline Kabin ükü ile Karşı ağırlık ve Askı halatı ağırlıkları nedenile gelen en büük döndürücü kuvvet (kg) V : Kabin Hızı (m/sn) : Makina Motor Sistem Verimi (üretici beanı) gh : 1 mt. Halatın Kütlesi (kg) Ih : Halat Uzunluğu (m) n : Halat Saısı (adet) Safa:25

52 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI HALAT SARMA AÇISI HESABI Tahrik kasnağı arıçapı= 260 mm Saptırma kasnağı arıçapı= 200 mm Merkezler arası ata uzaklık= 490 mm Merkezler arası düşe uzaklık= 870 mm Kasnak arıçapları arasındaki fark= TO uzunluğu= = 60 mm PKO dik üçgeninde pisagor bağıntısından; PO uzunluğu= 998 mm bulunur PKO dik üçgeninde Sin(b)= KO/PO= 870/998= 0,8717 den b açısı= 60,6 bulunur Anı üçgende d açısı=90-60,6 = 29,4 bulunur. PTO dik üçgeninde Sin(c)= TO/PO= 60/998= 0,0601 den b açısı= 3,4 bulunur Anı üçgende e açısı= 90-3,4= 86,6 bulunur Halat sarma açısı a= 360-(29,4+86,6+90)= 154 bulunur. Safa:26

53 GÜVENLİK ELEMANLARI CE BELGELERİ EKLENECEK 1-PARAŞÜT FREN, 2- TAMPONLAR, 3- REGÜLÂTÖR, 4-KUMANDA PANOSU, 5-KAPI KİLİTLERİ

54 ASANSÖR SON KONTROL FORMU DOLDURULUP EKLENECEK

55 STANDARDA UYMAYAN KISIMLAR (VARSA) RİSK ANALİZİ EKLENECEK

56 ASANSÖR KUYUSU RÖLEVE FORMU Yapı Sahibi : Ada/Pafta/Parsel : Yapı Adresi : Kuu üstten görünüşü İ =.. (ip arası) Min.Genişlik :..cm Min.Derinlik : cm Kat Minimum A B C D E F Kuu Alt Boşluğu : Kuu Üst Boşluğu : Durak Saısı : Seir Mesafesi : =. mt Açıklamalar: 900 mm genişliğinde kapı takılabilmesi için kuu genişliğinin en az 170 cm olması gerekmektedir, 10 Kişilik asansörün kuua sığmaması durumunda ise; kabin ölçüleri en az cm olmalıdır Kabin alanı: 120cm120cm+90cm (kapı genişliği) 5cm (eşik önü kıvrıntı)=1,48 m² ani 8 kişilik asansöre tekabul etmektedir, 90 lık kapının ve/vea cm net kabin ölçülerininde sağlanamaması durumunda bu form ile birlikte aşağıdaki bean azılıp firma sahibi tarafından firma kaşesi+imzalanarak 8 kişilik kapasiteden aşağıda asansörler apabilirsiniz. Not: Bu açıklamalar kısmını röleve formuna azmaınız, bilgi amaçlı azılmıştır KUYU RÖLEVE BEYANI Bu formda belirtilen ölçülerin binadaki asansör kuusula bire bir örtüştüğünü bean ederiz, ukarıda belirtilen minimum röleve ölçüleri sonucunda bu kuua maksimum.. cm genişliğinde asansör kapısı ve maks... cm ölçülerinde ve toplam Alan= m² olup kişilik kabin sığmaktadır, aksi durumun tespit edilmesi durumunda asal olarak doğacak tüm olumsuzluklardan asansör firmamız sorumludur. Tarih Firma Sahibi (Kaşe,İmza)... /... / 201.

57

58

59

60

61

62

63

64

65