DÖŞEME KALINLIĞI HESABI
|
|
|
- Eser Özcan
- 8 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 DÖŞEE KALINLIĞI HESABI h lsn α s m l sn öşemenin kısa kenarının temiz açıklığı α s öşemenin uuğu tip α s Σ sürekli kenar uzunluğu / Σ kenar uzunluğu m ll l s < çit yöne çalışma şartı D101 DÖŞEESĐ Tip No : Bir Kenar Süreksiz m 478 1, 035 < öşeme çit oğrultua çalışıyor α s ( ) l sn cm 0, ,74 h ,035 h cm 1
2 D10 DÖŞEESĐ Tip No :Bir Kenar Süreksiz m 478 1, 195 < öşeme çit oğrultua çalışıyor α s ( ) l sn cm 0, ,77 h ,195 h 9,535 cm D103 DÖŞEESĐ Tip No : Bir Kenar Süreksiz m 4 1, 079 < öşeme çit oğrultua çalışıyor α s ( ) l sn cm 0, ,80 h ,079 h 9,1 cm
3 D105 DÖŞEESĐ Tip No : Bir Kenar Süreksiz m 48 1, 07 < öşeme çit oğrultua çalışıyor α s ( ) l sn cm 0, ,74 h ,07 h 9,07 cm D10 DÖŞEESĐ Tip No 1 : Dört kenar sürekli m 4 1, 079 < öşeme çit oğrultua çalışıyor 48 (4 + 48) α s ( ) l sn cm h ,079 h 9,01 cm 3
4 D10A DÖŞEESĐ Tip No 4 : Đki Kısa Kenar Süreksiz m 478 1, 079 < öşeme çit oğrultua çalışıyor α s ( ) l sn cm 0, ,479 h ,088 h 10,47 cm D104 DÖŞEESĐ h l sn h 13,33 cm D107 D108 DÖŞEESĐ h l sn 147,5 1 1 h 1,9 cm balkon ve sahanlıkta h 13 cm oalara h 13 cm seçili. 4
5 DÖŞEE YÜKLERĐNĐN (P ) HESABI ODALARDA Betonarme plak ağırlığı h γ 0,13 5 3, 5 kn/m b Sıva ve kaplama ağırlığı... 1,5 kn/m Σg 4,75 kn/m q kn/m P 1,4.g + 1,.q 1,4 4,75 + 1, P 9,85 kn/m BALKON VE SAHANLIKTA Betonarme plak ağırlığı h γ 0,13 5 3, 5 kn/m b Sıva ve kaplama ağırlığı... 1,5 kn/m Σg 4,75 kn/m q 3,5 kn/m P 1,4.g + 1,.q 1,4 4,75 + 1, 3, 5 P 1,5 kn/m 5
6 DÖŞEELERDE OENT HESABI açıklıkta x α x.p.l sn mesnetlere X -α x.p.l sn y α y.p.l sn Y -α y.p.l sn l sn kısa temiz açıklık D101 DÖŞEESĐ m 1,035 α tabloan seçilir x 0,034. 9,85. ( 4,37 ),09 knm/m X - 0, ,85. ( 4,37 ) - 8,4 knm/m y 0,031. 9,85. ( 4,37 ) 5,83 knm/m Y - 0,04. 9,85. ( 4,37 ) - 7,90 knm/m D10 DÖŞEESĐ m 1,195 α tabloan seçilir x 0, ,85. ( 3,75 ) 5,51 knm/m X - 0,057. 9,85. ( 3,75 ) - 7,30 knm/m y 0,031. 9,85. ( 3,75 ) 5,1 knm/m Y - 0,04. 9,85. ( 3,75 ) - 5,8 knm/m D103 DÖŞEESĐ m 1,079 α tabloan seçilir x 0,031. 9,85. ( 4,03 ) 4,9 knm/m X - 0,04. 9,85. ( 4,03 ) -,7 knm/m y 0,034. 9,85. ( 4,03 ) 5,41 knm/m Y - 0,04. 9,85. ( 4,03 ) - 7,3 knm/m D105 DÖŞEESĐ m 1,07 α tabloan seçilir x 0, ,85. ( 3,75 ) 4,8 knm/m X - 0, ,85. ( 3,75 ) -,30 knm/m y 0,031. 9,85. ( 3,75 ) 4,9 knm/m Y - 0,04. 9,85. ( 3,75 ) - 5,8 knm/m
7 D10 DÖŞEESĐ m 1,08 α tabloan seçilir x 0,05. 9,85. ( 4,03 ) 4,00 knm/m X - 0,033. 9,85. ( 4,03 ) - 5,8 knm/m y 0,09. 9,85. ( 4,03 ) 4,4 knm/m Y - 0,038. 9,85. ( 4,03 ) -,17 knm/m D10A DÖŞEESĐ m 1,195 α tabloan seçilir x 0,049. 9,85. ( 3,75 ),79 knm/m X - 0,05. 9,85. ( 3,75 ) - 9,00 knm/m y 0,044. 9,85. ( 3,75 ),09 knm/m Y 0 D104 DÖŞEESĐ Y P. l sn 1,5.(1,) - 15,8 knm/m D107 D108 DÖŞEESĐ Y P. l sn 1,5.(1,475) - 13,33 knm/m 7
8 AÇIKLIK DONATISI HESABI D101 DÖŞEESĐ x,09 knm/m > y 5,83 knm/m x-x yönü 1 h cm,09.10 k m 0,50 k z 0,97 b w A s k.. z, , mm / m A s,min 0,0015. b. 0, mm / m A s 97 mm / m 8 / 1,50 seçili. s 1,5.h 19,5 cm ve s 0 cm 8 / 33 üz + 8 / 33 pilye y-y yönü 5,83.10 k m 0,5 k z 0,975 b w A s k.. z, , mm / m A s,min 0,0015. b. 0, mm / m A s 85 mm / m 8 / 17,50 seçili. s 1,5.h 19,5 cm ve s 5 cm 8 / 35 üz + 8 / 35 pilye r t ( ) / ( ) 0,0054 0,004 D10 DÖŞEESĐ x 5,51 knm/m > y 4,9 knm/m x-x yönü 1 h cm 5,51.10 k m 0,4 k z 0,979 b w A s k.. z 5, mm / m 0,
9 A s,min 0,0015. b. 0, mm / m A s 8 mm / m 8 / 18,50 seçili. s 1,5.h 19,5 cm ve s 0 cm 8 / 37 üz + 8 / 37 pilye y-y yönü 4,9.10 k m 0,41 k z 0,981 b w A s k.. z 4,9.10 0, mm / m A s,min 0,0015. b. 0, mm / m A s 5 mm / m 8 / 19,50 seçili. s 1,5.h 19,5 cm ve s 5 cm 8 / 39 üz + 8 / 39 pilye r t ( ) / ( ) 0,0048 0,004 D103 DÖŞEESĐ y 5,41 knm/m > x 4,9 knm/m y-y yönü 1 h cm 5,41.10 k m 0,45 k z 0,979 b w A s k.. z 5, , mm / m A s,min 0,0015. b. 0, mm / m A s 3 mm / m 8 / 19 seçili. s 1,5.h 19,5 cm ve s 0 cm 8 / 38 üz + 8 / 38 pilye 9
10 x-x yönü 4,9.10 k m 0,5 k z 0,97 b w A s k.. z 4,9.10 0, mm / m A s,min 0,0015. b. 0, mm / m A s 85 mm / m 8 / 17,50 seçili. s 1,5.h 19,5 cm ve s 5 cm 8 / 35 üz + 8 / 35 pilye r t ( ) / ( ) 0,005 0,004 D105 DÖŞEESĐ x 4,8 knm/m > y 4,9 knm/m x-x yönü 1 h cm 4,8.10 k m 0,39 k z 0,98 b w A s k.. z 4,8.10 0, mm / m A s,min 0,0015. b. 0, mm / m A s 7 mm / m 8 / 19,50 seçili. s 1,5.h 19,5 cm ve s 0 cm 8 / 39 üz + 8 / 39 pilye y-y yönü 4,9.10 k m 0,41 k z 0,981 b w A s k.. z 4,9.10 0, mm / m A s,min 0,0015. b. 0, mm / m 10
11 A s 5 mm / m 8 / 19,50 seçili. s 1,5.h 19,5 cm ve s 5 cm 8 / 39 üz + 8 / 39 pilye r t ( ) / ( ) 0,0047 0,004 D10 DÖŞEESĐ y 4,4 knm/m > x 4,00 knm/m y-y yönü 1 h cm 4,4.10 k m 0,38 k z 0,98 b w A s k.. z 4,4.10 0, mm / m A s,min 0,0015. b. 0, mm / m A s 5 mm / m 8 / 19,5 seçili. s 1,5.h 19,5 cm ve s 0 cm 8 / 39 üz + 8 / 39 pilye x-x yönü 4,00.10 k m 0,38 k z 0,98 b w A s k.. z 4, , mm / m A s,min 0,0015. b. 0, mm / m A s 09 mm / m 8 / 19,50 seçili. s 1,5.h 19,5 cm ve s 5 cm 8 / 39 üz + 8 / 39 pilye r t ( ) / ( ) 0,0047 0,004 11
12 D10A DÖŞEESĐ x,79 knm/m > y 5,41 knm/m x-x yönü 1 h cm,79.10 k m 0,5 k z 0,975 b w A s k.. z, , mm / m A s,min 0,0015. b. 0, mm / m A s 33 mm / m 8 / 15 seçili. s 1,5.h 19,5 cm ve s 0 cm 8 / 30 üz + 8 / 30 pilye y-y yönü,09.10 k m 0,59 k z 0,973 b w A s k.. z, , mm / m A s,min 0,0015. b. 0, mm / m A s 31 mm / m 8 / 15,50 seçili. s 1,5.h 19,5 cm ve s 5 cm 8 / 31 üz + 8 / 31 pilye r t ( ) / ( ) 0,00 0,004 1
13 DÖŞEE ESNET DONATILARI HESABI D101 - D10 X X k b 7,30 8,4 0,89 > 0,8 X b 8,4 knm / m 8,4.10 k m 0,8 k z 0,99 b w A s,gerekli k.. z 8,4.10 0, mm / m A s,mevcut 8 / / mm / m A s,ek mm / m 8 / 33 D101 D10 X X k b,17 7,9 0,78 < 0,8 moment engelemesi yapılacak! r 1 r 3 r 1 4. E. I 4,78 4. E. I 4. E. I + 4,78 4,8 0,47 r 3 4. E. I 4,8 4. E. I 4. E. I + 4,78 4,8 0,53 b b k ,3 7,3 knm / m B 1 X.( X X ). r 7,90.( 7,90,17 ).0, 47 k b k 3 3,78 B X +.( X X ). r,17 +.( 7,90,17 ).0, 53 7,3.10 k m 0,1 k z 0,97 b w A s,gerekli k.. z 7,3.10 0, mm / m A s,mevcut 8 / / mm / m A s,ek mm / m 8 / 33 13
14 D10A D10 X X k b 7,30 9,00 0,81 > 0,8 X b 9,00 knm / m 9,00.10 k m 0,74 k z 0,97 b w A s,gerekli k.. z 9, , mm / m A s,mevcut 8 / / mm / m A s,ek mm / m 8 / 33 D101 D103 X X k b 7,3 7,90 0,93 > 0,8 X b 7,90 knm / m 7,90.10 k m 0,5 k z 0,971 b w A s,gerekli k.. z 7, , mm / m A s,mevcut 8 / / 38 7 mm / m A s,ek mm / m 8 / 33 D10 D105 ( simetrik ) X X k b 5,8 5,8 1 > 0,8 X b 5,8 knm / m 5,8.10 k m 0,48 k z 0,978 b w A s,gerekli k.. z 5,8.10 0, mm / m A s,mevcut 8 / / mm / m A s,ek mm / m 8 / 33 14
15 D105 D10 X X k b 5,8, > 0,8 X b,30 knm / m,30.10 k m 0,5 k z 0,97 b w A s,gerekli k.. z, , mm / m A s,mevcut 8 / / mm / m A s,ek mm / m 8 / 33 D101 D10A X X k b 8,4 9, > 0,8 X b 9,00 knm / m 9,00.10 k m 0,74 k z 0,97 b w A s,gerekli k.. z 9, , mm / m A s,mevcut 8 / / mm / m A s,ek mm / m 8 / 33 D10 D10 X X k b 7,30 7,30 1 > 0,8 X b 7,30 knm / m 7,30.10 k m 0,0 k z 0,973 b w A s,gerekli k.. z 7, , mm / m A s,mevcut 8 / / 37 7 mm / m A s,ek mm / m 8 / 33 15
16 D101 D107 13,13 knm / m 13,33.10 k m 1,10 k z 0,949 b w A s,gerekli k.. z 13, , mm / m A s,mevcut 8 / mm / m A s,ek mm / m 8 / 9,5 D10 D104 15,8 knm / m 15,8.10 k m 1,30 k z 0,938 b w A s,gerekli k.. z 15,8.10 0, mm / m A s,mevcut 8 / mm / m A s,ek mm / m 8 / 7,5 D103 D108 13,13 knm / m 13,33.10 k m 1,10 k z 0,949 b w A s,gerekli k.. z 13, , mm / m A s,mevcut 8 / mm / m A s,ek mm / m 8 / 9,5 D10 D108 13,13 knm / m 13,33.10 k m 1,10 k z 0,949 b w A s,gerekli k.. z 13, , mm / m A s,mevcut 8 / mm / m A s,ek mm / m 8 / 9 Balkoan ve sahanlıkta ağıtma onatısı : D107, D108, D104 öşemelerine 8 / 5 ağıtma onatısı kullanılmıştır. 1
17 KĐRĐŞ ÖN BOYUT HESABI b w 50 mm ve h kiriş 00 mm olarak alını. S 1 Kolonuna Gelen Yük c/ KOLON ÖN BOYUT HESABI S 1 D107/14 K101 a 4,78 m c 4, m a/ D101 K 113 SABĐT YÜKLER 4,78 4, 4, * Döşeme Yükü D D ,75 +.1,0.4, 75 43,78 kn 4, 4,78 * Kiriş Yükü K K 113 0,5.(0, 0,13) ,5.0, ,75 kn 4,78 4, * Duvar Yükü Dış Duvarlar +.1.4, 19,74 kn * Kolon Keni Ağırlığı 0,4. 0,4., ,7 kn G 91,03 kn HAREKETLĐ YÜKLER 4,78 4, 4, * Döşeme Yükü D D ,.3, 5 3,98 kn Q P 1,4.G + 1,.Q 1,4. ( 91,03 ) + 1,. ( 3.98 ) P 15,81 kn P G + Q 91,03 + 3,98 P 115,01 kn 17
18 S Kolonuna Gelen Yük c/ D107/14 / K101 K10 a 4,78 m S D101 D10 c 4, m a/ 4,00 m K 115 SABĐT YÜKLER 4,78 4, 4,78 4, * Döşeme Yükü (D D 107 ) + D 10 4, ,.,49 kn 4, 4,78 4 * Kiriş Yükü K K K 10 0,5.5. (0, 0,13). + (0, 0,13). + 0,. 1,31 kn 4, 4,00 4,78 * Duvar Yükü Dış + Đç +.1.4,7 +.(,94 0,0 ). 5 34,3 kn * Kolon Keni Ağırlığı 0,3. 0,., ,3 kn G 135,35 kn HAREKETLĐ YÜKLER * Döşeme Yükü (D D 107 ) + D 10 4, 0,0 + 3,5.1,. 33,54 kn Q P 1,4.G + 1,.Q 1,4. ( 135,35 ) + 1,. ( 33,54 ) P 43,15 kn P G + Q 135, ,54 P 18,89 kn 18
19 S 3 Kolonuna Gelen Yük / / K10 K103 a 4, m S 3 D10 D10 4,78 m a/ K 117 SABĐT YÜKLER 4,78 4,00 * Döşeme Yükü D 10 + D , 75 45,4 kn 4,78 * Kiriş Yükü K 10 + K K 117.0,5..0,.5 + 0,5..(0, 0,13). 5,0 kn 4,00 4,00 4,78 * Duvar Yükü Dış + Đç +.1.4, +.(,94 0,0 )., 5 30,78 kn * Kolon Keni Ağırlığı 13,3 kn G 111,450 kn HAREKETLĐ YÜKLER 4,00 4,00 * Döşeme Yükü D 10 + D ,00 kn Q P 1,4.G + 1,.Q 1,4. ( 111,450 ) + 1,. ( 1,00 ) P 181,3 kn P G + Q 111, ,00 P 17,45 kn 19
20 S 4 Kolonuna Gelen Yük c/ K D101 a 4,78 m a/ 113 b 4,8 m S 4 K105 c 4, m K b/ 114 D103 SABĐT YÜKLER * Döşeme Yükü D D D 108, + 3,48 + 1, 5,9 kn * Kiriş Yükü K K K 105 8,9 +,9 +,79,04 kn 4,78 5,8 4, * Duvar Yükü Dış + Đç +.1.4, +.(,94 0,0)., 5 34,4kN * Kolon Keni Ağırlığı 13,3 kn G 135,87 kn HAREKETLĐ YÜKLER * Döşeme Yükü D D D ,04 + 9, ,98 3,91 kn Q P 1,4.G + 1,.Q 1,4. ( 135,87 ) + 1,. ( 3,91 ) P 4,87 kn P G + Q 135,87 + 3,91 P 18,78 kn 0
21 S 5 Kolonuna Gelen Yük c/ / D101 D10 K a 4,78 m 115 a/ b 4,8 m c 4, m K105 S 5 K10 4,00 m D103 D104 K b/ 11 SABĐT YÜKLER *DöşemeYüküD 101 +D 10 +D 103 +D 104 4,78 4, 4,78 4,00 4,8 4, 4,8 4, , 75 9,74 kn * Kiriş Yükü K K 11 + K K 10 4,78 4,8 4, 4 0,5.5. (0, 0,13). + 0,. + (0, 0,13). + (0, 0,13). 7,7 kn 4, 4,78 4 4,8 * Duvar Yükü Đç + (,94 0,0).,5 + 5,.(,94 0,). + 77,88 kn * Kolon Keni Ağırlığı 0,5. 0,5., ,38 kn G 1,7 kn HAREKETLĐ YÜKLER *DöşemeYüküD 101 +D 10 +D 103 +D 104 4, 4,78 4,00 4,78 4, 4,8 4 4, ,5.. 45,47 kn Q P 1,4.G + 1,.Q 1,4. ( 1,7 ) + 1,. ( 45,47 ) P 37,1 kn P G + Q 1,7 + 45,47 P,19 kn 1
22 S Kolonuna Gelen Yük / / D10 D10 K a 4,78 m 117 a/ b 4,8 m K10 S K107 4,00 m D104 D105 K b/ 118 SABĐT YÜKLER *DöşemeYüküD 10 +D 10 +D 104 +D 105 4,00 4,78 4,00 4,8 4,00 4, , 75 8,07 kn * Kiriş Yükü K K K 10 + K 107 4,78 4,8 4 0,5.(0, 0,13) ,5.0, ,5.(0, 0,13)..5,81 kn * Duvar Yükü Đç + eriven Yakını 4,00 4,78 4,00 4,8 + (,94 0,0 ).,5 +.. (,94 0,0).5, 7,0 kn * Kolon Keni Ağırlığı 0,5. 0,5., ,38 kn G 07,3 kn HAREKETLĐ YÜKLER *DöşemeYüküD 10 +D 10 +D 104 +D ,78 4 4,8 4 4, , , kn Q P 1,4.G + 1,.Q 1,4. ( 07,3 ) + 1,. ( 4, ) P 358,504 kn P G + Q 07,3 + 4, P 49,98 kn
23 KOLON ENKESĐT ALANLARI Kolon No S 1 Kat No G Q G + Q 1,4G + 1,Q N ( kn ) AcN /(0.5ck) ( mm ) KESĐT 4 91,03 3,98 115,01 15, / ,0 47,9 30,0 331, / 30 73,09 71,94 345,03 497, / ,1 95,9 40,04 3, / 30 Zemin 455,15 119,90 575,05 89, / 30 S 4 135,35 33,54 18,89 43, / ,70 7,08 304,4 43, / 40 40,05 100, 50,7 79, / ,40 134,1 75,5 97, / 40 Zemin 7,75 17,70 844,45 115, / 45 S , ,45 181, / 40 3, ,90 33, / , ,35 544, / , ,80 7, / 40 Zemin 557, ,5 908, / 40 S ,87 3,91 18,78 4, / ,74 5,8 337,5 485, / ,1 98,73 50,34 78, / ,48 131,4 75,1 971, / 30 Zemin 49,35 14,55 843,90 114, / 30 S 5 4 1,7 45,47,19 37, / ,44 90,94 54,38 75, / 30 50,1 13,41 78,57 118, / ,88 181, ,7 1504, / 40 Zemin 1083,0 7, , , / 45 S 4 07,3 4, 49,98 358, ,40 30 / ,4 85,3 499,9 717, / 30 1,9 17,98 749, , / ,8 170,4 999,9 1434, / 40 Zemin 103,0 13,30 149,90 179, / 45 3
24 KOLON ATALET OENTLERĐ KOLON KAT h kat b h I x I y k x (I x /h kat ) k y (I y /h kat ) NO NO (m) (m) (m) (m 4 ) (m 4 ) (m 4 /m) (m 4 /m) 4,94 3 3,75,75,9,9 3,94 3 3,75,75,9,9 S 1,94 3 3,75,75,9,9 1,94 3 3,75,75,9,9 Zemin,94 3 3,75,75,9,9 S 4, ,01 5,44 3, ,01 5,44, ,01 5,44 1, ,01 5,44 Zemin,94 3 4,5 10,15,781 3,444 7,749 S 3 4, ,01 5,44 3, ,01 5,44, ,01 5,44 1, ,01 5,44 Zemin, ,01 5,44 S 4 4, ,44 3,01 3, ,44 3,01, ,44 3,01 1, ,44 3,01 Zemin,94 4,5 3,781 10,15 7,749 3,444 S 5 4,94 3 3,75,75,9,9 3,94 3 3,75,75,9,9,94 3,5 3,5 1,505 1,505 4,53 4,53 1, ,333 1,333 7,5 7,5 Zemin,94 4,5 4,5 34,17 34,17 11,3 11,3 S 4,94 3 3,75,75,9,9 3,94 3 3,75,75,9,9,94 3,5 3,5 1,505 1,505 4,53 4,53 1, ,333 1,333 7,5 7,5 Zemin,94 4,5 4,5 34,17 34,17 11,3 11,3 h. b 3 I x 1 b. h 3 I y 1 4
25 KĐRĐŞ YÜKLERĐ 1-1 AKSI ** K101 KĐRĐŞĐ ** 1) SABĐT YÜKLER * Kiriş Ağırlığı : ( ).. ( 0,0 0,13 ).0,5. 5 h h b w γ b,938 kn/m * Duvar Ağırlığı : h. γ 1.4, 4, kn/m uv uv * D 107 Döşemesi :. 1,.4, s , kn/m g 1 14,738 kn/m ( uniorm yayılı ) * D 101 Döşemesi : 4,..4, g 10,973 kn/m ( üçgen yayılı ) ) HAREKETLĐ YÜKLER * D 107 Döşemesi : l s. q 107 1,.3, 5 q 1 5, kn/m ( uniorm yayılı ) * D 101 Döşemesi : 4, q 4, kn/m ( üçgen yayılı ) ** K10 KĐRĐŞĐ ** 1) SABĐT YÜKLER * Kiriş Ağırlığı : ( ).. ( 0,0 0,13 ).0,5. 5 h h b w γ b,938 kn / m * Duvar Ağırlığı : h. γ 1.4, 4, kn / m uv uv g 1,575 kn / m ( uniorm yayılı ) l * D 10 Döşemesi : s 4,00..4, g 9,50 kn / m ( üçgen yayılı ) ) HAREKETLĐ YÜKLER l * D 10 Döşemesi : s 4, q 4,00 kn / m ( üçgen yayılı ) K103 ve K104 kirişlerineki yükler e K101 ve K10 kirişlerinin ki gibiir. 5
26 C - C AKSI ** K117 KĐRĐŞĐ ** 1) SABĐT YÜKLER * Kiriş Ağırlığı : ( ).. ( 0,50 0,1 ).0,5. 5 h h b w γ b,938 kn / m * Duvar Ağırlığı : ( ). (,94 0,0 )., 5 h γ 5,85 kn / m kat h kir uv g 1 8,788 kn / m ( uniorm yayılı ) l 4,00 * D 10 Döşemesi :. s , 75 g 19 kn / m ( trapez yayılı ) ) HAREKETLĐ YÜKLER l 4,00 * D 10 Döşemesi :. s q q1 8,00 kn / m ( trapez yayılı ) ** K118 KĐRĐŞĐ ** 1) SABĐT YÜKLER * Kiriş Ağırlığı : ( ).. ( 0,0 0,13 ).0,5. 5 h h b w γ b,938 kn / m * Duvar Ağırlığı : ( ). (,94 0,0 ).5, h γ 1,18 kn / m kat h kir uv g 1 15,10 kn / m ( uniorm yayılı ) l * D 104 Döşemesi : s 4,00..4, g 9,50 kn / m ( trapez yayılı ) l * D 105 Döşemesi : s 4,00..4, g3 9,50 kn / m ( trapez yayılı ) ) HAREKETLĐ YÜKLER * D 104 Döşemesi : 4,00..3, q1 7,00 kn / m ( trapez yayılı ) l * D 105 Döşemesi : s 4, q 4,00 kn / m ( trapez yayılı )
27 KĐRĐŞ YÜKLERĐ KĐRĐŞ YÜKLERĐ ANKASTRELĐK OENTLERĐ KESE KUVVETLERĐ (knm) Vo(kN) KĐRĐŞ NO L(m) YÜK NO YÜK g q Vog Voq YÜKLEE g q P P 0,9g i j i j i j Đ j i j i j 1 uniorm 14,738 5,0 0,338 9,593 13,4,1 -,1 9,9-9,9 34,04-34,04 1,94-1,94 G 38,41-38,41 4,71-4,71 K101 4, üçgen 10,973 4, 15,593,754 9,878 1,0-1,0 5,14-5,14 1,7-1,7 5,34-5,34 G+Q 53,51-53,51 4,99-4,99 TOPLA 38,41-38,41 15,10-15,10 4,71-4,71 18,8-18,8 1,4G+1,Q 77,93-77,93 94,4-94,4 0,9G 34,57-34,57 4,04-4,04 1 uniorm 7, ,138 9,993,44 9,5-9, ,8-14,8 0 0 G 17,44-17,44 3,78-3,78 K10 4,00 K117 4,78 K118 4,8 üçgen 9,5 4,00 13,50 19,70 8,55 7,9-7,9 3,33-3,33 9,50-9,50 4,00-4,00 G+Q 0,77-0,77 7,78-7,78 TOPLA 17,44-17,44 3,33-3,33 3,78-3,78 4,00-4,00 1,4G+1,Q 9,74-9,74 39,9-39,9 0,9G 15,70-15,70 1,40-1,40 1 uniorm 8, ,788 1,303 7,909 1,73-1, ,00-1, G 4,89-4,89 47,41-47,41 trapez ,40 17,10,1 -,1 11,01-11,01,41 -,41 11,1-11,1 G+Q 53,90-53,90 58,53-58,53 1,4G+1,Q 77, -77, 84,17-84,17 TOPLA 4,89-4,89 11,01-11,01 47,41-47,41 11,1-11,1 0,9G 38,0-38,0 4,7-4,7 1 uniorm 15, ,10 1,15 13,595 3,0-3, ,33-3, G 4,3-4,3 53,99-53,99 trapez ,0 17,10 19,30-19,30 11,17-11,17 1, -1, 1,54-1,54 G+Q 53,53-53,53,53 -,53 1,4G+1,Q 77,18-77,18 95,5-95,5 TOPLA 4,3-4,3 11,17-11,17 53,99-53,99 1,54-1,54 0,9G 38,1-38,1 48,59-48,59 7
28
29 KĐRĐŞ KESĐTLERĐ Y-Y YÖNÜ 4,78 m 4,8 m 4,78 m Lp 0,7 L 1 Lp 0, L Lp 0,7 L 1 3,34 m,58 m 3,34 m **K115-K117-K119 KĐRĐŞLERĐ** b b w + 0,.L p 0,13 0,13 L p /10 h 0,0 0,5 l 4,78 m ( Dış Açıklık ) L p 3,34 m b 0,5 + 0,. ( 3,34 ) 0,919 m A, ,3 3,99 m, ,34.1,3.5,35 y 0 3,99 3,8 m I, ,5..0,8 3 1,3.3, ,3.3,34.1,49 1 7,33 m 4 K I L 7,33 4,78 1,03 m 4 /m **K11-K118 KiRiŞLERi** b b w + 0,1.L p 0,13 L p /10 h 0,0 0,5 l 4,8 m ( Đç Açıklık ) L p,58 m b 0,5 + 0,1. (,58 ) 0,508 m A,5. +,58. 1,3 18,3384 m 9
30 ,5..3 +,58.1,3.5,35 y 0 18,3384 3,478 m I, ,5..0, ,3., ,3.,58.1,9 0,55 m 4 K I 0,55 L 4,8 14,147 m 4 /m X-X YÖNÜ 4, m 4,00 m 4,00 m 4, m L p 0,7.L L p 0,.L L p 0,.L L p 0,7.L 3,34 m,40 m,40 m 3,34 m **K101-K104 KĐRĐŞLERĐ** b b w + 0,.L p 0,13 0,13 L p /10 h 0,0 l 4, m ( Dış Açıklık ) L p 3,34 m b 0,5 + 0,. ( 3,34 ) 0,898 m A,5. +. ( 3,34. 1,3 ) 3,4084 m 0,5, ,34.1,3.5,35 y 0 3,84 m 3,4084 I, ,5..0,84 3 1,3.3, ,3.3,34.1, ,94 m 4 K I L 75,94 4, 1,437 m 4 /m 30
31 **K10-K103 KĐRĐŞLERĐ** b b w + 0,1.L p 0,13 L p /10 h 0,0 0,5 l 4,00 m ( Đç Açıklık ) L p,40 m b 0,5 + 0,1. (,40) 0,49 m A,5. +,40. 1,3 18,1 m,5..3 +,4.1,3.5,35 y 0 18,1 3,40 m I, ,5..0, ,3., ,3.,40.1,95 59,70 m 4 K I 59,70 L 4,00 14,95 m 4 /m Bütün kirişlerin atalet momentleri ve reörleri : Kiriş L I k No ( m ) ( m 4 ) (m 4 ) K101 4, 75,94 1,437 K10 4,00 59,70 14,95 K103 4,00 59,70 14,95 K104 4, 75,94 1,437 K105 4, 75,94 1,437 K10 4,00 70, 17,555 K107 4,00 70, 17,555 K108 4, 75,94 1,437 K109 4, 75,94 1,437 K110 4,00 59,70 14,95 K111 4,00 70, 17,555 K11 4, 75,94 1,437 K113 4,78 4,3 13,437 K114 4,8 71,4 1,9 K115 4,78 7,33 1,03 K11 4,8 0,55 14,147 K117 4,78 7,33 1,03 K118 4,8 0,55 14,147 K119 4,78 7,33 1,03 K10 4,8 71,4 1,9 31
32 KĐRĐŞLERE ELVERĐŞSĐZ YÜKLEELER C-C AKSI ,94 m 1 K117 K118 3 K117 4,94 m S 3 ( 30 / 40 ) S ( 45 / 45 ) S (45 / 45 ) S 3 ( 30 / 40 ) REDÖR HESABI r ij n. k ij Σn. k ij * Simetrik Yüklemeler Đçin r ,4 r 15 r 1 r 7 r 3 4.7,33 47,8 0, , ,4 47, ,4 4.1,33 9,4 4.1,00 9,4 0, , ,4 47,8 4.1,33 9,4.0, , ,8 9,4 4.7,33 47,8 0,17.0,55 4,80 0,19 4.1,33.0, ,17 4.7, ,4 4,8 9,4 47,8 Σr 0,0 +. ( 0,0 ) 1 Σr 0,17 + 0,19 + 0,7 + 0,37 1 3
33 r 8 r 1 4.1,33 9,4 4.1,33 9,4 4.34,17 9,4.0, , ,8 9,4 4.7,33 47,80.0, , ,8 9,4 4.7,33 47,8 4.7,33 47,8 0,7 0,37 1. GRUP 1. YÜKLEE ( P G P ) i j j i K , -77, K 118 4,3-4,3 K , -77, D.N 1 Ç.N r 0,0 0,0 0,0 0,17 0,7 0,19 0, , 0 0 4,3-77,3 1-15,53-15,53-4,0-3,30 10,84 9,9 15,8 11,13 1,8 1 -,17 -,17 -,51-3, 0,1 0,55 0,88 0, 1,1 1-0,1-0,1-0,37-0,19 0,04 0,03 0,05 0,04 0,07 1-0,01-0,01-0,0-0,01 toplam -17,83-17,83 35,5 10,54 1,75 54,15-81,4 Bu yüklemee max K117, V 1 ve X 1 bulunur. 35,5 knm 81,4 knm P 39,40 kn / m P 1,303 kn / m 74,59 kn 4,78m 93,75 kn V 1 V 1 33
34 V 1 1,303.4,78 (0,78 + 4,78).39,40 4,78 35,5 81, ,78 74,59 kn V 1 1,303.4,78 (0,78 + 4,78).39,40 4,78 35,5 + 81, ,78 93,75 kn aximum momentin bulunuşu : 74,59 1,303x 39,40 39,40.( x ) 0 x,05 m max 1,303.,05 35,5 + 74,59.,05.39,40 39,40.0, ,05 3 max 3,74 knm 1. GRUP. YÜKLEE ( G P G ) i j j i K 117 4,89-4,89 K ,18-77,18 K 117 4,89-4,89 D.N 1 Ç.N r 0,0 0,0 0,0 0,17 0,7 0,19 0,37 0 4,89 77,18-4,89-8,58-8,58-5,73-1,87 1-3,9-3,4-5,78-4,07-7,93 0,79 0,79,38 1,19 1-0, -0,0-0,3-0,3-0,44 0,04 0,04 0,13 0,07 1-0,0-0,01-0,0-0,01-0,03 0,005 0,005 0,01 0,005 toplam -7,745-7,745 15,48-3,85 -,1 7,87 -,895 34
35 Bu Yüklemee max K118 Bulunur 7,87 knm 7,87 knm P 44,0 kn / m P 1,15kN / m 94,75 kn 4,8m 94,75 kn V 3 V 3 V 3 V 3 94,75 kn Yükleme ve Kesit Simetrik x,14 m aximum momentin bulunuşu : max 1,45.,14 94,75.,14 44,0.. 0,14 + 7,87 44,0.0, ,14 max 44,91 knm REDÖR HESABI r ij n. k ij Σn. k ij * Simetrik Olmayan Yüklemeler Đçin 1. üğüm noktası için simetrik yüklemee hesaplanan reörlerle aynıır. 4.1,33 9,4 r 7 0,14 4.1,33 4.0, ,17 4.7, ,4 4,8 9,4 47,80 4.0,55 4,80 r 3 0,3 4.1,33 4.0, ,17 4.7, ,4 4,8 9,4 47, ,17 9,40 r 5 0,3 Σr 0,14 + 0,3 + 0,3 + 0, ,33 4.0, ,17 4.7, ,4 4,8 9,4 47,80 4.7,33 47,80 r 1 0,31 4.1,33 4.0, ,17 4.7, ,4 4,8 9,4 47,80 35
36 r 39 r 3 r 310 r ,33 9,4 4.1,33 9,4 4.1,33 9,4 4.1,33 9,4 4.1,33 9,4 4.0, , ,8 9,4 4.0,55 4,80 4.0, , ,8 9,4 4.34,17 9,40 4.0, , ,8 9,4 4.7,33 47,80 4.0, , ,8 9,4 4.7,33 47,80 4.7,33 47,80 4.7,33 47,80 4.7,33 47,80 0,14 0,3 Σr 0,14 + 0,3 + 0,3 + 0,31 1 0,3 0,31 r ,4 r 411 r ,33 47,8 0, , ,4 47, , ,00 9,4 0, ,33 + 9,4 47,8 Σr 0,0 +. ( 0,0 ) 1 3
37 1. GRUP 3. YÜKLEE ( P P G ) i j j i K ,1-77,1 K ,18-77,18 K 117 4,89-4,89 D.N Ç.N r 0,0 0,0 0,0 0,31 0,14 0,3 0,3 0,3 0,14 0,3 0,31 0,0 0,0 0,0 0 77, -77,3 77,18-77,18 4,89-4, ,53-15,53-4,0-3,30 4 1,87 5,73 8,58 8,58 3,9 7,37 3,33 5,47 7,1 3,81 3,8 5,4,47 4,05 5,4,73 1-0,74-0,74 -,1-1,11 4-0,7-0,53-0,4-0,39-0,55-0,8 3 0,18 0,35 0,15 0,5 0,34 0,17 1 0,05 0,05 0,17 0,09 4-0,04-0,08-0,04-0,0-0,09-0,05 3 0,0 0,03 0,0 0,03 0,03 0,0 1 0,01 0,01 0,0 0,01-0,8-1,4-0,55-0,55-0,0-0,11-0,03-0,03 Toplam -1,1-1,1 3,4-95,1 3,05 5,0 87,17-7,8,4 4,33 0,71-15,99 8,00 8,00 Bu yüklemeen max V 1, V 3, X 1 ve X 3 bulunur V 1 V 3 1,303.4,78 (0,78 + 4,78).39,40 4,78 3,4 + 95, ,78 1,15.4,8 (0,8 + 4,8).44,0 4,8 7,8 + 87, ,8 97,31 kn 100,0 kn X 1 95,1 knm X 3 87,17 knm 37
38 . GRUP 1. YÜKLEE ( P G P ) i j j i K ,90 K 118 4,3-4,3 K ,90-53,90 D.N 1 Ç.N r 0,0 0,0 0,0 0,17 0,7 0,19 0, ,90 4,3-53, ,78-10,78-3,34-1,17 5,13 4,71 7,48 5, 10,5 1-1,03-1,03-3,07-1,54 0,9 0, 0,4 0,9 0,57 1-0,0-0,0-0,17-0,09 0,0 0,0 0,0 0,0 0,03 1-0,005-0,005-0,01-0,005 toplam -11,88-11,88 3,75 4,99 7,9 47,93-0,8 Bu yüklemee max K117, V 1 ve X 1 bulunur. 3,75 knm 0,8 knm P 7,00 kn / m P 8,788 kn / m 50,77 kn 4,78m,9 kn V 1 V 1 V 1 8,788.4,78 (0,78 + 4,78).7,00 4,78 0,8 3, ,78,9 kn V 1 8,788.4,78 (0,78 + 4,78).7,00 4,78 0,8 + 3, ,78 50,77 kn 38
39 aximum momentin bulunuşu : 50,77 8,788x 7,00 7,00.( x ) 0 x,1731 m max 8,788.,1731 3, ,77.,1731.7,00 7,00.0, , max 4,75 knm. GRUP. YÜKLEE ( G P G ) D.N 1 Ç.N r 0,0 0,0 0,0 0,17 0,7 0,19 0,37 0 4,89 53,33-4,89 1-8,58-8,58-5,73-1,87 0,45 0,41 0, 0,4 0,90 1-0,09-0,09-0,7-0,14 0,03 0,0 0,04 0,03 0,05 1-0,00-0,00-0,0-0,01 toplam -8,8-8,8 17,35 0,43 0,70 53,8-54,9 Bu Yüklemee max K118 Bulunur 53,87 knm 53,87 knm K118,53 kn 4,8m,53 kn V 3 V 3 V 3 V 3,53 kn Yükleme ve Kesit Simetrik x,14 m aximum momentin bulunuşu : P 30,00 kn / m P 15,10 kn / m max 15,10.,14,53.,14 30,00. 0,14. 0, ,87 30,00.0,14. 3 max 9,4 knm 39
40 . GRUP 3. YÜKLEE ( P P G ) i j j i K ,90-53,90 K ,53-53,53 K 117 4,89-4,89 D.N Ç.N r 0,0 0,0 0,0 0,31 0,14 0,3 0,3 0,3 0,14 0,3 0,31 0,0 0,0 0,0 0 53,90-53,90 53,53-53,53 4,89-4, ,78-10,78-3,34-1,17 4 1,87 5,73 8,58 8,58,57 5,13,3 3,80 5,9,5 3-0,78-1,5-0,8-1,1-1,51-0,7 1-0,51-0,51-1,55-0,78 4 0,3 0,4 0,15 0,15 0,4 0,48 0, 0,3 0,50 0,5 3-0,08-0,15-0,07-0,11-0,15-0,08 1-0,05-0,05-0,14-0,07 4 0,0 0,04 0,0 0,0 0,03 0,05 0,0 0,03 0,05 0,03 3-0,01-0,0-0,01-0,01-0,01-0, ,005-0,005-0,0-0,01 Toplam -11,35-11,35,9-5,7,5 4,19 58,5-5,33-0,7-1,4 54,34-17,51 8,75 8,75 Bu yüklemeen max V 1, V 3, X 1 ve X 3 bulunur V 1 V 3 8,788.4,78 (0,78 + 4,78).7,00 4,78,9 + 5, ,78 15,10.4,8 (0,8 + 4,8).30,00 4,8 5, , ,8 7,44 kn 7,97 kn X 1 5,7 knm X 3 58,50 knm 40
41 3. GRUP 1. YÜKLEE ( 0,9G 0,9G 0,9G ) i j j i K ,0-38,0 K ,1-38,1 K ,0-38,0 D.N 1 Ç.N r 0,0 0,0 0,0 0,37 0,17 0,7 0, ,0-38,0 38,1 1-7,7-7,7-3,1-11,58,3 4,4,05 3,,9 1-0,45-0,45-1,33-0,7 0,13 0,5 0,11 0,18 0,13 1-0,03-0,03-0,07-0,04 0,01 0,0 0,007 0,01 0, ,00-0,00-0,00 Toplam -8,0-8,0 1,40-4,1,17 3,45 40,55 K117 Kirişi : 1,40 knm 4,1 knm P 17,10 kn / m P 7,91 kn / m 3,45 kn 4,78m 48,90 kn V 1 V 1 V 1 7,91.4,78 (0,78 + 4,78).17,10 4,78 4,1 1, ,78 48,90 kn V 1 7,81.4,78 (0,78 + 4,78).17,10 4,78 4,1 + 1, ,78 3,45 kn 41
42 aximum momentin bulunuşu : 3,45 7,91x 17,10 17,10.( x ) 0 x,1411 m max 7,91.,1411 1,40 + 3,45., ,10 17,10.0, , max 48,0kNm K118 Kirişi : 40,55 knm 40,55 knm K118 48,0 kn 4,8m 48,0 kn V 3 V 3 V 3 V 3 48,0 kn Yükleme ve Kesit Simetrik x,14 m aximum momentin bulunuşu : P 17,10 kn / m P 13,0 kn / m max 13,0.,14 48,0.,14 17,10.. 0, ,55 17,10.0, ,14 max 18,9 knm 4
43 C-C AKSI OENT DÜZELTELERĐ V.a X X GRUP YÜKLEE ( P Yüklemesi ) X 1 X 1 X 3 0,40 35,5 + 7,18. -,0 knm 3 0,40 95,1+ 97, ,4 knm 3 0,40 87, , ,81 knm 3. GRUP YÜKLEE ( P Yüklemesi ) X 1 X 1 X 3 0,40 3, , ,98 knm 3 0,40 5,7 + 7, ,78 knm 3 0,40 58,50 + 7, ,44 knm 3 3. GRUP YÜKLEE ( 0,9 G Yüklemesi ) 0,40 X 1 1,40 + 3, ,54 knm 3 0,40 X 1 4,1 + 48,90. -,5 knm 3 0,40 X 3 40, , ,07 knm 3 43
44 C - C AKSI KESE KUVVETĐ DÜZELTELERĐ 1. GRUP YÜKLEE ( P Yüklemesi ) a 0,40 a 0,40 S 3 için x + + 0, 55 0,75 m S için x + + 0, 55 0,75 m V 1,745.0, ,59 1,303.0,75 59,08 kn V 1 14,775.0,75 97,31 1,303.0,75 8,54 kn V 1,575.0, ,0 1,15.0,75 78,1 kn. GRUP YÜKLEE ( P Yüklemesi ) a 0,40 S 3 için x a 0,40 0,0 m S için x 0,0 m V 4,05.0,0 1 50,77 8,788.0,0 48,1 kn V,70.0,0 1 7,44 8,788.0,0 5,41 kn V 3,00.0,0 3 7,97 15,10.0,0 4,5 kn 44
45 C - C AKSI ELVERĐŞSĐZ YÜKLEELERĐ 1. Grup oment Graiği (P ) ( 73,81 ) ( 73,81 ) (,0 ) ( 8,4 ) 87,17 87,17 ( 8,4 ) (,0 ) 35,5 95,1 95,1 35, ,9 44,91 9,9. Grup oment Graiği (G+Q) ( 49,44 ) ( 49,44 ) ( 1,98 ) (5,78 ) 58,50 58,50 ( 5,78 ) ( 1,98 ) 3,75 5,7 5,7 3, ,75 9,4 4,75 45
46 3. Grup oment Graiği ( 0,9G ) ( 11,54 ) ( 39,4 ) ( 34,07 ) ( 34,07 ) ( 39,4 ) ( 11,54 ) 1,40 4,1 40,55 40,55 4,1 1, ,53 18,9 9,53 1. Grup Kesme Kuvveti Graiği ( P ) 74,59 ( 59,08 ) 100,0 ( 78,1 ) 97,31( 8,54 ) ,18 97,31 ( 59,08 ) ( 8,54 ) 100,0 ( 78,1 ) 4
47 . Grup Kesme Kuvveti Graiği ( G+Q ) 50,77 ( 48,1 ) 7,97 ( 4,5 ) 7,44 ( 5,41 ) ,77 7,44 ( 48,1 ) ( 5,41 ) 7,97 ( 4,5 ) 3. Grup Kesme Kuvveti Graiği ( 0,9G ) 3,45 48,0 48, ,90 48,0 3,45 47
48 1-1 AKSI ELVERĐŞSĐZ YÜKLEELERĐ 1. Grup oment Graiği ( P ) ( 8,935 ) 79,7 ( 0,111 ) ( 0,111 ) ( 8,935 ) ( 13,43 ) 0,55 ( 1,054 ) ( 1,054 ) 5,55 79,7,04 4,4 4,4, (13,43) ,3 18,3 73,84 73,84. Grup oment Graiği (G+Q) ( 4,938 ) ( 40,70 ) ( 4,938 ) ( 9,04 ) 54,30 ( 40,70 ) (11,49 ) ( 11,49 ) 44,40 54,30 14,74 44,40 13,74 13,74 14,74 ( 9,04 ) ,1 10,1 49,58 49,58 48
49 3. Grup oment Graiği (0,9G) ( 30,94 ) (,987 ) (,987 ) ( 30,94 ) ( 5,599 ) 35,7 9,5 ( 7,113 ) ( 7,113 ) 9,5 35,7 9,3 8,73 8,73 9,3 ( 5,599) ,00,00 31,0 31,0 1. Grup Kesme Kuvveti Graiği ( P ) ( 84, ) ( 0,84 ) ( 44,98 ) (,45 ) 107,35 83,97 54,39 35, ,8 54,39 (,45 ) ( 44,98 ) 83,97 107,35 ( 0,84 ) ( 84, ) 49
50 . Grup Kesme Kuvveti Graiği ( G+Q ) ( 70,49 ) ( 53,81 ) ( 35,83 ) ( 1,35 ) 73, 5,94 3,98, ,50 3,98 ( 1,35 ) ( 35,83 ) 5,94 73, ( 53,81 ) ( 70,49 ). Grup Kesme Kuvveti Graiği ( 0,9G ) 3,31,3 1,17 47, ,78 1,17,3 3,31 50
51 DEPRE HESABI KAT VE BĐNA AĞILIĞININ BULUNASI KOLON BENZER G i ( kn ) Q i ( kn ) S1 4 91,03 3,98 S 4 135,35 33,54 S3 111,45 1,00 S ,87 3,91 S5 4 1,7 45,47 S 07,3 4, n 0,3 ( hareketli yük azaltma katsayısı ) W i G i + n.q i bir katın ağırlığı W bina ağılığı [ ]+ W i 4. ( 91, , ,87 + 1,7) + 0,3. ( 3, ,54 + 3,91+ 45, 47) [( 111, ,3) + 0,3. ( 1,00 4,) ]. + W i 315 kn W 5.W i 1570 kn 51
52 X-X YÖNÜ KOLON D DEĞERLERĐ KAT KOLON BNZ kc k1 k k3 k4 k' a D ΣD ZEĐN S1 4 4,5 0,000 10,50 0,000 10,50,490 0,555,343 S 4 1,30 10,50 7,5 10,50 7,5 13,74 0,873 1,15 S3 1,30 7,5 7,5 7,5 7,5 11,553 0,85 1,15 S4 4 1,900 0,000 10,48 0,000 10,48 5,517 0,734 1,394 S5 4,5 10,48 8,97 10,48 8,97 4,05 0,97,94 S5A 4,5 9,013 10,48 9,013 10,48 4,14 0,98,947 S 1 4,5 8,97 9,013 8,97 9,013 4,58 0,80,875 SA 1 4,5 8,97 7,5 8,97 7,5 3,99 0,3,800 S1 4 4,5 0,000 10,50 0,000 10,50,490 0,555,343 S 4 1,30 10,50 7,5 10,50 7,5 13,74 0,873 1,15 S3 1,30 7,5 7,5 7,5 7,5 11,553 0,85 1,15 S4 4 1,900 0,000 10,48 0,000 10,48 5,517 0,734 1,394 S5 4,5 10,48 8,97 10,48 8,97 4,05 0,97,94 S5A 4,5 9,013 10,48 9,013 10,48 4,14 0,98,947 S 1 4,5 8,97 9,013 8,97 9,013 4,58 0,80,875 SA 1 4,5 8,97 7,5 8,97 7,5 3,99 0,3,800 S1 4 7,07 0,000 10,50 0,000 10,50 1,40 0,4 3,041 S 4 1,540 10,50 7,5 10,50 7,5 11,78 0,855 1,317 S3 1,540 7,5 7,5 7,5 7,5 9,903 0,83 1,81 S4 4 3,018 0,000 10,48 0,000 10,48 3,473 0,35 1,915 S5 7,07 10,48 8,97 10,48 8,97,700 0,574 4,140 S5A 7,07 9,013 10,48 9,013 10,48,705 0,575 4,143 S 1 7,07 8,97 9,013 8,97 9,013,49 0,555 4,001 SA 1 7,07 8,97 7,5 8,97 7,5,303 0,535 3,858 S1 4 7,07 0,000 10,50 0,000 10,50 1,40 0,4 3,041 S 4 1,540 10,50 7,5 10,50 7,5 11,78 0,855 1,317 S3 1,540 7,5 7,5 7,5 7,5 9,903 0,83 1,81 S4 4 3,018 0,000 10,48 0,000 10,48 3,473 0,35 1,915 S5 7,07 10,48 8,97 10,48 8,97,700 0,574 4,140 S5A 7,07 9,013 10,48 9,013 10,48,705 0,575 4,143 S 1 7,07 8,97 9,013 8,97 9,013,49 0,555 4,001 SA 1 7,07 8,97 7,5 8,97 7,5,303 0,535 3,858 S1 4 7,07 0,000 10,50 0,000 10,50 1,40 0,4 3,041 S 4,0 10,50 7,5 10,50 7,5,81 0,773,057 S3,0 7,5 7,5 7,5 7,5 5,733 0,741 1,97 S4 4 3,1 0,000 10,48 0,000 10,48,895 0,591,141 S5 11,545 10,48 8,97 10,48 8,97 1,85 0,457 5,80 S5A 11,545 9,013 10,48 9,013 10,48 1,89 0,458 5,85 S 1 11,545 8,97 9,013 8,97 9,013 1,558 0,438 5,05 SA 1 11,545 8,97 7,5 8,97 7,5 1,438 0,418 4,89 S1 4 7,07 0,000 10,50 0,000 0,000 1,40 0,5 4,08 S 4,0 10,50 7,5 0,000 0,000,81 0,830,08 S3,0 7,5 7,5 0,000 0,000 5,733 0,80,144 S4 4 3,1 0,000 10,48 0,000 0,000,895 0,94,511 S5 11,545 10,48 8,97 0,000 0,000 1,85 0,593,84 S5A 11,545 9,013 10,48 0,000 0,000 1,89 0,593,850 S 1 11,545 8,97 9,013 0,000 0,000 1,558 0,578,78 SA 1 11,545 8,97 7,5 0,000 0,000 1,438 0,54,508 39,71 39,71 5,078 5,078 3,915 80,07 k' (k1+k+k3+k4) / (.k c ) Zemin Katta a (0,5+k') / (+k') a k' / (+k') k' ( k1+k ) / ( k c ) Da.k c 5
53 X-X YÖNÜ DEPRE HESABI ( 1-1 AKSI ) V t 1000 kn için KATLAR W i ( kn ) H i ( m ) W i H i V T / Σ W i H i F i V i ( kn ) 4.KAT , ,40 0, , ,333 3.KAT ,7 3707,5 0,00719,7 00.KAT 315 8,8 7800,4 0, , KAT 315 5, ,7 0, , ,333 Z KAT 315,94 9,88 0,00719, BĐNANIN BĐRĐNCĐ DOĞAL TĐTREŞĐ PERYODUNUN BULUNASI KAT m i F i V i D i.(1e/h ).10 4 i i F i i i i 4.KAT 31,30 333, ,333 47,70,988 58, , ,4 3.KAT 31,30,7 00,00 47,70 1,579 51, , ,40.KAT 31,30 00,00 800,00 5,00 14,8 38, , ,4 1.KAT 31,30 133, ,333,18 13,801 4,51 39, ,08 Z KAT 31,30,7 1000,00 93,8 10,70 10,70 714,7 393,8 TOPLA 4490, 573,0 Σ i i 4490, E,8 * 10 7 ( kn / m ) Σ i i 573,0 h,94 ( m ) w 5,937 w 8,105 (ra/sn) T 0,775 (sn) Zemin Sınıı Z 1 ve 1. Deprem Bölgesi için T A 0,10 sn T B 0,30 sn R a (T 1 ) R 8 (süneklik ) A 0 0,40 ( 1. Deprem bölgesi ) I 1,00 ( konut ) T 0,775 > T B 0,3 0,8 T 0,3 S(T 1 ),5. B,5. 1,170 T 0,775 A(T 1 ) A 0.I.S(T 1 ) 0,40. 1,00. 1,170 0,479 A( T ) V t W. R ( T ) a 1 1 0, ,8 917kN 53
54 Vt 917 kn için KATLARA ETKĐYEN TASARI DEPRE YÜKLERĐ KATLAR W i ( kn ) H i ( m ) W i H i V T /ΣW i H i F i V i ( kn ) 4.KAT , ,4 0, ,8 305,8 3.KAT ,7 3707,5 0, , ,0.KAT 315 8,8 7800,4 0, , ,03 1.KAT 315 5, ,7 0, ,7 855,870 Z KAT 315,94 9,88 0, , , ,8 kn W i 315 kn 44,534 kn W i 315 kn 183,401 kn W i 315 kn 1,7 kn W i 315 kn 1,134kN W i 315 kn 54
55 Y-Y YÖNÜ KOLON D DEĞERLERĐ KAT KOLON BNZ k C k1 k k3 k4 k' a D ΣD ZEĐN S1 4 4,5 0,000 8,34 0,000 8,34,044 0,505,135 S 4 1,900 0,000 10,340 0,000 10,340 5,44 0,731 1,389 S3 1,900 0,000 9,013 0,000 9,013 4,744 0,703 1,337 S4 4 1,30 8,34 7,53 8,34 7,53 1,50 0,80 1,135 S5 4,5 10,340 8,93 10,340 8,93 4,51 0,95,937 S5A 4,5 10,340 7,53 10,340 7,53 4,31 0,79,89 S 1 4,5 9,013 7,53 9,013 7,53 3,917 0,,797 SA 1 4,5 9,013 7,53 9,013 7,53 3,917 0,,797 S1 4 4,5 0,000 8,34 0,000 8,34,044 0,505,135 S 4 1,900 0,000 10,340 0,000 10,340 5,44 0,731 1,389 S3 1,900 0,000 9,013 0,000 9,013 4,744 0,703 1,337 S4 4 1,30 8,34 7,53 8,34 7,53 1,50 0,80 1,135 S5 4,5 10,340 8,93 10,340 8,93 4,51 0,95,937 S5A 4,5 10,340 7,53 10,340 7,53 4,31 0,79,89 S 1 4,5 9,013 7,53 9,013 7,53 3,917 0,,797 SA 1 4,5 9,013 7,53 9,013 7,53 3,917 0,,797 S1 4 7,07 0,000 8,34 0,000 8,34 1,198 0,375,700 S 4 3,018 0,000 10,340 0,000 10,340 3,4 0,31 1,90 S3 3,018 0,000 9,013 0,000 9,013,98 0,599 1,808 S4 4 1,540 8,34 7,53 8,34 7,53 10,500 0,840 1,94 S5 7,07 10,340 8,93 10,340 8,93,74 0,57 4,13 S5A 7,07 10,340 7,53 10,340 7,53,480 0,554 3,990 S 1 7,07 9,013 7,53 9,013 7,53,9 0,534 3,85 SA 1 7,07 9,013 7,53 9,013 7,53,9 0,534 3,85 S1 4 7,07 0,000 8,34 0,000 8,34 1,198 0,375,700 S 4 3,018 0,000 10,340 0,000 10,340 3,4 0,31 1,90 S3 3,018 0,000 9,013 0,000 9,013,98 0,599 1,808 S4 4 1,540 8,34 7,53 8,34 7,53 10,500 0,840 1,94 S5 7,07 10,340 8,93 10,340 8,93,74 0,57 4,13 S5A 7,07 10,340 7,53 10,340 7,53,480 0,554 3,990 S 1 7,07 9,013 7,53 9,013 7,53,9 0,534 3,85 SA 1 7,07 9,013 7,53 9,013 7,53,9 0,534 3,85 S1 4 7,07 0,000 8,34 0,000 8,34 1,198 0,375,700 S 4 3,1 0,000 10,340 0,000 10,340,85 0,588,130 S3 3,1 0,000 9,013 0,000 9,013,489 0,554,008 S4 4,0 8,34 7,53 8,34 7,53,079 0,75,001 S5 11,545 10,340 8,93 10,340 8,93 1,9 0,455 5,5 S5A 11,545 10,340 7,53 10,340 7,53 1,548 0,43 5,038 S 1 11,545 9,013 7,53 9,013 7,53 1,433 0,417 4,80 SA 1 11,545 9,013 7,53 9,013 7,53 1,433 0,417 4,80 S1 4 7,07 0,000 8,34 0,000 0,000 1,198 0,531 3,87 S 4 3,1 0,000 10,340 0,000 0,000,85 0,91,50 S3 3,1 0,000 9,013 0,000 0,000,489 0,,411 S4 4,0 8,34 7,53 0,000 0,000,079 0,814,1 S5 11,545 10,340 8,93 0,000 0,000 1,9 0,591,85 S5A 11,545 10,340 7,53 0,000 0,000 1,548 0,577,5 S 1 11,545 9,013 7,53 0,000 0,000 1,433 0,53,501 SA 1 11,545 9,013 7,53 0,000 0,000 1,433 0,53,501 38,51 38,51 51,141 51,141 1,559 78,785 55
56 Y-Y YÖNÜ DEPRE HESABI ( C - C AKSI ) Vt 1000 için Đ W i (KN) H i (m) W i H i V T /ΣW i H i F i V i (KN) 4.KAT , ,40 0, , ,333 3.KAT ,7 3707,5 0,00719,7 00.KAT 315 8,8 7800,4 0, , KAT 315 5, ,7 0, , ,333 Z KAT 315,94 9,88 0,00719, BĐNANIN BĐRĐNCĐ DOĞAL TĐTREŞĐ PERYODUNUN BULUNASI KAT i F i V i D i. (1E/h ) i i F i i i i 4.KAT 31,30 333, ,333 48,47,883 50, , ,19 3.KAT 31,30,7 00,00 48,47 1,390 51, , ,4848.KAT 31,30 00,00 800,00 5,377 14,190 38,71 775, ,075 1.KAT 31,30 133, ,333 5,89 13,8 4,571 37, ,08 Z KAT 31,30,7 1000,00 93,41 10,705 10, , ,7803 TOPLA 447, ,47 Σ i i 447,731 E,80*10 7 (kn/m) Σ i i 379,47 h,94 (m) w 5,95 w 8,11 (ra/sn) T 0,7739 (sn) 0,8 T 0,30 S(T 1 ),5. B,5. 1,171 T 0,7739 A(T 1 ) A 0.I.S(T 1 ) 0,40. 1,00. 1,171 0,48 0,8 A( T ) V t W. R ( T ) a kn 5
57 Vt 918 kn için KATLARA ETKĐYEN TASARI DEPRE YÜKLERĐ KATLAR W i ( kn ) H i ( m ) W i H i V T / ΣW i H i F i V i ( kn ) 4.KAT , ,4 0, KAT ,7 3707,5 0, ,8 550,80.KAT 315 8,8 7800,4 0, , 734,40 1.KAT 315 5, ,7 0,0004 1,4 85,80 Z KAT 315,94 9,88 0,0004 1,0 918,00 30 kn W i 315 kn 44,80 kn W i 315 kn 183,0 kn W i 315 kn 1,40 kn W i 315 kn 1,0 kn W i 315 kn 57
58 1-1 AKSI DEPRE YÜKLERĐ DÜZELTELERĐ S1 S S3 S S1 34,1 ( 7,1 ) 48,9 ( 38,75 ) 48,9 (38,43 ) 48,9 ( 38,75 ) 34,1 ( 7,1 ) ( 19,31 ) 4,97 ( 19,31 ) 38,74 ( 9,9 ) 34,73 (,85 ) 38,74 ( 9,9 ) 4,97 7,888 5,011 49,85 5,011 7,888 30,5 ( 4,8 ) 47,35 ( 38,57 ) 4,45 ( 34,57 ) 47,35 ( 38,57 ) 30,5 ( 4,8 ) 58
59
60 S 1 Kolonu Đçin 34,1 K101 l 34,1 + 4,97 59,09 knm 4,97 S Kolonu Đçin 48,9 k 1 1,437 k 14,95 K101 1,437 / ( 1, ,95 ). 87,43 45,8 k 1 k K101 K10 K10 14,95 / ( 1, ,95 ).87,43 41,1 38,74 S 3 Kolonu Đçin 48,9 k 1 14,95 k 14,95 K10 k 1 k K103 K10 ( 48,9 + 34,73 ) / 41,51 K103 34,73 OENT DEĞERLERĐ K101 l 34,1 + 4,97 59,09 knm K101 r 1,437 / ( 1, ,95 ). 87,43 45,8 knm K104 l K10 l 14,95 / ( 1, ,95 ).87,43 41,1kNm K103 r K10 r ( 48,9 + 34,73 ) / 41,51 knm K103 l 0
61 KESE KUVVETĐ DEĞERLERĐ 59, ,8 V K101 V K104 4, 41,1+ 41,51 V K10 V K103 4,00,71 kn 0,78 kn OENT DÜZELTELERĐ Kiriş Düzeltmeleri : V. a 0 l 0,30 r K101 59,09,71. 55,8 knm K104 r 0,30 l K101 45,8,71. 4,41 knm K104 l 0,30 r K10 41,1 0,78. 38,49 knm K103 r 0,30 l K10 41,51 0,78. 38,39 knm K103 Kolon Düzeltmeleri : 1. Kat S 1 1,S1 Z. Kat S 1 Z,S1 1. Kat S 1,S Z. Kat S Z,S 1. Kat S 3 1,S3 Z. Kat S 3 Z,S3 34,1 + 34,1 0,0 34,1. 7,1 knm,94 4, ,5 0,0 4,97. 19,31 knm,94 48,9 + 48,9 0,0 48,9. 38,75 knm,94 38, ,35 0,0 38,74. 9,9 knm,94 48,9 + 48,9 0,0 48,9. 38,43 knm,94 34,73 + 4,45 0,0 34,73.,85 knm,94 1
62 C - C AKSI DEPRE YÜKLERĐ DÜZELTELERĐ S3 S S S3 1,98 83,9 83,9 1,98 48,97 97,8 97,8 48,97 1,98 93,9 93,9 1,98 0,58 18,95 18,95 0,58
63
64 S 3 Kolonu Đçin 1,98 K117 l 48,97 S Kolonu Đçin 93,9 k 1 14,147 k 1,03 K117 k 1 k K118 97,8 OENT DEĞERLERĐ K117 l 1, ,97 110,95 knm 93 89,5 knm 14, ,03 r 14,147 K117 (,9 + 97,8 ). ( ) r ,45 knm K118 14, ,03 l 1,03 K118 (,9 + 97,8 ). ( ) KESE KUVVETĐ DEĞERLERĐ V K , ,5 4,78 41,939 kn V K , ,45 3,703 kn 4,8 4
65 OENT DÜZELTELERĐ Kiriş Düzeltmesi : V. a 0 l 0,40 K ,95 41, ,5 knm r 0,40 K117 89,5 41, ,13 knm l 0,40 r K ,45 47,407. 9,97 knm K118 Kolon üzeltmesi : 1. Kat S3 1,S Z. Kat S3 Z,S 1. Kat S 1,S5 Z. Kat S Z,S5 1,98 + 1,98 0,40 1,98. 53,547 knm,94 48,97 + 0,58 0,40 48,97. 41,518 knm,94 93,9 + 93,9 0,40 93,9. 80,943 knm,94 97,8 + 18,95 0,45 97,8. 79,9 knm,94 I I AKSI DĐAGRALARI : KESE KUVVETĐ DĐAGRAI : 3,1 33,1 3,85 33,1 3,1,71 0,78,71 18,87 9,8,5 9,8 18,87 5
66 NORAL KUVVET DĐAGRAI : 74,88,, 74,88 97,59 8,19 8,19 97,59 KESE KUVVETĐ DĐAGRAI : C C AKSI DĐAGRALARI : 4,13 3,735 3,735 4,43 41,939 41,939 3,703 37, 7,94 7,94 37, NORAL KUVVET DĐAGRAI : 110,78 39,7 39,7 110,78 15,17 57,43 57,43 15,17
67 KĐRĐŞ DONATI HESABI C C AKSI EĞĐLE DONATISI HESABI K117 K118 K117 c (pa) 13,33 13,33 13,33 13,33 13,33 13,33 13,33 13,33 13,33 (pa) b (mm) 919, 919, 919, 50,8 50,8 50,8 919, 919, 919, b w (mm) (mm) ,4g+1,q -0, 9,9-8,4-73,81 44,91-73,81-8,4 9,9-0, g+q -1,98-5,8-49,44-49,44-5,8-1,98 0,9g -11,54-39,4-34,07-34,07-39,4-11,54 eq ± 10,5 81,13 9,7 9,7 81,13 10,5 g+q-eq -119,54-137,41-14,11-14,11-137,41-119,54 g+q+eq 85,58 4,85 47,3 47,3 4,85 85,58 0,9g-eq -114,10-10,77-130,74-130,74-10,77-114,10 0,9g+eq 91,0 41,49,0,0 41,49 9,9 91,0 min -119,54-137,41-14,11-14,11-137,41-119,54 max 91,0 9,9 41,49,0 44,91,0 41,49 91,0 K117 Kirişi Açıklık Donatısı: KĐRĐŞ AÇIKLIK DONATISI 0,85.. b. h. 0,5. h 0,85.13,33.919, , ,5 knm y ( ) ( ) c y > 9,9 knm Soyut ikörtgen kesit hesabı 0,85. c. b. a. ( 0,5 a ) 9, ,85. 13, ,0. a ( 550 0,5 a ) a 13 mm A s. 0,85. c. b. a A s ,85. 13, ,0. 13 A s 709 mm 3 18 ( 73 mm ) 18 ( DÜZ ) ( PĐLYE ) 7
68 KONTROL : c 00 13,33 00 ρ b 0,85.. 0,85.. 0, ρ ,55.10 > ρ min 0,80. < ρ max 0,0 ct. 1,04 0, , < ρ m 0,85. ρ b 0,85. 0,038 0,033 K118 Kirişi Açıklık Donatısı 0,85.. b. h. 0,5. h 0,85.13,33.50, , ,05 knm y ( ) ( ) c y > 44,91 knm Soyut ikörtgen kesit hesabı 0,85. c. b. a. ( 0,5 a ) 44, ,85. 13,33. 50,8. a ( 550 0,5 a ) a 14 mm A s. 0,85. c. b. a A s ,85. 13,33. 50, A s 41 mm 3 14 ( 4 mm ) 14 ( DÜZ ) ( PĐLYE ) KONTROL : c 00 13,33 00 ρ b 0,85.. 0,85.. 0, ρ 0, 0033 > ρ min ,80. < ρ max 0,0 ct. 1,04 0, ,3.10 < ρ m 0,85. ρ b 0,85. 0,038 0,
69 K117 KENAR ESNEDĐ 1. DURU : ESNET DONATI HESABI ρ 1 0,40.ρ b 0,0153 1,s ρ.... b bw 1 0,59. ρ1. 19,41 knm c 0, ,59.0, ,33.10 ü 119,54 59,77 < 1,s 19,41 1, ü 59,77 knm 0,85. c. b w. a A s1. 0,85. 13, a A s a 0,0743. A s1 1 A S1.. ( 0,5 a ) 59, A S ( 550 0,5. 0,0743. A S1 ) A S1 590 mm a 40 mm A S.10 59,77.10 mm ( ' ). 191.(550 50) A s,ü A S1 + A S mm σ s 00. ( 1 0,85. / a ) 00. ( 1 0, / 40 ) -37,50 σ s < A s A sü / 11 / 08 mm. DURU : 0,85.. b. h. 0,5. h 0,85.13,33.919, , ,5 knm y ( ) ( ) c y > 91,0 knm Soyut ikörtgen kesit hesabı 0,85. c. b. a. ( 0,5 a ) 91, ,85. 13,33. 91,0. a ( 550 0,5 a ) a 1 mm A sa. 0,85. c. b. a A sa ,85. 13, ,0. 1 A sa 873 mm 9
70 Ek Donatı Hesabı : Üstte A S,mev 1 18 ( PĐLYE ) ( ONTAJ ) mm A S,ek ( 40 mm ) Altta A S,mev 18 ( DÜZ ) 509 mm A S,ek ( 40 mm ) KONTROL : Üstte c 00 13,33 00 ρ b 0,85.. 0,85.. 0, ct 1,04 ρ 0, 0095 > ρ min. 0, ρ 0, 005 < ρ max 0, < ρ - ρ 0,005 0,85. ρ b 0,85. 0,038 0,033 Altta A SA 17 / K117 K118 KĐRĐŞLERĐ ARASINDAKĐ ESNET 1. DURU : ρ 1 0,40.ρ b 0,0153 1,s ρ.... b bw 1 0,59. ρ1. 19,41 knm c 0, ,59.0, ,33.10 ü 14,11 73,0 < 1,s 19,41 1, ü 73,0 knm 0,85. c. b w. a A S1. 0,85. 13, a A S a 0,0743. A S1 70
71 1 A S1.. ( 0,5 a ) 73,0. 10 A S ( 550 0,5. 0,0743. A S1 ) A S1 78 mm a 49 mm A S.10 73, mm ( ' ). 191.(550 50) A s,ü A S1 + A S mm σ s 00. ( 1 0,85. / a ) 00. ( 1 0, / 49 ) 79,59 σ s < A s A sü / 1493 / 747 mm. DURU : 0,85.. b. h. 0,5. h 0,85.13,33.50, , ,48 knm y ( ) ( ) c y > a,0 knm Soyut ikörtgen kesit hesabı 0,85. c. b. a. ( 0,5 a ), ,85. 13,33. 50,80. a ( 550 0,5 a ) a 0 mm A sa. 0,85. c. b. a A sa ,85. 13,33. 50,80. 0 A sa 01 mm Ek Donatı Hesabı : Üstte A S,mev ( ) ( PĐLYE ) + 1 ( ONTAJ ) mm A S,ek ( 79 mm ) Altta A S,mev 1 ( DÜZ ) 40 mm A S,ek ( 40 mm ) 71
72 KONTROL : Üstte c 00 13,33 00 ρ b 0,85.. 0,85.. 0, ct 1,04 ρ 0, > ρ min. 0, ρ 0, < ρ max 0, < ρ - ρ 0,0053 0,85. ρ b 0,85. 0,038 0,033 Altta A SA 153 / 7
73 ESNET TAŞIA GÜCÜ HESABI : K117 KENAR ESNEDĐ : o rü nün Hesabı : 0,85. c. b w. a + A s. σ s A s. 0,85. 13, a ( 1 0, / a ) ,5 a a a 5 mm σ s 00. ( 1 0,85. / a ) 00. ( 1 0, / 5 ) 110 pa < 191pa Akmıyor. A s. σ s A S A S. 191 A S 55 mm A S1 A S - A S mm r 1 + A S1.. ( 0,5 a ) + A S.. ( - ) r ( 550 0,5. 5 ) ( ) rü 14,90 knm o ra ın Hesabı : Üst onatıyı ihmal eilerek hesap yapılmıştır. 0,85. c. b w. a A s. 0,85. 13, ,0. a a 1,71 mm r 0,85. c. b. a. ( 0,5 a ) r 0,85. 13, ,0. 1,71. ( 550 0,5. 1,71 ) ra 94,5 knm K117 K118 ESNEDĐ : o rü nün Hesabı : 0,85. c. b w. a + A s. σ s A s. 0,85. 13, a ( 1 0, / a ) ,5 a a a 58 mm σ s 00. ( 1 0,85. / a ) 00. ( 1 0, / 58 ) 10 pa < 191pa Akmıyor. 73
74 A s. σ s A S A S. 191 A S 74 mm A S1 A S - A S mm r 1 + A S1.. ( 0,5 a ) + A S.. ( - ) r ( 550 0,5. 58 ) ( ) rü 150,145 knm o ra ın Hesabı : Üst onatıyı ihmal eilerek hesap yapılmıştır. 0,85. c. b w. a A s. 0,85. 13,33. 50,80. a a,74 mm r 0,85. c. b. a. ( 0,5 a ) r 0,85. 13,33. 50,80.,74. ( 550 0,5.,74 ) ra 8,40 knm Pekleşmeli oment Hesabı : K117 Kenar esnei : pü 1,4. rü 1,4.14,90174,8 knm pa 1,4. ra 1,4. 94,5 131,971 knm K117 K118 esnei : pü 1,4. rü 1,4.150,14510,03 knm pa 1,4. ra 1,4. 8,40 115,3 knm ax ( pü + pa ) / L n nin Hesabı : K117 Kenar esnei : V y V ( g + q ) 0 58,53 kn V e1 V y + V 1 58,53 + 0,7 V 1 ( 174, ,3 ) / 4,78 0,7 kn V e1 119,5 kn K117 K118 Kirişi Solu : V y V ( g + q ) 0 58,53 kn V e1 V y + V 1 58, ,58 K117 K118 Kirişi Sağı : V y V ( g + q ) 0 53,99 kn V e1 V y + V 1 53,99 + 7,07 V 1 ( 131, ,03 ) / 4,78 71,58 kn V e1 130,11 kn V 1 ( 10, ,3 ) / 4,8 7,07 kn V e1 130,0 kn 74
75 C - C AKSI KAYA DONATISI HESABI i j i j i K117 K118 K117 V 1,4.g+1,.q (x) 59,08 8,54 78,1 78,1 8,54 59,08 V g+q (x0) 48,1 5,41 4,5 4,5 5,41 48,1 V eq (x0) 41,94 41,94 3,70 3,70 41,94 41,94 V g+q+eg 90,55 107,35 88,35 88,35 107,35 90,55 V (g+q)o 58,53 58,53 53,99 53,99 58,53 58,53 V cr 0,5. ct.b w. 0,5. 1, ,95 kn V c 0,8.V cr 0,8. 9,95 74,3 kn V r,max 0,. c.b w. 0,. 13, ,3 kn ESNETTE HESAP ( D.Y ) K117 KENAR ESNEDĐ : V 90,55 kn V y V (g+q)o 58,53 kn V cr 9,95 kn V e V y 119,5 58,53 0,7 kn 0,5 V 0,5. 90,55 45,75 kn ( V e V y ) 0,5 V V c 0 V w,et V,hesap V,hesap max ( V 1,4g+1,q, V e, V g+q+e ) V e 119,5 kn V w,et 119,5 kn A sw ( V w,et. s ) / ( yw. ) A sw ( 119,5. s ) / ( ) 8 A 0 50 mm s 88 mm 8 / 8 s 00 / mm 150 mm mm V r,max 403,3 kn > V,hesap 119,5 kn KESĐT YETERLĐ K117 K118 ESNEDĐ SOL UCU : V 107,35 kn V y V (g+q)o 58,53 kn V cr 9,95 kn V e V y 130,11 58,53 71,58 kn 0,5 V 0,5. 107,35 53,75 kn ( V e V y ) 0,5 V V c 0 V w,et V,hesap V,hesap max ( V 1,4g+1,q, V e, V g+q+e ) V e 130,11 kn V w,et 130,11 kn 75
76 A sw ( V w,et. s ) / ( yw. ) A sw ( 130,11. s ) / ( ) 8 A 0 50 mm s 81 mm 8 / 8 s 00 / mm 150 mm mm V r,max 403,3 kn > V,hesap 130,11 kn KESĐT YETERLĐ K117 K118 ESNEDĐ SAĞ UCU : V 88,35 kn V y V (g+q)o 53,99 kn V cr 9,95 kn V e V y 130,0 53,99 7,07 kn 0,5 V 0,5. 88,35 44,175 kn ( V e V y ) 0,5 V V c 0 V w,et V,hesap V,hesap max ( V 1,4g+1,q, V e, V g+q+e ) V e 130,0 kn V w,et 130,0 kn A sw ( V w,et. s ) / ( yw. ) A sw ( 130,0. s ) / ( ) 8 A 0 50 mm s 80 mm 8 / 8 s 00 / mm 150 mm mm V r,max 403,3 kn > V,hesap 130,0 kn KESĐT YETERLĐ AÇIKLIKTA HESAP ( TS 500 ) K117 AÇIKLIK KESĐTĐ : V V p 8,54 kn V r,max 403,3 kn V cr 9,95 kn V 8,54 kn < V cr 9,95 kn min etriye hesabı A s,min 0,30. ct. b w. s max / yw.500,30.1,04.50.s max /191 s max 44 mm s / 550 / 75 mm 300 mm 8 / 4 b w 50 mm 7
77 K118 AÇIKLIK KESĐTĐ : V V p 78,1 kn V r,max 403,3 kn V cr 9,95 kn V 78,1 kn < V cr 9,95 kn min etriye hesabı A s,min 0,30. ct. b w. s max / yw.500,30.1,04.50.s max /191 s max 44 mm s / 550 / 75 mm 300 mm 8 / 4 b w 50 mm C - C AKSI EĞĐLE DONATISI ŞEASI C - C AKSI KAYA DONATISI ŞEASI 8/8 8/4 8/8 8/8 8/4 8/8 8/8 8/4 8/8 K117 K118 K117 77
78 1-1 AKSI EĞĐLE DONATISI HESABI 1 3 K101 K10 K103 K104 c (pa) 13,33 13,33 13,33 13,33 13,33 13,33 13,33 13,33 13,33 13,33 13,33 13,33 (pa) b (mm) 89,80 89,80 89, ,80 89,80 89,80 b w (mm) (mm) ,4g+1,q -13,4 73,84-8,94-0,11 18,3-1,05-1,05 18,3-0,11-8,94 73,84-13,4 g+q -9,05-4,94-40,70-11,49-11,49-40,70-4,94-9,05 0,9g -5,0-30,94 -,99-7,11-7,11 -,99-30,94-5,0 eq ± 53,8 4,41 38,49 38,49 38,49 38,49 4,41 53,8 g+q-eq -,73-89,35-79,19-49,98-49,98-79,19-89,35 -,73 g+q+eq 44,3-4,53 9, ,1-4,53 44,3 0,9g-eq -59,8-73,35-5,48-45,0-45,0-5,48-73,35-59,8 0,9g+eq 48,08 11,47 11,50 31,38 31,38 11,50 11,47 48,08 min -,73-89,35-79,19-49,98-49,98-79,19-89,35 -,73 max 48,08 73,84 11,47-11,50 18,3 31,38 31,38 18,3-11,50 11,47 73,84 48,08 K101 Kirişi Açıklık Donatısı: KĐRĐŞ AÇIKLIK DONATISI 0,85.. b. h. 0,5. h 0,85.13,33.89, , , knm y ( ) ( ) c y > 73,84 knm Soyut ikörtgen kesit hesabı 0,85. c. b. a. ( 0,5 a ) 73, ,85. 13,33. 89,80. a ( 550 0,5 a ) a 13 mm A s. 0,85. c. b. a A s ,85. 13,33. 89, A s 9 mm 3 18 ( 73 mm ) 18 ( DÜZ ) ( PĐLYE ) KONTROL : c 00 13,33 00 ρ b 0,85.. 0,85.. 0, ρ ,55.10 > ρ min 0,80. < ρ max 0,0 ct. 1,04 0, , < ρ m 0,85. ρ b 0,85. 0,038 0,033 78
79 K10 Kirişi Açıklık Donatısı 0,85.. b. h. 0,5. h 0,85.13, , knm y ( ) ( ) c y > 18,3 knm Soyut ikörtgen kesit hesabı 0,85. c. b. a. ( 0,5 a ) 18, ,85. 13, a ( 550 0,5 a ) a mm A s. 0,85. c. b. a A s ,85. 13, A s 174 mm 1 ( mm ) 1 1 ( DÜZ ) ( PĐLYE ) KONTROL : c 00 13,33 00 ρ b 0,85.. 0,85.. 0, ρ 0, > ρ min < ρ max 0,0 ρ min > ρ A s 0, mm 0, ( 03 ) 1 1 ( PĐLYE ) + 1 ( DÜZ ) ct. 1,04 0, ,3.10 < ρ m 0,85. ρ b 0,85. 0,038 0,
BÖLÜM V. KİRİŞLERİN ve KOLONLARIN BETONARME HESABI. a-) 1.Normal katta 2-2 aksı çerçevesinin betonarme hesabının yapılması ve çizimlerinin. M x.
BÖLÜ V KİRİŞLERİN ve KOLONLARIN BETONARE HESABI a-) 1.Normal katta - aksı çerçevesinin betonarme hesabının yapılması ve çizimlerinin yapılması. Hesap yapılmayan x-x do rultusu için kolon momentleri: gy
Projemizde bir adet sürekli temel örneği yapılacaktır. Temel genel görünüşü aşağıda görülmektedir.
1 TEMEL HESABI Projemizde bir adet sürekli temel örneği yapılacaktır. Temel genel görünüşü aşağıda görülmektedir. Uygulanacak olan standart sürekli temel kesiti aşağıda görülmektedir. 2 Burada temel kirişi
A-A AKSI KİRİŞLERİ BETONARME HESAPLARI
A-A AKSI KİRİŞLERİ BETONARE HESAPLARI A-A AKSI KİRİŞLERİ ELVERİŞSİZ OENT DİYAGRALARI 1.. ve 3.Grup yüklemeler için hesap momentleri olarak kolon yüzündeki (x=0) düzeltilmiş moment değerleri esas alınacaktır.
B-B AKSI KİRİŞLERİ BETONARME HESAPLARI
B-B AKSI KİRİŞLERİ BETONARE HESAPLARI B-B AKSI KİRİŞLERİ ELVERİŞSİZ OENT DİYAGRALARI 1.. ve 3.Grup yüklemeler için hesap momentleri olarak kolon yüzündeki (x=0) düzeltilmiş moment değerleri esas alınacaktır.
Prefabrik Yapılar. Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul
Prefabrik Yapılar Uygulama-1 Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul 2010 Sunuma Genel Bir Bakış 1. Taşıyıcı Sistem Hakkında Kısa Bilgi 1.1 Sistem Şeması 1.2 Sistem Detayları ve Taşıyıcı Sistem
Dişli (Nervürlü) ve Asmolen Döşemeler
Dişli (Nervürlü) ve Asmolen Döşemeler 3 2 diş Ana taşıyıcı kiriş 1 A a a Đnce plak B Dişli döşeme a-a plak diş kiriş Asmolen döşeme plak diş Asmolen (dolgu) Birbirine paralel, aynı boyutlu, aynı donatılı,
+360 Kotu KALIP PLANI. yapılabilir. Şerit döşemelerin kısa doğrultusunda herhangi bir yerden döşeme alınabilir.
Örnek: ir okulun +360 kotu kat kalıp planı verilmiştir. Kirişler 30/70 cmxcm boyutunaır. Tüm öşemeler mozaik karo kaplıır. alzeme 0/5/S40a, şantiye enetimi iyiir. öşemelerin onatıları belirlenecek ve kalıp
ESKİŞEHİR OSMANGAZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMARLIK FAKÜLTESİ İnşaat Mühendisliği Bölümü. KESME Kirişlerde Etriye Hesabı (TS 500:2000)
ESKİŞEHİR OSMNGZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMRLIK FKÜLTESİ İnşaat Mühenisliği Bölümü KESME Kirişlere Etriye Hesabı (TS 500:2000) 184 Kesme çatlaklarıdeney kirişi Vieo http://mm2.ogu.eu.tr/atopcu Kesme
Proje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri
Proje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri belirlenmesi 1. katta döşemelerin çözümü ve çizimi Döşeme
Çatı katında tüm çevrede 1m saçak olduğu kabul edilebilir.
Proje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri belirlenmesi 1. katta döşemelerin çözümü ve çizimi Döşeme
KESME Kirişlerde Etriye Hesabı (TS 500/2000) Ahmet TOPÇU, Betonarme I, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2014, http://mmf2.ogu.edu.
KESME Kirişlere Etriye Heabı (TS 500/2000) 178 Keme çatlakları-deney kirişleri yük Vieo ttp://mm2.ogu.eu.tr/atopcu Keme çatlakları Baınç ezilmei Dikörtgen kiriş 2 moment çatlakları Menet reakiyonu Menet
BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP
BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP KONTROL KONUSU: 1-1 ile B-B aks çerçevelerinin zemin kat tavanına ait sürekli kirişlerinin düşey yüklere göre statik hesabı KONTROL TARİHİ: 19.02.2019 Zemin Kat Tavanı
BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP
BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP KONTROL KONUSU: 2-2 ile A-A aks çerçevelerinin zemin ve birinci kat tavanına ait sürekli kirişlerinin düşey yüklere göre statik hesabı SINAV ve KONTROL TARİHİ: 06.03.2017
ESKİŞEHİR OSMANGAZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMARLIK FAKÜLTESİ İnşaat Mühendisliği Bölümü. KESME Kirişlerde Etriye Hesabı (TS 500:2000)
ESKİŞEHİR OSMNGZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMRLIK FKÜLTESİ İnşaat Mühenisliği Bölümü KESME Kirişlere Etriye Hesabı (TS 500:2000) 185 Kesme çatlakları-deney kirişi Vieo http://mmf2.ogu.eu.tr/atopcu Kesme
İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ. Olca OLGUN
İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ Olca OLGUN Bölümü: İnşaat Mühendisliği Betonarme Yapılar Çalışma Gurubu ARALIK 2000 İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ
DÖŞEMELER eme tipleri: 1. Kirişli döşeme: Kirişsiz döşeme: Dişli (nervürlü) döşeme: Asmolen döşeme: Kaset (ızgara) kiriş döşeme:
DÖŞEMELER Üzerindeki yükleri kiriş veya kolonlara aktaran genelde yatay betonarme elemanlardır. Salon tavanı, tabanı, köprü döşemesi (tabliye) örnek olarak verilebilir. Döşeme tipleri: 1. Kirişli döşeme
Dişli (Nervürlü) ve Asmolen Döşemeler. Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, http://mmf.ogu.edu.
Dişli (Nervürlü) ve Asmolen Döşemeler Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, http://mmf.ogu.edu.tr/atopcu 192 3 A B Dişli döşeme Asmolen döşeme Birbirine paralel, aynı boyutlu,
Ad-Soyad K J I H G F E D C B A. Öğrenci No. Yapı kullanım amacı. Yerel Zemin Sınıfı. Deprem Bölgesi. Dolgu Duvar Cinsi. Dişli Döşeme Dolgu Cinsi
EGE ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ YAPI ANABİLİM DALI 2018-2019 ÖĞRETİM YILI GÜZ YARIYILI BETONARME II DERSİ PROJE BİNA VERİLERİ Ad-Soyad Öğrenci No K J I H G F E D C B A
Betonarme Bina Tasarımı Dersi Yapı Özellikleri
2016-2017 Betonarme Bina Tasarımı Dersi Yapı Özellikleri Adı Soyadı Öğrenci No: L K J I H G F E D C B A A Malzeme Deprem Yerel Zemin Dolgu Duvar Dişli Döşeme Dolgu Bölgesi Sınıfı Cinsi Cinsi 0,2,4,6 C30/
Kirişlerde sınır değerler
Kirişlerde sınır değerler ERSOY/ÖZCEBE S. 275277 5 cm çekme tarafı (depremde çekme basınç) 5 cm 5 cm ρ 1 basınç tarafı s ρ φ s φ gövde s φw ρ φ φ w ρ w ρ gövde φ w ρ 1 çekme tarafı φ w basınç tarafı (depremde
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina İncelenen Bina Binanın Yeri Bina Taşıyıcı Sistemi Bina 5 katlı Betonarme çerçeve ve perde sistemden oluşmaktadır.
BETONARME BİNA TASARIMI
BETONARME BİNA TASARIMI (ZEMİN KAT ve 1. KAT DÖŞEMELERİN HESABI) BETONARME BİNA TASARIMI Sayfa No: 1 ZEMİN KAT TAVANI (DİŞLİ DÖŞEME): X1, X2, ile verilen ölçüleri belirleyebilmek için önce 1. kat tavanı
DÜSEY YÜKLERE GÖRE HESAP
DÜSEY YÜKLERE GÖRE HESAP 2-2 ile A-A aks çerçevelerinin zemin ve birinci kat tavanına ait sürekli kirişlerin düşey yüklere göre statik hesabı yapılacaktır. A A Aksı 2 2 Aksı Zemin kat dişli döşeme kalıp
GENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler)
GENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler) BOYUTLANDIRMA VE DONATI HESABI Örnek Kolon boyutları ne olmalıdır. Çözüm Kolon taşıma gücü abaklarının kullanımı Soruda verilenler
İNŞ 320- Betonarme 2 Ders Notları / Prof Dr. Cengiz DÜNDAR Arş. Gör. Duygu BAŞLI
a) Denge Burulması: Yapı sistemi veya elemanında dengeyi sağlayabilmek için burulma momentine gereksinme varsa, burulma denge burulmasıdır. Sözü edilen gereksinme, elastik aşamada değil taşıma gücü aşamasındaki
Betonarme Merdivenler Statik-Betonarme Hesap Yöntemi ve Konstrüktif Esaslar
Betonarme Merdivenler Statik-Betonarme Hesap Yöntemi ve Konstrüktif Esaslar Merdivenler, katlar arası bağlantıları sağlayan ve özellikle hareketli yük iletimini gerçekleştiren yapı elemanlarıdır. Üç ana
Proje Genel Bilgileri
Proje Genel Bilgileri Çatı Kaplaması : Betonarme Döşeme Deprem Bölgesi : 1 Yerel Zemin Sınıfı : Z2 Çerçeve Aralığı : 5,0 m Çerçeve Sayısı : 7 aks Malzeme : BS25, BÇIII Temel Taban Kotu : 1,0 m Zemin Emniyet
Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1. Analiz Yapı Ltd. Şti. Tel:
Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1 BETONARME NERVÜRLÜ İSTİNAT DUVARI HESAP RAPORU GEOMETRİ BİLGİLERİ Duvarın zeminden itibaren yüksekliği H1 10 [m] Nervür Üst Genişliği N1 0,5 [m] Nervürün Alt Genişliği
FAB2015 - Betonarme Prefabrik Yapılar Analiz, Tasarım, Rapor ve Çizim Programı v1.0 GENEL YAPI VE DEPREM RAPORU
GENEL YAPI VE DEPREM RAPORU YAPI BİLGİLERİ: Proje Adı: Proje 1 Proje Sahibi: Prefabrik Firma Ad/İletişim: Yapı İli: Yapı İlçesi: Yapı Ada No: Yapı Parsel No: MÜELLİF BİLGİLERİ: Proje Müellifi: Oda No:
BETONARME I Dal ve Hurdi Döşemeler. Onur ONAT
BETONARME I Dal ve Hurdi Döşemeler Onur ONAT Kirişli Plak Döşemeler Kirişli Plak Döşemeler Plaktaki Moment Diyagramları Mesnet Şartlarına Göre Nasıl Değişir? TS 500:2000 e göre Döşemelerde Moment Hesapları
Bu projede Döşemeler eşdeğer kirişe dönüştürülerek BİRO yöntemi ile statik hesap yapılmıştır. Bu yöntemde;
1 DÖŞEME DONATI HESABI Döşeme statik hesabı yapılırken 3 yöntem uygulanabilir. TS 500 Moment Katsayıları tablosu kullanılarak, Döşemeleri eşdeğer kirişe dönüştürerek, Bilgisayar programı kullanarak. Bu
BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 12
BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 12 SÜ EKLĐK DÜZEYĐ YÜKSEK 6 KATLI BETO ARME PERDELĐ / ÇERÇEVELĐ BĐ A SĐSTEMĐ Đ PERFORMA SI I DOĞRUSAL ELASTĐK YÖ TEM (EŞDEĞER
YAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım
YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPI GENEL YERLEŞİM ŞEKİLLERİ 1 4. KAT 1 3. KAT 2 2. KAT 3 1. KAT 4 ZEMİN KAT 5 1. BODRUM 6 1. BODRUM - Temeller
01.10.2012 BETONARME II DOÇ. DR. MUSTAFA GENÇOĞLU
01.10.01 BETONARME II DOÇ. DR. MUSTAFA GENÇOĞLU 1 Döşemeler, iki boyutlu plak taşıyıcı sistem elemanlarıdır. Taşıdıkları yükleri çevre taşıyıcı duvarlara veya kirişlere iletirler. Doğrudan kolonlara mesnetli
ANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ. İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ
ANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ Proje Künyesi : Yatırımcı Mimari Proje Müellifi Statik Proje Müellifi Çelik İmalat Yüklenicisi : Asfuroğlu Otelcilik : Emre Arolat Mimarlık
İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ TASARIMI
T.C SAKARYA ÜİVERSİTESİ MÜHEDİSLİK FAKÜLTESİ İŞAAT MÜHEDİSLİĞİ BÖLÜMÜ İŞAAT MÜHEDİSLİĞİ TASARIMI DAIŞMA: Prof. Adil Altundal KOU: Çok katlı betonarme bir yapının her iki yönde deprem hesabı yapılarak kolon
Dişli 1 ve Asmolen döşemeler
ESKİŞEHİR OSMANGAZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMARLIK FAKÜLTESİ İnşaat Mühendisliği Bölümü Dişli 1 ve Asmolen döşemeler 1 Nervürlü döşeme de denir Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi
Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1. Analiz Yapı Tel:
Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1 BETONARME KONSOL İSTİNAT DUVARI HESAP RAPORU GEOMETRİ BİLGİLERİ Duvarın zeminden itibaren yüksekliği H1 6 [m] Ön ampatman uç yüksekliği Ht2 0,4 [m] Ön ampatman dip yüksekliği
DEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR
DEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR 1- Dünyadaki 3 büyük deprem kuşağı bulunmaktadır. Bunlar nelerdir. 2- Deprem odağı, deprem fay kırılması, enerji dalgaları, taban kayası, yerel zemin ve merkez üssünü
d : Kirişin faydalı yüksekliği E : Deprem etkisi E : Mevcut beton elastisite modülü
0. Simgeler A c A kn RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR : Brüt kolon enkesit alanı : Kritik katta değerlendirmenin yapıldığı doğrultudaki kapı ve pencere boşluk oranı %5'i geçmeyen ve köşegen
Yapı Elemanlarının Davranışı
SÜNEKLİK KAVRAMI Yapı Elemanlarının Davranışı Yrd. Doç. Dr. Barış ÖZKUL Eğrilik; kesitteki şekil değişimini simgeleyen geometrik bir parametredir. d 2 d d y 1 2 dx dx r r z z TE Z z d x Eğrilik, birim
TEMELLER. Farklı oturma sonucu yan yatan yapılar. Pisa kulesi/italya. İnşa süresi: 1173 1370
TEMELLER Temeller yapının en alt katındaki kolon veya perdelerin yükünü (normal kuvvet, moment, v.s.) yer yüzeyine (zemine) aktarırlar. Diğer bir deyişle, temeller yapının ayaklarıdır. Kolon veya perdeler
MUTO YÖNTEMİ. Çerçeve Sistemlerin Yatay Yüklere Göre Çözümlenmesi. 2. Katta V 2 = F 2 1. Katta V 1 = F 1 + F 2 1/31
Çerçeve Sistemlerin Yatay Yüklere Göre Çözümlenmesi MUTO Yöntemi (D katsayıları yöntemi) Hesap adımları: 1) Taşıyıcı sistem her kat kolonlarından kesilerek üste kalan yatay kuvvetlerin toplamlarından her
Dişli 1 ve Asmolen döşemeler
ESKİŞEHİR OSMANGAZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMARLIK FAKÜLTESİ İnşaat Mühendisliği Bölümü Dişli 1 ve Asmolen döşemeler ------------- 1 Nervürlü döşeme de denir Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi
KİRİŞ YÜKLERİ HESABI GİRİŞ
KİRİŞ YÜKLERİ HESABI 1 GİRİŞ Betonarme elemanlar üzerlerine gelen yükleri emniyetli bir şekilde diğer elemanlara veya zemine aktarmak için tasarlanırlar. Tasarımda boyutlandırma ve donatılandırma hesapları
Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü
Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Gazbeton, Tuğla ve Bims Blok Kullanımının Bina Statik Tasarımına ve Maliyetine olan Etkilerinin İncelenmesi 4 Mart 2008 Bu rapor Orta Doğu Teknik
BETONARME-II (KOLONLAR)
BETONARME-II (KOLONLAR) ONUR ONAT Kolonların Kesme Güvenliği ve Kesme Donatısının Belirlenmesi Kesme güvenliği aşağıdaki adımlar yoluyla yapılır; Elverişsiz yükleme şartlarından elde edilen en büyük kesme
34. Dörtgen plak örnek çözümleri
34. Dörtgen plak örnek çözümleri Örnek 34.1: Teorik çözümü Timoshenko 1 tarafından verilen dört tarafından ankastre ve merkezinde P=100 kn tekil yükü olan kare plağın(şekil 34.1) çözümü 4 farklı model
X-X DOĞRULTUSUNDA KESİT DONATI HESABI
1 KİRİŞ DONATI HESABI Kiriş yükleri heaplandıktan onra keitler alınarak tatik heap yapılır. Keitler alınırken her kirişin bir keit içinde kalmaı ağlanır. BİRO yöntemi uygulanarak her kirişin menet ve açıklık
Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir.
Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir. Mimari ve statik tasarım kolaylığı Kirişsiz, kasetsiz düz bir tavan
D102 d= tarihinde yapılacak olan Proje Kontrol Sınavında (2. Vize) yanınızda sadece. D104 d=120 K109 K kat. 1.
05.03.2019 tarihinde yapılacak olan Proje Kontrol Sınavında (2. Vize) yanınızda sadece bu notları bulundurabilirsiniz. Sınav, 1.öğr. için 13. 00, 2. Öğr için 17. 05 te başlayacaktır. S104 S105 S106 3.5
YAPILARDA HASAR TESPĐTĐ-II
YAPILARDA HASAR TESPĐTĐ-II VII.Bölüm BETONARME YAPILARDA HASAR Konular 7.2. KĐRĐŞ 7.3. PERDE 7.4. DÖŞEME KĐRĐŞLERDE HASAR Betonarme kirişlerde düşey yüklerden dolayı en çok görülen hasar şekli açıklıkta
Temeller. Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
Temeller Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Temel Nedir? Yapısal sistemlerin üzerindeki tüm yükleri, zemine güvenli bir şekilde aktaran yapısal elemanlara
g 1, q Tasarım hatası
g 1, q Toprak dolgu g 2 c Tasarım hatası d e Montaj hatası 1.2 m 3.8 m 1 m 15 m 12 m 12 m Şekilde görülen betonarme karayolu köprüsünde tasarım ve montaj hataları nedeni ile c, d ve e kesitlerinde (c,d
BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI V = W A(T ) R (T ) 0,10.A.I.W
BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI X-X YÖNÜNDE BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI V W A(T ) R (T ) 0,10.A.I.W TOPLAM BİNA AĞIRLIĞI (W)
RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması
RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Kontrol edilecek noktalar Bina RBTE kapsamında
MEVCUT BETONAME BİNALARIN DEPREM GÜVENLİĞİNİN DEĞERLENDİRİLMESİ. (2007 Deprem Yönetmeliği Bölüm 7) φ 1/ρ = 0 φ y φ u. 1.1. Plastik mafsal kabulü:
ECUT BETONAE BİNALARIN DEPRE GÜENLİĞİNİN DEĞERLENDİRİLESİ (007 Deprem Yönetmeliği Bölüm 7) Prof.Dr. Zekai Celep İstanbul Teknik Üniversitesi, İnşaat Fakültesi celep@itu.edu.tr http://www.ins.itu.edu.tr/zcelep/zc.htm
ÖRNEK 14 1975 DEPREM YÖNETMELİĞİNE UYGUN OLARAK TASARLANMIŞ 4 KATLI KONUT BİNASININ DOĞRUSAL ELASTİK HESAP YÖNTEMİ İLE DEĞERLENDİRİLMESİ
1975 DEPRE YÖNETELİĞİNE UYGUN OLARAK TASARLANIŞ 4 KATLI KONUT BİNASININ DOĞRUSAL ELASTİK HESAP YÖNTEİ İLE DEĞERLENDİRİLESİ AAÇ... 14/1 14.1. PERFORANS DÜZEYİNİN BELİRLENESİ... 14/1 14.2. BİNA ÖZELLİKLERİ
BÖLÜM II D. YENİ YIĞMA BİNALARIN TASARIM, DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME ÖRNEKLERİ
BÖLÜM II D ÖRNEK 1 BÖLÜM II D. YENİ YIĞMA BİNALARIN TASARIM, DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME ÖRNEKLERİ ÖRNEK 1 İKİ KATLI YIĞMA OKUL BİNASININ DEĞERLENDİRMESİ VE GÜÇLENDİRİLMESİ 1.1. BİNANIN GENEL ÖZELLİKLERİ...II.1/
İNŞ 404 Yapı Yönetimi 1
İNŞ 404 Yapı Yönetimi 1 Uygulama 7.6: Aşağıda verilen taş istinat duvarına ait taş miktarını bulunuz. Bayındırlık ve İskân Bakanlığı 2007 yılı birim fiyatlarıyla taş duvarın maliyetini hesaplayınız. Duvar
Süneklik Düzeyi Yüksek Perdeler TANIMLAR Perdeler, planda uzun kenarın kalınlığa oranı en az 7 olan düşey, taşıyıcı sistem elemanlarıdır.
TC. SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MF İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ İNM 308 Depreme Dayanıklı Betonarme e Yapı Tasarımı arımı Earthquake Resistantt Reinforced Concretee Structural Design BÖLÜM 3 - BETONARME BİNALAR
Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü
Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Gazbeton, Tuğla ve Bims Blok Kullanımının Bina Statik Tasarımına ve Maliyetine olan Etkilerinin İncelenmesi 4 Mart 2008 Bu rapor Orta Doğu Teknik
q = 48 kn/m q = 54 kn/m 4 m 5 m 3 m 3 m
Soru 1) (50 Puan) şağıda verilen sistemin üzerine etkiyen yükler ve konumları şekil üzerinde belirtilmiştir. una ek olarak mesneti cm aşağı yönlü oturmuştur. Tüm kolon ve kirişlerin atalet momenti, elastik
BETONARME-I 6. Hafta. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
BETONARME-I 6. Hafta Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Taşıma Gücü Hesabı, Adım 2: Denge Altı Durum Kirişlerde denge altı durumda, önce çelik akmıştır.
BİLGİLENDİRME EKİ 7E. LİFLİ POLİMER İLE SARGILANAN KOLONLARDA DAYANIM VE SÜNEKLİK ARTIŞININ HESABI
BİLGİLENDİRME EKİ 7E. LİFLİ POLİMER İLE SARGILANAN KOLONLARDA DAYANIM VE SÜNEKLİK ARTIŞININ HESABI 7E.0. Simgeler A s = Kolon donatı alanı (tek çubuk için) b = Kesit genişliği b w = Kiriş gövde genişliği
3 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından F B. a S
Çok aralıklı vinç olu 14.01.016 3 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx0m.pdf dosasından Reference:C:\0\4_00_Ornek_01_0_Giris-TK-Esit.xmcd A C D x 1 as as Dmin Dmin
CS MÜHENDİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ www.csproje.com. EUROCODE-2'ye GÖRE MOMENT YENİDEN DAĞILIM
Moment CS MÜHENİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ EUROCOE-2'ye GÖRE MOMENT YENİEN AĞILIM Bir yapıdaki kuvvetleri hesaplamak için elastik kuvvetler kullanılır. Yapının taşıma gücüne yakın elastik davranmadığı
BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-4
BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-4 DİŞLİ DÖŞEMELER Serbest açıklığı 700 mm yi geçmeyecek biçimde düzenlenmiş dişlerden ve ince bir tabakadan oluşmuş döşemelere dişli döşemeler denir. Geçilecek açıklık eğer
DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ İÇİN KULLANILAN TİCARİ PROGRAMLARIN ÇERÇEVE SİSTEMLER İÇİN KARŞILAŞTIRILMASI
DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ İÇİN KULLANILAN TİCARİ PROGRAMLARIN ÇERÇEVE SİSTEMLER İÇİN KARŞILAŞTIRILMASI YÜKSEK LİSANS TEZİ İbrahim GENCER İnşaat Mühendisliği Anabilim Dalı Yapı Mühendisliği Programı Tez Danışmanı:
TEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER
TEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER Kaynak; Temel Mühendisliğine Giriş, Prof. Dr. Bayram Ali Uzuner 1 2 Duvar Altı (veya Perde Altı) Şerit Temeller (Duvar Temelleri) 3 Taş Duvar Altı Şerit Temeller Basit tek
1 aralıklı vinç yolu 14.01.2016. 1 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından.
1 aralıklı vinç olu 14.01.016 1 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx0m.pdf dosasından Reference:C:\0\4_00_Ornek_01_0_Giris-TK-Esit.xmcd Vinç ve vinç olu hakkında
Köprü Açıklığının Tanımı
Alp Caner 1 Köprü Açıklığının Tanımı Tasarım açıklığı Kiriş uzunluğu Köprü döşeme genişliği = 30 metre (basit açıklık) = 31 metre = 12 metre Tablo 2.5.2.6.3-1 e göre öngerilmeli hazır I-kirişli üst yapının
Yapı Elemanlarının Davranışı
Kolon Türleri ve Eksenel Yük Etkisi Altında Kolon Davranışı Yapı Elemanlarının Davranışı Yrd. Doç. Dr. Barış ÖZKUL Kolonlar; bütün yapılarda temel ile diğer yapı elemanları arasındaki bağı sağlayan ana
(m) sürekli k.u. (m) toplam k.u. (m) knet
1. HFT DÖŞEME KLINLIKLRININ HESPLNMSI Döşemelerin bir oğrultua mı yoksa iki oğrultua mı çalıştıkları belirlenir. 11..1. Düzgün yük taşıyan ve uzun kenarının kısa kenarına oranı en büyük olan (l u / l k
BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş ş birleşim ş bölgelerinin kesme güvenliğiğ
BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş ş birleşim ş bölgelerinin kesme güvenliğiğ M.S.KIRÇIL y N cp ex ey x ex= x doğrultusundaki dışmerkezlik
Kitabın satışı yapılmamaktadır. Betonarme Çözümlü Örnekler adlı kitaba üniversite kütüphanesinden erişebilirsiniz.
Kitap Adı : Betonarme Çözümlü Örnekler Yazarı : Murat BİKÇE (Öğretim Üyesi) Baskı Yılı : 2010 Sayfa Sayısı : 256 Kitabın satışı yapılmamaktadır. Betonarme Çözümlü Örnekler adlı kitaba üniversite kütüphanesinden
İZMİR İLİ BUCA İLÇESİ 8071 ADA 7 PARSEL RİSKLİ BİNA İNCELEME RAPORU
İZMİR İLİ BUCA İLÇESİ 8071 ADA 7 PARSEL RİSKLİ BİNA İNCELEME RAPORU AĞUSTOS 2013 1.GENEL BİLGİLER 1.1 Amaç ve Kapsam Bu çalışma, İzmir ili, Buca ilçesi Adatepe Mahallesi 15/1 Sokak No:13 adresinde bulunan,
DÖŞEMELERDEN KİRİŞLERE GELEN YÜKLER
DÖŞEMELERDEN KİRİŞLERE GELEN YÜKLER İki doğrultuda çalışan plak (dikdörtgen) Dört tarafından kirişli plaklar aşırı yüklendiklerinde şekilde görülen kesik çizgiler boyunca kırılırlar. Yeter bir yaklaşıklıkla,
Temeller. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
Temeller Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 2 Temel Nedir? Yapısal sistemlerin üzerindeki tüm yükleri, zemine güvenli bir şekilde aktaran yapısal
ihmal edilmeyecektir.
q h q q h h q q q y z L 2 x L 1 L 1 L 2 Kolon Perde y x L 1 L 1 L 1 = 6.0 m L 2 = 4.0 m h= 3.0 m q= 50 kn (deprem) tüm kirişler üzerinde 8 kn/m lik düzgün yayılı yük (ölü), tüm döşemeler üzerinde 3 kn/m
KİRİŞ YÜKLERİ HESABI
1 KİRİŞ YÜKLERİ HESABI Kirişin birim uzunluğuna (1 metre) gelen yük miktarına kiriş yükü denir. Kirişlerin taşıdığı yükler şunlardır: Kendi öz yükü (g kiriş ) Üzerindeki duvar yükü (var ise) (g duvar )
BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S.
BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S.KIRÇIL y N cp ex ey x ex= x doğrultusundaki dışmerkezlik ey=
SAFE v7. Yazýlýmýn bir aylýk tam sürümlü CD-ROM unu ücretsiz isteyebilirsiniz. baser@comp-engineering.com http://www.comp-engineering.
Yazýlýmýn bir aylýk tam sürümlü CD-ROM unu ücretsiz isteyebilirsiniz. baser@comp-engineering.com http://www.comp-engineering.com Sonlu elemanlar yöntemiyle betonarme kiriþli ve mantar döþeme, plak sistemleri,
Genel Giris. Çift kiriş sehpa portal vinç. Teklifte bilinen değerler: CS Gün. İlk yayın tarihi:
Çift kiriş sehpa portal vinç Vinç "0kN x 18m" 00 Genel Giris A AA C CC H K Teklifte bilinen değerler: Kullanılan yer: Açik arazi, tek vardiya, Hurda deposu Günlük kullanılma saati: CS Gün Kaldırma yükü
= ε s = 0,003*( ,3979)/185,3979 = 6,2234*10-3
1) Şekilde verilen kirişte sehim denetimi gerektirmeyen donatı sınırı kadar donatı altında moment taşıma kapasitesi M r = 274,18 knm ise b w kiriş genişliğini hesaplayınız. d=57 cm Malzeme: C25/S420 b
ZEMİNLERİN KAYMA DİRENCİ
ZEMİNLERİN KYM İRENİ Problem 1: 38.m çapında, 76.m yüksekliğindeki suya doygun kil zemin üzerinde serbest basınç deneyi yapılmış ve kırılma anında, düşey yük 129.6 N ve düşey eksenel kısalma 3.85 mm olarak
YAPAN: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: 6500HL-0026 Statik Net50 / K.T.Ü. İnşaat Mühendisliği Bölümü
YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: 6500HL-0026 Statik Net50 / K.T.Ü. İnşaat Mühendisliği Bölümü PERFORMANS ANALİZİ 1 PERFORMANS ANALİZİ ÖN BİLGİLERİ VE ÖZETLERİ 1 MEVCUT KİRİŞ BİLGİLERİ 2 MEVCUT
ÖRNEK SAYISAL UYGULAMALAR
ÖRNEK SAYISAL UYGULAMALAR 1-Vidalı kriko: Şekil deki kriko için; Verilenler Vidalı Mil Malzemesi: Ck 45 Vidalı mil konumu: Düşey Somun Malzemesi: Bronz Kaldırılacak en büyük (maksimum) yük: 50.000 N Vida
DÖŞEMELER. Döşeme tipleri: Kirişsiz döşeme. Dişli (nervürlü) döşeme Asmolen döşeme Kaset (ızgara)-kiriş döşeme
DÖŞEMELER Üzerindeki yükleri kiriş veya kolonlara aktaran genelde yatay betonarme elemanlardır. Salon tavanı, tabanı, köprü döşemesi (tabliye) örnek olarak verilebilir. Döşeme tipleri: Kirişli döşeme Kirişsiz
BÖLÜM VI MERDİVEN HESABI
BÖLÜM VI MERDİVEN HESABI Merivenler, genel olarak şu şekile ınıflanırılabilir ÇALIŞMA ŞEKİLLERİNE GÖRE MERDİVENLER; 1 Konol Çalışan Merivenler Plak Sitem Merivenler A Bait kiriş şekline çalışan plak item
T.C PENDĠK BELEDĠYE BAġKANLIĞI ĠSTANBUL. Raporu Hazırlanan Bina Bilgileri
T.C PENDĠK BELEDĠYE BAġKANLIĞI ĠMAR VE ġehġrcġlġk MÜDÜRLÜĞÜ NE ĠSTANBUL Raporu Hazırlanan Bina Bilgileri Yapı Sahibi : Ġl : Ġlçe : Mahalle : Cadde : Sokak : No : Pafta : Ada : Parsel : Yukarıda bilgileri
Yapı Sistemlerinde Elverişsiz Yüklemeler:
Yapı Sistemlerinde Elverişsiz Yüklemeler: Yapılara etkiyen yükler ile ilgili çeşitli sınıflama tipleri vardır. Bu sınıflamalarda biri de yapı yükleri ve ilave yükler olarak yapılan sınıflamadır. Bu sınıflama;
YIĞMA YAPI TASARIMI ÖRNEK BİR YIĞMA SİSTEMİN İNCELENMESİ
13.04.2012 1 ÖRNEK BİR YIĞMA SİSTEMİN İNCELENMESİ 2 ÇENGEL KÖY DE BİR YIĞMA YAPI KADIKÖY DEKİ YIĞMA YAPI 3 Genel Bilgiler Yapı Genel Tanımı Kat Sayısı: Bodrum+3 kat+teras kat Kat Oturumu: 9.80 X 15.40
NORMAL KAT PLANI ÖN VE KESİN HESAPTA DİKKATE ALINAN YÜKLER YAPININ ÖZ AĞIRLIĞI KAR YÜKLERİ ve ÇATI HAREKETLİ YÜKLERİ NORMAL KAT HAREKETLİ YÜKLERİ RÜZGAR YÜKLERİ DEPREM YÜKLERİ HESAP YÜKLERİ ÇATI KATINDA,
Ü ü «öü ü ö ü ö ü ü Ü ü ö ü ü Ü ü ö ü ü ü ü Ü ü ö ü ü Ü ü ü üü ö ü ü ü ö ö ö Ş ö ö Ş ö ö Ş Ş ü Ç Ç ö ö ü ü ö Ş ü ö Ç ü ü ö ü ü ü ü Ç ö ö ü ü ö ü ö Ş ö ü üü Ü ü ö ü ü Ö Ö Ü ü ü ü ü ö ü Ç ü ö ü ü ü Ü ü ö
10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500)
TS 500 / Şubat 2000 Temel derinliği konusundan hiç bahsedilmemektedir. EKİM 2012 10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500) 10.0 - KULLANILAN SİMGELER Öğr.Verildi b d l V cr V d Duvar altı temeli genişliği Temellerde,
Y A P I E L E M A N L A R I
ADİL ALTUNDAL Ocak 2012 Y A P I E L E M A N L A R I Taşıyıcı Betonarme Yapı Elemanları, betonarme yapıyı meydana getiren, düşey ve yatay yükleri taşıyan elemanlardır. Bunlar hesap sırasına göre Döşemeler,
ü Ş ç Ş üç ü ö ü ö ö ü ö ç ü Ö ö ü ü ö ö üç ü ö ç ç ç ç ç Ö ü üç ü ö ç Ç ö ç ç ç Ş ö ç ö ü ö ç ç Ç Ç ç ç ç üç ü ö Ç ç ü ö ü ç ü ö ü ö ü ç ü ç Ğ Ğ ö ü ç ü ö Ş ç ö ü ü ü ü üö ü ü ü ö ö ü ü ç ö ö ö ç ç ü
Prof. Dr. Cengiz DÜNDAR
Prof. Dr. Cengiz DÜNDAR TABLALI KESİTLER Betonarme inşaatın monolitik özelliğinden dolayı, döşeme ve kirişler birlikte çalışırlar. Bu nedenle kesit hesabı yapılırken, döşeme parçası kirişin basınç bölgesine
BETONARME TEMELLER. Temel Tipleri
BETONARME TEMELLER Temeller, bir yapıya etkiyen yükleri güvenle zemine aktaran elemanlardır. Yapının yükleri zemine aktarılırken, taşıyıcı sistemde ek etkiler meydana getirecek çökmelerin ve dönmelerin