CORE-LOC TM BLOKLU BİR DALGAKIRAN TASARIMININ MODEL DENEYLERİ VE SAHA UYGULAMASI

Transkript

1 CORE-LOC TM BLOKLU BİR DALGAKIRAN TASARIMININ MODEL DENEYLERİ VE SAHA UYGULAMASI M. Çağdaş MUTLU (İnşaat Yüksek Mühendisi) ECAP Mühendislik ve Müşavirlik A.Ş., STFA İş Merkezi, Yeşil Vadi Sokak No:3, 34752, İçerenköy, İstanbul, Tel: , Faks: , E-posta: cagdasm@stfa.com Doç. Dr. V.Ş. Özgür KIRCA İstanbul Teknik Üniversitesi, İnşaat Müh. Böl., Maslak 34469, İstanbul, Tel: , Faks: , E-posta: kircave@itu.edu.tr Prof. Dr. Sedat KABDAŞLI İstanbul Teknik Üniversitesi, İnşaat Müh. Böl., Maslak 34469, İstanbul, Tel: , Faks: , E-posta: kabdaslis@itu.edu.tr ÖZET Bu çalışmanın amacı, ülkemizde çok fazla uygulaması bulunmayan lisanslı koruma bloklarından Core-Loc TM ile tasarlanmış bir dalgakıranın tasarım özellikleri, fiziksel model deneyleri ve saha uygulamasının bir vaka analizi üzerinden sunularak; bu tarz bir yapının avantajları, model deneyleri ve saha uygulaması ayrıntıları ile blokların yerleştirilmesinde ve imalatında karşılaşılan pratik noktaların tartışılmasıdır. MODEL TEST VALIDATION AND SITE APPLICATIONS OF A BREAKWATER UTILIZING CORE-LOC TM BLOCKS This study aims to investigate design characteristics, physical model tests and site applications of a breakwater, which utilizes Core-Loc TM blocks, a licensed armour layer alternative, rarely applied in Turkey. Advantages of block usage, details of model tests and site applications, practical issues encountered during blocks production and placement are discussed through a case study. Anahtar Kelimeler: Dalgakıran, Koruma Tabakası, Core-Loc TM, Hidrolik Model, Saha Uygulamaları GİRİŞ Şevli dalgakıranların tasarımında her zaman doğal taş kullanılması mümkün olamamaktadır. Zira birçok durumda stabiliteyi sağlayabilecek büyüklükte ve kalitede doğal taş bulmak çok zordur. Böyle durumlarda küp veya antifer gibi basit şekillerden, tetrapod ve Core-Loc TM gibi daha gelişmiş formlara farklı yapay beton blok alternatifleri seçilebilmektedir (CEM, 2007). Bu yapay blokların şekil 377

2 ve dizilişlerine göre öngörülen kilitlenme kapasiteleri arttıkça, dalgakıranları daha dik bir şev ile ve daha az sayıda bloktan oluşan koruma tabakaları ile inşa ederek daha ekonomik yapılar meydana getirilebilmektedir. Ülkemizde en çok kullanılan yapay blok çeşitleri küp, antifer ve tetrapoddur. Bu yapay bloklar en az iki tabaka ile teşkil edilmek suretiyle kullanılabilmektedir. Buna mukabil Accropode TM veya Core-Loc TM gibi tek tabaka ile teşkil edilebilecek koruma blokları, lisans ücreti gerekliliği ve/veya yerleştirilmelerindeki zorluklar gibi sebepler ile pek tercih edilmemektedir. Bu çalışmanın amacı Core-Loc TM bloklar ile tasarlanmış bir dalgakıranın tasarım özellikleri, fiziksel model deneyleri ve saha uygulamasının bir vaka analizi üzerinden sunularak; bu tarz bir yapının avantajları, model deneyleri ve saha uygulaması ayrıntıları ile blokların yerleştirilmesinde ve imalatında karşılaşılan pratik noktaların tartışılmasıdır. Çalışmaya konu olan proje, yapım işlerine halihazırda STFA İnşaat A.Ş. (bundan böyle kısaca Yüklenici olarak anılacaktır) tarafından devam edilmekte olan Taqah Balıkçı Barınağı Projesi dir (bundan böyle kısaca Proje olarak anılacaktır). Proje, Umman ın güneyinde, Salalah ın yaklaşık 35 km doğusunda, Arap Denizi kıyısındaki Taqah Bölgesi nde yer almaktadır. Proje nin İşveren i Umman Ziraat ve Balıkçılık Bakanlığı, Müşavir i ise YAS Consulting Engineers S.A. (Umman), SAFEGE Consulting Engineers (Fransa) ve ADK Consulting Engineers S.A. (Yunanistan) firmalarının oluşturduğu Konsorsiyum dur. Proje kapsamında inşa edilmekte olan barınak, yaklaşık 1,123m uzunluğunda bir ana (batı) dalgakıran ve yaklaşık 660m uzunluğunda bir tali (doğu) dalgakıran ile Arap Denizi etkisinden korunan bloklu tipte bir rıhtım duvarı, dolgu alanı, yanaşma iskeleleri ve marina tesislerinden oluşmaktadır. Ayrıca, yollar ve kaplama alanlarının imalatı ve barınak baseninin -5.0m CD derinliğine kadar taranması işleri de yapım işleri kapsamında sürdürülmektedir. Dalgakıranların ulaştığı en derin noktada deniz tabanı -6.25m(CD) mertebelerinde ölçülmektedir. Proje nin yeri Şekil 1 ile gösterilmektedir. Muson ikliminin baskın olduğu bölgede yer alan yapılara, Arap Denizi nden ulaşan dalgaların karakteristikleri mevsimsel olarak değişkenlik arz etmekle birlikte, hakim dalga yönü güneydir. Bu dalgaların yapı önündeki (-6.25m de) belirgin yükseklikleri ve pik periyotları 100 yıllık dönüş aralığı için sırasıyla H s=5.15m, ve T p=12.5s mertebelerine çıkmaktadır. Bölgede yaklaşık ±1.5m mertebesinde gel-git seviye değişiklikleri görülmektedir. İhale aşamasında belirlenen tasarımda, bölgesel dalga karakteristikleri ve malzeme mevcudiyeti dikkate alınarak, dalgakıran koruyucu tabakaları muhtelif ebatlarda Core-Loc TM kullanılarak projelendirilmiştir. Yapım işleri öncesindeki nihai tasarıma göre, ana ve tali dalgakıran kesitlerinde, maruz kalınması beklenen dalga etkisine göre 1.4m 3, 3.0m 3 ve 3.9m 3 hacimli Core-Loc TM bloklar kullanılması öngörülmüştür. 378

3 Şekil 1 Taqah Balıkçı Barınağı Proje Yeri (Google Earth) İhale teknik şartnamesinin, imalata başlanmadan önce dalgakıran kesitlerinin fiziksel hidrolik model testlerine tabi tutularak nihai tasarımın doğrulanmasını zorunlu kılması sebebiyle, Yüklenici kendi grup şirketleri bünyesindeki bağımsız bir mühendislik firması olan ECAP Mühendislik ve Müşavirlik A.Ş. (bundan böyle kısaca Danışman olarak anılacaktır) ile konu testlerin yürütülmesi için irtibata geçmiştir. Danışman, Dalgakıran Kesitlerinin 2 Boyutlu Hidrolik Model Deneylerinin İhale Teknik Şartnamesine Uygun Biçimde Yapılması İşi ne İstanbul Teknik Üniversitesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Hidrolik Laboratuvarı (bundan böyle kısaca İTÜ-HL olarak anılacaktır) ile birlikte talip olmuş, İşveren ve Proje Müşaviri nin onayını takiben çalışmaları üstlenmiştir. Proje Müşaviri tarafından stabilite testlerine tabi tutulmak üzere belirlenen dalgakıran kesitleri ana (batı) dalgakıran üzerinde bulunan W3-W3 ve W5-W5 kesitleri olup, Şekil 2 de verilen genel yerleşim planı üzerinde gösterilmektedir. Kesit detayları ise Şekil 3 ile verilmektedir. Bu kesitlerden W3-W3 üzerinde 1.4m 3 hacimli, W5-W5 üzerinde ise 3.9m 3 hacimli Core-Loc TM bloklar yer almaktadır. 379

4 W3 W3 W m W5 Şekil 2 Taqah Balıkçı Barınağı Genel Yerleşim Planı ve 2 Boyutlu Fiziksel Modellemeye Esas Kesit Lokasyonları 1990 ların ortalarında U.S. Army Corps of Engineers (USACE), Coastal and Hydraulics Laboratory tarafından geliştirilmiş olan Core-Loc TM blokları günümüzde özellikle orta şiddette dalgaya maruz yapıların korunmasında kullanılmakta, sahip oldukları yüksek boşluk (porozite) oranı sayesinde dalga enerjisini etkin biçimde kırarken, dalga aşmasını da önemli ölçüde azaltmaktadır ( Core-Loc TM, U.S. Army Corps of Engineers (USACE) adına tescilli bir ticari markadır. Fransa merkezli CLI (Concrete Layer Innovations) Firması, Core-Loc TM bloklarının kullanımına yönelik alt lisans (sublicense) imzalama yetkisine sahip olup, Proje kapsamında sahada imal edilecek ve yerleştirilecek blokların kullanım hakkı ile ilgili Yüklenici ile bir alt lisans (sublicense) sözleşmesi imzalamıştır. Ayrıca, 2 boyutlu fiziksel modelleme çalışmalarında kullanılmak üzere Core-Loc TM modellerinin ITÜ-HL na geçici süreyle temini amacıyla da CLI ile Yüklenici arasında ayrı bir kira sözleşmesi (rental agreement) imzalanmıştır. 380

5 Şekil 3 Taqah Balıkçı Barınağı 2 Boyutlu Fiziksel Modellemeye Esas W3-W3 ve W5-W5 Kesitleri Dalgakıran fiziksel modellerinin oluşturulması ve Core-Loc TM model bloklarının fiziksel deneyler öncesinde kesitlere yerleştirilmesi esnasında CLI Firması yetkilileri tarafından yerinde teknik destek sağlanmış, yerleştirme kriterleri konusunda bilgi temin edilmiştir. Ayrıca, deneyler esnasında, Proje Müşaviri tarafından görevlendirilen bir yetkili modelleme ve test sürecine nezaret etmiştir. Kesitlerin doğrulanmasının ardından, Yüklenici tarafından blokların sahada imalatı ve yerleştirilmesi aşamalarında da CLI Firmasından muhtelif zaman dilimlerinde teknik destek alınmıştır. Çalışmanın kapsamı iki kısımdan oluşmaktadır. Öncelikle dalga kanalında yapının 2 boyutlu fiziksel modelinin kurulması, Core-Loc TM model bloklarının lisans şartnamesine uygun olarak test kesitlerine yerleştirilmesi, kesitler üzerinde hidrolik testlerin gerçekleştirilmesi ve test sonuçlarının raporlanması aşamalarına yer verilmektedir. İkinci kısımda ise, sahadaki uygulamaya yönelik olarak; kalıpların temini ve Core-Loc TM bloklarının imalatı, üretilen Core-Loc TM blokların dalgakıran üzerine şartnameye uygun olarak yerleştirilmesi operasyonu ve bu esnada dikkate alınması gereken hususlar gibi uygulama konularına değinilecektir. 381

6 YÖNTEM CORE-LOC TM Geometrik Özellikleri Core-Loc TM blok görünüşü Şekil 4 te verilmekte olup, istenilen hidrolik stabilite performansının sağlanabilmesi için blok standart formunun korunması gerekmektedir. Standart olarak belirlenmiş blok boyutları 0.7m 3 ile 11m 3 arasında değişmektedir ( Şekil 4 Core-Loc TM Görünüşü ( 2 Boyutlu Hidrolik Model Deneyleri Çalışma kapsamında, yukarıda bahsedilen W3-W3 ve W5-W5 kesitlerinin 1/41.7 ölçeğinde Froude benzeşimi ilkelerine bağlı modelleri İTÜ-HL ndaki 24 m x 1m x 1m boyutlarındaki düzensiz dalga kanalında kurulmuştur. Çalışmada kullanılan Core-Loc TM blok modelleri CLI firmasından temin edilmiş olup, bu bloklar ve altlarındaki filtre tabakası (underlayer) nominal çapları üzerinden geometrik ölçek nispetinde seçilmiştir. Yalnızca dalgakıranın çekirdek tabakasının benzeştirilmesinde Müşavir ile fikir birliği yapılarak, talebi üzerine geometrik ölçeğe riayet edilmemiş, bunun yerine 1-2 cm nominal çapta taşlar kullanılarak çekirdek tabakası modelde teşkil edilmiştir. Bunun iki sebebi vardır: Öncelikle çekirdek tabakasının içerisinde gerçekleşen akımlar viskoz kuvvetlerin baskın olduğu akımlar olmaları itibarı ile Froude benzeşimi ile modellenemeyeceklerdir (CIRIA, 2007). Dolayısı ile buradaki akımların zaman ölçeğinin tutturulabilmesi için hidrolik iletkenliği çok yüksek bir tabaka seçilmesi yerinde bulunmuştur. İkinci olarak da çekirdek tabakasının filtre tabakası ile temas edecek kayma yüzeyinin hem doğal eğiminin (içsel sürtünme açısının) hem de sürtünme kuvvetlerini belirleyecek yüzey pürüzlülüğünün prototip yapısındaki ile benzer olması için seçilen malzeme uygun özelliklerdedir. Dalgakıran modeli inşa edilirken önce çekirdek malzeme ve filtre tabakası yerleştirilmiş, ardından da tabandan tepeye doğru Core-Loc TM bloklar dizilmiştir. Bloklar dizilirken baklava dilimi şeklinde bir şablon kullanılmış, CLI yetkilisi nezaretinde saha uygulamasına benzer bir kilitlenme olacak şekilde blok 382

7 doğrultuları ayarlanmıştır. Son olarak da topuk tabakası yerleştirilmiştir. Bu inşa ve diziliş aşamaları Şekil 5 ve 6 da verilmektedir. Şekil 5 Dalgakıran modelinde çekirdek ve filtre tabakaları. Modelleme çalışması kapsamında her iki kesit için 6 şar farklı dalga koşulu test edilmiştir. Bu dalga koşulları Tablo 1 de verilmektedir. Tablodaki değerler; 10, 50 ve 100 yıllık dönüş aralıklarında farkı deniz seviyeleri için karşılaşılan dalga özelliklerini göstermektedir. Özellikle topuk stabilitesi açısından sığ deniz seviyelerinin kritik olması, dalga aşması ve koruma bloklarının stabilitesi açısından ise yüksek deniz seviyelerinin kritik olması dolayısı ile böyle bir test programı seçilmiştir. Deneyler sırasında dalga yükseklikleri direnç tipi dalgaölçerler ile ölçülmüştür. Kullanılan dalga üretim sisteminin, yapıdan yansıyan dalgaları emerek üretilen spektrumu düzelten aktif bir geri besleme algoritması bulunmadığı için, istenen dalgalar öndeneyler ile belirlenen dalga serileri ile sağlanmıştır. Gelen ve yansıyan dalgaların ölçümlerde ayrılabilmesi için Mansard ve Funke (1980) tarafından önerilen spektral ayrıştırma yöntemi uygulanmıştır. Örnek spektrumlar Şekil 7 de verilmiştir. Deneylerde Core-Loc TM blokların ve topuk taşlarının hasarları (dönmeleri veya yer değiştirmeleri), deney öncesi ve sonrası çekilen fotoğrafların üst üste işlenmesi ile ölçülmüştür. Her iki kesitte de yüksek deniz seviyelerinde gerçekleştirilen 3 er adet test boyunca, dalgakıranın arkasına yerleştirilen bir düzenek ile aşma debileri de ölçülmüştür. 383

8 Dönüş Aralığı Şekil 6 Core-Loc TM blokların şablona göre dizilmesi. Tablo 1 Fiziksel model deneylerinin gerçekleştirildiği dalga koşulları. Deniz Seviyesi (m) Hs (m) W3-W3 Tp (s) Dalgakıran Topuk Derinliği (m) Deniz Seviyesi (m) Hs (m) W5-W5 Tp (s) Dalgakıran Topuk Derinliği (m) BULGULAR Dalgakıran Stabilitesi Yapılan modelleme çalışmasında genel olarak dalgakıranın oldukça stabil olduğu görülmüştür. İlk birkaç test sırasında blokların ve topuk taşlarının hafif oturmalar ile yerleştiği, daha sonra ise en yüksek dalgaların etkisinde dahi dalgakıranda belirgin bir yer değiştirme/hasar olmadığı gözlenmiştir (Şekil 8). Bu da stabilite formüllerinin Core-Loc TM bloklar için başarılı biçimde çalıştığını göstermektedir. Dalgakıran kret kotları, Rock Manual (CIRIA, 2007) tarafından önerilen marjinal aşma limitleri uyarınca belirlenmiştir. Bu itibarla deneylerde ölçülen dalga aşması debileri, beklendiği üzere aşma formülleri ile öngörülen değerlerle aynı mertebelerde gerçekleşmiştir. 384

9 S i S r S P-M energy density (cm 2.s) frequency (Hz) Şekil 7 W5-W5 kesiti, H s=4.5 m, T p=12.5 s için gelen (mavi) ve yansıyan (kırmızı) dalga spektrumları. Kesikli çizgi kırılmamış spektrumu göstermektedir. Şekil 8 İlk seri stabilite testleri sonucunda kesit üzerinde yer değiştirme/oturma gözlenen noktalar. Saha Uygulamaları Proje kapsamında, toplam 4,437 adet 1.4m 3 hacimli, 5,404 adet 3m 3 hacimli ve 5,867 adet 3.9m 3 hacimli Core-Loc TM üretilmesi planlanmakta olup, bunların önemli bir kısmının imalatı Kasım Ağustos 2014 tarihleri arasında tamamlanmış durumdadır. 385

10 Blok dökümünde kullanılan kalıplar birbirinden bağımsız iki simetrik yarı-kabuk formundadır. Toplam 66 adet kalıp, lisanslı tasarımı belirli toleranslar dahilinde sağlayacak şekilde, Yüklenici nin belirlediği Umman lı tedarikçiye ürettirilmiştir. Ölçülerin uygunluğu imalat öncesinde CLI tarafından yerinde teyit edilmiştir. Bloklarda C35/20 hazır beton kullanılmış, döküm esnasında baloncuk, ayrışma (segregasyon), terleme (bleeding), kaymaklanma (laitance), çatlama, soğuk derz oluşumu vb. kusurların ortaya çıkmasına engel olunması için azami gayret gösterilmiştir. İmalat ile ilgili bir diğer hassas konu ise betonun yeterli dayanıma erişmesinin ardından gerçekleştirilen kalıp sökümü işidir. Kalıpların, blok betonlarının uygun dayanıma (bu çalışmaya konu Proje için 10 ila 15 MPa) ulaşmasından önce sökülmesi durumunda, bloklarda kırılma vb. tamiri mümkün olmayan hasarlar meydana gelebilmektedir. Kırılma gibi sebeplerle blok toplam ağırlığında %2 nin üzerinde kayıp gerçekleşmesi durumunda blok yapı üzerinde kullanılamamaktadır. Kalıp sökümünü takiben, hava koşulları da dikkate alınarak belirlenen süre boyunca, su veya kimyasal malzeme yardımıyla kürleme uygulanarak bloklar nakil ve yerleştirme operasyonlarına hazır hale getirilmiştir. Blokların yerleştirilmesi öncesinde gerçekleştirilen önemli işlemlerden biri de dalgakıran alt tabakasının (underlayer) belirlenen toleranslar dahilinde hazırlanmış olduğunun kontrolü konusudur. Bu kontrol kapsamında, blokların yerleştirileceği dalgakıran alt tabakasında topografik yöntemler ile ölçüm yapılarak, şev yüzeyinin aşırı düz veya aşırı engebeli olup olmadığı, yerleştirme operasyonu öncesinde dalga vb. sebeplerle tabaka üzerinde tamirat gerektiren oyulma, taş deplasmanı gibi uygunsuzluklar tetkik edilmiştir. Blokların hidrolik stabilitesinin sağlanması konusunda topuk tabakası (toe layer) imalatı da önemli rol oynamaktadır. Proje kapsamında en alttaki 1 sıra blok yerleştirildikten sonra, topuk tabakası bloklar ile aradaki teması sağlayacak biçimde imal edilmiştir. Topuk tabakasının tümüyle oluşturulmasının ve sualtı (dalgıç) incelemelerinin ardından üst sıra blokların yerleştirilmesine başlanmıştır. Dalgakıran alt tabakasının ve topuk tabakasının uygun biçimde hazırlanmasını takiben, prekast sahada imal edilmiş ve yeterli dayanımı kazanmış olan bloklar nihai lokasyonlarına nakledilerek, karadan dalgakırana yerleştirilmiştir. Bu operasyon için en yoğun dönemde 2 ekip kullanılmış, her bir ekipte 1 adet paletli vinç, 3 dalgıç ve 4 yardımcı yer almıştır. Blokların yerleştirilmesi, CORE-LOC TM kullanımının en kritik aşamasını oluşturmaktadır. Birbirleriyle temas halindeki blokların kenetlenme (interlocking) durumları, doğru koordinata ve doğru oryantasyon ile yerleştirilmelerinin sağlanması, dalgakıran alt tabakasına ve topuk tabakasına uygun temasın sağlanması ve yerleştirme yoğunluğunun (packing density) temini gibi pek çok unsura bu esnada dikkat edilmesi gerekmektedir. CLI firması bu koşulların sağlanabilmesi ile ilgili olarak, yerleştirme operasyonunda görev alacak personele Proje yerinde bir eğitim vermiş, zaman zaman operasyonları yerinde incelemiştir. 386

11 Şekil 9 Blok Yerleştirilmesi Operasyonu ve Ana Dalgakıran Görünümü Blokların yerleştirilmesi esnasında doğru koordinat ve oryantasyonun sağlanmasına yardımcı olabilecek muhtelif sistemler mevcuttur. Bunlar arasında doğru pozisyonlamanın sağlanması için GPS kullanılması ve doğru oryantasyon konusunda da destek sağlanması amacıyla POSIBLOC TM sisteminin kullanılması sayılabilmektedir. Konu Proje kapsamında Yüklenici pozisyonlama konusunda topografik ölçümlerden faydalanmış, başkaca bir sisteme başvurmamıştır. Yerleştirme öncesinde, esnasında ve sonrasında sürekli suretle sualtı (dalgıç) gözlemleri yapılmış gözlenen düzensizlikler azami ölçüde giderilmiştir. İmalat ve Yerleştirme Hızı Yüklenici blok dökümüne Kasım 2013 tarihinde başlamış, imalatlar bir önceki bölümde bahsedilen yöntem takip edilerek gerçekleştirilmiştir. Bu imalatlara, 10 kalıpla başlanmış, kısa süre içerisinde kalıp sayısı 66 adede çıkartılmıştır. Blok yerleştirme operasyonu için en yoğun dönemde 2 ekip kullanılmıştır. Ağustos 2014 başı itibarıyla gerçekleştirilen blok imalat ve yerleştirme durumu aşağıdaki grafikte özetlenmektedir. Şekil 10 Ağustos 2014 Başı İtibarıyla Blok İmalat ve Yerleştirme Durumu 387

12 Bölge muson etkisine oldukça açık olup, haziran-ağustos ayları arasında blok yerleştirme operasyonları ciddi ölçüde kesintiye uğramaktadır. Bu durum göz önünde bulundurularak, muson dönemi öncesinde şev üzerinde bulunan Core- Loc TM bloklarının %85 i Yüklenici tarafından yerleştirilmiştir. Yüklenici, her bir kalıp ile günde ortalama 1 adet Core-Loc TM imal etmiş, deniz seviyesi altında tek vinçle, herhangi bir yardımcı pozisyonlama sistemi (POSIBLOC TM vb.) kullanmadan, günde ortalama 50 adet blok yerleştirebilmiştir. Deniz seviyesi üzerinde ise, tek vinçle günde ortalama 80 adet olan blok yerleştirme hızı, en hızlı dönemde 100 adede kadar çıkmıştır. Zaman zaman blok yerleştirme operasyonu imalattan daha hızlı sürdürülmüş, bu dönemde yeterli imalat hızını sağlayabilmek adına 1 kalıp ile, gerekli şartname ölçütlerini sağlayacak şekilde, günde 2 adet blok imal edilmesi mümkün olabilmiştir. Bu dönemde günlük blok imalatı 86 adete ulaşmıştır. SONUÇ VE ÖNERİLER Core-Loc TM kullanımının başlıca avantajları; yüksek imalat hızı, tek tabaka halinde homojen bir koruma tabakası elde edilmesi, uygun malzeme (kaya) bulunamadığı durumlarda uygulama kolaylığı, dalga enerjisini geleneksel (kaya) koruma tabakalarına göre daha yüksek oranda kırabilme, daha iyi kenetlenme (interlocking) ve hidrolik stabilite sağlama şeklinde sıralanabilmektedir. Core- Loc TM kullanımının başlıca zorlukları arasında ise; geleneksel (kaya) koruma tabakasında karşılaşılmayan kalıp ve beton işçiliği ve hassas yerleştirme operasyonu zorunlulukları sayılabilmektedir. Ayrıca model deneyleri ile elde edilen stabilite ve dalga aşması özellikleri, tasarım bağıntıları ile tahmin edilen değerler ile oldukça örtüşmektedir. Sonuç olarak bu tip lisanslı blokların kullanımı beton tasarrufu ve imalat hızının arttırılması noktasında tetrapod veya küp bloklara göre önemli kolaylıklar getirmektedir. KAYNAKLAR CIRIA, The Rock Manual: Use of Rock, CIRIA Pub., London, Coastal Engineering Manual, 2006, US Army Corps of Eng., W.D.C., USA. Concrete Layer Innovations, Technical Assistance Report for CORE-LOC TM Units Placement at ITU-HL, Tech. Rep., 11/2013 Concrete Layer Innovations, CORE-LOC Technical Assistance Site Visit Report No 5 for Construction of Fishery Harbour at Taqah Project, Technical Report, 08/2014 ECAP Mühendislik ve Müşavirlik A.Ş., İstanbul Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Hidrolik Laboratuvarı, Physical Modelling of Breakwater Sections, Tech. Rep., 12/2013 Mansard, E. P., & Funke, E. R. (1980). The measurement of incident and reflected spectra using a least squares method. Coastal Engineering Proceedings, 1(17). URL: 388