ÇEŞİTLİ SINIFLARDAKİ BETON DAYANIMLARININ YAPI MALİYETİNE ETKİSİ

Transkript

1 ÇEŞİTLİ SINIFLARDAKİ BETON DAYANIMLARININ YAPI MALİYETİNE ETKİSİ THE INFLUENCE OF VARIETY CONCRETE CLASSES ON BUILDING COSTS Ömer Özkan Z.K.Ü. Alaplı M.Y.O., Zonguldak Özet Son dört yıl çersnde yaşanan depremler ve felaketler ülkemzde beton kaltesnn önemn gündeme getrmştr. Günümüzde beton basınç dayanımı az br malyet le kolaylıkla sağlanablmektedr. Bu çalışmada beton mukavemetnn yükseltlmesnn, yapı malyetn artırmadığı hatta küçük de olsa br tasarrufa sebep olduğu vurgulanmıştır. Çalışmamızda 3 tp proje kullanılmış ve her br proje 5, 7, 9 kat olarak planlanmıştır. Toplam 9 farklı projenn BS 16, 20, 25, 30, 35 sınıflarında beton ve S 420 çelğ kullanılarak sektöre ışık tutması amacıyla tcar br program le statk ve boyutlandırma çözümü yapılmıştır. Çözülen projelern beton, demr ve kalıp metrajları yapılarak, kaba nşaat malyetler bulunmuştur. Beton sınıfının artışı le brlkte kolon boyutlarının küçüldüğü ancak bu küçülmenn BS 30 betondan sonra durduğu gözlenmştr. Böylece beton sınıfının artışı le malyetlern azaldığı görülmüştür, ancak br noktadan sonra malyet tekrar artmaya başlamıştır. Bununla beraber beton hacmnn azalması le brlkte toplam yapı ağırlığının ve dolayısı le bnaya etk eden deprem kuvvetlernn azaldığı ve çerçeve elemanlarda oluşan kuvvetlerde (Nd, Mx, My) düşüş görülmüştür. Abstract The earthquakes and dsaster occured n the last four years have put the mportance of the concrete qualty on agenda. Today the concrete durablty can easly be optaned wth a low cost. In ths process t s emphaszed that ncreasng the concrete resstance does not ncrease the cost of constructon on the contrary t result n a small savng. In our study, three types of projects have been used and each contanng 5, 7 and 9 flors. In these totally nne dfferent projects C 16, 20, 25, 30, 35 and S 420 steel have been used wth commercal analaysng programme to enlghten the sector. The cost of the constructons have been globally calculated by makng the concrete, steel and formwork measurements. It has been observed that as the qualty of concrete ncreases, the dmensons of colon get smaller, but ths stops after usng C 30 concrete, whch ncreases the cost after some pont. Wth the decrease n the concrete sze, the total weght of constructon lessens and there fore quake force and the jonts force become less

2 1. GİRİŞ Ülkemzde yapıların büyük br bölümü betonarme taşıyıcı sstem le tasarlanmıştır. Betonarme elemanlar, beton ve çelk donatının brleşm olarak tarf edleblr. Beton se çmento, su ve agreganın karışımından oluşan yapay taştır. Gerçek br beton se mukavemet yüksek, dış etklere karşı dayanıklı, boşluksuz ve geçrgenlğ olmayan br malzeme olmalıdır [1]. Betonda aranan dğer br özellkte, servs ömrü boyunca beklenen davranışı serglemesdr. Betonun servs ömrü se durabltes (dayanıklılığı) le orantılı olmaktadır [2]. Yapıda betonun kaltesn belrleyen aşamalar şu şeklde özetleneblr; tasarım, üretm, taşıma, yerleştrme ve kürdür [3]. Durabltes ve mukavamet yüksek br beton elde etmek; beton boşluk yapısına, hdratasyon gelşmne, çmento özellkler ve su/çmento oranına bağlıdır [4]. TS 500 e göre beton dayanımları Tablo 1 de verlmektedr [5]. Tablo 1. Beton Sınıflarının Mukavemet Değerler Sınıfı Slndr (N/mm 2 ) Küp (N/mm 2 ) C C C C C Son dört yıl çersnde yaşanan depremler ve felaketler ülkemzde beton kaltesnn önemn gündeme getrmştr. Düşey yükler altında yeterl gb görünen br kaltesz betonun, yatay yüklern etkmes le brlkte ufalandığı, toz gb dağıldığı ve çelk donatıyı saramadığı dğer br deyşle aderansı sağlayamadığı gözlenmektedr. Br beton, basınç gerlmelerne dayanıklı, donatıyı sararak burkulmayı önledğ ve donatı sıyrılmasına müsaade etmedğ sürece kaltel br beton olarak kabul edleblr. Marmara deprem sonrasında belrl bölgelerdek yapılardan alınan karot numunelern beton mukavemet; Bağcılar 8,1- Avcılar 7,9- Adapazarı 16,2- Kocael 16,2- Yalova 18,2- Çınarcık 5,4- Gölcük 11,7 N/mm 2 bulunmuştur [6]. Bu da br çok bölgede üretlen betonların C 14 betonunu dah sağlamadığını göstermektedr. İstanbul da yapılan 2879 adet karot numunes çalışmasında se proje mukavemetlernn yakalanamadığı gözlenmştr [7]. Beton dayanımı kadar öneml br husus ta betonun durabltesdr. Yapılan araştırmalar beton dayanımının yüksek olmasına karşın dayanıklılığının (durablte) aynı oranda yüksek olamayacağına dkkat çekmektedr. Araştırmacılar beton dayanımı ve dayanıklılığının C 30 beton ve üzernde aynı anda sağlanableceğ konusunda hem fkrdrler. Kaltel ve uzun ömürlü br bnanın C 30 beton ve üzer betonlarla sağlanableceğ br gerçektr. Gelşmş ülkelere göz gezdrldğnde Avrupa Brlğne üye ülkelerde ve Amerka da C25 altında beton kullanımına zn verlmemekle brlkte C30 ve C 35 betonları yaygın olarak kullanılmaktadır. Yapılan bütün çalışmalar ışığında sağlam br yapı elde edleblmek çn beton sınıfının önem br kez daha görülmüştür. Bu sebeple 1997 Ocak ayında yürürlüğe gren Afet Yönetmelğ, beton mukavemetnn en az 16 N/mm 2, 1. Ve 2. Derece deprem bölgelernde se bu değern 20 N/mm 2 olması gerektğn şart koşmuştur. Kaltel ve dayanıklı br yapı ancak dayanımı yüksek br beton le sağlanablr. Bu çalışma le beton sınıflarının

3 değşmesnn yapı malyetn artırmayacağı aksne az da olsa br tasarruf sağlanarak bnaların tamamlanableceğ gerçeğ gözler önüne serlmek stenmştr. 2. AMAÇ VE YÖNTEM Çalışmamızda katta k dare bulunan üç farklı kat planına sahp proje kullanılmıştır. Kat Planları Ek-1 de verlmektedr. Her br proje 5, 7, 9 kat olarak tasarlanmıştır. Tüm projeler BS 16, BS 20, BS 25, BS 30 ve BS 35 sınıfı betonlar ve S 420 çelğ kullanılarak sektöre ışık tutması amacıyla tcar br program le statk ve boyutlandırma çözümü yapılmıştır. Yapıların 1. Derece deprem bölgesnde olduğu, yerel zemn sınıfının Z1, TA=0,15 sn, TB=0,60 sn, zemn emnyet gerlmesnn 0,2 N/mm 2, bna önem katsayısı 1, süneklk düzey yüksek ve çözüm esası olarak da mod brleştrme yöntem kullanılmıştır. Çözülen toplam 45 projenn beton, demr ve kalıp metrajları yapılarak, kaba nşaat malyetler bulunmuştur. Metraj yapımında; betonarme betonu (m 3 ), demr mktarı (ton), kalıp (m 2 ) mktarı hesaplanmıştır. Metrajlar Bayındırlık Bakanlığı Resm Brm fyatları le çarpılmış ve yapıların kaba nşaat malyetler bulunmuştur. Hesapların bulunması le beton kaltesnn değşmes ve malyetlerde meydana gelen değşklkler ncelenştr. Bulunan malyetler regrasyon analzne tab tutularak aralarındak lşknn quadratk denklem bulunmuştur. Bununla beraber beton hacmnn azalması le brlkte toplam yapı ağırlığının ve dolayısı le bnaya etk eden deprem kuvvetlernn azaldığı ve çerçeve elemanlarda oluşan kuvvetler (Nd, Mx, My) ncelenmştr Proje Sonuçları 3. BULGULAR Çalışmamızda 9 tp farklı boyuttak proje üzernde beton sınıflarının değşkenlkler le elde edlen projelern beton, demr ve kalıp metrajı yapılmıştır. Projelerde kullanılan çelk ve kalıp malzemes aynı tür malzeme, değşken se beton sınıfıdır. Elde edlen metrajlar Bayındırlık Bakanlığı Brm fyatları le çarpılarak kaba nşaat malyetler hesaplanmış ve tablo 2 de verlmştr [8]. Malzemelern yöresel ve markasal değşmlernde fyat farklılığı olacağı düşünülerek Bayındırlık Bakanlığı tarafından belrlenen resm 2003 yılı brm fyatlar kullanılmıştır. Kullanılan betonarme çelğ poz no lu S 420 çelğ, kalıp malzemes poz no lu ahşap kalıp ve betonarme betonu da /1-2-3 poz no lu yernden satın alınan hazır betondur.

4 Tablo 2. Metraj özet 5. KAT 7. KAT 9. KAT PROJE TİPİ 1. PRJ 2. PRJ 3.PRJ PROJE TİPİ 1. PRJ 2. PRJ 3.PRJ PROJE TİPİ 1. PRJ 2. PRJ 3.PRJ MİKTARI BİRİM FİYATI TOPLAM BETON BETON DEMİR KALIP BETON DEMİR KALIP TUTAR SINIFI m3 ton m2 TL*1000 TL*1000 TL*1000 TL*1000 BS BS , BS , BS , BS , BS , BS , BS BS , BS , BS , BS , BS , BS , BS , MİKTARI BİRİM FİYATI TOPLAM BETON BETON DEMİR KALIP BETON DEMİR KALIP TUTAR SINIFI m3 ton m2 TL*1000 TL*1000 TL*1000 TL*1000 BS , BS , BS , BS , BS , BS , BS BS , BS , BS , BS BS , BS , BS , BS , MİKTARI BİRİM FİYATI TOPLAM BETON BETON DEMİR KALIP BETON DEMİR KALIP TUTAR SINIFI m3 ton m2 TL*1000 TL*1000 TL*1000 TL*1000 BS , BS , BS , BS , BS , BS , BS , BS , BS , BS BS , BS , BS , BS , BS

5 Elde edlen keşften de anlaşılacağı gb beton sınıfının yükselmes le br müddet yapı malyetnde br düşüş gözlenmekte, ancak gözlenen bu düşüş beton sınıfının artması le azalmakta ve daha sonra se malyette tekrar br artış gözlenmektedr. C 16 beton baz olarak kabul edlmş ve malyetlerde meydana gelen yüzde değşmler tablo 3 te görülmektedr. Tablo 3. Malyetlerde meydan gelen değşm % C 16 C 20 C 25 C 30 C 35 5 Kat 1 0,91 0,88 0,86 0,87 1. Proje 7 Kat 1 0,89 0,86 0,85 0,87 9 Kat 1 0,91 0,89 0,85 0,91 5 Kat 1 0,91 0,87 0,86 0,91 2. Proje 7 Kat 1 0,89 0,86 0,85 0,88 9 Kat 1 0,91 0,90 0,87 0,90 5 Kat 1 0,93 0,89 0,89 0,91 3. Proje 7 Kat 1 0,88 0,86 0,84 0,86 9 Kat 1 0,93 0,89 0,87 0,91 Malyetlerde meydana gelen azalmanın yanı sıra yapı ağırlığında da br mktar azalma görülmektedr. Yapı ağırlığında gözlenen değşm deprem esnasında yapıya etk eden yatay yükler de etklemektedr. Bna ağırlığında meydana gelen değşm tablo 4 te görülmektedr. Tablo 4. Bna Ağırlıklarında Meydana Gelen Azalmalar TON C 16 C 20 C 25 C 30 C 35 5 Kat ,76 1. Proje 7 Kat ,00 9 Kat ,80 5 Kat ,42 2. Proje 7 Kat ,40 9 Kat ,60 5 Kat ,07 3. Proje 7 Kat ,40 9 Kat ,60 Her projenn çerçeve elemanlarında oluşan kuvvetler (Nd, Mx, My) ncelendğnde, malyete benzer azalma görülmektedr. Çerçeve elemanların uç kuvvetler Ek de görülmektedr. Bna ağırlığının azalması le brlkte düşey kuvvetlern etkdğ ç kuvvetlerde br azalma görülmektedr. Bununla beraber aynı şeklde bna ağırlığının azalması le yapıya etk eden yatay deprem kuvvetler de azalmaktadır İstatstksel İnceleme Elde edlen sonuçlar regrasyon analzne tab tutularak malyet değşmlernn fonksyonu belrlenmeye çalışılmıştır. Regrasyon analz Lneer ve quadratk olarak k metot le yapılmıştır ve sonuçları tablo 5 de görülmektedr.

6 Tablo 5. Lneer ve Quadratk Regrasyon Sonuçları Değşken Metot Rsq d.f. F Sgf b0 B1 b2 PRJ 5 1 LIN 0,8 3 12,04 0,04 45,829-0,346 PRJ 5 1 QUA 0, ,18 0,035 67,8867-2,342 0,04259 PRJ 7 1 LIN 0, ,33 0,129 63,145-0,3945 PRJ 7 1 QUA 0, ,88 0, ,573-3,962 0,07613 PRJ 9 1 LIN 0, ,52 0,071 80,515-0,476 PRJ 9 1 QUA 0, ,34 0, ,229-4,160 0,0786 PRJ 5 2 LIN 0, ,87 0,079 49,448-0,37126 PRJ 5 2 QUA 0, ,95 0,032 82,120-3,327 0,0630 PRJ 7 2 LIN 0, ,07 0,076 70,2661-0,530 PRJ 7 2 QUA 0, ,38 0, ,644-4,4554 0,0837 PRJ 9 2 LIN 0, ,62 0,082 92,817-0,74271 PRJ 9 2 QUA 0, ,42 0, ,514-6,416 0,0121 PRJ 5 3 LIN 0, ,62 0,098 54,506-0,370 PRJ 5 3 QUA 0, ,3 0,189 80,282-2,702 0,0497 PRJ 7 3 LIN 0, ,13 0,09 77,781-0,475 PRJ 7 3 QUA 0, ,13 0, ,846-3,829 0,0715 PRJ 9 3 LIN 0, ,32 0, ,132-0,6705 PRJ 9 3 QUA 0, ,99 0, ,853-4,536 0,0824 İstattksel sonuçlar ncelendğnde, projelern beton değşmler le meydan gelen malyet değşm lşksnn aralarındak lşknn quadratk olduğu görülmektedr. Lneer lşk 0,80 düzeylernde ken quadratk lşk 0,90-1,00 aralığında görülmektedr. Bu da lşklern quadratk denklem le fade edleceğn açıklamaktadır. Denklem sonuçları se beton sınıfı arttığında yapı malyetnn br noktaya kadar düştüğünü ve daha sonra tekrar artış göstermeye başladığını açıklamaktadır. Örnek olarak proje 5.1. de ( Br no lu beş katlı proje) malyet ve beton sınıfı değşm aşağıdak formül (1) le açıklanablmektedr. Y= 0,04259 X 2 2,342 X + 67,8867 Proje 5.1. (1) Y= Bna Malyet X= Beton Sınıfı Tablo 5 de her br projenn lneer ve quadratk regresyon analz yapılmış ve analz sonuçlarında elde edlen F ve sg. değerler verlmektedr. Proje 5.1. e at F değer 27,18 sg. değer se 0,035 dr. Her kata at bnaların malyet beton sınıfı değşmler Grafk 1, 2, 3 de görülmektedr.

7 B n a M a l y e t PRJ51 PRJ PRJ91 Beton sınıf ı Şekl 1. 1 No lu Projenn Serpme Dyagramı B n a M a l y e t PRJ52 PRJ PRJ92 Betn Sınıf ı Şekl 2. 2 No lu Projenn Serpme Dyagramı B n a m a l y e t PRJ53 PRJ PRJ Beton Sınıfı Şekl 3. 3 No lu projenn Serpme Dyagramı

8 4. SONUÇ Betonarme yapılarda yüksek dayanımlı beton kullanımının sağladığı ncel ve ntel yararlar tartışılmaz bçmde ortadadır [9]. Çalışmamızda beton sınıfının değşmes netcesnde hesaplanan malyet değşm üç farklı kalıp planında ve farklı kat yapılarında da benzerlk göstermektedr. BS 16 betonu baz alındığında beton sınıfının yükseltlmes le yapı malyetnde meydana gelen tasarruf, C 20 betonu çn ortalama % 8-10 dolaylarında, C 25 ve 30 betonları da % dolaylarında gerçekleştrmektedr. Ancak C 35 betonu kullanılarak yapılan tasarımda malyet tekrar artış göstermekte ve C 20 betonu kullanılarak yapılan tasarım malyetne yaklaşmaktadır. Bu da beton kaltesnde meydana gelen artışın br noktaya kadar tasarruf ettrdğ ve daha sonra malyetlerde görülen azalma vmesnn yavaşlayarak malyet artışına dönüştüğünü göstermektedr. Yüksek dayanımlı betonların, sadece mukavemet yönünden değl, durablte, geçrmszlk vb. gb br çok yönden sağladığı yararlar tartışılmaz br gerçektr. Dayanımı yüksek br bna kaltel malzeme le mümkün olacağından, bu malzemelerden büyük br kısmını da betonun oluşturduğunu düşünecek olursak, kaltel br beton yapının kaltesn drekt olarak arttırmaktadır. Yüksek dayanımlı betonların günümüz teknolojsnde kolaylıkla gerçekleşeblmektedr. Kalte artarken malyetn artmaması hatta azalması bze dayanımı yüksek br yapının tasarruf sağlanarak da yapılableceğn, ayrıca ek yük getrmeyeceğn göstermektedr. Böylece günümüzde depremlerde ve olumsuz durumlarda karşılaştığımız, yapıların çersnde canlı bırakmazsızın yıkılması durumları gderlmş olacaktır. Sonuç olarak bna malyetnde yüksek kaltel beton kullanıldığında tasarruf sağlanableceğn ancak C 35 betonundan sonra bu tasarrufun kaybolacağını söyleyeblrz. Buna sebep olarak da şartnamelern vermş olduğu kısıtlamalar gösterleblr. Br noktadan sonra kestlerde gerçekleşecek küçülmelere şartnameler ve yönetmelkler zn vermemektedr. Beton sınıfının yükselmes le brlkte kullanılan beton hacmnn azaldığı görülmektedr. Bna ağırlığında meydana gelen azalma mktarı da Tablo 4 de verlmştr. Tabloda da görüldüğü gb 5 katlı bnalarda ortalama ton, 7 katta ton, 9 katta se 200 ton kadar bna ağırlığında br azalma görülmektedr. Bna düşey yüklernde meydana gelen azalma çerçeve sstemdek uç kuvvetlerde de azalmaya sebep olmaktadır. Bna ağırlığında meydana gelen azalma, deprem sırasında vmenn etkme kuvvetn azaltmaktadır. Kaynaklar Swamy, R., N., "Desgn For Durablty nad Strength Through the Use of Flay-Ash and Slag n Concrete", 3 rd CAN-MET/ACI Intern Conf On Advances n Concrete. Gjorv, O.E., 2001, Servce lfe of concrete structure and performance based qualty control, Internatonal Workshop on Innovatons n Concrete Materals and Structures, ICON-1, Whstler, BC, Canada. Postacıoğlu, B., Yapı Malzemeler, Beton, Agrega, Teknk Ktaplar Yayınev, İstanbul, 1987.

9 4. Nevlle, A.M., Propertes of Concrete, Longmann, TS 500, Betonarme Yapıların Tasarımı ve Yapım Kuralları, Türk Standartları Ensttüsü, Ankara, Taşdemr, M.,A., Özkul, H., Marmara Deprem Beton Araştırması, Hazır Beton, Yıl 6, Sayı 35, Eylül-Ekm, Akçay, B., Önen, Y., H., Öztekn, E., "İstanbul Bnalarında Karot yardımıyla Beton Ntelk Denetm", 16. Türkye İnşaat Mühendsler Teknk Kongre ve Sergs, Ankara, 1-3 Kasım Brm Fyat, Bayındırlık Bakanlığı İnşaat Brm Fyatları, Bayındırlık Bakanlığı, Ankara, Koca, C., Erkay,. C., Karaesmen, E., " A Survey of the effect of Concrete Qualty on Cost Of Buldngs", Proceedngs of the 17 th ERMCO Conventon, Lsbon, 1998.

10 Ek 9 KAT 1 NOLU PROJE 7KAT 1 NOLU PROJE 5 KAT 1 NOLU PROJE C20 C25 C 30 C 35 C20 C25 C 30 C 35 C20 C25 C 30 C 35 N t 98,41 89,42 85,95 86,20 N t 75,93 65,19 61,78 63,52 N t 53,01 44,88 44,67 45,78 S 01 Mx tm -7,17-5,37-3,42-3,05 S 01 Mx tm -4,08-3,00-2,09-2,26 S 01 Mx tm -4,49-2,30-3,33-3,72 My tm 0,73 0,62 0,46 0,56 My tm 1,09 0,68 0,55 0,69 My tm 0,99 0,61 0,23 0,33 N t 232,71 231,29 216,85 224,49 N t 142,35 141,50 136,83 139,04 N t 113,98 113,92 112,40 114,10 S 02 Mx tm 7,47 5,42 4,00 4,60 S 02 Mx tm -9,48-7,35-3,12-3,35 S 02 Mx tm -9,15-7,60-3,29-3,89 My tm 0,44 0,33 0,22 0,17 My tm 2,14 2,25 2,96 3,06 My tm 3,34 3,26 3,32 3,74 N t 96,35 88,40 83,46 83,44 N t 77,40 71,28 66,30 66,83 N t 61,88 54,55 49,39 53,36 S 03 Mx tm -1,20-1,06-0,66-0,60 S 03 Mx tm 4,68 4,11 3,70 3,86 S 03 Mx tm 5,34 4,45 3,98 4,48 My tm 1,06 1,01 1,21 1,12 My tm 0,14 0,04-0,05-0,05 My tm 0,39 0,06 0,04 0,05 N t 183,15 192,75 217,43 225,88 N t 142,61 136,77 166,23 168,41 N t 104,45 103,84 110,95 114,19 S 04 Mx tm 43,52-29,02-17,55-13,37 S 04 Mx tm -3,97-5,40-2,62-2,85 S 04 Mx tm -2,72-7,64-8,79-8,89 My tm -0,47-0,42-0,35-0,22 My tm 0,27 0,42-2,57-2,68 My tm 3,42 0,65 0,66 0,71 N t 96,37 86,43 82,53 88,37 N t 74,64 63,34 59,51 61,23 N t 52,88 42,90 41,39 43,81 S 05 Mx tm 7,33 5,54 2,56 2,40 S 05 Mx tm -3,50 2,05 2,40 2,57 S 05 Mx tm 4,42 4,72 2,63 3,05 My tm 0,82 0,85 0,49 0,56 My tm 1,07 0,62 0,57 0,71 My tm 0,89 0,47 0,54 0,63 N t 105,87 99,22 98,86 102,24 N t 75,17 62,26 69,88 70,93 N t 65,96 46,30 49,61 49,95 S 06 Mx tm 12,45 10,47 9,63 5,03 S 06 Mx tm 5,65 3,98 4,51 4,55 S 06 Mx tm -6,44 4,64 3,81 3,80 My tm 0,43 0,35 0,40 0,20 My tm 1,85 0,58 0,50 0,49 My tm 1,08 0,37 0,18 0,13 N t 229,30 233,46 231,35 233,79 N t 186,00 197,16 202,43 202,68 N t 138,32 144,36 148,46 154,45 S 07 Mx tm 28,05 10,19 38,92 13,82 S 07 Mx tm 9,31 10,61 15,39 15,92 S 07 Mx tm 8,30 11,78 16,86 19,32 My tm 0,78 0,69 0,22 0,19 My tm 0,95 0,75 0,48 0,49 My tm 0,87 0,78 0,51 0,48 N t 95,30 89,75 89,06 91,16 N t 74,39 72,29 70,82 71,75 N t 66,54 55,87 49,99 58,98 S 08 Mx tm 12,48 4,19 15,68 4,36 S 08 Mx tm 5,43 4,04 4,37 4,42 S 08 Mx tm -6,45 4,78 3,76 3,73 My tm -0,97-0,80-0,77-0,81 My tm -1,29-0,50-0,29-0,28 My tm -1,04-0,34-0,10-0,02 N t 137,30 131,93 148,60 135,91 N t 111,38 122,93 125,81 116,31 N t 80,39 91,35 92,61 93,22 S 09 Mx tm -10,79 3,80 11,29 4,22 S 09 Mx tm 4,08 4,53 4,74 4,38 S 09 Mx tm 5,85 5,33 5,77 5,52 My tm 0,68 0,48 0,18 0,35 My tm 0,23 0,50 0,60 0,26 My tm 0,51 0,54 0,64 0,43 N t 193,34 168,66 131,17 137,05 N t 147,76 132,38 106,82 109,37 N t 95,99 93,31 79,91 82,02 S 10 Mx tm -21,17-11,80-8,98-1,97 S 10 Mx tm 4,35 3,34 2,00 1,95 S 10 Mx tm -12,00 2,37 1,69 6,24 My tm -0,25-10,14-0,22-8,56 My tm -11,35-9,92-8,17-8,81 My tm -0,72-9,81-8,31-1,51 N t N t N t S 11 Mx tm S 11 Mx tm S 11 Mx tm My tm My tm My tm N t 199,78 178,57 144,33 149,52 N t 152,90 140,83 118,69 121,05 N t 103,13 99,10 88,56 95,67 S 12 Mx tm -21,35-12,60-9,13-4,84 S 12 Mx tm 8,05 7,25 6,66 6,94 S 12 Mx tm 12,44 11,31 6,70 7,87 My tm 0,14 0,09 0,08 0,07 My tm 10,75 9,00 3,07 7,51 My tm 1,44 0,77 0,73 0,97 N t 154,49 147,58 143,17 131,30 N t 129,24 123,75 121,70 112,86 N t 99,24 91,63 89,61 90,99 S 13 Mx tm 10,90 9,73 3,40 4,21 S 13 Mx tm 5,43 4,10 3,78 4,42 S 13 Mx tm 5,93 5,00 5,78 5,55 My tm -0,01-0,17-0,21-0,15 My tm 0,64 0,46 0,34 0,41 My tm -0,59-0,44-0,38-0,41 N t 75,03 73,50 83,85 85,38 N t 59,67 58,44 67,33 68,71 N t 52,53 42,87 44,34 55,45 S 14 Mx tm -6,64-3,71-8,30-4,30 S 14 Mx tm -4,15-3,64-3,22-4,19 S 14 Mx tm -4,22-3,90-3,13-3,13 My tm 0,21 0,06 0,11 0,08 My tm 0,20 0,07 0,01 0,08 My tm 0,10 0,11 0,07 0,06 N t 166,04 130,36 104,16 106,51 N t 128,97 103,66 85,01 87,09 N t 73,90 71,99 64,92 64,67 S 15 Mx tm -0,44-2,57-0,48-1,64 S 15 Mx tm -2,75-1,19-0,15-0,32 S 15 Mx tm -5,19-2,07-1,66-3,97 My tm 21,74 14,36 6,15 12,31 My tm 7,89 5,56 4,12 5,03 My tm 0,22-7,00-5,65 0,62 N t 176,26 144,62 120,68 119,24 N t 132,49 111,52 96,38 93,76 N t 80,67 78,90 70,73 52,31 S 16 Mx tm 0,50 2,18 7,66 1,38 S 16 Mx tm 2,46 2,38 1,99 1,83 S 16 Mx tm 4,91 2,36 1,99 4,08 My tm 21,96 8,08 6,47 6,79 My tm 10,56 8,06 6,63 7,01 My tm 9,39 8,53 6,95 6,94 N t 74,31 73,86 89,90 91,60 N t 69,07 60,56 73,65 75,04 N t 53,58 43,93 47,21 51,54 S 17 Mx tm -6,64-5,20-4,33-3,43 S 17 Mx tm -3,88-3,31-3,66-3,73 S 17 Mx tm -4,13-3,73-2,86-2,77 My tm -0,13-0,03 0,08-0,04 My tm -0,14-0,05-0,05-0,04 My tm -0,48-0,07-0,05-0,07 N t 96,52 94,70 93,31 104,52 N t 74,72 73,58 70,34 71,89 N t 55,55 51,07 50,54 57,69 S 18 Mx tm 8,62 3,34-8,06 5,17 S 18 Mx tm 4,28 3,52 3,32 3,75 S 18 Mx tm 3,22 2,85 2,66 3,02 My tm 0,02 0,41 0,33 0,50 My tm 0,45 0,49 0,35 0,34 My tm 0,22 0,18 0,12 0,19 N t 86,26 89,92 101,10 102,21 N t 70,39 73,02 81,54 82,26 N t 57,99 55,23 56,84 40,32 S 19 Mx tm -6,67-4,77-5,92-5,37 S 19 Mx tm -6,01-4,88-5,24-5,95 S 19 Mx tm -4,02-3,96-3,18-3,58 My tm -0,06 0,09-0,07 0,13 My tm 0,09 0,03 0,06-0,01 My tm 0,06 0,04 0,03 0,05 N t 75,73 74,26 70,99 71,66 N t 58,70 57,91 55,94 56,39 N t 49,18 43,75 40,38 40,32 S 20 Mx tm 0,88-2,97 0,59-2,48 S 20 Mx tm -4,11-3,54-2,74-2,86 S 20 Mx tm -1,18-1,22-1,05-1,16 My tm 1,28 0,36 1,23 0,31 My tm 0,42 0,23 0,19 0,22 My tm 0,24 0,18 0,17 0,20 N t 75,42 73,75 70,48 71,12 N t 58,44 57,77 56,78 57,22 N t 49,06 39,57 39,92 39,82 S 21 Mx tm 4,34 3,77 0,71 3,38 S 21 Mx tm 4,71 4,27 3,95 4,07 S 21 Mx tm 2,25 1,96 1,65 2,08 My tm 1,31 0,13 1,20 0,03 My tm 0,28 0,06-0,13 0,08 My tm 0,17 0,15 0,11 0,16 N t 85,78 87,77 80,12 81,19 N t 68,55 72,41 72,41 73,05 N t 57,99 54,85 55,38 56,14 S 22 Mx tm 6,79 5,58 6,08 6,69 S 22 Mx tm 6,56 6,88 7,02 7,08 S 22 Mx tm 5,36 5,22 4,86 4,88 My tm -0,02-0,07-0,05-0,20 My tm 0,06 0,06 0,08 0,10 My tm 0,04 0,04 0,02 0,03 N t 95,82 93,75 101,94 103,22 N t 74,16 65,22 71,62 72,43 N t 55,35 46,33 50,31 51,08 S 23 Mx tm 8,62 8,29 8,16 8,26 S 23 Mx tm 4,18 4,02 3,96 4,13 S 23 Mx tm 3,96 3,78 3,55 3,64 My tm -0,30-0,22-0,20-0,21 My tm 1,21 1,16 1,04 1,18 My tm 2,14 2,11 1,86 1,96

11 9 KAT 2 NOLU PROJE 7 KAT 2 NOLU PROJE 5 KAT 2 NOLU PROJE C20 C25 C 30 C 35 C20 C25 C 30 C 35 C20 C25 C 30 C 35 N t 100,83 96,05 89,07 90,49 N t 79,36 75,93 64,96 65,98 N t 53,75 52,03 48,08 48,73 S 01 Mx tm 8,67 7,80 7,42 8,31 S 01 Mx tm 8,22 7,29 5,00 5,57 S 01 Mx tm 6,73 6,37 4,79 5,33 My tm -1,30-1,55-1,31-1,45 My tm -1,88-1,13-0,91-0,99 My tm -1,35-0,51-0,55-0,61 N t 134,21 133,22 132,21 129,13 N t 109,65 109,88 108,45 109,45 N t 93,77 90,39 89,57 85,29 S 02 Mx tm -6,47-5,07-5,75-5,38 S 02 Mx tm -8,02-7,75-7,43-7,93 S 02 Mx tm -8,63-7,94-7,02-7,44 My tm -0,46-0,10-0,13-0,27 My tm 0,86 0,54 0,46 0,49 My tm 1,22 0,83 0,85 0,87 N t 117,56 114,68 103,72 103,04 N t 93,45 92,25 81,71 89,65 N t 67,19 56,79 56,74 55,25 S 03 Mx tm 3,85 3,51 3,36 3,57 S 03 Mx tm 5,21 4,45 4,09 4,24 S 03 Mx tm 5,09 4,33 4,01 4,52 My tm -0,71-0,62-0,37-0,61 My tm -0,19-0,16-0,10-0,27 My tm 0,53 0,17 0,15 0,21 N t 134,02 133,01 124,04 128,99 N t 109,51 109,72 108,31 109,33 N t 83,68 86,31 89,47 85,23 S 04 Mx tm 6,51 5,13 5,78 5,42 S 04 Mx tm 7,06 6,82 6,46 6,42 S 04 Mx tm 7,66 6,97 8,05 7,47 My tm 0,43-0,13-0,16-0,29 My tm 0,83 0,51 0,44 0,60 My tm 1,20 0,91 0,83 0,91 N t 100,66 95,95 88,92 90,33 N t 79,26 75,88 64,89 65,91 N t 53,71 51,99 48,05 48,71 S 05 Mx tm -8,63-7,73-7,39-8,28 S 05 Mx tm -8,19-7,23-4,98-5,55 S 05 Mx tm -6,71-6,35-4,77-5,31 My tm -1,55-1,33-1,31-1,45 My tm -1,88-1,10-0,91-0,99 My tm -0,85-0,51-0,55-0,61 N t N t N t S 06 Mx tm Mx tm S 06 Mx tm My tm My tm My tm N t 139,64 150,07 165,96 169,44 N t 112,95 121,78 132,14 132,90 N t 84,41 91,34 95,41 93,30 S 07 Mx tm 1,63 4,81-3,79-4,77 S 07 Mx tm 1,63 5,02-3,53-4,39 S 07 Mx tm 4,61-2,53-3,22-4,63 My tm -2,07 0,27 3,69 4,13 My tm -1,97 0,41 3,78 4,19 My tm 0,33 3,22 3,67 4,26 N t 75,53 73,07 74,59 79,95 N t 64,56 64,69 63,19 66,64 N t 53,19 54,67 50,69 54,76 S 08 Mx tm -6,82-5,45-4,11-4,54 S 08 Mx tm -6,65-4,94-4,43-4,89 S 08 Mx tm -6,23-6,18-5,54-5,30 My tm -1,83-1,80-1,53-1,76 My tm -1,58-1,52-1,32-1,53 My tm -1,35-1,33-1,11-1,40 N t N t N t S 09 Mx tm S 09 Mx tm S 09 Mx tm My tm My tm My tm N t 79,99 71,64 73,26 78,59 N t 69,09 63,35 61,91 65,34 N t 57,83 53,37 49,49 53,62 S 10 Mx tm 6,59 5,32 3,99 4,42 S 10 Mx tm 6,43 4,81 4,32 4,79 S 10 Mx tm 6,04 6,03 4,45 5,21 My tm -1,85-1,82-1,54-1,78 My tm -1,59-1,54-1,33-1,54 My tm -1,36-1,34-1,12-1,41 N t 177,30 175,41 163,08 166,47 N t 130,87 127,50 125,61 130,31 N t 92,71 89,48 83,38 91,34 S 11 Mx tm 1,69 1,67 1,54 1,65 S 11 Mx tm 1,66 1,29 1,16 1,31 S 11 Mx tm 4,67 3,46 3,14 3,56 My tm 3,16 2,30 1,57 2,01 My tm 3,07 2,80 2,66 2,87 My tm 3,25 3,13 2,56 3,16 N t N t N t S 12 Mx tm S 12 Mx tm S 12 Mx tm My tm My tm My tm N t 69,88 63,56 57,72 62,12 N t 55,13 50,59 45,69 48,82 N t 40,08 37,93 33,87 36,30 S 13 Mx tm -4,06-3,54-2,82-3,14 S 13 Mx tm -4,82-3,87-3,25-3,59 S 13 Mx tm -5,83-5,31-3,72-4,43 My tm 0,24 0,20 0,32 0,42 My tm 0,23 0,08 0,25 0,33 My tm 0,16 0,14 0,10 0,14 N t 215,03 209,72 199,06 209,03 N t 166,22 163,55 156,81 158,03 N t 117,24 100,03 93,62 100,72 S 14 Mx tm -5,80-3,26-3,20-3,75 S 14 Mx tm -7,03-2,28-6,30-1,20 S 14 Mx tm -9,16-0,91-7,77-4,90 My tm -10,44-6,74-4,30-5,20 My tm -10,71-10,04-8,28-9,98 My tm -9,95-8,66-8,19-8,39 N t 148,72 128,27 125,59 98,19 N t 113,32 101,33 95,55 89,61 N t 79,55 72,88 66,64 55,94 S 15 Mx tm -4,86-4,73-5,45-4,11 S 15 Mx tm -4,19-3,36-5,74-3,11 S 15 Mx tm -3,31-3,37-6,58-5,46 My tm -8,63 6,76-1,18 2,20 My tm -9,25-7,02-0,50-5,67 My tm -10,21-8,88-0,36-0,38 N t 148,40 127,85 125,27 127,96 N t 113,09 100,98 95,31 89,37 N t 79,42 72,88 66,52 55,90 S 16 Mx tm -4,88-4,73-3,47-4,11 S 16 Mx tm -4,21-3,35-2,76-3,12 S 16 Mx tm -3,33-3,39-2,59-3,48 My tm 8,69 6,76 3,19 5,21 My tm 9,31 7,01 3,51 5,68 My tm 10,26 8,93 2,38 4,41 N t 213,37 208,71 177,71 187,83 N t 165,03 162,67 145,78 157,10 N t 116,53 99,41 82,97 90,78 S 17 Mx tm -2,96-2,10-1,32-1,83 S 17 Mx tm -7,17-7,09-6,39-1,27 S 17 Mx tm -9,26-8,98-7,84-5,00 My tm 10,51 10,48 5,34 5,25 My tm 10,77 10,09 5,31 6,01 My tm 0,99 8,68 4,21 1,08 N t 69,64 63,37 57,58 61,90 N t 54,99 50,49 45,60 48,68 N t 40,01 37,88 33,83 36,19 S 18 Mx tm -4,04-3,52-2,82-3,13 S 18 Mx tm -4,80-3,85-3,25-3,59 S 18 Mx tm -5,82-5,31-3,72-4,44 My tm -0,42-0,40-0,30-0,40 My tm -0,32-0,30-0,24-0,31 My tm -0,15-0,13-0,09-0,13 N t 98,88 93,21 99,61 93,49 N t 80,16 73,46 76,72 70,95 N t 60,53 54,95 52,94 49,65 S 19 Mx tm 3,15 3,11 2,77 2,24 S 19 Mx tm 3,90 3,69 3,61 2,94 S 19 Mx tm 4,21 4,12 3,62 4,02 My tm 1,22 1,20 0,67 0,65 My tm 1,21 0,72 0,56 0,54 My tm 1,28 0,40 0,43 0,36 N t 110,83 107,24 116,39 110,43 N t 88,93 87,04 92,25 87,16 N t 65,67 65,11 66,33 68,81 S 20 Mx tm -4,01 3,20-3,88 3,21 S 20 Mx tm -4,26-3,16-4,37 3,26 S 20 Mx tm -4,43-4,14-4,81-3,41 My tm 0,34 0,38 0,05 0,13 My tm 0,21 0,20-0,02 0,05 My tm 0,05-0,03-0,12-0,24 N t 94,31 91,15 91,05 94,30 N t 73,72 71,53 77,91 73,93 N t 54,47 53,70 52,98 53,19 S 21 Mx tm -5,60-5,32-5,21-4,82 S 21 Mx tm -5,56-5,38-5,62-4,06 S 21 Mx tm -5,73-5,25-5,95-4,41 My tm 0,51 0,39 0,21 0,07 My tm 0,31 0,16 0,08 0,07 My tm 0,07 0,01-0,08-0,23 N t 104,27 100,97 90,01 95,27 N t 83,70 81,40 77,87 79,92 N t 62,46 56,69 53,97 54,27 S 22 Mx tm 5,36 5,27 5,26 3,85 S 22 Mx tm 5,61 5,34 4,66 5,09 S 22 Mx tm 5,76 5,28 4,98 5,23 My tm 0,51 0,38 0,21 0,07 My tm 0,31 0,16 0,08 0,08 My tm 0,07 0,01-8,00-0,23 N t 110,72 107,11 116,29 110,70 N t 88,86 86,87 92,20 87,14 N t 65,65 65,10 66,32 68,90 S 23 Mx tm 4,06 3,02 3,93-3,18 S 23 Mx tm 4,30 3,17 4,41-3,23 S 23 Mx tm 4,46 4,16 4,83 3,42 My tm 0,34 0,30 0,06 0,13 My tm 0,21 0,23-0,01 0,05 My tm 0,05-0,03-0,12-0,24 N t 88,79 92,72 99,49 93,40 N t 70,11 73,14 76,65 70,89 N t 50,50 54,92 52,91 49,63

12 9 KAT 3 NOLU PROJE 7 KAT 3 NOLU PROJE 5 KAT 3 NOLU PROJE C20 C25 C 30 C 35 C20 C25 C 30 C 35 C20 C25 C 30 C 35 N t 96,98 94,10 90,46 91,22 N t 69,60 63,56 60,81 61,04 N t 46,13 44,01 41,37 42,68 S 01 Mx tm 5,38 4,96 4,65 5,10 S 01 Mx tm 5,99 5,96 5,19 5,73 S 01 Mx tm 5,80 5,31 4,83 5,16 My tm 0,35 0,24 0,16 0,19 My tm 0,28 0,19 0,10 0,18 My tm 0,30 0,20 0,10 0,10 N t 121,64 101,36 92,27 92,41 N t 84,98 81,69 74,05 78,29 N t 62,63 60,22 57,02 59,91 S 02 Mx tm -4,17-3,60-2,71-3,17 S 02 Mx tm -5,02-4,11-3,04-3,51 S 02 Mx tm -6,30-5,21-3,78-4,28 My tm 0,01-0,05-0,19-0,03 My tm 0,01 0,04-0,05 0,01 My tm 0,16 0,17 0,12 0,18 N t 88,20 81,27 79,62 81,11 N t 66,55 68,06 59,78 64,13 N t 39,97 41,73 42,25 44,42 S 03 Mx tm -1,11-0,85-0,78-0,81 S 03 Mx tm -2,01-1,98-1,54-1,73 S 03 Mx tm -2,72-1,98-1,26-1,86 My tm 0,50-1,14-1,32-1,51 My tm -0,45-0,27-0,28 0,55 My tm -0,15-0,33-0,46-0,47 N t 79,74 77,33 70,07 71,56 N t 56,57 58,08 59,81 64,13 N t 39,98 41,73 42,21 44,39 S 04 Mx tm -1,07-1,03-0,84-0,89 S 04 Mx tm -2,00-1,60-1,56-1,63 S 04 Mx tm -2,73-1,99-1,28-1,68 My tm 1,92 1,63 1,33 1,51 My tm 1,45 1,27 1,27 1,36 My tm 0,85 0,73 0,65 0,67 N t 105,72 101,44 92,32 92,28 N t 85,00 81,73 74,08 78,31 N t 62,63 60,22 56,97 59,48 S 05 Mx tm 3,95 3,56 2,72 3,16 S 05 Mx tm 5,01 4,08 3,03 3,48 S 05 Mx tm 6,29 5,19 3,75 4,26 My tm -0,14-0,11-0,08-0,12 My tm -0,11-0,05-0,04-0,04 My tm 0,17 0,17 0,13 0,15 N t 79,17 84,26 90,27 89,07 N t 59,63 63,65 68,87 61,14 N t 42,15 44,05 45,51 42,75 S 06 Mx tm -3,70-3,99-4,67-5,14 S 06 Mx tm -4,00-4,58-5,20-3,76 S 06 Mx tm -4,81-5,32-5,87-4,38 My tm -0,34 0,24 0,16 0,18 My tm 0,08 0,19 0,10 0,08 My tm 0,03-0,02 0,11 0,10 N t 152,45 129,90 115,35 104,92 N t 91,12 86,62 81,00 86,14 N t 69,97 63,45 61,55 61,86 S 07 Mx tm 4,92 3,99 3,28 3,96 S 07 Mx tm 4,06 3,65 3,05 3,27 S 07 Mx tm 5,88 5,13 4,04 4,89 My tm 2,19 1,50 0,49 0,62 My tm 1,56 1,28 0,65 0,92 My tm 1,65 0,72 0,59 0,60 N t 122,46 119,19 110,56 114,92 N t 96,25 88,77 81,00 85,38 N t 78,99 75,38 71,44 78,07 S 08 Mx tm 5,42 4,44 4,20 4,97 S 08 Mx tm 6,33 5,77 4,87 4,82 S 08 Mx tm 5,97 5,41 4,49 4,55 My tm -2,45-1,62-1,66-1,43 My tm -1,32-0,82-0,72-0,80 My tm -1,13-0,46-0,44-0,44 N t 89,32 85,24 79,40 81,30 N t 65,79 61,59 56,10 66,75 N t 47,27 45,81 41,78 44,46 S 09 Mx tm 3,70 2,40 2,12 2,38 S 09 Mx tm 3,81 2,74 2,04 2,79 S 09 Mx tm 4,41 3,45 2,56 2,70 My tm 0,25 0,22 0,19 0,10 My tm 0,20 0,17 0,15 0,17 My tm 0,18 0,16 0,14 0,14 N t 90,36 85,70 77,22 79,90 N t 66,15 62,08 56,61 61,26 N t 47,60 46,28 42,18 44,95 S 10 Mx tm 3,78 3,32 2,81 3,09 S 10 Mx tm 3,75 2,69 2,00 2,73 S 10 Mx tm 4,34 3,40 2,53 2,66 My tm -0,19-0,12-0,14-0,15 My tm -0,19-0,16-0,14-0,17 My tm -0,18-0,15-0,14-0,14 N t 125,92 119,95 113,04 115,41 N t 96,67 95,34 91,78 94,29 N t 79,49 78,94 71,91 78,68 S 11 Mx tm 5,99 5,38 4,09 5,86 S 11 Mx tm 6,26 5,67 5,75 5,68 S 11 Mx tm 5,48 5,33 4,42 4,48 My tm 2,43 1,90 1,65 1,82 My tm 1,31 0,81 0,71 0,78 My tm 0,77 0,45 0,43 0,42 N t 154,14 130,38 115,59 125,23 N t 91,21 86,91 81,12 86,60 N t 70,01 63,49 61,68 62,91 S 12 Mx tm 4,95 3,04 2,25 2,93 S 12 Mx tm 4,04 3,61 2,03 3,25 S 12 Mx tm 5,87 5,12 4,02 3,89 My tm -2,15-1,52-1,11-1,44 My tm -0,56-0,59-0,47-0,53 My tm -0,66-0,73-0,60-0,51 N t 109,22 84,85 77,36 100,15 N t 71,44 66,33 61,20 67,06 N t 53,15 50,83 47,62 53,63 S 13 Mx tm -2,71-2,59-1,95-2,10 S 13 Mx tm 3,10-3,04-2,23-2,25 S 13 Mx tm 4,22-3,94-2,77-2,97 My tm 2,37 0,19 0,09 0,14 My tm 0,13 0,07 0,07 0,04 My tm 0,31 0,22 0,13 0,17 N t 207,45 206,70 205,77 175,46 N t 164,59 165,53 134,60 128,95 N t 92,79 87,89 83,94 81,25 S 14 Mx tm -16,53-16,23-16,15-13,33 S 14 Mx tm -19,24-18,33-14,58-13,45 S 14 Mx tm -14,95-13,56-12,80-10,33 My tm -1,69-1,45-1,25-1,01 My tm -1,84-1,14-1,00-0,83 My tm -0,46-0,44-0,44-0,07 N t 76,65 67,73 65,57 68,57 N t 58,44 56,94 54,38 55,37 N t 36,29 35,95 34,27 35,58 S 15 Mx tm 5,08 3,93 3,24 3,77 S 15 Mx tm 4,64 3,11 3,30 3,97 S 15 Mx tm 5,41 5,30 4,09 4,59 My tm -2,98-2,03-1,74-2,38 My tm -3,20-1,68-1,81-2,31 My tm -0,42-0,38-0,33-0,38 N t 79,29 78,97 76,85 77,42 N t 60,12 60,03 55,71 56,30 N t 37,39 37,15 35,59 35,82 S 16 Mx tm 5,13 3,86 4,10 4,80 S 16 Mx tm 4,65 3,07 3,33 3,97 S 16 Mx tm 5,41 4,30 3,87 4,60 My tm 3,06 2,01 2,09 2,83 My tm 3,24 1,67 1,83 1,32 My tm 0,44 0,36 0,34 0,35 N t 209,76 220,53 208,34 177,88 N t 167,05 168,82 137,44 131,40 N t 95,00 90,09 96,44 83,37 S 17 Mx tm 16,21 19,50 16,98 13,19 S 17 Mx tm 18,80 17,72 14,19 13,52 S 17 Mx tm 14,60 11,28 12,42 10,10 My tm -0,68-1,52-1,43-0,90 My tm -0,80-1,22-0,98-0,79 My tm -0,44-0,42-0,47-0,06 N t 109,34 85,46 77,56 85,51 N t 71,56 66,75 61,30 67,71 N t 53,18 50,86 47,91 50,67 S 18 Mx tm -2,89-2,64-1,95-2,12 S 18 Mx tm 3,08-3,08-2,24-2,25 S 18 Mx tm 4,21-3,95-2,79-2,98 My tm 0,40 0,16 0,08-0,16 My tm -0,14 0,05-0,08-0,08 My tm -0,32-0,23-0,15-0,18 N t 114,48 110,30 107,49 109,52 N t 98,16 82,98 101,52 95,88 N t 64,96 66,39 70,52 66,97 S 19 Mx tm -8,05-6,11-5,82-5,95 S 19 Mx tm -6,69-5,55-5,23-5,45 S 19 Mx tm -6,72-5,91-5,27-5,81 My tm 0,21 0,07 0,04 0,08 My tm 0,71 0,05 0,20 0,14 My tm 0,47 0,39 0,27 0,25 N t 218,32 244,14 243,73 210,35 N t 181,01 192,99 197,02 193,49 N t 140,13 140,63 133,15 133,37 S 20 Mx tm -14,14-16,96-15,77-12,12 S 20 Mx tm -16,25-17,59-16,45-16,33 S 20 Mx tm -16,68-15,97-13,93-13,89 My tm 3,71 4,83 3,91 2,54 My tm 3,70 4,28 2,84 2,59 My tm 2,80 1,18 1,17 0,89 N t N t N t S 21 Mx tm S 21 Mx tm S 21 Mx tm My tm My tm My tm N t 221,30 247,44 246,96 213,51 N t 183,69 195,92 200,23 196,94 N t 142,50 143,05 135,28 135,92 S 22 Mx tm 13,76 17,61 15,27 11,71 S 22 Mx tm 15,88 18,25 16,06 15,92 S 22 Mx tm 15,37 15,62 15,55 13,59 My tm 3,74 4,80 4,00 2,63 My tm 3,71 4,25 2,81 2,57 My tm 1,65 1,17 1,64 0,87 N t 114,48 105,33 103,82 104,93 N t 98,30 83,79 101,70 96,40 N t 65,00 66,45 71,31 67,04 S 23 Mx tm -8,26-6,11-5,83-5,96 S 23 Mx tm -6,69-6,56-5,94-5,73 S 23 Mx tm -6,73-5,72-5,29-3,82 My tm -0,26 0,20-0,05-0,14 My tm -0,74-0,59-0,23-0,27 My tm -0,48-0,41-0,32-0,37 N t 99,81 96,57 93,20 95,04 N t 82,89 76,34 72,56 75,27 N t 55,35 54,06 53,02 53,08