İTÜ İNŞAAT FAKÜLTESİ YAPI ANABİLİM DALI YAPI STATİĞİ ÇALIŞMA GRUBU BAHAR YARIYILI BİTİRME PROJESİ
|
|
- Selim Türkay
- 6 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 İTÜ İNŞAAT FAKÜLTESİ YAPI ANABİLİM DALI YAPI STATİĞİ ÇALIŞMA GRUBU BAHAR YARIYILI BİTİRME PROJESİ 1
2 PROJE KONUSU 8 KATLI ÇELİK OFİS BİNASI PROJEYİ VEREN Prof. Dr. Erkan ÖZER Doç. Dr. Konuralp Girgin PROJEYİ HAZIRLAYAN Gökçen Kesgin İsmail Gürkan Arıcı Cenap Göktuğ Karataş Recep Can Okay Adem Türker 2
3 Cephe görünüşü (y doğrultusu) 3
4 Cephe görünüşü (x doğrultusu-çelik çaprazların olduğu doğrultu) 4
5 Sistem kat planı 5
6 PROJE AMACI Güvenli, estetik ve ekonomik olarak yapının tasarlanması PROJE VERİLERİ Çatı Sistemi : Teras Çatı Cepheler : Boşluklu Tuğla Duvar + Doğrama Malzeme : Yapı Çeliği ( Fe 52 ) Temel taban kotu : m Yerel Zemin Sınıfı : Z1 (*) (grovak zemin türü için) Zemin Emniyet Gerilmesi : 3 kg/cm 2 = 300 kn/m 2 (*) Zemin Yatak Katsayısı : 5 kg/cm 3 = kn/m 3 (*) (*) Yapı inşaat alanına ( Üsküdar, Altunizade, Tophanelioğlu Caddesi ) ait zemin bilgileridir. 6
7 ÖN VE KESİN HESAPLARDA ESAS ALINAN DIŞ YÜKLER Yapının Öz Ağırlığı Kar Yükleri Dahil Çatı Hareketli Yükleri Normal Kat Hareketli Yükleri : ( 1.5 Kn/m 2 bölme duvarı yükü dahil ) Düzgün Sıcaklık Değişmesi : ( t = +20 C ) Rüzgâr Yükleri Deprem Yükleri ( deprem bölgesi: İstanbul Birinci derece deprem bölgesi ) 7
8 PROJENİN TANIMI 8 katlı çelik ofis binası x doğrultusunda süneklik düzeyi yüksek dışmerkez çelik çaprazlı perdeler y doğrultusunda süneklik düzeyi yüksek moment aktaran çerçeveler Kolonların temele bağlantıları ankastre olacak şekildedir. Tüm çubuklarda atalet momentleri sabittir. Döşemeler kompozit olarak tasarlanmıştır.(trapez sac + betonarme betonu) Tasarımda Avrupa norm profilleri kullanılmıştır. Kesitler her iki katta bir değişmektedir. 8
9 HESAPLARA ESAS OLAN YÜKLER ÇATI DÖŞEMESİ YÜKLERİ g = 4,7 kn/m 2 q = 2,0 kn/m 2 NORMAL KAT DÖŞEMESİ YÜKLERİ g = 4.8 kn/m 2 q = 3.5 kn/m 2 (*) (*) TS 498 Yapı Elemanlarının Boyutlanmasında Alınacak Yüklerin Hesap Değerleri standardı uyarınca bölme duvarlarının 1,5 kn/m 2 lik yük değeri hareketli yük olarak hesaba katılmıştır. CEPHE YÜKLERİ g = 3,35 kn/m (*) (*) Cephe yükleri, şerit yük (çizgisel yük) olarak etkimektedir. 9
10 HESAPLARA ESAS OLAN YÜKLER (Devam) RÜZGAR YÜKLERİ Rüzgâr yükleri, TS 498 Yapı Elemanlarının Boyutlanmasında Alınacak Yüklerin Hesap Değerleri uyarınca belirlenmiştir. W i = c f *q *A (kn) DEPREM YÜKLERİ Deprem Yükleri eşdeğer statik yükler olarak Deprem Bölgelerinde Yapılacak Binalar Hakkında Yönetmelik (2007 Türk Deprem Yönetmeliği ) uyarınca EŞDEĞER DEPREM YÜKÜ YÖNTEMİ ne göre yapılmıştır. V t = A o * I*S (T 1 )*W / R 0.10 *A o *I*W 10
11 HESAPLARA ESAS OLAN YÜKLER (Devam) DEPREM KARAKTERİSTİKLERİ A o = 0.4 (1. derece deprem bölgesi) I = 1.00 (İşyeri için) T 1 = 0.08 * H N 0.75 = 0.08 * = 0.97 s ( 1997 Deprem Yönetmeliği ) Z1 yerel zemin sınıfı için spektrum karakteristik periyotları : T A = 0.10 s, T B = 0.30 s T 1 değeri (T B < T 1 ) koşuluna uyduğu için S(T 1 ) için S(T 1 ) = 2,5 (T B /T 1 ) 0,8 formülü kullanılmıştır. R x = 7 (Deprem yüklerinin tamamının süneklik düzeyi yüksek dışmerkez çaprazlı perdeler ile taşındığı binalar için) R y = 8 (Deprem yüklerinin tamamının süneklik düzeyi yüksek çerçevelerle taşındığı binalar için) n = 0.30 (konut ve işyerleri için) 11
12 Hesapta Esas Alınan Yönetmelikler, Hesap Tabloları ve Kitaplar TS 498 Yapı Elemanlarının Boyutlanmasında Alınacak Yüklerin Hesap Değerleri TS 648 Çelik Yapıların Hesap ve Yapım Kuralları TS 500 Betonarme Yapıların Tasarım ve Yapım Kuralları TS 3357 Çelik Yapılarda Kaynaklı Birleşimlerin Hesap ve Yapım Kuralları Deprem Bölgelerinde Yapılacak Binalar Hakkında Yönetmelik (2007 Deprem Yönetmeliği) Stahlbau-Kompakt (Bemessungshilfen Profiltabellen) Rolf Kindmann / Matthias Kraus / Hans Joachim Niebuhr Çelik Yapılar Kitabı (Prof. Dr. Yalman Odabaşı ) Çubuk Sistemler ve Plakların Hesabı İçin Tablolar ( Enver Çetmeli ) 12
13 ÖN BOYUTLANDIRMA HESAPLARI TRAPEZ SAC HESABI TOPLAM YÜK g = 4 kn/m 2 Sistemin simetrik olmasından yararlanılmış, hesaplar 3 açıklıklı sürekli kiriş (bir döşeme için) için yapılmıştır. Tablolardan faydalanılarak sistemin moment diyagramı çizilmiş, açıklık ve mesnet bölgesi momentleri belirlenmiştir. Son aşama olarak, hesaplanan momentleri güvenli bir şekilde taşıyacak trapez sac kesiti seçilmiştir. Seçilen trapez sac kesiti ADS ( t = 0,7 mm) 13
14 BETONARME DÖŞEME PLAĞI HESABI Sabit Yükler Betonarme döşeme plak ağırlığı = 25 kn/m 3 x 0, 096 m = 2.4 kn/m 2 Düzeltme betonu (3cm) + halı kaplama = (0,03 x 22) + 0,34 = 1 kn/m 2 Asma tavan + tesisat yükü = 0,5 kn/m 2 Trapez sac öz ağırlığı = 0,1 kn/m 2 g = 4 kn/m 2 Hareketli Yükler İşletme yükü + Bölme duvarı = 2,0 + 1,5= 3,5 kn/m 2 q = 3,5 kn/m 2 14
15 BETONARME DÖŞEME PLAĞI HESABI (devam) Sistem gerçekte 12 açıklıklı sürekli bir kiriş olup hesaplamalarda simetriden yaralanılmış ve 6 açıklıklı olarak çözülmüştür. İlk iki açıklığın, açıklık ve mesnet momenti değerleri yaklaşık olarak beş açıklıklı sürekli kiriş tablosundan; diğer açıklık ve mesnet momenti değerleri ise sonsuz açıklıklı sürekli kiriş tablosundan alınmıştır. Açıklıkta, donatı olarak çalıştığı düşünülen trapez saca ilave olarak her bir dişte Ǿ10 luk boyuna donatı; mesnette ise maksimum negatif momenti karşılamak amacıyla Q188/188 (her iki yönde A s = 188 m 2 ) simetrik hasır donatı kullanılmıştır. 15
16 İKİNCİL (TALİ ) DÖŞEME KİRİŞLERİNİN HESABI İkincil kirişlerin üzerinde, onlara dik doğrultuda ( y doğrultusunda) bulunan trapez sac tabanlı kompozit döşeme sistemi yer almaktadır. h ort = 96 mm g = 4 kn/m 2, q = 3,5 kn /m 2 ve kirişin özağırlığı = 0,25 kn/m TOPLAM YÜK p = 15,25 kn /m Tüm kesit eşdeğer çelik kesite dönüştürülerek atalet momenti hesaplanmıştır. Tahkikler için, ilk yaklaşım olarak, IPE 240 seçilmiştir. 16
17 Çelik için 93040,91kN/m 2 < kn/m 2 Beton için 52448,49 kn/m 2 Dönüştürülmüş hal 7995,2 kn/m 2 < 13222,22 kn/m 2 Yapılan tahkikler sonucunda seçilen IPE240 profilinin tali kiriş için uygun olduğu görülmüştür. 17
18 KAYMA ÇİVİSİ (STUD) HESABI Kayma çivisi, kompozit döşemeyi çelik profile bağlamak için kullanılan ve kesmekuvveti aktaran bir elemandır. Bu sebeple hesap için öncelikle, döşemeden kirişe ve kirişten döşemeye aktarılan kesme kuvvetleri hesaplanmış ve kayma çivisi de bunlardan küçük olana göre boyutlandırılmıştır. Döşeme için : V = 139,93 kn/m Kiriş için : V = 704,16 kn/m Hesap için kullanılacak kesme kuvveti V = 139,93 kn/m Kayma çivisi için sınır değerleri dikkate alınarak kayma çivisi seçilmiştir. Seçilen kayma çivisi 1,91cm çaplı 7,62 cm uzunluklu kayma çivisi x3 headed stud) (3/4 dia Kayma çivisinin alabileceği maksimum kesme kuvveti olarak hesaplanarak gerekli kayma çivisi sayısı ve aralığı belirlenmiştir. (50 cm) 18
19 TALİ KİRİŞLERDE SEHİM HESABI = 0,00786 m = 0,78 cm < L / 300 = 2cm DÖŞEMELERDE TİTREŞİM HESABI Bina içinde bulunan kompozit döşemelerin en zayıfları çatı katında bulunanlardır. Bu sebeple titreşim tahkikini sadece bu kattaki döşemeler için yapmak yeterlidir. İki tip titreşim tahkiki yapılabilir, yürüme durumu ve ritmik durum. Projemiz kapsamında titreşim hesabı yürüme durumu için yapılmıştır. 19
20 DÜŞEY YÜKLER ALTINDA ANA KİRİŞLERİN ÖN BOYUTLANDIRILMASI 1 ve 5 aksları çatı katı yükleri Sabit yük :g = 4,7 x 3 (*) + 3,35 = 17,45 kn/m Hareketli yük :q = 2,0 x 3 (*) = 6 kn/m g + q = 20,1 kn/m 1 ve 5 aksları normal kat yükleri Sabit yük :g = 4,8 x 3 (*) + 3,35 = kn/m Hareketli yük :q = 3,5 x 3 (*) = 10.5 kn/m g + q = 28,25 kn/m (*) Bu akslar, yarım döşemeden (6m/2 =3 m) yük almaktadır. 20
21 DÜŞEY YÜKLER ALTINDA ANA KİRİŞLERİN ÖN BOYUTLANDIRILMASI (devam) aksları çatı katı yükleri Sabit yük :g = 4,7 x 6 (*) =28,2 kn/m Hareketli yük :q = 2,0 x 6 (*) = 12 kn/m g + q = 40,2 kn/m aksları normal kat yükleri Sabit yük :g = 4,8 x 6 (*) =28,8 kn/m Hareketli yük :q = 3,5 x 6 (*) = 21 kn/m g + q = 49,8 kn/m (*) Bu akslar, tam döşemeden (6m) yük almaktadır 21
22 DEPREM ETKİLERİ ALTINDA HESAP (Y-Y MOMENT AKTARAN ÇERÇEVE DOĞRULTUSUNDA) Deprem Karakteristikleri A o = 0,4 I = 1,00 S (T 1 ) = 2,5 T A = 0,10 s T B = 0,30 s R x = 7 R y = 8 n = 0,30 Kat ağırlıklarının belirlenmesi Çatı katı ağırlığı W 8 = 24 x 24 x (4,7 +0,3 x 2,0) = 3052,8 kn Normal kat ağırlığı W n = 24 x 24 x (4,8 +0,3 x 3,5) + 2 x (24+24) x 3,35 = 3691,2 kn Bina toplam ağırlığı W T = 3052,8 + 7 x 3691,2 = 28891,2 kn 22
23 DEPREM ETKİLERİ ALTINDA HESAP (Y-Y MOMENT AKTARAN ÇERÇEVE DOĞRULTUSUNDA) (devam) T 1 = 0,08 x H N 0,75 = 0,08 x 28 0,75 = 0,97 s S(T 1 ) = 2,5 x (T A / T 1 ) 0,8 = 2,5 x (0,3 / 0,97)0,8 = 0,98 V t = 28891,2 x 1,0 x 0,40 x 0,98 / 8 = 1415,67 kn F N = 0,0075 x N x V t = 0,0075 x 8 x 1415,67 = 84,94 kn Yukarıdaki veriler doğrultusunda kat kesme kuvvetleri hesaplanmış, tablo halinde verilmiştir. 23
24 Kat h i (m) H i (m) W i (kn) H i xw i (W i H i )/ ( W i H i ) F iy (kn) F iy +ΔF ny V iy (kn) 8 3, , ,4 0,19 270,58 355,52 355,52 7 3,5 24,5 3691, ,4 0,20 286,27 286,27 641,80 6 3, , ,2 0,17 245,38 245,38 887,17 5 3,5 17,5 3691, ,14 204,48 204, ,65 4 3, , ,8 0,12 163,58 163, ,23 3 3,5 10,5 3691, ,6 0,09 122,69 122, ,92 2 3, , ,4 0,06 81,79 81, ,71 1 3,5 3,5 3691, ,2 0,03 40,90 40, , , , , ,61 24
25 DEPREM ETKİLERİ ALTINDA HESAP (X-X DIŞ MERKEZ ÇELİK ÇAPRAZLI PERDE DOĞRULTUSUNDA) T 1 = 0,07 x H N 0,75 = 0,08 x 28 0,75 = 0,85 s S(T 1 ) = 2,5 x (T A / T 1 ) 0,8 = 2,5 x (0,3 / 0,85)0,8 = 1,09 V t = 28891,2 x 1,0 x 0,40 x 1,09 / 7 = 1799,5 kn F N = 0,0075 x N x V t = 0,0075 x 8 x 1799,5 = 107,97 kn Yukarıdaki veriler doğrultusunda kat kesme kuvvetleri hesaplanmış, tablo halinde verilmiştir. 25
26 Kat h i (m) H i (m) W i (kn) H i xw i (W i H i )/ ( W i H i ) F ix (kn) F ix +ΔF nx V ix (kn) 8 3, , ,4 0,19 343,95 451,92 451,92 7 3,5 24,5 3691, ,4 0,20 363,89 363,89 815,80 6 3, , ,2 0,17 311,90 311, ,71 5 3,5 17,5 3691, ,14 259,92 259, ,63 4 3, , ,8 0,12 207,94 207, ,57 3 3,5 10,5 3691, ,6 0,09 155,95 155, ,52 2 3, , ,4 0,06 103,97 103, ,49 1 3,5 3,5 3691, ,2 0,03 51,98 51, , , , , ,47 26
27 27
28 ÖN HESAP SONUÇLARI Belirlenen yükler ve sistemin simetrik olması dikkate alınarak Açı Yöntemi ile hesaplamalar yapılmıştır. Bu yükler altında açıklık ve mesnet bölgelerinde oluşan maksimum (en elverişsiz) iç kuvvet değerleri belirlenerek aşağıdaki kesitler seçilmiştir: KİRİŞ KESİTLERİ 1. ve 2. kat HEA ve 4. kat HEA ve 6. kat HEA ve 8. kat IPE 360 Seçilen kesitlerde, moment düzleminde, moment düzlemine dik düzlemde gerilme tahkikleri, kesme güvenliği tahkiki, sehim kontrolü ve deprem etkileri altında tahkikler yapılmıştır. 28
29 ÖN HESAP SONUÇLARI 29
30 SİSTEMİN KESİN BOYUTLARININ BELİRLENMESİ VE TAHKİKLER Sistemin kesin boyutlarının hesabı aşamasında SAP 2000 ve ETABS bilgisayar programları kullanılmıştır. Yapılan analizlerde, öncelikle, binanın ağırlığı hesaplanarak yapının her iki doğrultuda da birinci periyodu bulunmuştur. Bulunan periyotlardan yola çıkarak yapının her iki doğrultudaki deprem hesabı yapılmıştır. Analizlerde iki farklı analiz programı kullanılmasıyla, programların çalışma prensiplerindeki benzerlik ve farlılıkların belirlenmesi, ek olarak, analiz sonuçlarının mertebece doğruluğunun karşılaştırılması amaçlanmıştır. 30
31 Yapının bilgisayar analizi aşamasında ikincil kirişler oluşturulmamış, düşeyde sabit ve hareketli yüklerden meydana gelen iç kuvvetler, ikincil kirişlerin mesnet tepkisi olarak süneklik düzeyi yüksek çerçeveye etkitilmiştir. Bunların dışında, malzeme özelliklerinde de değişiklik yapılmış; özellikle birleşim bölgelerinde kullanılacak bulon ve ek levhalar düşünülerek profillerin ağırlıkları kolonlarda 1.2, çaprazlarda 1.15, kirişlerde ise 1.1 oranında arttırılmıştır. 31
32 SİSTEMİN KESİN BOYUTLARININ BELİRLENMESİ VE TAHKİKLER (devam) Binanın bilgisayar modelinde doğrultular: x-doğrultusu Deprem yüklerinin süneklik düzeyi yüksek çerçeve ile karşılandığı doğrultu y-doğrultusu Deprem yüklerinin dışmerkez çelik çapraz perdelerle karşılandığı doğrultu Yapıya etkitilecek olan yükler: G : Düşey Sabit Yükler Q : Düşey Hareketli Yükler E x : X doğrultusunda rijit diyaframlara etkitilen deprem yükleri E x1 : X doğrultusunda +0,05 dışmerkezlikle rijit diyaframlara etkitilen deprem yükleri E x2 : X doğrultusunda -0,05 dışmerkezlikle rijit diyaframlara etkitilen deprem yükleri E y : Y doğrultusunda rijit diyaframlara etkitilen deprem yükleri E y1 : Y doğrultusunda +0,05 dışmerkezlikle rijit diyaframlara etkitilen deprem yükleri E y2 : Y doğrultusunda -0,05 dışmerkezlikle rijit diyaframlara etkitilen deprem yükleri W x : X doğrultusunda etkitilen rüzgar yükleri W y : Y-doğrultusunda etkitilen rüzgar yükleri T : ±20 C için bilgisayar programına hesaplatılan sıcaklık yükleri 32
33 KOMBİNASYONLAR Düşey Yüklerden Oluşan Kombinasyonlar: (1 adet) Düşey + Deprem Yüklerinden Oluşan Kombinasyonlar: (4x8 =32 adet) Düşey + Rüzgar + Sıcaklık Yüklerinden Oluşan Kombinasyonlar: (4x4 =16 adet) Toplam 49 adet kombinasyon elde edilmiş ve yapıya etkitilmiştir. 33
34 SAP 2000 İLE ANALİZ Periyotlar ve bina ağırlığı ETABS İLE ANALİZ Periyotlar ve bina ağırlığı Göreli Kat Ötelenmelerinin Hesabı x-doğrultusundaki izafi ötelemeler Göreli Kat Ötelenmelerinin Hesabı x-doğrultusundaki izafi ötelemeler y-doğrultusundaki izafi ötelemeler y-doğrultusundaki izafi ötelemeler 34
35 Göreli Kat Ötelemelerinin Kontrolü 35
36 İKİNCİ MERTEBE ETKİLERİNİN KONTROLÜ x doğrultusu Kat W i ( i ) ort V i h i w j i ,8 0, ,43 3,5 3297,8 0, ,2 0, ,37 3, , ,7 0, ,71 3, ,7 0, ,7 0, ,16 3, ,4 0, ,2 0, ,46 3, ,6 0, ,2 0, ,69 3, ,8 0, ,7 0, ,21 3, ,5 0, ,7 0, ,47 3, ,2 0, y doğrultusu Kat W i ( i ) ort V i h i w j i ,8 0, ,84 3,5 3297,8 0, ,2 0, ,76 3, , ,7 0, ,28 3, ,7 0, ,7 0, ,38 3, ,4 0, ,2 0, ,21 3, ,6 0, ,2 0, ,33 3, ,8 0, ,7 0, ,32 3, ,5 0, ,7 0, ,31 3, ,2 0,
37 Sonuçlardan da görülebileceği üzere, göreli kat ötelenmeleri Deprem Yönetmeliği nin öngördüğü sınırlar içinde kalmaktadır. Rüzgar Yüklerinin Hesabı Rüzgar yükleri ön boyutlandırma kısmında hesaplandığı şekilde yüklenecektir, SAP 2000 ve ETABS ile tekrar hesaplanmasına gerek duyulmamıştır. Sıcaklık Yüklerinin Hesabı Sıcaklık yükleri, SAP 2000 programı yardımıyla yüklenecektir, bu yükleme için ayrıca herhangi bir hesaplama yapılmamıştır. 37
38 KOLONLARDA GERİLME TAHKİKLERİ Konum Oluştuğu Durum N (kn) M üst M alt (knm) T (kn) (knm) 1. Kat E2 Kolonu (G+Q+0,3E x +E y1 ) -2402,56-41,82 61,22 39,13 KİRİŞLER ve ÇAPRAZLARDA (BAĞ KİRİŞİNDE) GERİLME TAHKİKLERİ 38
39 KOLONLARIN KİRİŞLERDEN GÜÇLÜ OLMASI KOŞULU Deprem Bölgelerinde Yapılacak Binalar Hakkında Yönetmelik (2007) gereğince, ve maddeleri dikkate alınarak y doğrultusunda kolonların kirişlerden güçlü olması koşulu kontrol edilmiştir. Plastik mafsal boyu çok kısa olduğu için M vi ve M vj = 0 olarak alınabilir Deprem yönetmeliği uyarınca D a = 1.1 alınmıştır. (M pü + M pa ) 1,1 x 1,1 x (M pü + M pü ) 39
40 ENKESİT KONTROLLERİ Süneklik düzeyi yüksek çerçevelerin boyutlandırılmasında uyulacak kurallar DBYBHY 2007 de belirtilmiş olup kontroller bu kurallar dikkate alınarak yapılmıştır. DBYBHY 2007 de madde 4.3 uyarınca süneklik düzeyi yüksek çerçevelerden oluşan sistemin kiriş ve kolonlarında başlık genişliği/ kalınlığı ve gövde yüksekliği/kalınlığı oranlarına ait koşulların kontrolleri Tablo 4.3 yardımıyla yapılmıştır. Benzer şekilde, süneklik düzeyi yüksek dışmerkez çelik çaprazlı perdelerin boyutlandırılmasında DBYBHY 2007 madde de verilen koşullar dikkate alınarak kontroller yapılmıştır. Yapılan kontroller sonucunda tüm kesitlerde enkesit koşullarının sağlandığı görülmüştür. 40
41 İKİNCİL KİRİŞ - ANA KİRİŞ BİRLEŞİMİ İkincil kiriş, ana kiriş birleşiminde, moment aktarmayan türden birleşim yapılacaktır. Bunun için de, birleşimde oluşan mevcut kesme kuvvetinin bulonlar tarafından taşıyıcılığı tahkik edilecektir. Birleşimde yük aktarımı bulonlardan levhaya, levhadan da kirişe kaynakla gerçekleştirilecektir. Seçilen bulon: M16 Uygun Bulon (5.6) 41
42 A-E AKSLARI KİRİŞLERİ- KOLON BİRLEŞİM DETAYI Tüm katlardaki A-E aksları doğrultusundaki ana ve ikincil (tali) kirişlerde düşeyde, sabit ve hareketli yüklerden dolayı mafsallı kiriş-kolon birleşimine etkiyen kiriş mesnet tepkisi, V = (4,8+3,5) x 6 = 49,8 kn olarak hesaplanmıştır. 42
43 ANA KİRİŞ- KOLON BİRLEŞİMİ Bu hesapta, mevcut olan yükleme durumlarının en elverişsizleri seçilerek 1. kat S 4 veya S 7 kolonuna bağlanan bir ana kirişin detayı irdelenmiştir. Birleşim, tasarım yükleri altında emniyet gerilmeleri esasına göre boyutlandırılmış ve tasarımda kullanılan kesit zorları düşey+deprem yüklemesinden elde edilmiştir. 43
44 ÇAPRAZLARIN KİRİŞ-KOLON BİRLEŞİMLERİ Kontroller, tasarım yükleri altında yapılmıştır. Nmax = G + Q + 0,3E + x E = y1 333, 59kN 44
45 ÇAPRAZLARIN İKİNCİL KİRİŞ BİRLEŞİMİ 45
46 KOLON EKLERİ Kolon ek detayları, Deprem Yönetmeliği Madde e uygun olarak teşkil edilecektir. Buna göre, kolon ek detayı tam penetrasyonlu küt kaynak kullanarak oluşturulacaktır. Ancak eklenecek profillerin enkesit yüksekliklerinin farklı olması nedeniyle, profiller arasında gerilme akısını sağlamak üzere, 50 mm kalınlıklı bir geçiş plakası kullanılacaktır. Profilleri geçiş plakasına bağlayan küt kaynak kalınlıkları, birleştirilen profillerin baslık ve gövde kalınlıklarına eşit olarak seçilecektir 46
47 KOLONLARIN TEMEL BİRLEŞİM DETAYLARI Kolonların temel birleşim detayları, ETABS bilgisayar programından elde edilen kesit iç kuvvetlerinin en elverişsiz olanları altında tasarlanmıştır. Sistemde 4 farklı çeşit kolon bulunmaktadır. Her bir kolon için temel birleşim detay hesapları yapılmış olup ana rapor kapsamında sadece S1 kolonunun temel birleşim detayı incelenmiştir. Hesapta İzlenen Yol: Not: Hesaplamalar kesitte maksimum normal kuvvet oluşturan yükleme durumuna göre yapılmıştır. Beton gerilmesi ve ankraj bulonu hesapları Beton gerilmesi kontrolü Kaynak hesabı Kayma hesabı Kesme kuvveti sürtünmesi sonucunda bulonlarda oluşan çekme kuvveti Taban levhasında gerilme kontrolleri Kesme tahkiki Ezilme tahkiki 47
48 KOLONLARIN TEMEL BİRLEŞİM DETAYLARI (devam) Konum 1. Kat S1 Kolonu Oluştuğu Durum (G+Q+0,3E x +E y1 ) N (kn) M üst (knm) M alt (knm) T (kn) -2402,56-41,82 61,22 39,13 48
49 KESİN HESAP SONUÇLARI KİRİŞ KESİTLERİ 1. ve 2. Kat Kirişleri HEA ve 4. Kat Kirişleri HEA ve 6. Kat Kirişleri HEA ve 8. Kat Kirişleri IPE 360 İKİNCİL (TALİ) KİRİŞ KESİTLERİ Tüm Kat Kirişleri IPE 240 ÇAPRAZ KESİTLERİ Tüm Katlarda 2 U
50 KESİN HESAP SONUÇLARI (devam) KOLON KESİTLERİ 1.ve 2. Kat Kolonları ( ± 0,00 ve +8,50 kotları arası) (S1) HEB 500 (S2) HEB 450 (S3) HEB 400 (S4) HEB ve 4. Kat Kolonları ( +8,50 ve +15,50 kotları arası ) (S1) HEB 450 (S2) HEB 360 (S3) HEB 360 (S4) HEB ve 6. Kat Kolonları ( +15,50 ve +22,50 kotları arası ) (S1) HEB 340 (S2) HEB 340 (S3) HEB 340 (S4) HEB ve 8. Kat Kolonları ( +22,50 ve +28,00 kotları arası ) (S1) HEB 320 (S2) HEB 320 (S3) HEB 340 (S4) HEB
51 MERDİVEN TASARIMI 51
52 Merdivenin geometrik özellikleri Basamak Yüksekliği = Basamak Genişliği = Merdiven Genişliği = Plak Kalınlıkları; Merdiven Plak Kalınlığı = Sahanlık Plak Kalınlığı; = Kiriş Boyutları; K (30x30) (2 adet) K (20x40) (2 adet) K (20x60) (2 adet) 52
53 Yük Hesabı Merdiven Kolu Plağı Ağırlığı Toplam Sabit Yük = Toplam Hareketli Yük = Sahanlık Plağı Ağırlığı Toplam Sabit Yük = Toplam Hareketli Yük = Statik Hesap M1 Merdiven Kolu Plağı Statik Hesabı 53
54 M2 Merdiven Kolu Plağı Statik Hesabı Sahanlığın Statik Hesabı Betonarme Hesap Betonarme hesaplar, İTÜ İnşaat Fakültesi, Betonarme Yapılar Çalışma Grubu tarafından hazırlanmış olan betonarme tablo ve abaklar yardımıyla yapılmıştır. 54
55 BETONARME PERDE HESABI 1) Düşey Yük Hesabı 2) Yatay Yük Hesabı (Deprem Hesabı) 3) Yerdeğiştirmelerin Kontrolü 4) Perdenin Betonarme Hesabı 55
56 X DOĞRULTUSUNDA PERDE MODEL KESİTİ Y DOĞRULTUSUNDA PERDE MODEL KESİTİ HER İKİ DOĞRULTU İÇİN alt ve üst bölgelerde perde uç bölgesinde Etriyeler Pas payı : Ø16/250mm : 8Ø16 (Ø16/250) : Ø8/200mm : her iki doğrultuda 3cm 56
57 TEMEL HESABI E2 temeli hesabı Hesaplanan bu temel, aynı zamanda S1 Kolonu olarak belirlenen E1, A1 ve A2 kolonlarının da temeli olarak da uygulanacaktır. Öngörülen Temel Boyutları : Temel Derinliği : Kolon Ayağı Boyutları : Konum Oluştuğu Durum N (kn) M üst (knm) M alt (knm) T (kn) 1. Kat E2 Kolonu (G+Q+0,3E x +E y1 ) -2402,56-41,82 61,22 39,13 Hesapta izlenen yol 1. Zemin gerilmelerinin tahkiki 2. Kesit zorlarının hesabı 57
58 TEMEL HESABI (devam) 3. Betoanrme hesap Kesme kuvveti kontrolü Temel zımbalama kontrolü 58
59 KOLON AYAĞININ TABAN KESİTİNDE DONATI HESABI Boyuna Donatı Enine Donatı Her iki doğrultuda da 6 kollu Bağ Kirişi 59
60 C4 VE D4 TEMELLERİNİN SÜREKLİ TASARIMI Bu temelin hesabında öncelikle zemin gerilmeleri kontrolü yapılmış, sonra da iç kuvvetler bulunarak betonarme hesap sonuçlandırılmıştır. 60
61 PERDE TEMELİNİN TASARIMI Bu temelin hesabında öncelikle zemin gerilmeleri kontrolü yapılmış, sonra perde içi plak göz önüne alınarak iç kuvvetler bulunmuş, bunu takiben de betonarme hesap yapılmıştır. 61
62 SİSTEM PLAN VE GÖRÜNÜŞLERİ İLE DETAY PAFTALARININ LİSTESİ Pafta No 1: Temel planı (1/100) Pafta No 2: Tekil temel ve bağ kirişi detayları (1/20) Pafta No 3: T5 ve T6 temelleri detayları (1/20) Pafta No 4: (1) aksı cephe görünüşü (1/100) Pafta No 5: A aksı cephe görünüşü (1/100) Pafta No 6: +3.50ve kotları sistem planı (1/100) Pafta No 7: ve kotları sistem planı (1/100) Pafta No 8: ve kotları sistem planı (1/100) Pafta No 9: ve kotları sistem planı (1/100) Pafta No 10:S3 kolon detayı (1/20) Pafta No 11:Kiriş ve stabilite bağlantı detayları (1/20) Pafta No 12:Tipik Birleşim Detayları (1/10) Pafta No 13: Merdiven ve betonarme perde detayı (1/100) 62
63 TEŞEKKÜRLER 4 yıllık İTÜ serüveni boyunca ve Bahar yarıyılı Bitirme Projesi kapsamında bizlerden yardımlarını esirgemeyen saygıdeğer hocalarımız PROF.DR ERKAN ÖZER ve DOÇ.DR KONURALP GİRGİN başta olmak üzere Yapı Statiği Çalışma Grubunda yer alan tüm hocalarımıza saygılarımızı sunar, verdikleri emeklerden dolayı teşekkür ederiz. 63
Proje Genel Bilgileri
Proje Genel Bilgileri Çatı Kaplaması : Betonarme Döşeme Deprem Bölgesi : 1 Yerel Zemin Sınıfı : Z2 Çerçeve Aralığı : 5,0 m Çerçeve Sayısı : 7 aks Malzeme : BS25, BÇIII Temel Taban Kotu : 1,0 m Zemin Emniyet
DetaylıOrta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü
Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Gazbeton, Tuğla ve Bims Blok Kullanımının Bina Statik Tasarımına ve Maliyetine olan Etkilerinin İncelenmesi 4 Mart 2008 Bu rapor Orta Doğu Teknik
DetaylıBÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP
BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP KONTROL KONUSU: 1-1 ile B-B aks çerçevelerinin zemin kat tavanına ait sürekli kirişlerinin düşey yüklere göre statik hesabı KONTROL TARİHİ: 19.02.2019 Zemin Kat Tavanı
DetaylıYAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım
YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPI GENEL YERLEŞİM ŞEKİLLERİ 1 4. KAT 1 3. KAT 2 2. KAT 3 1. KAT 4 ZEMİN KAT 5 1. BODRUM 6 1. BODRUM - Temeller
DetaylıPrefabrik yapıların tasarımı, temelde geleneksel betonarme yapıların tasarımı ile benzerdir.
Prefabrik yapıların tasarımı, temelde geleneksel betonarme yapıların tasarımı ile benzerdir. Tasarımda kullanılan şartname ve yönetmelikler de prefabrik yapılara has bazıları dışında benzerdir. Prefabrik
DetaylıÇelik Yapılar - INS /2016
Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS III Yapısal Analiz Kusurlar Lineer Olmayan Malzeme Davranışı Malzeme Koşulları ve Emniyet Gerilmeleri Arttırılmış Deprem Etkileri Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik
DetaylıOrta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü
Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Gazbeton, Tuğla ve Bims Blok Kullanımının Bina Statik Tasarımına ve Maliyetine olan Etkilerinin İncelenmesi 4 Mart 2008 Bu rapor Orta Doğu Teknik
DetaylıProje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri
Proje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri belirlenmesi 1. katta döşemelerin çözümü ve çizimi Döşeme
DetaylıNORMAL KAT PLANI ÖN VE KESİN HESAPTA DİKKATE ALINAN YÜKLER YAPININ ÖZ AĞIRLIĞI KAR YÜKLERİ ve ÇATI HAREKETLİ YÜKLERİ NORMAL KAT HAREKETLİ YÜKLERİ RÜZGAR YÜKLERİ DEPREM YÜKLERİ HESAP YÜKLERİ ÇATI KATINDA,
DetaylıÇatı katında tüm çevrede 1m saçak olduğu kabul edilebilir.
Proje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri belirlenmesi 1. katta döşemelerin çözümü ve çizimi Döşeme
DetaylıİSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ. Olca OLGUN
İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ Olca OLGUN Bölümü: İnşaat Mühendisliği Betonarme Yapılar Çalışma Gurubu ARALIK 2000 İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ
DetaylıAd-Soyad K J I H G F E D C B A. Öğrenci No. Yapı kullanım amacı. Yerel Zemin Sınıfı. Deprem Bölgesi. Dolgu Duvar Cinsi. Dişli Döşeme Dolgu Cinsi
EGE ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ YAPI ANABİLİM DALI 2018-2019 ÖĞRETİM YILI GÜZ YARIYILI BETONARME II DERSİ PROJE BİNA VERİLERİ Ad-Soyad Öğrenci No K J I H G F E D C B A
DetaylıİTÜ Mimarlık Fakültesi Mimarlık Bölümü Yapı ve Deprem Mühendisliği Çalışma Grubu BETONARME YAPILAR MIM 232. Döşemeler
İTÜ Mimarlık Fakültesi Mimarlık Bölümü Yapı ve Deprem Mühendisliği Çalışma Grubu BETONARME YAPILAR MIM 232 Döşemeler 2015 Betonarme Döşemeler Giriş / Betonarme Döşemeler Kirişli plak döşemeler Dişli (nervürlü)
DetaylıGÜZ DÖNEMİ YAPI STATİĞİ 1 DERSİ PROJE RAPORU
2018-2019 GÜZ DÖNEMİ YAPI STATİĞİ 1 DERSİ PROJE RAPORU GRUP 1 ÖĞRENCİ NO - ADI SOYADI ÖĞRENCİ NO - ADI SOYADI ÖĞRENCİ NO - ADI SOYADI ÖĞRENCİ NO - ADI SOYADI ÖĞRENCİ NO - ADI SOYADI ÖĞRENCİ NO - ADI SOYADI
DetaylıDÜSEY YÜKLERE GÖRE HESAP
DÜSEY YÜKLERE GÖRE HESAP 2-2 ile A-A aks çerçevelerinin zemin ve birinci kat tavanına ait sürekli kirişlerin düşey yüklere göre statik hesabı yapılacaktır. A A Aksı 2 2 Aksı Zemin kat dişli döşeme kalıp
DetaylıBÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP
BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP KONTROL KONUSU: 2-2 ile A-A aks çerçevelerinin zemin ve birinci kat tavanına ait sürekli kirişlerinin düşey yüklere göre statik hesabı SINAV ve KONTROL TARİHİ: 06.03.2017
Detaylı10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500)
TS 500 / Şubat 2000 Temel derinliği konusundan hiç bahsedilmemektedir. EKİM 2012 10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500) 10.0 - KULLANILAN SİMGELER Öğr.Verildi b d l V cr V d Duvar altı temeli genişliği Temellerde,
Detaylıidecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Kompozit Kirişlerin Tasarımı
idecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC 360-10 ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Kompozit Kirişlerin Tasarımı Hazırlayan: Oğuzcan HADİM www.idecad.com.tr idecad Çelik 8 Kullanılarak AISC 360-10
DetaylıTanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir.
BASINÇ ÇUBUKLARI Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir. Basınç çubukları, sadece eksenel basınç kuvvetine maruz kalırlar. Bu çubuklar üzerinde Eğilme ve
DetaylıBETONARME-I 5. Hafta KİRİŞLER. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
BETONARME-I 5. Hafta KİRİŞLER Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Malzeme Katsayıları Beton ve çeliğin üretilirken, üretim aşamasında hedefi tutmama
Detaylı29.03.2016 LTESİ. Yrd.Do ÇELİK K YAPILAR-II ÇELİK YAPILAR II (IMD3202) 2. BAÜ. MÜH. MİM. FAK. İNŞAAT MÜH. BL. Yrd.Doç.Dr.
BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK K MİMARLIK M MARLIK FAKÜLTES LTESİ İNŞAAT MÜHENDM HENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ ÇELİK K YAPILAR-II II Yrd.Do Doç.Dr.. Kaan TÜRKERT ÇELİK YAPILAR II (IMD3202) 1 ÇELİK YAPILAR II (IMD3202)
DetaylıİNŞ 320- Betonarme 2 Ders Notları / Prof Dr. Cengiz DÜNDAR Arş. Gör. Duygu BAŞLI
a) Denge Burulması: Yapı sistemi veya elemanında dengeyi sağlayabilmek için burulma momentine gereksinme varsa, burulma denge burulmasıdır. Sözü edilen gereksinme, elastik aşamada değil taşıma gücü aşamasındaki
DetaylıÇELİK YAPILAR 7 ÇELİK İSKELETTE DÖŞEMELER DÖŞEMELER DÖŞEMELER DÖŞEMELER. DÖŞEMELER Yerinde Dökme Betonarme Döşemeler
Döşemeler, yapının duvar, kolon yada çerçeve gibi düşey iskeleti üzerine oturan, modülasyon ızgarası üzerini örterek katlar arası ayırımı sağlayan yatay levhalardır. ÇELİK YAPILAR 7 ÇELİK İSKELETTE Döşemeler,
DetaylıİSTANBUL - SABİHA GÖKÇEN HAVAALANI DIŞ HATLAR TERMİNAL BİNASI ÇELİK YAPISI
İSTANBUL - SABİHA GÖKÇEN HAVAALANI DIŞ HATLAR TERMİNAL BİNASI ÇELİK YAPISI Necati ÇELTİKÇİ (*) 1983 yılında, İstanbul un Anadolu yakasında, gelişmiş teknolojiye sahip, bilgisayar ve havacılık tesisilerinin
DetaylıİNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI İSTANBUL ŞUBESİ DEPREM ETKİSİ ALTINDA ÇELİK BİNALARIN TASARIMI
DEPREM ETKİSİ ALTINDA ÇELİK BİNALARIN TASARIMI Prof. Dr. Erkan Özer (İTÜ) Prof. Dr. Erkan Özer 6 Mayıs 2018 1/69 1 1. Giriş KAPSAM 2. Depreme dayanıklı bina tasarımında modern yaklaşımlar 3. Dayanıma göre
DetaylıGazbeton Duvar ve Döşeme Elemanları ile İnşa Edilen Az Katlı Konut Binalarının Deprem Güvenliği*
Gazbeton Duvar ve Döşeme Elemanları ile İnşa Edilen Az Katlı Konut Binalarının Deprem Güvenliği* Dr.Haluk SESİGÜR Yrd.Doç.Dr. Halet Almıla BÜYÜKTAŞKIN Prof.Dr.Feridun ÇILI İTÜ Mimarlık Fakültesi Giriş
Detaylı11/10/2013 İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ BETONARME YAPILAR BETONARME YAPILAR
BETONARME YAPILAR İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ BETONARME YAPILAR 1. Giriş 2. Beton 3. Çelik 4. Betonarme yapı elemanları 5. Değerlendirme Prof.Dr. Zekai Celep 10.11.2013 2 /43 1. Malzeme (Beton) (MPa) 60
Detaylı29. Düzlem çerçeve örnek çözümleri
9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri 9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri Örnek 9.: NPI00 profili ile imal edilecek olan sağdaki düzlem çerçeveni normal, kesme ve moment diyagramları çizilecektir. Yapı çeliği
DetaylıBETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II
BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II GENEL BİLGİLER Yapısal sistemler düşey yüklerin haricinde aşağıda sayılan yatay yüklerin etkisine maruz kalmaktadırlar. 1. Deprem 2. Rüzgar 3. Toprak itkisi 4.
DetaylıÇELİK PREFABRİK YAPILAR
ÇELİK PREFABRİK YAPILAR 2. Bölüm Temel, kolon kirişler ve Döşeme 1 1. Çelik Temeller Binaların sabit ve hareketli yüklerini zemine nakletmek üzere inşa edilen temeller, şekillenme ve kullanılan malzemenin
DetaylıPrefabrik Yapılar. Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul
Prefabrik Yapılar Uygulama-1 Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul 2010 Sunuma Genel Bir Bakış 1. Taşıyıcı Sistem Hakkında Kısa Bilgi 1.1 Sistem Şeması 1.2 Sistem Detayları ve Taşıyıcı Sistem
DetaylıTaşıyıcı Sistem İlkeleri. Dr. Haluk Sesigür İ.T.Ü. Mimarlık Fakültesi Yapı ve Deprem Mühendisliği Çalışma Grubu
Taşıyıcı Sistem İlkeleri Dr. Haluk Sesigür İ.T.Ü. Mimarlık Fakültesi TAŞIYICI SİSTEM ELEMANLARI YÜKLER YÜKLER ve MESNET TEPKİLERİ YÜKLER RÜZGAR YÜKLERİ BETONARME TAŞIYICI SİSTEM ELEMANLARI Rüzgar yönü
DetaylıÇELİK YAPILAR EKSENEL BASINÇ KUVVETİ ETKİSİ. Hazırlayan: Yard.Doç.Dr.Kıvanç TAŞKIN
ÇELİK YAPILAR EKSENEL BASINÇ KUVVETİ ETKİSİ Hazırlayan: Yard.Doç.Dr.Kıvanç TAŞKIN TANIM Eksenel basınç kuvveti etkisindeki yapısal elemanlar basınç elemanları olarak isimlendirilir. Basınç elemanlarının
DetaylıTAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun
Dolu Gövdeli Kirişler TAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof Dr Görün Arun 072 ÇELİK YAPILAR Kirişler, Çerçeve Dolu gövdeli kirişler: Hadde mamulü profiller Levhalı yapma en-kesitler Profil ve levhalarla oluşturulmuş
Detaylı(İnşaat Mühendisliği Bölümü) SEMİNER 1. Burcu AYAR
GEBZE TEKNİK ÜNİVERSİTESİ (İnşaat Mühendisliği Bölümü) SEMİNER 1 Burcu AYAR Çalışmamızın Amacı Nedir? Çok katlı yapıların burulma düzensizliği, taşıyıcı sistemin rijitlik ve kütle dağılımının simetrik
DetaylıKirişli Döşemeli Betonarme Yapılarda Döşeme Boşluklarının Kat Deplasmanlarına Etkisi. Giriş
1 Kirişli Döşemeli Betonarme Yapılarda Döşeme Boşluklarının Kat Deplasmanlarına Etkisi İbrahim ÖZSOY Pamukkale Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Kınıklı Kampüsü / DENİZLİ Tel
DetaylıD102 d= tarihinde yapılacak olan Proje Kontrol Sınavında (2. Vize) yanınızda sadece. D104 d=120 K109 K kat. 1.
05.03.2019 tarihinde yapılacak olan Proje Kontrol Sınavında (2. Vize) yanınızda sadece bu notları bulundurabilirsiniz. Sınav, 1.öğr. için 13. 00, 2. Öğr için 17. 05 te başlayacaktır. S104 S105 S106 3.5
DetaylıUBET72 DM BETON KÖŞK YAPISI BETONARME STATİK HESAP RAPORU
UBET72 DM BETON KÖŞK YAPISI HAZIRLAYAN : İSMAİL ENGİN KONTROL EDDEN : GÜNER İNCİ TARİH : 21.3.215 Sayfa / Page 2 / 4 REVİZYON BİLGİLERİ Rev. No. Tarih Tanım / YayınNedeni Onay Sunan Kontrol Onay RevizyonDetayBilgileri
DetaylıINSA 473 Çelik Tasarım Esasları Basınç Çubukları
INS 473 Çelik Tasarım Esasları asınç Çubukları Çubuk ekseni doğrultusunda basınç kuvveti aktaran çubuklara basınç çubuğu denir. Çubuk ekseni doğrultusunda basınç kuvveti aktaran çubuklara basınç çubuğu
DetaylıBETONARME BİNA TASARIMI
BETONARME BİNA TASARIMI (ZEMİN KAT ve 1. KAT DÖŞEMELERİN HESABI) BETONARME BİNA TASARIMI Sayfa No: 1 ZEMİN KAT TAVANI (DİŞLİ DÖŞEME): X1, X2, ile verilen ölçüleri belirleyebilmek için önce 1. kat tavanı
DetaylıBetonarme Bina Tasarımı Dersi Yapı Özellikleri
2016-2017 Betonarme Bina Tasarımı Dersi Yapı Özellikleri Adı Soyadı Öğrenci No: L K J I H G F E D C B A A Malzeme Deprem Yerel Zemin Dolgu Duvar Dişli Döşeme Dolgu Bölgesi Sınıfı Cinsi Cinsi 0,2,4,6 C30/
DetaylıKitabın satışı yapılmamaktadır. Betonarme Çözümlü Örnekler adlı kitaba üniversite kütüphanesinden erişebilirsiniz.
Kitap Adı : Betonarme Çözümlü Örnekler Yazarı : Murat BİKÇE (Öğretim Üyesi) Baskı Yılı : 2010 Sayfa Sayısı : 256 Kitabın satışı yapılmamaktadır. Betonarme Çözümlü Örnekler adlı kitaba üniversite kütüphanesinden
DetaylıCE498 PROJE DERS NOTU
CE498 PROJE DERS NOTU İnşaat Mühendisliği Bölümü Mühendislik Fakültesi Yakın Doğu Üniversitesi Temmuz 2015, Lefkoşa, KKTC CE498 - PROJE Genel Kapsam: Bu derste 3 katlı betonarme konut olarak kullanılacak
DetaylıANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ. İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ
ANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ Proje Künyesi : Yatırımcı Mimari Proje Müellifi Statik Proje Müellifi Çelik İmalat Yüklenicisi : Asfuroğlu Otelcilik : Emre Arolat Mimarlık
DetaylıÇok Katlı Yapılarda Elverişsiz Deprem Doğrultuları
Prof. Dr. Günay Özmen İTÜ İnşaat Fakültesi (Emekli), İstanbul gunayozmen@hotmail.com Çok Katlı Yapılarda Elverişsiz Deprem Doğrultuları 1. Giriş Deprem etkisi altında bulunan çok katlı yapılarda her eleman
Detaylı28. Sürekli kiriş örnek çözümleri
28. Sürekli kiriş örnek çözümleri SEM2015 programında sürekli kiriş için tanımlanmış özel bir eleman yoktur. Düzlem çerçeve eleman kullanılarak sürekli kirişler çözülebilir. Ancak kiriş mutlaka X-Y düzleminde
DetaylıBALIKESİR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ BAÜ MÜH.MİM. FAK. İNŞAAT MÜH. BL. ÇELİK KAFES SİSTEM TASARIMI DERS NOTLARI
BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ ÇELİK KAFES SİSTEM TASARIMI DERS NOTLARI Yrd.Doç.Dr. Kaan TÜRKER 1.HAFTA (2016) 1 DERS PLANI KONULAR 1. Çelik Çatı Sisteminin Geometrik
DetaylıRİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR BİRİNCİ AŞAMA DEĞERLENDİRME YÖNTEMİ BİNANIN ÖZELLİKLERİ Binanın
DetaylıÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ
ÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ M. Sami DÖNDÜREN a Adnan KARADUMAN a a Selçuk Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Konya Özet Bu çalışmada elips, daire, L, T, üçgen,
DetaylıRİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina İncelenen Bina Binanın Yeri Bina Taşıyıcı Sistemi Bina 5 katlı Betonarme çerçeve ve perde sistemden oluşmaktadır.
DetaylıSüneklik Düzeyi Yüksek Perdeler TANIMLAR Perdeler, planda uzun kenarın kalınlığa oranı en az 7 olan düşey, taşıyıcı sistem elemanlarıdır.
TC. SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MF İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ İNM 308 Depreme Dayanıklı Betonarme e Yapı Tasarımı arımı Earthquake Resistantt Reinforced Concretee Structural Design BÖLÜM 3 - BETONARME BİNALAR
DetaylıDöşeme ve Temellerde Zımbalamaya Dayanıklı Tasarım Üzerine Güncel Yaklaşımlar
TMMOB İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI GAZİANTEP ŞUBESİ 7 Eylül 2018 Döşeme ve Temellerde Zımbalamaya Dayanıklı Tasarım Üzerine Güncel Yaklaşımlar Cem ÖZER, İnş. Yük. Müh. EYLÜL 2018 2 Cem Özer - İnşaat Yük.
DetaylıDEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI
DEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI Planda Düzensizlik Durumları 6. Hafta Yrd. Doç. Dr. Alper CUMHUR Kaynak: Sakarya Üniversitesi / İnşaat Mühendisliği Bölümü / Depreme Dayanıklı Betonarme Yapı Tasarımı Ders
DetaylıProje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1. Analiz Yapı Ltd. Şti. Tel:
Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1 BETONARME NERVÜRLÜ İSTİNAT DUVARI HESAP RAPORU GEOMETRİ BİLGİLERİ Duvarın zeminden itibaren yüksekliği H1 10 [m] Nervür Üst Genişliği N1 0,5 [m] Nervürün Alt Genişliği
DetaylıBETONARME - II. Onur ONAT
BETONARME - II Onur ONAT Konu Başlıkları Betonarme döşemelerin davranışları, özellikleri ve çeşitleri Bir doğrultuda çalışan kirişli döşemeler Bir doğrultuda çalışan kirişli döşemeler-uygulama İki doğrultuda
DetaylıDeprem Yönetmeliklerindeki Burulma Düzensizliği Koşulları
YÖNETMELİK ESASLARI Deprem Yönetmeliklerindeki Burulma Düzensizliği Koşulları Günay Özmen İstanbul Teknik Üniversitesi /57 /57 Burulma Düzensizliğini Etkileyen Faktörler Yapının Plan Geometrisi Planda
DetaylıBu projede Döşemeler eşdeğer kirişe dönüştürülerek BİRO yöntemi ile statik hesap yapılmıştır. Bu yöntemde;
1 DÖŞEME DONATI HESABI Döşeme statik hesabı yapılırken 3 yöntem uygulanabilir. TS 500 Moment Katsayıları tablosu kullanılarak, Döşemeleri eşdeğer kirişe dönüştürerek, Bilgisayar programı kullanarak. Bu
DetaylıBETONARME-II (KOLONLAR)
BETONARME-II (KOLONLAR) ONUR ONAT Kolonların Kesme Güvenliği ve Kesme Donatısının Belirlenmesi Kesme güvenliği aşağıdaki adımlar yoluyla yapılır; Elverişsiz yükleme şartlarından elde edilen en büyük kesme
DetaylıGENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler)
GENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler) BOYUTLANDIRMA VE DONATI HESABI Örnek Kolon boyutları ne olmalıdır. Çözüm Kolon taşıma gücü abaklarının kullanımı Soruda verilenler
DetaylıDEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI
DEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI Düşey Doğrultuda Düzensizlik Durumları 7. Hafta Yrd. Doç. Dr. Alper CUMHUR Kaynak: Sakarya Üniversitesi / İnşaat Mühendisliği Bölümü / Depreme Dayanıklı Betonarme Yapı Tasarımı
DetaylıÇELĐK PREFABRĐK YAPILAR
ÇELĐK PREFABRĐK YAPILAR 2. Bölüm Temel, kolon kirişler ve Döşeme 1 1. Çelik Temeller Binaların sabit ve hareketli yüklerini zemine nakletmek üzere inşa edilen temeller, şekillenme ve kullanılan malzemenin
DetaylıRİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması
RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Kontrol edilecek noktalar Bina RBTE kapsamında
DetaylıTemel sistemi seçimi;
1 2 Temel sistemi seçimi; Tekil temellerden ve tek yönlü sürekli temellerden olabildiğince uzak durulmalıdır. Zorunlu hallerde ise tekil temellerde her iki doğrultuda rijit ve aktif bağ kirişleri kullanılmalıdır.
DetaylıTAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun
. Döşemeler TAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun 07.3 ÇELİK YAPILAR Döşeme, Stabilite Kiriş ve kolonların düktilitesi tümüyle yada kısmi basınç etkisi altındaki elemanlarının genişlik/kalınlık
DetaylıDEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR
DEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR 1- Dünyadaki 3 büyük deprem kuşağı bulunmaktadır. Bunlar nelerdir. 2- Deprem odağı, deprem fay kırılması, enerji dalgaları, taban kayası, yerel zemin ve merkez üssünü
DetaylıÇok Katlı Yapılarda Perdeler ve Perdeye Saplanan Kirişler
Çok Katlı Yapılarda Perdeler ve Perdeye Saplanan Kirişler Kat Kalıp Planı Günay Özmen İstanbul Teknik Üniversitesi 1/4 2/4 1 Aksı Görünüşü B Aksı Görünüşü 3/4 4/4 SAP 2000 Uygulamalarında İdealleştirmeler
DetaylıBİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI V = W A(T ) R (T ) 0,10.A.I.W
BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI X-X YÖNÜNDE BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI V W A(T ) R (T ) 0,10.A.I.W TOPLAM BİNA AĞIRLIĞI (W)
DetaylıÇelik Bina Tasarımında Gelişmeler ve Yeni Türk Deprem Yönetmeliği
Çelik Bina Tasarımında Gelişmeler ve Yeni Türk Deprem Yönetmeliği Prof. Dr. Erkan Özer İstanbul Teknik Üniversitesi ehozer@superonline.com Özet Çelik yapı sistemlerinin deprem etkileri altındaki davranışlarına
DetaylıTemeller. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
Temeller Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 2 Temel Nedir? Yapısal sistemlerin üzerindeki tüm yükleri, zemine güvenli bir şekilde aktaran yapısal
DetaylıÇ E R Ç E V E L E R. L y2. L y1
ADİL ALTUDAL Mart 2011 Ç E R Ç E V E L E R Betonarme yapıların özelliklerinden bir tanesi de monolitik olmasıdır. Bu özellik sayesinde, kirişlerin birleştiği kolonlarla birleşme noktaları olan düğüm noktalarının
DetaylıBÖLÜM I 4. DEPREM ETKĐSĐNDEKĐ ÇELĐK BĐNALAR
BÖLÜM I 4. DEPREM ETKĐSĐNDEKĐ ÇELĐK BĐNALAR 4.1. GĐRĐŞ... 4/2 4.2. MALZEME VE BĐRLEŞĐM ARAÇLARI... 4/2 4.2.1. Yapı Çeliği... 4/2 4.2.2. Birleşim Araçları... 4/2 4.3. ENKESĐT KOŞULLARI... 4/3 4.4. ÇELĐK
DetaylıPROJE KONTROL FORMU ÖRNEĞİ
1 PROJE KONTROL FORMU ÖRNEĞİ Denetimi Üstlenilecek İş İl / İlçe : İlgili İdare : Pafta/Ada/Parsel No : Yapı Adresi : Yapı Sahibi : Yapı Sahibinin Adresi : Yapı Denetim Kuruluşu İzin Belge No : Unvanı :
DetaylıBETONARME I Döşemeler. Onur ONAT
BETONARME I Döşemeler Onur ONAT DÖŞEMELER DÖŞEME; yükleri kattan kirişler aracılığıyla veya doğrudan kolonlara aktaran elemanlara DÖŞEME denir. Döşemeler plak elemanlardır. PLAK; mesnet koşulları ne olursa
Detaylıd : Kirişin faydalı yüksekliği E : Deprem etkisi E : Mevcut beton elastisite modülü
0. Simgeler A c A kn RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR : Brüt kolon enkesit alanı : Kritik katta değerlendirmenin yapıldığı doğrultudaki kapı ve pencere boşluk oranı %5'i geçmeyen ve köşegen
DetaylıKİRİŞ YÜKLERİ HESABI GİRİŞ
KİRİŞ YÜKLERİ HESABI 1 GİRİŞ Betonarme elemanlar üzerlerine gelen yükleri emniyetli bir şekilde diğer elemanlara veya zemine aktarmak için tasarlanırlar. Tasarımda boyutlandırma ve donatılandırma hesapları
DetaylıBETONARME. Çözüm 1.Adım
Çözüm 1.Adım Çözüm 2. Adım Çözüm 3. Adım Kiriş No Çelik Çapı Bir Adet Donatı Uzunluğu (m) Donatı Adedi Kat Sayısı Aynı Tip Kiriş Sayısı Çelik Ağırlığı (kg/m) Toplam Ağırlık (kg) K1 Ø8 (ertiye) Ø14 (montaj)
DetaylıProje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1. Analiz Yapı Tel:
Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1 BETONARME KONSOL İSTİNAT DUVARI HESAP RAPORU GEOMETRİ BİLGİLERİ Duvarın zeminden itibaren yüksekliği H1 6 [m] Ön ampatman uç yüksekliği Ht2 0,4 [m] Ön ampatman dip yüksekliği
DetaylıTEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER
TEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER Kaynak; Temel Mühendisliğine Giriş, Prof. Dr. Bayram Ali Uzuner 1 2 Duvar Altı (veya Perde Altı) Şerit Temeller (Duvar Temelleri) 3 Taş Duvar Altı Şerit Temeller Basit tek
DetaylıKOLEKSİYON A.Ş. TEKİRDAĞ MOBİLYA FABRİKASI DEPREM GÜVENLİĞİ VE GÜÇLENDİRME ÇALIŞMASI
KOLEKSİYON A.Ş. TEKİRDAĞ MOBİLYA FABRİKASI DEPREM GÜVENLİĞİ VE GÜÇLENDİRME ÇALIŞMASI Danyal KUBİN İnşaat Y. Mühendisi, Prota Mühendislik Ltd. Şti., Ankara Haluk SUCUOĞLU Prof. Dr., ODTÜ, Ankara Aydan SESKİR
DetaylıBetonarme Merdivenler Statik-Betonarme Hesap Yöntemi ve Konstrüktif Esaslar
Betonarme Merdivenler Statik-Betonarme Hesap Yöntemi ve Konstrüktif Esaslar Merdivenler, katlar arası bağlantıları sağlayan ve özellikle hareketli yük iletimini gerçekleştiren yapı elemanlarıdır. Üç ana
DetaylıDUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI
DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI Yrd. Doç. Dr. Uğur DAĞDEVİREN 2 3 Genel anlamda temel mühendisliği, yapısal yükleri zemine izin verilebilir
DetaylıMukavemet 1. Fatih ALİBEYOĞLU. -Çalışma Soruları-
1 Mukavemet 1 Fatih ALİBEYOĞLU -Çalışma Soruları- Soru 1 AB ve BC silindirik çubukları şekilde gösterildiği gibi, B de kaynak edilmiş ve yüklenmiştir. P kuvvetinin büyüklüğünü, AB çubuğundaki çekme gerilmesiyle
DetaylıKESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI
KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI Ali İhsan ÖZCAN Yüksek Lisans Tez Sunumu 02.06.2015 02.06.2015 1 Giriş Nüfus yoğunluğu yüksek bölgelerde;
DetaylıDEPREM HESABI. Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN
BETONARME YAPI TASARIMI DEPREM HESABI Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN Mart 2009 GENEL BİLGİ 18 Mart 2007 ve 18 Mart 2008 tarihleri arasında ülkemizde kaydedilen deprem etkinlikleri Kaynak: http://www.koeri.boun.edu.tr/sismo/map/tr/oneyear.html
DetaylıDeprem Etkisi Altında Tasarım İç Kuvvetleri
Prof. Dr. Günay Özmen gunayozmen@hotmail.com Deprem Etkisi Altında Tasarım İç Kuvvetleri 1. Giriş Deprem etkisi altında bulunan çok katlı yapılarda her eleman için kendine özgü ayrı bir elverişsiz deprem
DetaylıİZMİR İLİ BUCA İLÇESİ 8071 ADA 7 PARSEL RİSKLİ BİNA İNCELEME RAPORU
İZMİR İLİ BUCA İLÇESİ 8071 ADA 7 PARSEL RİSKLİ BİNA İNCELEME RAPORU AĞUSTOS 2013 1.GENEL BİLGİLER 1.1 Amaç ve Kapsam Bu çalışma, İzmir ili, Buca ilçesi Adatepe Mahallesi 15/1 Sokak No:13 adresinde bulunan,
DetaylıİNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ TASARIMI
T.C SAKARYA ÜİVERSİTESİ MÜHEDİSLİK FAKÜLTESİ İŞAAT MÜHEDİSLİĞİ BÖLÜMÜ İŞAAT MÜHEDİSLİĞİ TASARIMI DAIŞMA: Prof. Adil Altundal KOU: Çok katlı betonarme bir yapının her iki yönde deprem hesabı yapılarak kolon
DetaylıT.C. BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ ANABİLİM DALI
T.C. BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ ANABİLİM DALI ÇELİK ENDÜSTRİ TİPİ YAPILARDA KİRİŞ GUSELERİNİN PARAMETRİK İNCELENMESİ YÜKSEK LİSANS TEZİ UĞUR KARAKAŞ BALIKESİR, HAZİRAN-2014
DetaylıProf. Dr. Berna KENDİRLİ
Prof. Dr. Berna KENDİRLİ Sabit (ölü) yükler - Serayı oluşturan elemanların ağırlıkları, - Seraya asılı tesisatın ağırlığı Hareketli (canlı) yükler - Rüzgar yükü, - Kar yükü, - Çatıya asılarak yetiştirilen
DetaylıÇok Katlı Perdeli ve Tünel Kalıp Binaların Modellenmesi ve Tasarımı
Çok Katlı Perdeli ve Tünel Kalıp Binaların Modellenmesi ve Tasarımı Mustafa Tümer Tan İçerik 2 Perde Modellemesi, Boşluklu Perdeler Döşeme Yükleri ve Eğilme Hesabı Mantar bandı kirişler Kurulan modelin
Detaylı34. Dörtgen plak örnek çözümleri
34. Dörtgen plak örnek çözümleri Örnek 34.1: Teorik çözümü Timoshenko 1 tarafından verilen dört tarafından ankastre ve merkezinde P=100 kn tekil yükü olan kare plağın(şekil 34.1) çözümü 4 farklı model
DetaylıMUTO YÖNTEMİ. Çerçeve Sistemlerin Yatay Yüklere Göre Çözümlenmesi. 2. Katta V 2 = F 2 1. Katta V 1 = F 1 + F 2 1/31
Çerçeve Sistemlerin Yatay Yüklere Göre Çözümlenmesi MUTO Yöntemi (D katsayıları yöntemi) Hesap adımları: 1) Taşıyıcı sistem her kat kolonlarından kesilerek üste kalan yatay kuvvetlerin toplamlarından her
DetaylıÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI. ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI
ÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI Eksenel Çekme Etkisi KARAKTERİSTİK EKSENEL ÇEKME KUVVETİ DAYANIMI (P n ) Eksenel çekme etkisindeki elemanların tasarımında
DetaylıÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI YÖNETMELİĞİ 2016
ÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI YÖNETMELİĞİ 2016 Prof. Dr. Cavidan Yorgun Y. Doç. Dr. Cüneyt Vatansever Prof. Dr. Erkan Özer İstanbul İnşaat Mühendisleri Odası Kasım 2016 GİRİŞ Çelik Yapıların
DetaylıÇATI KONSTRÜKSİYONLARINDA GAZBETON UYGULAMALARI Doç.Dr.Oğuz Cem Çelik İTÜ Mimarlık Fakültesi Yapı Statiği ve Betonarme Birimi
ÇATI KONSTRÜKSİYONLARINDA GAZBETON UYGULAMALARI Doç.Dr.Oğuz Cem Çelik İTÜ Mimarlık Fakültesi Yapı Statiği ve Betonarme Birimi ÖZET Donatılı gazbeton çatı panellerinin çeşitli çatı taşıyıcı sistemlerinde
DetaylıDEPREM ETKİSİNE MARUZ YIĞMA YAPILARIN DÜZLEM DIŞI DAVRANIŞI
DEPREM ETKİSİNE MARUZ YIĞMA YAPILARIN DÜZLEM DIŞI DAVRANIŞI Doç. Dr. Recep KANIT Arş. Gör. Mürsel ERDAL Arş. Gör. Nihat Sinan IŞIK Arş. Gör. Ömer CAN Mustafa Kemal YENER Gökalp SERİMER Latif Onur UĞUR
DetaylıMukavemet-I. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Mukavemet-I Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 5 Eğilmede Kirişlerin Analizi ve Tasarımı Kaynak: Cisimlerin Mukavemeti, F.P. Beer, E.R. Johnston, J.T. DeWolf, D.F. Mazurek, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok.
DetaylıBirleşim Araçları Prof. Dr. Ayşe Daloğlu Karadeniz Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü
Birleşim Araçları Birleşim Araçları Çelik yapılar çeşitli boyut ve biçimlerdeki hadde ürünlerinin kesilip birleştirilmesi ile elde edilirler. Birleşim araçları; Çözülebilen birleşim araçları (Cıvata (bulon))
Detaylı33. Üçgen levha-düzlem gerilme örnek çözümleri
33. Üçgen levha-düzlem gerilme örnek çözümleri Örnek 33.1: Şekil 33.1 deki, kalınlığı 20 cm olan betonarme perdenin malzemesi C25/30 betonudur. Tepe noktasında 1000 kn yatay yük etkimektedir. a) 1 noktasındaki
DetaylıDEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Seminerin Kapsamı
DEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Prof. Dr. Erkan Özer Đstanbul Teknik Üniversitesi Đnşaat Fakültesi Yapı Anabilim Dalı Seminerin Kapsamı 1- Bölüm 1 ve Bölüm 2 - Genel
Detaylı