DÖNER REJENERATÖRLERİN OPTİMUM BOYUTLANDIRILMASI

Transkript

1 119 DÖNER REJENERTÖRLERİN OPTİMUM BOYUTLNDIRILMSI Tuncay YILMZ lper YILMZ ÖZET Döner rejeneratörler ısı geri kazanımında en çok kullanılan ısı eşanjörlerinden biridir. Bunların ekonomik olarak çalıştırılabilmesi için en etkin bir biçimde boyutlandırılmaları gerekmektedir. Bunun için çeşitli kanal şekilleri ve boyutlarında ve verilen bir basınç kaybında optimum rejeneratör uzunluğunun belirlenmesi amacıyla gerekli eşitlikler çıkarılmış ve ayrıca devir sayısının ve temizleme bölgesinin etkinlik üzerine etkisi verilmiştir. Rejeneratör boyutlandırılması bir örnek problem ile açıklanmış ve ayrıca dönme ızı ve temizleme bölgesinin boyutlar üzerine etkisi gösterilmiştir. GİRİŞ Döner rejeneratörler binalarda ve endüstride en çok kullanılan enerji geri kazanım ciazlarından biridir. Ülkemizde de artık kullanım alanı gittikçe artmaktadır. Çukurova Üniversitesi Makine Müendisliği Bölümünde döner bir rejeneratör imal edilmiş ve bu konuda em deneysel em de teorik olarak birçok çalışma yapılmıştır. Rejeneratörler akkında ilk teorik çalışma Nusselt [1], Hausen [2] ve Scumann [3] tarafından yapılmıştır. Daa sonra Hausen [4] rejeneratörlerin pratik olarak da esaplanmasına büyük katkıda bulunmuştur. Rejeneratörlerin yapısı akkında bilgiler Yılmaz ve diğerleri [5,6,7] tarafından verilmiştir. Rejeneratörlerin teorik-nümerik analizi Yılmaz ve Ünal ve Ünal [7,8] tarafından ayrıntılı olarak açıklanmış ve bu konuda ayrıntılı bir literatür araştırması yapılmıştır. Çeşitli matriks geometrilerinde döner rejeneratörlerin esaplanması Yılmaz ve diğerleri [9] tarafından açıklanmıştır. Bu ciazlarda elde edilen deneysel sonuçların teorik sonuçlarla karşılaştırılması Büyükalaca ve diğerleri [10] tarafından yapılmıştır. Yukarıda da belirtildiği üzere döner rejeneratörlerin boyutlandırılması üzerine çeşitli esaplama yöntemleri olmasına rağmen, optimum olarak boyutlandırılması akkında bir bilgi bulunmamaktadır. Bu çalışmada döner rejeneratörlerin optimum boyutlandırılması açıklanacaktır. DÖNER REJENERTÖRLERİN KONSTRÜKSİYONU Döner rejeneratörlerin görünüşü Şekil 1 de verilmiştir. iazlar em ısıtma em de soğutma uygulamalarında kullanılabilirler. Örneğin ciazın sağ tarafından giren sıcak ava tekerleğin dolgu maddesini ısıtmaktadır. iaza arka sol taraftan giren soğuk taze ava dolgu maddesindeki ısıyı alarak ısınmakta ve son ısıtıcıya sevk edilmektedir. Soğuk egzoz gazından yararlanmak için bu defa soğuk egzoz gaz ön sağ taraftan ciaza girip tekerlek dolgu maddesini soğutmaktadır. Soğutulacak ava ise arka sol taraftan ciaza girerek ısısını dolgu maddesine vermekte ve soğuyarak ciazı terk

2 120 ederek ana soğutucuya gönderilmektedir. Temizleme bölgesi egzoz avası ile taze avanın birbirlerine karışmasını en aza indirmek için yapılmaktadır. Şekil 2 de döner rejeneratörlerin tarik mekanizması gösterilmiştir. Devir sayısı varyak ve kayış-kasnak mekanizmaları ile kontrol edilebilir. İnvertör ciazları ile doğrudan merkezden tarik etmek ve devir kontrolü yapmak da mümkündür. Rejeneratör içinde kullanılan dolgu maddesine matriks adı verilmektedir. Matriksler Şekil 3 de görüldüğü gibi çok çeşitli şekillerde olabilmektedir. Matrikslerde boşluk oranı ε, net akışkan alanı nın cidarlar dail toplam alan ye oranı olarak tarif edilir. B ε = B (1) = + (2) B Bu çalışmada çeşitli matriks geometrilerine göre optimal rejeneratör boyutlandırılması ele alınacaktır. OPTİMUM BOYUTLNDIRM ESSLRI Rejeneratörde tek bir kanal içinde transfer edilen ısı & =.. & p ( g ç) Q ρ c V T T (3) şeklinde yazılabilir. Burada ρ ve c p avanın yoğunluğu ve özgül ısısıdır. & V rejeneratörden geçen debi, T g ve T ç ise kanala giriş ve çıkış sıcaklıklarıdır. Birim net kanal alanı dan transfer edilen ısı &q eşitlik (4) ile Q& q& = = ρ. cp. um( Tg Tç ) (4) şeklinde esaplanır. Ortalama ız rejeneratör içindeki ız olup, aşağıdaki gibi tarif edilmiştir u m V um = & (5) şağıdaki boyutsuz sayılar Tç Td θ = ΔT (6) u u m = (7) u p q q = ρ. c. u. Δ T & p p kullanılarak eşitlik 4 ten aşağıdaki bağıntı elde edilir. (8) q = u ( 1 θ ) (9) Yukarıdaki eşitliklerde ΔT ve u için p ΔT = T T (10) g d up = 2. Δ p / ρ (11) bağıntıları kullanılmalıdır.

3 121 Δp giriş ve çıkış kayıpları dail olmak üzere rejeneratördeki toplam basınç kaybıdır. Δp = Δp + Δp (12) Yerel basınç kaybı s y Δp y = K y 2 m ρ. u 2 (13) eşitliğinden elde edilir. yerel basınç kayıp katsayısıdır [11]. K y ( 3 ε)( 1 ε) K y = ( 2 ε) 2 (14) Boyutsuz basınç kaybının Δp Δp = ρ 2. / 2 u m (15) şeklinde tarifiyle eşitlik (12) ve (13) ten s Δp = Δp + K y (16) elde edilir. Boyutsuz sürtünme basınç kaybı için Yılmaz[12] aşağıdaki eşitliği çıkartmıştır. Δp s = 64. ϕ. L L L + L ϕ K /3 (17) Bu eşitlikteki ϕ ve K sırasıyla kanal şekil faktörü ve ek basınç kayıp katsayılarıdır ve aşağıdaki eşitlikler yardımıyla esaplanırlar: ϕ 1 ϕ = d. / 1 K = 133 ( n ). / 1+ ( 133. / 1) / /( 1) [ (18) K d n ] (19) K ve ϕ için (20) ve (21) nolu bağıntılar geçerlidir. d K = ( 12 d ) (20) 7 7 3d d 3 ϕ = d 8 ( 3 d ) 2 (21) Verilen bağıntılardaki d ve n kanal kesit geometrisini belirleyen boyutsuz sayılardır. d d = (22) d max Ç n = = (23) Ç

4 122 Hidrolik çap, d = 4. Ç olarak tarif edilir ve Ç ve ise, sırasıyla matriks kanalının çevresi ve kesit alanıdır. (24) Boyutsuz kanal uzunluğu L ve Reynolds sayısı da aşağıda verilmiştir. L = L d 1 Re (25). Re = u m d ν (26) Yukarıdaki (7), (25) ve (26) nolu eşitliklerden ve tarifiyle d d = ν. L / u p (27) 1 L = (28) 2 u. d olarak yazılabilir. Eşitlik (7), (9), (16), (17), (27) ve (28) den 64ϕ u u / d + + K 2 1/3 l. u d ϕ u d K u. d bağıntısı bulunur. Eşitlik (9) daki boyutsuz sıcaklık θ = exp (.. ) bağıntısından bulunur. Burada z 15 2 = 1 (29) 4 Nu z (30) = L / Pr (31) d Nu =. k (32) Pr = ν a şeklinde tarif edilen boyutsuz sayılardır. Çeşitli kesit alanlı kanallarda gelişmiş akışta Nusselt sayısı verilen bağıntılardan esaplanır. Nu (33) Yılmaz ve ian[13] tarafından ( z ϕ) Φ / / Nu = Nu, / 1/2 znu., znu., ϕ. Φ + ϕ. Φ Burada Nu,, ΔΦ, ΔΦ max ve Φ sırasıyla aşağıdaki bağıntılarla verilmişlerdir. 1/3 (34) 2 Nu, = d 1+ ( 1 1/ n)( ) + 3 ΔΦ (35) d

5 123 ΔΦ = ΔΦ max ( n 05. ) ( n ) x10. d ΔΦ max = ( d )( x10. d ) 78 / ( d / ) /( d ) Φ= / 1 3 ( n ) (36) (37) (38) Gelişmekte olan akışta geçerli olan Nusselt sayısı Nuo = (39) 05. 1/6 z.pr olarak esaplanabilir. Hem gelişmekte olan em de gelişmiş akış için aşağıdaki eşitlik geçerlidir[11]: ( ) / Nu = Nu + Nu o (40) Verilen bir d değeri için eşitlik (29) dan u ızı esaplanır. Bu ız ile de u ve d değeri bilindiğinden eşitlik (28) den z ve bu değerle de eşitlik (31) den z elde edilir. z ve Pr sayıları bilindiğinden eşitlik (34) den Nu ve eşitlik (39) dan da Nu o değeri esaplanarak geçerli olan Nu değeri eşitlik (40) dan elde edilir. Bu değerle de eşitlik (30) dan θ esaplanır ve böylece son olarak da eşitlik (9) dan belirlenir. Yukarıda anlatılan metotla eşkenar üçgen bir kanalda elde edilen nümerik değerler şekil 4 te verilmiştir. Burada q nın belirli bir d değerinde en yüksek değerine eriştiği görülür. Bu değerler ve olarak adlandırılmıştır. Nümerik değerlerden ve için aşağıdaki bağıntılar q o, bulunabilir[11]: d o, q o, q d o, = Pr d ϕ / 50 o,.. ϕ.pr /12 (41) ϕ q o, = 14 / 12 / ϕ.pr 13 / ( ϕ / Pr) 14 / Bu eşitlikler uyarınca belirli geometrideki kanallar ve belirli bir gaz için optimum değer etmek mümkün olacaktır. d o, (42) ı tespit ISI TRNSFERİNİN HESBI Isı transferinin eşitlik (8) den bulunması, ΔT cidar sıcaklığının sabit kabul edilebilmesi ile mümkündür. ncak duvar sıcaklığı sabit değildir. yrıca döner rejeneratör verimi devir sayısı ve temizleme bölgesine de bağlıdır. Bundan dolayı transfer edilen ısı bir etkinlik yardımıyla Q& = η. Q & max (43) eşitliğinden esaplanır. Burada Q& max rejeneratörde teorik olarak transfer edilebilen en yüksek ısı akımıdır.

6 & max = min.( g g) 124 Q T1 T2 (44) T 1 g ve T 2g sıcak ve soğuk avanın rejeneratöre giriş sıcaklıklarıdır. min ise 1 ve 2 ısıl kapasitelerinin küçük olanıdır. = M &. c p (45) = M &. c p (46) &M 1 ve &M 2 de soğuk ve sıcak akışkanların kütle debisi; c p1 ve c p2 ise özgül ısılarıdır. Rejeneratör etkinliği üç ayrı etkinlikten oluşur. η = o n t η. η. η (47) Burada η o karşıt akışta ısı transferinin etkisi olup [ ( )] ( ) 1 exp η N 1 = o 1.exp N 1 [ ] eşitliğinden esaplanmalıdır[14]. Burada (48) = (49) min max N = u. F / min (50) olarak tarif edilmişlerdir. U. F toplam direncin tersi olup = + (51) UF. 1. F1 2. F2 olarak esaplanmalıdır. 1, F 1 ve 2, F 2 sıcak ve soğuk akışkanlar tarafının ısı transferi katsayısı ve yüzey alanlarıdır. Sıcak ve soğuk ava kısımlarının özdeş olma durumunda U. F =. F / 2 olarak bulunur. η n devir sayısının etkisi olup, aşağıda verilen eşitliklerden bulunur[10]. η n n /3 n = ( n) (52) Burada n devir sayısı ile ilgili bir katsayı olup, aşağıda tarif edilmiştir. n n = (53) min n matriks malzemesinin ısıl kapasitesidir. n = Mm. cpm. nr (54) M m ve c pm matriks malzemesinin kütlesi ve özgül ısısıdır. n r de devir sayısıdır.

7 125 Temizlemeden dolayı etkinlik düzeltme faktörü η t de Worsoe-Scmidt e [15] göre η t = ( 1 a).exp( b.a ) (55) eşitliğinden belirlenmelidir. a ve b aşağıdaki eşitliklerden esaplanır. a = M / M (56) tp t 069. b = (57) 43.. n &M t ve kısmıdır. &M tp ise rejeneratöre giren taze ava ve bu taze avanın temizleme bölümünden dönen Yukarıda verilen eşitlikler yardımıyla transfer edilen ısıyı da iyi bir assasiyetle esaplamak mümkündür. BOYUTLNDIRM ÖRNEĞİ Problem Bir rejeneratöre egzoz avası 20 o de taze ava da 0 o de girmektedir. Rejeneratör matriksi şekil 3a da verilen türden seçilmiştir. Matriks malzemesi alüminyum olup, kalınlığı 0.1 mm dir. Geometri eşkenar üçgen şeklinde ve kenar uzunluğu 3.5 mm dir. Bu verilere göre eşanjörü boyutlandırıp transfer edilen ısıyı aşağıdaki durumlara göre belirleyiniz. 1) Çok yüksek rotor devri ve temizleme kısmının olmaması için 2) Devir sayısı 30 dev/dak ve temizleme kısmı olmaması için 3) Devir sayısı 30 dev/dak ve eşanjör toplam kesit alanının %5 kısmının temizleme kısmı olarak kullanılması için Boyutlandırma Boyutlandırmanın em yaz em kış iklimlendirmesinde geçerli olabilmesi için avanın fiziksel özellikleri yaklaşık 20 o de aşağıdaki gibi alınacaktır. ρ = 120., k = , c p = 1005, ν = , Pr = 070. lüminyumun fiziksel özellikleri de aşağıdaki gibi alınmıştır. ρ k = 2707, c pk = 896 Eşkenar üçgenin bir kenarı a = 35. mm olduğundan tek kanalın kesit alanı ve çevresi = a = 530. mm 2, Ç 1 = mm (P1) 4 d1 = 105. mm 2, d = 202. mm, d max = 202mm. olarak geometrik büyüklükler belirlenir. Bu değerlerle de eşitlik (1), (22) ve (23) ten ε = , d = 1, n = (P2) olarak geometriyi belirleyici geometrik boyutsuz büyüklükler bulunur.

8 126 Eşitlik (14) ten de K l = (P3) elde edilir ki, bu da yerel kayıpların çok küçük olduğunu gösterir. Eşitlik (18) ve (19) dan da ϕ = , K = (P4) olarak çıkar. Bu değerlerle ve Pr=0.70 değeri ile eşitlik (41) den optimum boyutlandırma için gerekli aşağıdaki değer esaplanır. d o, = 592. (P5) Eşitlik (11) den u p = = (P6) 12. elde edilir. Eşitlik (27) den u d p L = ν. d o, 2 bağıntısı çıkar. (P1), (P5) ve (P6) değerleriyle de (P7) L = = (P8) olarak bulunur. Böylece 2.02 mm idrolik çap ve 100 Pa basınç kaybında gerekli olan optimum rejeneratör uzunluğu L=100.0 mm olarak belirlenmiş olur. Optimum rejeneratör uzunluğu temizleme bölgesi ve dönme ızından bağımsızdır. a) Transfer edilen ısıyı esaplayabilmek için eşitlik (29) dan iterasyonla u = (P9) ve eşitlik (28) ve (31) den L = ; z = (P10) bulunur. Eşkenar üçgen geometri için eşitlik (35)-(38) den Φ= ; ΔΦ max = ; ΔΦ = ; Nu = (P11) Bu değerlerle de eşitlik (34) den,. Nu = (P12) ve eşitlik (39) dan Nu o = = (P13) 05. 1/

9 127 Bu değerlerle de eşitlik (40) tan Nu = 349. (P14) olarak çıkar. Q max q& max, = (P15) tarifiyle ve 1 = 2 = min = max verileriyle ( ) q& max, = ρ. cp. um T1i T2 i (P16) ve sayısal olarak değeriyle u m = 630. (P17) ( ) q& = = 151, 958 (P18) max, olarak esaplanır. ve F için n k F = 3a. L. n = n ve k k kanal sayısı olmak üzere esaplanabilir. Böylece; 6 3 u m = = n. u k m (P19) u m = 630. ile = (P20) n k 2 3 = / = 449. (P21) U = (P22) n N = n k k = (P23) Böylece eşitlik (47) den η o N = = = 1 + N ve eşitlik (42) den η = η = 1 ve (P18) ile n t (P24) q& o, = 56, 072 (P25) olarak çıkar. q& o, ı doğrudan verilen eşitlik (42) den de bulmak mümkündür. ncak bu durumda duvar sıcaklığını sabit kabul etmek gerekir ki, karşıt akışlı rejeneratörde duvar sıcaklığı yaklaşık olarak ( ) o Td T1g + T2g / 2 = 10 (P26) olarak alınmalıdır. Eşitlik (42) den q o, = (P27) ve q& o, da eşitlik (8) den

10 128 q o, = = 52, 936 (P28) olarak çıkar ki, bu değer ile diğer bulunan 56,072 arasındaki fark verilen eşitliklerin ata sınırları içindedir. Bu da açıklanan yöntemin uygunluğunu tekrar göstermektedir. Tablo 1 de çeşitli basınç kayıpları için elde edilen değerler verilmiştir. Tablo 1. Çeşitli basınç kayıpları için esaplanan değerler Δp [Pa] u p [m/s] L [mm] u m z Nu u m q& o, [kw/m 2 ] Türbülanslı kış b) Sonlu devirlerde rotor döndüğü taktirde eşitlik (53) ten η n in bulunması gereklidir. Bunun için eşitlik (54) ve (55) ten n esaplanmalıdır. n = d. L. ρ k. cpk. nr. nk n 6 = L nr. n k n = L. n r. n k (P29) ΔP = 100 Pa için n = Ln u 3 = r / m (P30) n. u k m = n (P31) olarak çıkar. n r = 30 dev/dak = 1/ 2 dev/s için de = 316. (P32) elde edilir. Bu değerle eşitlik (52) den η n = (P33) olarak çıkar. Transfer edilen ısı da q& o = 56, = 36, 369 (P34), veya eşitlik (42) esas alınırsa q& o, = 34, 355 değerine düşer. (P35) c) Rejeneratöre giren taze avanın temizleme bölümüne giren kısmı yaklaşık olarak alanların oranına eşit alınabileceğinden 005. a = = 01. (P36) 05.

11 129 olarak alınabilir. b katsayısı da eşitlik (58) den elde edilir b = = 179. (P37) Eşitlik (56) dan da ( ) ( ) η t = exp = (P38) çıkar. Bu değerle toplam rejeneratör etkinliği η = = (P39) şeklinde bulunur. Bu etkinlikle de birim net kesit alan için transfer edilebilecek ısı akım şiddeti q& o, = 27, 349 W (P40) veya eşitlik (42) esas alınırsa q& o, = 25, 834 W olarak çıkar. (P41) Isı Tekerleği Yatak Desteği Temizleme Bölümü Şekil 1. Döner Rejeneratör Rotor Kayış Temizleme kısmı Motor Destek Şekil 2. Döner tip rejeneratörün tarik mekanizması

12 130 d s b a (a) s b c (b) c s a (c) Şekil 3. Çeşitli matriks geometrileri

13 131 q 1 q o, 0,1 0, d o, d Şekil 4. Eşkenar üçgen kanalda q ın d ile değişimi SONUÇ Döner rejeneratörler çeşitli şekillerdeki kanallardan meydana gelebildiklerinden, bir kanalda akış ve ısı transferi en genel aliyle incelenerek em akış em de ısı transferi için genel eşitlikler çıkarılmıştır. Böylece erangi bir şekilli kanallardan meydana gelen döner rejeneratörlerin verilen bir basınç kaybında en yüksek ısı transferini sağlaması için gerekli eşitlikler verilmiş ve bu eşitlikler yardımıyla örnek bir rejeneratör boyutlandırılması yapılmıştır. Yöntem er tür kesit alanlı kanallar için geçerli bir durumda verildiğinden, kanal geometrisini de optimum olarak belirlemek mümkün olabilmektedir. Verilen yöntemle ayrıca rejeneratör dönme ızı ve temizleme bölgesinin etkisi de incelenebilmektedir. KYNKLR [1] H., Hausen, 1929, Über die Teorie des Wärmeaustausces in Regeneratoren, Zeitscrift ngewandte Mat. Mec., 9, [2] T. E. W. Scumann, 1929, liquid flowing troug a porous prism, Heat Transfer, J. Franklin Inst., [3] H., Hausen, 1942, Verfarenstecnisce Zeitscrift, Verein Deutscer Ingenieure, 2, [4] H., Hausen, 1976, Wärmeübertragung im Gegenstrom, Geicstrom und Kreuzstrom, 2. uflage, Springer Verlag, Berlin. [5] T., Yılmaz, E., ian, 1993, Enerji geri kazanımında etkin bir araç: Döner tip rejeneratörler, Tesisat Müendisliği, 1/10, [6] T., Yılmaz, Y., Varol, L., andar, Döner rejeneratörlerle sanayide enerji tasarrufu, 12. Enerji Fuarı ve Enerji Verimliliği Sempozyumu, Ocak 1994, nkara. [7] T., Yılmaz, Ş., Ünal, Variation of Rotary regenerator effectiveness wit te number of transfer unit and eat capacity rate, Çukurova University, J. Faculty of Engineering & rcitecture, Vol. 11, pp [8] Ş., Ünal, 1996, Numerical calculation of effectiveness of rotary eat excangers, Pd. Tesis, University of Çukurova, Department of Mecanical Engineering, dana.

14 132 [9] T., Yılmaz, O., Büyükalaca, L., andar, 1996, alculation of rotary eat excangers wit various matrix geometries, Proceedings of te First Trabzon International Energy and environmental Symposium, Trabzon, pp [10] O., Büyükalaca, T., Yılmaz, B., talay, Effect of matrix speed on effectiveness of rotary-type eat excanger, Proceeding of International onference on Energy Researc & Development (IERD),Vol. II, November 9-11, 1998, State of Kuwait, pp [11]., Yılmaz, Te optimum form and dimension of ducts for convective eat transfer, Yüksek lisans tezi, Çukurova Üniversitesi, Ç.Ü. Basımevi, dana, [12] T., Yılmaz, General equations for pressure drop for laminar flow in ducts of arbitrary crosssections, Journal of Energy Resources Tecnology, 112, , [13] T., Yılmaz, E., ian, General equation for eat transfer for laminar flow in ducts of arbitrary cross-sections, International Journal of Heat-Mass Transfer, 36, , [14] J. P. Holman, 1990, Heat Transfer, Mc-Graw Hill Book ompany, New York. [15] P. Worsoe-Scmidt, 1991, effect of fres air perging on te efficiency of energy recovery from exaust air in rotary regenerators, International Journal of Refrigeration, 14, ÖZGEÇMİŞ Tuncay YILMZ 1945 yılında Tarsus ta doğdu de Berlin Teknik Üniversitesi Makina Fakültesini bitirdi yılında aynı üniversitede doktorasını tamamladı yılında Karadeniz Teknik Üniversitesi Makina Müendisliği Bölümünde göreve başladı yılında Makina Müendisliği Bölümünde Isı ve Kütle Transferi Bilim Dalında doçent oldu te Çukurova Üniversitesi Makina Müendisliği Bölümü Termodinamik nabilim Dalına profesör olarak atandı. lmanya dışında İngiltere de ambridge ve Liverpool Üniversitelerinde, BD de Massacusetts Institute of Tecnology de misafir öğretim üyesi olarak bulundu yıllarında K.T.Ü Makina Müendisliği Bölüm Başkanlığı görevini yaptı yılları arasında Çukurova Üniversitesi Müendislik-Mimarlık Fakültesi Dekanlık görevini yürüttü. Halen Çukurova Üniversitesi Müendislik-Mimarlık Fakültesi Makina Müendisliği Bölüm Başkanlığı ve Çukurova Üniversitesi Soğutma ve İklimlendirme Tekniği Uygulama ve raştırma Merkezi Müdürlüğü görevlerini sürdürmektedir. lper YILMZ 1975 yılında dana da doğdu yılında dana Kurttepe nadolu Lisesinden, 1997 de Boğaziçi Üniversitesi Makina Müendisliği Bölümünden Mezun oldu. ynı yıl Çukurova Üniversitesi, Fen Bilimleri Enstitüsü, Makina Müendisliği nabilim Dalında Yüksek Lisans Eğitimine başladı. Halen aynı bölümde raştırma görevlisi olarak görev yapmakta ve Yüksek Lisans tez çalışmasını bitirmek üzeredir.