BASINÇ ALTINDAKİ ÇELİK ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ HESABI
|
|
|
- Ece Zorlu
- 8 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 BASINÇ ALTINDAKİ ÇELİK ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ HESABI Dr. O. Özgür Eğilmez Yardımcı Doçent İzmir Yüksek Teknoloji Enstitüsü İnşaat Mühendisliği Bölümü
2 Zamanda Yolculuk İÇERİK Taşıma Gücü Hesabı ve Amaç Kolon Davranışı ve Burkulma Tipleri Eğilme Burkulması: - Elastik Eğilme Burkulması - İnelastik Eğilme Burkulması - İnelastik Davranış ve diğ. için k Düzeltmesi Burulma ve Yanal-Burulma Burkulması: Özet Örnekler
3 M.Ö. 80/70-15: Marcus Vitruvius Pollio - De Architectura genişlik / ükseklik oranı = 1/6 ZAMANDA YOLCULUK Leonardo da Vinci ( ): Vitruvian Man Elastik Burkulma: Leonard Euler ( ) 1744 Barak direğinin burkulma ükü 1757 Basit mesnetli kolon (Euler Kolonu) İnelastik Burkulma: 1889 Engesser 1910 Von Karman 1946 Shanle
4 M.Ö. 80/70-15: Marcus Vitruvius Pollio - De Architectura genişlik / ükseklik oranı = 1/6 ZAMANDA YOLCULUK Elastik Burkulma: Leonard Euler ( ) 1744 Barak direğinin burkulma ükü 1757 Basit mesnetli kolon (Euler Kolonu) İnelastik Burkulma: 1889 Engesser 1910 Von Karman 1946 Shanle AISC (191): 197 EGY 1. sürüm 1986 TGY 1. sürüm 1989 EGY 9. sürüm 1999 TGY 3. sürüm 005 EGY ve TGY 13. sürüm 010 EGY ve TGY 14. sürüm (ANSI/AISC )
5 TAŞIMA GÜCÜ HESABINA GÖRE TASARIM AISC 005 E Bölümü Basınç Elemanları P φp u n P u =Gereken basınç mukavemeti (aktorize edilmiş servis ükleri kullanılarak hesap edilir) P n = Nominal basınç mukavemeti Φ = Azaltma faktörü P = n A g cr
6 AMAÇ P φp u n P = n A g cr cr =? Değişik burkulma tipleri için Kritik Burkulma Gerilmesi ( cr ) nasıl hesaplanır.
7 AMAÇ CR =? 1, 1 / =1 P e cr / (MPa) 0,8 0,6 0,4 0, (kl/r)
8 BASINÇ MUKAVEMETİNİ ETKİLEYEN AKTÖRLER Kesit Şekli Mesnet Koşulları Çelik Akma Mukavemeti Üretim Şekli Eğilme Ekseni Mevcut Yamukluklar Başlık-Gövde Kalınlıkları
9 BASINCA ÇALIŞAN TİPİK ELEMANLAR HD UC IPE W Kesitler Köşebent, C ve Levhalardan elde edilen Yapma Kesitler T ve Köşebentler
10 KOLON DAVRANIŞI Yük-Deformason İlişkisi: δ P Δ σ σ ε
11 Çok Kısa Kolon: KOLON DAVRANIŞI δ P Δ P P P Eksenel Kısalma, δ Yata Deplasman, Δ
12 KOLON DAVRANIŞI Kısa Kolon: δ P Δ P P Burkulma P Eksenel Kısalma, δ Yata Deplasman, Δ
13 Orta Yükseklikte Kolon: KOLON DAVRANIŞI δ P Δ P P P P m P T Burkulma Eksenel Kısalma, δ Yata Deplasman, Δ
14 KOLON DAVRANIŞI Uzun Kolon: δ P Δ P P P P E PE Burkulma Eksenel Kısalma, δ Yata Deplasman, Δ
15 BASINÇ ELEMANLARI BURKULMA ÇEŞİTLERİ 1- Eğilme Burkulması: Tanım - Burulma Burkulması 3- Yanal-Burulma Burkulması 4- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde)
16 BASINÇ ELEMANLARI BURKULMA ÇEŞİTLERİ 1- Eğilme Burkulması: Kesitler - Burulma Burkulması 3- Yanal-Burulma Burkulması 4- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde)
17 BASINÇ ELEMANLARI BURKULMA ÇEŞİTLERİ 1- Eğilme Burkulması - Burulma Burkulması: Tanım ve Kesitler 3- Yanal-Burulma Burkulması 4- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) Kama merkezi etrafında dönme: Genellikle çift simetrili kesitler.
18 BASINÇ ELEMANLARI BURKULMA ÇEŞİTLERİ 1- Eğilme Burkulması - Burulma Burkulması 3- Yanal-Burulma Burkulması: Tanım 4- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) Kesitin hem dönmesi hem anal deplasman apması
19 BASINÇ ELEMANLARI BURKULMA ÇEŞİTLERİ 1- Eğilme Burkulması - Burulma Burkulması 3- Yanal-Burulma Burkulması: Kesitler 4- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) KM KM KM X o Y o Y o KM e
20 BASINÇ ELEMANLARI BURKULMA ÇEŞİTLERİ 1- Eğilme Burkulması - Burulma Burkulması 3- Yanal-Burulma Burkulması 4- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) b λ = λ t r b t λ = 0.91 E / r Burkulma kapasitesi azaltılıor λ değerleri için Tablo B4.1 e bakınız. b t b λ = 0.75 E / r t λ =1.0 E / r
21 EĞİLME BURKULMASI - vea - vea zaıf eksen önünde Elastik ve İnelastik Eğilme Burkulması
22 ELASTİK EĞİLME BURKULMASI e = P e A = π EI kl ( ) A = π E (E 3 4) ( kl /r) r = I A kl r kl r kl r kl r
23 ELASTİK EĞİLME BURKULMASI = 355MPa e π E = ( E3 ( kl / r) 4) P e 300 e (MPa) = 35MPa (kl/r)
24 ELASTİK EĞİLME BURKULMASI = 355MPa e π E = ( E3 ( kl / r) 4) P cr 300 cr (MPa) = 35MPa cr = 0,877 ( E3 3) e (kl/r)
25 ELASTİK EĞİLME BURKULMASI Düz bir kolonun elastik burkulması: 1, P P e 1 P = P e L Δ T P/P e 0,8 0,6 0,4 ( P ) Pe e T c σ = + = σ ( T / L 1/100) A I 0, 0 0 0,01 0,0 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,1 T /L
26 ELASTİK EĞİLME BURKULMASI Yamuk bir kolonun elastik burkulması: 0 /L=1/1000 (AISC ): 1, P 1 P = P e L Δ 0 Δ 0 Δ 1 P/P e 0,8 0,6 ( P ) Pe e T c σ = + = σ ( T / L 1/100) A I 0,4 0, 0 0 0,01 0,0 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,1 0 /L = 1/1000 T /L = ( )/L
27 ELASTİK EĞİLME BURKULMASI = 355MPa e π E = ( E3 ( kl / r) 4) P cr 300 cr (MPa) = 35MPa cr = 0,877 ( E3 3) e (kl/r)
28 ELASTİK EĞİLME BURKULMASI ( = 355 MPa) 1, 1 / =1 e P e cr / (MPa) 0,8 0,6 0,4 kl r cr E = 4,71 = 111,8 = 0,877 ( E3 3) e 0, kl 111,8 r ELASTİK (kl/r)
29 İNELASTİK EĞİLME BURKULMASI ( = 355 MPa) 1, 1 / =1 e P e cr / (MPa) 0,8 0,6 0,4 cr e = 0,658 ( E3 ) kl r cr E = 4,71 = 111,8 = 0,877 ( E3 3) e 0, kl kl İNELASTİK 111,8 111,8 r r ELASTİK (kl/r)
30 AISC , E BÖLÜMÜ, E3 ALTBÖLÜMÜ P φp u n P = n A g cr ( a) kl/ r 4,71 E / (İNELASTİK Eğilme Burkulması) cr = e ( E3 ) ( b) kl/ r > 4,71 E / (ELASTİK Eğilme Burkulması) cr = 0,877 e ( E3 3)
31 İNELASTİK EĞİLME BURKULMASI ( = 355 MPa) 1, 1 / =1 P e cr / (MPa) 0,8 0,6 0,4 cr }? e = 0,658 ( E3 ) cr = 0,877 ( E3 3) 0, kl kl İNELASTİK 111,8 111,8 r r ELASTİK (kl/r) e
32 ARTIK GERİLMELERİN ETKİSİ Haddelenmiş Kesitler : r = 70 MPa Yapma Kesitler : r = 115 MPa Toplam Gerilme I-Kesit Artık Gerilme Ugulanan Gerilme Elastic Başlık Uçları Akma Gerilmesinde
33 ε ARTIK GERİLMELERİN ETKİSİ Haddelenmiş Kesitler : r = 70 MPa Yapma Kesitler : r = 115 MPa Toplam Gerilme I-Kesit Artık Gerilme Ugulanan Gerilme σ σ
34 ε ARTIK GERİLMELERİN ETKİSİ Haddelenmiş Kesitler : r = 70 MPa Yapma Kesitler : r = 115 MPa Toplam Gerilme I-Kesit Artık Gerilme Ugulanan Gerilme σ σ
35 ARTIK GERİLMELERİN ETKİSİ σ Belirli bir σ/σ değerinin üstünde kesitin elemsizlik momenti azalır. σ Elastic E=00GPa ε İnelastik (E=0) τ = I I in = e Rijidlik Azaltız aktörü
36 İNELASTİK EĞİLME BURKULMASI ( = 355 MPa) 1, 1 / =1 P e cr / (MPa) 0,8 0,6 }?= cr in ( 0, ) ( ) = τ 877 cr = 0,877 ( E3 3) e e 0,4 cr e = 0,658 ( E3 ) 0, kl kl İNELASTİK 111,8 111,8 r r ELASTİK (kl/r)
37 EĞİLME BURKULMASI Rijidlik Azaltım aktörünün (τ) Diğer Ugulama Alanı: k Katsaısı P u P u I İnelastik Davranış P u /P > 1/3 için k =? L I I 1.L
38 A B G şöle tanımlanır: = g g c c L I L I G τ VE BURKULMA BOYU KATSAYISI k = b b c c m L I L I G τ = u P P P P 0,85 1 log 7,38 /3 1 τ σ σ Genel Kabül:
39 τ VE BURKULMA BOYU KATSAYISI k τ İçin Genel Kabul P P Burkulma Yükü 1 3 İnelastik Davranış P u /P > 1/3 u = Elastik Behavior P u /P 1/3 Desteklenmemiş Bo
40 EĞİLME BURKULMASI Tek Bacağından Yüklenmiş Tekil Köşebentler Elastik ve İnelastik Eğilme Burkulması Yüklü Bacak AM
41 EĞİLME BURKULMASI TEKİL KÖŞEBENT (TBY) E Bölümü, E5 Altbölümü (a) Planar Makaslar (b) Uza Kafesler Bu tür köşebentler, üklü olan bacağın ekseninde (-) eğilme burkulmasına maruz kalır. E3 bölümündeki elastik ve inelastik burkulma denklemleri kullanılır. (kl/r) E5 bölümünde açıklandığı şekilde hesaplanır. Yüklü Bacak AM TBY: Tek Bacak Yüklü
42 EĞİLME BURKULMASI TEKİL KÖŞEBENT (TBY) E Bölümü, E5 Altbölümü (a) Planar Makaslar ( ) i L kl L 0 80 = ( E5 1) r r r ( ) i L kl L 80 = ( E5 r r r ) Yüklü Bacak AM TBY: Tek Bacak Yüklü
43 BURULMA ve YANAL BURULMA BURKULMASI
44 BURULMA VE YANAL BURULMA BURKULMASI E Bölümü, E4 Altbölümü, AISC-05 (Tek köşebentler için E5 Altbölümüne bakınız). (a) Çift köşebent ve T kesitleri için (b) Diğer tüm durumlar için E3. ve E3.3 denklemleri kullanılarak hesaplanır. Ancak e elastik burulma vea anl burulma burkulma gerilmesidir ve aşağıdaki gibi hesaplanır: (i) Çift Simetrili Kesitler (ii) Tek Simetrili Kesitler (- simetri eksenidir) (iii) Asimetrik Kesitler
45 BURULMA VE YANAL BURULMA BURKULMASI
46 BURULMA VE YANAL BURULMA BURKULMASI (a) Çift köşebent ve T kesitler için KM KM Y o Y o cr + 4 H cr crz cr crz = 1 1 ( 4 ( ) E H + cr crz ) cr, E3. vea E3-3 deki cr olarak hesaplanır.
47 BURULMA VE YANAL BURULMA BURKULMASI (b) cr, eğilme burkulması denklemleri kullanılarak (E3- vea E3-3) hesaplanacaktır. Ancak bu denklemlerdeki e, aşağıda belirtildiği şekilde hesaplanır: (i) Çift Simetrili Kesitler için: e π EC 1 w = + GJ ( 4 ( ) E k L I + I z 4) / 4,71 / e kl r E = ( E3 ) cr kl/ r > 4,71 E / = 0,877 ( E3 3) cr e
48 BURULMA VE YANAL BURULMA BURKULMASI (b) cr, eğilme burkulması denklemleri kullanılarak (E3- vea E3-3) hesaplanacaktır. Ancak bu denklemlerdeki e, aşağıda belirtildiği şekilde hesaplanır: (ii) Tek Simetrili Kesitler için (- simetri eksenidir): e + 4 H e ez e ez = 1 1 ( 4 ( ) E H + e ez / 4,71 / e kl r E = ( E3 ) cr kl/ r > 4,71 E / = 0,877 ( E3 3) cr e 5)
49 BURULMA VE YANAL BURULMA BURKULMASI (b) cr, eğilme burkulması denklemleri kullanılarak (E3- vea E3-3) hesaplanacaktır. Ancak bu denklemlerdeki e, aşağıda belirtildiği şekilde hesaplanır: (iii) Asimetrik Kesitler: ( )( ) ( ) ) e e e e 0 ( e ez e e e 0 ( ) = 0 e e e r0 / 4,71 / e kl r E = ( E3 cr kl/ r > 4,71 E / = 0,877 ( E3 3) cr r e o )
50 ÖZET
51 ÇİT SİMETRİLİ KESİTLER 1- Eğilme Burkulması - Burulma Burkulması 3- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde)
52 ÇİT SİMETRİLİ KESİTLER 1- Eğilme Burkulması - Burulma Burkulması 3- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) ( ) / 4,71 / e a kl r E = ( E3 cr ( b) kl/ r > 4,71 E / = 0,877 ( E3 3) cr e ) e = π E ( 3 kl E r 4)
53 ÇİT SİMETRİLİ KESİTLER 1- Eğilme Burkulması - Burulma Burkulması 3- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) e π EC 1 w = + GJ ( 4 ( ) E k L I + I z 4) ( ) / 4,71 / e a kl r E = ( E3 cr ( b) kl/ r > 4,71 E / = 0,877 ( E3 3) cr e )
54 ÇİT SİMETRİLİ KESİTLER 1- Eğilme Burkulması - Burulma Burkulması 3- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) t b Genellikle sorun teşkil etmez.
55 ÇİT KÖŞEBENT VE T KESİTLER 1- Eğilme Burkulması - Yanal Burulma Burkulması 3- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) KM KM Y o Y o
56 ÇİT KÖŞEBENT VE T KESİTLER 1- Eğilme Burkulması: T Kesitler - Yanal Burulma Burkulması 3- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) (kl/r) ve (kl/r) kontrol edilir. Büük olan taşıma gücünü belirler. ( ) ( / ) 4,71 / e a kl r E = ( E3 cr ( b) kl / r > 4,71 E / = 0,877 ( E3 3) ( ) e = π E ( 3 4) kl E r cr e )
57 ÇİT KÖŞEBENT VE T KESİTLER 1- Eğilme Burkulması: Çift Köşebentler - Yanal Burulma Burkulması 3- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) (kl/r), (kl/r) ve (kl/r) m kontrol edilir. Büük olan taşıma gücünü belirler. (kl/r) m = Ara bağlaıcı civatalar vea kanak sebebile modifie edilmiş narinlik oranı. (E6 Bölümü) (a) Elle sıkılmış civatalarla birleştirilmiş kl r m = kl r o + a r i ( E6 1) (b) Kanak vea gerdirilmiş civatalarla birleştirilmiş: (E6-) (kl/r) 0 =(kl/r) ve (kl/r) den büüğü a=civatalar arası mesafe ri=tek köşebentin minimum atalet arıçapı
58 ÇİT KÖŞEBENT VE T KESİTLER 1- Eğilme Burkulması: Çift Köşebentler - Yanal Burulma Burkulması 3- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) (kl/r), (kl/r) ve (kl/r) m kontrol edilir. Büük olan taşıma gücünü belirler. ( ) ( / ) 4,71 / e a kl r E = ( E3 cr ( b) kl / r > 4,71 E / = 0,877 ( E3 3) ( ) e = π E ( 3 4) kl E r cr e )
59 ÇİT KÖŞEBENT VE T KESİTLER 1- Eğilme Burkulması - Yanal Burulma Burkulması 3- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) cr crz + 4 H cr crz cr crz = 1 1 ( 4 ( ) E H + cr crz e GJ = ( E4 3) A r g 0 ) cr = - ekseni eğilme burkulması kapasitesi (E3- vea E3-3)
60 ÇİT KÖŞEBENT VE T KESİTLER 1- Eğilme Burkulması - Yanal Burulma Burkulması 3- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) Kontrol edilmesi gerekir: E7 Bölümü b λ = λ t r b Burkulma kapasitesi azaltılıor t b t λ =1.0 E / r λ = 0.75 E / r
61 TEKİL KÖŞEBENT KESİTLER (TBY) 1- Eğilme Burkulması (- ekseni etrafında) - Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) Yüklü Bacak L r kl r ( i) 0 80 = ( E5 1) L r kl r L r L r ( i) 80 = ( E5 ) AM AM ( ) / 4,71 / e a kl r E = ( E3 cr ( b) kl/ r > 4,71 E / = 0,877 ( E3 3) cr e )
62 TEKİL KÖŞEBENT KESİTLER (TBY) 1- Eğilme Burkulması (- ekseni etrafında) - Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) Kontrol edilmesi gerekir: E7 Bölümü b λ = λ t r Burkulma kapasitesi azaltılıor b t λ = 0.91 E / r λ değerleri için Tablo B4.1 e bakınız.
63 AMAÇ CR =? 1, 1 / =1 P e cr / (MPa) 0,8 0,6 0,4 0, (kl/r)
64 ÖRNEKLER
65 BASINÇ ELEMANLARI I KOLON 1. Örnek: Kolonun taşıma kapasitesin (nominal mukavemetini hesaplaın. HD60 93 kolonu. =355 MPa. -Kolon üst ve altta ötelenmee karşı destekli (düzlem içi ve dışı). -Y-ekseni kolon ortasından anal deplasmana karşı destekli. Burulmaa karşı destekli değil. Burkulma boları: kl = 6 m, kl = 3 m, kl z = 6 m. 6 m W m
66 1. Örnek: Kolonun taşıma kapasitesin (nominal mukavemetini hesaplaın. HD60 93 kolonu. =345 MPa. A g = mm r = mm r = 65 mm I = mm 4 I = mm 4 J= mm 4 C w = mm 6 BASINÇ ELEMANLARI I KOLON
67 Sınır koşulları: - vea önünde eğilme burkulması. -Burulma burkulması. -Gövdenin narinliği. X-ekseni eğilme burkulması. kl r ( ) 6000 = π E = kl r BASINÇ ELEMANLARI I KOLON 1. Örnek: Kontrol edilecek sınır koşulları. mm mm = π = ( 54.7) E MPa e = = MPa cr = 355 MPa ( ) ( ) MPa = 83.MPa MPa
68 1. Örnek: Kontrol edilecek sınır koşulları. Sınır koşulları: - vea önünde eğilme burkulması. -Burulma burkulması. -Gövdenin narinliği. Y-ekseni eğilme burkulması. kl r ( ) = π E = kl r BASINÇ ELEMANLARI I KOLON 3000 mm 65 mm = π = ( 46.) E MPa e = = MPa cr = 355 MPa ( ) ( ) MPa = 30.8MPa MPa
69 BASINÇ ELEMANLARI I KOLON 1. Örnek: Kontrol edilecek sınır koşulları. Sınır koşulları: - vea önünde eğilme burkulması. -Burulma burkulması. -Gövdenin narinliği. Burulma burkulması (E4-bi, AISC 05, Denklem 3-). ( ) MPa 9 mm 6 π EC π MPa mm w 3 1 = GJ 489MPa e mm 6 mm 4 ( k L) = I I + = ( 6000 ) + ( ) 10 z cr = 355 MPa ( 0.658) ( ) 355 MPa = 61MPa 489 MPa
70 BASINÇ ELEMANLARI I KOLON 1. Örnek: Kontrol edilecek sınır koşulları. Sınır koşulları: - vea önünde eğilme burkulması. -Burulma burkulması. -Gövdenin narinliği. b f t h t f = = E E = w Yerel Burkulma kontrolüne gerek ok. = Etkili genişlikte vea etkili alanda bir azaltma oktur.
71 BASINÇ ELEMANLARI I KOLON 1. Örnek: Kontrol edilecek sınır koşulları. Sınır koşulları: - vea önünde eğilme burkulması. -Burulma burkulması. -Gövdenin narinliği. Burulma Burkulması tasarımı belirler: P = 61 MPa mm = 3090kN n
72 BASINÇ ELEMANLARI ÇİT KÖŞEBENT. Örnek: 4. m uzunluğundaki çift köşebent çaprazın taşıma gücünü hesap edelim. =35 MPa. L UBAA. Köşebentler 1.4 m arala erleştirilmiş ve elle sıkılmış civatalarla birleştirilmişlerdir. k=1. S=1 cm.5 cm.5 m cm Çift Köşebent Kesit Özellikleri (Tek Köşebent Kesit Özellikleri) A=75. cm I = mm 4 r =48. mm r =4. mm (r z =1.8 mm) (J= mm 4 ) (C w = mm 6 ) r 0* =77.7 mm H * =17.3 mm (r i =8.7 mm)
73 ÇİT KÖŞEBENT VE T KESİTLER 1- Eğilme Burkulması: Çift Köşebentler - Yanal Burulma Burkulması 3- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) (kl/r), (kl/r) ve (kl/r) m kontrol edilir. Büük olan taşıma gücünü belirler. (kl/r) m = Ara bağlaıcı civatalar vea kanak sebebile modifie edilmiş narinlik oranı. (E6 Bölümü) (a) Elle sıkılmış civatalarla birleştirilmiş kl r m = kl r o + a r i ( E6 1) (b) Kanak vea gerdirilmiş civatalarla birleştirilmiş: (E6-) (kl/r) 0 =(kl/r) ve (kl/r) den büüğü a=civatalar arası mesafe ri=tek köşebentin minimum atalet arıçapı
74 ÇİT KÖŞEBENT-EĞİLME BURKULMASI 6 ( kl / r) = 400/ 48. = 87.1 ( kl / r) = 400/ 4. = 99.5 ( kl / r) = 1400 / 1.8 = z 64. kl r m = kl r o + a r i Kl r cr m = = ( 99.5) + ( 48.8) = E/ = π E kl / r ( ) π N / mm = = = e 35 e ( ) = (0.658 )35 MPa a/r i =1400/8.7 = 48.8 MPa İNELASTİK Eğilme Burk. = 17.5MPa
75 ÇİT KÖŞEBENT-EĞİLME BURKULMASI 6 ( kl / r) = 400/ 48. = 87.1 ( kl / r) = 400/ 4. = 99.5 ( kl / r) = 1400 / 1.8 = z 64. kl r m = kl r o + a r i a/r i =1400/8.7 = 48.8 Tasarımda Kullanılcak Eğilme Burkulması Yükü ( ) MPa mm φp = φ A = = 86. kn 7 n EB cr g
76 ÇİT KÖŞEBENT VE T KESİTLER 1- Eğilme Burkulması - Yanal Burulma Burkulması 3- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) cr crz + 4 H cr crz cr crz = 1 1 ( 4 ( ) E H + cr crz e GJ = ( E4 3) A r g 0 ) cr = - ekseni eğilme burkulması kapasitesi (E3- vea E3-3)
77 cr ÇİT KÖŞEBENT-YANAL BURULMA BURKULMASI + 4 H cr crz cr crz = 1 1 ( 4 ( ) E H + cr crz e 4 N / mm 4 mm GJ = = = MPa crz mm mm A r 750 ( 77.7 ) g (50 15/ ) 0 0 cr = MPa H = 1 = 1 = 0. 7 r cr = 1 1 = 137. MPa 0.7 ( ) + ( ) MPa mm φp = φ A = = 98. kn 6 n YBB cr g Eğilme Burkulması Taşıma Yükü, Yanal Burulma Burkulması Taşıma Yükünden %7 düşüktür. )
78 ÇİT KÖŞEBENT VE T KESİTLER 1- Eğilme Burkulması - Yanal Burulma Burkulması 3- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) Kontrol edilmesi gerekir: E7 Bölümü
79 TEŞEKKÜR EDERİM
80
INSA 473 Çelik Tasarım Esasları Basınç Çubukları
INS 473 Çelik Tasarım Esasları asınç Çubukları Çubuk ekseni doğrultusunda basınç kuvveti aktaran çubuklara basınç çubuğu denir. Çubuk ekseni doğrultusunda basınç kuvveti aktaran çubuklara basınç çubuğu
ÖZHENDEKCİ BASINÇ ÇUBUKLARI
BASINÇ ÇUBUKLARI Kesit zoru olarak yalnızca eksenel doğrultuda basınca maruz kalan elemanlara basınç çubukları denir. Bu tip çubuklara örnek olarak pandül kolonları, kafes sistemlerin basınca çalışan dikme
Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir.
BASINÇ ÇUBUKLARI Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir. Basınç çubukları, sadece eksenel basınç kuvvetine maruz kalırlar. Bu çubuklar üzerinde Eğilme ve
ÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI. ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI
ÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI Eksenel Çekme Etkisi KARAKTERİSTİK EKSENEL ÇEKME KUVVETİ DAYANIMI (P n ) Eksenel çekme etkisindeki elemanların tasarımında
ÇELİK YAPILAR EKSENEL BASINÇ KUVVETİ ETKİSİ. Hazırlayan: Yard.Doç.Dr.Kıvanç TAŞKIN
ÇELİK YAPILAR EKSENEL BASINÇ KUVVETİ ETKİSİ Hazırlayan: Yard.Doç.Dr.Kıvanç TAŞKIN TANIM Eksenel basınç kuvveti etkisindeki yapısal elemanlar basınç elemanları olarak isimlendirilir. Basınç elemanlarının
BASINÇ ÇUBUKLARI. Yapısal çelik elemanlarının, eğilme momenti olmaksızın sadece eksenel basınç kuvveti altında olduğu durumlar vardır.
BASINÇ ÇUBUKLARI BASINÇ ÇUBUKLARI Yapısal çelik elemanlarının, eğilme momenti olmaksızın sadece eksenel basınç kuvveti altında olduğu durumlar vardır. Kafes sistemlerdeki basınç elemanları, yapılardaki
MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1
MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 BURKULMA HESABI Doç.Dr. Ali Rıza YILDIZ MAK 305 Makine Elemanları-Doç. Dr. Ali Rıza YILDIZ 1 BU SLAYTTAN EDİNİLMESİ BEKLENEN BİLGİLER Burkulmanın tanımı Burkulmanın hangi durumlarda
Çelik Yapılar - INS /2016
Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS V Dayanım Limit Durumu Elemanların Burkulma Dayanımı Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik Dayanım Limit Durumu Elemanların Burkulma Dayanımı Elemanların Burkulma
idecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler
idecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler Hazırlayan: Nihan Yazıcı www.idecad.com.tr idecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler Yönetmelik Versiyon Webinar tarihi Aisc 360-10 (LRFD-ASD) 8.103 23.03.2016 Türk
7. STABİLİTE HESAPLARI
7. STABİLİTE HESAPLARI Çatı sistemlerinde; Kafes kirişlerin (makasların) montaj aşamasında ve kafes düzlemine dik rüzgar ve deprem etkileri altında, mesnetlerini birleştiren eksen etrafında dönerek devrilmelerini
Prof. Dr. Ayşe Daloğlu Karadeniz Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü. INSA 473 Çelik Tasarım Esasları Basınç Çubukları
Prof. Dr. şe Daloğlu INS 473 Çelik Tasarım Esasları asınç Çubukları asınç Çubukları Çerçeve Çubuklarının urkulma oları kolonunun burkulma bou: ve belirlenir kolon temele bağlısa (ankastre) =1.0 (mafsallı)
3 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından F B. a S
Çok aralıklı vinç olu 14.01.016 3 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx0m.pdf dosasından Reference:C:\0\4_00_Ornek_01_0_Giris-TK-Esit.xmcd A C D x 1 as as Dmin Dmin
1 aralıklı vinç yolu 14.01.2016. 1 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından.
1 aralıklı vinç olu 14.01.016 1 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx0m.pdf dosasından Reference:C:\0\4_00_Ornek_01_0_Giris-TK-Esit.xmcd Vinç ve vinç olu hakkında
MATERIALS. Basit Eğilme. Third Edition. Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. John T. DeWolf. Lecture Notes: J. Walt Oler Texas Tech University
CHAPTER BÖLÜM MECHANICS MUKAVEMET OF I MATERIALS Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. John T. DeWolf Basit Eğilme Lecture Notes: J. Walt Oler Teas Tech Universit Düzenleen: Era Arslan 2002 The McGraw-Hill
KAYMA GERİLMESİ (ENİNE KESME)
KAYMA GERİLMESİ (ENİNE KESME) Demir yolu traversleri çok büyük kesme yüklerini taşıyan kiriş olarak davranır. Bu durumda, eğer traversler ahşap malzemedense kesme kuvvetinin en büyük olduğu uçlarından
Nlαlüminyum 5. αlüminyum
Soru 1. Bileşik bir çubuk iki rijit mesnet arasına erleştirilmiştir. Çubuğun sol kısmı bakır olup kesit alanı 60 cm, sağ kısmı da alüminum olup kesit alanı 40 cm dir. Sistem 7 C de gerilmesidir. Alüminum
KOCAELİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet II Final Sınavı (2A)
KOCELİ ÜNİVERSİTESİ ühendislik ültesi ina ühendisliği ölümü ukavemet II inal Sınavı () dı Soyadı : 5 Haziran 01 Sınıfı : No : SORU 1: Şekilde sistemde boru anahtarına 00 N luk b ir kuvvet etki etmektedir.
ÇELİK YAPILAR. Hazırlayan: Doç. Dr. Selim PUL. KTÜ İnşaat Müh. Bölümü
ÇELİK YAPILAR Hazırlayan: Doç. Dr. Selim PUL KTÜ İnşaat Müh. Bölümü ÇEKME ÇUBUKLARI BASINÇ ÇUBUKLARI KİRİŞLER (KAFES KİRİŞLER) ÇEKME ÇUBUKLARI ve EKLERİ Boylama ekseni doğrultusunda çekme kuvveti taşıyan
idecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler
idecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler Hazırlayan: Nihan Yazıcı, Emre Kösen www.idecad.com.tr idecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler Yönetmelik Versiyon Webinar tarihi- Linki Yeni Türk Çelik Yönetmeliği
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina İncelenen Bina Binanın Yeri Bina Taşıyıcı Sistemi Bina 5 katlı Betonarme çerçeve ve perde sistemden oluşmaktadır.
idecad Çelik 8.5 Çelik Proje Üretilirken Dikkat Edilecek Hususlar Hazırlayan: Nurgül Kaya
idecad Çelik 8.5 Çelik Proje Üretilirken Dikkat Edilecek Hususlar Hazırlayan: Nurgül Kaya www.idecad.com.tr Konu başlıkları I. Çelik Malzeme Yapısı Hakkında Bilgi II. Taşıyıcı Sistem Seçimi III. GKT ve
ÖRNEK SAYISAL UYGULAMALAR
ÖRNEK SAYISAL UYGULAMALAR 1-Vidalı kriko: Şekil deki kriko için; Verilenler Vidalı Mil Malzemesi: Ck 45 Vidalı mil konumu: Düşey Somun Malzemesi: Bronz Kaldırılacak en büyük (maksimum) yük: 50.000 N Vida
idecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Petek Kirişlerin Tasarımı
idecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC 360-10 ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Petek Kirişlerin Tasarımı Hazırlayan: Oğuzcan HADİM www.idecad.com.tr idecad Çelik 8 Kullanılarak AISC 360-10 ve
FL 3 DENEY 4 MALZEMELERDE ELASTĐSĐTE VE KAYMA ELASTĐSĐTE MODÜLLERĐNĐN EĞME VE BURULMA TESTLERĐ ĐLE BELĐRLENMESĐ 1. AMAÇ
Malzemelerde Elastisite ve Kayma Elastisite Modüllerinin Eğme ve Burulma Testleri ile Belirlenmesi 1/5 DENEY 4 MAZEMEERDE EASTĐSĐTE VE KAYMA EASTĐSĐTE MODÜERĐNĐN EĞME VE BURUMA TESTERĐ ĐE BEĐRENMESĐ 1.
T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ
T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ 3 NOKTA EĞME DENEY FÖYÜ ÖĞRETİM ÜYESİ YRD.DOÇ.DR.ÖMER KADİR
BURKULMA DENEYİ DENEY FÖYÜ
T.C. ONDOKUZ MYIS ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FKÜLTESİ MKİN MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ BURKULM DENEYİ DENEY FÖYÜ HZIRLYNLR Prof.Dr. Erdem KOÇ Yrd.Doç.Dr. İbrahim KELEŞ EKİM 1 SMSUN BURKULM DENEYİ 1. DENEYİN MCI
Çelik Yapılar - INS /2016
Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS IV Dayanım Limit Durumu Enkesitlerin Dayanımı Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik Dayanım Limit Durumu Enkesitlerin Dayanımı Çekme Basınç Eğilme Momenti Kesme Burulma
KOCAELİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet I Final Sınavı
KOCEİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik akültesi Makina Mühendisliği ölümü Mukavemet I inal Sınavı dı Soadı : 9 Ocak 0 Sınıfı : h No : SORU : Şekildeki ucundan ankastre, ucundan serbest olan kirişinin uzunluğu
NORMAL KAT PLANI ÖN VE KESİN HESAPTA DİKKATE ALINAN YÜKLER YAPININ ÖZ AĞIRLIĞI KAR YÜKLERİ ve ÇATI HAREKETLİ YÜKLERİ NORMAL KAT HAREKETLİ YÜKLERİ RÜZGAR YÜKLERİ DEPREM YÜKLERİ HESAP YÜKLERİ ÇATI KATINDA,
Çözüm: Borunun et kalınlığı (s) çubuğun eksenel kuvvetle çekmeye zorlanması şartından;
Soru 1) Şekilde gösterilen ve dış çapı D 10 mm olan iki borudan oluşan çelik konstrüksiyon II. Kaliteli alın kaynağı ile birleştirilmektedir. Malzemesi St olan boru F 180*10 3 N luk değişken bir çekme
mukavemeti τ MPa. Sistemde emniyet katsayısı 4 olarak verildiğine göre; , pimlerin kayma akma mukavemeti
KOCELİ ÜNİVERİTEİ Mühendislik akültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet I Vize ınavı () dı oyadı : Kasım 009 ınıfı : No : ORU : Şekildeki iki çelik tüp birbirlerine adet pim ile B bölgesinden bağlanmış
BÖLÜM DÖRT KOMPOZİT KOLONLAR
BÖLÜM DÖRT KOMPOZİT KOLONLAR 4.1 Kompozit Kolon Türleri Kompozit(karma) kolonlar; beton, yapısal çelik ve donatı elemanlarından oluşur. Kompozit kolonlar çok katlı yüksek yapılarda çelik veya betonarme
KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI
KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI Ali İhsan ÖZCAN Yüksek Lisans Tez Sunumu 02.06.2015 02.06.2015 1 Giriş Nüfus yoğunluğu yüksek bölgelerde;
T.C. TURGUT ÖZAL ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ
T.C. TURGUT ÖZAL ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 3 NOKTA EĞME DENEY FÖYÜ (TEK EKSENLİ EĞİLME DENEYİ) ÖĞRETİM ÜYESİ YRD.DOÇ.DR. AHMET TEMÜGAN DERS ASİSTANI ARŞ.GÖR. FATİH KAYA
BURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) Department of Mechanical Engineering
Uygulama Sorusu-1 Şekildeki 40 mm çaplı şaft 0 kn eksenel çekme kuvveti ve 450 Nm burulma momentine maruzdur. Ayrıca milin her iki ucunda 360 Nm lik eğilme momenti etki etmektedir. Mil malzemesi için σ
29- Eylül KOÜ. Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü ( 1. ve 2. Öğretim 2. Sınıf / B Şubesi) Mukavemet Dersi - 1.
SORU-1) Şekildeki dikdörtgen kesitli kolonun genişliği b=200 mm. ve kalınlığı t=100 mm. dir. Kolon, kolon kesitinin geometrik merkezinden geçen ve tarafsız ekseni üzerinden etki eden P=400 kn değerindeki
5. BASINÇ ÇUBUKLARI. Euler bağıntısıyla belirlidir. Bununla ilgili kritik burkulma gerilmesi:
5. BASINÇ ÇUBUKLARI Kesit zoru olarak, eksenleri doğrultusunda basınç türü normal kuvvet taşıyan çubuklara basınç çubukları adı verilir. Bu tür çubuklarla, kafes sistemlerde ve yapı kolonlarında karşılaşılır.
ÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI YÖNETMELİĞİ 2016
ÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI YÖNETMELİĞİ 2016 Prof. Dr. Cavidan Yorgun Y. Doç. Dr. Cüneyt Vatansever Prof. Dr. Erkan Özer İstanbul İnşaat Mühendisleri Odası Kasım 2016 GİRİŞ Çelik Yapıların
29. Düzlem çerçeve örnek çözümleri
9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri 9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri Örnek 9.: NPI00 profili ile imal edilecek olan sağdaki düzlem çerçeveni normal, kesme ve moment diyagramları çizilecektir. Yapı çeliği
Tablo 1 Deney esnasında kullanacağımız numunelere ait elastisite modülleri tablosu
BASİT MESNETLİ KİRİŞTE SEHİM DENEYİ Deneyin Amacı Farklı malzeme ve kalınlığa sahip kirişlerin uygulanan yükün kirişin eğilme miktarına oranı olan rijitlik değerin değişik olduğunun gösterilmesi. Kiriş
GERİLME Cismin kesilmiş alanı üzerinde O
GERİLME Cismin kesilmiş alanı üzerinde O ile tanımlı noktasına etki eden kuvvet ve momentin kesit alana etki eden gerçek yayılı yüklerin bileşke etkisini temsil ettiği ifade edilmişti. Cisimlerin mukavemeti
34. Dörtgen plak örnek çözümleri
34. Dörtgen plak örnek çözümleri Örnek 34.1: Teorik çözümü Timoshenko 1 tarafından verilen dört tarafından ankastre ve merkezinde P=100 kn tekil yükü olan kare plağın(şekil 34.1) çözümü 4 farklı model
Kesit Tesirleri Tekil Kuvvetler
Statik ve Mukavemet Kesit Tesirleri Tekil Kuvvetler B ÖĞR.GÖR.GÜLTEKİN BÜYÜKŞENGÜR Çevre Mühendisliği Mukavemet Şekil Değiştirebilen Cisimler Mekaniği Kesit Tesiri ve İşaret Kabulleri Kesit Tesiri Diyagramları
İzmir Körfez Geçişi Projesi Ardgermeli Kavşak Köprüleri Tasarım Esasları
İzmir Körfez Geçişi Projesi Ardgermeli Kavşak Köprüleri Tasarım Esasları Serkan ÖZEN, İnşaat Mühendisi, MBA Telefon: 05325144049 E-mail : serkanozen80@gmail.com Sunum İçeriği Ardgermeli Köprü Tiplerine
Yapma Enkesitli Çift I Elemandan Oluşan Çok Parçalı Kirişlerin Yanal Burulmalı Burkulması Üzerine Analitik Bir Çalışma
Yapma Enkesitli Çift I Elemandan Oluşan Çok Parçalı Kirişlerin Yanal Burulmalı Burkulması Üzerine Analitik Bir Çalışma Mehmet Fatih Kaban, Cüneyt Vatansever Zümrütevler Mah. Atatürk Cad. İstanbul Teknik
İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ
İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ MEKANİK ve MUKAVEMET BİLGİSİ Prof.Dr. Zekai Celep MEKANİK VE MUKAVEMET BİLGİSİ 1. Gerilme 2. Şekil değiştirme 3. Gerilme-şekil değiştirme bağıntısı 4. Basit mukavemet halleri
TEKNOLOJİNİN BİLİMSEL İLKELERİ. Öğr. Gör. Adem ÇALIŞKAN
TEKNOLOJİNİN BİLİMSEL İLKELERİ 3 Malzemelerin esnekliği Gerilme Bir cisme uygulanan kuvvetin, kesit alanına bölümüdür. Kuvvetin yüzeye dik olması halindeki gerilme "normal gerilme" adını alır ve şeklinde
11/6/2014 İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ. MEKANİK ve MUKAVEMET BİLGİSİ MEKANİK VE MUKAVEMET BİLGİSİ
MEKANİK VE MUKAVEMET BİLGİSİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ MEKANİK ve MUKAVEMET BİLGİSİ Prof.Dr. Zekai Celep 1. Gerilme 2. Şekil değiştirme 3. Gerilme-şekil değiştirme bağıntısı 4. Basit mukavemet halleri
Birleşim Araçları Prof. Dr. Ayşe Daloğlu Karadeniz Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü
Birleşim Araçları Birleşim Araçları Çelik yapılar çeşitli boyut ve biçimlerdeki hadde ürünlerinin kesilip birleştirilmesi ile elde edilirler. Birleşim araçları; Çözülebilen birleşim araçları (Cıvata (bulon))
MAKİNE ELEMANLARI 1 GENEL ÇALIŞMA SORULARI 1) Verilen kuvvet değerlerini yükleme türlerini yazınız.
MAKİNE ELEMANLARI 1 GENEL ÇALIŞMA SORULARI 1) Verilen kuvvet değerlerini yükleme türlerini yazınız. F = 2000 ± 1900 N F = ± 160 N F = 150 ± 150 N F = 100 ± 90 N F = ± 50 N F = 16,16 N F = 333,33 N F =
GENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler)
GENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler) BOYUTLANDIRMA VE DONATI HESABI Örnek Kolon boyutları ne olmalıdır. Çözüm Kolon taşıma gücü abaklarının kullanımı Soruda verilenler
KOÜ. Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü (1. ve 2.Öğretim / B Şubesi) MMK208 Mukavemet II Dersi - 1. Çalışma Soruları 23 Şubat 2019
SORU-1) Aynı anda hem basit eğilme hem de burulma etkisi altında bulunan yarıçapı R veya çapı D = 2R olan dairesel kesitli millerde, oluşan (meydana gelen) en büyük normal gerilmenin ( ), eğilme momenti
Mukavemet-I. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Mukavemet-I Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 5 Eğilmede Kirişlerin Analizi ve Tasarımı Kaynak: Cisimlerin Mukavemeti, F.P. Beer, E.R. Johnston, J.T. DeWolf, D.F. Mazurek, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok.
Mukavemet-II. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Mukavemet-II Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 10 Kolonlar Kaynak: Cisimlerin Mukavemeti, F.P. Beer, E.R. Johnston, J.T. DeWolf, D.F. Mazurek, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok. 10.1 Giriş Önceki bölümlerde
BİLGİLENDİRME EKİ 7E. LİFLİ POLİMER İLE SARGILANAN KOLONLARDA DAYANIM VE SÜNEKLİK ARTIŞININ HESABI
BİLGİLENDİRME EKİ 7E. LİFLİ POLİMER İLE SARGILANAN KOLONLARDA DAYANIM VE SÜNEKLİK ARTIŞININ HESABI 7E.0. Simgeler A s = Kolon donatı alanı (tek çubuk için) b = Kesit genişliği b w = Kiriş gövde genişliği
Temeller. Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
Temeller Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Temel Nedir? Yapısal sistemlerin üzerindeki tüm yükleri, zemine güvenli bir şekilde aktaran yapısal elemanlara
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR BİRİNCİ AŞAMA DEĞERLENDİRME YÖNTEMİ BİNANIN ÖZELLİKLERİ Binanın
ÇALIŞMA SORULARI 1) Yukarıdaki şekilde AB ve BC silindirik çubukları B noktasında birbirleriyle birleştirilmişlerdir, AB çubuğunun çapı 30 mm ve BC çubuğunun çapı ise 50 mm dir. Sisteme A ucunda 60 kn
Pnömatik Silindir Tasarımı Ve Analizi
Pnömatik Silindir Tasarımı Ve Analizi Burak Gökberk ÖZÇİÇEK İzmir Katip Çelebi Üniversitesi y170228007@ogr.ikc.edu.tr Özet Bu çalışmada, bir pnömatik silindirin analitik yöntemler ile tasarımı yapılmıştır.
Elastisite Teorisi Hooke Yasası Normal Gerilme-Şekil değiştirme
Elastisite Teorisi Hooke Yasası Normal Gerilme-Şekil değiştirme Gerilme ve Şekil değiştirme bileşenlerinin lineer ilişkileri Hooke Yasası olarak bilinir. Elastisite Modülü (Young Modülü) Tek boyutlu Hooke
Prof. Dr. Berna KENDİRLİ
Prof. Dr. Berna KENDİRLİ Sabit (ölü) yükler - Serayı oluşturan elemanların ağırlıkları, - Seraya asılı tesisatın ağırlığı Hareketli (canlı) yükler - Rüzgar yükü, - Kar yükü, - Çatıya asılarak yetiştirilen
Şekil 1.17. Çekmeye veya basmaya çalışan kademeli milin teorik çentik faktörü kt
Şekilde gösterilen eleman; 1) F = 188 kn; ) F = 36 96 kn; 3) F = (-5 +160) kn; 4) F=± 10 kn kuvvetlerle çekmeye zorlanmaktadır. Boyutları D = 40 mm, d = 35 mm, r = 7 mm; malzemesi C 45 ıslah çeliği olan
CS MÜHENDİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ www.csproje.com. EUROCODE-2'ye GÖRE MOMENT YENİDEN DAĞILIM
Moment CS MÜHENİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ EUROCOE-2'ye GÖRE MOMENT YENİEN AĞILIM Bir yapıdaki kuvvetleri hesaplamak için elastik kuvvetler kullanılır. Yapının taşıma gücüne yakın elastik davranmadığı
YTÜ İnşaat Fakültesi Geoteknik Anabilim Dalı. Ders 5: İÇTEN DESTEKLİ KAZILAR. Prof.Dr. Mehmet BERİLGEN
YTÜ İnşaat Fakültesi Geoteknik Anabilim Dalı Ders 5: İÇTEN DESTEKLİ KAZILAR Prof.Dr. Mehmet BERİLGEN İçten Destekli Kazılar İçerik: Giriş Uygulamalar Tipler Basınç diagramları Tasarım Toprak Basıncı Diagramı
Birleşimler. Birleşim Özellikleri. Birleşim Hesapları. Birleşim Raporları
Birleşimler Birleşim Özellikleri Birleşim Hesapları Birleşim Raporları Birleşim Menüsü Araç çubuğunda yer alan Çelik sekmesinden birleşimlerin listesine ulaşabilirsiniz. Aynı zamanda araç çubuğunda yer
28. Sürekli kiriş örnek çözümleri
28. Sürekli kiriş örnek çözümleri SEM2015 programında sürekli kiriş için tanımlanmış özel bir eleman yoktur. Düzlem çerçeve eleman kullanılarak sürekli kirişler çözülebilir. Ancak kiriş mutlaka X-Y düzleminde
d : Kirişin faydalı yüksekliği E : Deprem etkisi E : Mevcut beton elastisite modülü
0. Simgeler A c A kn RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR : Brüt kolon enkesit alanı : Kritik katta değerlendirmenin yapıldığı doğrultudaki kapı ve pencere boşluk oranı %5'i geçmeyen ve köşegen
Birleşimler. Birleşim Özellikleri. Birleşim Hesapları. Birleşim Raporları
Birleşimler Birleşim Özellikleri Birleşim Hesapları Birleşim Raporları Birleşim Menüsü Araç çubuğunda yer alan Çelik sekmesinden birleşimlerin listesine ulaşabilirsiniz. Aynı zamanda araç çubuğunda yer
AASHTO LRFD 2007. Alp Caner
AASHTO LRFD 2007 Alp Caner 1 Köprü Açıklığının Tanımı Tasarım açıklığı Kiriş uzunluğu Köprü döşeme genişliği Köprü Toplam Uzunluğu = 50 metre (mesnetler arası) = 51 metre = 12 metre = 102 metre Tablo 2.5.2.6.3-1
TEKNOLOJİNİN BİLİMSEL İLKELERİ. Bölüm-4 MALZEMELERDE ÇEKME-BASMA - KESME GERİLMELERİ VE YOUNG MODÜLÜ. 4.1. Malzemelerde Zorlanma ve Gerilme Şekilleri
Bölüm-4 MALZEMELERDE ÇEKME-BASMA - KESME GERİLMELERİ VE YOUNG MODÜLÜ 4.1. Malzemelerde Zorlanma ve Gerilme Şekilleri Malzemeler genel olarak 3 çeşit zorlanmaya maruzdurlar. Bunlar çekme, basma ve kesme
TAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun
. Döşemeler TAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun 07.3 ÇELİK YAPILAR Döşeme, Stabilite Kiriş ve kolonların düktilitesi tümüyle yada kısmi basınç etkisi altındaki elemanlarının genişlik/kalınlık
RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 4-DBYBHY (2007)ve RBTE(2013) Karşılaştırılması
RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 4-DBYBHY (2007)ve RBTE(2013) Karşılaştırılması Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü RİSKLİ BİNALARIN TESPİT
MUKAVEMET SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU
MUKAVEMET MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU Mukavemet Hesabı / 80 1) Elemana etkiyen dış kuvvet ve momentlerin, bunların oluşturduğu zorlanmaların cinsinin (çekme-basma, kesme, eğilme,
EĞİLME. Köprünün tabyası onun eğilme gerilmesine karşı koyma dayanımı esas alınarak boyutlandırılır.
EĞİLME Köprünün tabyası onun eğilme gerilmesine karşı koyma dayanımı esas alınarak boyutlandırılır. EĞİLME Mühendislikte en önemli yapı ve makine elemanları mil ve kirişlerdir. Bu bölümde, mil ve kirişlerde
KİRİŞLERDE VE İNCE CİDARLI ELEMANLARDA KAYMA GERİLMELERİ
KİRİŞLERDE VE İNCE CİDARLI ELEMANLARDA KAYMA GERİLMELERİ x Göz önüne alınan bir kesitteki Normal ve Kayma gerilmelerinin dağılımı statik denge denklemlerini sağlamalıdır: F F F x y z = = = σ da = 0 x τ
INM 308 Zemin Mekaniği
Hafta_3 INM 308 Zemin Mekaniği Zeminlerde Kayma Direnci Kavramı, Yenilme Teorileri Yrd.Doç.Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com www.inankeskin.com ZEMİN MEKANİĞİ Haftalık Konular
SÜLEYMAN DEMİ REL ÜNİ VERSİ TESİ MÜHENDİ SLİ K-Mİ MARLIK FAKÜLTESİ MAKİ NA MÜHENDİ SLİĞİ BÖLÜMÜ MEKANİK LABORATUARI DENEY RAPORU
SÜLEYMAN DEMİ REL ÜNİ VERSİ TESİ MÜHENDİ SLİ K-Mİ MARLIK FAKÜLTESİ MAKİ NA MÜHENDİ SLİĞİ BÖLÜMÜ MEKANİK LABORATUARI DENEY RAPORU DENEY ADI KİRİŞLERDE SEHİM DERSİN ÖĞRETİM ÜYESİ YRD.DOÇ.DR. ÜMRAN ESENDEMİR
RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 7-Örnekler 2. Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü
RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 7-Örnekler 2 Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Amaç Mevcut Yapılar için RBTE yönteminin farklı taşıyıcı
Mukavemet-II PROF. DR. MURAT DEMİR AYDIN
Mukavemet-II PROF. DR. MURAT DEMİR AYDIN KAYNAK KİTAPLAR Cisimlerin Mukavemeti F.P. BEER, E.R. JOHNSTON Mukavemet-2 Prof.Dr. Onur SAYMAN, Prof.Dr. Ramazan Karakuzu Mukavemet Mehmet H. OMURTAG 1 SİMETRİK
YAYLAR. d r =, 2 FD T =, 2. 8FD τ = , C= d. C: yay indeksi, genel olarak 6 ile 12 arasında değişen bir değerdir. : Kayma gerilmesi düzeltme faktörü
YAYLAR τ ± Tr F max J + A, FD T, r, J, A τ F + π, C D C: yay ineksi, genel olarak 6 ile 1 arasına eğişen bir eğerir. 0.5 τ 1+ ve C τ s yazılabilir. s C + 1 C s : ayma gerilmesi üzeltme faktörü higley s
2. Amaç: Çekme testi yapılarak malzemenin elastiklik modülünün bulunması
1. Deney Adı: ÇEKME TESTİ 2. Amaç: Çekme testi yapılarak malzemenin elastiklik modülünün bulunması Mühendislik tasarımlarının en önemli özelliklerinin başında öngörülebilir olmaları gelmektedir. Öngörülebilirliğin
BURSA TEKNİK ÜNİVERSİTESİ DOĞA BİLİMLERİ, MİMARLIK VE MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 3 NOKTA EĞME DENEYİ FÖYÜ
BURSA TEKNİK ÜNİVERSİTESİ DOĞA BİLİMLERİ, MİMARLIK VE MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 3 NOKTA EĞME DENEYİ FÖYÜ BURSA - 2016 1. GİRİŞ Eğilme deneyi malzemenin mukavemeti hakkında tasarım
2005/2006 ÖĞRETİM YILI GÜZ YARIYILI MUKAVEMET 1 DERSİ 1. VİZE SORU VE CEVAPLARI
00/00 ÖĞRTİ YILI GÜZ YRIYILI UKT 1 RSİ 1. İZ SORU PLRI SORU 1: 0 0 kn 0, m 8 kn/m 0, m 0, m t t Şekildeki sistde, a) Y 0 Pa ve niet katsaısı n olduğuna göre çubuğunun kesit alanını, b) Y 00 Pa ve n için
Mukavemet 1. Fatih ALİBEYOĞLU. -Çalışma Soruları-
1 Mukavemet 1 Fatih ALİBEYOĞLU -Çalışma Soruları- Soru 1 AB ve BC silindirik çubukları şekilde gösterildiği gibi, B de kaynak edilmiş ve yüklenmiştir. P kuvvetinin büyüklüğünü, AB çubuğundaki çekme gerilmesiyle
KOMPOZĐT ELEMANLARIN TASARIMI VE MEVCUT BETONARME YAPILARIN KAPASĐTELERĐNĐN BELĐRLENMESĐ VE GÜÇLENDĐRĐLMESĐ
DOKUZ EYLÜL ÜNĐVERSĐTESĐ FEN BĐLĐMLERĐ ENSTĐTÜSÜ KOMPOZĐT ELEMANLARIN TASARIMI VE MEVCUT BETONARME YAPILARIN KAPASĐTELERĐNĐN BELĐRLENMESĐ VE GÜÇLENDĐRĐLMESĐ Hüseyin KUZU Mayıs, 009 ĐZMĐR KOMPOZĐT ELEMANLARIN
AÇI YÖNTEMİ Slope-deflection Method
SAKARYA ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT ÜHENDİSLİĞİ BÖLÜÜ Department of Civil Engineering İN 303 YAPI STATIĞI II AÇI YÖNTEİ Slope-deflection ethod Y.DOÇ.DR. USTAA KUTANİS kutanis@sakarya.edu.tr Sakarya Üniversitesi,
YTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Özel Laboratuvar Dersi Strain Gauge Deneyi Çalışma Notu
YTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Özel Laboratuvar Dersi Strain Gauge Deneyi Çalışma Notu Laboratuar Yeri: B Blok en alt kat Mekanik Laboratuarı Laboratuar Adı: Strain Gauge Deneyi Konu:
ÖNSÖZ. Kitabın kapak tasarımında katkılarından dolayı A-Ztech Ltd. den Sn Ali ÖGE ye teşekkür ederim.
ÖNSÖZ Katıların mekaniği kendi içinde Katı Cisimlerin Mekaniği (veya kısaca Mekanik) ve Şekil Değiştiren Cisimlerin Mekaniği (veya kısaca Mukavemet) olmak üzere iki alt gruba ayrılmıştır. Bunlardan mekaniğin
Kırılma Hipotezleri. Makine Elemanları. Eşdeğer Gerilme ve Hasar (Kırılma ve Akma) Hipotezleri
Makine Elemanları Eşdeğer Gerilme ve Hasar (Kırılma ve Akma) Hipotezleri BİLEŞİK GERİLMELER Kırılma Hipotezleri İki veya üç eksenli değişik gerilme hallerinde meydana gelen zorlanmalardır. En fazla rastlanılan
Kirişlerde Kesme (Transverse Shear)
Kirişlerde Kesme (Transverse Shear) Bu bölümde, doğrusal, prizmatik, homojen ve lineer elastik davranan bir elemanın eksenine dik doğrultuda yüklerin etkimesi durumunda en kesitinde oluşan kesme gerilmeleri
ZEMİNLERİN KAYMA DİRENCİ
ZEMİNLERİN KYM İRENİ Problem 1: 38.m çapında, 76.m yüksekliğindeki suya doygun kil zemin üzerinde serbest basınç deneyi yapılmış ve kırılma anında, düşey yük 129.6 N ve düşey eksenel kısalma 3.85 mm olarak
Kompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Kompozit Malzemeler ve Mekaniği Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 4 Laminatların Makromekanik Analizi Kaynak: Kompozit Malzeme Mekaniği, Autar K. Kaw, Çevirenler: B. Okutan Baba, R. Karakuzu. 4 Laminatların
BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 12
BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 12 SÜ EKLĐK DÜZEYĐ YÜKSEK 6 KATLI BETO ARME PERDELĐ / ÇERÇEVELĐ BĐ A SĐSTEMĐ Đ PERFORMA SI I DOĞRUSAL ELASTĐK YÖ TEM (EŞDEĞER
33. Üçgen levha-düzlem gerilme örnek çözümleri
33. Üçgen levha-düzlem gerilme örnek çözümleri Örnek 33.1: Şekil 33.1 deki, kalınlığı 20 cm olan betonarme perdenin malzemesi C25/30 betonudur. Tepe noktasında 1000 kn yatay yük etkimektedir. a) 1 noktasındaki
qwertyuiopasdfghjklzxcvbnmqw ertyuiopasdfghjklzxcvbnmqwert yuiopasdfghjklzxcvbnmqwertyui opasdfghjklzxcvbnmqwertyuiopa sdfghjklzxcvbnmqwertyuiopasdf
qwertyuiopasdfghjklzxcvbnmqw ertyuiopasdfghjklzxcvbnmqwert yuiopasdfghjklzxcvbnmqwertyui opasdfghjklzxcvbnmqwertyuiopa Dersin Kodu sdfghjklzxcvbnmqwertyuiopasdf ARA SINAV Yazar ghjklzxcvbnmqwertyuiopasdfghj
Mobilmod Tekerlekli Mobil İskele Sistemi
Mobilmod Tekerlekli Mobil İskele Sistemi Mobilmod iskele sistemleri, genellikle iç mekanlarda ve düzgün zeminli geniş alanlarda kullanılan tekerlekli, yer değiştirebilir iskele sistemleridir. Mobilmod
MALZEME BİLGİSİ DERS 7 DR. FATİH AY. www.fatihay.net fatihay@fatihay.net
MALZEME BİLGİSİ DERS 7 DR. FATİH AY www.fatihay.net fatihay@fatihay.net GEÇEN HAFTA KRİSTAL KAFES NOKTALARI KRİSTAL KAFES DOĞRULTULARI KRİSTAL KAFES DÜZLEMLERİ DOĞRUSAL VE DÜZLEMSEL YOĞUNLUK KRİSTAL VE
BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY - 3 ÜÇ NOKTALI EĞİLME DENEYİ
BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY - 3 ÜÇ NOKTALI EĞİLME DENEYİ GİRİŞ Yapılan herhangi bir mekanik tasarımda kullanılacak malzemelerin belirlenmesi
BİLGİSAYAR DESTEKLİ TASARIM VE ANALİZ (ANSYS) (4.Hafta)
BİLGİSAYAR DESTEKLİ TASARIM VE ANALİZ (ANSYS) (4.Hafta) GERİLME KAVRAMI VE KIRILMA HİPOTEZLERİ Gerilme Birim yüzeye düşen yük (kuvvet) miktarı olarak tanımlanabilir. Parçanın içerisinde oluşan zorlanma
BOYUNA VE ENİNE DOĞRULTUDA BERKİTİLMİŞ VE BERKİTİLMEMİŞ DÖRT TARAFINDAN MESNETLİ ÇELİK LEVHALARIN TAŞIMA DAVRANIŞLARI
BOYUNA VE ENİNE DOĞRULTUDA BERKİTİLMİŞ VE BERKİTİLMEMİŞ DÖRT TARAFINDAN MESNETLİ ÇELİK LEVHALARIN TAŞIMA DAVRANIŞLARI Ahmet Necati YELGİN *, Hüseyin YELGİN ** ve Cihat ÇUKUR *** * Sakarya Üniversitesi