BASINÇ ALTINDAKİ ÇELİK ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ HESABI

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Ebat: px
Şu sayfadan göstermeyi başlat:

Download "BASINÇ ALTINDAKİ ÇELİK ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ HESABI"

Transkript

1 BASINÇ ALTINDAKİ ÇELİK ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ HESABI Dr. O. Özgür Eğilmez Yardımcı Doçent İzmir Yüksek Teknoloji Enstitüsü İnşaat Mühendisliği Bölümü

2 Zamanda Yolculuk İÇERİK Taşıma Gücü Hesabı ve Amaç Kolon Davranışı ve Burkulma Tipleri Eğilme Burkulması: - Elastik Eğilme Burkulması - İnelastik Eğilme Burkulması - İnelastik Davranış ve diğ. için k Düzeltmesi Burulma ve Yanal-Burulma Burkulması: Özet Örnekler

3 M.Ö. 80/70-15: Marcus Vitruvius Pollio - De Architectura genişlik / ükseklik oranı = 1/6 ZAMANDA YOLCULUK Leonardo da Vinci ( ): Vitruvian Man Elastik Burkulma: Leonard Euler ( ) 1744 Barak direğinin burkulma ükü 1757 Basit mesnetli kolon (Euler Kolonu) İnelastik Burkulma: 1889 Engesser 1910 Von Karman 1946 Shanle

4 M.Ö. 80/70-15: Marcus Vitruvius Pollio - De Architectura genişlik / ükseklik oranı = 1/6 ZAMANDA YOLCULUK Elastik Burkulma: Leonard Euler ( ) 1744 Barak direğinin burkulma ükü 1757 Basit mesnetli kolon (Euler Kolonu) İnelastik Burkulma: 1889 Engesser 1910 Von Karman 1946 Shanle AISC (191): 197 EGY 1. sürüm 1986 TGY 1. sürüm 1989 EGY 9. sürüm 1999 TGY 3. sürüm 005 EGY ve TGY 13. sürüm 010 EGY ve TGY 14. sürüm (ANSI/AISC )

5 TAŞIMA GÜCÜ HESABINA GÖRE TASARIM AISC 005 E Bölümü Basınç Elemanları P φp u n P u =Gereken basınç mukavemeti (aktorize edilmiş servis ükleri kullanılarak hesap edilir) P n = Nominal basınç mukavemeti Φ = Azaltma faktörü P = n A g cr

6 AMAÇ P φp u n P = n A g cr cr =? Değişik burkulma tipleri için Kritik Burkulma Gerilmesi ( cr ) nasıl hesaplanır.

7 AMAÇ CR =? 1, 1 / =1 P e cr / (MPa) 0,8 0,6 0,4 0, (kl/r)

8 BASINÇ MUKAVEMETİNİ ETKİLEYEN AKTÖRLER Kesit Şekli Mesnet Koşulları Çelik Akma Mukavemeti Üretim Şekli Eğilme Ekseni Mevcut Yamukluklar Başlık-Gövde Kalınlıkları

9 BASINCA ÇALIŞAN TİPİK ELEMANLAR HD UC IPE W Kesitler Köşebent, C ve Levhalardan elde edilen Yapma Kesitler T ve Köşebentler

10 KOLON DAVRANIŞI Yük-Deformason İlişkisi: δ P Δ σ σ ε

11 Çok Kısa Kolon: KOLON DAVRANIŞI δ P Δ P P P Eksenel Kısalma, δ Yata Deplasman, Δ

12 KOLON DAVRANIŞI Kısa Kolon: δ P Δ P P Burkulma P Eksenel Kısalma, δ Yata Deplasman, Δ

13 Orta Yükseklikte Kolon: KOLON DAVRANIŞI δ P Δ P P P P m P T Burkulma Eksenel Kısalma, δ Yata Deplasman, Δ

14 KOLON DAVRANIŞI Uzun Kolon: δ P Δ P P P P E PE Burkulma Eksenel Kısalma, δ Yata Deplasman, Δ

15 BASINÇ ELEMANLARI BURKULMA ÇEŞİTLERİ 1- Eğilme Burkulması: Tanım - Burulma Burkulması 3- Yanal-Burulma Burkulması 4- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde)

16 BASINÇ ELEMANLARI BURKULMA ÇEŞİTLERİ 1- Eğilme Burkulması: Kesitler - Burulma Burkulması 3- Yanal-Burulma Burkulması 4- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde)

17 BASINÇ ELEMANLARI BURKULMA ÇEŞİTLERİ 1- Eğilme Burkulması - Burulma Burkulması: Tanım ve Kesitler 3- Yanal-Burulma Burkulması 4- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) Kama merkezi etrafında dönme: Genellikle çift simetrili kesitler.

18 BASINÇ ELEMANLARI BURKULMA ÇEŞİTLERİ 1- Eğilme Burkulması - Burulma Burkulması 3- Yanal-Burulma Burkulması: Tanım 4- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) Kesitin hem dönmesi hem anal deplasman apması

19 BASINÇ ELEMANLARI BURKULMA ÇEŞİTLERİ 1- Eğilme Burkulması - Burulma Burkulması 3- Yanal-Burulma Burkulması: Kesitler 4- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) KM KM KM X o Y o Y o KM e

20 BASINÇ ELEMANLARI BURKULMA ÇEŞİTLERİ 1- Eğilme Burkulması - Burulma Burkulması 3- Yanal-Burulma Burkulması 4- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) b λ = λ t r b t λ = 0.91 E / r Burkulma kapasitesi azaltılıor λ değerleri için Tablo B4.1 e bakınız. b t b λ = 0.75 E / r t λ =1.0 E / r

21 EĞİLME BURKULMASI - vea - vea zaıf eksen önünde Elastik ve İnelastik Eğilme Burkulması

22 ELASTİK EĞİLME BURKULMASI e = P e A = π EI kl ( ) A = π E (E 3 4) ( kl /r) r = I A kl r kl r kl r kl r

23 ELASTİK EĞİLME BURKULMASI = 355MPa e π E = ( E3 ( kl / r) 4) P e 300 e (MPa) = 35MPa (kl/r)

24 ELASTİK EĞİLME BURKULMASI = 355MPa e π E = ( E3 ( kl / r) 4) P cr 300 cr (MPa) = 35MPa cr = 0,877 ( E3 3) e (kl/r)

25 ELASTİK EĞİLME BURKULMASI Düz bir kolonun elastik burkulması: 1, P P e 1 P = P e L Δ T P/P e 0,8 0,6 0,4 ( P ) Pe e T c σ = + = σ ( T / L 1/100) A I 0, 0 0 0,01 0,0 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,1 T /L

26 ELASTİK EĞİLME BURKULMASI Yamuk bir kolonun elastik burkulması: 0 /L=1/1000 (AISC ): 1, P 1 P = P e L Δ 0 Δ 0 Δ 1 P/P e 0,8 0,6 ( P ) Pe e T c σ = + = σ ( T / L 1/100) A I 0,4 0, 0 0 0,01 0,0 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,1 0 /L = 1/1000 T /L = ( )/L

27 ELASTİK EĞİLME BURKULMASI = 355MPa e π E = ( E3 ( kl / r) 4) P cr 300 cr (MPa) = 35MPa cr = 0,877 ( E3 3) e (kl/r)

28 ELASTİK EĞİLME BURKULMASI ( = 355 MPa) 1, 1 / =1 e P e cr / (MPa) 0,8 0,6 0,4 kl r cr E = 4,71 = 111,8 = 0,877 ( E3 3) e 0, kl 111,8 r ELASTİK (kl/r)

29 İNELASTİK EĞİLME BURKULMASI ( = 355 MPa) 1, 1 / =1 e P e cr / (MPa) 0,8 0,6 0,4 cr e = 0,658 ( E3 ) kl r cr E = 4,71 = 111,8 = 0,877 ( E3 3) e 0, kl kl İNELASTİK 111,8 111,8 r r ELASTİK (kl/r)

30 AISC , E BÖLÜMÜ, E3 ALTBÖLÜMÜ P φp u n P = n A g cr ( a) kl/ r 4,71 E / (İNELASTİK Eğilme Burkulması) cr = e ( E3 ) ( b) kl/ r > 4,71 E / (ELASTİK Eğilme Burkulması) cr = 0,877 e ( E3 3)

31 İNELASTİK EĞİLME BURKULMASI ( = 355 MPa) 1, 1 / =1 P e cr / (MPa) 0,8 0,6 0,4 cr }? e = 0,658 ( E3 ) cr = 0,877 ( E3 3) 0, kl kl İNELASTİK 111,8 111,8 r r ELASTİK (kl/r) e

32 ARTIK GERİLMELERİN ETKİSİ Haddelenmiş Kesitler : r = 70 MPa Yapma Kesitler : r = 115 MPa Toplam Gerilme I-Kesit Artık Gerilme Ugulanan Gerilme Elastic Başlık Uçları Akma Gerilmesinde

33 ε ARTIK GERİLMELERİN ETKİSİ Haddelenmiş Kesitler : r = 70 MPa Yapma Kesitler : r = 115 MPa Toplam Gerilme I-Kesit Artık Gerilme Ugulanan Gerilme σ σ

34 ε ARTIK GERİLMELERİN ETKİSİ Haddelenmiş Kesitler : r = 70 MPa Yapma Kesitler : r = 115 MPa Toplam Gerilme I-Kesit Artık Gerilme Ugulanan Gerilme σ σ

35 ARTIK GERİLMELERİN ETKİSİ σ Belirli bir σ/σ değerinin üstünde kesitin elemsizlik momenti azalır. σ Elastic E=00GPa ε İnelastik (E=0) τ = I I in = e Rijidlik Azaltız aktörü

36 İNELASTİK EĞİLME BURKULMASI ( = 355 MPa) 1, 1 / =1 P e cr / (MPa) 0,8 0,6 }?= cr in ( 0, ) ( ) = τ 877 cr = 0,877 ( E3 3) e e 0,4 cr e = 0,658 ( E3 ) 0, kl kl İNELASTİK 111,8 111,8 r r ELASTİK (kl/r)

37 EĞİLME BURKULMASI Rijidlik Azaltım aktörünün (τ) Diğer Ugulama Alanı: k Katsaısı P u P u I İnelastik Davranış P u /P > 1/3 için k =? L I I 1.L

38 A B G şöle tanımlanır: = g g c c L I L I G τ VE BURKULMA BOYU KATSAYISI k = b b c c m L I L I G τ = u P P P P 0,85 1 log 7,38 /3 1 τ σ σ Genel Kabül:

39 τ VE BURKULMA BOYU KATSAYISI k τ İçin Genel Kabul P P Burkulma Yükü 1 3 İnelastik Davranış P u /P > 1/3 u = Elastik Behavior P u /P 1/3 Desteklenmemiş Bo

40 EĞİLME BURKULMASI Tek Bacağından Yüklenmiş Tekil Köşebentler Elastik ve İnelastik Eğilme Burkulması Yüklü Bacak AM

41 EĞİLME BURKULMASI TEKİL KÖŞEBENT (TBY) E Bölümü, E5 Altbölümü (a) Planar Makaslar (b) Uza Kafesler Bu tür köşebentler, üklü olan bacağın ekseninde (-) eğilme burkulmasına maruz kalır. E3 bölümündeki elastik ve inelastik burkulma denklemleri kullanılır. (kl/r) E5 bölümünde açıklandığı şekilde hesaplanır. Yüklü Bacak AM TBY: Tek Bacak Yüklü

42 EĞİLME BURKULMASI TEKİL KÖŞEBENT (TBY) E Bölümü, E5 Altbölümü (a) Planar Makaslar ( ) i L kl L 0 80 = ( E5 1) r r r ( ) i L kl L 80 = ( E5 r r r ) Yüklü Bacak AM TBY: Tek Bacak Yüklü

43 BURULMA ve YANAL BURULMA BURKULMASI

44 BURULMA VE YANAL BURULMA BURKULMASI E Bölümü, E4 Altbölümü, AISC-05 (Tek köşebentler için E5 Altbölümüne bakınız). (a) Çift köşebent ve T kesitleri için (b) Diğer tüm durumlar için E3. ve E3.3 denklemleri kullanılarak hesaplanır. Ancak e elastik burulma vea anl burulma burkulma gerilmesidir ve aşağıdaki gibi hesaplanır: (i) Çift Simetrili Kesitler (ii) Tek Simetrili Kesitler (- simetri eksenidir) (iii) Asimetrik Kesitler

45 BURULMA VE YANAL BURULMA BURKULMASI

46 BURULMA VE YANAL BURULMA BURKULMASI (a) Çift köşebent ve T kesitler için KM KM Y o Y o cr + 4 H cr crz cr crz = 1 1 ( 4 ( ) E H + cr crz ) cr, E3. vea E3-3 deki cr olarak hesaplanır.

47 BURULMA VE YANAL BURULMA BURKULMASI (b) cr, eğilme burkulması denklemleri kullanılarak (E3- vea E3-3) hesaplanacaktır. Ancak bu denklemlerdeki e, aşağıda belirtildiği şekilde hesaplanır: (i) Çift Simetrili Kesitler için: e π EC 1 w = + GJ ( 4 ( ) E k L I + I z 4) / 4,71 / e kl r E = ( E3 ) cr kl/ r > 4,71 E / = 0,877 ( E3 3) cr e

48 BURULMA VE YANAL BURULMA BURKULMASI (b) cr, eğilme burkulması denklemleri kullanılarak (E3- vea E3-3) hesaplanacaktır. Ancak bu denklemlerdeki e, aşağıda belirtildiği şekilde hesaplanır: (ii) Tek Simetrili Kesitler için (- simetri eksenidir): e + 4 H e ez e ez = 1 1 ( 4 ( ) E H + e ez / 4,71 / e kl r E = ( E3 ) cr kl/ r > 4,71 E / = 0,877 ( E3 3) cr e 5)

49 BURULMA VE YANAL BURULMA BURKULMASI (b) cr, eğilme burkulması denklemleri kullanılarak (E3- vea E3-3) hesaplanacaktır. Ancak bu denklemlerdeki e, aşağıda belirtildiği şekilde hesaplanır: (iii) Asimetrik Kesitler: ( )( ) ( ) ) e e e e 0 ( e ez e e e 0 ( ) = 0 e e e r0 / 4,71 / e kl r E = ( E3 cr kl/ r > 4,71 E / = 0,877 ( E3 3) cr r e o )

50 ÖZET

51 ÇİT SİMETRİLİ KESİTLER 1- Eğilme Burkulması - Burulma Burkulması 3- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde)

52 ÇİT SİMETRİLİ KESİTLER 1- Eğilme Burkulması - Burulma Burkulması 3- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) ( ) / 4,71 / e a kl r E = ( E3 cr ( b) kl/ r > 4,71 E / = 0,877 ( E3 3) cr e ) e = π E ( 3 kl E r 4)

53 ÇİT SİMETRİLİ KESİTLER 1- Eğilme Burkulması - Burulma Burkulması 3- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) e π EC 1 w = + GJ ( 4 ( ) E k L I + I z 4) ( ) / 4,71 / e a kl r E = ( E3 cr ( b) kl/ r > 4,71 E / = 0,877 ( E3 3) cr e )

54 ÇİT SİMETRİLİ KESİTLER 1- Eğilme Burkulması - Burulma Burkulması 3- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) t b Genellikle sorun teşkil etmez.

55 ÇİT KÖŞEBENT VE T KESİTLER 1- Eğilme Burkulması - Yanal Burulma Burkulması 3- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) KM KM Y o Y o

56 ÇİT KÖŞEBENT VE T KESİTLER 1- Eğilme Burkulması: T Kesitler - Yanal Burulma Burkulması 3- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) (kl/r) ve (kl/r) kontrol edilir. Büük olan taşıma gücünü belirler. ( ) ( / ) 4,71 / e a kl r E = ( E3 cr ( b) kl / r > 4,71 E / = 0,877 ( E3 3) ( ) e = π E ( 3 4) kl E r cr e )

57 ÇİT KÖŞEBENT VE T KESİTLER 1- Eğilme Burkulması: Çift Köşebentler - Yanal Burulma Burkulması 3- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) (kl/r), (kl/r) ve (kl/r) m kontrol edilir. Büük olan taşıma gücünü belirler. (kl/r) m = Ara bağlaıcı civatalar vea kanak sebebile modifie edilmiş narinlik oranı. (E6 Bölümü) (a) Elle sıkılmış civatalarla birleştirilmiş kl r m = kl r o + a r i ( E6 1) (b) Kanak vea gerdirilmiş civatalarla birleştirilmiş: (E6-) (kl/r) 0 =(kl/r) ve (kl/r) den büüğü a=civatalar arası mesafe ri=tek köşebentin minimum atalet arıçapı

58 ÇİT KÖŞEBENT VE T KESİTLER 1- Eğilme Burkulması: Çift Köşebentler - Yanal Burulma Burkulması 3- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) (kl/r), (kl/r) ve (kl/r) m kontrol edilir. Büük olan taşıma gücünü belirler. ( ) ( / ) 4,71 / e a kl r E = ( E3 cr ( b) kl / r > 4,71 E / = 0,877 ( E3 3) ( ) e = π E ( 3 4) kl E r cr e )

59 ÇİT KÖŞEBENT VE T KESİTLER 1- Eğilme Burkulması - Yanal Burulma Burkulması 3- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) cr crz + 4 H cr crz cr crz = 1 1 ( 4 ( ) E H + cr crz e GJ = ( E4 3) A r g 0 ) cr = - ekseni eğilme burkulması kapasitesi (E3- vea E3-3)

60 ÇİT KÖŞEBENT VE T KESİTLER 1- Eğilme Burkulması - Yanal Burulma Burkulması 3- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) Kontrol edilmesi gerekir: E7 Bölümü b λ = λ t r b Burkulma kapasitesi azaltılıor t b t λ =1.0 E / r λ = 0.75 E / r

61 TEKİL KÖŞEBENT KESİTLER (TBY) 1- Eğilme Burkulması (- ekseni etrafında) - Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) Yüklü Bacak L r kl r ( i) 0 80 = ( E5 1) L r kl r L r L r ( i) 80 = ( E5 ) AM AM ( ) / 4,71 / e a kl r E = ( E3 cr ( b) kl/ r > 4,71 E / = 0,877 ( E3 3) cr e )

62 TEKİL KÖŞEBENT KESİTLER (TBY) 1- Eğilme Burkulması (- ekseni etrafında) - Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) Kontrol edilmesi gerekir: E7 Bölümü b λ = λ t r Burkulma kapasitesi azaltılıor b t λ = 0.91 E / r λ değerleri için Tablo B4.1 e bakınız.

63 AMAÇ CR =? 1, 1 / =1 P e cr / (MPa) 0,8 0,6 0,4 0, (kl/r)

64 ÖRNEKLER

65 BASINÇ ELEMANLARI I KOLON 1. Örnek: Kolonun taşıma kapasitesin (nominal mukavemetini hesaplaın. HD60 93 kolonu. =355 MPa. -Kolon üst ve altta ötelenmee karşı destekli (düzlem içi ve dışı). -Y-ekseni kolon ortasından anal deplasmana karşı destekli. Burulmaa karşı destekli değil. Burkulma boları: kl = 6 m, kl = 3 m, kl z = 6 m. 6 m W m

66 1. Örnek: Kolonun taşıma kapasitesin (nominal mukavemetini hesaplaın. HD60 93 kolonu. =345 MPa. A g = mm r = mm r = 65 mm I = mm 4 I = mm 4 J= mm 4 C w = mm 6 BASINÇ ELEMANLARI I KOLON

67 Sınır koşulları: - vea önünde eğilme burkulması. -Burulma burkulması. -Gövdenin narinliği. X-ekseni eğilme burkulması. kl r ( ) 6000 = π E = kl r BASINÇ ELEMANLARI I KOLON 1. Örnek: Kontrol edilecek sınır koşulları. mm mm = π = ( 54.7) E MPa e = = MPa cr = 355 MPa ( ) ( ) MPa = 83.MPa MPa

68 1. Örnek: Kontrol edilecek sınır koşulları. Sınır koşulları: - vea önünde eğilme burkulması. -Burulma burkulması. -Gövdenin narinliği. Y-ekseni eğilme burkulması. kl r ( ) = π E = kl r BASINÇ ELEMANLARI I KOLON 3000 mm 65 mm = π = ( 46.) E MPa e = = MPa cr = 355 MPa ( ) ( ) MPa = 30.8MPa MPa

69 BASINÇ ELEMANLARI I KOLON 1. Örnek: Kontrol edilecek sınır koşulları. Sınır koşulları: - vea önünde eğilme burkulması. -Burulma burkulması. -Gövdenin narinliği. Burulma burkulması (E4-bi, AISC 05, Denklem 3-). ( ) MPa 9 mm 6 π EC π MPa mm w 3 1 = GJ 489MPa e mm 6 mm 4 ( k L) = I I + = ( 6000 ) + ( ) 10 z cr = 355 MPa ( 0.658) ( ) 355 MPa = 61MPa 489 MPa

70 BASINÇ ELEMANLARI I KOLON 1. Örnek: Kontrol edilecek sınır koşulları. Sınır koşulları: - vea önünde eğilme burkulması. -Burulma burkulması. -Gövdenin narinliği. b f t h t f = = E E = w Yerel Burkulma kontrolüne gerek ok. = Etkili genişlikte vea etkili alanda bir azaltma oktur.

71 BASINÇ ELEMANLARI I KOLON 1. Örnek: Kontrol edilecek sınır koşulları. Sınır koşulları: - vea önünde eğilme burkulması. -Burulma burkulması. -Gövdenin narinliği. Burulma Burkulması tasarımı belirler: P = 61 MPa mm = 3090kN n

72 BASINÇ ELEMANLARI ÇİT KÖŞEBENT. Örnek: 4. m uzunluğundaki çift köşebent çaprazın taşıma gücünü hesap edelim. =35 MPa. L UBAA. Köşebentler 1.4 m arala erleştirilmiş ve elle sıkılmış civatalarla birleştirilmişlerdir. k=1. S=1 cm.5 cm.5 m cm Çift Köşebent Kesit Özellikleri (Tek Köşebent Kesit Özellikleri) A=75. cm I = mm 4 r =48. mm r =4. mm (r z =1.8 mm) (J= mm 4 ) (C w = mm 6 ) r 0* =77.7 mm H * =17.3 mm (r i =8.7 mm)

73 ÇİT KÖŞEBENT VE T KESİTLER 1- Eğilme Burkulması: Çift Köşebentler - Yanal Burulma Burkulması 3- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) (kl/r), (kl/r) ve (kl/r) m kontrol edilir. Büük olan taşıma gücünü belirler. (kl/r) m = Ara bağlaıcı civatalar vea kanak sebebile modifie edilmiş narinlik oranı. (E6 Bölümü) (a) Elle sıkılmış civatalarla birleştirilmiş kl r m = kl r o + a r i ( E6 1) (b) Kanak vea gerdirilmiş civatalarla birleştirilmiş: (E6-) (kl/r) 0 =(kl/r) ve (kl/r) den büüğü a=civatalar arası mesafe ri=tek köşebentin minimum atalet arıçapı

74 ÇİT KÖŞEBENT-EĞİLME BURKULMASI 6 ( kl / r) = 400/ 48. = 87.1 ( kl / r) = 400/ 4. = 99.5 ( kl / r) = 1400 / 1.8 = z 64. kl r m = kl r o + a r i Kl r cr m = = ( 99.5) + ( 48.8) = E/ = π E kl / r ( ) π N / mm = = = e 35 e ( ) = (0.658 )35 MPa a/r i =1400/8.7 = 48.8 MPa İNELASTİK Eğilme Burk. = 17.5MPa

75 ÇİT KÖŞEBENT-EĞİLME BURKULMASI 6 ( kl / r) = 400/ 48. = 87.1 ( kl / r) = 400/ 4. = 99.5 ( kl / r) = 1400 / 1.8 = z 64. kl r m = kl r o + a r i a/r i =1400/8.7 = 48.8 Tasarımda Kullanılcak Eğilme Burkulması Yükü ( ) MPa mm φp = φ A = = 86. kn 7 n EB cr g

76 ÇİT KÖŞEBENT VE T KESİTLER 1- Eğilme Burkulması - Yanal Burulma Burkulması 3- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) cr crz + 4 H cr crz cr crz = 1 1 ( 4 ( ) E H + cr crz e GJ = ( E4 3) A r g 0 ) cr = - ekseni eğilme burkulması kapasitesi (E3- vea E3-3)

77 cr ÇİT KÖŞEBENT-YANAL BURULMA BURKULMASI + 4 H cr crz cr crz = 1 1 ( 4 ( ) E H + cr crz e 4 N / mm 4 mm GJ = = = MPa crz mm mm A r 750 ( 77.7 ) g (50 15/ ) 0 0 cr = MPa H = 1 = 1 = 0. 7 r cr = 1 1 = 137. MPa 0.7 ( ) + ( ) MPa mm φp = φ A = = 98. kn 6 n YBB cr g Eğilme Burkulması Taşıma Yükü, Yanal Burulma Burkulması Taşıma Yükünden %7 düşüktür. )

78 ÇİT KÖŞEBENT VE T KESİTLER 1- Eğilme Burkulması - Yanal Burulma Burkulması 3- Yerel Burkulma (Başlık vea gövde) Kontrol edilmesi gerekir: E7 Bölümü

79 TEŞEKKÜR EDERİM

80

ÖZHENDEKCİ BASINÇ ÇUBUKLARI

ÖZHENDEKCİ BASINÇ ÇUBUKLARI BASINÇ ÇUBUKLARI Kesit zoru olarak yalnızca eksenel doğrultuda basınca maruz kalan elemanlara basınç çubukları denir. Bu tip çubuklara örnek olarak pandül kolonları, kafes sistemlerin basınca çalışan dikme

Detaylı

Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir.

Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir. BASINÇ ÇUBUKLARI Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir. Basınç çubukları, sadece eksenel basınç kuvvetine maruz kalırlar. Bu çubuklar üzerinde Eğilme ve

Detaylı

BASINÇ ÇUBUKLARI. Yapısal çelik elemanlarının, eğilme momenti olmaksızın sadece eksenel basınç kuvveti altında olduğu durumlar vardır.

BASINÇ ÇUBUKLARI. Yapısal çelik elemanlarının, eğilme momenti olmaksızın sadece eksenel basınç kuvveti altında olduğu durumlar vardır. BASINÇ ÇUBUKLARI BASINÇ ÇUBUKLARI Yapısal çelik elemanlarının, eğilme momenti olmaksızın sadece eksenel basınç kuvveti altında olduğu durumlar vardır. Kafes sistemlerdeki basınç elemanları, yapılardaki

Detaylı

MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1

MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 BURKULMA HESABI Doç.Dr. Ali Rıza YILDIZ MAK 305 Makine Elemanları-Doç. Dr. Ali Rıza YILDIZ 1 BU SLAYTTAN EDİNİLMESİ BEKLENEN BİLGİLER Burkulmanın tanımı Burkulmanın hangi durumlarda

Detaylı

Çelik Yapılar - INS /2016

Çelik Yapılar - INS /2016 Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS V Dayanım Limit Durumu Elemanların Burkulma Dayanımı Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik Dayanım Limit Durumu Elemanların Burkulma Dayanımı Elemanların Burkulma

Detaylı

7. STABİLİTE HESAPLARI

7. STABİLİTE HESAPLARI 7. STABİLİTE HESAPLARI Çatı sistemlerinde; Kafes kirişlerin (makasların) montaj aşamasında ve kafes düzlemine dik rüzgar ve deprem etkileri altında, mesnetlerini birleştiren eksen etrafında dönerek devrilmelerini

Detaylı

3 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından F B. a S

3 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından F B. a S Çok aralıklı vinç olu 14.01.016 3 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx0m.pdf dosasından Reference:C:\0\4_00_Ornek_01_0_Giris-TK-Esit.xmcd A C D x 1 as as Dmin Dmin

Detaylı

1 aralıklı vinç yolu 14.01.2016. 1 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından.

1 aralıklı vinç yolu 14.01.2016. 1 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından. 1 aralıklı vinç olu 14.01.016 1 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx0m.pdf dosasından Reference:C:\0\4_00_Ornek_01_0_Giris-TK-Esit.xmcd Vinç ve vinç olu hakkında

Detaylı

MATERIALS. Basit Eğilme. Third Edition. Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. John T. DeWolf. Lecture Notes: J. Walt Oler Texas Tech University

MATERIALS. Basit Eğilme. Third Edition. Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. John T. DeWolf. Lecture Notes: J. Walt Oler Texas Tech University CHAPTER BÖLÜM MECHANICS MUKAVEMET OF I MATERIALS Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. John T. DeWolf Basit Eğilme Lecture Notes: J. Walt Oler Teas Tech Universit Düzenleen: Era Arslan 2002 The McGraw-Hill

Detaylı

KAYMA GERİLMESİ (ENİNE KESME)

KAYMA GERİLMESİ (ENİNE KESME) KAYMA GERİLMESİ (ENİNE KESME) Demir yolu traversleri çok büyük kesme yüklerini taşıyan kiriş olarak davranır. Bu durumda, eğer traversler ahşap malzemedense kesme kuvvetinin en büyük olduğu uçlarından

Detaylı

Nlαlüminyum 5. αlüminyum

Nlαlüminyum 5. αlüminyum Soru 1. Bileşik bir çubuk iki rijit mesnet arasına erleştirilmiştir. Çubuğun sol kısmı bakır olup kesit alanı 60 cm, sağ kısmı da alüminum olup kesit alanı 40 cm dir. Sistem 7 C de gerilmesidir. Alüminum

Detaylı

ÇELİK YAPILAR. Hazırlayan: Doç. Dr. Selim PUL. KTÜ İnşaat Müh. Bölümü

ÇELİK YAPILAR. Hazırlayan: Doç. Dr. Selim PUL. KTÜ İnşaat Müh. Bölümü ÇELİK YAPILAR Hazırlayan: Doç. Dr. Selim PUL KTÜ İnşaat Müh. Bölümü ÇEKME ÇUBUKLARI BASINÇ ÇUBUKLARI KİRİŞLER (KAFES KİRİŞLER) ÇEKME ÇUBUKLARI ve EKLERİ Boylama ekseni doğrultusunda çekme kuvveti taşıyan

Detaylı

KOCAELİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet II Final Sınavı (2A)

KOCAELİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet II Final Sınavı (2A) KOCELİ ÜNİVERSİTESİ ühendislik ültesi ina ühendisliği ölümü ukavemet II inal Sınavı () dı Soyadı : 5 Haziran 01 Sınıfı : No : SORU 1: Şekilde sistemde boru anahtarına 00 N luk b ir kuvvet etki etmektedir.

Detaylı

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina İncelenen Bina Binanın Yeri Bina Taşıyıcı Sistemi Bina 5 katlı Betonarme çerçeve ve perde sistemden oluşmaktadır.

Detaylı

ÖRNEK SAYISAL UYGULAMALAR

ÖRNEK SAYISAL UYGULAMALAR ÖRNEK SAYISAL UYGULAMALAR 1-Vidalı kriko: Şekil deki kriko için; Verilenler Vidalı Mil Malzemesi: Ck 45 Vidalı mil konumu: Düşey Somun Malzemesi: Bronz Kaldırılacak en büyük (maksimum) yük: 50.000 N Vida

Detaylı

idecad Çelik 8.5 Çelik Proje Üretilirken Dikkat Edilecek Hususlar Hazırlayan: Nurgül Kaya

idecad Çelik 8.5 Çelik Proje Üretilirken Dikkat Edilecek Hususlar Hazırlayan: Nurgül Kaya idecad Çelik 8.5 Çelik Proje Üretilirken Dikkat Edilecek Hususlar Hazırlayan: Nurgül Kaya www.idecad.com.tr Konu başlıkları I. Çelik Malzeme Yapısı Hakkında Bilgi II. Taşıyıcı Sistem Seçimi III. GKT ve

Detaylı

T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ

T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ 3 NOKTA EĞME DENEY FÖYÜ ÖĞRETİM ÜYESİ YRD.DOÇ.DR.ÖMER KADİR

Detaylı

FL 3 DENEY 4 MALZEMELERDE ELASTĐSĐTE VE KAYMA ELASTĐSĐTE MODÜLLERĐNĐN EĞME VE BURULMA TESTLERĐ ĐLE BELĐRLENMESĐ 1. AMAÇ

FL 3 DENEY 4 MALZEMELERDE ELASTĐSĐTE VE KAYMA ELASTĐSĐTE MODÜLLERĐNĐN EĞME VE BURULMA TESTLERĐ ĐLE BELĐRLENMESĐ 1. AMAÇ Malzemelerde Elastisite ve Kayma Elastisite Modüllerinin Eğme ve Burulma Testleri ile Belirlenmesi 1/5 DENEY 4 MAZEMEERDE EASTĐSĐTE VE KAYMA EASTĐSĐTE MODÜERĐNĐN EĞME VE BURUMA TESTERĐ ĐE BEĐRENMESĐ 1.

Detaylı

NORMAL KAT PLANI ÖN VE KESİN HESAPTA DİKKATE ALINAN YÜKLER YAPININ ÖZ AĞIRLIĞI KAR YÜKLERİ ve ÇATI HAREKETLİ YÜKLERİ NORMAL KAT HAREKETLİ YÜKLERİ RÜZGAR YÜKLERİ DEPREM YÜKLERİ HESAP YÜKLERİ ÇATI KATINDA,

Detaylı

Çelik Yapılar - INS /2016

Çelik Yapılar - INS /2016 Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS IV Dayanım Limit Durumu Enkesitlerin Dayanımı Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik Dayanım Limit Durumu Enkesitlerin Dayanımı Çekme Basınç Eğilme Momenti Kesme Burulma

Detaylı

KOCAELİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet I Final Sınavı

KOCAELİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet I Final Sınavı KOCEİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik akültesi Makina Mühendisliği ölümü Mukavemet I inal Sınavı dı Soadı : 9 Ocak 0 Sınıfı : h No : SORU : Şekildeki ucundan ankastre, ucundan serbest olan kirişinin uzunluğu

Detaylı

mukavemeti τ MPa. Sistemde emniyet katsayısı 4 olarak verildiğine göre; , pimlerin kayma akma mukavemeti

mukavemeti τ MPa. Sistemde emniyet katsayısı 4 olarak verildiğine göre; , pimlerin kayma akma mukavemeti KOCELİ ÜNİVERİTEİ Mühendislik akültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet I Vize ınavı () dı oyadı : Kasım 009 ınıfı : No : ORU : Şekildeki iki çelik tüp birbirlerine adet pim ile B bölgesinden bağlanmış

Detaylı

Çözüm: Borunun et kalınlığı (s) çubuğun eksenel kuvvetle çekmeye zorlanması şartından;

Çözüm: Borunun et kalınlığı (s) çubuğun eksenel kuvvetle çekmeye zorlanması şartından; Soru 1) Şekilde gösterilen ve dış çapı D 10 mm olan iki borudan oluşan çelik konstrüksiyon II. Kaliteli alın kaynağı ile birleştirilmektedir. Malzemesi St olan boru F 180*10 3 N luk değişken bir çekme

Detaylı

BURKULMA DENEYİ DENEY FÖYÜ

BURKULMA DENEYİ DENEY FÖYÜ T.C. ONDOKUZ MYIS ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FKÜLTESİ MKİN MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ BURKULM DENEYİ DENEY FÖYÜ HZIRLYNLR Prof.Dr. Erdem KOÇ Yrd.Doç.Dr. İbrahim KELEŞ EKİM 1 SMSUN BURKULM DENEYİ 1. DENEYİN MCI

Detaylı

KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI

KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI Ali İhsan ÖZCAN Yüksek Lisans Tez Sunumu 02.06.2015 02.06.2015 1 Giriş Nüfus yoğunluğu yüksek bölgelerde;

Detaylı

T.C. TURGUT ÖZAL ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ

T.C. TURGUT ÖZAL ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ T.C. TURGUT ÖZAL ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 3 NOKTA EĞME DENEY FÖYÜ (TEK EKSENLİ EĞİLME DENEYİ) ÖĞRETİM ÜYESİ YRD.DOÇ.DR. AHMET TEMÜGAN DERS ASİSTANI ARŞ.GÖR. FATİH KAYA

Detaylı

BURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) Department of Mechanical Engineering

BURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) Department of Mechanical Engineering Uygulama Sorusu-1 Şekildeki 40 mm çaplı şaft 0 kn eksenel çekme kuvveti ve 450 Nm burulma momentine maruzdur. Ayrıca milin her iki ucunda 360 Nm lik eğilme momenti etki etmektedir. Mil malzemesi için σ

Detaylı

ÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI YÖNETMELİĞİ 2016

ÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI YÖNETMELİĞİ 2016 ÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI YÖNETMELİĞİ 2016 Prof. Dr. Cavidan Yorgun Y. Doç. Dr. Cüneyt Vatansever Prof. Dr. Erkan Özer İstanbul İnşaat Mühendisleri Odası Kasım 2016 GİRİŞ Çelik Yapıların

Detaylı

5. BASINÇ ÇUBUKLARI. Euler bağıntısıyla belirlidir. Bununla ilgili kritik burkulma gerilmesi:

5. BASINÇ ÇUBUKLARI. Euler bağıntısıyla belirlidir. Bununla ilgili kritik burkulma gerilmesi: 5. BASINÇ ÇUBUKLARI Kesit zoru olarak, eksenleri doğrultusunda basınç türü normal kuvvet taşıyan çubuklara basınç çubukları adı verilir. Bu tür çubuklarla, kafes sistemlerde ve yapı kolonlarında karşılaşılır.

Detaylı

29. Düzlem çerçeve örnek çözümleri

29. Düzlem çerçeve örnek çözümleri 9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri 9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri Örnek 9.: NPI00 profili ile imal edilecek olan sağdaki düzlem çerçeveni normal, kesme ve moment diyagramları çizilecektir. Yapı çeliği

Detaylı

Tablo 1 Deney esnasında kullanacağımız numunelere ait elastisite modülleri tablosu

Tablo 1 Deney esnasında kullanacağımız numunelere ait elastisite modülleri tablosu BASİT MESNETLİ KİRİŞTE SEHİM DENEYİ Deneyin Amacı Farklı malzeme ve kalınlığa sahip kirişlerin uygulanan yükün kirişin eğilme miktarına oranı olan rijitlik değerin değişik olduğunun gösterilmesi. Kiriş

Detaylı

34. Dörtgen plak örnek çözümleri

34. Dörtgen plak örnek çözümleri 34. Dörtgen plak örnek çözümleri Örnek 34.1: Teorik çözümü Timoshenko 1 tarafından verilen dört tarafından ankastre ve merkezinde P=100 kn tekil yükü olan kare plağın(şekil 34.1) çözümü 4 farklı model

Detaylı

GERİLME Cismin kesilmiş alanı üzerinde O

GERİLME Cismin kesilmiş alanı üzerinde O GERİLME Cismin kesilmiş alanı üzerinde O ile tanımlı noktasına etki eden kuvvet ve momentin kesit alana etki eden gerçek yayılı yüklerin bileşke etkisini temsil ettiği ifade edilmişti. Cisimlerin mukavemeti

Detaylı

Kesit Tesirleri Tekil Kuvvetler

Kesit Tesirleri Tekil Kuvvetler Statik ve Mukavemet Kesit Tesirleri Tekil Kuvvetler B ÖĞR.GÖR.GÜLTEKİN BÜYÜKŞENGÜR Çevre Mühendisliği Mukavemet Şekil Değiştirebilen Cisimler Mekaniği Kesit Tesiri ve İşaret Kabulleri Kesit Tesiri Diyagramları

Detaylı

Yapma Enkesitli Çift I Elemandan Oluşan Çok Parçalı Kirişlerin Yanal Burulmalı Burkulması Üzerine Analitik Bir Çalışma

Yapma Enkesitli Çift I Elemandan Oluşan Çok Parçalı Kirişlerin Yanal Burulmalı Burkulması Üzerine Analitik Bir Çalışma Yapma Enkesitli Çift I Elemandan Oluşan Çok Parçalı Kirişlerin Yanal Burulmalı Burkulması Üzerine Analitik Bir Çalışma Mehmet Fatih Kaban, Cüneyt Vatansever Zümrütevler Mah. Atatürk Cad. İstanbul Teknik

Detaylı

29- Eylül KOÜ. Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü ( 1. ve 2. Öğretim 2. Sınıf / B Şubesi) Mukavemet Dersi - 1.

29- Eylül KOÜ. Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü ( 1. ve 2. Öğretim 2. Sınıf / B Şubesi) Mukavemet Dersi - 1. SORU-1) Şekildeki dikdörtgen kesitli kolonun genişliği b=200 mm. ve kalınlığı t=100 mm. dir. Kolon, kolon kesitinin geometrik merkezinden geçen ve tarafsız ekseni üzerinden etki eden P=400 kn değerindeki

Detaylı

İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ

İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ MEKANİK ve MUKAVEMET BİLGİSİ Prof.Dr. Zekai Celep MEKANİK VE MUKAVEMET BİLGİSİ 1. Gerilme 2. Şekil değiştirme 3. Gerilme-şekil değiştirme bağıntısı 4. Basit mukavemet halleri

Detaylı

TEKNOLOJİNİN BİLİMSEL İLKELERİ. Öğr. Gör. Adem ÇALIŞKAN

TEKNOLOJİNİN BİLİMSEL İLKELERİ. Öğr. Gör. Adem ÇALIŞKAN TEKNOLOJİNİN BİLİMSEL İLKELERİ 3 Malzemelerin esnekliği Gerilme Bir cisme uygulanan kuvvetin, kesit alanına bölümüdür. Kuvvetin yüzeye dik olması halindeki gerilme "normal gerilme" adını alır ve şeklinde

Detaylı

11/6/2014 İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ. MEKANİK ve MUKAVEMET BİLGİSİ MEKANİK VE MUKAVEMET BİLGİSİ

11/6/2014 İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ. MEKANİK ve MUKAVEMET BİLGİSİ MEKANİK VE MUKAVEMET BİLGİSİ MEKANİK VE MUKAVEMET BİLGİSİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ MEKANİK ve MUKAVEMET BİLGİSİ Prof.Dr. Zekai Celep 1. Gerilme 2. Şekil değiştirme 3. Gerilme-şekil değiştirme bağıntısı 4. Basit mukavemet halleri

Detaylı

GENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler)

GENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler) GENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler) BOYUTLANDIRMA VE DONATI HESABI Örnek Kolon boyutları ne olmalıdır. Çözüm Kolon taşıma gücü abaklarının kullanımı Soruda verilenler

Detaylı

Mukavemet-I. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş

Mukavemet-I. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Mukavemet-I Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 5 Eğilmede Kirişlerin Analizi ve Tasarımı Kaynak: Cisimlerin Mukavemeti, F.P. Beer, E.R. Johnston, J.T. DeWolf, D.F. Mazurek, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok.

Detaylı

Mukavemet-II. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş

Mukavemet-II. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Mukavemet-II Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 10 Kolonlar Kaynak: Cisimlerin Mukavemeti, F.P. Beer, E.R. Johnston, J.T. DeWolf, D.F. Mazurek, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok. 10.1 Giriş Önceki bölümlerde

Detaylı

Temeller. Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli

Temeller. Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli Temeller Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Temel Nedir? Yapısal sistemlerin üzerindeki tüm yükleri, zemine güvenli bir şekilde aktaran yapısal elemanlara

Detaylı

ÇALIŞMA SORULARI 1) Yukarıdaki şekilde AB ve BC silindirik çubukları B noktasında birbirleriyle birleştirilmişlerdir, AB çubuğunun çapı 30 mm ve BC çubuğunun çapı ise 50 mm dir. Sisteme A ucunda 60 kn

Detaylı

Birleşimler. Birleşim Özellikleri. Birleşim Hesapları. Birleşim Raporları

Birleşimler. Birleşim Özellikleri. Birleşim Hesapları. Birleşim Raporları Birleşimler Birleşim Özellikleri Birleşim Hesapları Birleşim Raporları Birleşim Menüsü Araç çubuğunda yer alan Çelik sekmesinden birleşimlerin listesine ulaşabilirsiniz. Aynı zamanda araç çubuğunda yer

Detaylı

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR BİRİNCİ AŞAMA DEĞERLENDİRME YÖNTEMİ BİNANIN ÖZELLİKLERİ Binanın

Detaylı

Şekil 1.17. Çekmeye veya basmaya çalışan kademeli milin teorik çentik faktörü kt

Şekil 1.17. Çekmeye veya basmaya çalışan kademeli milin teorik çentik faktörü kt Şekilde gösterilen eleman; 1) F = 188 kn; ) F = 36 96 kn; 3) F = (-5 +160) kn; 4) F=± 10 kn kuvvetlerle çekmeye zorlanmaktadır. Boyutları D = 40 mm, d = 35 mm, r = 7 mm; malzemesi C 45 ıslah çeliği olan

Detaylı

Elastisite Teorisi Hooke Yasası Normal Gerilme-Şekil değiştirme

Elastisite Teorisi Hooke Yasası Normal Gerilme-Şekil değiştirme Elastisite Teorisi Hooke Yasası Normal Gerilme-Şekil değiştirme Gerilme ve Şekil değiştirme bileşenlerinin lineer ilişkileri Hooke Yasası olarak bilinir. Elastisite Modülü (Young Modülü) Tek boyutlu Hooke

Detaylı

CS MÜHENDİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ www.csproje.com. EUROCODE-2'ye GÖRE MOMENT YENİDEN DAĞILIM

CS MÜHENDİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ www.csproje.com. EUROCODE-2'ye GÖRE MOMENT YENİDEN DAĞILIM Moment CS MÜHENİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ EUROCOE-2'ye GÖRE MOMENT YENİEN AĞILIM Bir yapıdaki kuvvetleri hesaplamak için elastik kuvvetler kullanılır. Yapının taşıma gücüne yakın elastik davranmadığı

Detaylı

YTÜ İnşaat Fakültesi Geoteknik Anabilim Dalı. Ders 5: İÇTEN DESTEKLİ KAZILAR. Prof.Dr. Mehmet BERİLGEN

YTÜ İnşaat Fakültesi Geoteknik Anabilim Dalı. Ders 5: İÇTEN DESTEKLİ KAZILAR. Prof.Dr. Mehmet BERİLGEN YTÜ İnşaat Fakültesi Geoteknik Anabilim Dalı Ders 5: İÇTEN DESTEKLİ KAZILAR Prof.Dr. Mehmet BERİLGEN İçten Destekli Kazılar İçerik: Giriş Uygulamalar Tipler Basınç diagramları Tasarım Toprak Basıncı Diagramı

Detaylı

d : Kirişin faydalı yüksekliği E : Deprem etkisi E : Mevcut beton elastisite modülü

d : Kirişin faydalı yüksekliği E : Deprem etkisi E : Mevcut beton elastisite modülü 0. Simgeler A c A kn RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR : Brüt kolon enkesit alanı : Kritik katta değerlendirmenin yapıldığı doğrultudaki kapı ve pencere boşluk oranı %5'i geçmeyen ve köşegen

Detaylı

AASHTO LRFD 2007. Alp Caner

AASHTO LRFD 2007. Alp Caner AASHTO LRFD 2007 Alp Caner 1 Köprü Açıklığının Tanımı Tasarım açıklığı Kiriş uzunluğu Köprü döşeme genişliği Köprü Toplam Uzunluğu = 50 metre (mesnetler arası) = 51 metre = 12 metre = 102 metre Tablo 2.5.2.6.3-1

Detaylı

Birleşimler. Birleşim Özellikleri. Birleşim Hesapları. Birleşim Raporları

Birleşimler. Birleşim Özellikleri. Birleşim Hesapları. Birleşim Raporları Birleşimler Birleşim Özellikleri Birleşim Hesapları Birleşim Raporları Birleşim Menüsü Araç çubuğunda yer alan Çelik sekmesinden birleşimlerin listesine ulaşabilirsiniz. Aynı zamanda araç çubuğunda yer

Detaylı

TAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun

TAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun . Döşemeler TAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun 07.3 ÇELİK YAPILAR Döşeme, Stabilite Kiriş ve kolonların düktilitesi tümüyle yada kısmi basınç etkisi altındaki elemanlarının genişlik/kalınlık

Detaylı

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 4-DBYBHY (2007)ve RBTE(2013) Karşılaştırılması

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 4-DBYBHY (2007)ve RBTE(2013) Karşılaştırılması RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 4-DBYBHY (2007)ve RBTE(2013) Karşılaştırılması Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü RİSKLİ BİNALARIN TESPİT

Detaylı

TEKNOLOJİNİN BİLİMSEL İLKELERİ. Bölüm-4 MALZEMELERDE ÇEKME-BASMA - KESME GERİLMELERİ VE YOUNG MODÜLÜ. 4.1. Malzemelerde Zorlanma ve Gerilme Şekilleri

TEKNOLOJİNİN BİLİMSEL İLKELERİ. Bölüm-4 MALZEMELERDE ÇEKME-BASMA - KESME GERİLMELERİ VE YOUNG MODÜLÜ. 4.1. Malzemelerde Zorlanma ve Gerilme Şekilleri Bölüm-4 MALZEMELERDE ÇEKME-BASMA - KESME GERİLMELERİ VE YOUNG MODÜLÜ 4.1. Malzemelerde Zorlanma ve Gerilme Şekilleri Malzemeler genel olarak 3 çeşit zorlanmaya maruzdurlar. Bunlar çekme, basma ve kesme

Detaylı

MUKAVEMET SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU

MUKAVEMET SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU MUKAVEMET MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU Mukavemet Hesabı / 80 1) Elemana etkiyen dış kuvvet ve momentlerin, bunların oluşturduğu zorlanmaların cinsinin (çekme-basma, kesme, eğilme,

Detaylı

INM 308 Zemin Mekaniği

INM 308 Zemin Mekaniği Hafta_3 INM 308 Zemin Mekaniği Zeminlerde Kayma Direnci Kavramı, Yenilme Teorileri Yrd.Doç.Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com www.inankeskin.com ZEMİN MEKANİĞİ Haftalık Konular

Detaylı

EĞİLME. Köprünün tabyası onun eğilme gerilmesine karşı koyma dayanımı esas alınarak boyutlandırılır.

EĞİLME. Köprünün tabyası onun eğilme gerilmesine karşı koyma dayanımı esas alınarak boyutlandırılır. EĞİLME Köprünün tabyası onun eğilme gerilmesine karşı koyma dayanımı esas alınarak boyutlandırılır. EĞİLME Mühendislikte en önemli yapı ve makine elemanları mil ve kirişlerdir. Bu bölümde, mil ve kirişlerde

Detaylı

2. Amaç: Çekme testi yapılarak malzemenin elastiklik modülünün bulunması

2. Amaç: Çekme testi yapılarak malzemenin elastiklik modülünün bulunması 1. Deney Adı: ÇEKME TESTİ 2. Amaç: Çekme testi yapılarak malzemenin elastiklik modülünün bulunması Mühendislik tasarımlarının en önemli özelliklerinin başında öngörülebilir olmaları gelmektedir. Öngörülebilirliğin

Detaylı

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 7-Örnekler 2. Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 7-Örnekler 2. Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 7-Örnekler 2 Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Amaç Mevcut Yapılar için RBTE yönteminin farklı taşıyıcı

Detaylı

YAYLAR. d r =, 2 FD T =, 2. 8FD τ = , C= d. C: yay indeksi, genel olarak 6 ile 12 arasında değişen bir değerdir. : Kayma gerilmesi düzeltme faktörü

YAYLAR. d r =, 2 FD T =, 2. 8FD τ = , C= d. C: yay indeksi, genel olarak 6 ile 12 arasında değişen bir değerdir. : Kayma gerilmesi düzeltme faktörü YAYLAR τ ± Tr F max J + A, FD T, r, J, A τ F + π, C D C: yay ineksi, genel olarak 6 ile 1 arasına eğişen bir eğerir. 0.5 τ 1+ ve C τ s yazılabilir. s C + 1 C s : ayma gerilmesi üzeltme faktörü higley s

Detaylı

Mukavemet-II PROF. DR. MURAT DEMİR AYDIN

Mukavemet-II PROF. DR. MURAT DEMİR AYDIN Mukavemet-II PROF. DR. MURAT DEMİR AYDIN KAYNAK KİTAPLAR Cisimlerin Mukavemeti F.P. BEER, E.R. JOHNSTON Mukavemet-2 Prof.Dr. Onur SAYMAN, Prof.Dr. Ramazan Karakuzu Mukavemet Mehmet H. OMURTAG 1 SİMETRİK

Detaylı

Mukavemet 1. Fatih ALİBEYOĞLU. -Çalışma Soruları-

Mukavemet 1. Fatih ALİBEYOĞLU. -Çalışma Soruları- 1 Mukavemet 1 Fatih ALİBEYOĞLU -Çalışma Soruları- Soru 1 AB ve BC silindirik çubukları şekilde gösterildiği gibi, B de kaynak edilmiş ve yüklenmiştir. P kuvvetinin büyüklüğünü, AB çubuğundaki çekme gerilmesiyle

Detaylı

AÇI YÖNTEMİ Slope-deflection Method

AÇI YÖNTEMİ Slope-deflection Method SAKARYA ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT ÜHENDİSLİĞİ BÖLÜÜ Department of Civil Engineering İN 303 YAPI STATIĞI II AÇI YÖNTEİ Slope-deflection ethod Y.DOÇ.DR. USTAA KUTANİS kutanis@sakarya.edu.tr Sakarya Üniversitesi,

Detaylı

Kırılma Hipotezleri. Makine Elemanları. Eşdeğer Gerilme ve Hasar (Kırılma ve Akma) Hipotezleri

Kırılma Hipotezleri. Makine Elemanları. Eşdeğer Gerilme ve Hasar (Kırılma ve Akma) Hipotezleri Makine Elemanları Eşdeğer Gerilme ve Hasar (Kırılma ve Akma) Hipotezleri BİLEŞİK GERİLMELER Kırılma Hipotezleri İki veya üç eksenli değişik gerilme hallerinde meydana gelen zorlanmalardır. En fazla rastlanılan

Detaylı

Kirişlerde Kesme (Transverse Shear)

Kirişlerde Kesme (Transverse Shear) Kirişlerde Kesme (Transverse Shear) Bu bölümde, doğrusal, prizmatik, homojen ve lineer elastik davranan bir elemanın eksenine dik doğrultuda yüklerin etkimesi durumunda en kesitinde oluşan kesme gerilmeleri

Detaylı

ZEMİNLERİN KAYMA DİRENCİ

ZEMİNLERİN KAYMA DİRENCİ ZEMİNLERİN KYM İRENİ Problem 1: 38.m çapında, 76.m yüksekliğindeki suya doygun kil zemin üzerinde serbest basınç deneyi yapılmış ve kırılma anında, düşey yük 129.6 N ve düşey eksenel kısalma 3.85 mm olarak

Detaylı

BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 12

BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 12 BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 12 SÜ EKLĐK DÜZEYĐ YÜKSEK 6 KATLI BETO ARME PERDELĐ / ÇERÇEVELĐ BĐ A SĐSTEMĐ Đ PERFORMA SI I DOĞRUSAL ELASTĐK YÖ TEM (EŞDEĞER

Detaylı

MALZEME BİLGİSİ DERS 7 DR. FATİH AY. www.fatihay.net fatihay@fatihay.net

MALZEME BİLGİSİ DERS 7 DR. FATİH AY. www.fatihay.net fatihay@fatihay.net MALZEME BİLGİSİ DERS 7 DR. FATİH AY www.fatihay.net fatihay@fatihay.net GEÇEN HAFTA KRİSTAL KAFES NOKTALARI KRİSTAL KAFES DOĞRULTULARI KRİSTAL KAFES DÜZLEMLERİ DOĞRUSAL VE DÜZLEMSEL YOĞUNLUK KRİSTAL VE

Detaylı

Mobilmod Tekerlekli Mobil İskele Sistemi

Mobilmod Tekerlekli Mobil İskele Sistemi Mobilmod Tekerlekli Mobil İskele Sistemi Mobilmod iskele sistemleri, genellikle iç mekanlarda ve düzgün zeminli geniş alanlarda kullanılan tekerlekli, yer değiştirebilir iskele sistemleridir. Mobilmod

Detaylı

Kompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş

Kompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Kompozit Malzemeler ve Mekaniği Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 4 Laminatların Makromekanik Analizi Kaynak: Kompozit Malzeme Mekaniği, Autar K. Kaw, Çevirenler: B. Okutan Baba, R. Karakuzu. 4 Laminatların

Detaylı

BİLGİSAYAR DESTEKLİ TASARIM VE ANALİZ (ANSYS) (4.Hafta)

BİLGİSAYAR DESTEKLİ TASARIM VE ANALİZ (ANSYS) (4.Hafta) BİLGİSAYAR DESTEKLİ TASARIM VE ANALİZ (ANSYS) (4.Hafta) GERİLME KAVRAMI VE KIRILMA HİPOTEZLERİ Gerilme Birim yüzeye düşen yük (kuvvet) miktarı olarak tanımlanabilir. Parçanın içerisinde oluşan zorlanma

Detaylı

qwertyuiopasdfghjklzxcvbnmqw ertyuiopasdfghjklzxcvbnmqwert yuiopasdfghjklzxcvbnmqwertyui opasdfghjklzxcvbnmqwertyuiopa sdfghjklzxcvbnmqwertyuiopasdf

qwertyuiopasdfghjklzxcvbnmqw ertyuiopasdfghjklzxcvbnmqwert yuiopasdfghjklzxcvbnmqwertyui opasdfghjklzxcvbnmqwertyuiopa sdfghjklzxcvbnmqwertyuiopasdf qwertyuiopasdfghjklzxcvbnmqw ertyuiopasdfghjklzxcvbnmqwert yuiopasdfghjklzxcvbnmqwertyui opasdfghjklzxcvbnmqwertyuiopa Dersin Kodu sdfghjklzxcvbnmqwertyuiopasdf ARA SINAV Yazar ghjklzxcvbnmqwertyuiopasdfghj

Detaylı

KOMPOZĐT ELEMANLARIN TASARIMI VE MEVCUT BETONARME YAPILARIN KAPASĐTELERĐNĐN BELĐRLENMESĐ VE GÜÇLENDĐRĐLMESĐ

KOMPOZĐT ELEMANLARIN TASARIMI VE MEVCUT BETONARME YAPILARIN KAPASĐTELERĐNĐN BELĐRLENMESĐ VE GÜÇLENDĐRĐLMESĐ DOKUZ EYLÜL ÜNĐVERSĐTESĐ FEN BĐLĐMLERĐ ENSTĐTÜSÜ KOMPOZĐT ELEMANLARIN TASARIMI VE MEVCUT BETONARME YAPILARIN KAPASĐTELERĐNĐN BELĐRLENMESĐ VE GÜÇLENDĐRĐLMESĐ Hüseyin KUZU Mayıs, 009 ĐZMĐR KOMPOZĐT ELEMANLARIN

Detaylı

BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY - 3 ÜÇ NOKTALI EĞİLME DENEYİ

BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY - 3 ÜÇ NOKTALI EĞİLME DENEYİ BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY - 3 ÜÇ NOKTALI EĞİLME DENEYİ GİRİŞ Yapılan herhangi bir mekanik tasarımda kullanılacak malzemelerin belirlenmesi

Detaylı

BOYUNA VE ENİNE DOĞRULTUDA BERKİTİLMİŞ VE BERKİTİLMEMİŞ DÖRT TARAFINDAN MESNETLİ ÇELİK LEVHALARIN TAŞIMA DAVRANIŞLARI

BOYUNA VE ENİNE DOĞRULTUDA BERKİTİLMİŞ VE BERKİTİLMEMİŞ DÖRT TARAFINDAN MESNETLİ ÇELİK LEVHALARIN TAŞIMA DAVRANIŞLARI BOYUNA VE ENİNE DOĞRULTUDA BERKİTİLMİŞ VE BERKİTİLMEMİŞ DÖRT TARAFINDAN MESNETLİ ÇELİK LEVHALARIN TAŞIMA DAVRANIŞLARI Ahmet Necati YELGİN *, Hüseyin YELGİN ** ve Cihat ÇUKUR *** * Sakarya Üniversitesi

Detaylı

YIĞMA YAPI TASARIMI DEPREM BÖLGELERİNDE YAPILACAK BİNALAR HAKKINDA YÖNETMELİK

YIĞMA YAPI TASARIMI DEPREM BÖLGELERİNDE YAPILACAK BİNALAR HAKKINDA YÖNETMELİK 11.04.2012 1 DEPREM BÖLGELERİNDE YAPILACAK BİNALAR HAKKINDA YÖNETMELİK 2 Genel Kurallar: Deprem yükleri : S(T1) = 2.5 ve R = 2.5 alınarak bulanacak duvar gerilmelerinin sınır değerleri aşmaması sağlanmalıdır.

Detaylı

1 MAKİNE ELEMANLARINDA TEMEL KAVRAMLAR VE BİRİM SİSTEMLERİ

1 MAKİNE ELEMANLARINDA TEMEL KAVRAMLAR VE BİRİM SİSTEMLERİ İÇİNDEKİLER ÖNSÖZ III Bölüm 1 MAKİNE ELEMANLARINDA TEMEL KAVRAMLAR VE BİRİM SİSTEMLERİ 11 1.1. SI Birim Sistemi 12 1.2. Boyut Analizi 16 1.3. Temel Bilgiler 17 1.4.Makine Elemanlarına Giriş 17 1.4.1 Makine

Detaylı

KARADENİZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ MADEN MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MADEN İŞLETME LABORATUVARI

KARADENİZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ MADEN MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MADEN İŞLETME LABORATUVARI DENEY ADI: EĞİLME (BÜKÜLME) DAYANIMI TANIM: Eğilme dayanımı (bükülme dayanımı veya parçalanma modülü olarak da bilinir), bir malzemenin dış fiberinin çekme dayanımının ölçüsüdür. Bu özellik, silindirik

Detaylı

PERÇİN BAĞLANTILARI (Riveted Joints)

PERÇİN BAĞLANTILARI (Riveted Joints) PERÇİ BAĞLATILARI (Riveted Joints) ÖREK 9.1 Şeklide gösterildiği gibi, metal bir levhaya 16 k luk bir yük uygulanmaktadır. Levha adet cıvata ile destek plakasına bağlandığına göre, a)her bir cıvata üzerinde

Detaylı

ÇELİK YAPILARDA BİRLEŞİMLER

ÇELİK YAPILARDA BİRLEŞİMLER ÇELİK YAPILARDA BİRLEŞİMLER Çelik yapılarda birleşimlerin kullanılma sebepleri; 1. Farklı tasıyıcı elemanların (kolon-kolon, kolon-kiris,diyagonalkolon, kiris-kiris, alt baslık-üst baslık, dikme-alt baslık

Detaylı

Köprü Açıklığının Tanımı

Köprü Açıklığının Tanımı Alp Caner 1 Köprü Açıklığının Tanımı Tasarım açıklığı Kiriş uzunluğu Köprü döşeme genişliği = 30 metre (basit açıklık) = 31 metre = 12 metre Tablo 2.5.2.6.3-1 e göre öngerilmeli hazır I-kirişli üst yapının

Detaylı

Kompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş

Kompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Kompozit Malzemeler ve Mekaniği Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 4 Laminatların Makromekanik Analizi Kaynak: Kompozit Malzeme Mekaniği, Autar K. Kaw, Çevirenler: B. Okutan Baba, R. Karakuzu. 4 Laminatların

Detaylı

Mekanik. Mühendislik Matematik

Mekanik. Mühendislik Matematik Mekanik Kuvvetlerin etkisi altında cisimlerin denge ve hareket şartlarını anlatan ve inceleyen bir bilim dalıdır. Amacı fiziksel olayları açıklamak, önceden tahmin etmek ve böylece mühendislik uygulamalarına

Detaylı

ELASTİSİTE TEORİSİ I. Yrd. Doç Dr. Eray Arslan

ELASTİSİTE TEORİSİ I. Yrd. Doç Dr. Eray Arslan ELASTİSİTE TEORİSİ I Yrd. Doç Dr. Eray Arslan Mühendislik Tasarımı Genel Senaryo Analitik çözüm Fiziksel Problem Matematiksel model Diferansiyel Denklem Problem ile ilgili sorular:... Deformasyon ne kadar

Detaylı

MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1

MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 5.BÖLÜM Bağlama Elemanları Kaynak Bağlantıları Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız 1 BU SLAYTTAN EDİNİLMESİ BEKLENEN BİLGİLER Bağlama Elemanlarının Tanımı ve Sınıflandırılması Kaynak Bağlantılarının

Detaylı

05.11.2015. Doç.Dr.Ahmet Necati YELGİN ÇELİK KARKAS YAPILARIN PROJELENDİRİLMESİ (ÇELİK ENDÜSTRİYEL YAPILAR)

05.11.2015. Doç.Dr.Ahmet Necati YELGİN ÇELİK KARKAS YAPILARIN PROJELENDİRİLMESİ (ÇELİK ENDÜSTRİYEL YAPILAR) ÇELİK KARKAS YAPILARIN PROJELENDİRİLMESİ (ÇELİK ENDÜSTRİYEL YAPILAR) Çeliğin Sakıncalı Özellikleri ; Yanıcı olmamakla birlikte, yüksek sıcaklık derecelerinde mukavemetinde hızlı bir düşüş görülür. σ (kg/mm

Detaylı

26.5.2016. Adnan Menderes Yeni İç Hatlar Terminal Binası Hakkında Genel Bilgiler

26.5.2016. Adnan Menderes Yeni İç Hatlar Terminal Binası Hakkında Genel Bilgiler TMMOB İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI İSTANBUL ŞUBESİ SEMİNERLERİ 31 Mayıs 2016 Bakırköy 1 Haziran 2016 Kadıköy 2 Haziran 2016 Karaköy Çelik Yapıların Depreme Dayanıklı Olarak Tasarımında Modern Deprem Yönetmelikleri

Detaylı

PROF.DR. MURAT DEMİR AYDIN. ***Bu ders notları bir sonraki slaytta verilen kaynak kitaplardan alıntılar yapılarak hazırlanmıştır.

PROF.DR. MURAT DEMİR AYDIN. ***Bu ders notları bir sonraki slaytta verilen kaynak kitaplardan alıntılar yapılarak hazırlanmıştır. PROF.DR. MURAT DEMİR AYDIN ***Bu ders notları bir sonraki slaytta verilen kaynak kitaplardan alıntılar yapılarak hazırlanmıştır. Ders Notları (pdf), Sınav soruları cevapları, diğer kaynaklar için Öğretim

Detaylı

Bileşik Eğilme-Eksenel Basınç ve Eğilme Altındaki Elemanların Taşıma Gücü

Bileşik Eğilme-Eksenel Basınç ve Eğilme Altındaki Elemanların Taşıma Gücü Bileşik Eğilme-Eksenel Basınç ve Eğilme Altındaki Elemanların Taşıma Gücü GİRİŞ: Betonarme yapılar veya elemanlar servis ömürleri boyunca gerek kendi ağırlıklarından gerek dış yüklerden dolayı moment,

Detaylı

idecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanarak AISC ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Kren Tasarımı Hazırlayan: Nurgül Kaya

idecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanarak AISC ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Kren Tasarımı Hazırlayan: Nurgül Kaya idecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanarak AISC 360-10 ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Kren Tasarımı Hazırlayan: Nurgül Kaya www.idecad.com.tr Konu başlıkları III. I. Kren Menüsü II. Analiz AISC 360-10

Detaylı

BETONARME YAPI TASARIMI -KOLON ÖN BOYUTLANDIRILMASI-

BETONARME YAPI TASARIMI -KOLON ÖN BOYUTLANDIRILMASI- BETONARME YAPI TASARIMI -KOLON ÖN BOYUTLANDIRILMASI- Yrd. Doç. Dr. Güray ARSLAN Arş. Gör. Cem AYDEMİR 28 GENEL BİLGİ Betonun Gerilme-Deformasyon Özellikleri Betonun basınç altındaki davranışını belirleyen

Detaylı

FAB2015 - Betonarme Prefabrik Yapılar Analiz, Tasarım, Rapor ve Çizim Programı v1.0 GENEL YAPI VE DEPREM RAPORU

FAB2015 - Betonarme Prefabrik Yapılar Analiz, Tasarım, Rapor ve Çizim Programı v1.0 GENEL YAPI VE DEPREM RAPORU GENEL YAPI VE DEPREM RAPORU YAPI BİLGİLERİ: Proje Adı: Proje 1 Proje Sahibi: Prefabrik Firma Ad/İletişim: Yapı İli: Yapı İlçesi: Yapı Ada No: Yapı Parsel No: MÜELLİF BİLGİLERİ: Proje Müellifi: Oda No:

Detaylı

Burulma (Torsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler

Burulma (Torsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler Burulma (orsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler Endüstiryel uygulamalarda en çok rastlanan yükleme tiplerinden birisi dairsel kesitli millere gelen burulma momentleridir. Burulma

Detaylı

MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1

MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 BÖLÜM 1- MAKİNE ELEMANLARINDA MUKAVEMET HESABI Doç. Dr. Ali Rıza YILDIZ 1 BU DERS SUNUMDAN EDİNİLMESİ BEKLENEN BİLGİLER Makine Elemanlarında mukavemet hesabına neden ihtiyaç

Detaylı

Mukavemet. Betonarme Yapılar. Giriş, Malzeme Mekanik Özellikleri. Dr. Haluk Sesigür İ.T.Ü. Mimarlık Fakültesi Yapı ve Deprem Mühendisliği

Mukavemet. Betonarme Yapılar. Giriş, Malzeme Mekanik Özellikleri. Dr. Haluk Sesigür İ.T.Ü. Mimarlık Fakültesi Yapı ve Deprem Mühendisliği Mukavemet Giriş, Malzeme Mekanik Özellikleri Betonarme Yapılar Dr. Haluk Sesigür İ.T.Ü. Mimarlık Fakültesi Yapı ve Deprem Mühendisliği GİRİŞ Referans kitaplar: Mechanics of Materials, SI Edition, 9/E Russell

Detaylı

İ.T.Ü. Makina Fakültesi Mekanik Ana Bilim Dalı Bölüm 4 BÖLÜM IV. Düzlem Kafesler. En çok kullanılan köprü kafesleri. En çok kullanılan çatı kafesleri

İ.T.Ü. Makina Fakültesi Mekanik Ana Bilim Dalı Bölüm 4 BÖLÜM IV. Düzlem Kafesler. En çok kullanılan köprü kafesleri. En çok kullanılan çatı kafesleri İ.T.Ü. Makina akültesi ÖLÜM IV üzlem Kafesler En çok kullanılan köprü kafesleri En çok kullanılan çatı kafesleri İ.T.Ü. Makina akültesi Mühendislik olalarında genel olarak birden çok katı cisim birbirine

Detaylı

Prefabrik Yapılar. Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul

Prefabrik Yapılar. Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul Prefabrik Yapılar Uygulama-1 Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul 2010 Sunuma Genel Bir Bakış 1. Taşıyıcı Sistem Hakkında Kısa Bilgi 1.1 Sistem Şeması 1.2 Sistem Detayları ve Taşıyıcı Sistem

Detaylı

Cıvata-somun bağlantıları

Cıvata-somun bağlantıları Cıvata-somun bağlantıları 11/30/2014 İçerik Vida geometrik büyüklükleri Standart vidalar Vida boyutları Cıvata-somun bağlantı şekilleri Cıvata-somun imalatı Cıvata-somun hesabı Cıvataların mukavemet hesabı

Detaylı