PREFABRİK YAPILARIN TASARIMI ÖRNEK ÇÖZÜMLERİ

Ebat: px
Şu sayfadan göstermeyi başlat:

Download "PREFABRİK YAPILARIN TASARIMI ÖRNEK ÇÖZÜMLERİ"

Transkript

1 T.C. SELÇUK ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK-MİMARLIK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ PREFABRİK YAPILARIN TASARIMI ÖRNEK ÇÖZÜMLERİ Yr.Doç.Dr. RIFAT SEZER KONYA - Mayıs 2006

2 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER ii ÖNSÖZ Selçuk Üniversitesi Mühenislik Mimarlık Fakültesi, İnşaat Mühenisliği Bölümü Lisans Üstü seviyesine veriğim, PREFABRİK YAPILARIN TASARIMI ersinin müfreatına uygun olarak ve eğişik konular için hazırlamış oluğum, PREFABRİK YAPILARIN TASARIMI ÖRNEK ÇÖZÜMLERİ konulu prefabrik örnek çözümlerinin öğrencilere ve meslektaşlarıma fayalı olmasını ilerim. Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER Konya - Mayıs 2006

3 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER iii İÇİNDEKİLER KONU ADI : SAYFA NO : 1. ÇATI YÜK ANALİZİ 2 2. AŞIK HESABI 5 3. OLUK HESABI 9 4. MAKAS KİRİŞİ HESABI SUNDURMA KİRİŞİ HESABI KREN KİRİŞİ HESABI KİRİŞLERİN İNCELTİLMİŞ UÇ BÖLGELERİNİN HESABI ANA ÇERÇEVEYE GELEN KREN YÜKLERİ DÖŞEME PANELİ HESAPLARI DÖŞEME L KİRİŞİ HESAPLARI DÖŞEME TERS T KİRİŞİ HESAPLARI ÇERÇEVE HESAPLARI KOLON KESİT TESİRLERİNİN HESABI KOLON KESİT HESAPLARI KISA KONSOL HESAPLARI ÖRNEK KOLON DONATI HESABI TEMEL HESAPLARI ÖRNEK TEMEL HESABI CEPHE PANELİ HESAPLARI DUVAR ALTI SÖMELİ 118

4 ÖRNEK SANAYİ YAPISI B A A 8 t B A- A Kesiti B-B Kesiti

5 8 t h3 h1 h2 L1/2 L1/2 L2 L1 L2 h1 h2 h3 fc fy 12 m 18 m 3.5 m 5.6 m 7.85 m 140 kg/cm kg/cm 2 Bina Boyu Malzeme Dep. Böl. Kren Kal. Kuv. Zem. Em. Ger. fct Eğim 48 m C20/S t 10 t/m 2 11 kg/cm 2 % 12 Not: Aynı açıklıkta iki kren varır. Malzeme : BS20- S420, L48m, Çerçeve aralığı8m Aşık yatay aralığı 146cm Çatı eğimi: tgα0.12 α (Cosα0.993;Sinα0.119) f c 140 kg/cm² f ct 11 kg/cm² Kaplama (Eternit)20 kg/m² 1. ÇATI YÜK ANALİZİ Kar yükü : q k 115 kg/m² (Ç.D.) (TS498 α 30 0 kar yüküne azaltma yapılmaz) Çatı kaplaması : g k 20 kg/m² (Ç.D.) Rüzgar yükü: w 1 1.2xSinαxw1.2x0.119x kg/m² (Ç.D.) w r 1.25xw x kg/m² (Ç.D.) Not : Aşık ve benzeri münferit yapı elemanlarının hesabına rüzgar yükleri %25 arttırılmaktaır ve aşık hesaplarına rüzgarın basınç tesiri göz önüne alınmaktaır (TS 498).

6 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 6 2. AŞIK HESABI q w α p I p Ix p Iy 18 α Orta Aşık Kar q k 115,81 kg/m² (Y.D.) Kaplama g k 20,14 kg/m² (Y.D.) Aşık zati ağırlığı ( )x0.20x2.5 g 0 92,5 kg/m (Y.D) Aşık aralığı a146cm, a mes 14 cm, (a mes b makas /2-1cm), (b makas 30 cm) l7.84m (l m) Aşığın 1m sine gelen yük (g /q ) : gg k a+g x kg/m qq k a x kg/m Aşık betonarme basit kiriş : Yükleme I : (1.4g+1.6q ) p 1 1.4g+1.6q1.4x x kg/m

7 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 7 p 1x p 1 xcosα441.09x kg/m p 1y p 1 sinα441.09x kg/m Yükleme II : (g+1.3q+1.3q w ) : q w 14.28x1.4620,85 kg/m p 2 g 1x + 1.3q x +1.3q w ( ,3x169.08)x x kg/m p 2y p 1y 52.5 kg/m Hesap yükleri : p 1x >P 2x ise p x p 1x kg/m alınır. PIIxl² 438x7.84² M IIx 3365kgm 337tcm 8 8 Donatı Hesabı : M kc 1 kc 1 Mr 0.85* fc * kc 1 *20*(28 ) 0.85*0.14* kc 1 *20*(28 ) ² r M ( kc) ( kc) ( 1.19)( 337) ± kc 1 28 ± *( 1.19) k c 5.62cm < 10cm Tabla içine kalmıştır. F c F s 0.85x0.14x5.62x t Fs As 3.67 cm² Seçilen onatı 2φ16 (4.02 cm 2 ) f y Kayma Hesabı : ( bw /h 8.5 /30 cm, 27 cm) f yw 3650 kg/cm² V V cr PIIx * l 438* kg * f ct * b w * 0.65*11*8.5* kg Vmax 0.22* f c * bw * 0.22*140*8.5* kg V max >V >V cr 7330>1717>1702 kg oluğunan kayma onatısı gerekir.

8 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 8 Asw V 0.8* Vcr * s f * 3650*27 yw Asw fct 11 min ρw 0.30* 0.3* b * s f 3650 w Asw min min ρw* bw * > b * s A s sw w φ8 etriye için A cm² (n2 için A sw 2xA 0 ) s 130cm s 14cm s 2 2 Etriye : φ8/14 yw y yönüne onatı hesabı (10/20) : PIy *² l 53*7.84² M Iy 407kgm 40.7tcm 8 8 Donatı Hesabı: M kc 1 kc 1 Mr 0.85* fc* kc 1 *10*(18 ) 0.85*0.14* kc 1 *10*(18 ) ² r M ( kc) ( kc) ± ( 0.595)( 40.7) kc 1 18 ± *( 0.595) k c 2.01cm < 5cm Tabla içine kalmıştır. F c F s 0.85x0.14x2.01x t Fs 2.39 As 0.66 cm² Seçilen onatı2φ8(1.00cm²) f y 2.2 Mahya Aşığı Hesabı A s 3.67/21.84cm² 1φ16(2.01cm²) Etriye:φ8/14 Aerans Boyu : 1.7 l b fy l b 1.7(0.12 φ) 1.7(0.12 φ) 1.7*40φ 68φ f 11 ct

9 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 9 1,5 Konstrüktif etriye : F8 /14 2 Φ 8 L 156 cm Φ 12 L 216 cm Φ 12 L137 cm 100

10 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER OLUK HESABI 2 O 12 L Ø8 / 15 Ø8 / 15 4 Ø Ø Ø12 L O 12 L Ø 8 L796 3Ø 12 L O 12 L φ Ø8 / 15 L φ a) Orta Oluk : Kaplama : g k 20 kg/m² Kar : q k 115 kg/m 2 Oluk zati ağırlığı(g o ) : (0.09x0.30x2+0.40x0.10)x kg/m Aşık aralığı : a146 cm L cm, a mes 20 cm, (b kolon /220 cm) Oluğun 1m sine gelen yük : Yükleme I : 1.4g+1.6q P 1 1.4x(g k a+g o )+1.6q k 1.4x(20x )+1.6x115x kg/m P 1x 554 kg/m ; P Iy 0 kg/m

11 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 11 PIx *² l 554*7.79² M Ix 4202kgm 420.2tcm 8 8 Donatı Hesabı : f c 140kg/cm²; f ct 11kg/cm²; f y 3650kg/cm² M kc 1 kc 1 Mr 0.85* fc * kc 1 * bw*( ) 0.85*0.14* kc 1 *18*(37 ) ² r M ( kc) ( kc) ( 1.07)( 420) ± kc ± *( 1.07) kc 5.74cm< 10cm F c F s 0.85f c k 1 c b w A s f y A s 0.85x0.14x5.74x18 / 3.65 A s 12.30/ cm² 3φ12 Kayma Hesabı : V 554* kg 2 V 0.65* f * b * 0.65*11*18* kg cr ct w V <V cr 2158 < 4762 kg oluğunan min. kayma onatısı yeterliir. Asw fct 11 min ρw 0.30* 0.3* bw* s fyw 3650 Asw min min ρw* bw * b * s w φ8 etriye için A cm² (n2 için A sw 2xA cm²) s 62cm s 18.5cm s 2 2 Etriye: φ8/18

12 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER MAKAS HESABI O 50 O Malzeme : BS20-S420 Makas boyu : L makas x(20+1)1758 cm17.58 m, L hesap L makas -2x cm17.34 cm, Makasa Paralel kolon kenarı : h40 cm Makas konsol net uzunluğu : 30 cm 4.1 Makas Yük Analizi : Kaplama ağırlığı : 20 kg/m² (YD) Aşık zati ağırlığı : 93/ kg/m² (YD) g 0 84 kg/m² (YD) Kar yükü : kg/m² (YD) Degisken 4.2 Makas Yükleri : a8m (Makas aralığı) A) Sabit Yükler : a) Dikörtgen Uç Kısmına : 1) Kenara : (h k 62 cm) Üst yükler : 84x8 672 kg/m Makas zati ağırlığı : 0.30x0.62x kg/m g k 1137 kg/m

13 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 13 2) Dikörtgen Kesit Sonuna (h o x cm) : Üst yükler 84x8 672 kg/m Makas zati ağırlığı 0.30x0.78x kg/m g or 1257 kg/m b) I Kesit Kısmına : 1) I Kesit Başlangıcına: (h o x cm) Üst yükler : 84x8 672 kg/m Makas zati ağırlığı : (0.3x x x ²+0.43x0.1) kg/m 2) Ortaa : (h o x cm) g k 961 kg/m Üst yükler 84x8 672 kg/m Makas zati ağırlığı ( x0.1) kg/m g or 1191 kg/m B) Hareketli Yükler : Kar yükü : q kar x8 927 kg/m (Y.D.) 4.3 Eğilme Donatısı Hesabı : f c 140kg/cm²; f ct 11kg/cm²; f y 3650kg/cm² a) L 1 L/217.34/28.67 m için; q kar 927kg/m 1137kg R1 R2 120kg R3 R4 230kg 961kg 1,34 m A y B y 0.5L8,67 m I kesit başlangıcı M max R x t, R 2 0.5x0.120x t, R x( )7.04 t, R 4 0.5x( )x t A yg B yg R 1 +R 2 +R 3 +R t A yq B yq 0.5Lxq kar 8.67x t V 1.4x x t

14 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 14 maxm g 9.48x x x x x tm maxm q 8.04x x / tm maxm 1.4xmaxM g +1.6xmaxM q 1.4x x tm11400 tcm L m e kiriş yüksekliği (makas kenarınan itibaren): h 1 tgαx(l/2) x cm cm Üstte 3φ14 montaj onatısı için, A s 1.54x34.62 cm 2 F s A s xf y 4.62x t M r M kc 1 ' ' M r Fc*( ) + Fs( ) M 2 kc 1 ' ' M r 0.85* fc * bw* k1c*( ) + As* fy( ) M 2 kc M r k c ² *0.14*30* 1 *(164 ) 4.62*3.65*(164 4) ( kc) ( kc) ( 1.785)( 8702) ± kc 1 2*( 1.785) k1c 15.60cm < 17.5cm F c +F s F s 0.85xf c xk 1 cxb w + A s x f y A s x f y A s 0.85x0.14x15.6x30/ cm 2 A s cm² 4φ26 (21.24 cm 2 ) 164 ± b) L 2 L/317.34/35.78 m için ; L m e Yük Analizi (h o 62+(578+12)x cm) : Üst yükler 84x8 672 kg/m Makas zati ağırlığı ( x0.1) kg/m g or 1098 kg/m q kar 927kg/m 1137kg R1 R2 120kg R3 R4 137kg 961kg 1,34 m A y B y L m I kesit başlangıcı M R x t, R 2 0.5x0.120x t,

15 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 15 R x( )4.27 t, R 4 0.5x( )x t Mesnet Reaksiyonları L/2 kısmınan alınır. A yg B yg 9.48 t A yq B yq 8.04 t M g 9.48x x x x x tm M q 8.04x x / tm M 1.4xM g +1.6xM q 1.4x x tm 10101tcm L m e kiriş yüksekliği (makas kenarınan itibaren): h 2 tgα(l 2 /2+12) x cm cm Donatı Hesabı : Üstte 3φ14 montaj onatısı için, A s 1.54x34.62 cm 2 F s A s xf y 4.62x t M r M kc 1 ' ' M r Fc*( ) + Fs( ) M 2 kc 1 ' ' M r 0.85* fc * bw* k1c*( ) + As* fy( ) M 2 kc M r k c ² *0.14*30* 1 *(129 ) 4.62*3.65*(129 4) ( kc) ( kc) 1 1 ± kc 1 2*( 1.785) ( 1.785)( 7993) k c 18.71cm > 17.5cm 129 ± F c +F s F c1 +F c2 + F s 0.85 f c k 1 c b w f c (b-b w ) h f + A s f y A s f y A s 0.85x0.14x(18.71x10+(30-10)x17.5)/ cm 2 A s cm² 4φ26 (22.60 cm 2 ) 4.4 Kayma hesabı : Mesnet yüzünen l cm uzakta Kesit : 20/65, Malzeme: BS20-S220 A y 1.4A yg +1.6A yq 1.4x x t V x x0.58²)x x cm V V cr 0.65* f ct 0.22* f * b w * b * 0.65*11* 20* kg 9.3ton * 0.22*0.140* 20*65 max c w 40.04ton V max >V >V cr 40.04>24.28>10.73 oluğunan kayma onatısı gerekir.

16 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 16 A s V min ρ Asw min min ρ w * b b * s A sw sw s w w * V f * yw Asw f 0.30* b * s f w cr * *65 w ct yw * * < φ10 etriye için A cm² (n2 için A sw 2xA 0 2x0.79) s 11.5cm s 37.5cm s 2 2 Etriye φ10/11.5 Mesnet yüzünen l 2 134cm uzakta 0.12x cm Kesit:10/79 (I kesit başlangıcı) V ( x x1.34²)x ton V cr 0.65* f ct * b w * 0.65*11*10* kg 5.3ton Vmax 0.22* f c * bw * 0.22*0.140*10* ton V max >V >V cr 25.9>22.15>5.3 oluğunan kayma onatısı gerekir. A s V min ρ Asw min min ρ w * b b * s A sw sw s w w * V f * yw Asw f 0.30* b * s f w cr * *74 w ct yw * * < φ10 etriye için A cm² (n2 için A sw 2xA 0 2x0.79) s 12.5cm s 37cm s 2 2 Etriye φ10/12.5 Not : Çatı eğiminin üşük olması neeniyle, rüzgar yükü emme etkisi yapar ve üşey yükü azaltır. Bu neenle, makas kirişinin hesabına rüzgar yüküne ikkate almaya gerek yoktur.

17 F14 2F10 3F F etriye:f8 /23 4F F24 27 etriye:f8 /23

18 5. SUNDURMA KİRİŞİ HESABI A A B B 3 ø 14 L ø 10 L 1156 L ø 16 L ø 16 2 ø 10 L ø 24 L A-A KESITI ø 8 / 2 0 L B-B KESITI 25 ø 8 / 1 5 L 2 3 6

19 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 19 Malzeme : BS20-S420 Sunurma kirişine paralel kolon kenarı : h40 cm Sunurma kirişi boyu : L sunurma x(20+1)1158 cm11.58 m, L hesap L sunurma -2x cm11.30 m, Sunurma kirişi konsol net uzunluğu : 30 cm 5.1 Sunurma Kirişi Yük Analizi : Kaplama ağırlığı : 20 kg/m² (YD) Aşık zati ağırlığı : 93/ kg/m² (YD) g 0 84 kg/m² (YD) Kar yükü : kg/m² (YD) 5.2 Sunurma Kirişi Yükleri : a8m (Makas aralığı) A) Sabit Yükler : a) Dikörtgen Kısmına : b w / h D 30 / 90 cm Üst yükler : 84x8 672 kg/m Sunurma zati ağırlığı : 0.30x0.90x kg/m g k 1347 kg/m b) I Kesit Kısmına : b w / h I 15 / 90 cm Üst yükler : 84x8 672 kg/m Sunurma zati zati ağırlığı : (0.3x x0.74) kg/m B) Hareketli Yükler : g k 1190 kg/m Kar yükü : q kar x8 927 kg/m (Y.D.) 5.3 Eğilme Donatısı Hesabı : f c 140kg/cm²; f ct 11kg/cm²; f y 3650kg/cm², cm a) L 1 L/211.30/25.65 m için;

20 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 20 q kar 927kg/m 1347kg R1 R2 1190kg 1,34 m A y B y 0.5L5.65 m I kesit başlangıcı M max R x t, R 2 ( )x t, A yg B yg R 1 +R t A yq B yq 0.5Lxq kar 5.65x t V m 1.4x x t maxm g 6.93* x x tm maxm q 5.24x x / tm maxm 1.4xmaxM g +1.6xmaxM q 1.4x x tm4568 tcm Üstte 3φ14 montaj onatısı için, A s 1.54x34.62 cm 2 F s A s xf y 4.62x t M r M kc 1 ' ' M r Fc*( ) + Fs( ) M 2 kc 1 ' ' M r 0.85* fc * bw* k1c*( ) + As * fy( ) M 2 kc M r ² *0.14*30* k1c*(86 ) 4.62*3.65*(86 4) 4598 ( kc) ( kc) 1 1 ± kc 1 2*( 1.785) ( 1.785)( ) k c 11.2cm < 16cm F c +F s F s 0.85xf c xk 1 cxb w + A s x f y A s x f y A s 0.85x0.14x11.2x30/ cm 2 A s cm² 4φ24 (18.08 cm 2 ) 86 ± Kayma Hesabı : Mesnet yüzünen l cm uzakta :

21 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 21 Kesit : 30/90, Malzeme: BS20-S220 V m t V x0.86x *0.86* t V 0.65* f * b * 0.65*11*30* kg 18.45ton cr ct w V 0.22* f * b * 0.22*0.140*30* ton max c w V <V cr 15.19t<18.45t oluğunan min kayma onatısı yeterliir. Asw fct 11 min ρw 0.30* 0.3* b * s f 3650 w Asw min min ρw* bw * b * s A s sw w yw φ8 etriye için A 0 0.5cm² (n2 için A sw 2xA 0 2x cm 2 ) s 36cm s 43cm s 2 2 Etriye φ8/30 Mesnet yüzünen l 2 134cm uzakta : Kesit:15/90 (I kesit başlangıcı) : 86 cm V x1.34x *1.34* t V 0.65* f * b * 0.65*11*15* kg 9.22ton cr ct w V 0.22* f * b * 0.22*0.140*15* ton max c w V max >V >V cr 39.73t>13.58t>9.22 t oluğunan kayma onatısı gerekir. Asw V 0.8* Vcr * s f * 3.650*86 yw Asw fct 11 min ρw 0.30* 0.3* b * s f 3650 w Asw min min ρw* bw * < b * s A s sw w yw φ8 etriye için A cm² (n2 için A sw 2xA 0 2x cm 2 ) s 50cm s 43cm s 2 2 Etriye φ8/30 cm Not : Çatı eğiminin üşük olması neeniyle, rüzgar yükü emme etkisi yapar ve üşey yükü azaltır. Bu neenle, sunurma kirişinin hesabına rüzgar yüküne ikkate almaya gerek yoktur.

22 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER KREN KİRİŞİ HESABI 6.1 Kren Hesapları Fayalanılan kaynaklar: 1) Sanayi Yapı Projeleri-Turgut Çelebi 2) Çelik Yapılar, Köprüler-Turgut Neim Uluğ 3) Yapı Statiği Cilt I -Anan Çakıroğlu Kren 8 tonluk ve II grup krenir. V1.5 m/sn kren hızı L18 m (kolon aksları arasınaki açıklık) Yeren kumanalı bir kren tipiir. 6.2 Açıklık Kontrolu Kolon Boyutları : 40/40 Kren Tablosunan [(1),(Tablo40)] P8 ton için L m alınır. L- L m (kren açıklıgı) L'1625 cm

23 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 23 3φ22 φ8/20 φ8/20 2φ12 2 5φ φ22 L795 cm 2φ12 L795 cm 5φ25 L755 cm 3 φ φ φ 12 2 φ 12 φ8/20 4 φ φ8/20 5 φ Kren Arabası Tekerlek Reaksiyonlarının Tayini P8 ton ve L m için tabloan [(1),(Tablo40)] tekerlekler arası ha3.64 m Mesnet Reaksiyonları: Katsayılar: R 1 max 7.90 ton Dinamik Katsayısı : ψ1.40 R 2 max 6.30 ton Darbe Katsayısı : ϕ1.10 R 1 min 3.30 ton Kren yayı : 55 mm R 2 min 1.70 ton Klavuz tekerlek çapı :40 cm

24 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 24 Aynı açıklıkta iki kren urumu : Aynı açıklıkta tek kren urumu : 6.4 Kren Yükleri İçin Kesit Tesirlerinin Bulunması Max P 1 ψx R 1 max 1.4x t Max P 2 ψx R 2 max 1.4x t Min P 1 ψx R 1 min 1.4x t Min P 2 ψx R 2 min 1.4x

25 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 25 a) Aynı açıklıkta iki kren urumu (I) : η η η η η C (3.54x3.64)/ m η D (4.04x3.54)/ m M c 4.62x x tm η ' C 3.94/ m η ' D 3.54/ m A y 11.06x1+4.62x x ton B y ton F 1 (1x7.58)/23.79m²

26 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 26 b) Aynı açıklıkta tek kren urumu (II) : η η η C (3.18x4.40)/ m η D (3.18x0.76)/ m maxm c 11.06x x tm η C (2.54x1)/ m η D (2.54x4.64)/ m η E (2.54x5.04)/ m maxm E 11.06x x x ton

27 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 27 η η η η ' C (3.04x0.50)/ η ' D (3.04x4.14)/ η ' E (3.04x4.54)/ M ' E 11.06x x x tm F 4 (1.82x7.58)/26.90m² η η η η '' (3.29x0.25)/ m C η '' D (3.29x3.89)/ m η '' E (3.29x4.29)/ m max M '' E 11.06x x x tm

28 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 28 η η η Buna göre açıklık momenti maxm AB 30.01tm (4 nolu yükleme) En büyük mesnet momentleri A yk 18.66ton ; B yk 8.08ton (1 nolu yükleme) 6.5 Kren Kirişi Zati Ağırlığı İçin Kesit Tesirleri Hesabı Kren yayı : A55 için; f g 37.4cm² m² g a x t/m Toplam zati ağırlık:g o t/m L7.58m

29 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 29 A) Kren Kirişi Zati Yükleri : a) Dikörtgen Kısmına : b w / h D 25 / 70 cm Kren kirişi zati ağırlığı : 0.25x0.70x kg/m b) I Kesit Kısmına : b w / h I 15 / 90 cm Kren kirişi zati ağırlığı : (0.25x( )+0.10x0.415)2500 g D 438 kg/m 294 kg/m g I 294 kg/m 438kg R1 R2 294kg 1,34 m A y B y 0.5L3.79 m I kesit başlangıcı M max R x t, R 2 ( )x t, M g ϕ(1.36x x x1.225)1.1x tm M q maxm AB tm Zati Ağırlık Statik Hesapları : Açıklık momentlerinin hesabı : M AB 1.36x x x tm maxm g M AB ϕx x tm Mesnet reaksiyonlarının hesabı : V g A yg B yg ϕ(r 1 +R 2 ) 1.1x( )1.1x t V q A yq t, B yq 8.08 t 6.6 Kren Krişi Hesap Değerlerinin Bulunması : M 1.4xM g +1.6xM q, V 1.4xV g +1.6xV q M 1.4x x tm51.53 tcm V 1.4x x t

30 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 30 Eğilme Donatısı hesabı : b25 cm, b w 10cm, h70cm cm ; M 5153tcm Üstte 3φ22 montaj onatısı için, A s 3.80x cm 2 F s A s xf y 11.40x t M r M kc 1 ' ' M r Fc*( ) + Fs( ) M 2 kc 1 ' ' M r 0.85* fc * bw* k1c*( ) + As * fy( ) M 2 kc M r k c ² *0.14*25* 1 *(66 ) 11.40*3.65*(66 4) 5153 ( kc) ( kc) 1 1 ± kc 1 2*( 1.488) ( 1.488)( 2573) k c 14.78cm < 17.5cm F c +F s F s 0.85 f c k 1 c b+ A s f y A s f y A s 0.85x0.14x14.78x25/ cm 2 A s cm² 5φ25 (24.55 cm 2 ) 66 ± Göve onatısı : A sg 0.08* cm 2 ise 2φ12 (2.26cm 2 ) BS20-S420 için engeli onatı oranı ρ b Denge altı şartı(ρ-ρ )<ρ b ρ *15 + 5* *68 + 4* * ' ' ρ ρ ρ < ' ρ ρ ρb Kesit enge altıır. Kayma hesabı : a) Mesnetten kaar uzakta ( ikörtgen kısıma) : Boyutlar : 25/70, Malzeme : BS20-S420 Mesnet yüzünen 66cm uzaktaki kesme kuvveti : V x x0.311x ton

31 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 31 V cr 0.65* f ct * b w * 0.65*11* 25* ton Vmax 0.22* f c * bw * 0.22*0.140* 25* ton V max >V >V cr 57.75>13.98>11.80 oluğunan kayma onatısı gerekir. Asw V 0.8* Vcr * s f * 3.650*66 yw Asw fct 11 min ρw 0.30* 0.3* b * s f 3650 w Asw min min ρw* bw * > b * s A s sw w yw φ8 etriye için A cm² (n2 için A sw 2xA 0 2x cm²) s 44cm s 33cm s 2 2 Etriye Ø8/25 b) Mesnet yüzünen l134cm uzakta kayma hesabı (I kesit için) : Boyutlar : 10/70, Malzeme : BS20-S420 V x x0.311x ton V V cr 0.65* f ct 0.22* f * b w * b * 0.65*11*10* ton * 0.22*0.140*10*66 max c w 23.10ton V max >V >V cr 23.10>13.70>4.72 oluğunan kayma onatısı gerekir. Asw V 0.8* Vcr * s f * 3.65*66 yw Asw fct 11 min ρw 0.30* 0.3* b * s f 3650 w Asw min min ρw* bw * < b * s A s sw w yw φ8 etriye için A cm² (n2 için A sw 2xA 0 2x cm²) s 24cm s 33cm s 2 2 Etriye : φ8/24

32 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 32 Sehim hesabı : BS20 için E c kg/cm² Tekil yükler için: Yayılı yükler için: f y y 1 g g P * l 3 48EI f P * l EI 15 2 * *7.5* *9* *7.5* *70*35 15*15 + 5* *9 + 4* *70 33cm *70 I *37 12 I cm 3 7.5*5 + 10*37 *5.5² *758 f cm (Kren Yükünen) 48* 285* * *5*16.33² * 4* 26.67² *10 *758 f2 0.12cm * f f1+ f cm l 758 f 1.15cm < 3.79cm

33 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 33 7 KİRİŞLERİN İNCELTİLMİŞ UÇ KISIMLARININ HESABI 7.1 Aşık Uç Bölgesi V kg17170N ; H 2289/ kg 229 kg V 4x1717/32289 kg f ck 200 kg/cm² (20 MPa) ; f yk 4200 kg/cm² (420 MPa) ; f ywk 4200 kg/cm² (420 MPa) b w 20 cm H V 1. Mesnet Levhasının Boyutlanırılması : Elastomer mesnet seçelim. Kenaran TS9967 ye göre 2 cm içeren olmalıır max σ V n 100 kg / cm² w 1.43cm b* w 16* w seçilen 7cm 1.2* G * s 100 kg / cm² 1.2*10* s 100 s 8.33 cm b * w s 8 cm seçilirse s 2t( w + b) 16*7 2t(16 + 7) 8 t 0.40cm 4.0mm Elastomer mesnet boyutları : w70mm,b160mm,t4.0mm 2. İnceltilmiş Uçta Eğilme Ve Çekme Donatısı : h cm, *9.53 cm (Askı onatısının yayılığı uzunluk) aw/ / /227cm

34 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 34 M V xa+h (h-)2289x27+229x(12-9.5)62376kgcm nmm M Asf 223 mm² 2.23 cm² 0.70* f * 0.70* 420*95 yk H 2290 An 7.8 mm² cm² 0.70* f 0.7* 420 yk ' AS Asf + An cm² x cm 3cmseçilir. (0.40 seçilmesi aha uygunur.) a İnceltilmiş Uçta Kesme-Sürtünme Donatısı : A cr bxh20x10200cm² ; λ1 ; µ1.4 (TS9967) µ 2 6.9* λ * A * µ 6.9*1² * 20000* > max µ cr e e V '' V H As mm² f * µ 0.70* f 420* * 420 A yk e 0.6 * b * h 0.6 * 200 * mm² f 420 s yk A s A s 2.94cm² Seçilen onatı 2φ10 (3.16cm²) (Poz1) yk 0.29cm² 0.17cm² 4. İnceltilmiş Ucun 2/3 Yüksekliğine En Az İki Sıra Yerleştirilen A h Donatısı : f ywk 220 MPa2200kg/cm² V Ah 15mm² 2.1* f * µ 2.1* 220*3.4 yk e 0.3* b * h 0.3* 200 *100 Ah 27mm² f 220 wyk 0.15cm² 0.27cm² A h 0.27cm² seçilen onatı çift kollu : 2φ8(2.00cm²)(Poz2) 5. Betona Ezilme Olmaan Kirişin Göçmesi İçin : V V V res < V res f 0.20 γ ck mc 23370N < V b * res N 200 * N

35 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 35 Özel onatıya gerek yok. 6. Askı Donatıları : T V V A 152mm² 1.52 ² * f 0.70* 220 cm sh ywk Seçilen onatı 2 kollu etriye 2φ8(2.00cm²) (Poz4) Kirişin inceltilmiş ucunan uzaklığa kaar yayılabilir. 7. Eğik Beton Basınç Kuvvetinin Yatay Bileşeni Olacak A s A sh V A 152mm² 1.52 ² * f 0.70* 220 cm sh yk Seçilen onatı 2 kollu 1φ10(1.58cm²) (Poz5) ' A sh Donatısı : 8. İnce uçta eğik çatlağa karşı aha önce hesaplanan A h ve A v onatısı A A v v ' 1 V f ywk mm² 0.50cm² f ck * b * 1 2 * * * 200 * 75 Seçilen onatı 2 kollu 3φ8etriye(3.00cm²) (Poz3) 3φ8 Poz3 2φ12 Poz6 Poz2 1φ8 1φ8 2φ10 Poz1 2φ8 Poz4 1φ10 Poz5 3φ8 Poz3 2φ8 Poz4 2φ8 Poz2 2φ10 Poz1 2φ12 Poz6 1φ10 Poz5

36 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER Makas Uç Bölgesi Mesnet yük artırım katsayısı TS 9967 en ; k4/3 V t ; H / t V 4x26.14/ t ; H 34.85/ t BS20-BÇIII f ck 200 kg/cm² (20 MPa) ; f yk 4200 kg/cm² (420 MPa) ; f ywk 4200 kg/cm² (420 MPa) b30 cm H V 1. Mesnet Levhasının Boyutlanırılması : Elastomer mesnet seçelim. Kenaran TS9967 ye göre 2 cm içeren olmalıır max σ V n 100 kg / cm² w 10cm b* w 26* w 1.2* G * s 100 kg / cm² 1.2*10* s 100 s 8.33 cm b * w s 8 cm seçilirse s 2t( w + b) 26*10 2t( ) 8 t 0.45cm 4.5mm Elastomer mesnet boyutları için; w100mm,b250mm,t4.5mm 2. İnceltilmiş uçta eğilme ve çekme onatısı : a cm M V xa+h (h-)34850x (66-62)780640kgcm7806.4x10 4 Nmm

37 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 37 4 M *10 Asf 428 mm² 4.28 cm² 0.70* f * 0.70*420*620 yk H An 118 mm² 1.18 cm² 0.70* f 0.7*420 yk A s A sf +A n cm 2 3. İnceltilmiş Uçta Kesme-Sürtünme Donatısı : A cr bxh30x661980cm² ; λ1 ; µ1.4 (TS9967) * λ * Acr * µ 6.9*1²*1.98*10 *1.4 µ e 5.49 > max µ e 3.4 V ise µ e 3.4 alınır. '' V H As mm² 3.63 cm² 0.70* µ 0.70* f 420* *420 e yk 0.6* b* h 0.6*300*660 As 283 mm² 2.83 cm² f 420 yk A s 5.46 cm 2 > A s 3.63 cm 2 ise A s 5.46cm² alınır. Seçilen onatı çift kollu 3φ12 (6.78cm²) (Poz1) 4. İnceltilmiş Ucun 2/3 Yüksekliğine En Az İki Sıra Yerleştirilen A h Donatısı : V Ah 116 mm² 1.16 cm² 2.1* f * µ 2.1*420*3.4 yk e 0.3* b* h 0.3*300*660 Ah 141 mm ² 1.41 cm ² f 420 wyk A h 1.41cm² alınır. Seçilen onatı çift kollu : 3φ8(3cm²)(Poz2) 5. Betona Ezilme Olmaan Kiriş Göçmesi İçin : V V res fck 20 Vres 0.20 b* * N γ 1.3 mc V N < V N oluğunan kiriş uç kesiti yeterliir. res 6. İnce uçta eğik çatlağa karşı aha önce hesaplanan A h ve A v onatısı : 1 V Av 0.17 fck * b* 0.17* 20 *300*620 2 f * ywk A 424 mm² 4.24 cm² v Seçilen onatı 2 kollu 3φ10(4.74cm²) (Poz3)

38 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 38 3φ10 Poz3 1φ8 Poz2 1φ8 Poz2 1φ8 Poz2 3φ14 Poz1 3φ10 Poz3 3φ8 Poz2 3φ12 Poz1

39 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER Sunurma Kirişi Uç Bölgesi Mesnet yük artırım katsayısı TS 9967 en ; k4/3 V t18090 kg ; H / kg V 4x18090/ kg ; H 24120/ kg f ck 200 kg/cm² (20 MPa) ; f yk 4200 kg/cm² (420 MPa) ; f ywk 4200 kg/cm² (420 MPa) b w 30 cm H V 1. Mesnet Levhasının Boyutlanırılması : Elastomer mesnet seçelim. Kenaran TS9967 ye göre 2 cm içeren olmalıır max σ V n 100 kg / cm² w cm b* w 26* w 1.2* G * s 100 kg / cm² 1.2*10* s 100 s 8.33 cm b* w 26*15 s 8 cm seçilirse s 8 t 0.6cm 6mm 2 tw ( + b) 2 t( ) Elastomer mesnet boyutları için; w150mm,b210mm,t6mm 1. İnceltilmiş uçta eğilme ve çekme onatısı ise cm a0.5x x1229 cm M V xa+h (h-)24120x x( ) kgcm7055x10 4 Nmm

40 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 40 4 M 7055*10 Asf 505 mm² 5.05 cm² 0.70* f * 0.70*420*475 yk H An 82 mm² 0.82 cm² 0.70* f 0.7*420 ' S sf n yk A A + A cm² 3. İnceltilmiş Uçta Kesme-Sürtünme Donatısı : A cr bxh30x501500cm² ; λ1 ; µ1.4 (TS9967) Ek.D * λ * Acr * µ 6.9*1²*1.5*10 *1.4 µ e 6.01 > max µ e 3.4 V µ e 3.4 alınır. '' V H A s 251 mm² 2.51 cm² 0.70* µ * f 420* *420 e yk '' 0.6* b* h 0.6*300*500 As 214 mm² 2.14 cm² f 420 yk Seçilen A s A s 5.87cm² alınır. Seçilen onatı çift kollu 3φ12 (6.78cm²) (Poz1) 4. İnceltilmiş Ucun 2/3 Yüksekliğine En Az İki Sıra Yerleştirilen A h Donatısı : V Ah 80 mm² 0.80 cm² 2.1* f * µ 2.1*420*3.4 yk e 0.3* b* h 0.3*300*500 Ah 107 mm ² 1.07 cm ² f 420 wyk A h 1.07 cm²alınır. Seçilen onatı çift kollu : 2φ8 (2cm²)(Poz2) 5. Betona Ezilme Olmaan Kiriş Göçmesi İçin : V V res fck 20 Vres 0.20 b* * N γ 1.3 mc V N < V N oluğunan kiriş uç kesiti yeterliir. res 7. Askı onatısı : V Ash mm² 8.21 cm² 0.70* f 0.70*420 ywk Seçilen onatı 2 kollu 4φ12 (9.04cm²) (Poz4)

41 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER Eğik beton basınç kuvvetinin yatay bileşeni olacak V Ash mm² 8.21 cm² 0.70* f 0.70*420 yk Seçilen onatı 2 kollu 2φ16 (8.04cm²) (Poz5) ' A sh onatısı : 9. İnce uçta eğik çatlağa karşı aha önce hesaplanan A h ve A v onatısı : ' 1 V Av 0.17 fck * b* 0.17* 20 *300*475 2 f ywk * A 281 mm² 2.81 cm² v Seçilen onatı 2 kollu 3φ8 (3.0cm²) (Poz3) 3φ8 Poz3 1φ8 Poz2 1φ8 Poz2 3φ12 Poz1 3φ8 Poz3 4φ12 Poz4 2φ16 Poz5 4φ12 Poz4 2φ8 Poz2 3φ12 Poz1 2φ16 Poz5

42 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER Kren Kirişi Uç Bölgesi Mesnet yük artırım katsayısı TS 9967 en ; k4/3 V t31340 kg ; H 1 1.6x t 4270 kg V 4x31340/ kg ; H 4x4270/35693 kg H 4.27 ton >V / ton f ck 200 kg/cm² (20 MPa) ; f yk 4200 kg/cm² (420 MPa) ; f ywk 4200 kg/cm² (420 MPa) b w 25 cm H 1. Mesnet Levhasının Boyutlanırılması : Elastomer mesnet seçelim. Kenaran TS9967 ye göre 2 cm içeren olmalıır. V maxσ n 100 kg / cm² w cm b * w 21* w 1.2* G * s 100 kg / cm² 1.2*10* s 100 s 8.33 cm b * w s 8 cm seçilirse s 2t( w + b) 21*15 2t( ) 8 t 0.55cm 5.5mm Elastomer mesnet boyutları için; w150mm,b210mm,t5.5mm 2. İnceltilmiş uçta eğilme ve çekme onatısı ise cm a0.5x x1219 cm M V xa+h (h-)41787x x( ) kgcm8082x10 4 Nmm

43 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 43 A A sf n M 0.70 * f H 0.70 * f yk yk * *10 733mm² 7.33cm² 0.70 * 420 * * 420 ' AS Asf + An mm² 1.94cm² 9.27cm² 3. İnceltilmiş Uçta Kesme-Sürtünme Donatısı : A cr bxh25x401000cm² ; λ1 ; µ1.4 (TS9967) Ek.D µ 2 6.9* λ * A V * µ 6.9*1² *1* * < max µ cr e e '' V H As mm² 6.24 cm² 0.70* µ 0.70* f 420* *420 e yk '' 0.6* b* h 0.6*250*400 As 143 mm ² 1.43 cm ² f 420 yk Seçilen A s A s 9.27cm² Seçilen onatı çift kollu 3φ14 (9.24cm²) (Poz1) 4. İnceltilmiş Ucun 2/3 Yüksekliğine En Az İki Sıra Yerleştirilen A h Donatısı : A V 2.1* f mm² * µ 2.1* 220* 2.31 h yk e 3.91cm² 0.3* b * h 0.3* 250 * 400 Ah 136mm² 1.36cm² f 220 wyk 0.3* b * h 0.3* 250 * 400 Ah 136mm² 1.36cm² f 220 ywk A h 3.91cm² seçilen onatı çift kollu : 2φ12(4.52cm²)(Poz2) 5. Betona Ezilme Olmaan Kiriş Göçmesi İçin : V V res V res f ck b * * N γ 1.3 mc V N > Vres N oluğunan kirişin ucuna özel onatı konacaktır. Eğer V >V res ise kirişin mesnet köşesini korniyerle onatmak ve oluşabilecek iki çeşit çatlağa karşı onatıları yerleştirmek gerekir. Donatı ve mukavemet hesabı yapılırken arttırılmış hesap yükleri 1.15 eğerine bir ek katsayı ile arttırılmalıır. (TS 9967)

44 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 44 µ A V µ e2 sf * e2 veya * λ * Acr * µ ( A + A ) * f + A V n ' sf ' V * Cos20 H + µ * f f * Cos20 A µ e 2 (6.9 * λ * Acr * µ ) f * ' ( V + H ) * f e n yk yk sf yk yk ' yk + A n V * + H f yk ' 2 (6.9 * λ * A * ( V + H cr ' * µ ) ) µ e2 6.9* λ² * Acr * µ ( A + A ) * f sf n yk 6. Özel Donatılı Kiriş Ucu Hesabı : ' V 1.15x N, ' H 1.15x N a) 1 nolu çatlak için onatı hesabı(ts9967 Şekil 7 ) : A cr bxw/sinθ250x150/sin mm² 2 6.9* λ * Acr * µ 6.9*1² *109643*1.4 µ e < max µ 3.4 ' e V * Cos * λ1;µ1.4(ts9967 Ek-1) A sf +A n cm² 4φ14(6.16cm²) (Poz6) Korniyerle bağlanıyor. Nervürlü çubuklara kenetlenme boyu TS 500 en l b 0.12xf y xφ/f ct 0.12x3650xφ/1139.8φ 40φ>20φ b) 2 nolu çatlak için onatı hesabı : φ12 için l b 40x1.248cm A cr2 1.7xl b xb1.7x480x mm² µ V e2 ' 6.9* λ² * Acr * ' V + H V ' * Cos20 µ e1 2 * µ * N 3 6.9*1² * 204 *10 *1.4 µ e ( ) * 420 veya

45 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER *1² * 204*10 *1.4 µ e > max µ e 3.4 µ e * ' V + H Ash mm² 4.37 cm² µ * f 3.4*420 veya A sh2 sh1 e2 yk ( Asf + An )* fyk ( )* mm ² µ * f 3.4* *(1.7 lb )* b 0.9*1.7*480*250 min Ash mm² 4.37 cm² f 420 A 4.37 cm² e ywk yk çift kollu 2φ12(4.57cm²) (Poz7) Kiriş ucuna 2W2x1530cm genişliğineki bölgeye konacaktır. Kiriş açıklığı l758cm l/h758/7010.8>7 oluğunan kirişin uç kesitine A ch onatısının konmasına gerek yok. 7. Askı onatısı : V Ash mm² 14.21cm² 0.70* f 0.70* 420 ywk Seçilen onatı 4 kollu 4φ12(18.08cm²) (Poz4) 8. Eğik beton basınç kuvvetinin yatay bileşeni olacak V Ash mm² 14.21cm² 0.70* f 0.70* 420 yk Seçilen onatı 2 kollu 2φ22(15.20cm²) (Poz5) ' A sh onatısı : 9. İnce uçta eğik çatlağa karşı aha önce hesaplanan A h ve A v onatısı : A A v v ' 1 V f ywk mm² 6.26cm² f ck * b * 1 2 * 420 Seçilen onatı 2 kollu 3φ12(6.78cm²) (Poz3) T A ch H ' T 3* f 65470N yk * 420 Seçilen onatı 1φ10 (Poz8) 52mm² 0.52cm² * * 250 *375

46 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 46 3φ12 Poz3 4φ14 Poz6 1φ8 Poz2 1φ8 Poz2 1φ10 Poz8 3φ14 Poz1 4φ12 Poz4 3φ12 Poz3 2φ22 Poz5 3φ12 Poz4 2φ12 Poz2 4φ14 Poz1 2φ22 Poz5 4φ14 Poz6

47 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 47 8 ANA ÇERÇEVEYE GELEN KREN YÜKLERİ 8.1 Kren Konsoluna Gelen Yüklerin Tayini: Kren konsolu zati ağırlığı (b40cm) R g 0.40( )x0.5x0.30x ton 8.2 Kren Kirişi Yükleri: Kren kirişi zati ağırlık çözümünen maksimum toplam mesnet reaksiyonu olarak alınır. R 0 2A y 2x ton P g R g +R ton 8.3 Fayalı Kren Yükleri: Kren kirişi ana yükleme çözümünen maksimum bir tek reaksiyon olarak alınır. P kmax A y 18.66ton P kmin B y 8.08ton Kren konsolu yükleri: P g 2.69ton P q 18.66ton 8.4 Kren Yüklerinin Enine Tesiri: Fren ve arbe tesirleri sonucu oluşan yüklerir ve ana taşıyıcı çerçeve tarafınan karşılanırlar. H max A y / ton H min B y / ton 8.5 Kren Yüklerinin Boyuna Tesiri: V max A y /72.67ton V min B y /71.15ton Betonarme kren kirişi için bu eksenel basınç önemli olmayıp ihmal eilebilir.(v max, V min )

48 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 48 9 DÖŞEME PANELİ HESAPLARI B ,5 56,75 56,75 11,5 88,5 56, A L 221 cm φ 8/15 φ 8/15 L 796 cm A 8,5 1,5 56,75 88,5 8,5 225 B 800 B-B KESİTİ A-A KESİTİ DÖŞEME HESABI : Programlayan : Rıfat SEZER Hazırlayan: Rıfat SEZER BS20- Malzeme : S420 fywk 4200 kg/cm2 Ec kg/cm t/m2 fck 200 kg/cm2 Döşeme Boyutları : fyk 4200 kg/cm2 Plak genişliği (B) : 2.25 m fc kg/cm2 Plak uzunluğu (A) : 7.75 m fct kg/cm2 Enine oğrultua plak açıklıkları : γmc 1.3 1) Konsol boyu m γms ) Orta açıklık 1 m fy t/cm2 Kaplama+sıva (gk) 0.15 t/m2 fyw t/cm2 Hareketli yük (q) 0.2 t/m2 Nervür Boyutları : Döşeme Yükleri Hesabı : b cm h 35 cm 1) Plak yük analizi : (1.4g+1.q) (Yerine) hf 10 cm g1(go+gk) 0.4 t/m2 bwü 11.5 cm p11.4*g1+1,6q 0.88 t/m2 bwa 8.5 cm 2) Nervür yük analizi (zati yük için): bwort 10 cm Bir nervür için : (Taşıma) hg 25 cm g t/m 32 cm p21.4*g t/m f 8.5 cm 3) Nervür yük analizi (zati+hareketli yük için): (Yerine) g t/m q t/m p31.4*g2+1,6q t/m Döşeme Donatı hesapları :

49 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 49 1) Enine oğrultua plak onatı hesabı (P11.4g1+1.6q için) : Mesnet momenti : Mesnet reaksiyonları : P t/m Mm tcm AyBy 0.99 t Açıklık momenti : Ma tm Donatı hesabı : Açıklıkta : Ashesap cm2 Asmin 2.25 cm2 As 2.25 cm2 s cm smax 15 cm Seçilen onatı : φ 8 / 15 Dağıtma onatısı : φ 8 / 20 cm Mesnette : Ashesap cm2 Asmin 2.25 cm2 As 2.25 cm2 s cm smax 15 cm Seçilen onatı : φ 8 / 15 Dağıtma onatısı : φ 8 / 20 cm 2) Boyuna oğrultua nervür onatı hesabı (P21.4g2 için): (Döşemenin Taşıma urumu için) Ao cm2 Konsol boylarının hesabı (MmMa ) : p t/m konsol boyu (a) 1.61 m Orta açıklık (lo) 4.54 m Mesnet momenti : Mm tcm Açıklık momenti : Ma tcm Mesnet reaksiyonları : AyBy t VAsol t Vasağ t Donatı hesabı : bw 10 cm 32 cm a) Mesnette : fy t/cm2 As cm2 Asmev cm2 İlave onatı gerekmez b) Açıklıkta : As cm2 φ 10 için Ao 0.79 cm2 Seçilen onatı : 2 φ 10 Sağlanan onatı alanı: 1.57 cm2 3) Boyuna oğrultua nervür onatı hesabı (P31.4g3+1.6q için): P3g t/m P3q t/m p t/m Nervür açıklığı :La 7.75 m Açıklık momenti : Ma tcm Mesnet reaksiyonları : AyBy t Vg t Vq t V t b cm2 hf 10 cm Donatı hesabı : bw 10 cm 32 cm Açıklıkta : fy t/cm2 As cm2 φ 24 için Ao 4.52 cm2 Seçilen onatı : 2 φ 24 Sağlanan onatı alanı: cm2 Kayma Hesabı : bw 10 cm 32 cm fc t/cm2 fct t/cm2 fyw t/cm2 V t

50 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 50 Vcr t Vmax t Vmax>V>vcr ise kayma hesabı gerekir. Asw/s min Asw/s ise Asw/s alınır. φ 8 için Asw 1.00 cm2 s 54 cm /2 16 cm Etriye : φ 8 / Ø8 / 15 Ø8 / 15 L795 L795 2 Ø24 L795

51 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER DÖŞEME L KİRİŞ HESAPLARI F10 3F14 2F10 3F22 L550 cm L550 cm L550 cm 3 F 14 etriye:f 10 /17 1 F 10 3 F 22 2F10 etriye:f 8 /30 L KİRİŞ HESABI : Programlayan : Rıfat SEZER Hazırlayan: Rıfat SEZER DÖŞEME KENAR KİRİŞ HESABI L kiriş boyutları : bw 25 cm h 60 cm Lnet 5.53 m Duvar yükü 0.25 t/m2 Duvar net yüksekliği 2.5 m ' 4 cm (pas payı) Göve kısa konsolu boyutları: Malzeme: BS20-S420

52 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 52 h 30 cm konsol yüksekliği fck 200 kg/cm2 lc 15 cm konsol boyu fyk 4200 kg/cm2 a 9 cm tekil yükün göveye mesafe. fywk 4200 kg/cm2 Vg t (öşeme) Ec kg/cm2 Vq t (öşeme) fctk kg/cm2 t V (öşeme) N fc t/cm2 27 cm fct t/cm2 Döşeme boyutları : fy t/cm2 bk 62.5 cm nervürün kenara mesafesi fyw t/cm2 s 100 cm iki nervür arası mesafe fck 20 N/mm2 bo 8.5 cm nervür alt ucu genişliği fyk 420 N/mm2 bk+(bo+h)/ cm fywk 420 N/mm2 bo+h 38.5 cm fctk N/mm2 A) GÖVDE KISA KONSOLU HESABI : 1) s>bo+h için : s 100 cm>bo+h 38.5 cm Vres N kg Vres N kg Vres1>Vres2 ise Vres N alınır. V N < Vres N ise kesit boyutları yeterliir. 2) s<bo+h için : s 100 cm>bo+h 38.5 cm Vres1 0 N 0 kg Vres2 0 N 0 kg Vres1<Vres2 ise Vres 0 N alınır. V 0 N > Vres 0 N Sonuç: Vres N alınır. V N Göve kısa konsolu onatı hesabı : a) Kısa konsol etriye hesabı : 1)V<Vres için onatı hesabı : V N < Vres N fywk 420 N/mm2 As mm cm2 1 m için As cm2/m Φ 8 için Ao cm2 Etriye : Φ 8 / 30 (iki kollu) s 71 cm <h 30 cm <30 cm 30 cm Sağlanan onatı alanı: cm2 2)V>Vres için onatı hesabı : V N < Vres N fyk 420 N/mm2 h 300 mm s 1000 mm 270 mm a 90 mm As1 0 mm2 0 cm2 Acr mm2 λ 1 µ 1.4 max µe 3.4 µe 0 < 3.4 ise µe 3.4 alınır. As2 0 mm2 0 cm2 > 0 cm2 ise As 0 cm2 alınır. 1 m için As 0 cm2/m Φ 8 için Ao cm2 Etriye : Φ 8 / 0 (iki kollu)

53 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 53 s 0 cm <h 30 cm <30 cm Sağlanan onatı alanı: 0 cm2 b) Kiriş gövesi ilave etriye hesabı : V N fywk 420 N/mm2 Ash mm cm2 Ash/ cm2 ( tek kol için) 1 m için Ash/ cm2/m Φ 8 için Ao cm2 Etriye : Φ 8 / 30 (iki kollu) s 109 cm <h 30 cm <30 cm Sağlanan onatı alanı: cm2 * Ash onatısı kesme ve burulmaya karşı hesaplanan kiriş onatısına eklenecektir. * Ash onatısı, nervür ekseninen nervür eksenine olan aralığa eşit olarak yerleştirilecektir. Ancak her uruma * Ash' ın en az yarısı bo+h aralığına bulunacaktır. bo+h 38.5 cm için en az onatı : cm2 Φ 8 için Ao cm2 Donatı : 1 Φ 8 veya Φ 8 / 54 Sağlanan onatı alanı: cm2 Alınaki boyuna onatı: Al mm cm2 Φ 10 için Ao cm2 Donatı : 2 Φ 10 Sağlanan onatı alanı: cm2 B) L KİRİŞ HESABI : bw 25 cm fc t/cm2 fy t/cm2 h 60 cm fct t/cm2 fyw t/cm2 Lnet 5.53 m 56 cm Vg t(öşeme) Vq t(öşeme) V t(öşeme) L Kiriş yük analizi : s 100 cm (iki nervür arası mesafe) Kiriş zati ağırlığı t/m Nervür sayısı : ner 5.53 aet Duvaran t/m Döşeme sayısı 3 aet g 1 t/m a+bw/ cm Döşeme yükü: p t/m Kiriş Mesnet Reaksiyonları : Kiriş yükü: pg 2.99 t/m Vg 8.27 t Kiriş yükü: pq 0.87 t/m Vq 2.41 t Kiriş yükü: p 5.58 t/m V t M tm tcm T tcm/m (burulma momenti) MrM A B C a1k1c cm B^2-4AC >0 Mr tcm As cm2 Yaklaşık olarak : As cm2 Φ 22 için Ao cm2 Donatı : 3 Φ 22 Sağlanan onatı alanı: cm2 Basınç onatılı hesap: Φ 14 için Ao cm2 3 Φ 14 için As' cm2

54 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 54 MrM Ms' tcm A A B C a1k1c cm B^2-4AC >0 Mr tcm As cm2 Yaklaşık olarak : As cm2 Φ 22 için Ao cm2 Donatı : 3 Φ 22 Sağlanan onatı alanı: cm2 L Kiriş Kayma Hesabı : V t (mesnet yüzünen mesafee) Vcr t Vmax t Vmax>V>Vcr kayma hesabı gerekliir. Asw/s φ 10 için Ao cm2 s cm</2 28 cm ise s 28 cm Etriye : φ 10 / 28 (çift kollu) Vr Vc+Vw t>v t L Kiriş Burulma Hesabı : V t fy t/cm2 fyw t/cm2 T tcm fct t/cm2 fc t/cm2 bw 25 cm h 60 cm 56 cm bk 17 cm hk 52 cm Ae 884 cm2 Ue 138 cm Burulma için şekil katsayısı : S cm3 Burulma çatlama momenti : Tcr tcm Vcr t Vc0,8Vcr t ψ (V/Vcr)^2+(T/Tcr)^ >1,0 ise burulma hesabı gerekir ψ >1,0 ise kesit çatlamıştır τ kg/cm2 τmax kg/cm2 >τ kg/cm2 ise kesit boyutları yeterliir. min ρwo ise min Ao/s min Asl cm2 Burulma onatısı hesabı : Vcr t V t Vc t T tcm Ao/s ise Ao/s alınır. Φ 10 Etriye için Ao cm2 Etriye aralığı (s) cm / cm Ue/ cm ise smax cm alınır. smin 3.5 cm Seçilen etriye aralığı: s 17.3 cm Etriye : Φ 10 / 17 Vr Vc+Vw t>v t Eğilme + Burulma için toplam boyuna onatı : Asl cm2 ise Asl cm2 Eğilme onatısına eklenecektir. Buna göre toplam eğilme onatısı alanı Ast cm2 Φ 22 için Ao cm2 Seçilen Donatı : 3 Φ 22 Sağlanan onatı alanı: cm2

55 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER DÖŞEME TERS T KİRİŞ HESAPLARI F10 3F14 2F10 3F22 L550 cm L550 cm L550 cm TERS T KİRİŞ HESABI : Programlayan : Rıfat SEZER Hazırlayan: Rıfat SEZER DÖŞEME ORTA KİRİŞ HESABI T kiriş boyutları : bw 55 cm h 60 cm Lnet 5.53 m Duvar yükü 0.25 t/m2 Duvar net yüksekliği 2.5 m ' 4 cm (pas payı) BS20- a) Sağ göve kısa konsolu boyutları: Malzeme: S420 h 30 cm konsol yüksekliği fck 200 kg/cm2 lc 15 cm konsol boyu fyk 4200 kg/cm2 a 9 cm tekil yükün göveye mesafe. fywk 4200 kg/cm2 Vg t (öşeme) Ec kg/cm2 Vq t (öşeme) fctk kg/cm2 V t N fc t/cm2

56 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER cm fct t/cm2 Sağ öşeme boyutları : fy t/cm2 bk 62.5 cm nervürün kenara mesafesi fyw t/cm2 s 100 cm iki nervür arası mesafe fck 20 N/mm2 bo 8.5 cm nervür alt ucu genişliği fyk 420 N/mm2 bk+(bo+h)/ cm fywk 420 N/mm2 bo+h 38.5 cm fctk N/mm2 b) Sol göve kısa konsolu boyutları: h 30 cm konsol yüksekliği lc 15 cm konsol boyu a 9 cm tekil yükün göveye mesafe. Vg t (öşeme) Vq t (öşeme) V t N 27 cm Sol öşeme boyutları : bk 62.5 cm nervürün kenara mesafesi s 100 cm iki nervür arası mesafe bo 8.5 cm nervür alt ucu genişliği bk+(bo+h)/ cm bo+h 38.5 cm A) GÖVDE KISA KONSOLU HESABI : a) Sağ göve kısa konsolu hesapları : 1) s>bo+h için : s 100 cm>bo+h 38.5 cm Vres N kg Vres N kg Vres1>Vres2 ise Vres N alınır. V N < Vres N ise kesit boyutları yeterliir. 2) s<bo+h için : s 100 cm>bo+h 38.5 cm Vres1 0 N 0 kg Vres2 0 N 0 kg Vres1<Vres2 ise Vres 0 N alınır. V 0 N > Vres 0 N Sonuç: Vres N alınır. V N Sağ göve kısa konsolu onatı hesabı : 1)V<Vres için onatı hesabı : V N < Vres N fywk 420 N/mm2 As mm cm2 1 m için As cm2/m Φ 8 için Ao cm2 Etriye : Φ 8 / 30 (iki kollu) s 71 cm <h 30 cm <30 cm Sağlanan onatı alanı: cm2 2)V>Vres için onatı hesabı : V N < Vres N fyk 420 N/mm2 h 300 mm s 1000 mm 270 mm a 90 mm As1 0 mm2 0 cm2 Acr mm2 λ 1 µ 1.4 max µe 3.4 µe 0 < 3.4 ise µe 3.4 alınır.

57 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 57 As2 0 mm2 0 cm2 > 0 cm2 ise As 0 cm2 alınır. 1 m için As 0 cm2/m Φ 8 için Ao cm2 Etriye : Φ 8 / 0 (iki kollu) s 0 cm <h 30 cm <30 cm Sağlanan onatı alanı: 0 cm2 b) Kiriş gövesi ilave etriye hesabı : V N fywk N/mm2 Ash mm cm2 Ash/ cm2 ( tek kol için) 1 m için Ash/ cm2/m Φ 8 için Ao cm2 Etriye : Φ 8 / 30 (iki kollu) s 68 cm <h 30 cm <30 cm Sağlanan onatı alanı: cm2 * Ash onatısı kesme ve burulmaya karşı hesaplanan kiriş onatısına eklenecektir. * Ash onatısı, nervür ekseninen nervür eksenine olan aralığa eşit olarak yerleştirilecektir. Ancak her uruma * Ash' ın en az yarısı bo+h aralığına bulunacaktır. bo+h 38.5 cm için en az onatı : cm2 Φ 8 için Ao cm2 Donatı : 1 Φ 8 veya Φ 8 / 34.0 Sağlanan onatı alanı: cm2 Alınaki boyuna onatı: Al mm cm2 Φ 10 için Ao cm2 Donatı : 2 Φ 10 Sağlanan onatı alanı: cm2 b) Sol göve kısa konsolu hesapları : 1) s>bo+h için : s 100 cm>bo+h 38.5 cm Vres N kg Vres N kg Vres1>Vres2 ise Vres N alınır. V N < Vres N ise kesit boyutları yeterliir. 2) s<bo+h için : s 100 cm>bo+h 38.5 cm Vres1 0 N 0 kg Vres2 0 N 0 kg Vres1<Vres2 ise Vres 0 N alınır. V 0 N > Vres 0 N Sonuç: Vres N alınır. V N Sol göve kısa konsolu onatı hesabı : 1)V<Vres için onatı hesabı : V N < Vres N fywk 420 N/mm2 As mm cm2 1 m için As cm2/m Φ 8 için Ao cm2 Etriye : Φ 8 / 30 (iki kollu)

58 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 58 s 71 cm <h 30 cm <30 cm Sağlanan onatı alanı: cm2 2)V>Vres için onatı hesabı : V N < Vres N fyk 420 N/mm2 h 300 mm s 1000 mm 270 mm a 90 mm As1 0 mm2 0 cm2 Acr mm2 λ 1 µ 1.4 max µe 3.4 µe 0 < 3.4 ise µe 3.4 alınır. As2 0 mm2 0 cm2 > 0 cm2 ise As 0 cm2 alınır. 1 m için As 0 cm2/m Φ 8 için Ao cm2 Etriye : Φ 8 / 0 (iki kollu) s 0 cm <h 30 cm <30 cm Sağlanan onatı alanı: 0 cm2 b) Kiriş gövesi ilave etriye hesabı : V N fywk 420 N/mm2 Ash mm cm2 Ash/ cm2 ( tek kol için) 1 m için Ash/ cm2/m Φ 8 için Ao cm2 Etriye : Φ 8 / 30 (iki kollu) s 109 cm <h 30 cm <30 cm Sağlanan onatı alanı: cm2 * Ash onatısı kesme ve burulmaya karşı hesaplanan kiriş onatısına eklenecektir. * Ash onatısı, nervür ekseninen nervür eksenine olan aralığa eşit olarak yerleştirilecektir. Ancak her uruma * Ash' ın en az yarısı bo+h aralığına bulunacaktır. bo+h 38.5 cm için en az onatı : cm2 Φ 8 için Ao cm2 Donatı : 1 Φ 8 veya Φ 8 / 54.4 Sağlanan onatı alanı: cm2 Alınaki boyuna onatı: Al mm cm2 Φ 10 için Ao cm2 Donatı : 2 Φ 10 Sağlanan onatı alanı: cm2 B) TERS T KİRİŞ HESABI : bw 55 cm fc t/cm2 fy t/cm2 h 60 cm fct t/cm2 fyw t/cm2 Lnet 5.53 m 56 cm Vgsağ t(öşeme) Vqsağ t(öşeme) Vöşsağ t Vgsol t(öşeme) Vqsol t(öşeme) Vöşsol t Ters T Kiriş yük analizi : ssağ 100 cm (iki nervür arası mesafe) Kiriş zati ağırlığı t/m Nervür sayısı:nersağ 6 aet

59 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 59 Duvaran t/m Döşeme sayısı:nsağ 3 aet g 1.45 t/m asağ+bw/ cm ssol 100 cm (iki nervür arası mesafe) Döşeme yükü: p t/m Kiriş Mesnet Reaksiyonları : Kiriş yükü: pg t/m Vg t Kiriş yükü: pq 2 t/m Vq 5.53 t Kiriş yükü: p t/m V t Kiriş yükü: p t/m Nervür sayısı:nersol 6 aet M tm tcm Döşeme sayısı:nsol 3 aet T 0 tcm/m (burulma momenti) asol+bw/ cm MrM A B C a1k1c cm B^2-4AC >0 Mr tcm As cm2 Yaklaşık olarak : As cm2 Φ 22 için Ao cm2 Donatı : 3 Φ 22 Sağlanan onatı alanı: cm2 Basınç onatılı hesap: Φ 14 için Ao cm2 3 Φ 14 için As' cm2 MrM Ms' tcm A A B C a1k1c cm B^2-4AC >0 Mr tcm As cm2 Yaklaşık olarak : As cm2 Φ 22 için Ao cm2 Donatı : 3 Φ 22 Sağlanan onatı alanı: cm2 Ters T Kiriş Kayma Hesabı : V t (mesnet yüzünen mesafee) Vcr t Vmax t Vcr<V ise min kayma onatısı yeterliir Asw/s φ 10 için Ao cm2 s cm</2 28 cm ise s 28 cm Etriye : φ 10 / 28 (çift kollu) Vr Vc+Vw t>v t Ters T Kiriş Burulma Hesabı : V t fy t/cm2 fyw t/cm2 T 0 tcm fct t/cm2 fc t/cm2 bw 55 cm h 60 cm 56 cm bk 47 cm hk 52 cm Ae 2444 cm2 Ue 198 cm Burulma için şekil katsayısı : S cm3 Burulma çatlama momenti : Tcr tcm Vcr t Vc0,8Vcr t ψ (V/Vcr)^2+(T/Tcr)^ <1,0 ise min. burulma onatısı yeterliir. ψ <1,0 ise kesit çatlamamıştır. τ kg/cm2 τmax kg/cm2 >τ kg/cm2 ise kesit boyutları yeterliir. min ρwo ise min Ao/s min Asl 0 cm2 Burulma onatısı hesabı : Vcr t V t

60 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 60 Vc t T 0 tcm Ao/s 0 ise Ao/s alınır. Φ 10 Etriye için Ao cm2 Etriye aralığı (s) cm / cm Ue/ cm ise smax cm alınır. smin 3.5 cm Seçilen etriye aralığı: s 24.8 cm Etriye : Φ 10 / 25 Vr Vc+Vw t>v t Eğilme + Burulma için toplam boyuna onatı : Asl 0 cm2 ise Asl 0 cm2 Eğilme onatısına eklenecektir. Buna göre toplam eğilme onatısı alanı Ast cm2 Φ 22 için Ao cm2 Seçilen Donatı : 3 Φ 22 Sağlanan onatı alanı: cm2 12 ÇERÇEVE HESAPLARI Kenar konsol acıklıkları40cm Orta konsol acıklıkları50 cm Kenar konsol acıklıkları40cm SAP2000 e sistem üç boyutlu olarak çözülmek istenirse, makas I kesit başlangıç noktasınan bölünerek, makasın ikörtgen ve I kesit kısmı eğişken olarak tanıtılır. Sunurma kirişi ve kren kirişinin ikörtgen kısmı ve I kesit kısmı ayrı ayrı tanıtılır. Arakat kısa konsolu hariç, iğer kısa konsollar eğişken kesitli olarak tanıtılır. Arakat öşeme kirişi konsolları sabit kesitli olarak alınır.

61 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 61 Ayrıca, yukarıaki yükler altına Excel e çözülerek aşağıa verilen kesit tesirleri bulunabilir. Bu örnekte bu yol izlenmiştir. 13 KOLON KESİT TESİRLERİNİN HESABI 13.1 Sunurma Kenar Kolon Analizi Programlayan : Rıfat SEZER Hazırlayan : Rıfat SEZER KENAR KOLON ANALİZİ : Kolon No : Kolon Yüksekliği (H) 6.41 m Kolon Kesit Boyutları : Malzeme : Çerçeve aralığı (Lay) 8 m h 50 cm Beton C20 Çerçeve açıklığı (Lax) 6 m b 40 cm fck(n/mm 2 ) 20 Kolon Atalet Momentleri : Ix m 4 Ec(N/mm 2 ) Iy m 4 Ec(t/m 2 ) Kısa Konsol Yükleri : a) Makas veya üst kısa konsolu : Makas Durumu (Var1 / Yok0) : 1 Üst Konsolunun Kolon Alt Ucuna Uzaklığı (Hü) 6.41 m Kısa Konsol Net Açıklığı (Ln) 30 cm Kısa konsola tekil yükün kolon yüzüne uzaklığı (a v ) 15.5 cm Kısa Konsol Hesap Açıklığı (Lh) 40.5 cm Kısa konsol boyutları : Uç kısmına Mesnette (kolon ortasına) : b 40 cm b 40 cm h 20 cm h 64 cm Kolon üst Ucuna Gelen Düşey Tekil Yükler : Püg 6.93 t Üst Kısa konsolan gelen üşey tekil ölü yük Püq 5.24 t Üst Kısa konsolan gelen üşey tekil hareketli yük g t/m Üst Kısa konsol zati yükü b) Kren kısa konsolu : Kren Durumu (Var1 / Yok0) : 0 Kren Kısa Konsolunun Kolon Alt Ucuna Uzaklığı (Hk) 0 m Kısa Konsolu Net Açıklığı (Ln) 0 cm Kısa konsola tekil yükün kolon yüzüne uzaklığı (a v ) 0.5 cm Kısa Konsol Hesap Açıklığı (Lh) 0 cm Kısa konsol boyutları : Uç kısmına Mesnette (kolon ortasına) : b 40 cm b 40 cm h 0 cm h 0 cm Kren Kısa Konsoluna Gelen Yükler : Pkg 0 t Kren Kısa konsoluna gelen üşey tekil zati yük Pkq max 0 t Kren Kısa konsoluna gelen üşey tekil kren yükü Hx max 0 t Kren Kısa konsoluna gelen enine yatay kren yükü Hy max 0 t Kren Kısa konsoluna gelen boyuna yatay kren yükü g 0 0 t/m Kren Kısa konsolu zati yükü c) Ara kat kısa konsolu : Ara Kat Durumu (Var1 / Yok0) : 1

62 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 62 Ara Kat Kısa Konsolunun Kolon Alt Ucuna Uzaklığı (Ha) 3.5 m Kısa Konsolu Net Açıklığı (Ln) 30 cm Kısa konsola tekil yükün kolon yüzüne uzaklığı (a v ) 15.5 cm Kısa Konsol Hesap Açıklığı (Lh) 40.5 cm Kısa konsol boyutları : Uç kısmına Mesnette (kolon ortasına) : b 40 cm b 40 cm h 20 cm h 64 cm Ara Kat Kısa Konsoluna Gelen Yükler : Pag 8.27 t Kren Kısa konsoluna gelen üşey tekil zati yük Paq 2.41 t Kren Kısa konsoluna gelen üşey tekil kren yükü g t/m Kren Kısa konsolu zati yükü Kolon Birim Zati Ağırlığı (t/m): G t/m Kolon Kesit Tesirlerinin Hesabı : 1) Makas veya Üst Kesit Tesirleri (G ve Q): Ng 6.93 t Nq 5.24 Vg 0 t Vq 0 Mg 2.87 tm Mq 2.12 tm 2) Kren Yükleri (G ve Q) : Ng 0 t Nq 0 t Vg 0 t Vqx 0 t Vqy 0 t Mg 0 tm Mqx 0 tm Mqy 0 tm 3) Arakat Kesit Tesirleri (G ve Q) : Ng 8.27 t Nq 2.41 Vg 0 t Vq 0 Mg 3.41 tm Mq 0.98 tm Toplam Düşey Yükler (G ve Q) : Ng 15.2 t Nq 7.65 t Vg 0 t Vqx 0 t Vqy 0 t Mg 6.28 tm Mqx 3.1 tm Mqy 0 tm Deprem Yükü Hesabı için üğüm ağırlıkları : 1) Üst konsol toplam ağırlığı (WüGü+0.3Qü): Wü t 2) Kren konsolu toplam ağırlığı (WkGk+0.3Qk): Wk T 3) Arakat konsolu toplam ağırlığı (WaGa+0.3Qa): Wa T Toplam Kolon Ağırlığı (Wt) t Eşeğer Deprem Yükü Hesabı : Bina türü Prefabrik Sanayi Yapısı Deprem Bölgesi 4 I (Bina önem katsayısı) 1 Ao (Deprem Bölge Katsayısı ) 0.1 H n (Bina Yüksekliği) 6.41 m Ct 0.07 Zemın Sınıfı Z3 TA 0.15 TB 0.6

63 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 63 T1Ct*Hn^3/ S(T) 2.5 Sünekli Düzeyi : Yüksek Bina Taşıcı Sistemi : Mafsallı Betonarme Prefabrik Çerçeve Taşıyıcı Sistem Davranış Katsayısı ( R ) : 5 Ra(T) 5 A(T)Ao*I*S(T) 0.25 A(T)/Ra(T) 0.05 Düğüm Deprem Kuvvetleri : Kolon Toplam Deprem Kuvveti (Vt) t WüÜst Düğüm Toplam Ağırlığı (WüGü+0,3Qü) t FüDeprem Kuvveti(A(T)/Ra(T))*Wü t>0,1*ao*i*wü t WkKren Düğüm Toplam Ağırlığı (WkGk+0,3Qk) t FkDeprem Kuvveti(A(T)/Ra(T))*Wk 0 t>0,1*ao*i*wk t WaArakat Düğüm Toplam Ağırlığı (WaGa+0,3Qa) t FaDeprem Kuvveti(A(T)/Ra(T))*Wa t>0,1*ao*i*wa 0.09 t Toplam Deprem Kuvveti (Vt) t Deprem Kesit Tesirleri : 2) X Yönüneki Deprem Kesit Tesirleri (Ex) : Ng 15.2 T Nq t V Ex T M Ex 5.41 Tm 2) Y Yönüneki Deprem Kesit Tesirleri (Ey) : Ng 15.2 T Nq t V Ey T M Ey 5.41 Tm Kolon Yük Kombinezonlarının Hesabı : 1) Düşey Yük Kombinezonu (1.4G+1.6Q) : Ng 15.2 T Nq 7.65 t N t Vg 0 T Vqx 0 t Vx 3.35 t Vqy 0 t Vy 0 t Mg 6.28 tm Mqx 3.1 tm Mx tm Mqy 0 tm My 8.79 tm 2) X Yönüneki Deprem Kombinezonu (G+Q+Ex) : Ng 15.2 t Nq 7.65 N t V Ex t V t M Ex 5.41 tm M tm 2) Y Yönüneki Deprem Kombinezonu (G+Q+Ey) : Ng 15.2 t Nq 7.65 N t V Ey t V t M Ey 5.41 tm M tm Kolon Deplasmanlarının Hesabı : 1) Makas ve Üst Düşey Yük Deplasmanları (1.4G+1.6Q) : δxg m δxq m 2) Kren Düşey Yük Deplasmanları (1.4G+1.6Q) : δxg 0 m δxq 0 m δyg 0 m δyq 0 m 3) Arakat Düşey Yük Deplasmanları (1.4G+1.6Q) :

64 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 64 δxg m δxq m Toplam Düşey Yük Deplasmanları (1.4G+1.6Q) : δxg m δxq m δx m δyg 0 m δyq 0 m δy 0 m 4) X Yönüneki Deprem Deplasmanları (G+Q+Ex) : δx m δx m 5) Y Yönüneki Deprem Deplasmanları (G+Q+Ey) : δy m δy m DEPLASMAN TAHKİKLERİ : 1-Göreli kat ötelemelerinin sınırlanırılması: ( ) max /hi< 0,0035 veya ( ) max /hi<0,02/r Maks.göreli kat epl.( max ) m R 5 Kat yüksekliği (hi) 6.41 m W t Tahkik ( ) max /hi <0,0035 Sağlanır ( ) max /hi <0,02/R Tahkik Sağlanır 2-İkinci Mertebe etkileri : θ i ( i )ort*w/(vt*hi)<0,12 Vt t İkinci mertebe gösterge eğeri Tahkik (θ i ) : <0,12 Sağlanır 13.2 Orta Kolon Analizi Programlayan : Rıfat SEZER Hazırlayan : Rıfat SEZER ORTA KOLON ANALİZİ : Kolon No : Kolon Yüksekliği (H) 7.85 m Kolon Kesit Boyutları : Malzeme : Çerçeve aralığı (Lay) 8 m h 70 cm Beton C20 Çerçeve açıklığı (Lax) 18 m b 40 cm fck(n/mm 2 ) 20 Kolon Atalet Momentleri : Ix m 4 Ec(N/mm 2 ) Iy m 4 Ec(t/m 2 ) Kısa Konsol Yükleri : a) Sol Makas veya üst kısa konsolu : Sol Makas Durumu (Var1 / Yok0) : 1 Üst Konsolunun Kolon Alt Ucuna Uzaklığı (Hü) 7.85 m Kısa Konsol Net Açıklığı (Ln) 30 cm Kısa konsola tekil yükün kolon yüzüne uzaklığı (a v ) 15.5 cm Kısa Konsol Hesap Açıklığı (Lh) 50.5 cm Kısa konsol boyutları : Uç kısmına Mesnette (kolon ortasına) : b 40 cm b 40 cm

65 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 65 h 20 cm h cm Kolon üst Ucuna Gelen Düşey Tekil Yükler : Pg 6.93 t Üst Kısa konsolan gelen üşey tekil ölü yük Pq 5.24 t Üst Kısa konsolan gelen üşey tekil hareketli yük g t/m Üst Kısa konsol zati yükü b) Sağ Makas veya üst kısa konsolu : Sağ Makas Durumu (Var1 / Yok0) : 1 Üst Konsolunun Kolon Alt Ucuna Uzaklığı (Hü) 7.85 m Kısa Konsol Net Açıklığı (Ln) 30 cm Kısa konsola tekil yükün kolon yüzüne uzaklığı (a v ) 15.5 cm Kısa Konsol Hesap Açıklığı (Lh) 50.5 cm Kısa konsol boyutları : Uç kısmına Mesnette (kolon ortasına) : b 40 cm b 40 cm h 20 cm h cm Kolon üst Ucuna Gelen Düşey Tekil Yükler : Pg 9.48 t Üst Kısa konsolan gelen üşey tekil ölü yük Pq 8.04 t Üst Kısa konsolan gelen üşey tekil hareketli yük g t/m Üst Kısa konsol zati yükü c) Sol Kren kısa konsolu : Sol Kren Durumu (Var1 / Yok0) : 0 Kren Kısa Konsolunun Kolon Alt Ucuna Uzaklığı (Hk) 0 m Kısa Konsolu Net Açıklığı (Ln) 0 cm Kısa konsola tekil yükün kolon yüzüne uzaklığı (a v ) 0.5 cm Kısa Konsol Hesap Açıklığı (Lh) 0 cm Kısa konsol boyutları : Uç kısmına Mesnette (kolon ortasına) : b 40 cm b 40 cm h 0 cm h 0 cm Kren Kısa Konsoluna Gelen Yükler : Pkg 0 t Kren Kısa konsoluna gelen üşey tekil zati yük Pkq min 0 t Kren Kısa konsoluna gelen üşey tekil kren yükü Hx min 0 t Kren Kısa konsoluna gelen enine yatay kren yükü Hy min 0 t Kren Kısa konsoluna gelen boyuna yatay kren yükü g 0 0 t/m Kren Kısa konsolu zati yükü ) Sağ Kren kısa konsolu : Sağ Kren Durumu (Var1 / Yok0) : 1 Kren Kısa Konsolunun Kolon Alt Ucuna Uzaklığı (Hk) 5.6 m Kısa Konsolu Net Açıklığı (Ln) 30 cm Kısa konsola tekil yükün kolon yüzüne uzaklığı (a v ) 15.5 cm Kısa Konsol Hesap Açıklığı (Lh) 50.5 cm Kısa konsol boyutları : Uç kısmına Mesnette (kolon ortasına) : b 40 cm b 40 cm h 20 cm h cm Kren Kısa Konsoluna Gelen Yükler : Pkg 2.69 t Kren Kısa konsoluna gelen üşey tekil zati yük Pkq max t Kren Kısa konsoluna gelen üşey tekil kren yükü Hx max t Kren Kısa konsoluna gelen enine yatay kren yükü Hy max 2.67 t Kren Kısa konsoluna gelen boyuna yatay kren yükü g t/m Kren Kısa konsolu zati yükü e) Sol Arakat kısa konsolu : Sol Arakat Durumu (Var1 / Yok0) : 1 Ara Kat Kısa Konsolunun Kolon Alt Ucuna Uzaklığı (Ha) 3.5 m

66 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 66 Kısa Konsolu Net Açıklığı (Ln) 30 cm Kısa konsola tekil yükün kolon yüzüne uzaklığı (a v ) 15.5 cm Kısa Konsol Hesap Açıklığı (Lh) 50.5 cm Kısa konsol boyutları : Uç kısmına Mesnette (kolon ortasına) : b 40 cm b 40 cm h 20 cm h cm Ara Kat Kısa Konsoluna Gelen Yükler : Pag 8.27 t Kren Kısa konsoluna gelen üşey tekil zati yük Paq 2.41 t Kren Kısa konsoluna gelen üşey tekil kren yükü g t/m Kren Kısa konsolu zati yükü Kolon Birim Zati Ağırlığı (t/m): G t/m f) Sağ Arakat kısa konsolu : Sağ Arakat Durumu (Var1 / Yok0) : 0 Ara Kat Kısa Konsolunun Kolon Alt Ucuna Uzaklığı (Ha) 0 m Kısa Konsolu Net Açıklığı (Ln) 0 cm Kısa konsola tekil yükün kolon yüzüne uzaklığı (a v ), 0.5 cm Kısa Konsol Hesap Açıklığı (Lh) 0 cm Kısa konsol boyutları : Uç kısmına Mesnette (kolon ortasına) : b 40 cm b 40 cm h 0 cm h 0 cm Ara Kat Kısa Konsoluna Gelen Yükler : Pag 0 t Kren Kısa konsoluna gelen üşey tekil zati yük Paq 0 t Kren Kısa konsoluna gelen üşey tekil kren yükü g 0 0 t/m Kren Kısa konsolu zati yükü Kolon Birim Zati Ağırlığı (t/m): G t/m Kolon Kesit Tesirlerinin Hesabı : a)sol Üst, Kren ve Arakat Kesit Tesirleri : 1)Sol Makas veya Üst Kesit Tesirleri (G ve Q): Ng 6.93 t Nq 5.24 Vg 0 t Vq 0 Mg 3.58 tm Mq 2.65 tm 2) Sol Kren Yükleri (G ve Q) : Ng 0 t Nq 0 t Vg 0 t Vqx 0 t Vqy 0 t Mg 0 tm Mqx 0 tm Mqy 0 tm 3) Sol Arakat Kesit Tesirleri (G ve Q) : Ng 8.27 t Nq 2.41 Vg 0 t Vq 0 Mg 4.26 tm Mq 1.22 tm Sol Toplam Düşey Yük Tesirleri (G ve Q) : Ng 15.2 t Nq 7.65 t Vg 0 t Vqx 0 t

67 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 67 Vqy 0 t Mg 7.84 tm Mqx 3.87 tm Mqy 0 tm b)sağ Üst, Kren ve Arakat Kesit Tesirleri : 1) Sağ Makas veya Üst Kesit Tesirleri (G ve Q): Ng 9.48 t Nq 8.04 Vg 0 t Vq 0 Mg 4.87 tm Mq 4.06 tm 2) Sağ Kren Yükleri (G ve Q) : Ng 2.69 t Nq Vg 0 t Vqx Vqy 2.67 Mg 1.44 tm Mqx tm Mqy tm 3) Sağ Arakat Kesit Tesirleri (G ve Q) : Ng 0 t Nq 0 Vg 0 t Vq 0 Mg 0 tm Mq 0 tm Sağ Toplam Düşey Yük Tesirleri (G ve Q) : Ng t Nq 26.7 t Vg 0 t Vqx t Vqy 2.67 t Mg 6.31 tm Mqx tm Mqy tm c)toplam Üst, Kren ve Arakat Kesit Tesirleri : 1) Makas veya Üst Kesit Tesirleri (G ve Q): Ng t Nq Vg 0 t Vq 0 Mg 8.45 tm Mq 6.71 tm 2) Kren Yükleri (G ve Q) : Ng 2.69 t Nq Vg 0 t Vqx Vqy 2.67 Mg 1.44 tm Mqx tm Mqy tm 3) Arakat Kesit Tesirleri (G ve Q) : Ng 8.27 t Nq 2.41 Vg 0 t Vq 0 Mg 4.26 tm Mq 1.22 tm Genel Toplam Düşey Yük Tesirleri (G ve Q) : Ng t Nq t Vg 0 t Vqx t Vqy 2.67 t Mg tm Mqx 27.8 tm Mqy tm Deprem Yükü Hesabı için üğüm ağırlıkları : 1) Üst konsol toplam ağırlığı (WüGü+0.3Qü): Wü t 2) Kren konsolu toplam ağırlığı (WkGk+0.3Qk): Wk t 3) Arakat konsolu toplam ağırlığı (WaGa+0.3Qa): Wa t Toplam Kolon Ağırlığı (Wt) t Eşeğer Deprem Yükü Hesabı : Prefabrik Sanayi Bina türü Yapısı

68 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 68 Deprem Bölgesi 4 I (Bina önem katsayısı) 1 Ao (Deprem Bölge Katsayısı ) 0.1 H n (Bina Yüksekliği) 7.85 m Ct 0.07 Zemın Sınıfı Z3 TA 0.15 TB 0.6 T1Ct*Hn^3/ S(T) 2.5 Sünekli Düzeyi : Yüksek Bina Taşıcı Sistemi : Mafsallı Betonarme Prefabrik Çerçeve Taşıyıcı Sistem Davranış Katsayısı ( R ) : 5 Ra(T) 5 A(T)Ao*I*S(T) 0.25 A(T)/Ra(T) 0.05 Düğüm Deprem Kuvvetleri : Kolon Toplam Deprem Kuvveti (Vt) t Üst Konsolunun Kolon Alt Ucuna Uzaklığı (Hü) 7.85 m WüÜst Düğüm Toplam Ağırlığı (WüGü+0,3Qü) t, Kütle:mü 2.36 t.s 2 / m 4 FüDeprem Kuvveti(A(T)/Ra(T))*Wü t>0,1*ao*i*wü t Kren Konsolunun Kolon Alt Ucuna Uzaklığı (Hk) 5.6 m WkKren Düğüm Toplam Ağırlığı (WkGk+0,3Qk) t, Kütle:mk 1 t.s 2 / m 4 FkDeprem Kuvveti(A(T)/Ra(T))*Wk 0 t>0,1*ao*i*wk t Arakat Konsolunun Kolon Alt Ucuna Uzaklığı (Ha) 3.5 m WaArakat Düğüm Toplam Ağırlığı (WaGa+0,3Qa) t, Kütle:ma 0.92 t.s 2 / m 4 FaDeprem Kuvveti(A(T)/Ra(T))*Wa 0.31 t>0,1*ao*i*wa 0.09 t Toplam Deprem Kuvveti (Vt) t Deprem Kesit Tesirleri : 2) X Yönüneki Deprem Kesit Tesirleri (Ex) : Ng 15.2 t Nq t V Ex t M Ex tm 2) Y Yönüneki Deprem Kesit Tesirleri (Ey) : Ng 15.2 t Nq t V Ey t M Ey tm Kolon Yük Kombinezonlarının Hesabı : 1) Düşey Yük Kombinezonu (1.4G+1.6Q) : Ng t Nq t N t Vg 0 t Vqx 0 t Vx 9.33 t Vqy 2.67 t Vy 4.27 t Mg tm Mq 27.8 tm M tm Mq tm M tm 2) X Yönüneki Deprem Kombinezonu (G+Q+Ex) : Ng t Nq N t V Ex t V t M Ex tm M tm 2) Y Yönüneki Deprem Kombinezonu (G+Q+Ey) :

69 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 69 Ng t Nq N t V Ey t V t M Ey tm M tm Kolon Deplasmanlarının Hesabı : 1) Makas ve Üst Düşey Yük Deplasmanları (1.4G+1.6Q) : δxg m δxq m 2) Kren Düşey Yük Deplasmanları (1.4G+1.6Q) : δxg m δxq m δyq m 3) Arakat Düşey Yük Deplasmanları (1.4G+1.6Q) : δxg m δxq m Toplam Düşey Yük Deplasmanları (1.4G+1.6Q) : δxg m δxq m δx m δyg 0 m δyq m δy m 4) X Yönüneki Deprem Deplasmanları (G+Q+Ex) : δx m δx m 5) Y Yönüneki Deprem Deplasmanları (G+Q+Ey) : δy m δy m DEPLASMAN TAHKİKLERİ : 1-Göreli kat ötelemelerinin sınırlanırılması: ( ) max /hi< 0,0035 veya ( ) max /hi<0,02/r Maks.göreli kat epl.( max ) m R 5 Kat yüksekliği (hi) 7.85 m W t Tahkik ( ) max /hi <0,0035 Sağlanır ( ) max /hi <0,02/R Tahkik Sağlanır 2-İkinci Mertebe etkileri : θ i ( i )ort*w/(vt*hi)<0,12 Vt t İkinci mertebe gösterge eğeri Tahkik (θ i ) : <0,12 Sağlanır 13.3 Makas Kenar Kolon Analizi Programlayan : Rıfat SEZER Hazırlayan : Rıfat SEZER MAKAS KENAR KOLON ANALİZİ : Kolon No : Kolon Yüksekliği (H) 6.41 m Kolon Kesit Boyutları : Malzeme : Çerçeve aralığı (Lay) 8 m h 70 cm Beton C20 Çerçeve açıklığı (Lax) 18 m b 40 cm fck(n/mm 2 ) 20 Kolon Atalet Momentleri : Ix m 4 Ec(N/mm 2 ) Iy m 4 Ec(t/m 2 ) Kısa Konsol Yükleri : a) Makas veya üst kısa konsolu : Makas Durumu (Var1 / Yok0) : 1 Üst Konsolunun Kolon Alt Ucuna Uzaklığı (Hü) 6.41 m Kısa Konsol Net Açıklığı (Ln) 30 cm Kısa konsola tekil yükün kolon yüzüne uzaklığı (a v ) 15.5 cm

70 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 70 Kısa Konsol Hesap Açıklığı (Lh) 50.5 cm Kısa konsol boyutları : Uç kısmına Mesnette (kolon ortasına) : b 40 cm b 40 cm h 20 cm h cm Kolon üst Ucuna Gelen Düşey Tekil Yükler : Püg 9.48 t Üst Kısa konsolan gelen üşey tekil ölü yük Püq 8.04 t Üst Kısa konsolan gelen üşey tekil hareketli yük g t/m Üst Kısa konsol zati yükü b) Kren kısa konsolu : Kren Durumu (Var1 / Yok0) : 1 Kren Kısa Konsolunun Kolon Alt Ucuna Uzaklığı (Hk) 5.6 m Kısa Konsolu Net Açıklığı (Ln) 30 cm Kısa konsola tekil yükün kolon yüzüne uzaklığı (a v ) 15.5 cm Kısa Konsol Hesap Açıklığı (Lh) 50.5 cm Kısa konsol boyutları : Uç kısmına Mesnette (kolon ortasına) : b 40 cm b 40 cm h 20 cm h cm Kren Kısa Konsoluna Gelen Yükler : Pkg 2.69 t Kren Kısa konsoluna gelen üşey tekil zati yük Pkq max 8.08 t Kren Kısa konsoluna gelen üşey tekil kren yükü Hx max t Kren Kısa konsoluna gelen enine yatay kren yükü Hy max 1.15 t Kren Kısa konsoluna gelen boyuna yatay kren yükü g t/m Kren Kısa konsolu zati yükü c) Ara kat kısa konsolu : Ara Kat Durumu (Var1 / Yok0) : 0 Ara Kat Kısa Konsolunun Kolon Alt Ucuna Uzaklığı (Ha) 0 m Kısa Konsolu Net Açıklığı (Ln) 0 cm Kısa konsola tekil yükün kolon yüzüne uzaklığı (a v ) 0.5 cm Kısa Konsol Hesap Açıklığı (Lh) 0 cm Kısa konsol boyutları : Uç kısmına Mesnette (kolon ortasına) : b 40 cm b 40 cm h 0 cm h 0 cm Ara Kat Kısa Konsoluna Gelen Yükler : Pag 0 t Kren Kısa konsoluna gelen üşey tekil zati yük Paq 0 t Kren Kısa konsoluna gelen üşey tekil kren yükü g 0 0 t/m Kren Kısa konsolu zati yükü Kolon Birim Zati Ağırlığı (t/m): G t/m Kolon Kesit Tesirlerinin Hesabı : 1) Makas veya Üst Kesit Tesirleri (G ve Q): Ng 9.48 t Nq 8.04 Vg 0 t Vq 0 Mg 4.87 tm Mq 4.06 tm 2) Kren Yükleri (G ve Q) : Ng 2.69 t Nq 8.08 t Vg 0 t Vqx t Vqy 1.15 t Mg 1.44 tm Mqx 8.61 tm Mqy 6.44 tm

71 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 71 3) Arakat Kesit Tesirleri (G ve Q) : Ng 0 t Nq 0 Vg 0 t Vq 0 Mg 0 tm Mq 0 tm Toplam Düşey Yükler (G ve Q) : Ng t Nq t Vg 0 t Vqx t Vqy 1.15 t Mg 6.31 tm Mqx tm Mqy 6.44 tm Deprem Yükü Hesabı için üğüm ağırlıkları : 1) Üst konsol toplam ağırlığı (WüGü+0.3Qü): Wü t 2) Kren konsolu toplam ağırlığı (WkGk+0.3Qk): Wk t 3) Arakat konsolu toplam ağırlığı (WaGa+0.3Qa): Wa 1.96 t Toplam Kolon Ağırlığı (Wt) t Eşeğer Deprem Yükü Hesabı : Bina türü Prefabrik Sanayi Yapısı Deprem Bölgesi 4 I (Bina önem katsayısı) 1 Ao (Deprem Bölge Katsayısı ) 0.1 H n (Bina Yüksekliği) 6.41 m Ct 0.07 Zemın Sınıfı Z3 TA 0.15 TB 0.6 T1Ct*Hn^3/ S(T) 2.5 Sünekli Düzeyi : Yüksek Bina Taşıcı Sistemi : Mafsallı Betonarme Prefabrik Çerçeve Taşıyıcı Sistem Davranış Katsayısı ( R ) : 5 Ra(T) 5 A(T)Ao*I*S(T) 0.25 A(T)/Ra(T) 0.05 Düğüm Deprem Kuvvetleri : Kolon Toplam Deprem Kuvveti (Vt) t WüÜst Düğüm Toplam Ağırlığı (WüGü+0,3Qü) t FüDeprem Kuvveti(A(T)/Ra(T))*Wü t>0,1*ao*i*wü t WkKren Düğüm Toplam Ağırlığı (WkGk+0,3Qk) t FkDeprem Kuvveti(A(T)/Ra(T))*Wk t>0,1*ao*i*wk t WaArakat Düğüm Toplam Ağırlığı (WaGa+0,3Qa) 1.96 t FaDeprem Kuvveti(A(T)/Ra(T))*Wa 0 t>0,1*ao*i*wa 0.02 t Toplam Deprem Kuvveti (Vt) t Deprem Kesit Tesirleri : 2) X Yönüneki Deprem Kesit Tesirleri (Ex) : Ng t Nq t V Ex t M Ex 6.58 tm

72 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 72 2) Y Yönüneki Deprem Kesit Tesirleri (Ey) : Ng t Nq t V Ey t M Ey 6.58 tm Kolon Yük Kombinezonlarının Hesabı : 1) Düşey Yük Kombinezonu (1.4G+1.6Q) : Ng t Nq t N t Vg 0 t Vqx 0 t Vx 4.28 t Vqy 1.15 t Vy 1.84 t Mg 6.31 tm Mqx tm Mx tm Mqy 6.44 tm My tm 2) X Yönüneki Deprem Kombinezonu (G+Q+Ex) : Ng t Nq N t V Ex t V t M Ex 6.58 tm M tm 2) Y Yönüneki Deprem Kombinezonu (G+Q+Ey) : Ng t Nq N t V Ey t V t M Ey 6.58 tm M tm Kolon Deplasmanlarının Hesabı : 1) Makas ve Üst Düşey Yük Deplasmanları (1.4G+1.6Q) : δxg m δxq m 2) Kren Düşey Yük Deplasmanları (1.4G+1.6Q) : δxg m δxq m δyg m δyq m 3) Arakat Düşey Yük Deplasmanları (1.4G+1.6Q) : δxg 0 m δxq 0 m Toplam Düşey Yük Deplasmanları (1.4G+1.6Q) : δxg m δxq m δx m δyg m δyq m δy m 4) X Yönüneki Deprem Deplasmanları (G+Q+Ex) : δx m δx m 5) Y Yönüneki Deprem Deplasmanları (G+Q+Ey) : δy m δy m DEPLASMAN TAHKİKLERİ : 1-Göreli kat ötelemelerinin sınırlanırılması: ( ) max /hi< 0,0035 veya ( ) max /hi<0,02/r Maks.göreli kat epl.( max ) m R 5 Kat yüksekliği (hi) 6.41 m W t Tahkik ( ) max /hi <0,0035 Sağlanır ( ) max /hi <0,02/R Tahkik Sağlanır 2-İkinci Mertebe etkileri : θ i ( i )ort*w/(vt*hi)<0,12 Vt t İkinci mertebe gösterge eğeri Tahkik (θ i ) : <0,12 Sağlanır

73 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER KOLON KESİT HESAPLARI KOLON HESABI : Programlayan : Rıfat SEZER Hazırlayan: Rıfat SEZER Kombinezon : (1,4G+1,6Q): fywk 4200 kg/cm2 Malzeme: BS20-S420 fck 200 kg/cm2 fyk 4200 kg/cm2 Ec t/m^2 MOMENT BUYUTME KATSAYISI (βm2/m1) HESABI EcIc tm2 Kol No Statik ve Deplasman Hesaplarına Kolon Νb Hesabı Genişlik Yükseklik Ic Kolon V N δ h Nb Lk B h sayısı M m m^4 t t m m m Es 2E+07 t/m^2 Kol No Nk β(kat) βm Donatı Is EsIs Mg M Rm (EI)f Mg/M tm^2 tm tm tm^2 t tm 1 4.7E E E DONATI HESABI : fck 0.2 t/cm2 fyk 4.2 t/cm2 Kolon No N N t t t Mx tcm tcm tcm My b 40 cm 40 cm 40 cm h 50 cm 70 cm 70 cm V 3.35 t 9.33 t 4.28 t 1) n<0.20 hali : n <0, <0, <0,20 mx my k m µ

74 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 74 Ashesap cm cm cm2 Asmin 20 cm2 28 cm2 28 cm2 As 20 cm cm2 28 cm2 Kolon No : Φ 18 için Ao cm2 Seçilen onatı : 8 Φ 18 Sağlanan onatı : cm2 Φ 22 için Ao cm2 Seçilen onatı : 12 Φ 22 Sağlanan onatı : cm2 Φ 18 için Ao cm2 Seçilen onatı : 12 Φ 18 Sağlanan onatı : cm2 2) 0.20<n<0.30 hali : n <0, <0, <0,20 mx my k m µ As cm cm cm2 Asmin 20 cm2 28 cm2 28 cm2 As 20 cm cm2 28 cm2 Kolon No : Φ 18 için Ao cm2 Seçilen onatı : 8 Φ 18 Sağlanan onatı : cm2 Φ 22 için Ao cm2 Seçilen onatı : 11 Φ 22 Sağlanan onatı : cm2 Φ 18 için Ao cm2 Seçilen onatı : 12 Φ 18 Sağlanan onatı : cm2 1) n>0.30 hali : n <0, <0, <0,20 mx my k m µ Ashesap cm cm cm2 Asmin 20 cm2 28 cm2 28 cm2 As 20 cm cm2 28 cm2 Kolon No : Φ 18 için Ao cm2

75 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER Seçilen onatı : 8 Φ 18 Sağlanan onatı : cm2 Φ 22 için Ao cm2 Seçilen onatı : 9 Φ 22 Sağlanan onatı : cm2 Φ 18 için Ao cm2 Seçilen onatı : 12 Φ 18 Sağlanan onatı : cm2 KOLON KAYMA HESABI: Taşıma gücü momentlerinin hesabı: Kolon no µ ) n<0.20 hali : n m k mx my Mx tcm tcm tcm My Ma tcm tcm tcm Mü ln 6.41 m 7.85 m m Ve t t t fc t/cm2 fct t/cm2 b 40 cm 40 cm 40 cm h 50 cm 70 cm 70 cm bk 34 cm 34 cm 34 cm hk 44 cm 64 cm 64 cm fck 0.2 t/cm2 fywk 4.2 t/cm2 Ac 2000 cm cm cm2 Ack 1496 cm cm cm2 Vmax t t t Vcr t t t Ve<Vcr ise min etriye gerekir. V 3.35 t 9.33 t t Ve>05.V ve N<0.05Ac*fck ise Vc0 alınır. fyw t/cm2 1) Sarılma Bölgesine: Kolon no min(ash/s) min(ash/s) Ash/s alınır alınır. Φ 8 Ash cm cm cm2 shesap cm cm ise cm ise shesap 12 cm 14 cm 14 cm s1max 10 cm s2max cm ise smax 10 cm s 10 cm 10 cm 10 cm

76 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 76 Kolon No : smin 5 cm 1 Etriye : 2xΦ 8 / 10 2 Etriye : 2xΦ 8 / 10 3 Etriye : 2xΦ 8 / cm 67 cm 67 cm Vr t>ve t>ve t>ve Ve t t t 2) Orta bölgee : Kolon no Φ 8 Ash cm cm cm2 smax 20 cm s 20 cm 20 cm 20 cm Kolon No : 1 Etriye : Φ 8 / 20 2 Etriye : Φ 8 / 20 3 Etriye : Φ 8 / cm 67 cm 67 cm Ve t t t Vr t>ve t>ve t>ve Kombinezon : (G+Q+E): fywk 4200 kg/cm2 Malzeme: fck 200 kg/cm2 fyk 4200 kg/cm2 Ec t/m^2 MOMENT BUYUTME KATSAYISI (βm2/m1) HESABI Kol No Statik ve Deplasman Hesaplarına Kolon EcIc tm2 Νb Hesabı Genişlik Yükseklik Ic Kolon V N δ h Nb Lk b h sayısı m m m^4 t t m m m Es 2E+07 t/m^2 Kol No Nk β(kat) βm Donatı Is EsIs Mg M Rm (EI)f Mg/M tm^2 tm tm tm^2 t tm 1 9E E E DONATI HESABI : fck 0.2 t/cm2 fyk 4.2 t/cm2 Kolon No N N t t t

77 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 77 Mx tcm tcm tcm My b 40 cm 40 cm 40 cm h 50 cm 70 cm 70 cm V t 9.33 t t 1) n<0.20 hali : n <0, <0, <0,20 mx my k m µ Ashesap cm cm cm2 Asmin 20 cm2 28 cm2 28 cm2 As 20 cm cm2 28 cm2 Kolon No : Φ 18 için Ao cm2 Seçilen onatı : 8 Φ 18 Sağlanan onatı : cm2 Φ 20 için Ao 3.14 cm2 Seçilen onatı : 13 Φ 20 Sağlanan onatı : cm2 Φ 18 için Ao cm2 Seçilen onatı : 12 Φ 18 Sağlanan onatı : cm2 2) 0.20<n<0.30 hali : n <0, <0, <0,20 mx my k m µ Ashesap cm cm cm2 Asmin 20 cm2 28 cm2 28 cm2 As 20 cm cm2 28 cm2 Kolon No : Φ 18 için Ao cm2 Seçilen onatı : 8 Φ 18 Sağlanan onatı : cm2 Φ 20 için Ao 3.14 cm2 Seçilen onatı : 11 Φ 20 Sağlanan onatı : cm2 Φ 18 için Ao cm2 Seçilen onatı : 12 Φ 18 Sağlanan onatı : cm2 1) n>0.30 hali : n <0, <0, <0,20

78 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 78 mx my k m µ Ashesap cm cm cm2 Asmin 20 cm2 28 cm2 28 cm2 Asg 20 cm2 28 cm2 28 cm2 Kolon No : Φ 18 için Ao cm2 Seçilen onatı : 8 Φ 18 Sağlanan onatı : cm2 Φ 20 için Ao 3.14 cm2 Seçilen onatı : 9 Φ 20 Sağlanan onatı : cm2 Φ 18 için Ao cm2 Seçilen onatı : 12 Φ 18 Sağlanan onatı : cm2 KOLON KAYMA HESABI: Taşıma gücü momentlerinin hesabı: Kolon no µ ) n<0.20 hali : n m k mx my Mx tcm tcm tcm My Ma tcm tcm tcm Mü ln 6.41 m 7.85 m m Ve t t t fc t/cm2 fct t/cm2 b 40 cm 40 cm 40 cm h 50 cm 70 cm 70 cm bk 34 cm 34 cm 34 cm hk 44 cm 64 cm 64 cm fck 0.2 t/cm2 fywk 4.2 t/cm2 Ac 2000 cm cm cm2 Ack 1496 cm cm cm2 Vmax t t t Vcr t t t Ve<Vcr ise min etriye gerekir. V t 9.33 t t Ve>05.V ve N<0.05Ac*fck ise Vc0 alınır.

79 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 79 fyw t/cm2 1) Sarılma Bölgesine: Kolon no min(ash/s) min(ash/s) Ash/s alınır alınır. Φ 8 Ash cm cm cm2 shesap cm cm ise cm ise shesap 12 cm 14 cm 14 cm s1max 10 cm s2max cm ise smax 10 cm s 10 cm 10 cm 10 cm Kolon No : smin 5 cm 1 Etriye : 2xΦ 8 / 10 2 Etriye : 2xΦ 8 / 10 3 Etriye : 2xΦ 8 / cm 67 cm 67 cm Ve t t t Vr t>ve t>ve t>ve 2) Orta bölgee : Kolon no Φ 8 Ash cm cm cm2 smax 20 cm s 20 cm 20 cm 20 cm Kolon No : 1 Etriye : Φ 8 / 20 2 Etriye : Φ 8 / 20 3 Etriye : Φ 8 / cm 67 cm 67 cm Ve t t t Vr t>ve t>ve t>ve 15 KISA KONSOL HESAPLARI 15.1 KREN KONSOLU HESABI 2 φ 12 2 φ 1 2 firkete 2 φ 12 m ontaj 2 φ 14 alı naki etriye

80 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 80 BS20-S420 D40-436cm a v /17.5/360.49<0.5 çok kısa konsol ise kesme-sütrünme onatısı heabı gerekir. Kesitin Taşıma Gücü (TS9967) V res 0.15xf ck xbxh0.15x0.200x40x4048ton>21.65ton (kesit yeterliir.) V 1.4xP g +1.6xP q 1.4x x ton V res 48ton V 33.62ton kesit yeterliir. H 1.6x ton A s1 A sf1 +A n1 A A s1 s1 veya V * a 0.70 * f yk * * * 4200 *36 H * f + yk * cm² V H A 3.37 ² 2 f * 0.70* f 4.200* * cm s + + (Poz2) µ yk e A s cm² 2φ12 yk A vh A f s yk cm² 2φ12(4.52cm²) (Poz1) 2 f ywk 2 6.9* λ * A cr * µ µ e V λ1.00 ; µ *1² * *1.4 µ e 4.60 > µ 3.4 e Kesme-sütrünme onatısı hesabı : A A A sf 2 n2 sf 2 V 0.7 * f H 0.7 * f + A n2 yk yk * µ e * * 4.2* cm² cm² > A 3.36cm² vh 3.29cm² Fs > 0.5* V Fs As * f yk 6.78* ton > 0.5* ton Asf 2 + An < As 6.58cm² seçilen onatı yeterli Eğer A s az çıksayı onatı A sf 2 + An 2 nın alanına göre yerleştirilecekti.

81 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER MAKAS KISA KONSOL HESABI 2 φ 12 2 φ 1 2 firk ete 2 φ 12 m ontaj 2 φ 14 alı naki etriye MAKAS KISA KONSOL HESABI : Programlayan : Rıfat SEZER Hazırlayan: Rıfat SEZER Kısa konsol yükleri : Pg 7.55 t Malzeme: BS20- S420 Pq 7.03 t fck 200 kg/cm2 0.2 t/cm2 Hq 0 t fyk 4200 kg/cm2 4.2 t/cm2 b kolon 40 cm fywk 4200 kg/cm2 4.2 t/cm2 h kolon 40 cm Net konsol Ln(konsol) 30 cm uzunluğu hiçkonsol cm ' 4 cm h konsoluç 25 cm b 400 mm a(ln/2) 15 cm h mm V t mm H 0 t V N cm H 0 N a/ Çok kısa konsol Vres 80 t>v ise kesit yeterliir. Cos Eğilme ve çekme onatısı: As cm2 Acr mm2 λ 1 maxµe 3.4 µ 1.4 µe >maxme ise me 3.4 alınır. Veya As cm2<as1 ise As cm2 alınır. Montaj onatısı : Φ 12 için Ao cm2

82 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 82 2 Φ 12 ( Poz 3 ) Asm cm2 ise As cm2 ele eilir. Mevcut onatı yeterliir. Φ 8 için Ao cm2 Seçilen onatı : 0 Φ 8 ( Poz 2 ) (çift kollu) Sağlanan onatı alanı: 2.26 cm2 Kayma onatısı hesabı : Avh cm2 Φ 8 için Ao cm2 Seçilen onatı : 1 Φ 8 ( Poz 1 ) (çift kollu) Sağlanan onatı alanı: cm2 Çok kısa konsola kesme-sürtünme onatısı: Sonuç kayma onatısı : Asf+An cm2>avh ise Avh cm2 alınır. Φ 12 için Ao cm2 Seçilen onatı : 1 Φ 12 ( Poz 1 ) (çift kollu) Sağlanan onatı alanı: cm2 Sonuç eğilme onatısı : Asf+An cm2>as ise As cm2 alınır. Montaj onatısı : Φ 14 için Ao 1.54 cm2 2 Φ 14 ( Poz 3 ) (tek kollu) 3.08 Asm 3.08 cm2 ise As cm2 ele eilir. Φ 10 için Ao cm2 Seçilen onatı : -1 Φ 10 ( Poz 2 ) (çift kollu) Sağlanan onatı alanı: 3.08 cm SUNDURMA KISA KONSOL HESABI 2 φ 12 2 φ 1 2 firk ete 2 φ 12 m ontaj 2 φ 14 alı naki etriye

83 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 83 SUNDURMA KISA KONSOL HESABI : Programlayan : Rıfat SEZER Hazırlayan: Rıfat SEZER Kısa konsol yükleri : Pg 5.5 t Malzeme: BS20- S420 Pq 5.13 t fck 200 kg/cm2 0.2 t/cm2 Hq 0 t fyk 4200 kg/cm2 4.2 t/cm2 b kolon 40 cm fywk 4200 kg/cm2 4.2 t/cm2 h kolon 40 cm Net konsol Ln(konsol) 30 cm uzunluğu hiçkonsol cm ' 4 cm h konsoluç 25 cm b 400 mm a(ln/2) 15 cm h mm V t mm H 0 t V N cm H 0 N a/ Çok kısa konsol Vres 80 t>v ise kesit yeterliir. Cos Eğilme ve çekme onatısı: As cm2 Acr mm2 λ 1 maxµe 3.4 µ 1.4 µe >maxme ise me 3.4 alınır. Veya As cm2<as1 ise As cm2 alınır. Montaj onatısı : Φ 12 için Ao cm2 2 Φ 12 ( Poz 3 ) Asm cm2 ise As cm2 ele eilir. Mevcut onatı yeterliir. Φ 8 için Ao cm2 Seçilen onatı : 0 Φ 8 ( Poz 2 ) (çift kollu) Sağlanan onatı alanı: 2.26 cm2 Kayma onatısı hesabı : Avh cm2 Φ 8 için Ao cm2 Seçilen onatı : 1 Φ 8 ( Poz 1 ) (çift kollu) Sağlanan onatı alanı: cm2 Çok kısa konsola kesme-sürtünme onatısı: Sonuç kayma onatısı : Asf+An cm2>avh ise Avh cm2 alınır. Φ 12 için Ao cm2 Seçilen onatı : 1 Φ 12 ( Poz 1 ) (çift kollu) Sağlanan onatı alanı: cm2 Sonuç eğilme onatısı : Asf+An cm2>as ise As cm2 alınır. Montaj onatısı : Φ 14 için Ao 1.54 cm2 2 Φ 14 ( Poz 3 ) (tek kollu) 3.08 Asm 3.08 cm2 ise As cm2 ele eilir. Φ 10 için Ao cm2

84 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 84 Seçilen onatı : -1 Φ 10 ( Poz 2 ) (çift kollu) Sağlanan onatı alanı: 3.08 cm L KİRİŞ KISA KONSOL HESABI 2 φ 12 2 φ 1 2 firk ete 2 φ 12 m ontaj 2 φ 14 alı naki etriye L KİRİŞ KISA KONSOL HESABI : Programlayan : Rıfat SEZER Hazırlayan: Rıfat SEZER Kısa konsol yükleri : BS20- S420 Pg 8.27 t Malzeme: Pq 2.41 t fck 200 kg/cm2 0.2 t/cm2 Hq 0 t fyk 4200 kg/cm2 4.2 t/cm2 b 40 cm fywk 4200 kg/cm2 4.2 t/cm2 h 40 cm ' 4 cm hu 20 cm b 400 mm a 7.5 cm h 400 mm V t 360 mm H 0 t V N 36 cm H 0 N a/ Çok kısa konsol Vres 48 t>v ise kesit yeterliir. Cos Eğilme ve çekme onatısı: As cm2 Acr mm2 λ 1 maxµe 3.4 µ 1.4

85 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 85 µe >maxme ise me 3.4 alınır. Veya As cm2<as1 ise As cm2 alınır. Montaj onatısı : Φ 12 için Ao cm2 2 Φ 12 ( Poz 3 ) Asm cm2 ise As cm2 ele eilir. Φ 12 için Ao cm2 Seçilen onatı : 0 Φ 12 ( Poz 2 ) (çift kollu) Sağlanan onatı alanı: 0 cm2 Kayma onatısı hesabı : Avh cm2 Φ 8 için Ao cm2 Seçilen onatı : 1 Φ 8 ( Poz 1 ) (çift kollu) Sağlanan onatı alanı: cm2 Çok kısa konsola kesme-sürtünme onatısı: Sonuç kayma onatısı : Asf+An cm2>avh ise Avh cm2 alınır. Φ 12 için Ao cm2 Seçilen onatı : 1 Φ 12 ( Poz 1 ) (çift kollu) Sağlanan onatı alanı: cm2 Sonuç eğilme onatısı : Asf+An cm2>as ise As cm2 alınır. Montaj onatısı : Φ 12 için Ao cm2 2 Φ 12 ( Poz 3 ) (tek kollu) Asm cm2 ise As cm2 ele eilir. Φ 12 için Ao cm2 Seçilen onatı : 0 Φ 12 ( Poz 2 ) (çift kollu) Sağlanan onatı alanı: 0 cm TERS T KİRİŞ KISA KONSOL HESABI 2 φ 12 2 φ 1 2 firk ete 2 φ 12 m ontaj 2 φ 14 alı naki etriye

86 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 86 TERS T KİRİŞ KISA KONSOL HESABI : Programlayan : Rıfat SEZER Hazırlayan: Rıfat SEZER Kısa konsol yükleri : BS20- S420 Pg t Malzeme: Pq 5.53 t fck 200 kg/cm2 0.2 t/cm2 Hq 0 t fyk 4200 kg/cm2 4.2 t/cm2 b 40 cm fywk 4200 kg/cm2 4.2 t/cm2 h 40 cm ' 4 cm hu 20 cm b 400 mm a 7.5 cm h 400 mm V t 360 mm H 0 t V N 36 cm H 0 N a/ Çok kısa konsol Vres 48 t>v ise kesit yeterliir. Cos Eğilme ve çekme onatısı: As cm2 Acr mm2 λ 1 maxµe 3.4 µ 1.4 µe >maxme ise me 3.4 alınır. Veya As cm2<as1 ise As cm2 alınır. Montaj onatısı : Φ 12 için Ao cm2 2 Φ 12 ( Poz 3 ) Asm cm2 ise As cm2 ele eilir. Φ 12 için Ao cm2 Seçilen onatı : 0 Φ 12 ( Poz 2 ) (çift kollu) Sağlanan onatı alanı: 0 cm2 Kayma onatısı hesabı : Avh cm2 Φ 12 için Ao cm2 Seçilen onatı : 1 Φ 12 ( Poz 1 ) (çift kollu) Sağlanan onatı alanı: cm2 Çok kısa konsola kesme-sürtünme onatısı: Sonuç kayma onatısı : Asf+An cm2>avh ise Avh cm2 alınır. Φ 12 için Ao cm2 Seçilen onatı : 1 Φ 12 ( Poz 1 ) (çift kollu) Sağlanan onatı alanı: cm2 Sonuç eğilme onatısı : Asf+An cm2>as ise As cm2 alınır. Montaj onatısı : Φ 12 için Ao cm2 2 Φ 12 ( Poz 3 ) (tek kollu) Asm cm2 ise As cm2 ele eilir. Φ 12 için Ao cm2 Seçilen onatı : 1 Φ 12 ( Poz 2 ) (çift kollu) Sağlanan onatı alanı: cm2

87 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER ÖRNEK KOLON DONATI HESABI (Anan Çakıroğlu-Erkan Özer formülleri) mevcut A s cm 2 ; N kN50.37ton 2φ14 φ14 a)donatının hesabı M II 1.233( )266.4kNm26640kNcm2664tcm Malzeme BS30-S420 f ck 300kg/cm² ; f yk 4200kg/cm² N n b * h * f m m x y ck M x b * h² * f ck 0 m m µ *50*0.300 x *50² * µ 2.86m n² 1.48n < µ 2.86* * 0.084² 1.48*0.084 f As µ * b * h * f A s min ck yk * 40* * 40*50 20cm² < 21.57cm² A smevcut 39.52cm² yeterli b)taşıma gücü momentinin hesabı 21.57cm² n0.084 k2.65n x ; m y 0 mm x A f s µ b * h f yk ck * * µ 2.86m n² 1.48n m( * 0.084² *0.084) / m x

88 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 88 M x m x xbxh²xf ck 0.134x40x50²x tcm M x 4020tcm>M II 2664tcm c) Kayma Hesabı M ü 1.233x( )133kNm13.3tcm M a M II 2664tcm26.64tm l n 5.00m (kolon net boyu) (l n h-h kiriş ) V f f M + M a ü e 8 ln 5 c ct * 231kg / cm² kg / cm² f y f yw 3650kg/cm² A w Kolon enkesiti etkin göve alanı A w bxh ton 1. Kolon orta bölgesine V max 0.22xA w xf c 0.22x50x40x ton V cr 0.65xf ct xbx0.65x0.0147x40x ton V e <V cr oluğunan minimum etriye yeterliir. h k 50-2x1.547cm ; b k 40-2x1.537cm s 0 20cm bmin cm minimum etriye φ8/20 φ8/20 etriye+2φ8 çiroz 1φ8 için A o 0.50cm² V e V r olmalıır. A sh 2x( )2cm²

89 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 89 V V r r A sh f yw *3.650 * s > V e * * 2 20 ton 17.16ton>8ton uygun 2. Kolon Sarılma bölgesine 1/) 2/) A s A A s s A s sh sh sh sh 0.30 * b k A * ( A ck f 1) * f 40 * *37 * ( 37 * * b * 0.075*37 * k f f c ck ywk ck ywk 1) * A sh 0.198>0.119 oluğunan olarak alınır. s φ8 etriye +2φ8 çiroz için A sh 2x( )2cm² < 10cm A sh 2 b s 10 min cm < s s 3 > 5cm Etriye : φ8/10+2φ8/10 çiroz TEMEL HESAPLARI 17.1 Sunurma Kenar Kolon Temel Hesabı

90 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 90 TEMEL HESAPLARI Programlayan : Rıfat SEZER Hazırlayan: Rıfat SEZER SUNDURMA KENAR KOLON TEMELİ Kenetli temel T1 TEMELI (1,4G+1,6Q) (Kenar Kolon) 40/50 M/N.h ,15<M/N.h< 2 ise (Bağ Hatılı Var) lb m N t M/N.h > 2 ise lb2h alınır. lbklb1/1, m M tm lb 0.84 m V 3.35 t lb+6cm 0.9 m σzem. 15 t/m3 f 1.3 m Malzeme :BS20-S420 σz.net t/m2 Fck 200 kg/cm2 Fyk 4200 kg/cm2 Fc kg/cm2 h m - Soket kalınlığı Fct kg/cm2 a m Fy 3652 kg/cm2 b m Fyw 3652 kg/cm2 MtM tm γz 1.6 t/m3 G t γc 2.5 t/m3 NtN+G t ht 0.4 m - Temel kalınlığı σ t/m2<1,5σzem 22.5 bk 0.4 m - Kolon üşey boyutu σ t/m2 hk 0.5 m - Kolon yatay boyutu σg 2.44 t/m2 a m σmax t/m2 b m σmın t/m2 a 2 m - Yatay temel boyutu σort t/m2 b 2 m - Düşey temel boyutu hesap cm<hmin 20 cm σ t/m2 KESİT HESABI: b m 1-1 kesitine: σmax-σ t/m2 V t a m M tm 0.35 m 2-2 kesitine: V t M tm DONATI HESABI :BS20-S kesitine: b 200 cm 35 cm Fc t/cm2 Fy t/cm2 MrM1 ise A B C-M a1k1c cm Mr tcm Fc t FsFc ise As 3.47 cm2 ise Minimum Donatı Yeterliir. Yaklaşık olarak As cm2 ρmin minas 14 cm2 As 14 cm2 alınır. As/Ao 6.19 Φ 12 için Ao 1.13 cm2 Seçilen onatı : 7 Φ 12 için As(sağlanan) cm2 2-2 kesitine: b 200 cm 33 cm Fc t/cm2 Fy t/cm2

91 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 91 MrM2 ise A B C-M a1k1c cm Mr tcm Fc t FsFc ise As 2.95 cm2 ise Minimum Donatı Yeterliir. Yaklaşık olarak As cm2 ρmin minas 13.2 cm2 As 13.2 cm2 alınır. As/Ao 5.84 Φ 12 için Ao 1.13 cm2 Seçilen onatı : 6 Φ 12 için As(sağlanan) cm2 Zımbalama Tahkiki: ort 34 cm fct t/cm^2 Vp t bk 0.4 m hk 0.5 m ex m Up 296 cm γ Vpr t>vp ise Zımbalama Tahkiki Sağlanır Kayma tahkiki : Vx t Vy t Vcrx t>vx Vcry t>vy ise kayma tahkiki sağlanır. YUVALI (SOKET) TEMEL HESABI : 1.tip kenetli temel M tm Vo t V 3.35 t Vu t lb 0.84 m lx 0.77 m PüstP t/m^2 ly 0.9 m εly/lx t 0.25 m KPüst*lx*ly t Tam olu Alt kısmı Üst kısmı b 100 cm olu olu 23 cm (ly) (2ly/3) (ly/3) MüstMtam- Mtam Malt Malt tm tm tm mxr Mxr myem Myem vxer Vxer vyem Vyem MiK/mi ViP*lx/vi X Yönüne Eğilme Donatısı Hesabı : MiP*lx^2/mi ViP*lx/vi Fc t/cm2 Fy t/cm2 MrMxr ise A B C-Mxr tcm a1k1c cm

92 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 92 Mr tcm ρmin minas 4.6 cm2 Fc t FsFc ise As 5.66 cm2 ise As 5.66 cm2 alınır. Yaklaşık olarak As cm2 Y Yönüne Eğilme Donatısı Hesabı : As/Ao 3.68 Φ 14 için Ao 1.54 cm2 Seçilen onatı : 4 Φ 14 için As(sağlanan) 6.16 cm2 (Tek kollu) Poz1 Yatay Fc t/cm2 Fy t/cm2 MrMxr ise A B C-Mxr tcm a1k1c cm Mr tcm ρxmin minasx 4.6 cm2 Fc t FsFc ise Asx 3.21 cm2 ise Asx 4.6 cm2 alınır. Yaklaşık olarak As2-3.5 cm2 As/Ao 2.99 Φ 14 için Ao 1.54 cm2 Seçilen onatı : 3 Φ 14 için As(sağlanan) 4.62 cm2 (Tek kollu) Poz3 Düşey CİDARDA KAYMA HESABI : ba1bw 52 cm Fyw t/cm2 Asw/s hh1 25 cm Fct t/cm2 mınρw cm mınasw/s >Asw/s ise Vmax t Asw/s Vcr t Φ 8 Ao 0.5 cm2 V 3.35 t Asw 1 cm2 Vmax>V>Vcr ise kayma hesabı gerekir. s 19.6 cm / cm Etriye: Φ 8 / 11.5 cm Yatay Çift Kollu Donatı YAN YÜZLERİN KISA KONSOL HESABI : lb 1.2 m T0.6*lb*V/b t b m C t Vo t Fc t>c oluğu için beton ezilmez. Vy t Fyk 4.2 t/cm2 V t µ 1.4 hb2 112 cm λ cm lb mm bh1 25 cm bh1 250 mm Fc t/cm2 Acr mm2 Kesitin Taşıma Gücü m:tekil yükün mesnete uzaklığı (mlb-lb/6+6) Fck 0.2 t/cm^2 m 106 cm V N m/ >0.5 Vres 84 t>vy21.933t oluğu için kesit yeterliir. µe >maxµe3.4 µe 3.4 alınır. VVy t H t As cm2 Fs t>0.5*v t As cm2 AsAs cm2 Yatay Kısa Konsol Donatısı : As/Ao 3.82 Φ 12 için Ao 1.13 cm2 Seçilen onatı : 4 Φ 12 için As(sağlanan) 9.04 cm2 Poz2 Çift (Kenar Yüze Yatay Kısa Konsol Donatısı)

93 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 93 Kollu Düşey Kısa Konsol Donatısı : AsvAs1/ cm2 As/Ao 1.91 Φ 12 için Ao 1.13 cm2 Seçilen onatı : 2 Φ 12 için As(sağlanan) 4.52 cm2 Poz4 Çift Kollu Kenar Yüze Düşey Göve Donatısı T1 TEMELI (G+Q+E) Kenetli Temel (Kenar Kolon) 40/50 M/N.h ,15<M/N.h< 2 ise (Bağ Hatılı Var) lb m N t M/N.h > 2 ise lb2h alınır. lbklb1/1, m M tm lblbk 0.74 m V t lb+6cm 0.8 m σzem. 15 t/m3 f 1.2 m Malzeme :BS20-S420 σz.net t/m2 Fck 200 kg/cm2 Fyk 4200 kg/cm2 Fc kg/cm2 h m Fct kg/cm2 a m Fy 3652 kg/cm2 b m Fyw 3652 kg/cm2 MtM tm γz 1.6 t/m3 G t γc 2.5 t/m3 NtN+G t ht 0.4 m - Temel kalınlığı σ t/m2<1,5σzem 22.5 bk 0.4 m - Kolon üşey boyutu σ t/m2 hk 0.5 m - Kolon yatay boyutu σg 2.28 t/m2 a m σmax t/m2 b m σmın t/m2 a 2.3 m - Yatay temel boyutu σort t/m2 b 2.1 m - Düşey temel boyutu hesap cm<hmin 20 cm σ t/m2 KESİT HESABI: b m 1-1 kesitine (yatay) : σmax-σ t/m2 V t a m M tm 0.35 m 2-2 kesitine (üşey) : V t M tm DONATI HESABI BS30-S kesitine: b 230 cm 35 cm Fc t/cm2 Fy t/cm2 MrM1 ise A B CM a1k1c cm Mr tcm Fc t FsFc ise As cm2 ise Minimum Donatı Yeterliir. Yaklaşık olarak As cm2 ρmin minas 16.1 cm2 As 16.1 cm2 alınır.

94 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 94 As/Ao 7.12 Φ 12 için Ao 1.13 cm2 Seçilen onatı : 8 Φ 12 için As(sağlanan) cm2 2-2 kesitine: b 210 cm 33 cm Fc t/cm2 Fy t/cm2 MrM1 ise A B CM a1k1c cm Mr tcm Fc t FsFc ise As -2.4 cm2 ise Minimum Donatı Yeterliir. Yaklaşık olarak As cm2 ρmin minas cm2 As cm2 alınır. As/Ao 6.13 Φ 12 için Ao 1.13 cm2 Seçilen onatı : 7 Φ 12 için As(sağlanan) cm2 Zımbalama Tahkiki: ort 34 cm fct t/cm^2 Vp t bk 0.4 m hk 0.5 m ex m Up 296 cm γ Vpr t>vp ise zımbalama tahkiki sağlanır Kayma tahkiki : Vx t Vy t Vcrx t>vx Vcry t>vy ise kayma tahkiki sağlanır. YUVALI (SOKET) TEMEL HESABI : 1.tip kenetli temel M tm Vo t V t Vu t lb 0.74 m lx 0.77 m PüstP t/m^2 ly 0.8 m εly/lx t 0.25 m KPüst*lx*ly t Tam olu Alt kısmı Üst kısmı b 100 cm olu olu 23 cm (ly) (2ly/3) (ly/3) MüstMtam- Mtam Malt Malt tm tm tm mxr Mxr myem Myem vxer Vxer vyem Vyem MiK/mi ViP*lx/vi MiP*lx^2/mi ViP*lx/vi

95 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 95 X Yönüne Eğilme Donatısı Hesabı : Fc t/cm2 Fy t/cm2 MrMxr ise A B C-Mxr tcm a1k1c cm Mr tcm ρmin minas 4.6 cm2 Fc t FsFc ise As 4.93 cm2 ise As 4.93 cm2 alınır. Yaklaşık olarak As cm2 Y Yönüne Eğilme Donatısı Hesabı : As/Ao 3.2 Φ 14 için Ao 1.54 cm2 Seçilen onatı : 4 Φ 14 için As(sağlanan) 6.16 cm2 (Tek kollu) Poz1 Yatay Fc t/cm2 Fy t/cm2 MrMyem ise A B CMyem tcm a1k1c cm Mr tcm ρxmin minasy 4.6 cm2 Fc t FsFc ise Asy 2.16 cm2 ise Asy 4.6 cm2 alınır. Yaklaşık olarak As cm2 As/Ao 2.99 Φ 14 için Ao 1.54 cm2 Seçilen onatı : 3 Φ 14 için As(sağlanan) 4.62 cm2 (Tek kollu) Poz3 Düşey CİDARDA KAYMA HESABI : ba1bw 52 cm Fyw t/cm2 Asw/s hh1 25 cm Fct t/cm2 mınρw cm mınasw/s >Asw/s ise Vmax t Asw/s Vcr t Φ 8 Ao 0.5 cm2 V t Asw 1 cm2 Vmax>V>Vcr ise kayma hesabı gerekir. s 19.6 cm / cm Etriye: Φ 8 / 11.5 cm Yatay Çift Kollu Donatı Yan Yüzlerin Kısa Konsol Hesabı : lb 1.2 m T0.6*lb*V/b t b m C t Vo t Fc t>c oluğu için beton ezilmez. Vy t Fyk 4.2 t/cm2 Fy 3.23 t/cm2 V t µ 1.4 hb2 112 cm λ cm lb mm bh1 25 cm bh1 250 mm Fc t/cm2 Acr mm2 Kesitin Taşıma Gücü m:tekil yükün mesnete uzaklığı (mlb-lb/6+6) Fck 0.2 t/cm^2 m 106 cm V N m/ >0.5 Vres 84 t>vy21.933t oluğu için kesit yeterliir. µe >maxµe3.4 µe 3.4 alınır.

96 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 96 VVy t H t As cm2 Fs t>0.5*v t As cm2 AsAs cm2 Yatay Kısa Konsol Donatısı : As/Ao 4.06 Φ 12 için Ao 1.13 cm2 Seçilen onatı : 5 Φ 12 için As(sağlanan) 11.3 cm2 Poz2 Çift Kollu (Kenar Yüze Yatay Kısa Konsol Donatısı) Düşey Kısa Konsol Donatısı : AsvAs1/ cm2 As/Ao 2.03 Φ 12 için Ao 1.13 cm2 Seçilen onatı : 3 Φ 12 için As(sağlanan) 6.78 cm2 Poz4 Çift Kollu Kenar Yüze Düşey Göve Donatısı 17.2 Makas Kenar Kolon Temel Hesabı TEMEL HESAPLARI Programlayan : Rıfat SEZER Hazırlayan: Rıfat SEZER Kenetli temel T1 TEMELI (1,4G+1,6Q) (Kenar Kolon) 40/70 M/N.h ,15<M/N.h< 2 ise (Bağ Hatılı Var) lb m N t M/N.h > 2 ise lb2h alınır. lbklb1/1, m M tm lb 1.04 m V 4.28 t lb+6cm 1.1 m σzem. 15 t/m3 f 1.5 m Malzeme :BS20-S420 σz.net 11.6 t/m2 Fck 200 kg/cm2 Fyk 4200 kg/cm2 Fc kg/cm2 h m - Soket kalınlığı Fct kg/cm2 a m Fy 3652 kg/cm2 b m Fyw 3652 kg/cm2 MtM tm γz 1.6 t/m3 G t γc 2.5 t/m3 NtN+G t ht 0.4 m - Temel kalınlığı σ t/m2<1,5σzem 22.5 bk 0.4 m - Kolon üşey boyutu σ t/m2 hk 0.7 m - Kolon yatay boyutu σg 2.76 t/m2 a m σmax t/m2 b m σmın t/m2 a 2.5 m - Yatay temel boyutu σort t/m2 b 2.5 m - Düşey temel boyutu hesap cm<hmin 20 cm σ t/m2 KESİT HESABI: b m 1-1 kesitine: σmax-σ t/m2 V t a m M tm 0.35 m

97 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER kesitine: V t M tm DONATI HESABI :BS20-S kesitine: b 250 cm 35 cm Fc t/cm2 Fy t/cm2 MrM1 ise A B C-M a1k1c cm Mr tcm Fc t FsFc ise As 6.8 cm2 ise Minimum Donatı Yeterliir. Yaklaşık olarak As cm2 ρmin minas 17.5 cm2 As 17.5 cm2 alınır. As/Ao 7.74 Φ 12 için Ao 1.13 cm2 Seçilen onatı : 8 Φ 12 için As(sağlanan) cm2 2-2 kesitine: b 250 cm 33 cm Fc t/cm2 Fy t/cm2 MrM2 ise A B C-M a1k1c cm Mr tcm Fc t FsFc ise As 6.24 cm2 ise Minimum Donatı Yeterliir. Yaklaşık olarak As cm2 ρmin minas 16.5 cm2 As 16.5 cm2 alınır. As/Ao 7.3 Φ 12 için Ao 1.13 cm2 Seçilen onatı : 8 Φ 12 için As(sağlanan) cm2 Zımbalama Tahkiki: ort 34 cm fct t/cm^2 Vp t bk 0.4 m hk 0.7 m ex m Up 296 cm γ Vpr t>vp ise Zımbalama Tahkiki Sağlanır Kayma tahkiki : Vx t Vy t Vcrx t>vx Vcry t>vy ise kayma tahkiki sağlanır. YUVALI (SOKET) TEMEL HESABI : 1.tip kenetli temel M tm Vo t V 4.28 t Vu t lb 1.04 m lx 0.77 m PüstP t/m^2 ly 1.1 m εly/lx t 0.25 m KPüst*lx*ly t

98 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 98 Tam olu Alt kısmı Üst kısmı b 100 cm olu olu 23 cm (ly) (2ly/3) (ly/3) Mtam Malt MüstMtam-Malt tm tm tm mxr Mxr myem Myem vxer Vxer vyem Vyem MiK/mi ViP*lx/vi MiP*lx^2/mi ViP*lx/vi X Yönüne Eğilme Donatısı Hesabı : Fc t/cm2 Fy t/cm2 MrMxr ise A B C-Mxr tcm a1k1c cm Mr tcm ρmin minas 4.6 cm2 Fc t FsFc ise As cm2 ise As cm2 alınır. Yaklaşık olarak As cm2 Y Yönüne Eğilme Donatısı Hesabı : As/Ao 7.38 Φ 14 için Ao 1.54 cm2 Seçilen onatı : 8 Φ 14 için As(sağlanan) cm2 (Tek kollu) Poz1 Yatay Fc t/cm2 Fy t/cm2 MrMxr ise A B C-Mxr tcm a1k1c cm Mr tcm ρxmin minasx 4.6 cm2 Fc t FsFc ise Asx 5.43 cm2 ise Asx 5.43 cm2 alınır. Yaklaşık olarak As cm2 As/Ao 3.53 Φ 14 için Ao 1.54 cm2 Seçilen onatı : 4 Φ 14 için As(sağlanan) 6.16 cm2 (Tek kollu) Poz3 Düşey CİDARDA KAYMA HESABI : ba1bw 52 cm Fyw t/cm2 Asw/s hh1 25 cm Fct t/cm2 mınρw cm mınasw/s >Asw/s ise Vmax t Asw/s Vcr t Φ 8 Ao 0.5 cm2 V 4.28 t Asw 1 cm2 Vmax>V>Vcr ise kayma hesabı gerekir. s 19.6 cm / cm Etriye: Φ 8 / 11.5 cm Yatay Çift Kollu Donatı

99 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 99 YAN YÜZLERİN KISA KONSOL HESABI : lb 1.2 m T0.6*lb*V/b t b m C t Vo t Fc t>c oluğu için beton ezilmez. Vy t Fyk 4.2 t/cm2 V t µ 1.4 hb2 132 cm λ cm lb mm bh1 25 cm bh1 250 mm Fc t/cm2 Acr mm2 Kesitin Taşıma Gücü m:tekil yükün mesnete uzaklığı (mlb-lb/6+6) Fck 0.2 t/cm^2 m 106 cm V N m/ >0.5 Vres 99 t>vy21.933t oluğu için kesit yeterliir. µe >maxµe3.4 µe 3.4 alınır. VVy t H t As cm2 Fs t>0.5*v t As cm2 AsAs cm2 Yatay Kısa Konsol Donatısı : As/Ao 4.97 Φ 12 için Ao 1.13 cm2 Seçilen onatı : 5 Φ 12 için As(sağlanan) 11.3 cm2 Poz2 Çift Kollu (Kenar Yüze Yatay Kısa Konsol Donatısı) Düşey Kısa Konsol Donatısı : AsvAs1/ cm2 As/Ao 2.49 Φ 12 için Ao 1.13 cm2 Seçilen onatı : 3 Φ 12 için As(sağlanan) 6.78 cm2 Poz4 Çift Kollu Kenar Yüze Düşey Göve Donatısı T1 TEMELI (G+Q+E) Kenetli Temel (Kenar Kolon) 40/70 M/N.h ,15<M/N.h< 2 ise (Bağ Hatılı Var) lb m N t M/N.h > 2 ise lb2h alınır. lbklb1/1,4 1 m M tm lblbk 1.04 m V t lb+6cm 1.1 m σzem. 15 t/m3 f 1.5 m Malzeme :BS20-S420 σz.net 11.6 t/m2 Fck 200 kg/cm2 Fyk 4200 kg/cm2 Fc kg/cm2 h m Fct kg/cm2 a m Fy 3652 kg/cm2 b m Fyw 3652 kg/cm2 MtM tm γz 1.6 t/m3 G t γc 2.5 t/m3 NtN+G t ht 0.4 m - Temel kalınlığı σ t/m2<1,5σzem 22.5 bk 0.4 m - Kolon üşey boyutu σ t/m2 hk 0.7 m - Kolon yatay boyutu σg 2.76 t/m2 a m σmax t/m2

100 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 100 b m σmın t/m2 a 2.3 m - Yatay temel boyutu σort t/m2 b 2.1 m - Düşey temel boyutu hesap cm<hmin 20 cm σ t/m2 KESİT HESABI: b m 1-1 kesitine (yatay) : σmax-σ t/m2 V t a m M tm 0.35 m 2-2 kesitine (üşey) : V t M tm DONATI HESABI BS30-S kesitine: b 230 cm 35 cm Fc t/cm2 Fy t/cm2 MrM1 ise A B CM a1k1c cm Mr tcm Fc t FsFc ise As cm2 ise Minimum Donatı Yeterliir. Yaklaşık olarak As cm2 ρmin minas 16.1 cm2 As 16.1 cm2 alınır. As/Ao 7.12 Φ 12 için Ao 1.13 cm2 Seçilen onatı : 8 Φ 12 için As(sağlanan) cm2 2-2 kesitine: b 210 cm 33 cm Fc t/cm2 Fy t/cm2 MrM1 ise A B CM a1k1c cm Mr tcm Fc t FsFc ise As cm2 ise Minimum Donatı Yeterliir. Yaklaşık olarak As cm2 ρmin minas cm2 As cm2 alınır. As/Ao 6.13 Φ 12 için Ao 1.13 cm2 Seçilen onatı : 7 Φ 12 için As(sağlanan) cm2 Zımbalama Tahkiki: ort 34 cm fct t/cm^2 Vp t bk 0.4 m hk 0.7 m ex m Up 296 cm γ Vpr t>vp ise zımbalama tahkiki sağlanır Kayma tahkiki : Vx t Vy t Vcrx t>vx Vcry t>vy ise kayma tahkiki sağlanır. YUVALI (SOKET) TEMEL HESABI :

101 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER tip kenetli temel M tm Vo t V t Vu t lb 1.04 m lx 0.77 m PüstP t/m^2 ly 1.1 m εly/lx t 0.25 m KPüst*lx*ly t Tam olu Alt kısmı Üst kısmı b 100 cm olu olu 23 cm (ly) (2ly/3) (ly/3) Mtam Malt MüstMtam-Malt tm tm tm mxr Mxr myem Myem vxer Vxer vyem Vyem MiK/mi ViP*lx/vi MiP*lx^2/mi ViP*lx/vi X Yönüne Eğilme Donatısı Hesabı : Fc t/cm2 Fy t/cm2 MrMxr ise A B C-Mxr tcm a1k1c cm Mr tcm ρmin minas 4.6 cm2 Fc t FsFc ise As 9.44 cm2 ise As 9.44 cm2 alınır. Yaklaşık olarak As cm2 Y Yönüne Eğilme Donatısı Hesabı : As/Ao 6.13 Φ 14 için Ao 1.54 cm2 Seçilen onatı : 7 Φ 14 için As(sağlanan) cm2 (Tek kollu) Poz1 Yatay Fc t/cm2 Fy t/cm2 MrMyem ise A B CMyem tcm a1k1c cm Mr tcm ρxmin minasy 4.6 cm2 Fc t FsFc ise Asy 4.54 cm2 ise Asy 4.6 cm2 alınır. Yaklaşık olarak As2 4.9 cm2 As/Ao 2.99 Φ 14 için Ao 1.54 cm2 Seçilen onatı : 3 Φ 14 için As(sağlanan) 4.62 cm2 (Tek kollu) Poz3 Düşey

102 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 102 CİDARDA KAYMA HESABI : ba1bw 52 cm Fyw t/cm2 Asw/s hh1 25 cm Fct t/cm2 mınρw cm mınasw/s >Asw/s ise Vmax t Asw/s Vcr t Φ 8 Ao 0.5 cm2 V t Asw 1 cm2 Vmax>V>Vcr ise kayma hesabı gerekir. s 19.6 cm / cm Etriye: Φ 8 / 11.5 cm Yatay Çift Kollu Donatı Yan Yüzlerin Kısa Konsol Hesabı : lb 1.2 m T0.6*lb*V/b t b m C t Vo t Fc t>c oluğu için beton ezilmez. Vy t Fyk 4.2 t/cm2 Fy 3.23 t/cm2 V t µ 1.4 hb2 132 cm λ cm lb mm bh1 25 cm bh1 250 mm Fc t/cm2 Acr mm2 Kesitin Taşıma Gücü m:tekil yükün mesnete uzaklığı (mlb-lb/6+6) Fck 0.2 t/cm^2 m 106 cm V N m/ >0.5 Vres 99 t>vy21.933t oluğu için kesit yeterliir. µe >maxµe3.4 µe 3.4 alınır. VVy t H t As cm2 Fs t>0.5*v t As cm2 AsAs cm2 Yatay Kısa Konsol Donatısı : As/Ao 4.18 Φ 12 için Ao 1.13 cm2 Seçilen onatı : 5 Φ 12 için As(sağlanan) 11.3 cm2 Poz2 Çift Kollu (Kenar Yüze Yatay Kısa Konsol Donatısı) Düşey Kısa Konsol Donatısı : AsvAs1/ cm2 As/Ao 2.09 Φ 12 için Ao 1.13 cm2 Seçilen onatı : 3 Φ 12 için As(sağlanan) 6.78 cm2 Poz4 Çift Kollu Kenar Yüze Düşey Göve Donatısı 17.3 Orta Kolon Temel Hesabı

103 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 103 TEMEL HESAPLARI Programlayan : Rıfat SEZER Hazırlayan: Rıfat SEZER T2 TEMELI Kenetli temel (1,4G+1,6Q) (Orta Kolon) 40/70 M/N.h ,15<M/N.h< 2 ise (Bağ Hatılı Var) lb m N t M/N.h > 2 ise lb2h alınır. lbklb1/1, m M tm lb 1.04 m V 9.33 t lb+6cm 1.1 m σzem. 15 t/m3 f 1.5 m Malzeme :BS20-S420 σz.net 11.6 t/m2 Fck 200 kg/cm2 Fyk 4200 kg/cm2 Fc kg/cm2 h m - Soket kalınlığı Fct kg/cm2 a m Fy 3652 kg/cm2 b m Fyw 3652 kg/cm2 MtM tm γz 1.6 t/m3 G t γc 2.5 t/m3 NtN+G t ht 0.4 m - Temel kalınlığı σ t/m2<1,5σzem 22.5 bk 0.4 m - Kolon üşey boyutu σ t/m2 hk 0.7 m - Kolon yatay boyutu σg 2.76 t/m2 a m σmax t/m2 b m σmın t/m2 a 3.5 m - Yatay temel boyutu σort t/m2 b 3.5 m - Düşey temel boyutu hesap cm<hmin 20 cm σ t/m2 KESİT HESABI: b m 1-1 kesitine: σmax-σ t/m2 V t a m M tm 0.35 m 2-2 kesitine: V t M tm DONATI HESABI :BS20-S kesitine: b 350 cm 35 cm Fc t/cm2 Fy t/cm2 MrM1 ise A B C-M a1k1c cm Mr tcm Fc t FsFc ise As cm2 ise Yaklaşık olarak As cm2 ρmin minas 24.5 cm2 As cm2 alınır. As/Ao Φ 12 için Ao 1.13 cm2 Seçilen onatı : 12 Φ 12 için As(sağlanan) cm2 2-2 kesitine: b 350 cm 33 cm Fc t/cm2 Fy t/cm2

104 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 104 MrM2 ise A B C-M a1k1c cm Mr tcm Fc t FsFc ise As 24.3 cm2 ise Yaklaşık olarak As cm2 ρmin minas 23.1 cm2 As 24.3 cm2 alınır. As/Ao Φ 12 için Ao 1.13 cm2 Seçilen onatı : 11 Φ 12 için As(sağlanan) cm2 Zımbalama Tahkiki: ort 34 cm fct t/cm^2 Vp t bk 0.4 m hk 0.7 m ex m Up 296 cm γ Vpr t<vp ise Temel Kalınlığını Artınız Kayma tahkiki : Vx t Vy t Vcrx t>vx Vcry t>vy ise kayma tahkiki sağlanır. YUVALI (SOKET) TEMEL HESABI : 1.tip kenetli temel M tm Vo t V 9.33 t Vu t lb 1.04 m lx 0.77 m PüstP t/m^2 ly 1.1 m εly/lx t 0.25 m KPüst*lx*ly t Tam olu Alt kısmı Üst kısmı b 100 cm olu olu 23 cm (ly) (2ly/3) (ly/3) MüstMtam- Mtam Malt Malt tm tm tm mxr Mxr myem Myem vxer Vxer vyem Vyem MiK/mi ViP*lx/vi MiP*lx^2/mi ViP*lx/vi X Yönüne Eğilme Donatısı Hesabı : Fc t/cm2 Fy t/cm2 MrMxr ise A B C-Mxr tcm a1k1c cm

105 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 105 Mr tcm ρmin minas 4.6 cm2 Fc t FsFc ise As cm2 ise As cm2 alınır. Yaklaşık olarak As cm2 Y Yönüne Eğilme Donatısı Hesabı : As/Ao 14 Φ 16 için Ao 2.01 cm2 Seçilen onatı : 14 Φ 16 için As(sağlanan) cm2 (Tek kollu) Poz1 Yatay Fc t/cm2 Fy t/cm2 MrMxr ise A B C-Mxr tcm a1k1c cm Mr tcm ρxmin minasx 4.6 cm2 Fc t FsFc ise Asx cm2 ise Asx cm2 alınır. Yaklaşık olarak As cm2 As/Ao 6.23 Φ 16 için Ao 2.01 cm2 Seçilen onatı : 7 Φ 16 için As(sağlanan) cm2 (Tek kollu) Poz3 Düşey CİDARDA KAYMA HESABI : ba1bw 52 cm Fyw t/cm2 Asw/s hh1 25 cm Fct t/cm2 mınρw cm mınasw/s >Asw/s ise Vmax t Asw/s Vcr t Φ 8 Ao 0.5 cm2 V 9.33 t Asw 1 cm2 Vmax>V>Vcr ise kayma hesabı gerekir. s 19.6 cm / cm Etriye: Φ 8 / 11.5 cm Yatay Çift Kollu Donatı YAN YÜZLERİN KISA KONSOL HESABI : lb 1.2 m T0.6*lb*V/b t b m C t Vo t Fc t>c oluğu için beton ezilmez. Vy t Fyk 4.2 t/cm2 V t µ 1.4 hb2 132 cm λ cm lb mm bh1 25 cm bh1 250 mm Fc t/cm2 Acr mm2 Kesitin Taşıma Gücü m:tekil yükün mesnete uzaklığı (mlb-lb/6+6) Fck 0.2 t/cm^2 m 106 cm V N m/ >0.5 Vres 99 t>vy21.933t oluğu için kesit yeterliir. µe >maxµe3.4 µe 3.4 alınır. VVy t H t As cm2 Fs t>0.5*v t As cm2 AsAs cm2 Yatay Kısa Konsol Donatısı : As/Ao Φ 12 için Ao 1.13 cm2

106 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 106 Seçilen onatı : 11 Φ 12 için As(sağlanan) cm2 Poz2 Çift Kollu (Kenar Yüze Yatay Kısa Konsol Donatısı) AsvAs1/ cm2 As/Ao 5.48 Φ 12 için Ao 1.13 cm2 Seçilen onatı : 6 Φ 12 için As(sağlanan) cm2 Poz4 Çift Kollu Kenar Yüze Yatay Göve Donatısı T2 TEMELI (G+Q+E) Kenetli temel (Orta Kolon) 40/70 M/N.h ,15<M/N.h< 2 ise (Bağ Hatılı Var) lb m M tm M/N.h > 2 ise lb2h alınır. lbklb1/1,4 1 m N t lblbk 1.04 m V t lb+6cm 1.1 m σzem. 15 t/m3 f 1.5 m Malzeme :BS20-S420 σz.net 11.6 t/m2 Fck 200 kg/cm2 Fyk 4200 kg/cm2 Fc kg/cm2 h m Fct kg/cm2 a m Fy 3652 kg/cm2 b m Fyw 3652 kg/cm2 MtM tm γz 1.6 t/m3 G t γc 2.5 t/m3 NtN+G t ht 0.4 m - Temel kalınlığı σ t/m2<1,5σzem 22.5 bk 0.4 m - Kolon üşey boyutu σ t/m2 hk 0.7 m - Kolon yatay boyutu σg 2.76 t/m2 a m σmax t/m2 b m σmın t/m2 a 3.5 m - Yatay temel boyutu σort t/m2 b 3.5 m - Düşey temel boyutu hesap cm<hmin 20 cm σ t/m2 KESİT HESABI: b m 1-1 kesitine (yatay) : σmax-σ t/m2 V t a m M tm 0.35 m 2-2 kesitine (üşey) : V t M tm DONATI HESABI BS30-S kesitine: b 350 cm 35 cm Fc t/cm2 Fy t/cm2 MrM1 ise A B CM a1k1c cm Mr tcm Fc t FsFc ise As cm2 ise Minimum Donatı Yeterliir. Yaklaşık olarak As cm2 ρmin minas 24.5 cm2 As 24.5 cm2 alınır.

107 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 107 As/Ao Φ 12 için Ao 1.13 cm2 Seçilen onatı : 11 Φ 12 için As(sağlanan) cm2 2-2 kesitine: b 350 cm 33 cm Fc t/cm2 Fy t/cm2 MrM1 ise A B CM a1k1c cm Mr tcm Fc t FsFc ise As cm2 ise Minimum Donatı Yeterliir. Yaklaşık olarak As cm2 ρmin minas 23.1 cm2 As 23.1 cm2 alınır. As/Ao Φ 12 için Ao 1.13 cm2 Seçilen onatı : 11 Φ 12 için As(sağlanan) cm2 Zımbalama Tahkiki: ort 34 cm fct t/cm^2 Vp t bk 0.4 m hk 0.7 m ex m Up 296 cm γ Vpr t>vp ise zımbalama tahkiki sağlanır Kayma tahkiki : Vx t Vy t Vcrx t>vx Vcry t>vy ise kayma tahkiki sağlanır. YUVALI (SOKET) TEMEL HESABI : 1.tip kenetli temel M tm Vo t V t Vu t lb 1.04 m lx 0.77 m PüstP t/m^2 ly 1.1 m εly/lx 1.43 t 0.25 m KPüst*lx*ly t Tam olu Alt kısmı Üst kısmı b 100 cm olu olu 23 cm (ly) (2ly/3) (ly/3) MüstMtam- Mtam Malt Malt tm tm tm mxr Mxr myem Myem vxer Vxer vyem Vyem MiK/mi ViP*lx/vi MiP*lx^2/mi ViP*lx/vi X Yönüne Eğilme Donatısı Hesabı : Fc t/cm2 Fy t/cm2

108 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 108 MrMxr ise A B C-Mxr tcm a1k1c cm Mr tcm ρmin minas 4.6 cm2 Fc t FsFc ise As cm2 ise As cm2 alınır. Yaklaşık olarak As cm2 Y Yönüne Eğilme Donatısı Hesabı : As/Ao Φ 16 için Ao 2.01 cm2 Seçilen onatı : 13 Φ 16 için As(sağlanan) cm2 (Tek kollu) Poz1 Yatay Fc t/cm2 Fy t/cm2 MrMyem ise A B CMyem tcm a1k1c cm Mr tcm ρxmin minasy 4.6 cm2 Fc t FsFc ise Asy cm2 ise Asy cm2 alınır. Yaklaşık olarak As cm2 As/Ao 5.33 Φ 16 için Ao 2.01 cm2 Seçilen onatı : 6 Φ 16 için As(sağlanan) cm2 (Tek kollu) Poz3 Düşey CİDARDA KAYMA HESABI : ba1bw 52 cm Fyw t/cm2 Asw/s hh1 25 cm Fct t/cm2 mınρw cm mınasw/s >Asw/s ise Vmax t Asw/s Vcr t Φ 8 Ao 0.5 cm2 V t Asw 1 cm2 Vmax>V>Vcr ise kayma hesabı gerekir. s 19.6 cm / cm Etriye: Φ 8 / 11.5 cm Yatay Çift Kollu Donatı Yan Yüzlerin Kısa Konsol Hesabı : lb 1.2 m T0.6*lb*V/b t b m C t Vo t Fc t>c oluğu için beton ezilmez. Vy t Fyk 4.2 t/cm2 Fy 3.23 t/cm2 V t µ 1.4 hb2 132 cm λ cm lb mm bh1 25 cm bh1 250 mm Fc t/cm2 Acr mm2 Kesitin Taşıma Gücü m:tekil yükün mesnete uzaklığı (mlb-lb/6+6) Fck 0.2 t/cm^2 m 106 cm V N m/ >0.5 Vres 99 t>vy21.933t oluğu için kesit yeterliir. µe >maxµe3.4 µe 3.4 alınır.

109 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 109 VVy t H t As cm2 Fs t>0.5*v t As cm2 AsAs cm2 Yatay Kısa Konsol Donatısı : As/Ao Φ 8 için Ao 0.5 cm2 Seçilen onatı : 24 Φ 8 için As(sağlanan) 24 cm2 Poz2 Çift Kollu (Kenar Yüze Yatay Kısa Konsol Donatısı) Düşey Kısa Konsol Donatısı : AsvAs1/ cm2 As/Ao Φ 8 için Ao 0.5 cm2 Seçilen onatı : 12 Φ 8 için As(sağlanan) 12 cm2 Poz4 Çift Kollu Kenar Yüze Yatay Göve Donatısı 18 ÖRNEK TEMEL HESABI 18.1 TEMELİN HESABI Not:Bağ hatılı varsa temel hesabına V H ikkate alınmaz. Ancak yuva hesabına ikkate alınır. f 1.1 f 1.1* kg / cm² ctk ck Ba[ hatili var Orta Kolon: 40/40 N 76.71ton M 19.80tm H 5 ton σ z, em 10t / m² f ct Malzeme: BS20-BÇIII γ mc 1.4 ; f c 140kg/cm² ; f ct 11kg/cm² ; f y 3650kg/cm² γ z 1.6 t/m 3 ; γ c 2.5t/ m 3 h t 50cm ; l b x1.7h

110 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 110 MT a 1 b cm N M * h * l b 1.7 * 40 68cm σ z,net 10-(0.8x x2.5)7.47t/m² 1. Temel Boyutlanırılması N A 1.5* σ, z net *7.47 b3.50m ; a3.00m 6.85m² b1 52 h1 12cm veya 17cm 3 3 h 1 25cm seçili. a 2 b 2 a 1 +2h152+2x25102cm M T M D tm G1.4x3x3.5(0.80x x2.5)37.19ton N T ton NT G * M T σ 1,2 a * b a * b² *19.80 σ 1, *3.5 3* 3.5² σ t / m² < 1.5*10 15 σ 7.62t / m² > 0 2

111 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 111 σ ort 7.31t/m² 10.54t/m² 8.02t/m² 4.08t/m² 2. Kesit Hesabı : σ g 1.4x(0.80x x2.5)3.54t/m² σ max t/m² σ min tm² σ ort ( )x t/m² V 1 N < 0.65*0.011*300* > 36cm 45cm h 50cm > h 76.71t < V min cr 20cm 0.65* f ct * b * a) 1-1 Kesitine : V 1 ( )x0.5x1.365x338.00ton M 1 [(0.5x2.52x1.365²x2/3)+0.5x8.02x1.365²]x tm b) 2-2 Kesitine

112 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 112 V x1.115x ton M x1.115²x3.5x tm 3. Eğilme Donatısı Hesabı : BS20-BÇIII h-5 a) 1-1 Kesitine : 1-1 b300cm ; 45cm; M tcm 300* 45² K 224cm² / t ρ < ρ 2711 min mina s 0.002x300x4527cm² 14Ø16 veya 16/23(28.14cm²) b) 2-2 Kesitine : b350cm ; 43cm; M tcm 350* 43² K 407cm² / t ρ < ρ 1590 min mina s 0.002x350x4330.1cm² 15Ø16 veya 16/25(30.15cm²) 4. Zımbalama Tahkiki : ort 44cm, f ct 11kg/cm² V p ²x ton M ex 0. 26cm ; e y 0 ; U p 4 *( ) 336cm N γ ² V pr γxf ct xu p x0.68x0.011x336x t>71.55ton oluğunan zımbalama güvenliği sağlanmıştır. 5. Kayma Tahkiki : V 1 V x 39.89ton ; V y 28.53tonV 2 V V crx cry 0.65* 0.011*300 * t > 39.89ton kayma güvenliği sağlanmıştır. 0.65* 0.011*350 * t > 28.53ton

113 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER YUVANIN (SOKETİN) HESABI : 1. tip kenetli temel lb/6 lb/3 lb/3 z2lb/3 lb/6 V V M 6 + V lb * ton 5 V V u u M 1 + V lb * ton 1. Ciarın Hesabı : BS20-BÇIII 52cm lb/325cm ε b177cm Ciarın hesabı kenarın üst kısmına V 0 kuvvetinin yayılı olarak etkiiği açıklığı la 1 +h cm ve iğer yöne l b 74cm olan bir kenarı serbest plak olarak kabul eilerek hesaplanır. Bulunan onatı üst l b /3 bölgesine yerleştirilir.

114 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 114 V0 Püst 0.77 * 0.25 l y 80 ε 1.04 l 77 x * t / m² KP üst xl x xl y 223x0.8x t ; P223t/m² (b100cm ; l y Tamamen Dolu m xr 11.4 M xr 12.05tm m yem M yem tm v xer 2.60 V xer 66.04t v yem 1.4 V yem t 2l y /3 Alt Kısım Dolu m xr 32.4 M xr 4.08tm m yem M yem tm v xer 3.47 V xer 49.48t v yem 1.81 V yem 94.87t M alt M üst M tam - Üst Kısım Dolu Kbx²/M 23cm) 100* 23² M xr 7.97tm K * 23² M yem -6.13tm K V xer 16.56t V yem 27.78t ρ A s ρxbx ρ A sx 10.12cm² Seçilen9φ12(Po z1) ρ A sx 7.13cm² Seçilen5φ14(Po z3) M V i i K / m p * l x i / v i M V i i p p * l * l 2 x x / v / m i i 2. Ciara Kayma Güvenliği : ba 1 52cm ; hh 1 25cm ; 23cm V max 0.22xf c xbx0.22x0.14x52x238.55ton V cr 0.65xf ct xbx0.65x0.011x52x238.55ton V V y,em 27.78ton V max >V >V cr kayma hesabı gerekir. A sw s * V f * yw cr * * 23

115 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 115 min ρ w Asw f 0.30 b * s f Asw min min ρ w * b s Asw s w w ct yw φ12 etriye için A sw 2x cm² s 9cm < s * < Yan Yüzlerin Kısa Konsol Hesabı : Etriye φ12/9 b 102cm 2 h 25cm 1 l /6 b y 80cm a 66.7cm v Düşey çekme kuvveti: T lb 0.6 V b * ton 92 V Düşey çekme kuvveti: V y ton 2 hb 2 102cm cm 4. Betona Ezilme Kontrolü : Diagonal basınç kuvveti : C 18.48² ² ton Basınç kuvvetinin yayılığı genişlik : bh 1 25 cm F c 0.85xf c xbxh x0.14x25x t>C28.46tonton F c <C olsayı boyutlar eğiştirilir. 5. Kesitin Taşıma Gücü : a v 74-(74/6)+667.7cm (Tekil Yükün Mesnete Uzaklığı) a v /67.7/740.91>0.5 ise açıklık çok kısa eğil V res 0.15xf ck xbxh0.15x0.200x25x ton>21.65ton (kesit yeterliir.) (TH D )

116 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 116 A A s s V * a 0.70 * f yk * 21.65* * H * f yk * cm² veya A V H + f * µ 0.70* f * * 4.2 s yk e yk 7.80cm² V * a 21.65* 67.7 Fs + H t > 0.5V t 98 A sv 11.37x cm² A s 11.37cm² n1 5Ø12 kenar yüze yatay kısa konsol onatısı.(iki kollu) (Poz2) 2* A sv 6.54cm² n2 3Ø12 yan yüze üşey kısa konsol onatısı..(iki kollu) 2* * λ * A cr * µ µ e V λ1.00 ; µ1.4 ; A cr 1020x mm² 6.9 *1² * *1.4 µ e > µ 3.4 e (TS9967 EK-D)

117 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 117 9φ 12 6φ 12 3φ 12 φ 14/25 φ 14/25 L330 φ 14/ φ 14 5φ 12 3φ 12 L330 φ 14/ φ CEPHE PANELİ HESABI

118 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 118 φ 8/15 L 797 cm (A) φ 8 / 1 5 L197 cm B-B KESİTİ CEPHE PANELİ HESABI : Programlayan : Rıfat SEZER Hazırlayan: Rıfat SEZER BS20- Malzeme : S420 fywk 4200 kg/cm2 Ec kg/cm t/m2 fck 200 kg/cm2 Panel Boyutları : fyk 4200 kg/cm2 Plak genişliği (B) : 2 m fc kg/cm2 Plak uzunluğu (A) : 8 m fct kg/cm2

119 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 119 Enine oğrultua panel açıklıkları : γmc 1.3 1) Konsol boyu 0.5 m γms ) Orta açıklık 1 m fy t/cm2 İnce uç boyu (lu) 0.35 m fyw t/cm2 Rüzgar yükü : (w) 50 kg/m2 Nervür Boyutları : Panel Yük Hesabı : b 100 cm A) Zati Yükler : h 27 cm 1) Plak yük analizi : hf 10 cm gp 0.25 t/m2 bwü 10 cm gp1.4*gp 0.35 t/m2 bwa 7 cm 2)Nervür yük analizi : bwort 8.5 cm Bir nervür için : hg 17 cm gn t/m 24 cm gn1.4*gn t/m f 8.5 cm Panel Donatı hesapları : 1) Enine oğrultua plak onatı hesabı : Mesnet reaksiyonları Mesnet momenti : : gp 0.35 t/m2 Mm tcm AyBy 0.35 t Açıklık momenti : Ma 0 tm Donatı hesabı : Açıklıkta : Ashesap 0 cm2 Asmin 1.7 cm2 As 1.7 cm2 s cm smax 15 cm Seçilen onatı : φ 8 / 15 Dağıtma onatısı : φ 8 / 20 cm Mesnette : Ashesap cm2 Asmin 1.7 cm2 As 1.7 cm2 s cm smax 15 cm Seçilen onatı : φ 8 / 15 Dağıtma onatısı : φ 8 / 20 cm 1) Boyuna oğrultua nervür onatı hesabı : Ao cm2 Konsol boylarının hesabı (MmMa ) : gn t/m konsol boyu (a) 1.66 m Orta açıklık (lo) 4.69 m Mesnet momenti : Mm tcm Açıklık momenti : Ma tcm Mesnet reaksiyonları : AyBy t VAsol t Vasağ t Donatı hesabı : bw 8.5 cm 24 cm a) Mesnette : fy t/cm2 As cm2 Asmev cm2 İlave onatı gerekmez b) Açıklıkta : As cm2 φ 12 için Ao 1.13 cm2 Seçilen onatı : 1 φ 12 Kayma Hesabı : bw 8.5 cm 24 cm fc t/cm2 fct t/cm2 fyw t/cm2 V t

120 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 120 Vcr t Vmax t Vmax>Vcr>V ise min. kayma onatısı yeterliir. Asw/s 0 min Asw/s ise Asw/s alınır. φ 8 için Asw 1.00 cm2 s 120 cm /2 12 cm Etriye : φ 8 / 12 B) RÜZGAR HESABI : wr 50 kg/m2 h 7.7 m b 2 m w t/m ( Bir nervür için) a) Boyuna Doğrultua Nervür Hesabı : bw 8.5 cm Mw tcm 24 cm fy t/cm2 As cm2 Asmev cm^2 Mevcut onatı yeterliir b) Enine Doğrultua Plak Hesabı : w t/m gp 0.35 t/m Donatı hesabına gerek yoktur. Mevcut onatı : Açıklıkta : φ 8 / 15 Mesnette : φ 8 / 15 Dağıtma : φ 8 / ÖRNEK DUVAR ALTI SÖMEL HESABI S220-BS14 γ mc 1.4 ; f c 95kg/cm² ; f ct 8.5kg/cm² ; f y 1910kg/cm² ; f ctk 13kg/cm² σ z,em 10 t/m² ; γ2.0t/ m 3 σ z,net 10-1x28t/m²

121 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER A 0.15m² 8 a1m b0.50m G1x2x1x0.501m² N T ton 2.2 σ 0 4.4t / m² < 8t / m² 1*0.5 N 1.5x1.21.8t/m V <V cr 0.65xf ct xbx 1.8<0.65x0.0085x50x >6.52cm 25cm seçilir. h30cm>h min 20cm V max σ 0 xa4.4x t/m M 0.5x4.4x( )²0.14tm/m M σ ct 9.33t / m² W (1* 0.30² / 6) 0.93kg / cm² σ ct 0.93kg / cm² < 1.3 f 1.3* kg / cm² Enine onatı hesabına gerek yoktur. ctk Boyuna oğrultua: 4Ø10 Etriye: Ø8/30 4φ10 φ8/30

122 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 122 EK.1 YUVALI TEMEL CİDAR EĞİLME TABLOLARI: 1) YAYILI YÜKLE TAMAMEN DOLU εly / lx Moment : M i K / m i Kesme Kuvveti : V i P.lx / v i ε m xr m yem l v xer v yem ) ALT 2/3 ly YAYILI YÜKLE DOLU y r l x m p (2/3) y x l εly / lx Moment : M i P.lx 2 / m i Kesme Kuvveti : V i P.lx / v i ε m xr m ye v xe v ye

123 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 123

124 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 124

125 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 125

126 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 126

127 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 127

128 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 128

129 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 129

130 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 130

131 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 131

132 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 132

133 Hazırlayan : Yr.Doç.Dr.Rıfat SEZER 133 SON

ESKİŞEHİR OSMANGAZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMARLIK FAKÜLTESİ İnşaat Mühendisliği Bölümü. KESME Kirişlerde Etriye Hesabı (TS 500:2000)

ESKİŞEHİR OSMANGAZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMARLIK FAKÜLTESİ İnşaat Mühendisliği Bölümü. KESME Kirişlerde Etriye Hesabı (TS 500:2000) ESKİŞEHİR OSMNGZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMRLIK FKÜLTESİ İnşaat Mühenisliği Bölümü KESME Kirişlere Etriye Hesabı (TS 500:2000) 184 Kesme çatlaklarıdeney kirişi Vieo http://mm2.ogu.eu.tr/atopcu Kesme

Detaylı

İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ. Olca OLGUN

İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ. Olca OLGUN İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ Olca OLGUN Bölümü: İnşaat Mühendisliği Betonarme Yapılar Çalışma Gurubu ARALIK 2000 İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ

Detaylı

Prefabrik Yapılar. Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul

Prefabrik Yapılar. Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul Prefabrik Yapılar Uygulama-1 Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul 2010 Sunuma Genel Bir Bakış 1. Taşıyıcı Sistem Hakkında Kısa Bilgi 1.1 Sistem Şeması 1.2 Sistem Detayları ve Taşıyıcı Sistem

Detaylı

FAB2015 - Betonarme Prefabrik Yapılar Analiz, Tasarım, Rapor ve Çizim Programı v1.0 GENEL YAPI VE DEPREM RAPORU

FAB2015 - Betonarme Prefabrik Yapılar Analiz, Tasarım, Rapor ve Çizim Programı v1.0 GENEL YAPI VE DEPREM RAPORU GENEL YAPI VE DEPREM RAPORU YAPI BİLGİLERİ: Proje Adı: Proje 1 Proje Sahibi: Prefabrik Firma Ad/İletişim: Yapı İli: Yapı İlçesi: Yapı Ada No: Yapı Parsel No: MÜELLİF BİLGİLERİ: Proje Müellifi: Oda No:

Detaylı

UBET72 DM BETON KÖŞK YAPISI BETONARME STATİK HESAP RAPORU

UBET72 DM BETON KÖŞK YAPISI BETONARME STATİK HESAP RAPORU UBET72 DM BETON KÖŞK YAPISI HAZIRLAYAN : İSMAİL ENGİN KONTROL EDDEN : GÜNER İNCİ TARİH : 21.3.215 Sayfa / Page 2 / 4 REVİZYON BİLGİLERİ Rev. No. Tarih Tanım / YayınNedeni Onay Sunan Kontrol Onay RevizyonDetayBilgileri

Detaylı

DÖŞEME KALINLIĞI HESABI

DÖŞEME KALINLIĞI HESABI DÖŞEE KALINLIĞI HESABI h lsn α s 1 0 15 + 4 m l sn öşemenin kısa kenarının temiz açıklığı α s öşemenin uuğu tip α s Σ sürekli kenar uzunluğu / Σ kenar uzunluğu m ll l s < çit yöne çalışma şartı D101 DÖŞEESĐ

Detaylı

YAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım

YAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPI GENEL YERLEŞİM ŞEKİLLERİ 1 4. KAT 1 3. KAT 2 2. KAT 3 1. KAT 4 ZEMİN KAT 5 1. BODRUM 6 1. BODRUM - Temeller

Detaylı

= 0.85 f A C 1.2 f A (f cd ve f ck : betonun hesap ve karakteristik dayanımları) 130000 4. S: V d nin serbest kenara en yakın olan mesafesi

= 0.85 f A C 1.2 f A (f cd ve f ck : betonun hesap ve karakteristik dayanımları) 130000 4. S: V d nin serbest kenara en yakın olan mesafesi BĐRLEŞĐM BÖLGELERĐ: KĐRĐŞ MESNET BÖLGELERĐ Kuru birleşim olarak yapılan kolon kiriş birleşim bölgelerine, kirişler kolonlara veya guselere oturtulur iken korniyer, profil başlığı ve elastomer gibi bir

Detaylı

DÜSEY YÜKLERE GÖRE HESAP

DÜSEY YÜKLERE GÖRE HESAP DÜSEY YÜKLERE GÖRE HESAP 2-2 ile A-A aks çerçevelerinin zemin ve birinci kat tavanına ait sürekli kirişlerin düşey yüklere göre statik hesabı yapılacaktır. A A Aksı 2 2 Aksı Zemin kat dişli döşeme kalıp

Detaylı

BÖLÜM V. KİRİŞLERİN ve KOLONLARIN BETONARME HESABI. a-) 1.Normal katta 2-2 aksı çerçevesinin betonarme hesabının yapılması ve çizimlerinin. M x.

BÖLÜM V. KİRİŞLERİN ve KOLONLARIN BETONARME HESABI. a-) 1.Normal katta 2-2 aksı çerçevesinin betonarme hesabının yapılması ve çizimlerinin. M x. BÖLÜ V KİRİŞLERİN ve KOLONLARIN BETONARE HESABI a-) 1.Normal katta - aksı çerçevesinin betonarme hesabının yapılması ve çizimlerinin yapılması. Hesap yapılmayan x-x do rultusu için kolon momentleri: gy

Detaylı

BETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ

BETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ BETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ Araş. Gör. İnş.Yük. Müh. Hayri Baytan ÖZMEN Bir Yanlışlık Var! 1 Donatı Düzenleme (Detaylandırma) Yapı tasarımının son ve çok önemli aşamasıdır. Yapının

Detaylı

Prefabrike Öngerilmeli Çatı Makası Analiz Programı Kullanma Kılavuzu. Doğayı kontrol etmek için, ona itaat etmek gerekir.

Prefabrike Öngerilmeli Çatı Makası Analiz Programı Kullanma Kılavuzu. Doğayı kontrol etmek için, ona itaat etmek gerekir. Prefabrike Öngerilmeli Çatı Makası Analiz Programı Kullanma Kılavuzu Doğayı kontrol etmek için, ona itaat etmek gerekir. Francis Bacon 1. Giriş Ülkemizde sanayi yapısı inşaatlarında oldukça yaygın olarak

Detaylı

d : Kirişin faydalı yüksekliği E : Deprem etkisi E : Mevcut beton elastisite modülü

d : Kirişin faydalı yüksekliği E : Deprem etkisi E : Mevcut beton elastisite modülü 0. Simgeler A c A kn RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR : Brüt kolon enkesit alanı : Kritik katta değerlendirmenin yapıldığı doğrultudaki kapı ve pencere boşluk oranı %5'i geçmeyen ve köşegen

Detaylı

1.1 Statik Aktif Durum için Coulomb Yönteminde Zemin Kamasına Etkiyen Kuvvetler

1.1 Statik Aktif Durum için Coulomb Yönteminde Zemin Kamasına Etkiyen Kuvvetler TEORİ 1Yanal Toprak İtkisi 11 Aktif İtki Yöntemi 111 Coulomb Yöntemi 11 Rankine Yöntemi 1 Pasif İtki Yöntemi 11 Coulomb Yöntemi : 1 Rankine Yöntemi : 13 Sükunetteki İtki Danimarka Kodu 14 Dinamik Toprak

Detaylı

Dişli (Nervürlü) ve Asmolen Döşemeler. Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, http://mmf.ogu.edu.

Dişli (Nervürlü) ve Asmolen Döşemeler. Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, http://mmf.ogu.edu. Dişli (Nervürlü) ve Asmolen Döşemeler Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, http://mmf.ogu.edu.tr/atopcu 192 3 A B Dişli döşeme Asmolen döşeme Birbirine paralel, aynı boyutlu,

Detaylı

Dişli (Nervürlü) ve Asmolen Döşemeler

Dişli (Nervürlü) ve Asmolen Döşemeler Dişli (Nervürlü) ve Asmolen Döşemeler 3 2 diş Ana taşıyıcı kiriş 1 A a a Đnce plak B Dişli döşeme a-a plak diş kiriş Asmolen döşeme plak diş Asmolen (dolgu) Birbirine paralel, aynı boyutlu, aynı donatılı,

Detaylı

İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ TASARIMI

İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ TASARIMI T.C SAKARYA ÜİVERSİTESİ MÜHEDİSLİK FAKÜLTESİ İŞAAT MÜHEDİSLİĞİ BÖLÜMÜ İŞAAT MÜHEDİSLİĞİ TASARIMI DAIŞMA: Prof. Adil Altundal KOU: Çok katlı betonarme bir yapının her iki yönde deprem hesabı yapılarak kolon

Detaylı

Prefabrike Öngerilmesiz Çatı Makası Analiz Programı Kullanma Kılavuzu. Doğayı kontrol etmek için, ona itaat etmek gerekir.

Prefabrike Öngerilmesiz Çatı Makası Analiz Programı Kullanma Kılavuzu. Doğayı kontrol etmek için, ona itaat etmek gerekir. Prefabrike Öngerilmesiz Çatı Makası Analiz Programı Kullanma Kılavuzu Doğayı kontrol etmek için, ona itaat etmek gerekir. Francis Bacon 1. Giriş Ülkemizde sanayi yapısı inşaatlarında oldukça yaygın olarak

Detaylı

BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI V = W A(T ) R (T ) 0,10.A.I.W

BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI V = W A(T ) R (T ) 0,10.A.I.W BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI X-X YÖNÜNDE BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI V W A(T ) R (T ) 0,10.A.I.W TOPLAM BİNA AĞIRLIĞI (W)

Detaylı

Kitabın satışı yapılmamaktadır. Betonarme Çözümlü Örnekler adlı kitaba üniversite kütüphanesinden erişebilirsiniz.

Kitabın satışı yapılmamaktadır. Betonarme Çözümlü Örnekler adlı kitaba üniversite kütüphanesinden erişebilirsiniz. Kitap Adı : Betonarme Çözümlü Örnekler Yazarı : Murat BİKÇE (Öğretim Üyesi) Baskı Yılı : 2010 Sayfa Sayısı : 256 Kitabın satışı yapılmamaktadır. Betonarme Çözümlü Örnekler adlı kitaba üniversite kütüphanesinden

Detaylı

İZMİR İLİ BUCA İLÇESİ 8071 ADA 7 PARSEL RİSKLİ BİNA İNCELEME RAPORU

İZMİR İLİ BUCA İLÇESİ 8071 ADA 7 PARSEL RİSKLİ BİNA İNCELEME RAPORU İZMİR İLİ BUCA İLÇESİ 8071 ADA 7 PARSEL RİSKLİ BİNA İNCELEME RAPORU AĞUSTOS 2013 1.GENEL BİLGİLER 1.1 Amaç ve Kapsam Bu çalışma, İzmir ili, Buca ilçesi Adatepe Mahallesi 15/1 Sokak No:13 adresinde bulunan,

Detaylı

Betonarme Çatı Çerçeve ve Kemerler

Betonarme Çatı Çerçeve ve Kemerler İTÜ Mimarlık Fakültesi Mimarlık Bölümü Yapı ve Deprem Mühendisliği Çalışma Grubu BETONARME YAPILAR MIM 232 Betonarme Çatı Çerçeve ve Kemerler 2015 Betonarme Çatılar Görevi, belirli bir hacmi örtmek olan

Detaylı

Temeller. Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli

Temeller. Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli Temeller Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Temel Nedir? Yapısal sistemlerin üzerindeki tüm yükleri, zemine güvenli bir şekilde aktaran yapısal elemanlara

Detaylı

KOLONLAR Sargı Etkisi. Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme I, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, http://mmf.ogu.edu.tr/atopcu 147

KOLONLAR Sargı Etkisi. Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme I, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, http://mmf.ogu.edu.tr/atopcu 147 KOLONLAR Sargı Etkisi Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme I, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, http://mmf.ogu.edu.tr/atopcu 147 Üç eksenli gerilme etkisinde beton davranışı (RICHART deneyi-1928) ERSOY/ÖZCEBE,

Detaylı

01.10.2012 BETONARME II DOÇ. DR. MUSTAFA GENÇOĞLU

01.10.2012 BETONARME II DOÇ. DR. MUSTAFA GENÇOĞLU 01.10.01 BETONARME II DOÇ. DR. MUSTAFA GENÇOĞLU 1 Döşemeler, iki boyutlu plak taşıyıcı sistem elemanlarıdır. Taşıdıkları yükleri çevre taşıyıcı duvarlara veya kirişlere iletirler. Doğrudan kolonlara mesnetli

Detaylı

NORMAL KAT PLANI ÖN VE KESİN HESAPTA DİKKATE ALINAN YÜKLER YAPININ ÖZ AĞIRLIĞI KAR YÜKLERİ ve ÇATI HAREKETLİ YÜKLERİ NORMAL KAT HAREKETLİ YÜKLERİ RÜZGAR YÜKLERİ DEPREM YÜKLERİ HESAP YÜKLERİ ÇATI KATINDA,

Detaylı

Prefabrik yapıların tasarımı, temelde geleneksel betonarme yapıların tasarımı ile benzerdir.

Prefabrik yapıların tasarımı, temelde geleneksel betonarme yapıların tasarımı ile benzerdir. Prefabrik yapıların tasarımı, temelde geleneksel betonarme yapıların tasarımı ile benzerdir. Tasarımda kullanılan şartname ve yönetmelikler de prefabrik yapılara has bazıları dışında benzerdir. Prefabrik

Detaylı

ÖRNEK 18 4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ

ÖRNEK 18 4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ 4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ 18.1. PERFORMANS DÜZEYİNİN BELİRLENMESİ... 18/1 18.2. GÜÇLENDİRİLEN BİNANIN ÖZELLİKLERİ VE

Detaylı

TABLALI KİRİŞSİZ DÖŞEMELERİN İRDELENMESİ

TABLALI KİRİŞSİZ DÖŞEMELERİN İRDELENMESİ ECAS2002 Uluslararası Yapı ve Deprem Mühendisliği Sempozyumu, 14 Ekim 2002, Orta Doğu Teknik Üniversitesi, Ankara, Türkiye TABLALI KİRİŞSİZ DÖŞEMELERİN İRDELENMESİ A. S. Erdoğan Harran Üniversitesi, İnşaat

Detaylı

BETONARME ELEMANLARDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ

BETONARME ELEMANLARDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ TMMOB İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI DİYARBAKIR ŞUBESİ Meslekiçi Eğitim Semineri BETONARME ELEMANLARDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ Prof. Dr. Kadir GÜLER kguler@itu.edu.tr İstanbul Teknik Üniversitesi İnşaat Fakültesi,

Detaylı

ANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ. İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ

ANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ. İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ ANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ Proje Künyesi : Yatırımcı Mimari Proje Müellifi Statik Proje Müellifi Çelik İmalat Yüklenicisi : Asfuroğlu Otelcilik : Emre Arolat Mimarlık

Detaylı

YAPAN: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: 6500HL-0026 Statik Net50 / K.T.Ü. İnşaat Mühendisliği Bölümü

YAPAN: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: 6500HL-0026 Statik Net50 / K.T.Ü. İnşaat Mühendisliği Bölümü YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: 6500HL-0026 Statik Net50 / K.T.Ü. İnşaat Mühendisliği Bölümü PERFORMANS ANALİZİ 1 PERFORMANS ANALİZİ ÖN BİLGİLERİ VE ÖZETLERİ 1 MEVCUT KİRİŞ BİLGİLERİ 2 MEVCUT

Detaylı

ÇATI KONSTRÜKSİYONLARINDA GAZBETON UYGULAMALARI Doç.Dr.Oğuz Cem Çelik İTÜ Mimarlık Fakültesi Yapı Statiği ve Betonarme Birimi

ÇATI KONSTRÜKSİYONLARINDA GAZBETON UYGULAMALARI Doç.Dr.Oğuz Cem Çelik İTÜ Mimarlık Fakültesi Yapı Statiği ve Betonarme Birimi ÇATI KONSTRÜKSİYONLARINDA GAZBETON UYGULAMALARI Doç.Dr.Oğuz Cem Çelik İTÜ Mimarlık Fakültesi Yapı Statiği ve Betonarme Birimi ÖZET Donatılı gazbeton çatı panellerinin çeşitli çatı taşıyıcı sistemlerinde

Detaylı

BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S.

BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S. BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S.KIRÇIL y N cp ex ey x ex= x doğrultusundaki dışmerkezlik ey=

Detaylı

Öndökümlü (Prefabrik) Döşeme Sistemleri-2 Öngerilmeli Boşluklu Döşeme Elemanları

Öndökümlü (Prefabrik) Döşeme Sistemleri-2 Öngerilmeli Boşluklu Döşeme Elemanları Öndökümlü (Prefabrik) Döşeme Sistemleri-2 Öngerilmeli Boşluklu Döşeme Elemanları Döşeme kalınlığı içinde boşluklar düzenleyerek ölü yükü azaltmak ve böylece daha büyük açıklıklar geçmek ancak prefabrikasyon

Detaylı

Düzce Üniversitesi Bilim ve Teknoloji Dergisi

Düzce Üniversitesi Bilim ve Teknoloji Dergisi Düzce Üniversitesi Bilim ve Teknoloji Dergisi, 4 (2016) 528-555 Düzce Üniversitesi Bilim ve Teknoloji Dergisi Araştırma Makalesi Düzce İli Akçakoca İlçesinin Taşkın ve Rusubat Zararlarından Korunması İçin

Detaylı

Temel sistemi seçimi;

Temel sistemi seçimi; 1 2 Temel sistemi seçimi; Tekil temellerden ve tek yönlü sürekli temellerden olabildiğince uzak durulmalıdır. Zorunlu hallerde ise tekil temellerde her iki doğrultuda rijit ve aktif bağ kirişleri kullanılmalıdır.

Detaylı

Öğr. Gör. Cahit GÜRER. Betonarme Kirişler

Öğr. Gör. Cahit GÜRER. Betonarme Kirişler YAPI TEKNOLOJİLERİ-I Konu-8 Betonarme (2. Kısım: Kiriş ve Döşemeler) Öğr. Gör. Cahit GÜRER Afyonkarahisar 13 Aralık 2007 Betonarme Kirişler Betonarme kirişler genellikle dikdörtgen kesitinde olup yatay

Detaylı

Profiller PROPERTIES FOR DESIGNING DİN 21541-1974. PLATİNA (Gl) Anma adı Gl

Profiller PROPERTIES FOR DESIGNING DİN 21541-1974. PLATİNA (Gl) Anma adı Gl Profiller PROPERTIES FOR DESININ DİN 211 19 nma adı l H B S PLTİN (l) T r1 r2 Kesit alanı F ( 2 ) ğırlık (Kg/m) 1 1 1 1 31.1 2. 1 12 19 1 3.0 1. STEEL MTERIL TS 21219 SFe 3.2 and SFe.2 DIN 10190 RSt 3.2

Detaylı

KUTU KESİTLİ ÖNGERİLMELİ PREFABRİKE KİRİŞLİ VİYADÜK TASARIMI. YÜKSEK LİSANS TEZİ İnş. Müh. Murat Emre BATMAZ. Anabilim Dalı : İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ

KUTU KESİTLİ ÖNGERİLMELİ PREFABRİKE KİRİŞLİ VİYADÜK TASARIMI. YÜKSEK LİSANS TEZİ İnş. Müh. Murat Emre BATMAZ. Anabilim Dalı : İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ KUTU KESİTLİ ÖNGERİLMELİ PREFABRİKE KİRİŞLİ VİYADÜK TASARIMI YÜKSEK LİSANS TEZİ İnş. Müh. Murat Emre BATMAZ Anabilim Dalı : İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ Programı

Detaylı

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR BİRİNCİ AŞAMA DEĞERLENDİRME YÖNTEMİ BİNANIN ÖZELLİKLERİ Binanın

Detaylı

İSTANBUL - SABİHA GÖKÇEN HAVAALANI DIŞ HATLAR TERMİNAL BİNASI ÇELİK YAPISI

İSTANBUL - SABİHA GÖKÇEN HAVAALANI DIŞ HATLAR TERMİNAL BİNASI ÇELİK YAPISI İSTANBUL - SABİHA GÖKÇEN HAVAALANI DIŞ HATLAR TERMİNAL BİNASI ÇELİK YAPISI Necati ÇELTİKÇİ (*) 1983 yılında, İstanbul un Anadolu yakasında, gelişmiş teknolojiye sahip, bilgisayar ve havacılık tesisilerinin

Detaylı

MENGENE HESAPLARI A-VĐDALI MENGENE MĐLĐ. www.muhendisiz.net

MENGENE HESAPLARI A-VĐDALI MENGENE MĐLĐ. www.muhendisiz.net www.muhendisiz.net MENGENE HESAPLARI A-VĐDALI MENGENE MĐLĐ Hareket civatasında bir güç iletimi söz konusu olduğundan verimin yüksek olması istenir.bu nedenle Trapez profilli vida kullanılır. Yük ; F =

Detaylı

SERALARIN PLANLANMASI VE PROJELENMESİ. Hazırlayan: Serkan GÜMÜŞDAĞ

SERALARIN PLANLANMASI VE PROJELENMESİ. Hazırlayan: Serkan GÜMÜŞDAĞ SERALARIN PLANLANMASI VE PROJELENMESİ Hazırlayan: Serkan GÜMÜŞDAĞ Trabzon ilinde kurulacak genişliği 8 m, uzunluğu 40 m yan duvar yüksekliği 3 m olan bireysel seranın çatısı fink tipi beşik çatı olup;

Detaylı

Dişli 1 ve Asmolen döşemeler

Dişli 1 ve Asmolen döşemeler ESKİŞEHİR OSMANGAZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMARLIK FAKÜLTESİ İnşaat Mühendisliği Bölümü Dişli 1 ve Asmolen döşemeler 1 Nervürlü döşeme de denir Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi

Detaylı

1. Perdeli Sistemler: Statik ve Betonarme Kesit Hesapları

1. Perdeli Sistemler: Statik ve Betonarme Kesit Hesapları 1. Perdeli Sistemler: Statik ve Betonarme Kesit Hesapları Kat sayısı arttıkça yatay yer değiştirmelerin de buna bağlı olarak artması, yüksek yapılarda gerekli yatay rijitliği sağlayacak eleman kullanımını

Detaylı

Yapının bütün aks aralıkları, enine ve boyuna toplam uzunluğu ölçülerek kontrol edilir.

Yapının bütün aks aralıkları, enine ve boyuna toplam uzunluğu ölçülerek kontrol edilir. Temel Demiri Nasıl Kontrol Edilir Radye Jeneral Temel, Tekil Temel, Sürekli Temel demir-kalıp kontrolü ve aplikasyon kontrolü nasıl yapılır? Aplikasyon Kontrolü Mimari projeden, vaziyet planına bakılarak,

Detaylı

İTÜ Mimarlık Fakültesi Mimarlık Bölümü Yapı ve Deprem Mühendisliği Çalışma Grubu BETONARME YAPILAR MIM 232. Döşemeler

İTÜ Mimarlık Fakültesi Mimarlık Bölümü Yapı ve Deprem Mühendisliği Çalışma Grubu BETONARME YAPILAR MIM 232. Döşemeler İTÜ Mimarlık Fakültesi Mimarlık Bölümü Yapı ve Deprem Mühendisliği Çalışma Grubu BETONARME YAPILAR MIM 232 Döşemeler 2015 Betonarme Döşemeler Giriş / Betonarme Döşemeler Kirişli plak döşemeler Dişli (nervürlü)

Detaylı

TEMELLER. Farklı oturma sonucu yan yatan yapılar. Pisa kulesi/italya. İnşa süresi: 1173 1370

TEMELLER. Farklı oturma sonucu yan yatan yapılar. Pisa kulesi/italya. İnşa süresi: 1173 1370 TEMELLER Temeller yapının en alt katındaki kolon veya perdelerin yükünü (normal kuvvet, moment, v.s.) yer yüzeyine (zemine) aktarırlar. Diğer bir deyişle, temeller yapının ayaklarıdır. Kolon veya perdeler

Detaylı

Yapı Elemanlarının Davranışı

Yapı Elemanlarının Davranışı Basit Eğilme Etkisindeki Elemanlar Yapı Elemanlarının Davranışı Yrd. Doç. Dr. Barış ÖZKUL Betonarme yapılardaki kiriş ve döşeme gibi yatay taşıyıcı elemanlar, uygulanan düşey ve yatay yükler ile eğilme

Detaylı

ÇELİK YAPILAR 7 ÇELİK İSKELETTE DÖŞEMELER DÖŞEMELER DÖŞEMELER DÖŞEMELER. DÖŞEMELER Yerinde Dökme Betonarme Döşemeler

ÇELİK YAPILAR 7 ÇELİK İSKELETTE DÖŞEMELER DÖŞEMELER DÖŞEMELER DÖŞEMELER. DÖŞEMELER Yerinde Dökme Betonarme Döşemeler Döşemeler, yapının duvar, kolon yada çerçeve gibi düşey iskeleti üzerine oturan, modülasyon ızgarası üzerini örterek katlar arası ayırımı sağlayan yatay levhalardır. ÇELİK YAPILAR 7 ÇELİK İSKELETTE Döşemeler,

Detaylı

Yapıda perde duvar bulunmadığından, hesap yapılmadan yanal ötelemenin önlenmemiş olduğu sonucuna varılır.

Yapıda perde duvar bulunmadığından, hesap yapılmadan yanal ötelemenin önlenmemiş olduğu sonucuna varılır. Betonare I Uygulaaları, Örne ZORBOZA / AYDEMİR Örne Depre yülerinin taaının çerçevelerle irlite taşınığı (peresiz) 4 atlı ir inanın zein atına ulunan S poz nolu iörtgen esitli etonare olona etiyen yüler

Detaylı

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Kontrol edilecek noktalar Bina RBTE kapsamında

Detaylı

Öndökümlü (Prefabrik) Döşeme Sistemleri-3 Nervürlü Döşeme Elemanları

Öndökümlü (Prefabrik) Döşeme Sistemleri-3 Nervürlü Döşeme Elemanları Öndökümlü (Prefabrik) Döşeme Sistemleri-3 Nervürlü Döşeme Elemanları Günkut BARKA 1974 yılında mühendis oldu. 1978-2005 yılları arasında Gök İnşaat ve Tic. A.Ş de şantiye şefliğinden Genel Müdürlüğe kadar

Detaylı

TEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER

TEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER TEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER Kaynak; Temel Mühendisliğine Giriş, Prof. Dr. Bayram Ali Uzuner 1 2 Duvar Altı (veya Perde Altı) Şerit Temeller (Duvar Temelleri) 3 Taş Duvar Altı Şerit Temeller Basit tek

Detaylı

CE498 PROJE DERS NOTU

CE498 PROJE DERS NOTU CE498 PROJE DERS NOTU İnşaat Mühendisliği Bölümü Mühendislik Fakültesi Yakın Doğu Üniversitesi Temmuz 2015, Lefkoşa, KKTC CE498 - PROJE Genel Kapsam: Bu derste 3 katlı betonarme konut olarak kullanılacak

Detaylı

YAPILARDA HASAR TESPĐTĐ-II

YAPILARDA HASAR TESPĐTĐ-II YAPILARDA HASAR TESPĐTĐ-II VII.Bölüm BETONARME YAPILARDA HASAR Konular 7.2. KĐRĐŞ 7.3. PERDE 7.4. DÖŞEME KĐRĐŞLERDE HASAR Betonarme kirişlerde düşey yüklerden dolayı en çok görülen hasar şekli açıklıkta

Detaylı

BETONARME YAPILARDA TAŞIYICI SİSTEM GÜVENLİĞİ

BETONARME YAPILARDA TAŞIYICI SİSTEM GÜVENLİĞİ BETONRE YPILRD TŞIYICI SİSTE GÜVENLİĞİ Zekai Celep Prof. Dr., İstanbul Teknik Üniversitesi, İnşaat Fakültesi http://web.itu.edu.tr/celep/ celep@itu.edu.tr İO eslekiçi Eğitim Semineri Bakırköy, Kadıköy,

Detaylı

(m) sürekli k.u. (m) toplam k.u. (m) knet

(m) sürekli k.u. (m) toplam k.u. (m) knet 1. HFT DÖŞEME KLINLIKLRININ HESPLNMSI Döşemelerin bir oğrultua mı yoksa iki oğrultua mı çalıştıkları belirlenir. 11..1. Düzgün yük taşıyan ve uzun kenarının kısa kenarına oranı en büyük olan (l u / l k

Detaylı

Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir.

Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir. Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir. Mimari ve statik tasarım kolaylığı Kirişsiz, kasetsiz düz bir tavan

Detaylı

T.C PENDĠK BELEDĠYE BAġKANLIĞI ĠSTANBUL. Raporu Hazırlanan Bina Bilgileri

T.C PENDĠK BELEDĠYE BAġKANLIĞI ĠSTANBUL. Raporu Hazırlanan Bina Bilgileri T.C PENDĠK BELEDĠYE BAġKANLIĞI ĠMAR VE ġehġrcġlġk MÜDÜRLÜĞÜ NE ĠSTANBUL Raporu Hazırlanan Bina Bilgileri Yapı Sahibi : Ġl : Ġlçe : Mahalle : Cadde : Sokak : No : Pafta : Ada : Parsel : Yukarıda bilgileri

Detaylı

GEZER KREN KÖPRÜSÜ KONSTRÜKSİYONU VE HESABI

GEZER KREN KÖPRÜSÜ KONSTRÜKSİYONU VE HESABI GEZER KRE KÖPRÜSÜ KOSTRÜKSİYOU VE HESABI 1. GEZER KÖPRÜLÜ KRE Gezer köprülü krenler, yüksekte bulunan raylar üzerinde hareket eden arabalı köprülerdir. Araba yükleri kaldırır veya indirir ve köprü üzerindeki

Detaylı

Öndökümlü (Prefabrik) Döşeme Sistemleri-4 Prefabrik Asmolen Döşeme Kirişleri

Öndökümlü (Prefabrik) Döşeme Sistemleri-4 Prefabrik Asmolen Döşeme Kirişleri Öndökümlü (Prefabrik) Döşeme Sistemleri-4 Prefabrik Asmolen Döşeme Kirişleri Günkut BARKA 1974 yılında mühendis oldu. 1978-2005 yılları arasında Gök İnşaat ve Tic. A.Ş de şantiye şefliğinden Genel Müdürlüğe

Detaylı

Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü

Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Gazbeton, Tuğla ve Bims Blok Kullanımının Bina Statik Tasarımına ve Maliyetine olan Etkilerinin İncelenmesi 4 Mart 2008 Bu rapor Orta Doğu Teknik

Detaylı

YAPAN: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: 6500HL-0026 Statik Net50 / K.T.Ü. İnşaat Mühendisliği Bölümü

YAPAN: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: 6500HL-0026 Statik Net50 / K.T.Ü. İnşaat Mühendisliği Bölümü YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: 6500HL-0026 Statik Net50 / K.T.Ü. İnşaat Mühendisliği Bölümü PERFORMANS ANALİZİ 1 PERFORMANS ANALİZİ ÖN BİLGİLERİ VE ÖZETLERİ 1 MEVCUT KİRİŞ BİLGİLERİ 2 MEVCUT

Detaylı

teknik uygulama detayları

teknik uygulama detayları teknik uygulama detayları içindekiler Panel Detayları Betonarme Hatıl-Gazbeton Döşeme Paneli Orta Nokta Bağlantı Detayı...03 Çelik Konstrüksiyon -Gazbeton Döşeme Paneli Orta Nokta Bağlantı Detayı...04

Detaylı

DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI

DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI Yrd. Doç. Dr. Uğur DAĞDEVİREN 2 3 Genel anlamda temel mühendisliği, yapısal yükleri zemine izin verilebilir

Detaylı

Gazbeton Duvar ve Döşeme Elemanları ile İnşa Edilen Az Katlı Konut Binalarının Deprem Güvenliği*

Gazbeton Duvar ve Döşeme Elemanları ile İnşa Edilen Az Katlı Konut Binalarının Deprem Güvenliği* Gazbeton Duvar ve Döşeme Elemanları ile İnşa Edilen Az Katlı Konut Binalarının Deprem Güvenliği* Dr.Haluk SESİGÜR Yrd.Doç.Dr. Halet Almıla BÜYÜKTAŞKIN Prof.Dr.Feridun ÇILI İTÜ Mimarlık Fakültesi Giriş

Detaylı

Köprü Açıklığının Tanımı

Köprü Açıklığının Tanımı Alp Caner 1 Köprü Açıklığının Tanımı Tasarım açıklığı Kiriş uzunluğu Köprü döşeme genişliği = 30 metre (basit açıklık) = 31 metre = 12 metre Tablo 2.5.2.6.3-1 e göre öngerilmeli hazır I-kirişli üst yapının

Detaylı

BÜYÜK BOŞLUKLU BETONARME KİRİŞLERİN STATİK-BETONARME ANALİZİ

BÜYÜK BOŞLUKLU BETONARME KİRİŞLERİN STATİK-BETONARME ANALİZİ BÜYÜK BOŞLUKLU BETONARME KİRİŞLERİN STATİK-BETONARME ANALİZİ Hasan ELÇİ(*) ÖZET Sıhhi tesisat, pis su tesisatı, elektrik ve telefon kabloları, kalorifer boruları ve havalandırma kanalları gibi tesisatın

Detaylı

YIĞMA YAPI TASARIMI ÖRNEK BİR YIĞMA SİSTEMİN İNCELENMESİ

YIĞMA YAPI TASARIMI ÖRNEK BİR YIĞMA SİSTEMİN İNCELENMESİ 13.04.2012 1 ÖRNEK BİR YIĞMA SİSTEMİN İNCELENMESİ 2 ÇENGEL KÖY DE BİR YIĞMA YAPI KADIKÖY DEKİ YIĞMA YAPI 3 Genel Bilgiler Yapı Genel Tanımı Kat Sayısı: Bodrum+3 kat+teras kat Kat Oturumu: 9.80 X 15.40

Detaylı

Örnek Güçlendirme Projesi. Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN

Örnek Güçlendirme Projesi. Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN Örnek Güçlendirme Projesi Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN Deprem Performansı Nedir? Deprem Performansı, tanımlanan belirli bir deprem etkisi altında, bir binada oluşabilecek hasarların düzeyine ve dağılımına

Detaylı

KESME Kirişlerde Etriye Hesabı (TS 500/2000) Ahmet TOPÇU, Betonarme I, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2014, http://mmf2.ogu.edu.

KESME Kirişlerde Etriye Hesabı (TS 500/2000) Ahmet TOPÇU, Betonarme I, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2014, http://mmf2.ogu.edu. KESME Kirişlere Etriye Heabı (TS 500/2000) 178 Keme çatlakları-deney kirişleri yük Vieo ttp://mm2.ogu.eu.tr/atopcu Keme çatlakları Baınç ezilmei Dikörtgen kiriş 2 moment çatlakları Menet reakiyonu Menet

Detaylı

g 1, q Tasarım hatası

g 1, q Tasarım hatası g 1, q Toprak dolgu g 2 c Tasarım hatası d e Montaj hatası 1.2 m 3.8 m 1 m 15 m 12 m 12 m Şekilde görülen betonarme karayolu köprüsünde tasarım ve montaj hataları nedeni ile c, d ve e kesitlerinde (c,d

Detaylı

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 2 TEMMUZ.2013YÖNETMELİĞİ

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 2 TEMMUZ.2013YÖNETMELİĞİ EPOKSİ MÜHENDİSLİK İnşaat Mal:Tic:L.T.D Ş.T.İ 1721 Sokak No:4/410 melek iş hanı Karşıyaka-İzmir Tel:0.232.3696983-fax:0.232.3692254 Cep:0.533.3645101-0.532.7321658 www.epoksi.tr M.Özcan Gökoğlu İnşaat

Detaylı

BÖLÜM II D. YENİ YIĞMA BİNALARIN TASARIM, DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME ÖRNEKLERİ

BÖLÜM II D. YENİ YIĞMA BİNALARIN TASARIM, DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME ÖRNEKLERİ BÖLÜM II D ÖRNEK 1 BÖLÜM II D. YENİ YIĞMA BİNALARIN TASARIM, DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME ÖRNEKLERİ ÖRNEK 1 İKİ KATLI YIĞMA OKUL BİNASININ DEĞERLENDİRMESİ VE GÜÇLENDİRİLMESİ 1.1. BİNANIN GENEL ÖZELLİKLERİ...II.1/

Detaylı

İNŞ 404 Yapı Yönetimi 1

İNŞ 404 Yapı Yönetimi 1 İNŞ 404 Yapı Yönetimi 1 Uygulama 7.6: Aşağıda verilen taş istinat duvarına ait taş miktarını bulunuz. Bayındırlık ve İskân Bakanlığı 2007 yılı birim fiyatlarıyla taş duvarın maliyetini hesaplayınız. Duvar

Detaylı

İ.T.Ü.İnşaat Fakültesi

İ.T.Ü.İnşaat Fakültesi İstanbul teknik Üniversitesi Rektörlüğü Yapı ve Deprem Uygulama ve Araştırma Merkezi Arı Yolu, No:1 Maslak-İstanbul DIŞ CEPHE ISI YALITIMININ BİNA DEPREM GÜVENLİĞİ ÜZERİNE ETKİLERİ Teknik Rapor Hazırlayan

Detaylı

Yıldız Teknik Üniversitesi İnşaat Müh. Bölümü Yapı Anabilim Dalı ÇELİK YAPI TASARIMI PROJE ÇİZİM AŞAMALARI

Yıldız Teknik Üniversitesi İnşaat Müh. Bölümü Yapı Anabilim Dalı ÇELİK YAPI TASARIMI PROJE ÇİZİM AŞAMALARI Yıldız Teknik Üniversitesi İnşaat Müh. Bölümü Yapı Anabilim Dalı ÇELİK YAPI TASARIMI PROJE ÇİZİM AŞAMALARI ÇİZİMLER Vaziyet Planı (1/100 veya 1/50) Detaylar Paftası (1/5 veya 1/2) Yarım Çerçeve (1/10 veya

Detaylı

R d N 1 N 2 N 3 N 4 /2 /2

R d N 1 N 2 N 3 N 4 /2 /2 . SÜREKLİ TEELLER. Giriş Kolon yüklerinin büyük ve iki kolonun birbirine yakın olmasından dolayı yapılacak tekil temellerin çakışması halinde veya arsa sınırındaki kolon için eksantrik yüklü tekil temel

Detaylı

Bileşik Eğilme-Eksenel Basınç ve Eğilme Altındaki Elemanların Taşıma Gücü

Bileşik Eğilme-Eksenel Basınç ve Eğilme Altındaki Elemanların Taşıma Gücü Bileşik Eğilme-Eksenel Basınç ve Eğilme Altındaki Elemanların Taşıma Gücü GİRİŞ: Betonarme yapılar veya elemanlar servis ömürleri boyunca gerek kendi ağırlıklarından gerek dış yüklerden dolayı moment,

Detaylı

Nervürlü Düz Hasır Nervürlü

Nervürlü Düz Hasır Nervürlü ÇELĐK Nervürlü Düz Hasır Nervürlü Çelik sınıfı tanımı(ts708/1996) Üretim yöntemine göre sınıflandırma: Steel(çelik) Akma dayanımı 420 Sıcak haddeleme işlemi ile üretilen, simgesi: a N/mm 2 Sıcak haddeleme

Detaylı

İTÜ Mimarlık Fakültesi Mimarlık Bölümü Yapı ve Deprem Mühendisliği Çalışma Grubu BETONARME YAPILAR MIM 232. Yüksek Binalar

İTÜ Mimarlık Fakültesi Mimarlık Bölümü Yapı ve Deprem Mühendisliği Çalışma Grubu BETONARME YAPILAR MIM 232. Yüksek Binalar İTÜ Mimarlık Fakültesi Mimarlık Bölümü Yapı ve Deprem Mühendisliği Çalışma Grubu BETONARME YAPILAR MIM 232 Yüksek Binalar 2015 Yüksek bina: h>20~40m Düşey yüklerden çok yatay kuvvetler önemli Çelik, BA

Detaylı

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 2-Genel Açıklamalar

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 2-Genel Açıklamalar RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 2-Genel Açıklamalar Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Kentsel Dönüşüm Deprem Riskli Bina Tespit Yönetmeliği

Detaylı

2009 Kasım. www.guven-kutay.ch MUKAVEMET DEĞERLERİ ÖRNEKLER. 05-5a. M. Güven KUTAY. 05-5a-ornekler.doc

2009 Kasım. www.guven-kutay.ch MUKAVEMET DEĞERLERİ ÖRNEKLER. 05-5a. M. Güven KUTAY. 05-5a-ornekler.doc 2009 Kasım MUKAVEMET DEĞERLERİ ÖRNEKLER 05-5a M. Güven KUTAY 05-5a-ornekler.doc İ Ç İ N D E K İ L E R 5. MUKAVEMET HESAPLARI İÇİN ÖRNEKLER...5.3 5.1. 1. Grup örnekler...5.3 5.1.1. Örnek 1, aturalı mil

Detaylı

Master Panel 1000 WT Cephe

Master Panel 1000 WT Cephe GROUP ENERJİ SANDVİÇ PANEL 0216 340 2538-39 FAKS: 0216 340 2534 Email:info@groupenerji.com Master Panel 1000 WT Cephe Ürün Tanımı Cephe paneli bağlantı elemanını gizleyen sistemi sayesinde cephelerde kullanıma

Detaylı

BETONARME BĠNA TASARIMI

BETONARME BĠNA TASARIMI BETONARME BĠNA TASARIMI (ZEMĠN KAT TAVANI DÖġEME HESABI) Adı Soyadı Öğrenci No : L K J I H G F E D C B A A Malzeme Deprem Yerel Zemin Dolgu Duvar DiĢli DöĢeme Dolgu Bölgesi Sınıfı Cinsi Cinsi 7,8,9 C30/

Detaylı

Yapı Sistemlerinde Elverişsiz Yüklemeler:

Yapı Sistemlerinde Elverişsiz Yüklemeler: Yapı Sistemlerinde Elverişsiz Yüklemeler: Yapılara etkiyen yükler ile ilgili çeşitli sınıflama tipleri vardır. Bu sınıflamalarda biri de yapı yükleri ve ilave yükler olarak yapılan sınıflamadır. Bu sınıflama;

Detaylı

Yrd. Doç. Dr. Selim BARADAN Yrd. Doç. Dr. Hüseyin YİĞİTER

Yrd. Doç. Dr. Selim BARADAN Yrd. Doç. Dr. Hüseyin YİĞİTER Dokuz Eylül Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü İNŞ4001 YAPI İŞLETMESİ METRAJ VE KEŞİF-2 Yrd. Doç. Dr. Selim BARADAN Yrd. Doç. Dr. Hüseyin YİĞİTER http://kisi.deu.edu.tr/huseyin.yigiter YIĞMA BİNA

Detaylı

DÖŞEMELER. DERSİN SORUMLUSU: Yrd. Doç. Dr. NURHAYAT DEĞİRMENCİ

DÖŞEMELER. DERSİN SORUMLUSU: Yrd. Doç. Dr. NURHAYAT DEĞİRMENCİ DÖŞEMELER DERSİN SORUMLUSU: Yrd. Doç. Dr. NURHAYAT DEĞİRMENCİ 2 Döşemeler 1. KIRISLI PLAK DÖSEME Bir dogrultuda çalisan Iki dogrultuda çalisan 2. DISLI (NERVÜRLÜ) DÖSEME Bir dogrultuda disli döseme (dolgu

Detaylı

ÇELİK PREFABRİK YAPILAR

ÇELİK PREFABRİK YAPILAR ÇELİK PREFABRİK YAPILAR 2. Bölüm Temel, kolon kirişler ve Döşeme 1 1. Çelik Temeller Binaların sabit ve hareketli yüklerini zemine nakletmek üzere inşa edilen temeller, şekillenme ve kullanılan malzemenin

Detaylı

) = 2.5 ve R a (T 1 1 2 2, 3 3 4 4

) = 2.5 ve R a (T 1 1 2 2, 3 3 4 4 BÖLÜM 5 YIĞMA BİNALAR İÇİN DEPREME DAYANIKLI TASARIM KURALLARI 5.. KAPSAM Deprem bölgelerinde yapılacak olan, hem düşey hem yatay yükler için tüm taşıyıcı sistemi doğal veya yapay malzemeli taşıyıcı duvarlar

Detaylı

Sta4-CAD. 1 Moda cd. İçgören ap. no:120b/8 Moda/İSTANBUL Tel:(0216)414 3750 / 414 7711 Fax:418 6834 sta@sta.com.tr

Sta4-CAD. 1 Moda cd. İçgören ap. no:120b/8 Moda/İSTANBUL Tel:(0216)414 3750 / 414 7711 Fax:418 6834 sta@sta.com.tr Sta4CAD konsol duvar hesabı Birimler Uzunluk: Kuvvet: Ağırlık: Açı: Saha karakterleri: Ao Yapı önem katsayısı: Kohezyon Zemin iç sürtünme açısı(φ) Zemin su yüks. üstünde Duvar-Zemin sürtünme açısıl(δd)

Detaylı

Yapılara Etkiyen Karakteristik Yükler

Yapılara Etkiyen Karakteristik Yükler Yapılara Etkiyen Karakteristik Yükler Kalıcı (sabit, zati, öz, ölü) yükler (G): Yapı elemanlarının öz yükleridir. Döşeme ağırlığı ( döşeme betonu+tesviye betonu+kaplama+sıva). Kiriş ağırlığı. Duvar ağırlığı

Detaylı

Master Panel Nova3 Çatı

Master Panel Nova3 Çatı Master Panel Nova3 Çatı Ürün Tanımı Üç hadveli yanal binili sandviç panelidir. %10 eğimle çatı kaplaması yapılabilmektedir. En büyük avantajı yanal binili panel birleşimi sayesinde hızlı montaj yapılmasıdır.

Detaylı

ÇELİK YAPILARDA BİRLEŞİMLER

ÇELİK YAPILARDA BİRLEŞİMLER ÇELİK YAPILARDA BİRLEŞİMLER Çelik yapılarda birleşimlerin kullanılma sebepleri; 1. Farklı tasıyıcı elemanların (kolon-kolon, kolon-kiris,diyagonalkolon, kiris-kiris, alt baslık-üst baslık, dikme-alt baslık

Detaylı