ARAZİ ARAŞTIRMALARI VE ALETSEL GÖZLEMLEME OTURUMU

ZEMİN MEKANİĞİ VE TEMEL MÜHENDİSLİĞİ 14. ULUSAL KONGRESİ ARAZİ ARAŞTIRMALARI VE ALETSEL GÖZLEMLEME OTURUMU RAPORTÖR: DOÇ. DR. SAMİ OĞUZHAN AKBAŞ GAZİ ÜNİVERSİTESİ 4 EKİM 2012 SÜLEYMAN DEMİREL ÜNİVERSİTESİ

BİLDİRİ NO. YAZARLAR BAŞLIK 1. Hüseyin Yıldırım, Ayçın Mungan, Caner Akyılmaz, Serap Kaymakcı Aslancık Barajı (HES) Geçirimsizlik Perdesi Vaka Analizi 2. Ahmet Sağlamer, Hakan Anıl Afatoğlu Bakü Haydar Aliyev Kültür Merkezi Projesi Üzerine Bir İnceleme 3. Melis Yıldız, Asli Özkeskin Çevik, Orhan Erol Yumuşak Killerde Ön Germeli Zemin Ankrajları Vaka Analizi 4. Gökhan Özyurt, Nabi Kartal Toker Geoteknik Etüt Raporlarındaki Yaygın Hataların Belirlenmesi ve İstatistiksel Değerlendirilmesi 5. Şahin Çağlar Tuna, Selim Altun Alüvyon Zeminlerde CPT Sonuçlarına Bağlı Olarak Olasılıksal Parametrelerin Belirlenmesi 6. Sedat Sert, Akın Önalp Dayanma Yapılarının Aşırı Boyutlandırması Üzerine Bir Vaka Analizi 7. Ertan Bol, Akın Önalp CPTU ile Sınıflandırmada Dördüncü Parametre 8. Mehmet Berilgen, Orhan İnanır, Kutay Özaydın 4B Eş Zamanlı Ölçme Sistemi ile 1:1 Ölçekli Temel Yükleme Deneyi

BİLDİRİ NO. YAZARLAR 1. Hüseyin Yıldırım, Ayçın Mungan, Caner Akyılmaz, Serap Kaymakcı BAŞLIK Aslancık Barajı (HES) Geçirimsizlik Perdesi Vaka Analizi AMAÇ: Aslancık Barajı ve HES projesi kapsamında, regülatör altı geçirimsizlik perdesi imalatında karşılaşılan problemler ve geliştirilen çözümlerin sunumu. VAKA ANALİZİ: Baraj yerinde, 45-50 m ye ulaşan kalınlıkta, ortalama 30-35 cm, maksimum 100-150 cm çapında bloklar içeren alüvyon birimi mevcuttur. 2.80 m genişliğindeki 62 adet panelden oluşan diyafram duvar ile geçirimsizlik perdesi oluşturulmaktadır.

KARŞILAŞILAN PROBLEMLER: İmal edilen panellerin freze ile kazısı sırasında zeminin iri bloklu olmasından ve ince malzemelerin de su ile yıkanmasından dolayı hendek çeperlerinde dökülmeler meydana gelmiştir. Saha genelinde, projede belirlenen boylara inemeden betonlanan kısa metrajlı kuyularda, imalat öncesinde öngörülen bentonit ve plastik beton miktarlarının çok üzerine çıkıldığı görülmüştür. İri bloklu, boşluklu ve heterojen yapıdaki zeminde kesici uçlar, aşınma haricinde darbeye de çalışmak zorunda olduğundan, yedek parça sarfiyatları beklenilenin çok üzerine çıkmıştır.

GELİŞTİRİLEN ÇÖZÜMLER: Diyafram duvar ve fore kazık imalatları kapsamında beton içerisine bentonit katılarak, 28 günlük numunesinin geçirimlilik katsayısı 3,4 x 10-3 cm/dk. olan plastik beton tasarımı yapılmıştır.. Kısa metrajlı panellerde yıkılan zemin, mekanik kepçe ile kuyu dibinden alınmıştır. Ancak tahmini ana kaya derinliğinin 45-50 m lere vardığı yerlerde imal edilecek paneller için Ø1000 mm ve Ø800 mm çapında fore kazık ön delgileri açılarak, bu kısımlar plastik betonla doldurulmuştur. Plastik beton prizini aldıktan sonra freze ile diyafram duvar imalatlarına devam edilmiştir. Yapılan arge çalışmaları neticesinde, bentonit bulamacında polymer bazlı malzeme kullanılarak, açılan duvarda, malzemenin çeperlere yapışıp adhezyonu artırması ve yüzeyde bir çeper oluşturması sağlanmıştır. Kazı kenarlarında oluşan bu 3 mm lik çeperler sayesinde hendek göçmesi problemi en aza indirgenmiştir. Yedek parça sarfiyatlarını azaltmak adına, aşınan uçlar, çarktaki mevcut takozlar ve yarım ay gibi parçalar tungsten karbür ile kaplanarak ömürleri 2-3 kat artırılmıştır.

BİLDİRİ NO. YAPININ ÖZELLİKLERİ: YAZARLAR AMAÇ: Özel mimari formu nedeni ile halihazırda dünya çapında inşa edilen yapılar arasında en kompleks yapılardan biri olma özelliğini taşıyan Bakü Haydar Aliyev Kültür Merkezi nde geoteknik mühendisliği açısından gerçekleştirilen çalışmaların ve ortaya çıkartılan çözüm yöntemlerinin takdimi Kültür Merkezi ve zemine gömülü üç katlı bağlantı tüneli ile entegre olduğu Otopark Binası ndan oluşmakta (15.0 m kot farkı). Kültür Merkezi, mimari formu nedeni ile farklı yüksekliklere sahip ve uzay kafes çatı sistemi mevcut. Çekirdek, ana bina ve uzay kafes sisteminin bir kısmı birbirinden bağımsız temel sistemlerinden oluşmakta. BAŞLIK 2. Ahmet Sağlamer, Hakan Anıl Afatoğlu Bakü Haydar Aliyev Kültür Merkezi Projesi Üzerine Bir İnceleme

KÜLTÜR MERKEZİ TEMEL SİSTEMİ: Temellerin (-2.00 m ve -8.50 m) orta sıkı, kil bantları içeren, q a = 100 kpa olan siltli kum birimine taşıtılması öngörülmüştür. Kültür merkezinin özel yapısal şartları ve öngörülen gerilmelerin izin verilebilir taşıma kapasitesinin üstünde olmasından ötürü yapının kazıklara taşıtılması planlanmıştır. Sınırlı inşaat süresi ve yerel teknolojiler göz önüne alınarak, 50x50 cm kesite sahip, minimum efektif kazık boyu 12.00 m olan ve refü kriterlerini (5 adet kazık çakma deneyi ile belirlenmiştir) sağlayan prekast kazıklar kullanılmıştır (q a = 170 ton). Çok dar bir perde ve bağlandığı dar bir temel sisteminden oluşan çekirdek bölgesinde, deprem anında etkiyecek olan yüksek çekme kuvvetleri nedeniyle D=100 cm ve L = 25.0 m lik fore kazıklar kullanılmıştır. Uzay kafes çatı sisteminin kıvrımlı yapısı nedeniyle bazı bölgelerde çatıyı taşıyan kolonlar ve perdeler Kültür Merkezi temellerinden bağımsız tekil temellere, ağır yük taşıyan bu kolonların ve perdelerin temelleri ise fore kazıklara taşıtılmıştır. (Toplam 972 prekast, 148 fore kazık) OTOPARK BİNASI VE BAĞLANTI TÜNELİ TEMEL SİSTEMİ: q a = 70 kpa < σ = 100-120 kpa; yüksek YASS ve sıvılaşma tehlikesi: jet grout kolonlar ile zemin iyilleştirmesi (Jet 1, D=80 cm, L = 10.0 m), 2.5 x 2.5 m)

BİLDİRİ NO. YAZARLAR 3. Melis Yıldız, Aslı Özkeskin Çevik, Orhan Erol BAŞLIK Yumuşak Killerde Ön Germeli Zemin Ankrajları Vaka Analizi AMAÇ: Yumuşak kildeki bir iksa sisteminin davranışının ve kazının güvenli olarak tamamlanmasını sağlayan proje revizyonunun ayrıntılı olarak sunulması.

PROBLEM: INK 6 H=6M, 3. KADEME 10.08.2011-05.09.2011: 22mm 68 mm H=4.5M, 2. KADEME

PROBLEM: 1. Kademedeki ankrajlarda 20 t ön germe yüküne çıkılabilmişken, 2. kademe ankrajlarda sıyrılma problemleri gözlenmeye başlanmıştır. Kazı derinliği 7.5 m ye ulaştığında, güney cephe arkasındaki bazı yapılara ve yolda oturmalar gözlenmiştir.

ANKRAJ KAPASİTESİ ve GERİ ANALİZLER: SPT N değerleri 5 ile 10 arasında değişen çok yumuşak killerde bulunan 7 m uzunluğundaki ankraj kök bölgesinde, N ort değeri 8 için ankraj taşıma kapasitesi 11 t olarak hesaplanmıştır. (drenajsız kayma dayanımı tabanlı hesaplama)

SONUÇLAR: Yumuşak killerde ankraj kapasiteleri 10-15 ton mertebelerine kadar düşebilmektedir. Sağlıklı bir uygulama için yumuşak killerde saha uygulama deneyleri mutlak surette yapılıp, reel ankraj kapasitelerinin belirlenmesi gerekmektedir. Drenajsız kayma dayanımı kullanılarak yapılan hesaplama ankraj kapasiteleri için gerçekçi sonuç vermiştir. Öngerme yükleri, ankraj kapasiteleri dikkate alınarak belirlenmelidir ve eğer kazı civarında deplasmanlara izin verilebiliyor ise ankrajların çok küçük öngerme yüklerine kitlenmeleri, bir anlamda pasif ankraj olarak çalıştırılmaları önerilmektedir. Yumuşak kil uygulamalarında maksimum yatay deplasmanlar kazı derinliğinin %1 ine kadar artmaktadır. Bu deplasmanların ilave ankraj uygulaması ile önlenmesi mümkün olmamıştır.

BİLDİRİ NO. YAZARLAR BAŞLIK 4. Gökhan Özyurt, Nabi Kartal Toker Geoteknik Etüt Raporlarındaki Yaygın Hataların Belirlenmesi ve İstatistiksel Değerlendirilmesi AMAÇ: Ada-parsel bazında zemin-temel etüdü raporlarının incelenerek, yanlış/eksik arazi araştırmaları, laboratuar çalışmaları, geoteknik hesapların irdelenmesi ve bulunan hata ve eksikliklerin istatistiksel değerlendirmesinin yapılması. METOD: Ankara nın tüm merkez ilçe belediyelerinden rastgele toplanmış 60 adet zemin etüd raporu incelenmiş ve 30 teknik kritere göre değerlendirilmiştir. SONUÇLAR: Tablo 1 Ofis çalışmaları ve yeraltı araştırmaları ile ilgili kriterler ve sonuçların yüzdesel değerleri EVET HAYIR DİĞER Proje bilgisi var mı? (Yerleşim planı, yapı boyutları, kat adedi) %8 %15 %77 sadece kat bilgisi Sondajlar yatayda düzgün dağıtılmış mı? %8 %7 %85 bilgi yok Sondajlar yeterli sayıda mı? %60 %40 - Sondajlarda yeterli derinliğe inilmiş mi? %32 %68 - Sondajların kot, koordinat bilgileri verilmiş mi? %0 %100 -

Tablo 2 Numune ve karot alımı ile ilgili inceleme kriterleri ve sonuçların yüzdesel değerleri EVET HAYIR Her tabakadan örselenmemiş numune alınmış mı? %2 %98 Kayada karot alınmış mı? %85 %15 Alınan numune veya karot sayıları yeterli mi? %16 %84 Karot parametreleri belirtilmiş mi? (RQD, TCR) %100 RQD, %73 TCR Tablo 3 Yerinde yapılan geoteknik deneyler ile ilgili kriterler ve sonuçların yüzdesel değerleri EVE T HAY IR Yapılan arazi deneyi zemin türüne uygun mu? %79 %21 SPT düşeyde yeterli sıklıkta yapılmış mı? %84 %16 Ham SPT değerlerine düzeltme faktörleri uygulanmış mı? %22 %78

Tablo 4 Laboratuvar deneyleri ile ilgili inceleme kriterleri ve sonuçların yüzdesel değerleri EVET HAYIR Laboratuvar testleri her bir katman için yapılıyor mu? (UD, karot) Laboratuvar testleri her bir katman için yapılıyor mu? (İndeks) %2 %98 %16 %84 Konsolidasyon deneyi var mı? %67 %33 Konsolidasyon deneyinde boşaltma-yeniden yükleme işlemi yapılmış mı? %0 %100 Üç eksenli basınç deneyi yapılmış mı? %42 %58 Yenilme zarfının belirlenmesinde üç adet Mohr dairesi kullanılmış mı? %0 %100 Mohr daireleri birbirinden yeterince uzak mı? %86 %14 Üç eksenli deney sonucuna göre yenilme zarfı düzgün/uygun çizilmiş mi? Karot örnekleri üzerinde hangi laboratuvar testleri yapılmış? (Nokta yükleme deneyi, Tek eksenli basınç dayanımı) %82 %18 %95 nokta yükleme %5 tek eksenli sıkışma

Tablo 5 Temel tasarımı ile ilgili inceleme kriterleri ve sonuçların yüzdesel değerleri EVET HAYIR İdealize zemin profili oluşturulmuş mu? %0 %100 Zemin parametreleri birden fazla şekilde bulunup ortalamaları alınmış mı? (c u, ø, E, m v ) Taşıma kapasitesi hesaplarında SPT sonuçları kullanılmış mı? Temel taşıma gücü hem taşıma kapasitesi hem de oturma limitleri yönünden hesaplanmış mı? %8 %92 %35 %65 %24 %76 Taşıma kapasitesi ve oturma hesapları doğru mu? %68 %32 Taşıma kapasitesi ve oturma hesapları aynı temel ebatları için hesaplanmış mı? %29 %71 Gerilme sönümlenmesi hesaplanmış mı? %0 %100 Hesaplarda kullanılan temel alt kotu uygun mu? %71 %29 Yatak katsayısının belirlenmesinde temel boyutları hesaba katılmış mı? %0 %100 Netice itibariyle geoteknik etüt raporlarının sadece zorunlu bir prosedür olarak görüldüğü açıktır. Güvenli ve ekonomik yapıların inşa edilebilmesi için zemin etütlerine daha çok önem verilmesi ve hem meslek odalarının hem de devlet kurumlarının denetimlerini ciddiyetle ve daha fazla vakit kaybetmeden arttırması gerekmektedir.

BİLDİRİ NO. YAZARLAR BAŞLIK 5. Şahin Çağlar Tuna, Selim Altun Alüvyon Zeminlerde CPT Sonuçlarına Bağlı Olarak Olasılıksal Parametrelerin Belirlenmesi AMAÇ:İzmir Nergiz metro hattındaki siltli kil zemin için, yüksek kalitede CPT sonuçları kullanılarak yatay ve düşey dalgalanma ölçeğinin belirlenmesi ve literatürde yer alan değerler ile karşılaştırılması METOD: Ortalama trendden ayrılan artık fonksiyon, kendi içerisinde bir korelasyon yapısına sahip olup, değişkenler arasındaki mesafe ile ters orantılıdır. Dalgalanma ölçeği ise, artık fonksiyonun değerleri arasında görülen ilişkinin konumsal olarak devam edebildiği uzaklıktır. Vanmarcke (1977):

Elde edilen veriler yakın mesafede ciddi değişkenlikler göstermektedirler:

, Arazi Araştırmaları ve Aletsel Gözlemleme Isparta, 4 Ekim 2012 Otokovaryans fonksiyonu: Markov tek boyutlu korelasyon fonksiyonu: 4 m 74 m

BİLDİRİ NO. YAZARLAR BAŞLIK 6. Sedat Sert, Akın Önalp Dayanma Yapılarının Aşırı Boyutlandırması Üzerine Bir Vaka Analizi AMAÇ: Sakarya Nehri üzerinde yapımı devam etmekte olan bir regülatör ve HES projesi kapsamındaki betonarme duvara ait aşırı boyutlandırma probleminin tespiti ve bu konuda geliştirilen ek çözümlerin takdimi. PROJE VE ZEMİN ÖZELLİKLERİ: Uzunluğu 46 m ye varan 17 adet sondaj verisi mevcut. İnce daneli doygun numuneler üzerinde yürütülen konsolidasyonsuz drenajsız üç eksenli hücre kesme deneylerinden elde edilen kayma direnci parametrelerinin c u =29-61 kpa ve φ u =2-5 olarak belirtilmesi ülkemizde sıklıkla karşılaşıldığı üzere bu projede de deneylerin yorumlanması problemi bulunduğunu da düşündürmektedir. Mevcut Raporda Zemin Özellikleri Renk Sınıf Derinlik % E m P LM (TS150 N 60 (m) İnce (kpa) (kpa) 0) E m /P LM 0.00-7.00 Kahverengi SC 7.00-15.50 Yeşilimsi Gri 580- CL 99 11 8400-9500 650 13-16 15.50-17.20 Yeşilimsi Gri SC 45 5 1600 190 8 17.20-21.00 Yeşilimsi Gri 330- CH 99 7-8 2700-4300 370 8-13 21.00-30.00 Yeşilimsi Gri 680- CH 88-99 9-13 7500-10700 960 8-15

PROJE VE ZEMİN ÖZELLİKLERİ: 10-12 m yüksekliğindeki tesis dayanma duvarlarının temellerinin D=1.0 m çaplı, L=20-30 m uzunluğunda ve de uzunlamasına 2.5 m arayla yerleştirilmiş iki sıra kazığa taşıttırılması gerekeceği raporlanmıştır. YENİDEN DEĞERLENDİRME: RSK-2 0 50 100 150 200 35 pl Amar&Jezequel (1972) cu = + 25 10 30 Derinlik, m (kot) 27.18 m Sondaj Kotu SC 25 23.18 CH 20 18.50 SC 16.50 CL ve CH 15 11.00 10 CI ve CH 5 0 (N 1) 60: 5-7 ρ=16.50 kn/m 3 c u=0 φ=30 0 E m=2277 kpa N 30: 9 ρ=16.58 kn/m 3 c u=51 kpa φ=0 0 E m=3432 kpa (N 1 ) 60 : 5 ρ=16.60 kn/m 3 c u =0 φ=34 0 E m =5590 kpa N 30: 8 ρ=17.66 kn/m 3 c u=52 kpa φ=0 0 E m=2917 kpa N 30: 12 ρ=17.95 kn/m 3 c u=73 kpa φ=0 E m=5339 kpa Yeni parametrelerle yapılan analizlerde: İlk çözümlerde her duvar temeli altında 3 sıra kazık varken son çözümlerde duvar temeli taşıma güçleri açısından bir problem görülmemiştir. -5

SAYISAL ANALİZ: Zemin özelliklerinin yeniden gözden geçirilmesi sonrasında depremli ve depremsiz durumlar için yatay ve düşey ötelenmelerin kabul edilebilir limitler içinde kalıp kalmayacağının sorgulanması amacıyla duvar temelleri altında jet grout kolonları kullanılarak Plaxis 2D ticari yazılımı (Brinkgreve vd., 2011) yardımıyla (plane strain) sayısal analizler yapılmıştır. Yapılan tahminlerin teyidi amacıyla da yapımın başlamasıyla söz konusu duvarlarda 6 ayrı noktada ölçüm alınmaya başlamış ve yapımın tamamlanmasından 372 gün sonra alınan son ölçümlerde oluşan hareketlerin herhangi bir oturma sorunu oluşturmayacak düzeylerde gerçekleşmekte olduğu görülmüştür. 1. Duvar altında 1.5 m kalınlığında dolgu bulunması (jet grout kolonları yok), (20 mm) 2. 10 15 m boyunda, 0.6 m çapında jet grout kolonlarının dolgu altından başlaması 3. Jet grout kolonlarının duvar altından başlaması durumlarında a) statik b) ah=0.2g (35 mm) c) ah=-0.2g

40 ARAZİ ÖLÇÜMLERİ: 30 20 Düşey Deplasman (mm) 10 0 0 50 100 150 200 250 300 350 400-10 ± 10 mm -20 W1A W1A W1B W3A -30 W3B W4A -40 Zaman (gün) SONUÇLAR: Aşırı boyutlandırma eğiliminin; Bölge jeomorfolojisi ve zeminleri hakkında yetersiz bilgi, Projeciye sağlanmış zemin özellikleri verilerinin hatalı ya da aşırı muhafazakar olması, Temel analizlerinin geleneksel yöntemle yapılması (taşıma gücü), Hesaplama yapanın kendisini her tür riskten koruma içgüdüsü nedeniyle belirdiği düşünülmekte ve gereksiz maliyetin önlenmesi için herhangi bir işte yapılacak çalışmaların başından itibaren çağdaş geoteknik yöntemlerin kullanılmasıyla yürütülmesi gerektiği bir kez daha görülmektedir.

BİLDİRİ NO. YAZARLAR BAŞLIK 7. Ertan Bol, Akın Önalp CPTU İle Sınıflandırmada Dördüncü Parametre AMAÇ: Adapazarı nda gerçekleştirilen PCPT ler ile yanlarındaki sondaj kuyularından elde edilen numunelerin TS1500 uyarınca simgelerinin karşılaştırılması ve elde edilen veriler ışığında CPTU ile sınıflandırmada boşluk suyu basıncının derinlikle değişim oranının (m) ilave bir parametre olarak kullanımının araştırılması.. CPT İLE ZEMİN SINIFLANDIRILMASI: Q: normalize edilmiş uç direnci; F: normalize edilmiş sürtünme direnci;. B q =boşluk suyu basıncı oranı

m PARAMETRESİNİN ÖZELLİKLERİ: m PARAMETRESİNİN ZEMİN FİZİKSEL ÖZELLİKLERİ İLE İLİŞKİSİ: Birleştirilmiş Regresyon Analizleri LL, PI, D50, %C,FC.

BOŞLUK SUYU BASINCININ SINIFLANDIRMAYA KATKISI Çalışmada elde edilen zemin davranış tipi indeksi: Veritabanında bulunan zemin sınıflarının bulunduğu derinliklerdeki ortalama PCPT verileri kullanılarak tüm araştırıcıların önermiş oldukları I c değerleri hesaplanmıştır. Her bir zemin sınıfı numarası için tüm araştırıcılar tarafından elde edilen Ic değerlerinin kümülatif toplamları noktalanmıştır..

m parametresinin kullanımı sınıflandırmayı daha doğruya yakın biçimde yapmaya imkan tanımaktadır. Boyutsuz bir m parametresi ile ilgili korelasyonlar geliştirilmektedir.

BİLDİRİ NO. YAZARLAR 8. Mehmet M. Berilgen, Orhan E. İnanır, İ. Kutay Özaydın BAŞLIK 4B Eş Zamanlı ölçme Sistemi ile 1:1 Ölçekli Temel Yükleme Deneyi AMAÇ: Deniz çökelleri üzerinde yer alan bir hidrolik dolgu üzerinde gerçekleştirilen 1:1 ölçekli temel yükleme deneyinde toplam gerilme, boşluk suyu basıncı ve yer değiştirmelerin ölçülerek, 4m x 4m boyutlarındaki temelin yük altında davranışını incelemek. Ölçümlerde, yeni geliştirilen shape acceleration array (SAA) sensörlerin performansının inklinometrelerinki ile karşılaştırılması. SHAPE ACCELERATION ARRAY: SAA yeni geliştirilmiş bir teknoloji olup, geoteknikte aletsel gözlem için gerçek. zamanlı ve üç boyutlu yer değiştirme ve ivme ölçümünü bir hat boyunca alınmasını sağlayan kablolar üzerine döşenmiş Mikro Elektro-Mekanik (MEMS) sensörlerdir. Bu mikro elektro mekanik sensörler 20µ kalınlığında ve 3 mm x 3 mm boyutlarında mini makinelerin 30 cm veya 50 cm uzunluktaki rijit segmentler oluşturarak birbirlerine kompozit mafsallarla bağlandığı fakat iki veya üç serbestlik derecesinde esnekliğe sahip elemanlardır.

DENEY SAHASI VE ÖLÇÜM EKİPMANLARI: Deney sahası Bursa İli Gemlik İlçesi Sazlık Mevkiinde Borusan Limanı nda yer almaktadır. Temel yükleme deneyi yüzeyden 2 m derinlikte ve 4 m x 4 m boyutlarında yapılmıştır. Temel taban basıncını ölçmek için toplam basınç ölçerler (5 adet), yükleme sırasında oluşan ve zamanla sönümlenen artık boşluk suyu basınçlarını ölçmek için piyezometreler(-5.8, -8.6 ve -13.76 m) ve yer değiştirmeleri ölçmek için yatay ve düşey inklinometre ölçümü (her yükleme kademesinde okuma) ile SAA dan (dakikada 1 ölçüm)yararlanılmıştır. Yükleme deneyinde zati yük olarak sahada bulunan 2 m x 2 m x 4 m dikdörtgen prizma geometrisine sahip betonarme bloklar (beher betonarme blok ağırlığı yaklaşık 384 kn, taban basıncı 47.5 kpa) kullanılmış olup, 180-210 kpa taban basıncı değerine ulaşılmıştır..

ZEMİN ÖZELLİKLERİ: Deney sahasında açılan sondajlarda yapılan arazi veyn deneylerinde, drenajsız kayma mukavemeti değerleri genellikle, 10.0-20.0m derinlikler arasında c u =20-30 kpa, 20-30 m derinlikler arasında c u = 30-40 kpa ve 30m derinlikten sonra c u =40-80 kpa arasında ölçülmüştür. Yapılan CPT deneylerinde ise, koni direnci değerleri genellikle, 10.20 m derinlikler arasında q c = 0.4-0.8 MPa ve 20-30 m derinlikler arasında q c =0.8-1.2 MPa arasında ölçülmüştür.. DENEY SONUÇLARI:

DENEY SONUÇLARI:

DENEY SONUÇLARI: Yukleme deneyi kapsamında ortalama 190 kpa (Temel altında farklı noktalarda 180-210 kpa değerlerine ölçülmüştür) basınç değerine çıkılmıştır. Bu yük altında 4 m x4 m ebatlarındaki temelin ana zorlanma doğrultusu olan Kuzeydoğu-Güneybatı istikametinde maksimum oturma 90mm, maksimum yatay deplasman -3.80 kotlarında (temel altından 2 m derinlikte) 26 mm mertebelerine ölçülmüştür. Deney sahasında yerleştirilen tüm ölçüm aygıtlarından genelde birbirleri ile uyumlu ve tamamlayıcı nitelikte değerler elde edilmiştir..