Çelik Depo Raf Sistemlerinde Kullanılan Kulak Bağlantılarında Kaynak Hesabı Ve Optimizasyonu
|
|
- Fidan Yaşar
- 7 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 Çelik Depo Raf Sistemlerinde Kullanılan Kulak Bağlantılarında Kaynak Hesabı Ve Optimizasyonu Yaşar PALA Emre ÇALIŞ Uludağ Üniversitesi, Bursa ÜÇGE Depo Raf Sistemleri, Bursa Ahmet Emre ÖCAL Safa ŞENAYSOY ÜÇGE Depo Raf Sistemleri, Bursa ÜÇGE Depo Raf Sistemleri, Bursa Öz Bu çalışmada çelik depo raf sistemlerinde kullanılan yatay taşıyıcıyı oluşturan kulak ve yatay kirişin bağlantı noktasındaki kaynak analizi yapılmakta ve optimum kaynak uzunluğu iki farklı kaynak modeli için tespit edilmektedir. Sonuçta üst ve alt kısımların U-kaynağı yapıldığı ikinci model imalat modeli olarak ön görülmüştür. Keyfi yük, boyut ve malzeme değerleri halinde kaynak uzunluğunu veren bir program Matlab ortamında yazılmıştır. Anahtar Sözcükler: Çelik, Depo Raf Sistemleri, Dikme, Yatay Taşıyıcı, Kaynak, Optimizasyon Simgeler Dizini σ ak : Yatay taşıyıcı sacının akma çeki gerilmesi τ ak : Yatay taşıyıcı sacının akma kayma gerilmesi σ em : Malzeme emniyet gerilmesi σ kem : Kaynak emniyet gerilmesi τ em : Malzeme kayma emniyet gerilmesi τ kem : Kaynak kayma emniyet gerilmesi τ kem = V1.V2.V3. τ em /s s: Emniyet katsayısı τ ort : Kaynak üzerine gelen ortalama kayma gerilmesi F 1 : Alt ve üst kaynağa gelen kuvvet F 2 : Yan kaynağa gelen kuvvet M 1 : Alt ve üst kaynağa gelen moment M 2 : Yan kaynaklara gelen moment M u : Kaynaklara gelen toplam moment I 1 : Alt ve üst kaynağın atalet momenti 17
2 I 2 : Yan kaynakların atalet momenti V 1 : Kaynak dikiş faktörü(=1, statik zorlama) V 2 : Kaynak kalite faktörü(=0.5, 3. Kalite) V 3 : Darbe faktörü(=1) σ kem = V1.V2.V3. σ ak /s L: Yatay taşıyıcı uzunluğu F=W/4: Her bir kulağa gelen yük t: Yatay taşıyıcı sac kalınlığı a=0.7t: Köşe kaynağı köşegen uzunluğu(bu köşegenel doğrultuda maksimumdur.) b=l/2 l 0 = Kaynak genişliği 1.Giriş Depo Raf Sistemleri ürün depolama ve lojistik sektörlerinde önemli bir yere sahiptir. Son zamanlarda gelişen lojistik sektörü ile depo raf sistemlerinin de öneminin arttığı görülmektedir. Depo raf sistemlerinin kullanımının yaygınlaşması ve bu sistemlerde taşınan ürünlerin değerlerinin artması ile bu sistemlerin yapısal dayanımları önem kazanmaktadır. Depo raf sistemleri, ince cidarlı çelik elemanlardan oluşmaktadır. İnce cidarlı çelik elemanların, taşıyıcı sistemlerde kullanımının bir takım avantaj ve dezavantajları bulunmaktadır. Hafiflik, seri üretim, yüksek mukavemet, kolay kurulum, korozyona karşı direnç, düşük taşıma giderleri, kesit çeşitliliği ve geri dönüşüm gibi özellikler, ince cidarlı çelik elemanların kullanım avantajları arasında yer almaktadır. Eleman kalınlıklarının düşük olması sebebiyle ortaya çıkan burkulma problemleri ise ince cidarlı çelik elemanlar kullanımının dezavantajları arasında yer alabilmektedir. İnce cidarlı elemanların taşıyıcı sistemi oluşturduğu en yaygın depo tipi paletli depo raf sistemleridir. Paletli depo raf sistemlerinde, raflara konacak ürünler çeşitli yüksekliklerdeki yatay raf kirişlerine paletler üzerinde yerleştirilirler. Sistemin bileşenlerini, dikmelerin ve çaprazların oluşturduğu ayaklar ve bu ayakları birbirine bağlayan, paletlerin üzerlerine yerleştirildiği yatay taşıyıcılar oluşturmaktadır(mangır, 2014). Ayaklarla yatay taşıyıcı çiftleri bağlanarak bir kat oluşturur. Yatay taşıyıcı çiftlerinin yatay olarak sıralanmasıyla palet veya yükler için belirlenen katlar oluşturulur. Çapraz elemanlar dikmelere genellikle cıvatalar ile bağlanmaktadır. Ayrıca çerçeveyi oluşturan dikmeler üzerinde belli aralıklarda delikler bulunmaktadır. Bu deliklere yatay taşıyıcı takılarak istenilen yüksekliğe ayarlanabilen raflar elde edilmektedir. Yatay taşıyıcılar dikmelere tırnaklı bir bağlantı yardımıyla takılmaktadır. Bazı yüksekliği ayarlanabilir raf türlerinde de tırnaklı bağlantı yerine cıvatalı bağlantılar da tercih edilmektedir. Yatay taşıyıcı iki kısımdan oluşmaktadır. Bunlardan ilki yatay kiriştir. Bu yatay kirişler genellikle soğuk ya da sıcak şekillendirme ile üretilen kutu profillerdir. Diğer eleman ise dikme üzerindeki deliklere veya yuvalara bağlantıyı sağlayan tırnakları bulunan, yatay kirişe kaynaklı veya yatay kiriş ile tümleşik olarak oluşturulan bağlantı elemanıdır. Bu iki eleman birbirine kaynak yardımıyla birleştirilerek yatay taşıyıcı oluşturulmaktadır (EN 15512, 2009). İmalat sektöründe bu tür çok kaynak gerektiren elemanlarda minimum maliyet ve maksimum dayanımı verecek optimum çözümün elde edilmesi son derece önemlidir. Bu sebeple bu çalışmada çelik depo raf sistemlerinde kullanılan yatay taşıyıcıdaki iki hedefi de karşılayacak kaynak şeklini ve uzunluğunu veren analitik bir yöntem geliştirilmektedir. Bu yöntemi kullanarak önce verilen dış yükü taşıyacak uygun yatay kiriş boyutlarının 18
3 programa girilip girilmediğini kontrol eden ve daha sonrada optimum kaynak uzunluğunu tespit eden Matlab ortamında bir program yazılmıştır. Bu program sürekli kullanım için verileri dışarıdan almakta ve hesaplama yapmaktadır. Bu çalışmada yatay kiriş ile tırnaklı eleman arasındaki en uygun kaynak boyunun belirlenmesi üzerine çalışılmıştır. Burada iki farklı kaynak tipi üzerinden en uygun kaynak boylarının hesaplanması üzerinde durulmuştur. İlk olarak yatay kiriş kesitinin alt ve üst yüzeylerinin bütün kenar boyunca kaynak edildiği kabul edilerek yan yüzeylerde kesitin orta kısmından başlayarak yukarı ve aşağı doğru atılacak kaynak uzunluğu tespit edilmiştir. İkinci olarak da yine alt ve üst yüzeylerinin bütün kenar boyunca kaynak edildiği kabul edilerek yan yüzeylerin kesitin alt ve üst kısmından başlayarak orta kısma doğru atılacak kaynak uzunluğu tespit edilmiştir. 2.Kaynak Uzunluğunun Bulunması 2.1. Alt-Üst Tam ve Kısmi Yan Yüzey Kaynak Atılması Hali Burada detayları verilmeyen basit bir analiz sonucunda palet yüküne maruz yatay taşıyıcının kulağa bağlandığı bölgede sadece üst ve alt yüzeylerin kaynak edildiği halde gerekli kaynak uzunluğunun B kesit genişliğinden fazla olması gerektiği ve dolayısıyla da yan yüzeylere de kaynak atılması gerektiği sonucu elde edilebilir. Bu sebeple alt üst yüzeylerin bütün kenar boyunca kaynak edildiği kabul edilerek yan yüzeylere y=0 dan itibaren yukarı ve aşağı doğru atılacak kaynak uzunluğunu bulacağız(şekil 1.1). Bu çalışmada köşe kaynağı yapıldığı kabul edilmektedir. Kullanılan kesit değişkenleri Şekil 1.2 de gözükmektedir. Şekil 1.1. Yatay taşıyıcı kesiti üzerinde kaynak gösterimi Şekil 1.2. Yatay taşıyıcı kesiti üzerinde kullanılan değişkenler 19
4 a) Kulak ve kirişten ibaret yatay taşıyıcı b) Köşe kaynağı Şekil 1.3. Yatay taşıyıcı - kulak bağlantısındaki kaynak boyutları Şekil 1.3' teki her bir kaynağın taşıdığı gerilmeleri bulmak için öncelikle her bir kaynağın taşıdığı kuvvet ve momentleri bulmamız gerekir. Her bir kaynak kesitindeki kuvveti bulmak için de önce kaynaklardaki kayma gerilmesini bulalım. Ortalama kayma gerilmesi her bir kulağa gelen kuvvet (F) toplam kaynak alanına bölünerek elde edilir. τ or = F 2aB+2al 0 = F 2a(l 0 +B) Buradaki kaynak genişliği (l 1 ) kesit genişliğine eşit alınmaktadır: l 1 =B. Buna göre üst ve yan kaynaklardan her birinin taşıdığı yük F 1 = τ or ab F 1 = FBa F B 2a(l 0 +B) 1 = F (2a) 2(l 0 +B) (1) F 2 = τ or (l 0 a) = F(l 0a) 2a(l 0 +B) F 2 = F l 0 2(l 0 +B) (2b) kadardır Kaynak momentleri Kaynak bağlantıları kesmeye ilave olarak eğilmeye de maruzdur. Üst-alt kaynaklardan her birinin taşıdığı momentler(m 1 ) ile yan merkezil kaynakların her birinin taşıdığı momentleri (M 2 ) bulmak için şöyle bir yol izleyelim. Bütün kaynakların taşıdığı momentler toplamı(2m 1 +2M 2 ) iki tarafından ankastre ve 6 adet münferit yükü taşıyan yatay taşıyıcının kaynak noktalarında oluşan (M u ) momentine eşit olmalıdır. Bu M u momenti tekil kuvvet ve çok sayıdaki tekil kuvvet hali için daha sonra hesaplanacaktır. Buna göre; 2M 1 + 2M 2 = M u (3) olmalıdır. Diğer taraftan traversin üst tarafının eğriliği ile yan tarafının eğriliği aynı olmalıdır. Üst sac (ve dolayısıyla kaynak elemanları) için l/ρ=m 1 /EI 1 ve yan kaynak için de l/ρ=m 2 /EI 2 olmalıdır. Bu iki değerden bulunur.(3) ve (4) denklemleri ortak çözülerek M 1 = I 1 I 2 M 2 (4) M 2 = M u 2 I 1 I2 +1, M 1 = I1Mu 2(I 1 +I 2 ) (5) bulunur. 20
5 Şimdi de kulak noktasındaki M u momentini bulamaya çalışalım. Şekil 1.4. teki gibi ortasından 2F=P kuvvetine maruz ankastre kirişin A ve B noktalarındaki M A ve M B momentleri ile verilir. x 0 = y 0 = L/2 halinde Şekil 1.4. P kuvvetine maruz ankastre kiriş M A = Px 2 0y 0, M L 2 B = Py 2 0x 0 (6) L 2 M A = M B = PL = FL 8 4 (7) bulunur. (7) ile verilen momentler pratikteki durumda oluşan momentlerden daha büyüktür. Bunun sebebi paletlerin yatay taşıyıcı üzerinde birden fazla noktalarda basmasıdır. Mesela yatay taşıyıcı üzerinde üç palet taşındığını ve üç palet genişliğinin yaklaşık olarak yatay taşıyıcı genişliğine eşit olduğunu kabul edelim(şekil1.5). Şekil 1.5. Yatay taşıyıcı üzerindeki palet ayaklarının temsil edildiği yük dağılımı Buna göre her bir tekil kuvvetler arası uzunluk L/3 alınabilir. Sol ve sağ uçtaki kuvvetlerin A ve B etrafındaki momentleri yaklaşık olarak sıfırdır. (6) formüllerini kullanarak 2 2 M A = 2P 6 L 3 2L 3 L 2 + 2P 6 2L 3 L 3 L 2 M A = 2PL 27 = M B (8) buluruz. Elde edilen bu momentler (3) denklemindeki M u değerine eşittir: M A = M B = M u (9) 21
6 2.1.2 I 1 ve I 2 Atalet Momentleri Şekil 1.2 deki üst ve alt parça ile yan kaynak parçalarının x eksenine göre toplam atalet momentleri I xx = Ba3 + (ab) H 2 + a al 0 3 = 2I 1 + 2I 2 (10) ile verilir. Burada üst-alt parçalar için Steiner teoremi kullanılmakta olup, I 1 ve I 2 sırasıyla üst parçanın ve yan parçanın atalet momentidir. 2.2.Kaynak Kayma ve Eğilme Gerilmeleri Kaynaklardaki kesmeden dolayı oluşan kayma gerilmeleri (1) denkleminde elde edilmişti. Şimdi üst-alt parçalar ile yan parçalardaki eğilme gerilmelerini bulalım. ile verilir. Burada σ e üst = σ ealt = M 1 I 1 H 2 + a = M 1 W xx (11) W xx üst = I 1 H + a (12) 2 mukavemet momentidir. Yan kaynaklardaki maksimum eğilme gerilmesi de σ e yan = M 2 = M 2 W xx yan l 0 I 2 2 (13) dir. M 1 ve M 2 değerleri (5) denklemleri ile verilmektedir. Şimdi kaynakta oluşan toplam eğilme gerilmesi σ = σ e T = σ eüst + σ eyan = M 1 I 1 H 2 +a + M 2 [I 2 (l 0 2) ] (14) ve toplam kayma gerilmesi de τ = τ k T = τ üst + τ yan = F 1 2aB + F 2 2al 0 (15) dır. Eşdeğer mukayese gerilmesini bulmak için Mohr çemberinden yararlanacağız [1]. σ muk = 1 2 σ + σ2 + 4τ 2 σ ak s (16) Burada σ ak ve s sırasıyla malzeme akma gerilmesi ve emniyet katsayısıdır. 2.3 Optimum Kaynak Uzunluğunun Bulunması Üst-Alt kaynaklar yatay taşıyıcı genişliğine eşit olarak atıldığından, belirlenmesi gereken değer l 0 değeridir. Bunun için sıfırdan başlayıp x=0,1 mm artımlarla l 0 artırılarak Δ = 1 σ + 2 σ2 + 4τ 2 σ ak (17) s değerini sıfır yapan l 0 değeri elde edilebilir. Bu değer aranan l 0 kaynak uzunluğudur. Geliştirilen bilgisayar algoritmasında önce travers kesitinin emniyetli olup olmadığı kontrol edilmektedir. Girilen değerlere göre emniyetli kesit değeri elde edildikten sonra 22
7 kaynak hesabı başlamakta ve keyfi değerler için l 0 kaynak uzunluğu elde edilmektedir. Son adımda bulunan l 0 değeri H/2 den büyük bulunacak olduğunda program uyarı vermekte ve değerleri tekrar değiştirmek gerektiğini söylemektedir. Bu yüzden merkezden itibaren yan kaynak atılması durumunda bilinen değerler çerçevesinde neredeyse kesit yan kenar uzunluğu değerine yakın l 0 kaynak uzunluğu değerleri elde edilmektedir. Bunun sebebi yan kaynakların x eksenine çok yakın olması ve dolayısıyla da atalet momentlerinin küçük olmasıdır. Şu halde yan kaynakları üst ve alt kenar kaynaklarına bitişik atmalı ve böylece eğilme gerilmelerini daha iyi karşılayan bir kaynak dikişi elde etmek mümkündür. 3.Üst-Alt U-Kaynak Hali Şekil 3.1. Üst-alt U-kaynak hali Bu durumda görüldüğü üzere yan kaynaklar alt ve üst kaynaklara doğru çekilmiştir. Bu tür kaynak birbirinin devamı olması durumunda daha kolay işçilik gerektirir. Bu şekil için olan hesaplamalar öncekinin hemen hemen aynıdır. Tek fark bu halde atalet momentleri ile her bir parçanın taşıdığı momentin değişmiş olmasıdır. Bu halde (3) denklemi 2M 1+ 4M 2 = M u (18) ile değiştirilmelidir. Şimdi (4) ve (18) denklemleri ortak çözülerek M 1 = 2PL, M 2PL I 2 I1 2 = I 27[2I 1 +4I 2 ] 2 (19) bulunur. M u momenti yine (9) denklemi ile verilmektedir. Üst birleşik parçanın x eksenine göre atalet momenti bu hal için I xx = 1 12 B a 3 + (ab ) H 2 + a a(l 0) 3 + a(l 0 ) H l (20) dir. Toplam kaynak bölgesinin x ekseni etrafındaki atalet momenti I xx = 2I xx = l 1a 3 + (al 1 ) H a a(l 0 a) 3 + a(l 0 a) H l formundadır. = 2I 1 + 2I 2 (21) 23
8 4. Matlab Ortamında Kaynak Optimizasyonu Programı Yukarıda elde edilen sonuçları kullanarak keyfi parametreler için optimum kaynak şekli ve kaynak uzunluğunu veren ve sanayideki sürekli uygulamalarda kullanılabilecek Matlab ortamında bir program geliştirilmiştir. Program önce yatay taşıyıcının önerilen boyutlarının uygun olup olmadığını kontrol etmekte ve daha sonra bu çalışmada elde edilen analitik sonuçları kullanarak optimum kaynak şekli ve kaynak uzunluğunu vermektedir. Program dışarıdan giriş verileri olarak yatay kiriş uzunluğu (L), dış yük (P), emniyet faktörü (s), yatay kiriş sacı kalınlığı (t), yatay kiriş kesitinin dış yüksekliği (H) ve dış genişliğini (B), yatay kiriş sacı akma gerilmesi (σ akma ) değerlerini istemekte ve çıkış değeri olarak yan yüzeylere atılacak toplam kaynak uzunluğunu (l 0 ) vermektedir. Programın akış şeması Şekil 4.1 deki gibidir. Şekil 4.1 Matlab programı akış şeması 5. Sonuçlar Ve Tartışma Yatay taşıyıcılarda kulak ve yatay kirişin bağlandığı bölgede iki ayrı kaynak modeli önerilmiştir. Birinci modelde üst ve alt tamamen kaynak yapılırken yan kısımlar merkezden itibaren kaynak yapılmaktadır. Bu modelde kaynak malzemesinin çoğu kirişin tarafsız eksenine yakın bölgede bulunduğu için kaynak eğilme momentlerini etkili bir şekilde taşıyamamakta ve bu nedenle bulunacak yan kenar kaynak uzunluğu olması gerekenden fazla çıkmaktadır. İkinci kaynak modelinde kirişin üst ve alt kısımlarına U şeklinde bir kaynak atıldığı düşünülmüştür. Bu yeni durumda kesitin en çok zorlandığı alt ve üst bölgeler kaynak edildiği için ikinci halde daha düşük bir yan kenar kaynak uzunluğu elde edilmiştir. Şu halde nihai bir karar olarak üst ve alt kısmın U şeklinde kaynak edildiği model imalat modeli olarak önerilebilir. Şekil 5.1 de üst ve alt kısımların U kaynak yapıldığı halde farklı yatay kiriş uzunlukları için kaynak uzunluğu yük eğrileri elde edilmiştir. Bu üç uzunluk pratikte en çok kullanılan yatay kiriş boylarıdır. Uygulayıcı uygulamak istediği yük değerine bağlı olarak atması gereken yan kaynak uzunluğunu eğrilerden bulabilir. Bu eğrilerin dışında kalan çalışma 24
9 değerleri istendiğinde Matlab ortamında geliştirilen ve keyfi değerler için çalışabilen program kullanılmalıdır. Şekil 5.1 Yük-Kaynak Uzunluğu Eğrisi Bu şekilde tercih edilen kaynak tipinin uygun olup olmadığını belirlemek için deney de yapılmıştır. Şekil 5.2 Moment Rotasyon Eğrisi a) Kaynak Kısmının Ön Görünüşü b) Tırnakların Dikme İçinde Görünüşü Şekil 5.3 Ankastre Yatay Taşıyıcı 25
10 Şekil 5.3 te görüldüğü gibi yatay taşıyıcı ile aynı kesit boyutlarına sahip kirişin ucuna kulak alt-üst U-kaynak olacak şekilde birleştirilmiş ve tırnaklar vasıtasıyla dikmeye bağlanmıştır. Kirişin serbest ucundan düşey doğrultuda gittikçe artan bir kuvvet uygulanarak oluşan kulak yer değiştirmesi LVDT transduseri vasıtasıyla ölçülmüştür. Sehim ise test makinesinden alınmaktadır. Kuvvetin uygulandığı noktanın kulağa uzunluğu 450 mm alınmıştır. Bu veriler kullanılarak kirişin kulağa bağlandığı noktadaki dönme açısı tespit edilmiştir. M= rxf = 0.45F alarak Moment-Rotasyon grafiği çizilmiştir (Şekil 5.2). Grafikten ve şekillerden de görüldüğü üzere kaynak bağlantısı yüke dayanmakta fakat kulak kısmını dikmeye bağlayan tırnaklar kopmaktadır. Grafikteki ani değişim noktaları tırnakların koptuğu anları ve yük değerlerini göstermektedir. Aşırı yüklemelerde yatay kirişin yan yüzeylerinde ve kulağa yakın bağlantı noktalarında yerel burkulmalar ortaya çıkabilmektedir. Bu durum göz önüne alınarak kirişin kulağa bağlandığı noktada U kaynaklara ilave olarak merkez bölgesine punta kaynaklar da atılarak kök kısmında oluşabilecek yerel burkulmaların önüne geçilebilir ya da yapı daha büyük yüklerde burkulabilecek hale getirilebilir. Sonuç olarak çelik depo raf sistemlerinde kullanılan yatay taşıyıcılar ikinci model olarak önerilen U kaynağı şeklinde birleştirilmeli ve ağır yüklerin kullanılabileceği durumlarda merkez noktaları punta kaynakla takviye edilmelidir. 6. Teşekkür Bu çalışma ÜÇGE-DRS Firması ile ortak proje olarak yürütülen 0310.STZ nolu ve Depo Raf Sistemlerinde Taşıyıcı Kesitlerin ve Bağlantıların Mukavemet Analizi ve Optimizasyonu adlı SANTEZ projesi kapsamında yapılmıştır. Çalışmada bize her türlü katkıyı sağlayan ÜÇGE DRS şirketine minnetlerimizi sunarız. 7. Kaynaklar 1. EN 15512:2009, Çelik Depo Raf Sistemleri - Ayarlanabilir Palet Raf Sistemleri Yapısal Tasarım İçin Esaslar 2. Mangır, A. (2014) İnce Cidarlı Çelik Depo Raf Sistemleri Kolonlarının Dayanım Ve Stabilitesi. Yüksek Lisans Tezi, İstanbul Teknik Üniversitesi, Fen Bilimleri Enstitüsü, İstanbul 3. William NASH, Merle C. POTTER, Çeviren: Yaşar PALA (2014). Mukavemet, Schaum Serisi,, Nobel Yayıncılık, Ankara, Türkiye 26
MAKİNE ELEMANLARI 1 GENEL ÇALIŞMA SORULARI 1) Verilen kuvvet değerlerini yükleme türlerini yazınız.
MAKİNE ELEMANLARI 1 GENEL ÇALIŞMA SORULARI 1) Verilen kuvvet değerlerini yükleme türlerini yazınız. F = 2000 ± 1900 N F = ± 160 N F = 150 ± 150 N F = 100 ± 90 N F = ± 50 N F = 16,16 N F = 333,33 N F =
DetaylıT.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ
T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ 3 NOKTA EĞME DENEY FÖYÜ ÖĞRETİM ÜYESİ YRD.DOÇ.DR.ÖMER KADİR
DetaylıENLEME BAĞLANTILARININ DÜZENLENMESİ
ENLEME BAĞLANTILARININ Çok parçalı basınç çubuklarının teşkilinde kullanılan iki tür bağlantı şekli vardır. Bunlar; DÜZENLENMESİ Çerçeve Bağlantı Kafes Bağlantı Çerçeve bağlantı elemanları, basınç çubuğunu
DetaylıKİRİŞLERDE VE İNCE CİDARLI ELEMANLARDA KAYMA GERİLMELERİ
KİRİŞLERDE VE İNCE CİDARLI ELEMANLARDA KAYMA GERİLMELERİ x Göz önüne alınan bir kesitteki Normal ve Kayma gerilmelerinin dağılımı statik denge denklemlerini sağlamalıdır: F F F x y z = = = σ da = 0 x τ
DetaylıBURSA TEKNİK ÜNİVERSİTESİ DOĞA BİLİMLERİ, MİMARLIK VE MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 3 NOKTA EĞME DENEYİ FÖYÜ
BURSA TEKNİK ÜNİVERSİTESİ DOĞA BİLİMLERİ, MİMARLIK VE MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 3 NOKTA EĞME DENEYİ FÖYÜ BURSA - 2016 1. GİRİŞ Eğilme deneyi malzemenin mukavemeti hakkında tasarım
DetaylıKirişlerde Kesme (Transverse Shear)
Kirişlerde Kesme (Transverse Shear) Bu bölümde, doğrusal, prizmatik, homojen ve lineer elastik davranan bir elemanın eksenine dik doğrultuda yüklerin etkimesi durumunda en kesitinde oluşan kesme gerilmeleri
DetaylıFL 3 DENEY 4 MALZEMELERDE ELASTĐSĐTE VE KAYMA ELASTĐSĐTE MODÜLLERĐNĐN EĞME VE BURULMA TESTLERĐ ĐLE BELĐRLENMESĐ 1. AMAÇ
Malzemelerde Elastisite ve Kayma Elastisite Modüllerinin Eğme ve Burulma Testleri ile Belirlenmesi 1/5 DENEY 4 MAZEMEERDE EASTĐSĐTE VE KAYMA EASTĐSĐTE MODÜERĐNĐN EĞME VE BURUMA TESTERĐ ĐE BEĐRENMESĐ 1.
DetaylıMukavemet-II PROF. DR. MURAT DEMİR AYDIN
Mukavemet-II PROF. DR. MURAT DEMİR AYDIN KAYNAK KİTAPLAR Cisimlerin Mukavemeti F.P. BEER, E.R. JOHNSTON Mukavemet-2 Prof.Dr. Onur SAYMAN, Prof.Dr. Ramazan Karakuzu Mukavemet Mehmet H. OMURTAG 1 SİMETRİK
DetaylıMukavemet-I. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Mukavemet-I Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 5 Eğilmede Kirişlerin Analizi ve Tasarımı Kaynak: Cisimlerin Mukavemeti, F.P. Beer, E.R. Johnston, J.T. DeWolf, D.F. Mazurek, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok.
DetaylıBurulma (Torsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler
Burulma (orsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler Endüstiryel uygulamalarda en çok rastlanan yükleme tiplerinden birisi dairsel kesitli millere gelen burulma momentleridir. Burulma
Detaylı29. Düzlem çerçeve örnek çözümleri
9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri 9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri Örnek 9.: NPI00 profili ile imal edilecek olan sağdaki düzlem çerçeveni normal, kesme ve moment diyagramları çizilecektir. Yapı çeliği
DetaylıSÜLEYMAN DEMİ REL ÜNİ VERSİ TESİ MÜHENDİ SLİ K-Mİ MARLIK FAKÜLTESİ MAKİ NA MÜHENDİ SLİĞİ BÖLÜMÜ MEKANİK LABORATUARI DENEY RAPORU
SÜLEYMAN DEMİ REL ÜNİ VERSİ TESİ MÜHENDİ SLİ K-Mİ MARLIK FAKÜLTESİ MAKİ NA MÜHENDİ SLİĞİ BÖLÜMÜ MEKANİK LABORATUARI DENEY RAPORU DENEY ADI KİRİŞLERDE SEHİM DERSİN ÖĞRETİM ÜYESİ YRD.DOÇ.DR. ÜMRAN ESENDEMİR
Detaylı2.2 KAYNAKLI BİRLEŞİMLER
2.2 KAYNAKLI BİRLEŞİMLER Aynı veya benzer alaşımlı metal parçaların ısı etkisi altında birleştirilmesine kaynak denir. Kaynaklama işlemi sırasında uygulanan teknik bakımından çeşitli kaynaklama yöntemleri
DetaylıMühendislik Mekaniği Statik. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Mühendislik Mekaniği Statik Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 10 Eylemsizlik Momentleri Kaynak: Mühendislik Mekaniği: Statik, R. C.Hibbeler, S. C. Fan, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok. 10. Eylemsizlik Momentleri
Detaylı2009 Kasım. www.guven-kutay.ch MUKAVEMET DEĞERLERİ ÖRNEKLER. 05-5a. M. Güven KUTAY. 05-5a-ornekler.doc
2009 Kasım MUKAVEMET DEĞERLERİ ÖRNEKLER 05-5a M. Güven KUTAY 05-5a-ornekler.doc İ Ç İ N D E K İ L E R 5. MUKAVEMET HESAPLARI İÇİN ÖRNEKLER...5.3 5.1. 1. Grup örnekler...5.3 5.1.1. Örnek 1, aturalı mil
DetaylıBURULMA (TORSİON) Dairesel Kesitli Çubukların (Millerin) Burulması MUKAVEMET - Ders Notları - Prof.Dr. Mehmet Zor
3 BURULMA (TORSİON) Dairesel Kesitli Çubukların (Millerin) Burulması 1.1.018 MUKAVEMET - Ders Notları - Prof.Dr. Mehmet Zor 1 3. Burulma Genel Bilgiler Burulma (Torsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme
Detaylı28. Sürekli kiriş örnek çözümleri
28. Sürekli kiriş örnek çözümleri SEM2015 programında sürekli kiriş için tanımlanmış özel bir eleman yoktur. Düzlem çerçeve eleman kullanılarak sürekli kirişler çözülebilir. Ancak kiriş mutlaka X-Y düzleminde
DetaylıKAYMA GERİLMESİ (ENİNE KESME)
KAYMA GERİLMESİ (ENİNE KESME) Demir yolu traversleri çok büyük kesme yüklerini taşıyan kiriş olarak davranır. Bu durumda, eğer traversler ahşap malzemedense kesme kuvvetinin en büyük olduğu uçlarından
DetaylıMukavemet-I. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Mukavemet-I Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 6 Kirişlerde ve İnce Cidarlı Elemanlarda Kayma Gerilmeleri Kaynak: Cisimlerin Mukavemeti, F.P. Beer, E.R. Johnston, J.T. DeWolf, D.F. Mazurek, Çevirenler: A. Soyuçok,
DetaylıASİSTAN ARŞ. GÖR. GÜL DAYAN
ASİSTAN ARŞ. GÖR. GÜL DAYAN VİSKOZİTE ÖLÇÜMÜ Viskozite, bir sıvının iç sürtünmesi olarak tanımlanır. Viskoziteyi etkileyen en önemli faktör sıcaklıktır. Sıcaklık arttıkça sıvıların viskoziteleri azalır.
DetaylıKOÜ. Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü (1. ve 2.Öğretim / B Şubesi) MMK208 Mukavemet II Dersi - 1. Çalışma Soruları 23 Şubat 2019
SORU-1) Aynı anda hem basit eğilme hem de burulma etkisi altında bulunan yarıçapı R veya çapı D = 2R olan dairesel kesitli millerde, oluşan (meydana gelen) en büyük normal gerilmenin ( ), eğilme momenti
DetaylıTORNA TEZGAHINDA KESME KUVVETLERİ ANALİZİ
İMALAT DALI MAKİNE LABORATUVARI II DERSİ TORNA TEZGAHINDA KESME KUVVETLERİ ANALİZİ DENEY RAPORU HAZIRLAYAN Osman OLUK 1030112411 1.Ö. 1.Grup DENEYİN AMACI Torna tezgahı ile işlemede, iş parçasına istenilen
DetaylıTanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir.
BASINÇ ÇUBUKLARI Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir. Basınç çubukları, sadece eksenel basınç kuvvetine maruz kalırlar. Bu çubuklar üzerinde Eğilme ve
DetaylıL KESİTLİ KİRİŞTE KAYMA MERKEZİNİN ANSYS İLE VE DENEYSEL YOLLA BULUNMASI
T.C DOKUZ EYLÜL ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ L KESİTLİ KİRİŞTE KAYMA MERKEZİNİN ANSYS İLE VE DENEYSEL YOLLA BULUNMASI BİTİRME PROJESİ KADİR BOZDEMİR PROJEYİ YÖNETEN PROF.
DetaylıÇözüm: Borunun et kalınlığı (s) çubuğun eksenel kuvvetle çekmeye zorlanması şartından;
Soru 1) Şekilde gösterilen ve dış çapı D 10 mm olan iki borudan oluşan çelik konstrüksiyon II. Kaliteli alın kaynağı ile birleştirilmektedir. Malzemesi St olan boru F 180*10 3 N luk değişken bir çekme
DetaylıÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI. ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI
ÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI Eksenel Çekme Etkisi KARAKTERİSTİK EKSENEL ÇEKME KUVVETİ DAYANIMI (P n ) Eksenel çekme etkisindeki elemanların tasarımında
DetaylıBirleşim Araçları Prof. Dr. Ayşe Daloğlu Karadeniz Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü
Birleşim Araçları Birleşim Araçları Çelik yapılar çeşitli boyut ve biçimlerdeki hadde ürünlerinin kesilip birleştirilmesi ile elde edilirler. Birleşim araçları; Çözülebilen birleşim araçları (Cıvata (bulon))
DetaylıMUKAVEMET DERSİ. (Temel Kavramlar) Prof. Dr. Berna KENDİRLİ
MUKAVEMET DERSİ (Temel Kavramlar) Prof. Dr. Berna KENDİRLİ Ders Planı HAFTA KONU 1 Giriş, Mukavemetin tanımı ve genel ilkeleri 2 Mukavemetin temel kavramları 3-4 Normal kuvvet 5-6 Gerilme analizi 7 Şekil
DetaylıMUKAVEMET I ÇÖZÜMLÜ ÖRNEKLER
MUKAEMET I ÇÖZÜMÜ ÖRNEKER ders notu Yard. Doç. Dr. Erdem DAMCI Şubat 15 Mukavemet I - Çözümlü Örnekler / 7 Örnek 1. Üzerinde yalnızca yayılı yük bulunan ve açıklığı olan bir basit kirişe ait eğilme momenti
DetaylıBURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) Department of Mechanical Engineering
Uygulama Sorusu-1 Şekildeki 40 mm çaplı şaft 0 kn eksenel çekme kuvveti ve 450 Nm burulma momentine maruzdur. Ayrıca milin her iki ucunda 360 Nm lik eğilme momenti etki etmektedir. Mil malzemesi için σ
DetaylıYTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Özel Laboratuvar Dersi Strain Gauge Deneyi Çalışma Notu
YTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Özel Laboratuvar Dersi Strain Gauge Deneyi Çalışma Notu Laboratuar Yeri: B Blok en alt kat Mekanik Laboratuarı Laboratuar Adı: Strain Gauge Deneyi Konu:
DetaylıGERİLME Cismin kesilmiş alanı üzerinde O
GERİLME Cismin kesilmiş alanı üzerinde O ile tanımlı noktasına etki eden kuvvet ve momentin kesit alana etki eden gerçek yayılı yüklerin bileşke etkisini temsil ettiği ifade edilmişti. Cisimlerin mukavemeti
DetaylıSTATİK. Ders_9. Doç.Dr. İbrahim Serkan MISIR DEÜ İnşaat Mühendisliği Bölümü. Ders notları için: GÜZ
STATİK Ders_9 Doç.Dr. İbrahim Serkan MISIR DEÜ İnşaat Mühendisliği Bölümü Ders notları için: http://kisi.deu.edu.tr/serkan.misir/ 2017-2018 GÜZ ALANLAR İÇİN ATALET MOMENTİNİN TANIMI, ALAN ATALET YARIÇAPI
DetaylıMUKAVEMET FATİH ALİBEYOĞLU
MUKAVEMET FATİH ALİBEYOĞLU Rijit Cisimler Mekaniği Statik Dinamik Şekil Değiştiren Cisimler Mekaniği (MUKAVEMET) Akışkanlar Mekaniği STATİK: Dış kuvvetlere maruz kalmasına rağmen durağan halde, yani dengede
DetaylıMUKAVEMET Öğr. Gör. Fatih KURTULUŞ
www.sakarya.edu.tr MUKAVEMET Öğr. Gör. Fatih KURTULUŞ www.sakarya.edu.tr 1. DÜŞEY YÜKLÜ KİRİŞLER Cisimlerin mukavemeti konusunun esas problemi, herhangi bir yapıya uygulanan bir kuvvetin oluşturacağı gerilme
DetaylıSaf Eğilme(Pure Bending)
Saf Eğilme(Pure Bending) Saf Eğilme (Pure Bending) Bu bölümde doğrusal, prizmatik, homojen bir elemanın eğilme etkisi altındaki şekil değiştirmesini/ deformasyonları incelenecek. Burada çıkarılacak formüller
Detaylıidecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler
idecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler Hazırlayan: Nihan Yazıcı www.idecad.com.tr idecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler Yönetmelik Versiyon Webinar tarihi Aisc 360-10 (LRFD-ASD) 8.103 23.03.2016 Türk
DetaylıMühendislik Mekaniği Statik. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Mühendislik Mekaniği Statik Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 7 İç Kuvvetler Kaynak: Mühendislik Mekaniği: Statik, R. C. Hibbeler, S. C. Fan, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok. 7. İç Kuvvetler Bu bölümde, bir
DetaylıPerçinli ve Bulonlu Birleşimler ve Perçin Hesapları Amaçlar
Perçinli ve Bulonlu Birleşimler ve Perçin Hesapları Amaçlar Perçinli/bulonlu birleşimlerin ne olduğunu inceleyeceğiz, Perçinli/bulonlu birleşimleri oluştururken yapılan kontrolleri öğreneceğiz. Perçinli
DetaylıSTATIK MUKAVEMET. Doç. Dr. NURHAYAT DEĞİRMENCİ
STATIK MUKAVEMET Doç. Dr. NURHAYAT DEĞİRMENCİ STATİK DENGE KOŞULLARI Yapı elemanlarının tasarımında bu elemanlarda oluşan iç kuvvetlerin dağılımının bilinmesi gerekir. Dış ve iç kuvvetlerin belirlenmesinde
DetaylıMAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1
MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 5.BÖLÜM Bağlama Elemanları Kaynak Bağlantıları Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız 1 BU SLAYTTAN EDİNİLMESİ BEKLENEN BİLGİLER Bağlama Elemanlarının Tanımı ve Sınıflandırılması Kaynak Bağlantılarının
DetaylıİKİ BOYUTLU ÇUBUK SİSTEMLER İÇİN YAPI ANALİZ PROGRAM YAZMA SİSTEMATİĞİ
İKİ BOYUTLU ÇUBUK SİSTEMLER İÇİN YAPI ANALİZ PROGRAM YAZMA SİSTEMATİĞİ Yapı Statiği nde incelenen sistemler çerçeve sistemlerdir. Buna ek olarak incelenen kafes ve karma sistemler de aslında çerçeve sistemlerin
Detaylı34. Dörtgen plak örnek çözümleri
34. Dörtgen plak örnek çözümleri Örnek 34.1: Teorik çözümü Timoshenko 1 tarafından verilen dört tarafından ankastre ve merkezinde P=100 kn tekil yükü olan kare plağın(şekil 34.1) çözümü 4 farklı model
DetaylıPerçinli ve Bulonlu Birleşimler ve Hesapları Amaçlar
Amaçlar Perçinli/bulonlu birleşimlerin ne olduğunu inceleyeceğiz, Perçinli/bulonlu birleşimleri oluştururken yapılan kontrolleri öğreneceğiz. Kayma Gerilmesinin Önemli Olduğu Yükleme Durumları En kesitte
DetaylıTablo 1 Deney esnasında kullanacağımız numunelere ait elastisite modülleri tablosu
BASİT MESNETLİ KİRİŞTE SEHİM DENEYİ Deneyin Amacı Farklı malzeme ve kalınlığa sahip kirişlerin uygulanan yükün kirişin eğilme miktarına oranı olan rijitlik değerin değişik olduğunun gösterilmesi. Kiriş
DetaylıÇelik Yapılar - INS /2016
Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS IV Dayanım Limit Durumu Enkesitlerin Dayanımı Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik Dayanım Limit Durumu Enkesitlerin Dayanımı Çekme Basınç Eğilme Momenti Kesme Burulma
DetaylıBURSA TEKNĠK ÜNĠVERSĠTESĠ DOĞA BĠLĠMLERĠ, MĠMARLIK VE MÜHENDĠSLĠK FAKÜLTESĠ MAKĠNE MÜHENDĠSLĠĞĠ BÖLÜMÜ
BURSA TEKNĠK ÜNĠVERSĠTESĠ DOĞA BĠLĠMLERĠ, MĠMARLIK VE MÜHENDĠSLĠK FAKÜLTESĠ MAKĠNE MÜHENDĠSLĠĞĠ BÖLÜMÜ KOMPOZĠT VE SERAMĠK MALZEMELER ĠÇĠN ÜÇ NOKTA EĞME DENEYĠ FÖYÜ BURSA - 2016 1. GĠRĠġ Eğilme deneyi
Detaylıδ / = P L A E = [+35 kn](0.75 m)(10 ) = mm Sonuç pozitif olduğundan çubuk uzayacak ve A noktası yukarı doğru yer değiştirecektir.
A-36 malzemeden çelik çubuk, şekil a gösterildiği iki kademeli olarak üretilmiştir. AB ve BC kesitleri sırasıyla A = 600 mm ve A = 1200 mm dir. A serbest ucunun ve B nin C ye göre yer değiştirmesini belirleyiniz.
DetaylıGERİLME ANALİZİ VE MOHR ÇEMBERİ MUKAVEMET
GERİLME ANALİZİ VE MOHR ÇEMBERİ MUKAVEMET Yrd. Doç. Dr. Emine AYDIN Yrd. Doç. Dr. Elif BORU 1 GENEL YÜKLEME DURUMUNDA GERİLME ANALİZİ Daha önce incelenen gerilme örnekleri eksenel yüklü yapı elemanları
DetaylıYIĞMA YAPI TASARIMI DEPREM BÖLGELERİNDE YAPILACAK BİNALAR HAKKINDA YÖNETMELİK
11.04.2012 1 DEPREM BÖLGELERİNDE YAPILACAK BİNALAR HAKKINDA YÖNETMELİK 2 Genel Kurallar: Deprem yükleri : S(T1) = 2.5 ve R = 2.5 alınarak bulanacak duvar gerilmelerinin sınır değerleri aşmaması sağlanmalıdır.
DetaylıGerilme Dönüşümleri (Stress Transformation)
Gerilme Dönüşümleri (Stress Transformation) Bu bölümde, bir noktaya etkiyen ve bir koordinat ekseni ile ilişkili gerilme bileşenlerini, başka bir koordinat sistemi ile ilişkili gerilme bileşenlerine dönüştürmek
DetaylıMAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1
MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 BÖLÜM 1- MAKİNE ELEMANLARINDA MUKAVEMET HESABI Doç. Dr. Ali Rıza YILDIZ 1 BU DERS SUNUMDAN EDİNİLMESİ BEKLENEN BİLGİLER Makine Elemanlarında mukavemet hesabına neden ihtiyaç
DetaylıÇELİK YAPILAR BİRLEŞİMLER VE BİRLEŞİM ARAÇLARI. Hazırlayan: Yard.Doç.Dr.Kıvanç TAŞKIN
ÇELİK YAPILAR BİRLEŞİMLER VE BİRLEŞİM ARAÇLARI Hazırlayan: Yard.Doç.Dr.Kıvanç TAŞKIN GENEL ESASLAR 2 3 4 5 6 KAYNAKLAR (13.2) 7 8 Küt Kaynaklar (13.2.1) Etkin Alan (13.2.1.1) Küt kaynakların etkin alanı,
DetaylıDairesel Temellerde Taban Gerilmelerinin ve Kesit Zorlarının Hesabı
Prof. Dr. Günay Özmen İTÜ İnşaat Fakültesi (Emekli), İstanbul gunozmen@yahoo.com Dairesel Temellerde Taban Gerilmelerinin ve Kesit Zorlarının Hesabı 1. Giriş Zemin taşıma gücü yeter derecede yüksek ya
Detaylı3. İzmir Rüzgar Sempozyumu Ekim 2015, İzmir
3. İzmir Rüzgar Sempozyumu 8-9-10 Ekim 2015, İzmir Yatay Eksenli Rüzgar Türbin Kanatlarının Mekanik Tasarım Esasları- Teorik Model Prof. Dr. Erdem KOÇ Arş. Gör. Kadir KAYA Ondokuz Mayıs Üniversitesi Makina
DetaylıTemeller. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
Temeller Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 2 Temel Nedir? Yapısal sistemlerin üzerindeki tüm yükleri, zemine güvenli bir şekilde aktaran yapısal
Detaylı5. BASINÇ ÇUBUKLARI. Euler bağıntısıyla belirlidir. Bununla ilgili kritik burkulma gerilmesi:
5. BASINÇ ÇUBUKLARI Kesit zoru olarak, eksenleri doğrultusunda basınç türü normal kuvvet taşıyan çubuklara basınç çubukları adı verilir. Bu tür çubuklarla, kafes sistemlerde ve yapı kolonlarında karşılaşılır.
DetaylıHalfen ankraj kanalları
Halfen ankraj kanalları Halfen ankraj kanalları, kolay montaj ve ayarlanabilir bağlantı imkanı verir. Kanallar, polystiren dolgu ile doldurularak, beton çalışması esnasındaki olası problemlere karşı korumaya
Detaylıidecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Kompozit Kirişlerin Tasarımı
idecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC 360-10 ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Kompozit Kirişlerin Tasarımı Hazırlayan: Oğuzcan HADİM www.idecad.com.tr idecad Çelik 8 Kullanılarak AISC 360-10
DetaylıBurulma (Torsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler
ifthmechanics OF MAERIALS 009 he MGraw-Hill Companies, In. All rights reserved. - Burulma (orsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler ifthmechanics OF MAERIALS ( τ ) df da Uygulanan
DetaylıMUKAVEMET HESAPLARI : ÇİFT KİRİŞLİ GEZER KÖPRÜLÜ VİNÇ
MUKAVEMET HESAPLARI ÜRÜN KODU MAKİNA ADI : 20+5 TON : ÇİFT KİRİŞLİ GEZER KÖPRÜLÜ VİNÇ İÇİNDEKİLER ÇELİK YAPI ANALİZİ (VİNÇ KÖPRÜSÜ) TEKER HESAPLARI HALAT HESAPLARI KANCA BLOĞU HESABI TAMBUR HESAPLARI SAYFA
DetaylıKARADENİZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ MADEN MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MADEN İŞLETME LABORATUVARI
DENEY ADI: EĞİLME (BÜKÜLME) DAYANIMI TANIM: Eğilme dayanımı (bükülme dayanımı veya parçalanma modülü olarak da bilinir), bir malzemenin dış fiberinin çekme dayanımının ölçüsüdür. Bu özellik, silindirik
DetaylıMAKİNA ELEMANLAR I MAK Bütün Gruplar ÖDEV 2
MAKİNA ELEMANLAR I MAK 341 - Bütün Gruplar ÖDEV 2 Şekilde çelik bir mile sıkı geçme olarak monte edilmiş dişli çark gösterilmiştir. Söz konusu bağlantının P gücünü n dönme hızında k misli emniyetle iletmesi
DetaylıEĞİLME. Köprünün tabyası onun eğilme gerilmesine karşı koyma dayanımı esas alınarak boyutlandırılır.
EĞİLME Köprünün tabyası onun eğilme gerilmesine karşı koyma dayanımı esas alınarak boyutlandırılır. EĞİLME Mühendislikte en önemli yapı ve makine elemanları mil ve kirişlerdir. Bu bölümde, mil ve kirişlerde
DetaylıGerilme Dönüşümleri (Stress Transformation)
Gerilme Dönüşümleri (Stress Transformation) Bubölümdebirnoktayaetkiyen vebelli bir koordinat ekseni/düzlemi ile ilişkili gerilme bileşenlerini, başka bir koordinat sistemi/başka bir düzlem ile ilişkili
DetaylıÇELİK YAPILARDA BİRLEŞİMLER
ÇELİK YAPILARDA BİRLEŞİMLER Çelik yapılarda birleşimlerin kullanılma sebepleri; 1. Farklı tasıyıcı elemanların (kolon-kolon, kolon-kiris,diyagonalkolon, kiris-kiris, alt baslık-üst baslık, dikme-alt baslık
Detaylı= ε s = 0,003*( ,3979)/185,3979 = 6,2234*10-3
1) Şekilde verilen kirişte sehim denetimi gerektirmeyen donatı sınırı kadar donatı altında moment taşıma kapasitesi M r = 274,18 knm ise b w kiriş genişliğini hesaplayınız. d=57 cm Malzeme: C25/S420 b
DetaylıKİRİŞLERDE PLASTİK MAFSALIN PLASTİKLEŞME BÖLGESİNİ VEREN BİLGİSAYAR YAZILIMI
IM 566 LİMİT ANALİZ DÖNEM PROJESİ KİRİŞLERDE PLASTİK MAFSALIN PLASTİKLEŞME BÖLGESİNİ VEREN BİLGİSAYAR YAZILIMI HAZIRLAYAN Bahadır Alyavuz DERS SORUMLUSU Prof. Dr. Sinan Altın GAZİ ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ
DetaylıDoç. Dr. Muhammet Cerit Öğretim Üyesi Makine Mühendisliği Bölümü (Mekanik Ana Bilim Dalı) Elektronik posta ( ):
Tanışma ve İletişim... Doç. Dr. Muhammet Cerit Öğretim Üyesi Makine Mühendisliği Bölümü (Mekanik Ana Bilim Dalı) Elektronik posta (e-mail): mcerit@sakarya.edu.tr Öğrenci Başarısı Değerlendirme... Öğrencinin
DetaylıÇELİK YAPILAR. Hazırlayan: Doç. Dr. Selim PUL. KTÜ İnşaat Müh. Bölümü
ÇELİK YAPILAR Hazırlayan: Doç. Dr. Selim PUL KTÜ İnşaat Müh. Bölümü ÇEKME ÇUBUKLARI BASINÇ ÇUBUKLARI KİRİŞLER (KAFES KİRİŞLER) ÇEKME ÇUBUKLARI ve EKLERİ Boylama ekseni doğrultusunda çekme kuvveti taşıyan
DetaylıMukavemet 1. Fatih ALİBEYOĞLU. -Çalışma Soruları-
1 Mukavemet 1 Fatih ALİBEYOĞLU -Çalışma Soruları- Soru 1 AB ve BC silindirik çubukları şekilde gösterildiği gibi, B de kaynak edilmiş ve yüklenmiştir. P kuvvetinin büyüklüğünü, AB çubuğundaki çekme gerilmesiyle
DetaylıTAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun
. Döşemeler TAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun 07.3 ÇELİK YAPILAR Döşeme, Stabilite Kiriş ve kolonların düktilitesi tümüyle yada kısmi basınç etkisi altındaki elemanlarının genişlik/kalınlık
DetaylıTemeller. Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
Temeller Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Temel Nedir? Yapısal sistemlerin üzerindeki tüm yükleri, zemine güvenli bir şekilde aktaran yapısal elemanlara
DetaylıINSA 473 Çelik Tasarım Esasları Basınç Çubukları
INS 473 Çelik Tasarım Esasları asınç Çubukları Çubuk ekseni doğrultusunda basınç kuvveti aktaran çubuklara basınç çubuğu denir. Çubuk ekseni doğrultusunda basınç kuvveti aktaran çubuklara basınç çubuğu
Detaylı29- Eylül KOÜ. Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü ( 1. ve 2. Öğretim 2. Sınıf / B Şubesi) Mukavemet Dersi - 1.
SORU-1) Şekildeki dikdörtgen kesitli kolonun genişliği b=200 mm. ve kalınlığı t=100 mm. dir. Kolon, kolon kesitinin geometrik merkezinden geçen ve tarafsız ekseni üzerinden etki eden P=400 kn değerindeki
DetaylıKompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Kompozit Malzemeler ve Mekaniği Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 4 Laminatların Makromekanik Analizi Kaynak: Kompozit Malzeme Mekaniği, Autar K. Kaw, Çevirenler: B. Okutan Baba, R. Karakuzu. 4 Laminatların
DetaylıProje Genel Bilgileri
Proje Genel Bilgileri Çatı Kaplaması : Betonarme Döşeme Deprem Bölgesi : 1 Yerel Zemin Sınıfı : Z2 Çerçeve Aralığı : 5,0 m Çerçeve Sayısı : 7 aks Malzeme : BS25, BÇIII Temel Taban Kotu : 1,0 m Zemin Emniyet
DetaylıÇekme Elemanları. 4 Teller, halatlar, ipler ve kablolar. 3 Teller, halatlar, ipler ve kablolar
1 Çekme Elemanları 2 Çekme Elemanları Kesit tesiri olarak yalnız eksenleri doğrultusunda ve çekme kuvveti taşıyan elemanlara Çekme Elemanları denir. Çekme elemanları 4 (dört) ana gurupta incelenebilir
DetaylıYTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Genel Laboratuvar Dersi Eğilme Deneyi Çalışma Notu
YTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Genel Laboratuvar Dersi Eğilme Deneyi Çalışma Notu Laboratuar Yeri: B Blok en alt kat Mekanik Laboratuarı Laboratuar Adı: Eğilme Deneyi Konu: Elastik
DetaylıYILDIZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ MAKİNE FAKÜLTESİ
MAKİNE FAKÜLTESİ MARKA İSMİ TEKNİK SAFETY TİCARİ UNVAN PERİTİA KUYUMCULUK YAPI SAN. VE TİC. LTD ŞTİ TEST TİPİ GÜVENLİK PANELİ TEKNİK RAPORU Yıldız Teknik Üniversitesi- Makine Fakültesi 1 RAPOR Rapor tarihi:
DetaylıBURULMA DENEYİ 2. TANIMLAMALAR:
BURULMA DENEYİ 1. DENEYİN AMACI: Burulma deneyi, malzemelerin kayma modülü (G) ve kayma akma gerilmesi ( A ) gibi özelliklerinin belirlenmesi amacıyla uygulanır. 2. TANIMLAMALAR: Kayma modülü: Kayma gerilmesi-kayma
DetaylıCS MÜHENDİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ www.csproje.com. EUROCODE-2'ye GÖRE MOMENT YENİDEN DAĞILIM
Moment CS MÜHENİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ EUROCOE-2'ye GÖRE MOMENT YENİEN AĞILIM Bir yapıdaki kuvvetleri hesaplamak için elastik kuvvetler kullanılır. Yapının taşıma gücüne yakın elastik davranmadığı
DetaylıYatak Katsayısı Yaklaşımı
Yatak Katsayısı Yaklaşımı Yatak katsayısı yaklaşımı, sürekli bir ortam olan zemin için kurulmuş matematik bir modeldir. Zemin bu modelde yaylar ile temsil edilir. Yaylar, temel taban basıncı ve zemin deformasyonu
DetaylıÇelik Yapılar - INS /2016
Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS V Dayanım Limit Durumu Elemanların Burkulma Dayanımı Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik Dayanım Limit Durumu Elemanların Burkulma Dayanımı Elemanların Burkulma
DetaylıPROF.DR. MURAT DEMİR AYDIN. ***Bu ders notları bir sonraki slaytta verilen kaynak kitaplardan alıntılar yapılarak hazırlanmıştır.
PROF.DR. MURAT DEMİR AYDIN ***Bu ders notları bir sonraki slaytta verilen kaynak kitaplardan alıntılar yapılarak hazırlanmıştır. Ders Notları (pdf), Sınav soruları cevapları, diğer kaynaklar için Öğretim
DetaylıMukavemet-I. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Mukavemet-I Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 4 Basit Eğilme Kaynak: Cisimlerin Mukavemeti, F.P. Beer, E.R. Johnston, J.T. DeWolf, D.F. Mazurek, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok. 4.1 Giriş Bu bölümde, eğilmeye
DetaylıBileşik kirişlerde kesme akımının belirlenmesi İnce cidarlı kirişlerde kesme akımının belirlenmesi
Kesme Akımı Bölüm Hedefleri Bileşik kirişlerde kesme akımının belirlenmesi İnce cidarlı kirişlerde kesme akımının belirlenmesi Copyright 011 Pearson Education South Asia Pte Ltd BİLEŞİK KİRİŞLERDE KESME
DetaylıÇALIŞMA SORULARI 1) Yukarıdaki şekilde AB ve BC silindirik çubukları B noktasında birbirleriyle birleştirilmişlerdir, AB çubuğunun çapı 30 mm ve BC çubuğunun çapı ise 50 mm dir. Sisteme A ucunda 60 kn
DetaylıMAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI
MAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI PERÇİN VE YAPIŞTIRICI BAĞLANTILARI P r o f. D r. İ r f a n K A Y M A Z P r o f. D r. A k g ü n A L S A R A N A r ş. G ör. İ l y a s H A C I S A L İ HOĞ LU Perçin; iki veya
DetaylıMakine Elemanları I Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Temel bilgiler-flipped Classroom Akslar ve Miller
Makine Elemanları I Prof. Dr. Akgün ALSARAN Temel bilgiler-flipped Classroom Akslar ve Miller İçerik Giriş Temel kavramlar Sınıflandırma Aks ve mil mukavemet hesabı Millerde titreşim kontrolü Konstrüksiyon
DetaylıMAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI
MAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI YORULMA P r o f. D r. İ r f a n K A Y M A Z P r o f. D r. A k g ü n A L S A R A N A r ş. G ör. İ l y a s H A C I S A L İ HOĞ LU Aloha Havayolları Uçuş 243: Hilo dan Honolulu
DetaylıBirleşimler. Birleşim Özellikleri. Birleşim Hesapları. Birleşim Raporları
Birleşimler Birleşim Özellikleri Birleşim Hesapları Birleşim Raporları Birleşim Menüsü Araç çubuğunda yer alan Çelik sekmesinden birleşimlerin listesine ulaşabilirsiniz. Aynı zamanda araç çubuğunda yer
DetaylıÇATI KONSTRÜKSİYONLARINDA GAZBETON UYGULAMALARI Doç.Dr.Oğuz Cem Çelik İTÜ Mimarlık Fakültesi Yapı Statiği ve Betonarme Birimi
ÇATI KONSTRÜKSİYONLARINDA GAZBETON UYGULAMALARI Doç.Dr.Oğuz Cem Çelik İTÜ Mimarlık Fakültesi Yapı Statiği ve Betonarme Birimi ÖZET Donatılı gazbeton çatı panellerinin çeşitli çatı taşıyıcı sistemlerinde
DetaylıProf. Dr. Berna KENDİRLİ
Prof. Dr. Berna KENDİRLİ Sabit (ölü) yükler - Serayı oluşturan elemanların ağırlıkları, - Seraya asılı tesisatın ağırlığı Hareketli (canlı) yükler - Rüzgar yükü, - Kar yükü, - Çatıya asılarak yetiştirilen
DetaylıKompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Kompozit Malzemeler ve Mekaniği Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 4 Laminatların Makromekanik Analizi Kaynak: Kompozit Malzeme Mekaniği, Autar K. Kaw, Çevirenler: B. Okutan Baba, R. Karakuzu. 4 Laminatların
DetaylıBirleşimler. Birleşim Özellikleri. Birleşim Hesapları. Birleşim Raporları
Birleşimler Birleşim Özellikleri Birleşim Hesapları Birleşim Raporları Birleşim Menüsü Araç çubuğunda yer alan Çelik sekmesinden birleşimlerin listesine ulaşabilirsiniz. Aynı zamanda araç çubuğunda yer
DetaylıBurma deneyinin çekme deneyi kadar geniş bir kullanım alanı yoktur ve çekme deneyi kadar standartlaştırılmamış bir deneydir. Uygulamada malzemelerin
BURMA DENEYİ Burma deneyinin çekme deneyi kadar geniş bir kullanım alanı yoktur ve çekme deneyi kadar standartlaştırılmamış bir deneydir. Uygulamada malzemelerin genel mekanik özelliklerinin saptanmasında
DetaylıPnömatik Silindir Tasarımı Ve Analizi
Pnömatik Silindir Tasarımı Ve Analizi Burak Gökberk ÖZÇİÇEK İzmir Katip Çelebi Üniversitesi y170228007@ogr.ikc.edu.tr Özet Bu çalışmada, bir pnömatik silindirin analitik yöntemler ile tasarımı yapılmıştır.
DetaylıİNŞAAT MALZEME BİLGİSİ
İNŞAAT MALZEME BİLGİSİ Prof. Dr. Metin OLGUN Ankara Üniversitesi Ziraat Fakültesi Tarımsal Yapılar ve Sulama Bölümü HAFTA KONU 1 Giriş, yapı malzemelerinin önemi 2 Yapı malzemelerinin genel özellikleri,
DetaylıTAK TA I K M VE V İŞ BAĞ BA LAMA
TAKIM VE İŞ BAĞLAMA DÜZENLERİ MAK 4941 DERS SUNUMU 7 30.10.2017 1 Bu sunumun hazırlanmasında ulusal ve uluslararası çeşitli yayınlardan faydalanılmıştır 2 1 TORNALAMADA KESME KUVVETLERİNİN İŞ PARÇASINA
Detaylı