60 metre MEGAYAT DİZAYNI
|
|
|
- Elmas Şener
- 8 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 YILDIZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ GEMİ İNŞAATI VE DENİZCİLİK FAKÜLTESİ 60 metre MEGAYAT DİZAYNI Yasemin ARIKAN Gemi İnşaatı ve Gemi Makineleri Mühendisliği Bölümünde Hazırlanan GEMİ VE MAKİNALARI TASARIMI 1 Proje Danışmanı : Prof. Dr. Hüseyin YILMAZ İSTANBUL, 2009
2 İÇİNDEKİLER 1. Megayatlar 2. Ön Dizayn 3. Form Dizaynı 4. Ağırlık ve Ağırlık Merkezinin Hesapları 5. Deplasman Kontrolü 6. Hız-Güç-Direnç Hesabı 7. Hidrostatik Hesaplar 8. Stabilite Hesapları i.yükleme Durumu 1 ii.yükleme Durumu 2 iii.yükleme Durumu 3 iv.yükleme Durumu 4 9. Stabilite Çapraz Değerleri 10. Tank Kalibrasyonları 11. Orta Kesit Boyutlandırması 12. Mukavemet Kontrolü 13. Tonaj Hesabı 14. Fribord Hesabı 15 Sonuçlar Kaynaklar EKLER 1. Resimler Endaze Genel Plan Orta Kesit Tank Planları Sac Açılımı 2.Yükleme Sınırı Belgesi 3. Makine ile ilgili katalog bilgileri 4. Jeneratör ile ilgili katalog bilgileri 2
3 1. MEGAYATLAR Megayat ifadesi seksenli yılların sonunda yat boyutlarının 30 metre sınırlarını aşmasıyla kullanılmaya başlanmıştır.günümüzde megayatlar 60 metrenin üzerinde olan yatların tanımı için kullanılan bir ifade olup tam olarak bir tarifi henüz yapılmamıştır.bir motoryatı veya bir yelkenli geminin ne zaman megayat tanımına gireceği belirli olmayıp, genel yaklaşım 60 metreyi aşan gemiler için kullanılacağı yönündedir.megayat endüstrisinin önemini vurgulayan başlıca noktalar aşağıdaki gibidir: Dünyada yaşanan pek çok ekonomik ve politik krizlere rağmen megayat siparişleri yıllardır varlığını sürdürmüştür yılında boyuta göre ilk iki yüze giren yatlar 60 metre sınırlarındayken bu sayı 2002 yılında 125 metreyi bulmuştur. Dünyanın en büyük yatı Dubai 160,00 metre boyundadır. Özel ya da devlet malı neredeyse tüm megayatlar charter pazarına katılmakta ve turistik gemi yolculukları yapmaktadırlar. Motorlu megayatların gelişim süreci birçok ayrı döneme yayılmıştır: 1. Dünya Savaşı öncesi döneme ait ilk örnek Blohm&Voss tersanesinde inşa edilmiş olan Savarona dır.124 metrelik boyuyla şu anda dünyada şahsa ait olan en büyük yattır.1931 yılında inşaası yapılan yat 1989 yılında Tuzla Tersanesinde geçirdiği 3 yıllık tadilatlardan ve buhar türbinlerinin modern diesel motorları ile değiştirilmesinin ardından günümüzde turistik amaçlar için kullanılmaktadır. Bu döneme ait birçok klasik yat da halen servistedir. 2.Dünya Savaşının ardından Christina Onasis,Nabila ve Carinthia V gibi meşhur yatlar dizayn edilmişlerdir. Savaş sonrası döneme ait olmak üzere megayatlarla donanma gemilerinin teknik özellikler açısından kombine edildiği gelişmiş dizaynlı ve yüksek güçlü gemiler yeni bir kategori oluşturmaya başlamaktadır.36 knot hızında ve 1150 ton deplasmana sahip Katana ex Eco özellikleri açısından savaş gemisi performansı ve megayat dizayn kriterlerini sağlamak üzere tasarlanmıştır. Resim1:Katana Resim2:Savarona 3
4 Türkiye de Megayat Endüstrisi 2003 yılında denizcilik sektöründe yaşanan hareketlilik kendini megayat üretiminde de göstermektedir.türkiye nin ve diğer ülkelerin sipariş sıralaması aşağıdaki gibidir. Tablo1:Megayat Siparişi Alan Ülkeler Sıralaması(2006) Sıra no Ülke Firma Sayısı Toplam yat adedi Kompozit Ter/adet Çelik Ter/adet Toplam Boy 1 İtalya /89 15/ m 2 ABD/Kanada /69 19/ m 3 TÜRKİYE /3 11/ m 4 Hollanda /12 6/ m 5 İngiltere /9 4/8 760m 6 Almanya 3 9 -/- 3/9 751m 7 Fransa /11 5/6 580m 8 Y.Zellanda /6 3/4 493m 9 Avustralya /3 3/7 438m 10 İspanya /8 2/3 350m 4
5 2.ÖN DİZAYN Ön dizayn hesabında kullanılmak üzere dizaynını yaptığımız 60metre uzunluğunda motoryata benzer örnek gemi bilgileri tabloda verilmiştir. Tablo 2: Örnek gemiler Geminin adı Tersane LOA[m]B[m] T[m] V max (knot) V cruise (knot) BHP TOPLAM DEPL. Apogee codecasa April Fool Feadship (Van Lent), NLD Aviva 2 oceanco Blue Moon Feadship - Royal van Lent Cakewalk Feadship - van Lent Capri lürssen Cheoy Lee Yantai Raffles Cleopatra amels Frequency Palmer johnson Givi* CRN ancona Helios oceanco Kwikumat abeking&rasmussen Lady in Blue Lady Sheridan abeking&rasmussen Linda Lou lürssen Meduse Feadship - de Vries Moneikos Codecasa New Sunrise crn ancona Oasis Lürssen October Rose elsflether Paraffin Van Lent/Feadship Phoenix Lürssen Shipyard, Germany Sarah amels Secreet Feadship - Royal Van Lent Senses Schweers Shahnaz Cantieri Navali di Pietra Liguri Solemar amels Titan brooke marine Virginian Feadship - Van Lent Zenobia abeking&rasmussen Luxus MINI CRUISE SHIP CRN OCEANCO Zigler Marine (USA) CRN (delta marine usa) Örnek gemilerden elde ettiğimiz bilgiler doğrultusunda oluşturduğumuz grafiklerden ana boyutlarımızı belirleriz: 5
6 7 GENİŞLİK y = x R 2 = L/B Yatımızın dizaynı için belirlemiş olduğumuz uzunluk 60mdir.Grafikten L/B oranından bu değere karşılık gelen B=10,72m değerini buluruz L Grafik1:Boy-Boy/Genişlik grafiği 3.6 DRAFT y = x R 2 = B/T Bulduğumuz B değerine karşılık gelen B/T oranından Draft değerimizi T=3,38m olarak buluruz B Grafik2:Genişlik-Genişlik/Draft Grafiği L(m) Froude Sayısı y = x R 2 = L ve Froude sayısı arasındaki ilişkiyi veren gafik 3 ten Froude sayısını F n =0,356 olarak buluruz. Fn Grafik 3: Boy-Froude Sayısı Grafiği 6
7 7 y = x R 2 = L/Dep^(1/ Fn Grafikten elde ettiğimiz Froude sayısından yola çıkarak 3 L ifadesinden deplasmanı =990 ton olarak buluruz. Grafik 4: Deplasman Grafiği BHP-V y = x R 2 = BHP Froude sayısından yola çıkarak bulduğumuz 16,77 knot maksimum seyir hızı için gerekli beygir gücünü grafikten 3898,95 HP olarak buluruz v(knot) Grafik5: Hız-BHP Grafiği Ön dizayndan elde ettiğimiz boyutlar: L=60 m. için B=10,72 m. T=3.38 m. F n =0,356 =990 ton V max =16,77 Knot BHP= 3898,95 HP 7
8 3.FORM DİZAYNI: Ön dizaynda elde ettiğimiz değerler doğrultusunda Maxsurf programında yatın dizaynına başlanır.yapılan dizayn sonunda elde edilen gemimizin plan ve perspektif görüntüleri şekillerdeki gibidir. Ana Boyutlar : Loa=59,40 [m] B=11,16[m] D=5,7 [m] T=3,3[m] C B =0,519 V=16 knot =1059 ton Resim 3: Maxsurfte dizaynı yapılan geminin kontrol noktalarından görüntü Resim 4: Maxsurfte geminin renderlı halinden görüntü 8
![Ana Boyutlar : Loa=59,40 [m] B=11,16[m] D=5,7 [m] T=3,3[m] C B =0,519 V=16 knot =1059 ton Resim 3:](/docs-images/45/9992080/images/page_8.jpg "Maxsurfte dizaynı yapılan geminin kontrol noktalarından görüntü Resim 4: Maxsurfte geminin renderlı")
9 OFSET TABLOSU: Tablo 3:Ofset Değerleri POSTA NO WL 1 WL 2 WL 3 WL 4 WL 5 WL 6 WL AĞIRLIK VE AĞIRLIK MERKEZLERİNİN HESABI: Tablo 4:Ağırlık hesabı AĞIRLIK HESABI: AĞIRLIK(ton) LCG(m) VCG(m) TCG(m) LM VM TM TEKNE AĞIRLIĞI (WS) hull hull chain güverte1(içdipkaplaması) güverte güverte güverte güverte baş çatışma perdesi sugecirmezanaperde(0rta1) sugecirmezanaperde(0rta2) makine dairesi önü su geçirmez ana perde makine dairesi arkası su geçirmez ana perde stern tüp su gecirmez ana perdesi MAKİNA AĞIRLIĞI (WM) MOTOR MOTOR JENERATÖR JENERATÖR ŞAFT1(d=19.5cm) ŞAFT DÜMEN PERVANE
10 PERVANE Baş pervane elektrik motoru Pompa Pompa Pompa TANKLAR yakıt tankı yakıt tankı yakıt tankı yakıt tankı yakıt tankı temiz su tankı temiz su tankı pis su tankı pis su tankı baş pik tankı DONANIM AĞIRLIĞI (WO) IRGAT ZİNCİR(30mm kalibre zincir) ÇAPA ÇAPA Diğer LEİGHTSHİP DEADWEİGHT Yakıt Tankı Yakıt Tankı Yakıt Tankı Yakıt Tankı Yakıt Tankı Temiz su Temiz su Pis su Pis su Balast erzak mürettebat DWT TOPLAM AĞIRLIK: DEPLASMAN KONTROLÜ: Geminin toplam ağırlığı W t =W S +W O +W M den oluşmaktadır. Yapılan ağırlık hesapları sonucunda W t = ton olarak bulunmuştur. Bu değer Maxsurf programı ile hesaplanan = ton değeri ile uyum sağlamaktadır. Buradan W = olarak yazabiliriz. 10
11 6.HIZ-GÜÇ-DİRENÇ HESABI: Yarı deplasman tipinde olan yatın hız güç hesabında Holtrop analiz yöntemi kullanılarak 0-18 knot aralığında %55 verim için hesaplar Hulspeed programında yapılmış,aşağıdaki tablo elde edilmiştir. HIZ-GÜÇ DİYAGRAMI: Grafik6:Hız-güç değerleri HIZ-DİRENÇ GİYAGRAMI: Grafik 7:Hız-Direnç Değerleri Tablodan 16 knot maksimum hız için elde edilen 2360 kw güç değerine % 5 ağırlaşma,%10 deniz marjini ve %10 motor marjini eklenerek yapılan hesaplamalar sonucu d/d için kw motor gücü bulunmuştur. Bulunan değerler doğrultusunda 1800d/d, 1424 kw gücünde 2 adet Caterpillar 3512B numaralı motor seçilmiştir. Tablo 5:Hız-Direnç-Güç Değerleri HIZ(Knot) DİRENÇ(kN) GÜÇ(kW)
12 7.HİDROSTATİK HESAPLAR: Tablo 6:Hidrostatik Değerler Draft LCB from LCF from Amidsh. Displacement Draft at LCF zero pt. zero pt. KMt MTc m tonne m m m m tonne.m
13
14 Grafik8:Bonjean Eğrileri 14
15 8.STABİLİTE HESAPLARI: YÜKLEME DURUMLARI: Tablo 7:YÜKLEME DURUMU 1:Tam yüklü durum Item Name Quantity Weight tonne Long.Arm. M Vert.Arm. M Trans.Arm. M FS Mom.tonne. m FSM Type Lightship yakıt tankı 1 100% Maximum yakıt tankı 2 100% Maximum temiz su tankı 1 100% Maximum temiz su tankı 2 100% Maximum pis su tankı 1 100% Maximum pis su tankı 2 100% Maximum baş pik balast tankı 100% Maximum yakıt tankı 3 100% Maximum yakıt tankı 4 100% Maximum yakıt tankı 5 100% Maximum Total Weight= 1050 LCG= VCG=4.602 TCG= FS corr.=0 VCG fluid=
16 Tablo 8: Denge Durumu 1 Draft Amidsh. m Displacement tonne 1050 Heel to Starboard degrees 0 Draft at FP m Draft at AP m Draft at LCF m Trim (+ve by stern) m 0 WL Length m WL Beam m Wetted Area m^ Waterpl. Area m^ Prismatic Coeff Block Coeff Midship Area Coeff Waterpl. Area Coeff LCB from zero pt. m LCF from zero pt. m KB m KG fluid m BMt m BML m GMt corrected m GML corrected m KMt m KML m Immersion (TPc) tonne/cm MTc tonne.m RM at 1deg = GMt.Disp.sin(1) tonne.m Max deck inclination deg 0 Trim angle (+ve by stern) deg 0 16
17 Tablo 9:Yükleme Durumu 1 için Değerler Heel to Starboard Displacement tonne Draft at FP m N/A Draft at AP m N/A WL Length m Immersed Depth m WL Beam m Wetted Area m^ Waterpl. Area m^ Prismatic Coeff Block Coeff LCB from zero pt. m VCB from DWL m GZ m LCF from zero pt. m TCF to zero pt. m Max deck inclination deg Trim angle (+ve by stern) deg
18 Grafik9Grafik:Yükleme durumu 1 için GZ-fi grafiği 18
19 Tablo 10:Yükleme Durumu 1 için Kurallara Uygunluk A.749(18) Ch3 - Design criteria applicable to all ships : Area 0 to 30 Pass from the greater of spec. heel angle 0 deg 0 to the lesser of spec. heel angle 30 deg 30 angle of vanishing stability 66.8 deg shall not be less than (>=) m.rad Pass A.749(18) Ch3 - Design criteria applicable to all ships : Area 0 to 40 Pass from the greater of spec. heel angle 0 deg 0 to the lesser of spec. heel angle 40 deg first downflooding angle 35.7 deg 35.7 angle of vanishing stability 66.8 deg shall not be less than (>=) 0.09 m.rad Pass A.749(18) Ch3 - Design criteria applicable to all ships : Area 30 to 40 Pass from the greater of spec. heel angle 30 deg 30 to the lesser of spec. heel angle 36.8 deg first downflooding angle 35.7 deg 35.7 angle of vanishing stability 66.8 deg shall not be less than (>=) 0.03 m.rad Pass A.749(18) Ch3 - Design criteria applicable to all ships : Max GZ at 30 or greater Pass in the range from the greater of spec. heel angle 30 deg 30 to the lesser of angle of first GZ peak 35 deg angle of max. GZ 35 deg 35 shall not be less than (>=) 0.2 m Pass Intermediate values angle at which this GZ occurs deg 35 A.749(18) Ch3 - Design criteria applicable to all ships : Angle of maximum GZ Pass shall not be less than (>=) 25 deg 35 Pass A.749(18) Ch3 - Design criteria applicable to all ships : Initial GMt Pass spec. heel angle 0 deg shall not be less than (>=) 0.15 m Pass 19
20 Tablo 11:YÜKLEME DURUMU 2: Item Name Quantity Weight tonne Long.Arm. M Vert.Arm. M Trans.Arm. M FS Mom.tonne.m FSM Type Lightship yakıt tankı 1 50% Maximum yakıt tankı 2 50% Maximum yakıt tankı 3 50% Maximum yakıt tankı 4 50% Maximum temiz su tankı 1 50% Maximum temiz su tankı 2 50% Maximum pis su tankı 1 50% Maximum pis su tankı 2 50% Maximum baş pik balast tankı 50% Maximum yakıt tankı 5 50% Maximum Total Weight= 937 LCG= VCG=4.811 TCG= FS corr.=0.152 VCG fluid=
21 Tablo 12:DENGE DURUMU 2 : Draft Amidsh. m Displacement tonne 937 Heel to Starboard degrees 0 Draft at FP m Draft at AP m Draft at LCF m Trim (+ve by stern) m WL Length m WL Beam m Wetted Area m^ Waterpl. Area m^ Prismatic Coeff Block Coeff Midship Area Coeff Waterpl. Area Coeff LCB from zero pt. m LCF from zero pt. m KB m KG fluid m BMt m BML m GMt corrected m GML corrected m KMt m KML m Immersion (TPc) tonne/cm MTc tonne.m 17.4 RM at 1deg = GMt.Disp.sin(1) tonne.m Max deck inclination deg 0 Trim angle (+ve by stern) deg 0 21
22 Tablo 13:Yükleme Durumu 2 için Değerler Heel to Starboard Displacement tonne Draft at FP m N/A Draft at AP m N/A WL Length m Immersed Depth m WL Beam m Wetted Area m^ Waterpl. Area m^ Prismatic Coeff Block Coeff LCB from zero pt. m VCB from DWL m GZ m LCF from zero pt. m TCF to zero pt. m Max deck inclination deg Trim angle (+ve by stern) deg
23 Grafik10:Yükleme Durumu 2 için GZ-fi Grafiği 23
24 Tablo 14:Yükleme Durumu 2 için Kriterlere Uygunluk: A.749(18) Ch3 - Design criteria applicable to all ships : Area 0 to 30 Pass from the greater of spec. heel angle 0 deg 0 to the lesser of spec. heel angle 30 deg 30 angle of vanishing stability 59.7 deg shall not be less than (>=) m.rad Pass A.749(18) Ch3 - Design criteria applicable to all ships : Area 0 to 40 Pass from the greater of spec. heel angle 0 deg 0 to the lesser of spec. heel angle 40 deg 40 first downflooding angle 40.9 deg angle of vanishing stability 59.7 deg shall not be less than (>=) 0.09 m.rad Pass A.749(18) Ch3 - Design criteria applicable to all ships : Area 30 to 40 Pass from the greater of spec. heel angle 30 deg 30 to the lesser of spec. heel angle 36.8 deg 36.8 first downflooding angle 40.9 deg angle of vanishing stability 59.7 deg shall not be less than (>=) 0.03 m.rad Pass A.749(18) Ch3 - Design criteria applicable to all ships : Max GZ at 30 or greater Pass in the range from the greater of spec. heel angle 30 deg 30 to the lesser of angle of first GZ peak 35 deg angle of max. GZ 35 deg 35 shall not be less than (>=) 0.2 m Pass Intermediate values angle at which this GZ occurs deg 35 A.749(18) Ch3 - Design criteria applicable to all ships : Angle of maximum GZ Pass shall not be less than (>=) 25 deg 35 Pass A.749(18) Ch3 - Design criteria applicable to all ships : Initial GMt Pass spec. heel angle 0 deg shall not be less than (>=) 0.15 m Pass 24
25 Tablo 15:YÜKLEME DURUMU 3: Item Name Quantity Weight tonne Long.Arm. M Vert.Arm. M Trans.Arm. M FS Mom.tonne.m FSM Type Lightship yakıt tankı 1 25% Maximum yakıt tankı 2 25% Maximum yakıt tankı 3 25% Maximum yakıt tankı 4 25% Maximum temiz su tankı 1 25% Maximum temiz su tankı 2 25% Maximum pis su tankı 1 25% Maximum pis su tankı 2 25% Maximum baş pik balast tankı 25% Maximum yakıt tankı 5 25% Maximum Total Weight= LCG= VCG=4.979 TCG= FS corr.=0.162 VCG fluid=
26 Tablo 16:DENGE DURUMU 3 : Draft Amidsh. m Displacement tonne Heel to Starboard degrees 0 Draft at FP m Draft at AP m 2.94 Draft at LCF m 2.92 Trim (+ve by stern) m WL Length m WL Beam m Wetted Area m^ Waterpl. Area m^ Prismatic Coeff Block Coeff Midship Area Coeff Waterpl. Area Coeff LCB from zero pt. m LCF from zero pt. m KB m KG fluid m BMt m BML m GMt corrected m GML corrected m KMt m KML m Immersion (TPc) tonne/cm MTc tonne.m RM at 1deg = GMt.Disp.sin(1) tonne.m Max deck inclination deg 0 Trim angle (+ve by stern) deg 0 26
27 Tablo 17:Yükleme Durumu 3 için Değerler Heel to Starboard Displacement tonne Draft at FP m N/A Draft at AP m N/A WL Length m Immersed Depth m WL Beam m Wetted Area m^ Waterpl. Area m^ Prismatic Coeff Block Coeff LCB from zero pt. m VCB from DWL m GZ m LCF from zero pt. m TCF to zero pt. m Max deck inclination deg Trim angle (+ve by stern) deg
28 Grafik11:Yükleme Durumu 3 için GZ-fi Grafiği: 28
29 Tablo 18:Denge Durumu 3 için Kurallara Uygunluk A.749(18) Ch3 - Design criteria applicable to all ships : Area 0 to 30 Pass from the greater of spec. heel angle 0 deg 0 to the lesser of spec. heel angle 30 deg 30 angle of vanishing stability 56.5 deg shall not be less than (>=) m.rad 0.15 Pass A.749(18) Ch3 - Design criteria applicable to all ships : Area 0 to 40 Pass from the greater of spec. heel angle 0 deg 0 to the lesser of spec. heel angle 40 deg 40 first downflooding angle 43.4 deg angle of vanishing stability 56.5 deg shall not be less than (>=) 0.09 m.rad 0.23 Pass A.749(18) Ch3 - Design criteria applicable to all ships : Area 30 to 40 Pass from the greater of spec. heel angle 30 deg 30 to the lesser of spec. heel angle 36.8 deg 36.8 first downflooding angle 43.4 deg angle of vanishing stability 56.5 deg shall not be less than (>=) 0.03 m.rad Pass A.749(18) Ch3 - Design criteria applicable to all ships : Max GZ at 30 or greater Pass in the range from the greater of spec. heel angle 30 deg 30 to the lesser of angle of first GZ peak 34 deg angle of max. GZ 34 deg 34 shall not be less than (>=) 0.2 m Pass Intermediate values angle at which this GZ occurs deg 34 A.749(18) Ch3 - Design criteria applicable to all ships : Angle of maximum GZ Pass shall not be less than (>=) 25 deg 34 Pass A.749(18) Ch3 - Design criteria applicable to all ships : Initial GMt Pass spec. heel angle 0 deg shall not be less than (>=) 0.15 m Pass 29
30 Tablo 19:YÜKLEME DURUMU 4: Boş Durum Item Name Quantity Weight tonne Long.Arm. M Vert.Arm. M Trans.Arm. M FS Mom.tonne.m FSM Type Lightship yakıt tankı 1 0% Maximum yakıt tankı 2 0% Maximum yakıt tankı 3 0% Maximum yakıt tankı 4 0% Maximum temiz su tankı 1 0% Maximum temiz su tankı 2 0% Maximum pis su tankı 1 0% Maximum pis su tankı 2 0% Maximum baş pik balast tankı 0% Maximum yakıt tankı 5 0% Maximum Total Weight= LCG= VCG=5.207 TCG= FS corr.=0 VCG fluid=
31 Tablo 20:DENGE DURUMU 4: Draft Amidsh. m Displacement tonne Heel to Starboard degrees 0 Draft at FP m Draft at AP m Draft at LCF m Trim (+ve by stern) m WL Length m WL Beam m Wetted Area m^ Waterpl. Area m^ Prismatic Coeff Block Coeff Midship Area Coeff Waterpl. Area Coeff LCB from zero pt. m LCF from zero pt. m KB m KG fluid m BMt m BML m GMt corrected m GML corrected m KMt m KML m Immersion (TPc) tonne/cm MTc tonne.m RM at 1deg = GMt.Disp.sin(1) tonne.m Max deck inclination deg 0.1 Trim angle (+ve by stern) deg
32 Tablo 21: Yükleme Durumu 4 için Değerler Heel to Starboard Displacement tonne Draft at FP m N/A Draft at AP m N/A WL Length m Immersed Depth m WL Beam m Wetted Area m^ Waterpl. Area m^ Prismatic Coeff Block Coeff LCB from zero pt. m VCB from DWL m GZ m LCF from zero pt. m TCF to zero pt. m Max deck inclination deg Trim angle (+ve by stern) deg
33 Grafik12:Yükleme Durumu 4 için GZ-fi Grafiği: 33
34 Tablo 22:Yükleme Durumu 4 için Kurallara Uygunluk: A.749(18) Ch3 - Design criteria applicable to all ships : Area 0 to 30 Pass from the greater of spec. heel angle 0 deg 0 to the lesser of spec. heel angle 30 deg 30 angle of vanishing stability 56.1 deg shall not be less than (>=) m.rad Pass A.749(18) Ch3 - Design criteria applicable to all ships : Area 0 to 40 Pass from the greater of spec. heel angle 0 deg 0 to the lesser of spec. heel angle 40 deg 40 first downflooding angle 46.2 deg angle of vanishing stability 56.1 deg shall not be less than (>=) 0.09 m.rad Pass A.749(18) Ch3 - Design criteria applicable to all ships : Area 30 to 40 Pass from the greater of spec. heel angle 30 deg 30 to the lesser of spec. heel angle 36.8 deg 36.8 first downflooding angle 46.2 deg angle of vanishing stability 56.1 deg shall not be less than (>=) 0.03 m.rad Pass A.749(18) Ch3 - Design criteria applicable to all ships : Max GZ at 30 or greater Pass in the range from the greater of spec. heel angle 30 deg 30 to the lesser of angle of first GZ peak 33 deg angle of max. GZ 33 deg 33 shall not be less than (>=) 0.2 m 0.44 Pass Intermediate values angle at which this GZ occurs deg 33 A.749(18) Ch3 - Design criteria applicable to all ships : Angle of maximum GZ Pass shall not be less than (>=) 25 deg 33 Pass A.749(18) Ch3 - Design criteria applicable to all ships : Initial GMt Pass spec. heel angle 0 deg shall not be less than (>=) 0.15 m Pass 34
35 9.STABİLİTE ÇAPRAZ DEĞERLERİ: Tablo 23: Displacement LCG KN KN KN KN KN KN KN KN KN KN tonne m 0.0 deg deg. Starb deg. Starb deg. Starb deg. Starb deg. Starb deg. Starb deg. Starb deg. Starb deg. Starb
36 KN-DAPLASMAN GRAFİĞİ Grafik 13:Çapraz Stabilite Eğrileri 36
37 10.TANK KALİBRASYONLARI: Tablo 24:Tam dolu halde tank kapasiteleri Tank Name Sounding m Ullage %Full Capacity m^3 Capacity tonne LCG(m) TCG(m) VCG(m) FSM tonne.m yakıt tankı yakıt tankı yakıt tankı yakıt tankı yakıt tankı temiz su tankı temiz su tankı pis su tankı pis su tankı baş pik balast tankı
38 11.ORTA KESİTİN BOYUTLANDIRILMASI: Orta kesit boyutlandırması Türk Loyduna göre yapılmıştır. L Postalar arası mesafe : a 0.48 =0.6 [m] 500 Levha Omurganın Genişliği : b L =1100 [mm] Dip Kaplaması : t B 1, 9. n. a. P. k t =9.27 t B =10[mm] f B k Levha Omurganın Kalınlığı :t FK =t B +2=12 [mm] Çift Dip : Merkez İç Omurga Yüksekliği : h B = h a =900 [mm] h Merkez İç Omurganın Kalınlığı : t h m 1, 0 k =9,252 t m =12 [mm] ha h Yan İç Omurgalar: t. k = 6.9 t=8 [mm] 120. h a Dolu Döşekler: Her postada dolu döşek konacaktır. t Pf =t m -2 =10 [mm] Boş Döşekler: Dip Postaları : W=n.c.a.l 2.p.k=73.37[cm 3 ] W=82[cm 3 ], HP seçilmiştir. İç Dip Postaları :W= 57 [cm 3 ] HP seçilmiştir. 3 metrede bir su geçirmez döşek yerleştirilmiştir. Borda Yapısı: t S1 1, 9. n. a. P. k t =7,644 t S1 = 9 [mm] Postalar: f S K Ana Postalar:W R =n.c.a.l 2.p.c r.k=66,59[cm 3 ] W=66[cm 3 ], HP seçilmiştir Ana Güverte ve Üst Yapı Postaları : Wt=0.55.a.l 2.p.c r.k= HP seçilmiştir. Derin Postalar: e=3.a W=0,55.e.l 2.p.n.k=63.22[cm 3 ] W=64[cm 3 ] için HP seçilmiştir. Derin Ara Postalar:W=0,55.e.l 2.p.n.k=62,78[cm 3 ] HP seçilmiştir. Taşıyıcı Güverte Yapıları: Güverte Kemeresi: W d =163,44 cm HP seçilmiştir. Derin Kemere: W= cm 3 den HP seçilmiştir. Güverteler: t min =(4,5+0,05L). k =7,25 olduğundan 8mm seçilmiştir. Ara Güverteler: t min =(5,5+0,02.55). k =6,6 olduğundan 7 mm seçilmiştir. 38
39 12.MUKAVEMET KONTROLÜ : Yükleme Durumu 1 (tam yüklü durum) için, Tablo 25:Tam yüklü durumda postaların maruz kaldığı kuvvetler Name Long.Pos.m Buoyancy t/m Weight t/m Moment Net Load t/m Sheer t*10^3 tonne*m*10^3 st st st st st st st st st st st st st Grafik 14:Mukavemet analizi 39
40 13.TONAJ HESABI: Gros Tonaj Hesabı: Kapalı Hacimler:V=5748 m 3 Gros Tonaj:GT=K 1.V K 1 =0,2+0,02.log 10 V=0,275 GT=0, =1582 Net Tonaj Hesabı: Net Tonaj:NT= K 2 V C (4T/3D) 2 +K 3 (N 1 +N 2 /10) K 3 =1,25.(1+GT/10000)=1,44 NT=1,44.(8+4/10)=12,096 40
41 14.FRİBORD HESABI: Fribord hesabında kullanılan değerler aşağıdaki gibidir: Boy:L=57,05m En:B=11.168m Derinlik:D=5.7m 0,85D deki su çekimi:4,845m 0,85D deki deplasman hacmi=2040 m 3 0,85D deki C B =0,613 Hesaplamalar: 1)Üst yapı boyu: 11,168 0, 45 üst yapı uzaklığı bordadan 1m olduğundan üst yapılar 25 dikkate alınmaz üst yapı düzeltmesi yapılmaz. 2)F 0 =530,7 mm 3)C B Düzeltmesi: C B =0,613 0,68 olduğundan düzeltme yapılmaz 4)Üst Yapı Düzeltmesi: l b h b/b s H h/h E ,168 0, ,4 1 35,2 b h E s.. B H h H E L 1 0,612 Tablo 4 ten E=626,32 Tablo 5 ten %y=0,48 Üst yapı indirimi x.y/100=300,9 çıkarılır. 5)Boy düzeltmesi: E/L=0,162 olduğundan boy düzeltmesi yapılmaz. 6) Derinlik Düzeltmesi: L/D=10,0 L Df. R 226,6 15 R=L/0,48=118,85 5,71 3,8 olduğundan artım yapılır. 7) Şiyer Düzeltmesi: Tablodaki hesaplar doğrultusunda 136,8 mm artım yapılır. Bu değerler doğrultusunda toplam fribord 583,2 mm olarak hesaplanır. 41
42 15 Sonuçlar Bu bölümde çalışmada elde edilen sonuçların genel bir değerlendirmesi yapılacaktır 42
43 Kaynaklar: 1. Türk Loydu Rulefinder 4. Gemi Hidrostatiği ve Stabilitesi Adrian Biran 5. Gemi İnşaatı Ders Notları-Y.Doç.Dr.Kadir Sarıöz 6. Boote Exclusiv sayı 5/ Hans-Dieter Ehrenberg & Jürgen Engelskirchen: Advanced Design of Mega Yachts and High Performance Frigates - Proven Synergies ( 43
44 Özgeçmiş Bu bölümde kısaca özgeçmişinizi yazınız 44
YILDIZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ
YILDIZ TEİK ÜNİVERSİTESİ GEMİ İNŞAATI VE DENİZCİLİK FAKÜLTESİ GEMİ İNŞAATI ve GEMİ MAKİNELERİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ YAT VE GEZİNTİ TEE DİZAYNI ÖDEVİ TEENİN PERSPEKTİF GÖRÜNTÜSÜ (RHINO veya MAXSURF 3D) KONU
M/V HAYAT N GEMİSİ KAZA RAPORU
ANTI H10P: ANTI HEELI NG 10P A N T I H 1 0 P : A N T I H E E L I N G 1 0 P A N T I H 1 0 S : A N T I H 1 0 S W B 1 2 P : W A T E R B A L A S T 1 2 P W B 1 1 P : W A T E R B A L A S T 1 1 P W B1 1 S: W
MEVCUT BİR TEKNENİN STABİLİTE PROBLEMLERİNİN ANALİZİ VE UYGUN ÇÖZÜM YÖNTEMLERİNİN BELİRLENMESİ
GEMİ İNŞAATI VE DENİZ TEKNOLOJİSİ TEKNİK KONGRESİ 08 BİLDİRİLER KİTABI MEVCUT BİR TEKNENİN STABİLİTE PROBLEMLERİNİN ANALİZİ VE UYGUN ÇÖZÜM YÖNTEMLERİNİN BELİRLENMESİ Sadık ÖZÜM 1, Bekir ŞENER 2, Hüseyin
1. ÖN DİZAYN. L BP (m) L OA (m) D (m) DWT TEU. B (m) T (m) GT NT. V (kn) (kw) GEMİ ADI KAYNAK. (t) L/B B/T
1. ÖN DİZAYN Bu aşamada tip, tonaj ve hız olarak istenen gemiye benzer niteliklere sahip olabildiğince yeni en az 20, tercihen 40 adet gemiye ait veriler toplanacak ve aşağıdaki tabloya işlenecektir. Bu
Gemi Geometrisi. Prof. Dr. Tamer YILMAZ. GEMİ MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ 2009, Tamer Yılmaz
Gemi Geometrisi Prof. Dr. Tamer YILMAZ GEMİ GEOMETRİSİ Bir geminin yüzebilmesi, seyredebilmesi ve dengesi büyük ölçüde geminin su altında kalan kısmının şekli (geometrisi) ile ilgilidir. Su altı formunun
İ.T.Ü. GEMİ İNŞAATI VE DENİZ BİLİMLERİ FAKÜLTESİ GEMİ VE DENİZ TEKNOLOJİSİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ GEMİ VE DENİZ YAPILARI PROJE I
GEMİ İNŞAATI VE DENİZ BİLİMLERİ FAKÜLTESİ Proje Yöneticisi Öğretim Üyesi : Öğrencinin Adı Soyadı ve No : Gemi Tipi : Taşınacak yük tipi ve miktarı : Servis Hızı : Çalışma rotası ve kısıtlamalar : Klas
7. Tonaj, Fribord ve Görünür işaretler
7. Tonaj, Fribord ve Görünür işaretler 7.1 GROS VE NET TONAJ Dünyada ilk tonaj tanımı 1423 yılında Britanya hükümetinin ticaret gemilerinin taşıdıkları yükten vergi almak için çıkardığı yasa ile gündeme
GEMİ VE AÇIKDENİZ YAPILARI ELEMANLARI Hafta 2
GEMİ VE AÇIKDENİZ YAPILARI ELEMANLARI Hafta 2 Doç. Dr. Barbaros Okan Yükleme Koşulları Denize indirme sırasında geminin boyuna mukavemeti Boş geminin boyuna mukavemeti Ballastlı geminin boyuna mukavemeti
TERMİNOLOJİ (TÜRKÇE - İNGİLİZCE)
TERMİNOLOJİ (TÜRKÇE - İNGİLİZCE) A Açıölçer, İletki; protractor Ağırlık Merkezi, G Noktası; center of gravity Ağırlık Merkezinin Boyuna Konumu (LCG); longitudinal center of gravity Ağırlık Merkezinin Düşey
7. Tonaj, Fribord ve Görünür işaretler
7. Tonaj, Fribord ve Görünür işaretler 7.1 GROS VE NET TONAJ Dünyada ilk tonaj tanımı 1423 yılında Britanya hükümetinin ticaret gemilerinin taşıdıkları yükten vergi almak için çıkardığı yasa ile gündeme
6. GEMİ GEOMETRİSİNE İLİŞKİN TANIMLAR
6. GEMİ GEOMETRİSİNE İLİŞKİN TANIMLAR Gemilere ilişkin birtakım önemli tanımlar, aşağıda gruplar şeklinde ve belli bir formata göre verilmektedir: Boy, Genişlik, Su Çekimi (Draft), Derinlik ve Fribort
ULUSLARARASI YÜKLEME SINIRI SÖZLEŞMESİ (INTERNATIONAL CONFERENCE ON LOAD LINES, 1966)
ULUSLARARASI YÜKLEME SINIRI SÖZLEŞMESİ (INTERNATIONAL CONFERENCE ON LOAD LINES, 1966) Uluslar arası yükleme sınırı sözleşmesi gemilerin denizde can ve mal emniyetini korumak, yükleme sınırlarını tespit
IMO STABİLİTE KURALLARI STABİLİTE BUKLETİ VE IMO KURALLARI IMO STABİLİTE KURALLARI STABİLİTE KİTAPÇIĞI 11/14/2012
IMO STABİLİTE KURALLARI STABİLİTE BUKLETİ VE IMO KURALLARI IMO nun Uluslararası geçerliliği olan hasarsız ve yaralı stabilite kuralları mevcuttur. Bu kurallar uluslararsı sefer yapan tüm gemilerin uyması
İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ GEMİ İNŞAATI VE DENİZ BİLİMLERİ FAKÜLTESİ GEMİ İNŞAATI VE GEMİ MAKİNALARI BÖLÜMÜ GÜZ YARIYILI
İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ GEMİ İNŞAATI VE DENİZ BİLİMLERİ FAKÜLTESİ GEMİ İNŞAATI VE GEMİ MAKİNALARI BÖLÜMÜ 2008-2009 GÜZ YARIYILI PROJE I Koordinatörler Prof. Dr. Metin Taylan DERS GEÇME ŞARTLARI %80
ÖN DİZAYN AŞAMASINDA GEMİ GÜCÜNÜN BELİRLENMESİ ve DEĞİŞİK TİP GEMİLER İÇİN MODEL DENEYLERİ ile KARŞILAŞTIRILMASI
Yapım Matbaacılık Ltd., İstanbul, 1999 Editörler :A. İ. ALDOĞAN Y. ÜNSAN E BAYRAKTARKATAL GEMİ İNŞAATI VE DENİZ TEKNOLOJİSİ TEKNİK KONGRESİ 99 BİLDİRİ KİTABI ÖN DİZAYN AŞAMASINDA GEMİ GÜCÜNÜN BELİRLENMESİ
GEMİ ÇELİK TEKNE AĞIRLIK DAĞILIMININ MODELLENMESİNDE BİR YAKLAŞIM: HACİMSEL ORANLAR YAKLAŞIMI
GEMİ İNŞAATI VE DENİZ TEKNOLOJİSİ TEKNİK KONGRESİ 08 BİLDİRİLER KİTABI GEMİ ÇELİK TEKNE AĞIRLIK DAĞILIMININ MODELLENMESİNDE BİR YAKLAŞIM: HACİMSEL ORANLAR YAKLAŞIMI Ertekin BAYRAKTARKATAL 1, Alican KILINÇ
Tekne kaplama,posta,güverte ve diğer elemanlar. Gemi Đnşaa ve Deniz Müh.
Tekne kaplama,posta,güverte ve diğer elemanlar 12/14/2011 1 Gemi Đnşaa ve Deniz Müh. OMURGA Lama Omurga Levha Omurga Kutu Omurga Yalpa Omurga 12/14/2011 Sevilay CAN 2008&2009 Güz 2 DĐP YAPISI Çift Dipli
2. TEKNE FORM PARAMETRELERİ
2. EKNE FOR PARAEREERİ 2.1. Genel Geometrik anımlar ekne geometrisini tanımlamada kullanılan genel tanımlar aşağıdaki şekilde görülmektedir. OA P f D AP FP f D Güverte /2 Güverte Şekil 1. Genel geometrik
MESLEKİ UYGULAMA ESASLARI YÖNETMELİĞİ
MESLEKİ UYGULAMA ESASLARI YÖNETMELİĞİ MECUT MADDESİ ÖNERİLEN ŞEKLİ Teknik Şartname: Teknik Şartname, geminin tipi ve büyüklüğüne bağlı olarak aşağıdaki hususları kapsamalıdır: A- Genel a) Geminin tanımlanması,
TÜRK MÜHENDİS VE MİMAR ODALARI BİRLİĞİ GEMİ MÜHENDİSLERİ ODASI GEMİ MÜHENDİSLİĞİ HİZMETLERİ KÜÇÜK TEKNELER VE YAT PROJELERİ ASGARİ ÇİZİM ESASLARI
TÜRK MÜHENDİS VE MİMAR ODALARI BİRLİĞİ GEMİ MÜHENDİSLERİ ODASI GEMİ MÜHENDİSLİĞİ HİZMETLERİ KÜÇÜK TEKNELER VE YAT PROJELERİ ASGARİ ÇİZİM ESASLARI Murat ERZAİM Yönetim Temsilcisi İmza Sinem DEDETAŞ Yönetim
TÜRK MÜHENDİS VE MİMAR ODALARI BİRLİĞİ GEMİ MÜHENDİSLERİ ODASI GEMİ MÜHENDİSLİĞİ HİZMETLERİ ASGARİ ÜCRET TARİFESİ
TÜRK MÜHENDİS VE MİMAR ODALARI BİRLİĞİ GEMİ MÜHENDİSLERİ ODASI GEMİ MÜHENDİSLİĞİ HİZMETLERİ ASGARİ ÜCRET TARİFESİ Murat ERZAİM Yönetim Temsilcisi İmza Sinem DEDETAŞ Yönetim Kurulu Başkanı İmza Y12-01 Sayfa
ENDAZE MODÜL : ENDAZE
ENDAZE Hazırlayan: ġuayip ORHAN. Marmaris Mesleki Eğitim Merkezi Mobilya Dekorasyon Öğretmeni MODÜL : ENDAZE A OFSET TABLOSU 1 Gemi Tanımı Gemi, Tekne ve Yat Tanımları Gemi: suyun kaldırma kuvvetinden
Ağırlık Hesabı. geminin deplasman tonajı ve i gemi için toplam ağırlık dağılımı şöyle olacaktır. Burada. gemideki ağırlıkların toplamıdır.
Ağırlık Hesabı Her türlü geminin dizaynında gemiyi oluşturan ağırlıkların ön dizayn aşamasında doğru olarak hesaplanması geminin tekno-ekonomik performans karakteristiklerinin belirlenmesinde son derece
MESLEKİ DENETİM ÜCRET TARİFESİ
TÜRK MÜHENDİS VE MİMAR ODALARI BİRLİĞİ Sinem DEDETAŞ Yönetim Temsilcisi İmza Sinem DEDETAŞ Yönetim Kurulu Başkanı İmza 1 / 5 Döküman No: Y11-00 Değ. No 1 Yürürlük Tarihi: 07.07.2010 Değ. Tarihi Değişiklik
Prof.Dr.Mustafa İnsel Hidroteknik Yat Gemi ve Deniz Yapıları tasarım teknolojileri Ltd.
Gemilerde Operasyonel Enerji Verimliliği Prof.Dr.Mustafa İnsel Hidroteknik Yat Gemi ve Deniz Yapıları tasarım teknolojileri Ltd. 25-4-2018 2018 Tanım Gemilerde Enerji Verimliliği Gereksinimi? Operasyonal
MEVCUT BİR TANKER İÇİN YÜK TAŞIMA KAPASİTESİ VE YARALI STABİLİTE ANALİZİ
Yapım Matbaacılık Ltd., İstanbul, 1999 Editörler :A. İ. ALDOĞAN Y. ÜNSAN E BAYRAKTARKATAL GEMİ İNŞAATI VE DENİZ TEKNOLOJİSİ TEKNİK KONGRESİ 99 BİLDİRİ KİTABI MEVCUT BİR TANKER İÇİN YÜK TAŞIMA KAPASİTESİ
TEKNE FORMUNUN BELİRLENMESİ
TEKNE FORMUNUN ELİRLENMESİ Ön dizaynda gemi büyüklüğünün ve ana boyutların belirlenmesinden sonraki aşamada tekne formunun belirlenmesi gelir. Tekne formu geminin, deplasmanını, kapasitesini, trimini,
GEMİ İNŞAATI Güz Dönemi. Dr., Gemi İnş. ve Mak. Müh. Murat ÖZDEMİR. E-posta:
GEMİ İNŞAATI 2018-2019 Güz Dönemi Dr., Gemi İnş. ve Mak. Müh. Murat ÖZDEMİR E-posta: muratozdemir@odu.edu.tr KAPSAM: Gemilerin tanımı ve sınıflandırılması, Gemi geometrisi ve form katsayıları, Endaze,
GEMİ MÜHENDİSLİĞİ HİZMETLERİ ASGARİ ÜCRET TARİFESİ MADDE- 1
TÜRK MÜHENDİS VE MİMAR ODALARI BİRLİĞİ GEMİ MÜHENDİSLERİ ODASI GEMİ MÜHENDİSLİĞİ HİZMETLERİ ASGARİ ÜCRET TARİFESİ MADDE- 1 TMMOB Gemi Mühendisleri Odası Mesleki Uygulama Esasları Yönetmeliği nde belirtilen,
BÖLÜM 4. GEMİ GEOMETRİSİ
4.1. Genel Geometrik Tanımlar ÖÜ 4. GEİ GEOETRİSİ Gemi geometrisini tanımlamada kullanılan genel tanımlar aşağıdaki şekilde görülmektedir. O P f T D P FP f T D Güverte Güverte Yüklü su hattı / Yüklü su
3. ÖN DİZAYNDA AĞIRLIK HESABI
3. ÖN İZAYNA AĞIRIK HESAI Her türlü geminin dizaynında gemiyi oluşturan ağırlıkların ön dizayn aşamaında doğru olarak heaplanmaı geminin tekno-ekonomik performan kriterlerinin belirlenmeinde on derece
GT = K 1 V. Burada V geminin tüm kapalı alanlarının m 3 olarak hacmi ve. K 1 = 0.2 + 0.02 log 10 V
7. TONAJ, FRİBORD VE GÖRÜNÜR İŞARETLER 7.1 GROS VE NET TONAJ Dünyada ilk tonaj tanımı 1423 yılında Britanya hükümetinin ticaret gemilerinin taşıdıkları yükten vergi almak için çıkardığı yasa ile gündeme
İBB & İTÜ İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ GEMİ İNŞAATI VE DENİZ BİLİMLERİ FAKÜLTESİ ARAŞTIRMA VE UYGULAMA GURUBU
İBB & İTÜ İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ GEMİ İNŞAATI VE DENİZ BİLİMLERİ FAKÜLTESİ ARAŞTIRMA VE UYGULAMA GURUBU T.C. İBB SGDB STRATEJİK PLANLAMA MÜDÜRLÜĞÜ İSTANBUL BOĞAZI NDA YOLCU TAŞIMAYA YÖNELİK DÜŞEY
ÖN DİZAYNDA AĞIRLIK HESABI
ÖN DİZAYNDA AĞIRIK HESABI Her türlü geminin dizaynında gemiyi oluşturan ağırlıkların ön dizayn aşamaında doğru olarak heaplanmaı geminin tekno-ekonomik performan kriterlerinin belirlenmeinde on derece
Yatlarda Yapısal Üretim Malzemelerinin Tekne Performansına ve Maliyetine Etkisinin İncelenmesi
Yatlarda Yapısal Üretim Malzemelerinin Tekne Performansına ve Maliyetine Etkisinin İncelenmesi * 1 Hüseyin Yılmaz ve 2 Eray Erol 1 Yıldız Teknik Üniversitesi, Gemi İnşaatı ve Denizcilik Fakültesi, Beşiktaş,
EŞDEĞER DEPREM YÜKÜ YÖNTEMİ İLE BETONARME KIZAĞIN DEPREM PERFORMANSININ İNCELENMESİ
EŞDEĞER DEPREM YÜKÜ YÖNTEMİ İLE BETONARME KIZAĞIN DEPREM PERFORMANSININ İNCELENMESİ Dünya ticaretinin önemli bir kısmının deniz yolu taşımacılığı ile yapılmakta olduğu ve bu taşımacılığının temel taşını
4.1 GENEL GEOMETRİK TANIMLAR
GEİ GEOERİSİ 4.1 GENE GEOERİK NIR Gemi geometrisini tanımlamada kullanılan genel tanımlar aşağıdaki şekilde görülmektedir. O P f D P FP f D Güverte Güverte Yüklü su hattı / Yüklü su hattı Şekil 4.1. Genel
Ek-1 GEMİ VEYA SU ARACI İNŞA BAŞVURU BELGESİ
Ek-1 İNŞA BAŞVURU BELGESİ GEMİ ADI/ İNŞA NO GEMİ KLASLI İNŞA EDİLECEK İSE KLAS KURULUŞU GEMİ KLASSIZ İNŞA EDİLECEK İSE PROJE VE HESAPLARDA KURALLARINA ATIF YAPILAN KLAS KURULUŞU PROJE MÜHENDİSİ (Oda Sicil
GÜRDESAN GEMİ MAKİNELERİ SAN. TİC. A.Ş. Hüseyin GÖKÇEN Makine Mühendisi Teknik Müdür
GÜRDESAN GEMİ MAKİNELERİ SAN. TİC. A.Ş. Hüseyin GÖKÇEN Makine Mühendisi Teknik Müdür İÇERİK Giriş Kalite Yönetim Sistemi Tesis Alt Yapısı Ürün Bilgileri Tasarım Faaliyetleri İleri Mühendislik Faaliyetleri
KARADENİZ BALIKÇI TEKNELERİNDE SEVK SİSTEMİ TASARIMI
KARADENİZ BALIKÇI TEKNELERİNDE SEVK SİSTEMİ TASARIMI Arş. Gör. Emre PEŞMAN *, Prof. Dr. Orhan DURGUN, Arş. Gör. Hasan ÖLMEZ Karadeniz Teknik Üniversitesi, Sürmene Deniz Bilimleri Fakültesi, Gemi İnşaatı
ULUSLARARASI STABİLİTE KURALLARININ TANKER DİZAYNI ÜZERİNDEKİ ETKİLERİ
Gemi Mühendisliği ve Sanayimiz Sempozyumu, 24-25 Aralık 2004 ULUSLARARASI STABİLİTE KURALLARININ TANKER DİZAYNI ÜZERİNDEKİ ETKİLERİ Doç. Dr. Metin TAYLAN 1 ÖZET Bu makalede, periyodik olarak çıkarılan
T.C. MİLLÎ EĞİTİM BAKANLIĞI MEGEP (MESLEKÎ EĞİTİM VE ÖĞRETİM SİSTEMİNİN GÜÇLENDİRİLMESİ PROJESİ) DENİZ ARAÇLARI YAPIMI ENDAZE 1
T.C. MİLLÎ EĞİTİM BAKANLIĞI MEGEP (MESLEKÎ EĞİTİM VE ÖĞRETİM SİSTEMİNİN GÜÇLENDİRİLMESİ PROJESİ) DENİZ ARAÇLARI YAPIMI ENDAZE 1 ANKARA 2008 Milli Eğitim Bakanlığı tarafından geliştirilen modüller; Talim
GEMİ VE AÇIKDENİZ YAPILARI ELEMANLARI Hafta 1
GEMİ VE AÇIKDENİZ YAPILARI ELEMANLARI Hafta 1 Doç. Dr. Barbaros Okan Ders Saatleri Pazartesi günleri 13.30 14.20, 14.30 15.20, 15.30 16.20 Yönetmelik gereği %70 devam Bireysel Proje Ana boyutları verilen
KARADENİZ BALIKÇI GEMİLERİNİN GENEL YAPISAL ÖZELLİKLERİ
Yapım Matbaacılık Ltd., İstanbul, 1999 Editörler :A. İ. ALDOĞAN Y. ÜNSAN E BAYRAKTARKATAL GEMİ İNŞAATI VE DENİZ TEKNOLOJİSİ TEKNİK KONGRESİ 99 BİLDİRİ KİTABI KARADENİZ BALIKÇI GEMİLERİNİN GENEL YAPISAL
GEMİ EĞİLME MOMENTİ ve KESME KUVVETİ KESİT ZORLARININ BUREAU VERITAS KURALLARI ve NÜMERİK YÖNTEM ile ANALİZİ
GEMİ EĞİLME MOMENTİ ve KESME KUVVETİ KESİT ZORLARININ BUREAU VERITAS KURALLARI ve NÜMERİK YÖNTEM ile ANALİZİ Erhan ASLANTAŞ 1 ve Aydoğan ÖZDAMAR 2 ÖZET Gemilerin ön dizayn aşamasında, boyuna mukavemet
DENİZ HARP OKULU GEMİ İNŞAATI VE GEMİ MAKİNELERİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜM BAŞKANLIĞI DERS TANITIM BİLGİLERİ
DENİZ HARP OKULU GEMİ İNŞAATI VE GEMİ MAKİNELERİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜM BAŞKANLIĞI DERS TANITIM BİLGİLERİ Dersin Adı Kodu Sınıf/Y.Y. Ders Saati (T+U+L) Kredi AKTS Gemi Hidrostatiği ve Stabilitesi GİM-323 3/II
GEMİ VE AÇIKDENİZ YAPILARI ELEMANLARI Hafta 1
GEMİ VE AÇIKDENİZ YAPILARI ELEMANLARI Hafta 1 Doç. Dr. Barbaros Okan Ders Saatleri Salı 10.30 11.20, 11.30 12.20 Cuma 10.30 11.20, 11.30 12.20 Yönetmelik gereği %70 devam Kişisel Proje Ana boyutları verilen
DENİZ HARP OKULU GEMİ İNŞAATI VE GEMİ MAKİNELERİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜM BAŞKANLIĞI DERS TANITIM BİLGİLERİ
DENİZ HARP OKULU GEMİ İNŞAATI VE GEMİ MAKİNELERİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜM BAŞKANLIĞI DERS TANITIM BİLGİLERİ Dersin Adı Kodu Sınıf/Y.Y. Ders Saati (T+U+L) Kredi AKTS Gemi İnşaatı ve Gemi Makineleri Mühendisliğine
GEMİLERİN BÜNYESEL ELEMANLARI
GEMİLERİN BÜNYESEL ELEMANLARI Yücel ODABAŞI Şebnem HELVACIOĞLU Ekim 2008 GEMĠLERĠN BÜNYESEL DAYANIMI Ġsimlendirme yönünden bir geminin enine bir halkasını göz önüne alırsak karģımıza Ģu elemanların çıkması
DEN 322. Gemi Sevk Makinaları
DEN 322 Gemi Sevk Makinaları Ana Makina Seçim Kriterleri gerekli beygir gücü ağırlık hacim maliyet işletme masrafları geminin elektrik ve ısı enerjisi gereksinimi güvenilirlik ve bakım gereksinimi gemiden
Taylor Serisi. Şekil 16. HMS Leviathan. Şekil 17. Taylor serisi ana formu
... Taylor Serisi Taylor serisi (,). yüzyılın başlarında David Taylor tarafından yüksek hızlı ve çift pervaneli savaş gemisi formlarında kullanılmak üzere geliştirilmiştir. Serinin ana formu yılında inşa
İTİCİLER, İTİCİ/DUBA ÜNİTELERİ PUSHER, PUSHER/BARGE UNITS
İTİCİLER, İTİCİ/DUBA ÜNİTELERİ PUSHER, PUSHER/BARGE UNITS Cilt C Part C Kısım 17 - İticiler, İtici/Duba Üniteleri Chapter 17 - Pusher, Pusher/Barge Units EKİM 2001 November 2001 İTİCİLER, İTİCİ/DUBA ÜNİTELERİ
T.C. ULAŞTIRMA, DENİZCİLİK VE HABERLEŞME BAKANLIĞI Kaza Araştırma ve İnceleme Kurulu RAND
T.C. ULAŞTIRMA, DENİZCİLİK VE HABERLEŞME BAKANLIĞI Kaza Araştırma ve İnceleme Kurulu RAND Kuruyük Gemisinin Karaya Oturmasına İlişkin Deniz Kazası İnceleme Raporu Antalya Adrasan Koyu 17 Aralık 2010 Rapor
MESLEKİ UYGULAMA ESASLARI YÖNETMELİĞİ DEĞİŞİKLİK KARŞILAŞTIRMA ÇİZELGESİ. Geçerli yönetmelik tarihi : 11.03.2006 MEVCUT MADDE ÖNERİLEN GEREKÇE
MEVCUT MADDE ÖNERİLEN GEREKÇE GENEL GENEL 17.02.2006 Tarih ve 26083 sayılı Resmi Gazete de yayınlanan Mevzuat Hazırlama Usül ve Esasları Hakkında Yönetmelik gereği yapılan düzenlemelerle, format, başlıklar
DİZAYN VE İLERİ MÜHENDİSLİK HİZMETLERİ
DİZAYN VE İLERİ MÜHENDİSLİK HİZMETLERİ Prof. Dr. Tamer YILMAZ Prof. Dr. Mesut GÜNER Doç. Dr. Hüseyin YILMAZ YILDIZ TEKNĠK ÜNĠVERSĠTESĠ GEMĠ ĠNġAATI ve GEMĠ MAKĠNELERĠ MÜHENDĠSLĠĞĠ BÖLÜMÜ DİZAYN VE İLERİ
Tonaj ve Fribord (Tonnage and Freeboard)
Tonaj ve Fribord (Tonnage and Freeboard) Prof. Dr. Tamer YILMAZ GEMİ MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ 2008, Tamer Yımaz TONAJ (Tonnage) Gemier, tiperine bağı oarak hacimse (Gros, Net) veya ağırık oarak (Dispacement,
Model ZT 7728D ZT 9228D ZT 10728D
ÜRETİM PRODUCTION 2 ŞİRKETİMİZ; 1975 ten beri endüstrinin birçok kolunda hizmet veren bir aile şirketi, Otuzdan fazla özel tasarım makine modeli sahibi, 1984 ten beri metal boru üreticisi, 1993 ten beri
YATLARIN DENİZCİLİĞİ
YATLARIN DENİZCİLİĞİ Yatların denizciliğini incelerken;yatları su altı formlarına göre gruplandıracak ve bu form tiplerinin genel özelliklerinden ve denizciliklerinden bahsedeceğiz. Öncelikle yatları yuvarlak
Kuluçkahaneler ve Balık Çiftlikleri için Merkezi ve Kendiliğinden Hareketli Yemleme Sistemleri
www.akuamaks.com Kuluçkahaneler ve Balık Çiftlikleri için Merkezi ve Kendiliğinden Hareketli Yemleme Sistemleri 2 Amacımız çözüm ortağı olduğumuz, Feeding Systems SL firması ile beraber, Su Ürünleri Sektörüne
GEMİ İNŞAATI PROJE II SEVK ANALİZİ VE MAKİNA SEÇİMİ İLE İLGİLİ GENEL ESASLAR. Proje II dersi kapsamında yapılması öngörülen çalışmanın genel hatları;
GEMİ İNŞAATI PROJE II SEVK ANALİZİ VE MAKİNA SEÇİMİ İLE İLGİLİ GENEL ESASLAR Proje II dersi kapsamında yapılması öngörülen çalışmanın genel hatları; 1. Pervane seçimi (Standart seri ya da temel dizayn)
T.C. MİLLÎ EĞİTİM BAKANLIĞI DENİZCİLİK DRAFT SÖRVEY HESABI 840UH0084
T.C. MİLLÎ EĞİTİM BAKANLIĞI DENİZCİLİK DRAFT SÖRVEY HESABI 840UH0084 Ankara, 2012 1 Bu modül, mesleki ve teknik eğitim okul/kurumlarında uygulanan Çerçeve Öğretim Programlarında yer alan yeterlikleri kazandırmaya
Trim Optimizasyonu. P r o f. D r. A l i C a n T A K İ N A C I
Trim Optimizasyonu P r o f. D r. A l i C a n T A K İ N A C I İTÜ Gemi İnşaatı ve Deniz Bilimleri Fakültesi Öğretim Üyesi 27. ITTC Direnç Komitesi Üyesi (2011-2014) 26. ITTC İz Ölçeklendirme Komitesi Üyesi
MAKĠNE ELEMANLARI II REDÜKTÖR PROJESĠ
T.C PAMUKKALE ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKĠNE ELEMANLARI II REDÜKTÖR PROJESĠ Öğrencinin; Adı: Cengiz Görkem Soyadı: DENGĠZ No: 07223019 DanıĢman: Doç. Dr. TEZCAN ġekercġoğlu
GEMİ VE SU ARAÇLARININ TONİLATOLARINI ÖLÇME YÖNETMELİĞİ TASLAĞI
GEMİ VE SU ARAÇLARININ TONİLATOLARINI ÖLÇME YÖNETMELİĞİ TASLAĞI BİRİNCİ BÖLÜM Amaç, Kapsam, Dayanak ve Tanımlar Amaç MADDE 1 (1) Bu Yönetmeliğin amacı; gemi ve su araçlarının tonilatolarının ölçülmesine
MUKAVEMET HESAPLARI : ÇİFT KİRİŞLİ GEZER KÖPRÜLÜ VİNÇ
MUKAVEMET HESAPLARI ÜRÜN KODU MAKİNA ADI : 20+5 TON : ÇİFT KİRİŞLİ GEZER KÖPRÜLÜ VİNÇ İÇİNDEKİLER ÇELİK YAPI ANALİZİ (VİNÇ KÖPRÜSÜ) TEKER HESAPLARI HALAT HESAPLARI KANCA BLOĞU HESABI TAMBUR HESAPLARI SAYFA
ÇAPA MAKİNALARI. 52 cc 1.5 Kw. 52 cc 1.5 Kw. 52 cc 1.5 Kw. 52 cc 1.5 Kw Budama Aparatı ile birlikte
203 ÇAPA MAKİNALARI 1125.$ Motor: 6,5 Hp Benzinli / Honda GX200 4 Zamanlı Hava Soğutmalı OHV Motor Hareket Tipi: Şanzıman 2 ileri + 1 geri Şaft Sayısı: 1 Çalışma Genişliği: 80-100 cm Çalışma Derinliği:
GEMİ İNŞA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜM BAŞKANLIĞI DERS TANITIM BİLGİLERİ HARP II /II.YARIYIL. : Gemi İnşa Müh. Öğretim Elemanı
GEMİ İNŞA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜM BAŞKANLIĞI DERS TANITIM BİLGİLERİ Dersin Adı Kodu Sınıf / Y.Y. GEMİ İNŞA MÜH. GİRİŞ Gİ-211 HARP II /II.YARIYIL Ders Saati (T+U+L) Kredi AKTS 1+1 1.5 2 Dersin Dili : Türkçe
Vetus Diesel M2.13 deniz motoru. Vetus Diesel M2.13Marine Engine, 12 HP (8.8 kw) Vetus Diesel M2.18 deniz motoru
M2.13 Vetus Diesel M2.13 deniz motoru Vetus Diesel M2.13Marine Engine, 12 H (8.8 kw) Motor hacmi / Capacity: 635 cm³ Bor x strok / Bore x Stroke: 76 mm x 7 mm Silindir sayısı / Numr of cylinder: 2 Kompresyon
434F2. Caterpillar 434F2 Kazıcı Yükleyici. Motor CAT C 4.4 Beygir Gücü kw / 101 hp Çalışma Ağırlığı
Motor CAT C 4.4 Beygir Gücü 74.5 kw / 101 hp Çalışma Ağırlığı 8400-10 900 kg Beko Kazı Derinliği Uzatmalı Stik (SAE) 4353-5330 mm 434F2 Çalışma ağırlığı ve diğer özellikler makina konfigürasyonuna göre
KONTEYNER ÖLÇÜLERİ 20 DC / 40 DC
KONTEYNER ÖLÇÜLERİ 20 DC / 40 DC Bazı ticari yazışmalarda bu tip konteynerlere "dry van" yada " standart" denilmesine rağmen, çoğunlukla " genel amaçlı " terimi daha uygundur. Uluslararası kullanıma uygun
İsmail KARTAL. Bölge Müdürü
İsmail KARTAL Bölge Müdürü 25.11.2014 ASMA KÖPRÜ LOKASYONU ( KM: 4+175-7+082) DİLOVASI HERSEK BURNU İSTANBUL-BURSA-İZMİR OTOYOLU ( İZMİT KÖRFEZ GEÇİŞİ VE BAĞLANTI YOLLARI DAHİL) YAP-İŞLET-DEVRET PROJESİ
DİŞLİ ÇARKLAR II: HESAPLAMA
DİŞLİ ÇARLAR II: HESAPLAMA Prof. Dr. İrfan AYMAZ Atatürk Üniversitesi Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Giriş Bu bölüm sonunda öğreneceğiniz konular: Dişli Çark uvvetleri Diş Dibi Gerilmeleri
Gemilerin Sınıflandırılması E. Kullanım Amaçlarına Göre. 2. Ticaret Gemileri. Prof. Dr. Tamer YILMAZ. GEMİ MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ 2009, Tamer Yılmaz
Gemilerin Sınıflandırılması E. Kullanım Amaçlarına Göre 2. Ticaret Gemileri Prof. Dr. Tamer YILMAZ 2. Ticaret Gemileri Maddi bir gelir elde etmek amacı ile kullanılan her gemiye ticaret gemisi denir. Ticaret
TAM BOYU 15 METREDEN KÜÇÜK OLAN BALIK AVLAMA GEMİLERİNİN TONİLATOLARININ ÖLÇÜLMESİ ESASLARI
EK I TAM BOYU 15 METREDEN KÜÇÜK OLAN BALIK AVLAMA GEMİLERİNİN TONİLATOLARININ ÖLÇÜLMESİ ESASLARI Tam boyları 15 metreden küçük balık avlama gemilerinin tonilatolarının ölçülmesinde aşağıdaki esaslar uygulanır.
Şekil 8.1 Çekme deneyi
8. GEMİLERİN MUKAVEMETİ VE YAPISAL BÜTÜNLÜĞÜ 8.1 GENEL MUKAVEMET KAVRAMI İç ve dış yükler altındaki bir yapının yapısal bütünlüğüne koruyabilme özeliği bu yapının öngörülen yükler için yeterli mukavemete
Türkiye sularına uygun balıkçı gemilerinin stabilite karakteristiklerinin incelenmesi
itüdergisi/d mühendislik Cilt:4, Sayı:3, 3-12 Haziran 2005 Türkiye sularına uygun balıkçı gemilerinin stabilite karakteristiklerinin incelenmesi Muhsin AYDIN *, Hakan AKYILDIZ İTÜ Gemi İnşaatı ve Deniz
BURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) Department of Mechanical Engineering
Uygulama Sorusu-1 Şekildeki 40 mm çaplı şaft 0 kn eksenel çekme kuvveti ve 450 Nm burulma momentine maruzdur. Ayrıca milin her iki ucunda 360 Nm lik eğilme momenti etki etmektedir. Mil malzemesi için σ
TANISAL ve GİRİŞİMSEL RADYOLOJİDE RADYASYONDAN KORUNMA
www.trkd.org.tr e-posta:bilgi@trkd.org.tr Tel :0312 384 00 00 Fax:0312 217 41 11 TANISAL ve GİRİŞİMSEL RADYOLOJİDE RADYASYONDAN KORUNMA RADYOLOJİ LABORATUVARLARININ TASARIMI ve ZIRHLANMASI 1 Zırhlama Hesaplamaları
Precision Spring Europa (PSE) Kalıp Yayları. PSE Kalıp Yaylarını Seçme Kriterleri
Precision Spring Europa (PSE) Kalıp Yayları Yaylar kalıcı deformasyon göstermeyen mekanik parçalardır.şekil verme işlemleri sırasında sacın düzgün şekilde tutulmasına yararlar.bu sayede kırışıklıklar ve
TÜRK MÜHENDİS VE MİMAR ODALARI BİRLİĞİ GEMİ MÜHENDİSLERİ ODASI MESLEKİ UYGULAMA ESASLARI YÖNETMELİĞİ
TÜRK MÜHENDİS VE MİMAR ODALARI BİRLİĞİ GEMİ MÜHENDİSLERİ ODASI MESLEKİ UYGULAMA ESASLARI YÖNETMELİĞİ Murat ERZAİM Yönetim Temsilcisi İmza Sinem DEDETAŞ Yönetim Kurulu Başkanı İmza 1/13 TÜRK MÜHENDİS VE
1 Gemiciliğin tanımı. 1.1 Gemiciliğin tarihi. 1.2 Geminin tanımı 1-1
1-1 1 Gemiciliğin tanımı Gemicilik hangi türde olursa olsun bir gemiyi kullanma ve sevketme bilimi ve sanatıdır. Gemicilik teorik eğitim ve pratik eğitimi kapsayan bir süreç sonunda öğrenilir. Bilgi, beceri,
GEMİLERİN MUKAVEMETİ. Dersi veren: Mustafa İNSEL Şebnem HELVACIOĞLU. Ekim 2010
GEMİLERİN MUKAVEMETİ VE YAPISAL BÜTÜNLÜĞÜ Hazırlayan: Yücel ODABAŞI Dersi veren: Mustafa İNSEL Şebnem HELVACIOĞLU Ekim 2010 8.1 GENEL MUKAVEMET KAVRAMI İç ve dış yükler altındaki bir yapının yapısal bütünlüğüne
GEMİLERİN MUKAVEMETİ YAPISAL BÜTÜNLÜĞÜ
GEMİLERİN MUKAVEMETİ VE YAPISAL BÜTÜNLÜĞÜ 8.1 GENEL MUKAVEMET KAVRAMI İç ve dış yükler altındaki bir yapının yapısal bütünlüğüne koruyabilme özeliği bu yapının öngörülen yükler için yeterli mukavemete
Bazıları hızlı sever
Bazıları hızlı sever MOTORYATIN KONFORUNDAN VAZGEÇEMEYENLERİN DİKKATİNE... 2014 YAZI SİZİ YEPYENİ, HIZLI, KONFORLU VE ALIMLI MODELLERLE KARŞILIYOR. 15-17 METRE ARALIĞINDAKİ BU TEKNELERİ GÖRÜNCE AKLINIZ
Klas girişi Mevcut gemiler için
Klas girişi Mevcut gemiler için Dünya Çapında Teknik Servis İçin Gemi klaslamada bir dünya lideri Klas Girişi Mevcut Gemiler için Klas Girişi Mevcut Gemiler için Klas Transferi (TOC) Klas Transferi (TOC),
KD 13/ KD 16/ KD 23 DİZEL JENERATÖR
ÜRÜN KATALOĞU KD 13/ KD 16/ KD 23 DİZEL JENERATÖR Alternatör KD 13 EA3 KD 16 EA3 KD 23 EA3 Tip KA 13 KA 16 KA 23 En fazla güç KVA 13 16 22,5 Daimi güç KVA 11 14 19 Volt 400 400 400 Faz 3 3 3 Frekans 50
EZ 17. Üst formda sıkılık:ez17. İzlenen Zero Tail Ekskavatörleri
EZ 17 İzlenen Zero Tail Ekskavatörleri Üst formda sıkılık:ez17 EZ17 kompakt ekskavatör, sınıfındaki en iyi performanslı Zero Tail modelidir.büyük hacimli Dizel motorla LUDV'nin (Yük Algılama Sistemi) ve
KRUVAZİYER TURİZMİ ve DESTİNASYONA KATKISI. Erkunt Öner 2012
KRUVAZİYER TURİZMİ ve DESTİNASYONA KATKISI Erkunt Öner 2012 1 1. Kruvaziyer Endüstrisinin Gelişimi Global olarak kruvaziyer endüstrisi, son 5 yılda turizmin en fazla büyüme gösteren alanı olmuştur. Yapılan
LPH 40 ENDÜSTRİYEL LİMAN EKİPMANLARI
1 2 LPH 40 ENDÜSTRİYEL LİMAN EKİPMANLARI 3 ÖZELLİKLER A Max. çalışma yüksekliği (paletin alt kısmından pime kadar) 18.480 mm B Max. öne uzama mesafesi 14.940 mm C Max. yükseklikte max. açıklık 12.250 mm
T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ
T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ 3 NOKTA EĞME DENEY FÖYÜ ÖĞRETİM ÜYESİ YRD.DOÇ.DR.ÖMER KADİR
PERVANE TASARIMI ve ENERJİ VERİMLİLİĞİ
MİLPER PERVANE TEKNOLOJİLERİ A.Ş. PERVANE TASARIMI ve ENERJİ VERİMLİLİĞİ Metin ŞAYLAN, BSc. Alican KILIÇASLAN, BSc., İsmail ÇİÇEK, Ph.D. 11.11.2013 İÇERİK EEDI Nedir? SEEMP nedir? Pervane Tasarımı ve Verimlilik
Montaj el kitabı - Gemi yapımı VEGAFLEX 81
Montaj el kitabı - Gemi yapımı VEGAFLEX 81 Yükleme tankı (Ham yağ) Eski yağ tankı Hizmet tankları (Ağır yağ, soğuk su tankı) Balast tankları (Yanlardaki tanklar) Document ID: 9154 İçindekiler İçindekiler
ULUDAĞ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ OTOMOTİV MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ
ULUDAĞ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ OTOMOTİV MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ OTO4003 OTOMOTİV MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY FÖYÜ LAB. NO:.. DENEY ADI: ISI DEĞİŞTİRİCİ DENEYİ Boru tipi ısı değiştirici Plakalı
Marka, Model PERKINS Tip 1104D - 44TA dizel motor Emisyon Sınıfı Faz III - A (Tier 3) Silindir Adedi 4 adet sıra Çap x Strok 105 x 127 mm Hacim 4.400 cc Max. Güç 74,5 kw, 100 hp (2200 d/dk) Max. Tork 410
Hep ileriye daha ileriye...
Sayın Çiftçimiz; 1970 yılında başladığımız imalat faaliyetlerimizi, daima ilkler ile birleştirerek siz sayın çiftçilerimizin hizmetine sunmayı ilke edindik. Sizlerden aldığımız destekle ilk defa 1974 yılında;
YENİ UFUKLARIN FUARI
YENİ UFUKLARIN FUARI GEMİ İNŞA VE YAN SANAYİ GEMİ BAKIM VE ONARIM GEMİ EKİPMAN VE TEKNOLOJİLERİ LOJİSTİK VE TEKNOLOJİLERİ LİMAN LETMECİLİĞİ VE TEKNOLOJİLERİ MEGA YAT EKİPMAN VE TEKNOLOJİLERİ GEMİ GERİ
WL32. Güçlü ufaklık: WL32
WL32 Özel Tekerlekli Yükleyiciler Güçlü ufaklık: WL32 WL32 tekerlek yükleyici, dar makine eni sayesinde özellikle tüm dar alanlarda birinci sınıf iç sonuçları sağlar. Düşük geçit yüksekliği de onu yapı
YÜZEN CİSİMLERİN DENGESİ VE BAŞLANGIÇ STABİLİTESİ
YÜZEN CİSİMLERİN ENGESİ VE AŞLANGIÇ STAİLİTESİ 5. GEMİYE ETKİYEN STATİK KUVVETLER ir deniz aracının dizaynında en temel gereklerden biri o deniz aracının görevi gereği taşıması gereken yük veya yolcu ile
Şekil 5.1. Deplasman tipi bir tekneye etkiyen kuvvetler
ÖLÜM 5. YÜZEN CİSİMLERİN ENGESİ VE AŞLANGIÇ SAİLİESİ 5. GEMİYE EKİYEN SAİK KUVVELER ir deniz aracının dizaynında en temel gereklerden biri o deniz aracının görevi gereği taşıması gereken yük veya yolcu