İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ. Olca OLGUN

İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ Olca OLGUN Bölümü: İnşaat Mühendisliği Betonarme Yapılar Çalışma Gurubu ARALIK 2000

İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME YAPILAR ÇALIŞMA GRUBU 2000-2001 KIŞ YARIYILI BETONARME II. ÖDEVİ No 196097 Tarih: 20.10.2000 Adı Olca Soyadı..OLGUN Proje Hesap Değerleri: Zemin Emniyet Gerilmesi: 1,8 Deprem Bölgesi: 1 Malzeme: Döşemeler BÇI Diğerleri BÇI / BS20 Oturtma Ahşap Çatı h d (Don Derinliği) 60 cm l x1 = 4,6 m l x2 = 4,6 m l x3 = 4,6 m a=1,5 m l y1 = 4,6 m l y2 = 3,05 m h= 4,6 m BÖLÜM I. Çatı katı döşemesinde yalnızca yüklerin hesaplanması ile 1. kat döşemesinin statik ve betonarme hesabının yapılması. D108 D101 D102 D103 D104 D105 D106 D107

1. Kiriş Gövde Genişliği Tayini: Kiriş gövde genişliği minimum 250 mm alınabilir. (Afet Bölgelerinde Yapılacak Yapılar Hakkında Yönetmelik.) Kiriş gövde genişliği 250 mm alınmıştır. 2. Döşemenin Çalışma Şekli: m= l l /l s 2 ise çift doğrultuda çakışan döşeme. (TS 500) D101 için 4,60 / 4,60= 1 2 Çift Doğrultuda Çalışan Döşeme D102 için 4,60 / 4,60= 1 2 Çift Doğrultuda Çalışan Döşeme D103 için 4,60 / 4,60= 1 2 Çift Doğrultuda Çalışan Döşeme D106 için 4,60 / 3,05= 1,51 2 Çift Doğrultuda Çalışan Döşeme D107 için 4,60 / 3,05= 1,51 2 Çift Doğrultuda Çalışan Döşeme 3. Döşeme Kalınlığının Belirlenmesi: 3.1 Döşeme kalınlığının TS 500 e göre Belirlenmesi h 15 l sn. 20 m 1 α () s ; h 100 mm (Deprem Bölgesinde) (TS500) 4 l sn α s kısa kenar doğrultusunda serbest açıklık Sürekli Kenarların Toplam Uzunluğu / Döşeme Kenar Uzunlukları Toplamı D101 için; α () s 4.6 4.6 4.6 4.6. α = 0.75 4 s ; m=1 ; l sn =4600-250=4350 mm h 4350. 0.75 1 h 100,98 mm 20 4 15 1 Döşeme No α s l sn m h D101 için 0,75 4350 mm 1 101 mm D102 için 0,75 4350 mm 1 101 mm D103 için 0 4350 mm 1 124 mm D106 için 1 2800 mm 1,51 74 mm D107 için 0,39 2800 mm 1,51 89 mm 124 mm 3.2 Döşemede Sehim Kontrolü Boyutları en büyük döşeme (D101) alınarak sehim koşulundan kalınlık hesabı yapılacaktır. h f minh f = l yn ( 800 + 0.7 f yd ) / [ ( 36000+5000 m ( 1+α p ) ] m=1,α=1, l yn =4,35 m, fyd=191 N/mm 2 h f = 88,29 mm Döşeme kalınlığı 130 mm seçilmiştir.

4. Yüklerin Belirlenmesi: 4.1 Çatı Döşemesi: Kiremit 0,5 =0,5 kn/m 2 Su İzolasyonu 0,5x0,15 =0,075 kn/m 2 Ahşap Kaplama + Dikme 0,5 =0,5 kn/m 2 Isı İzolasyonu 0,075 =0,075 kn/m 2 Betonarme Döşeme 0,13x25 =3,25 kn/m 2 Tavan Sıvası 0,02x20 =0,40 kn/m 2 4.2 Normal Döşeme: g =4,80 kn/m 2 Kar Yükü q =0,75 kn/m 2 (TS 498 ) (İstanbul için) Plastik Yer Karosu 0,025x22,0 =0,55 kn/m 2 Tesviye Harcı 0,030x21,0 =0,63 kn/m 2 Betonarme Döşeme 0,13x25 =3,25 kn/m 2 Tavan Sıvası 0,020x20,0 =0,40 kn/m 2 4.3 Düşük Döşeme: g =4,83 kn/m 2 q=2,0 kn/m 2 (TS 498) (Konut) Karo Mozaik 0,015x2,0 =0,03 kn/m 2 Tesviye Harcı 0,030x21,0 =0,63 kn/m 2 Cüruf Kumu 0,2x10 =0,20 kn/m 2 Betonarme Döşeme 0,13x25 =3,25 kn/m 2 Tavan Sıvası 0,020x20,0 =0,40 kn/m 2 g =4,31 kn/m 2 q=2,0 kn/m 2 (TS 498) 4.4 Balkon Döşemesi: Karo mozaik 0,025x22,0 =0,55 kn/m 2 Harç 0,010x20,0 =0,20 kn/m 2 Şap 0,030x22,0 =0,66 kn/m 2 Betonarme Döşeme 0,13x25 =3,25 kn/m 2 Sıva 0,020x20,0 =0,40 kn/m 2 g =5,06 kn/m 2 q =3,5 kn/m 2 (TS 498 ) 4.5 Parapet Yükü: Mermer Denizlik: 0,03x0,2x20 = 0,12 kn/m 0,9m Tuğla 0,90x2,00 = 1,8 kn/m (½ boşluklu tuğlam duvar): g=1,92 kn/m Çatı Döşemesi: 1,4x4,80 + 1,6x0,75 = 7,920 kn/m 2 Normal Döşeme: 1,4x4,31+ 1,6x2,0 = 9,234 kn/m 2 Düşük Döşeme: 1,4x5,03+ 1,6x2,0 = 10,242 kn/m 2 Balkon Döşemesi: 1,4x5,06 + 1,6x3,5 = 12,684 kn/m 2 Parapet Yükü: 1,4x1,92 = 2,688 kn/m

5. Döşeme Statik Hesabı: 5.1 Moment Hesabı: Normal Döşeme için: P d = 1,4g + 1,6q=9,234 kn/m 2 Düşük döşeme İçin: P d = 1,4g + 1,6q=10,242 kn/m 2 M d = α x P d x l sn 2 D 101 Döşemesi için statik Hesap; Sürekli Kenar Sayısı: 3 Uzun Kenar = Kısa Kenar = 4,60 m m= 4,6/4,6= 1 Uzun açıklık için; α 1 =0,041, α a =0,031, α 3 =0,021 M 1 = 0,041x 9,234 x 4,6 2 = 8,011 kn m/m M a = 0,031x 9,234 x 4,6 2 = 6,057 kn m/m M 2 = 0,021x 9,234 x 4,6 2 = 4,10 kn m/m Veriler kullanılarak abaktan uzun ve kısa açıklık için α 1, α a, α 3 değerleri okunur. Kısa açıklık için; α 1 =0,041, α a =0,031, α 3 =0,021 Değerleri Okunmuştur. M 1 = 0,041x 9,234 x 4,6 2 = 8,011 kn m/m M a = 0,031x 9,234 x 4,6 2 = 6,057 kn m/m M 2 = 0,021x 9,234 x 4,6 2 = 4,10 kn m/m Değerleri Hesaplanmıştır. Aynı Hesap Yöntemi Kullanılarak Aşağıdaki Tablo Oluşturulmuştur: Not: Düşük döşemede ve çevresindeki döşemelerdeki α değerleri, döşeme mesnette sürekli açıklıkta süreksiz olarak düşünülüp max moment oluşturacak şekilde hesaplanmıştır. Table 1. Döşeme Açıklık ve Mesmet Moment Değerleri Döşeme Adı: Sür. Kenar Sayısı: l x (m) l y (m) m ( l max / l mi n ) x-doğrultusu (uzun açıklık) α 1 α a α 2 M 1 kn m/m M a kn m/m M 2 kn m/m y-doğrultusu (kısa açıklık) α 2 α a α 3 M 1 kn m/m M a kn m/m M 2 kn m/m D101 3--4 4,6 4,6 1,00 0,041 0,031 0,021 8,01 6,06 4,10 0,041 0,031 0,041 8,01 6,06 8,01 D102 3--4 4,6 4,6 1,00 0,033 0,031 0,033 6,45 6,06 6,45 0,033 0,031 0,033 6,45 6,06 6,45 D103 0--4 4,6 4,6 1,00 0,033 0,050 0,033 7,15 10,84 7,15 0,033 0,050 0,033 7,15 10,84 7,15 D106 4--4 4,6 3,05 1,51 0,033 0,025 0,033 2,83 2,15 2,83 0,059 0,045 0,059 5,07 3,87 5,07 D107 2--4 4,6 3,05 1,51 0,033 0,044 0,033 2,83 3,78 2,83 0,059 0,071 0,059 5,07 6,10 5,07

5.2 Moment Dengelemesi: Döşeme Numaraları: M min / M max D101 / D102 6,45 / 8,01 =0,81 0,8 Kesit büyük momente göre donatılır. D102 / D106 5,07 / 6,45 =0,786 0,8 Moment dengelemesi yapılır. D106 / D107 2,83 / 2,83 =1 0,8 Kesit büyük momente göre donatılır. D102 / D106 için moment dengelemesi; l 2 280 M max 6.45 l 1 435 M min 5.07 M 1 = 6.09 M 2. M max 3 M min M 1 M max M. l 2 M l 1 l 2 M min M. l 1 2 l 1 l 2 M 2 = 5.63 5.3 Balkon Döşemesi Moment Hesabı: Balkon konsol olarak düşünülmüş ve moment aşağıdaki gibi hesaplanmıştır. D108 / D101, D108 / D102 için M hesap = 14,738 kn /m q=12,684 kn /m 2 P=2,688 kn M balkon = 12,684 x 1,3275 2 / 2 + 2,688 x 1,325 = 14,738 kn /m Moment Diyagramları: x-doğrultusunda: y-doğrultusunda:

6. Betonarme Hesap: İki doğrultuda çalışan plak döşemelerde, donatıyı koruyan net beton örtüsü en az 15 mm olmalıdır. (TS 500) Beton örtüsü kalınlığı 20 mm seçilmiştir. y-doğrultusundaki donatı; bu doğrultudaki moment değeri x-doğrultusundan büyük çıktığı için alta konulacaktır. 6.1 Açıklıkta Hesap h= 130 mm, d=110 mm ( y-doğrultusunda ), d=100 mm ( x-doğrultusu ) Donatı Seçimi -Açıklık Minimum Donatı Koşulu: BÇI için; Min (ρ x + ρ y )= 0,004 ( TS 500) Min(As x +As y )= 0,004 x 1000 x (100+90) / 2= 380 mm 2 /m Maksimum Donatı Aralığı: S 1,5 h= 195 mm ( TS 500) S 200 mm -kısa doğrultuda - ( TS 500) S 250 mm -uzun doğrultuda- ( TS 500) D106 döşemesi minimum donatıya göre boyutlandırılmıştır. Döşeme Doğr. M d (kn m/m) d (m) Kx10-5 (m 2 /kn) ks -Abak (mm 2 /kn) As SEÇİLEN DONATI (mm 2 /m) DÜZ PLİYE D 101 Y 6,06 0,11 199,7 5,43 299,14 φ8 / 300 (168 ) φ8 / 300 (168 ) D 101 X 6,06 0,10 165,0 5,45 330,27 φ8 / 300 (168 ) φ8 / 300 (168 ) D 102 Y 6,06 0,11 199,7 5,43 299,14 φ8 / 300 (168 ) φ8 / 300 (168 ) D 102 X 6,06 0,10 165,0 5,45 330,27 φ8 / 300 (168 ) φ8 / 300 (168 ) D 103 Y 10,84 0,11 111,6 5,51 542,99 φ8 / 150 (335 ) φ8 / 150 (335 ) D 103 X 10,84 0,10 92,3 5,56 602,70 φ8 / 150 (335 ) φ8 / 150 (335 ) D 106 Y 3,87 0,11 312,7 5,38 189,28 φ8 / 350 (144) φ8 / 350 (144) D 106 X 2,15 0,10 465,1 5,35 115,03 φ8 / 350 (144 ) φ8 / 350 (144 ) D 107 Y 6,10 0,11 198,4 5,42 300,56 φ8 / 300 (168) φ8 / 300 (168) D 107 X 3,87 0,10 258,4 5,38 208,21 φ8 / 350 (144 ) φ8 / 350 (144 ) 6.2 Mesnette Hesap Donatı Seçimi - Mesnet- d= 110 mm Döşeme M d (kn m/m) Kx10-5 (m 2 /kn) ks -Abak (mm 2 /kn) As SEÇİLEN DONATI (mm 2 /m) Mevcut Donatı İlave Donatı D 101 (süreksiz k. ) 4,100 295,1 5,38 200,53 φ8 / 300 (168 ) φ8 / 350 (144 ) D 101 - D 102 8,011 151,0 5,46 397,64 φ8 / 300 + φ8 / 300 (336) φ8 / 350 (144 ) D 102 - D 103 6,450 187,6 5,42 317,81 φ8 / 300 (168 ) φ8 / 300 (168 ) D 103 - D 102 7,150 169,2 5,44 353,60 φ8 / 150 (335 ) φ8 / 350 (144 ) D 102 - D 106 6,090 198,7 5,42 300,07 φ8 / 300 + φ8 / 350 (312) D 106 - D 102 5,630 214,9 5,42 277,41 φ8 / 300 + φ8 / 350 (312) D 103 - D 107 7,150 169,2 5,44 353,60 φ8 / 150 (335 ) φ8 /350 (144 ) D 107 - D 103 5,070 238,7 5,41 249,35 φ8 / 300 (168) φ8 /350 (144 ) D 101 - D 104/105 8,011 151,0 5,46 397,64 φ8 / 300 (168 ) φ8 / 220 (229 ) D 106 D 105 2,830 427,6 5,35 137,64 φ8 / 350 (144 ) D 106 D 107 2,830 427,6 5,35 137,64 φ8 / 350 + φ8 / 350 (288 ) D 101 - Balkon 14,738 82,1 5,59 748,96 φ8 / 300 (168 ) φ10/ 130 (604) D 102 - Balkon 14,738 82,1 5,59 748,96 φ8 / 300 (168 ) φ10 / 130 (604) D 103 - Balkon 7,150 169,2 5,44 353,60 φ8 / 150 (335 ) φ8/ 350 (144 ) Balkon - D 103 14,738 82,1 5,59 748,96 - φ12/ 150 (754) Balkon Dağıtma Donatısı: As / 5= 748,96 / 5 =149,79 mm 2 /m Seçilen Donatı: φ8 / 330 (153 mm 2 / m)

İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME YAPILAR ÇALIŞMA GRUBU 2000-2001 KIŞ YARIYILI BETONARME II. ÖDEVİ No 196097 Tarih: 6.11.2000 Adı Olca Soyadı..OLGUN Proje Hesap Değerleri: Zemin Emniyet Gerilmesi: 1,8 Deprem Bölgesi: 1 Malzeme: Döşemeler BÇI Diğerleri BÇI / BS20 Oturtma Ahşap Çatı h d (Don Derinliği) 60 cm l x1 = 4,6 m l x2 = 4,6 m l x3 = 4,6 m a=1,5 m l y1 = 4,6 m l y2 = 3,05 m h= 4,6 m BÖLÜM II. Çerçevenin boyutlandırılması yapılacaktır. 1. Kattaki 3-3 ekseninin çerçeve kirişi olarak statik hesabı yapılacaktır. Statik hesaplar kat çerçevesi olarak Cross yöntemi ile yapılacak, elverişsiz yükleme durumlarına göre eğilme momenti (M d ), kesme kuvveti (V d ) diyagramları çizilecektir.

1. Kolon Boyutu Tayini: Dikdörtgen kesitli kolonun en küçük boyutu 250 mm den ve enkesit alanı 75000 mm 2 den az olmayacaktır. (Afet Bölgelerinde Yapılacak Yapılar Hakkındaki Yönetmelik) Kolon Enkesit Alanı Hesaplanırken aşagıdaki hususlara dikkat edilmiş ve şu kabuller yapılmıştır: Kolon boyutlandırılması yapılırken kolona ait komşu döşemeye, kirişlere ve kirişler üzerine oturan duvarlara ait yükler hesaplanarak herbir kolon için N d değerleri bulunmuştur. Kolon enkesit alanı TS 500 ve Afet Bölgelerinde Yapılacak Yapılar Hakkındaki Yönetmelik tarafından verilmiş olan aşağıdaki formüller kullanılarak bulunmuştur: N d A (Afet Bölgelerinde Yapılacak Yapılar Hakkındaki Yönetmelik) c 0.5 fc N d A fci := 0.85 fcd + δ fyd (TS 500) c fci Kolon için enkesit alanı hesabı yapılırken, İki doğrultuda süreksiz kirişlere oturan kolonlar 1,4 Tek doğrultuda süreksiz kirişlere oturan kolonlar 1,6 Her iki doğrultuda sürekli kirişe oturan kolonlar 1,3 katsayıları ile çarpılarak oyutlandırılmışlardır. Kolon boyutları belirlenmiş olup kolonlar aşağıdaki gibi simetrik olarak sisteme aktarılmıştır. 1 2 3 A B

2. Kiriş Yüklerinin Belirlenmesi: B107, B129 Kirişlerine gelen yükler; Sabit Hareketli Kiriş kendi ağırlığı: 2,94 kn/m 0,00 kn/m Kiriş sıva ağırlığı: 0,48 kn/m 0,00 kn/m Duvar yükü: 7,20 kn/m 0,00 kn/m 1. Döşemeden gelen yük: 7,41 kn/m 3,07 kn/m 2. Döşemeden gelen yük: 6,61 kn/m 3,07 kn/m B110 Kirişine gelen yükler; Σ 24,63 kn/m 6,13 kn/m Sabit Hareketli Kiriş kendi ağırlığı: 2,94 kn/m 0,00 kn/m Kiriş sıva ağırlığı: 0,48 kn/m 0,00 kn/m Duvar yükü: 7,20 kn/m 0,00 kn/m 1. Döşemeden gelen yük: 4,91 kn/m 2,03 kn/m 2. Döşemeden gelen yük: 4,91 kn/m 2,03 kn/m Σ 20,44 kn/m 4,07 kn/m

3. Kolon - Kiriş Atalet Momentleri Hesabı: Kolon Atalet Momentleri; C 102 0,25x0,35 3 /12 =8,93.10-4 m 4 C 108 0,35x0,25 3 /12 =4,56.10-4 m 4 C 114 0,35x0,25 3 /12 =4,56.10-4 m 4 C 120 0,25x0,35 3 /12 =8,93.10-4 m 4 C 002 0,25x0,50 3 /12 =2,6.10-3 m 4 C 008 0,50x0,25 3 /12 =5,86.10-4 m 4 C 014 0,50x0,25 3 /12 =5,86.10-4 m 4 C 020 0,25x0,50 3 /12 =2,6.10-3 m 4 Kiriş Atalet Momentleri; B 118 Kirişi: b= b w + l p /5 (TS 500) b= b w + 0,6x l/5 b= 0,25 + 0,6 x 3,05 / 5= 0,616 m b< b w + 12.h f = 0,25 + 12. 0,13= 1,18 m e 0.616. 0.13. 0.535 0.47. 0.25. 0.235 0.616. 0.13 0.47. 0.25 e = 0.357 I 0.616. 0.13 3 12 I = 6.562 10 3 0.616. 0.13. ( 0.535 e) 2 0.47 3. 0.25 12 0.47. 0.25.( e 0.235) 2

B 107,B 129 Kirişleri: b= b w + l p /5 (TS 500) b= b w + 0,6x l/5 b= 0,25 + 0,6 x 3,05 / 5= 0,616 m e2 0.3. 0.13. 0.535 0.3. 0.13. ( 0.535 0.2) 0.25. 0.6. 0.3 2. 0.3. 0.13 0.6. 0.25 e2 = 0.346 0.3. 0.133 I2 2. 0.3. 0.13. ( 0.535 e2) 2 0.3. 0.13. ( e2 0.335) 2 0.25. 0.6 3 12 12 0.25. 0.6.( e2 0.3) 2 I2 = 6.325 10 3 b< b w + 12.h f = 0,25 + 12. 0,13= 1,18 m C 108 I=4,56.10-4 = I kabul edilirse, C 102 C 108 C 114 C 120 C 002 C 008 C 014 C 020 1,96 I I I 1,96 I 4,52 I 1,28 I 1,28 I 4,52 I B 118 14,39 I B 107 13,87 I B 129 13,87 I Olarak Hesaplanır.

4. Cross Yöntemi İle Çözüm: 4.1 I. Elverişsiz Yükleme Durumu: Cross Yöntemi ile Hesap Yapılırsa; Düğüm Noktası Çubuk M i φ I / EI r ij Ankastrelik Moment 1-3 2,61 0,1261 1 1-4 6,03 0,2913 µ 1,2 = pl 2 /12= 78,10 1-2 12,06 0,5826 2 2-1 12,06 0,4914 2-5 1,33 0,0542 µ 2,1 =-78,10 2-6 1,71 0,0697 2-2 9,44 0,3847 µ 22 =27,23

1-3 1-4 1-2 2-1 2-5 2-6 2-2' 0,1261 0,2913 0,5826 0,4914 0,0542 0,0697 0,3847 78,10-78,10 27,23-9,85-22,75-45,50-22,75 18,09 36,18 3,99 5,13 28,32-2,28-5,27-10,54-5,27 1,29 2,59 0,29 0,37 2,03-0,16-0,38-0,75-0,38 0,09 0,19 0,02 0,03 0,15-0,01-0,03-0,05-0,03 0,01 0,01 0,00 0,00 0,01 0,00 0,00 0,00-67,56 4,30 5,53 57,73-12,31-28,43 40,73

İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME YAPILAR ÇALIŞMA GRUBU 2000-2001 KIŞ YARIYILI BETONARME II. ÖDEVİ No 196097 Tarih: 21.11.2000 Adı Olca Soyadı..OLGUN Proje Hesap Değerleri: Zemin Emniyet Gerilmesi: 1,8 Zemin Türü: Z3 Deprem Bölgesi: 1 Malzeme: Döşemeler BÇI Diğerleri BÇI / BS20 Oturtma Ahşap Çatı h d (Don Derinliği) 60 cm l x1 = 4,6 m l x2 = 4,6 m l x3 = 4,6 m a=1,5 m l y1 = 4,6 m l y2 = 3,05 m h= 4,6 m BÖLÜM III. y-y doğrultusu boyunca etkiyen ve her kata gelen deprem kuvvetleri Muto yöntemi ile hesaplanarak 1. Kattaki 3-3 Ekseni çerçevesi için M,V,N diyagramları elde edilecektir. 1. Kattaki 3-3 ekseni çerçevesinin düşey ve yatay yük etkilerinin süperpozisyonu yapılacaktır.

2. M-V-N Diyagramının Çizilmesi: w I kat ağırlıkları ise, w I = g I + n q I formülü ile bulunacaktır. N olarak belirtilen hareketli yük katılım katsayısı konut tipi binalarda 0.3 olarak alınır. Bina Toplam ağırlığı Kat Doğrultu Kolon g i q i w i Çatı Katı A1 2,59 25,39 3,97 A2 2,59 50,78 7,94 A3 2,59 50,78 7,94 B1 2,59 42,23 6,60 B2 2,59 84,46 13,2 B3 2,59 84,46 13,2 4 x Σ 1414,56 211,40 1477,98 Normal Kat (3-2) A1 5,18 113,91 22,66 A2 5,18 190,16 45,31 A3 5,18 187,41 45,31 B1 5,18 128,97 17,60 B2 5,18 174,4 35,19 B3 5,18 167,13 35,19 4 x Σ 3972,12 805,04 4213,63 Normal Kat (1) A1 5,61 113,91 22,66 A2 8,20 190,16 45,31 A3 8,20 187,41 45,31 B1 5,61 128,97 17,60 B2 6,90 174,4 35,19 B3 6,90 167,13 35,19 4 x Σ 4013,57 805,04 4255,08 Spektral İvme Katsayısı A(T 1 )=A 0 x I x S(T 1 ) Z3 Grubu zemin için spektrum karakteristik peryotları: T a =0.15s, T b =0.6s bulunmuştur. T 1 = 0,774s T a < T b < T 1 olduğundan S(T) = 2.5 (T B / T ) 0.8 =2,5( 0,6 / 0,774) 0,8 = 2,039 bulunur. I (Bina Önem Katsayısı): 1 A 0 (Etkin Yer İvme Katsayısı): 0.4 A(T 1 )=0.4 x 1 x 2.039= 0,816 bulunur. Deprem Yükü Azaltma Katsayısı R a (T 1 )=R=8 alınmıştır. V t = W x A(T 1 ) / R a (T 1 ) 0.10 A o I W V t = 14160,32 x 0,816 x 1/8= 1443,81 kn 0.1 x 0.4 x 1 x 14160,32=566,41 kn

Katlara Etkiyen Tasarım Deprem Yükü w I H I H n 25m; F I = (V t F N ) -------------------- formülü ile belirlenecektir. ( F N =0) N (w j H j ) j = 1 Kat Wi Hi Wi x Hi Fi Çatı 1477,98 12 17735,76 273,27 kn 3 4213,63 9 37922,67 584,31 kn 2 4213,63 6 25281,78 389,54 kn 1 4255,08 3 12765,24 196,69 kn 1.1 Kolon-Kiriş Atalet Momenti Rijitlikleri: Kolon Rijitlikleri: 3-3 KESİTİ 2-2 KESİTİ Kolon Atalet Mom. L (m) k (m 3 ) C002 / C020 2,60E-03 3,00 8,67E-04 C008 / C014 5,86E-04 3,00 1,95E-04 C102 / C120 8,93E-04 3,00 2,98E-04 C108 / C114 4,56E-04 3,00 1,52E-04 C202 / C302 5,63E-04 3,00 1,88E-04 C208 / C308 3,91E-04 3,00 1,30E-04 C214 / C314 3,91E-04 3,00 1,30E-04 C220 / C320 5,63E-04 3,00 1,88E-04 Kolon Atalet Mom. L (m) k (m 3 ) C001 / C119 6,51E-04 3,00 2,17E-04 C007 / C013 1,90E-03 3,00 6,33E-04 C101 / C119 4,56E-04 3,00 1,52E-04 C107 / C113 8,93E-04 3,00 2,98E-04 C201 / C301 5,63E-04 3,00 1,88E-04 C207 / C307 3,91E-04 3,00 1,30E-04 C213 / C313 3,91E-04 3,00 1,30E-04 C219 / C319 5,63E-04 3,00 1,88E-04 1-1 KESİTİ Kolon Atalet Mom. L (m) k (m 3 ) C000 / C018 8,93E-04 3,00 2,98E-04 C006 / C012 4,56E-04 3,00 1,52E-04 C100 / C118 5,63E-04 3,00 1,88E-04 C106 / C112 4,56E-04 3,00 1,52E-04 C200 / C300 5,63E-04 3,00 1,88E-04 C206 / C306 3,91E-04 3,00 1,30E-04 C212 / C312 3,91E-04 3,00 1,30E-04 C218 / C318 5,63E-04 3,00 1,88E-04 Kiriş Rijitlikleri: Kiriş Atalet Mom. L (m) k (m 3 ) İ=1,2,3 için; /Bİ05 / Bİ06 /Bİ07 / Bİ27 6,33E-03 4,6 1,38E-03 /Bİ28 / Bİ29 İ=1,2,3 için; /Bİ16 / Bİ17 / Bİ18 6,56E-03 3,05 2,15E-03

M-V-N Diyagramları: M Diyagramı: 95,87 kn.m 64,46 kn.m 48,81 kn.m 95,87 kn.m 234,81 kn.m 138,94 kn 64,46 kn.m 76,04 kn.m 60,39 kn.m 236,57 kn.m 73,81 kn.m V Diyagramı: 63,91 kn 42,97 kn 61,65 kn 49,86 kn 125,17 kn 44,73 kn

N Diyagramı: 70,910 kn -5,68 kn 132,56 kn -7,01 kn 3. Süperpozisyonlar: Moment Süperpozisyonları: C102 C108 C002 C008 Kolon M (1,4g+1,6q) M deprem M (1,4g+1,6q) / 1,45 +- M deprem üst 5,77 95,87 99,85-91,89 alt -11,73 95,87 87,78-103,96 üst -2,12 64,46 63,00-65,92 alt 4,33 64,46 67,45-61,47 üst 32,28 138,94 161,20-116,68 alt -14,82 236,57 226,35-246,79 üst -5,62 60,39 56,51-64,27 alt 2,78 73,81 75,73-71,89 Kesme Kuvveti Süperpozisyonu Kolon V (1,4g+1,6q) V deprem V (1,4g+1,6q) / 1,45 +- V deprem C102-5,83 63,91 59,89-67,93 C108 2,15 42,97 44,45-41,49 C002 15,67 125,17 135,98-114,36 C008 2,8 44,73 46,66-42,80 Normal Kuvvet Süperpozisyonu Kolon N (1,4g+1,6q) N deprem N (1,4g+1,6q) / 1,45 +- N deprem C002 1144,32 70,91 860,10 718,28 C008 1073,44 5,68 745,98 734,62 C102 801,00 132,56 684,97 419,85 C108 774,70 7,01 541,29 527,27

Kat Kolon Adet k c k 1 k 2 k 3 k 4 k' a D i D i / ΣD V kolon V y 0 M üst M alt 3 2 1 Z C300 4 1,88E-04 1,38E-03 1,38E-03 7,34 0,78588 1,48E-04 0,046 273,27 12,52 t 0,45 m 20,65 16,90 C306 4 1,30E-04 1,38E-03 2,15E-03 1,38E-03 2,15E-03 27,15 0,9314 1,21E-04 0,038 273,27 10,26 t 0,45 m 16,92 13,85 C301 4 1,88E-04 1,38E-03 1,38E-03 7,34 0,78588 1,48E-04 0,046 273,27 12,52 t 0,45 m 20,65 16,90 C307 4 1,30E-04 1,38E-03 2,15E-03 1,38E-03 2,15E-03 27,15 0,9314 1,21E-04 0,038 273,27 10,26 t 0,45 m 16,92 13,85 C302 4 1,88E-04 1,38E-03 1,38E-03 7,34 0,78588 1,48E-04 0,046 273,27 12,52 t 0,45 m 20,65 16,90 C308 4 1,30E-04 1,38E-03 2,15E-03 1,38E-03 2,15E-03 27,15 0,9314 1,21E-04 0,038 273,27 10,26 t 0,45 m 16,92 13,85 C200 4 1,88E-04 1,38E-03 1,38E-03 7,34 0,78588 1,48E-04 0,046 857,58 39,28 t 0,50 m 58,91 58,91 C206 4 1,30E-04 1,38E-03 2,15E-03 1,38E-03 2,15E-03 27,15 0,9314 1,21E-04 0,038 857,58 32,19 t 0,50 m 48,28 48,28 C201 4 1,88E-04 1,38E-03 1,38E-03 7,34 0,78588 1,48E-04 0,046 857,58 39,28 t 0,50 m 58,91 58,91 C207 4 1,30E-04 1,38E-03 2,15E-03 1,38E-03 2,15E-03 27,15 0,9314 1,21E-04 0,038 857,58 32,19 t 0,50 m 48,28 48,28 C202 4 1,88E-04 1,38E-03 1,38E-03 7,34 0,78588 1,48E-04 0,046 857,58 39,28 t 0,50 m 58,91 58,91 C208 4 1,30E-04 1,38E-03 2,15E-03 1,38E-03 2,15E-03 27,15 0,9314 1,21E-04 0,038 857,58 32,19 t 0,50 m 48,28 48,28 C100 4 1,88E-04 1,38E-03 1,38E-03 7,34 0,78588 1,48E-04 0,036 1247,12 45,37 t 0,50 m 68,06 68,06 C106 4 1,52E-04 1,38E-03 2,15E-03 1,38E-03 2,15E-03 23,22 0,92071 1,40E-04 0,034 1247,12 42,98 t 0,50 m 64,46 64,46 C101 4 1,52E-04 1,38E-03 1,38E-03 9,08 0,81948 1,25E-04 0,031 1247,12 38,25 t 0,50 m 57,38 57,38 C107 4 2,98E-04 1,38E-03 2,15E-03 1,38E-03 2,15E-03 11,85 0,85555 2,55E-04 0,063 1247,12 78,29 t 0,50 m 117,44 117,44 C102 4 2,98E-04 1,38E-03 1,38E-03 4,63 0,69838 2,08E-04 0,051 1247,12 63,91 t 0,50 m 95,87 95,87 C108 4 1,52E-04 1,38E-03 2,15E-03 1,38E-03 2,15E-03 23,22 0,92071 1,40E-04 0,034 1247,12 42,98 t 0,50 m 64,46 64,46 C000 4 2,98E-04 1,38E-03 4,63 0,77379 2,31E-04 0,040 1443,81 57,16 t 0,55 m 77,17 94,32 C006 4 1,52E-04 1,38E-03 2,15E-03 23,22 0,94053 1,43E-04 0,025 1443,81 35,44 t 0,55 m 47,84 58,48 C001 4 1,52E-04 1,38E-03 9,08 0,86461 1,31E-04 0,023 1443,81 32,58 t 0,55 m 43,98 53,76 C007 4 2,98E-04 1,38E-03 2,15E-03 11,85 0,89166 2,66E-04 0,046 1443,81 65,87 t 0,55 m 88,93 108,69 C002 4 8,67E-04 1,38E-03 1,59 0,58237 5,05E-04 0,087 1443,81 125,17 t 0,63 m 138,94 236,57 C008 4 1,95E-04 1,38E-03 2,15E-03 18,10 0,92538 1,80E-04 0,031 1443,81 44,73 t 0,55 m 60,39 73,81 1. Göreli Kat Ötelemeleri Ve Kontrolü: 2 d 4 273,27 x 3 / (12 x 28,5e6 x 3,23e-3) 0,00223 d 4 / h 4 0,00074 < 0,02.R Sağlıyor d 3 857,58 x 3 2 / (12 x 28,5e6 x 3,23e-3) 0,00699 d 3 / h 3 0,00233 < 0,02.R Sağlıyor d 2 1247,12 x 3 2 / (12 x 28,5e6 x 4,06e-3) 0,00808 d 2 / h 2 0,00269 > 0,02.R Sağlamıyor (İhmal) d 1 1443,8 x 3 2 / (12 x 28,5e6 x 5,82e-3) 0,00653 d 1 / h 1 0,00218 < 0,02.R Sağlıyor

Kiriş Süperpozisyonu B118 B107 Moment Kesme Kuvveti Kiriş No M (1,4g+1,6q) M deprem M (1,4g+1,6q) / 1,45 +- M deprem T (1,4g+1,6q) T deprem T (1,4g+1,6q) / 1,45 +- T deprem Mesnet -43,92 234,81 204,52-265,10-97,73 61,65-5,75-203,36 Açıklık 63,7 0 43,93 43,93 0 61,65 61,65-61,65 Mesnet -65,35 48,81 3,74-93,88 106,63 61,65 135,19 92,96 Mesnet -56,16 76,04 37,31-114,77-53,57 49,86 12,92-127,54 Açıklık -20,4 0-14,07-14,07 0 49,86 49,86-49,86 Mesnet -56,16 76,04 37,31-114,77 53,57 49,86 86,80 27,82

İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME YAPILAR ÇALIŞMA GRUBU 2000-2001 KIŞ YARIYILI BETONARME II. ÖDEVİ No 196097 Tarih: 06.12.2000 Adı Olca Soyadı..OLGUN Proje Hesap Değerleri: Zemin Emniyet Gerilmesi: 1,8 Zemin Türü: Z3 Deprem Bölgesi: 1 Malzeme: Döşemeler BÇI Diğerleri BÇI / BS20 Oturtma Ahşap Çatı h d (Don Derinliği) 60 cm l x1 = 4,6 m l x2 = 4,6 m l x3 = 4,6 m a=1,5 m l y1 = 4,6 m l y2 = 3,05 m h= 4,6 m BÖLÜM IV. 1. Katta 3-3 ekseni çerçevesinin betonarme hesabı yapılacak ve donatı krokisi çizilecektir.

1. Kat Kolonları Boyut Kontrolü Kat Kolon No N d 0,5.f ck.a c 1. Kat Zemin Kat C102 801 < 875,00 C108 774,7 < 875,00 C002 1144,32 < 1250,00 C008 1073,44 < 1125,00 Kolon boyutu ile ilgili yapılan kontroller koşulları sağlamaktadır. 2. Kirişlerin Betonarme Hesabı Mesnet Moment Düzeltmeleri Ve Açıklık Momenti Değerleri: B118 B107 Kiriş No: Moment M e Düzeltilmiş Kesme Kuvveti a M (g+q) Düzeltilmiş M g+q+e M g+q-e Mesnet + 188,95 43,92 209,29 86,62 0,50-20,33 Mesnet - -229,62 Açıklık 63,70 63,70 Mesnet + 12,71 65,35 46,16 101,08 0,50-33,45 Mesnet - -79,61 Mesnet + 27,41 56,16 63,57 44,79 0,25-36,16 Mesnet - -99,73 Açıklık 20,40-20,40 Mesnet + 33,91 56,16 69,81 49,18 0,25-35,90 Mesnet - -105,71

AÇIKLIKTA HESAP : b := 0.616 hf := 0.13 Kiriş No:...B107 h := 0.6 d := 0.57 Malzeme: BS20 / BÇI fyd := 191 M := 63.70 bw := 0.25 K := bd2 M K = 3.142 10 3 Abaktan bakılarak---> ks := 5.38 kx:= 0.065 bulunur. x:= kxd x = 0.037 < hf = 0.13 Dikdörtgenkesit hesabı yapuılır. As1 := ks M d As1 = 601.239 ; 0.8 As_min := fyd bw d 106 As_min = 596.859 As := max( As1, As_min) Seçilen Donatı: As = 601.239 mm 2 3 φ16 (603 mm 2 ) b = 0.616 hf = 0.13 h = 0.6 d = 0.57 Kiriş No:...B118 Malzeme: BS20 / BÇI fyd := 191 M := 20.40 bw = 0.25 bw d2 K := M K = 3.982 10 3 Abaktan bakılarak---> ks := 5.35 bulunur. As1 := ks M d As1 = 191.474 ; 0.8 As_min := fyd bw d 106 As_min = 596.859 As := max( As1, As_min) Seçilen Donatı: As = 596.859 mm 2 3 φ16 (603 mm 2 )

MESNETTE HESAP : Pozitif Moment Hali: b := 0.616 hf := 0.13 h := 0.6 Kiriş No:...B107 Mesnet:...Sol Malzeme: BS20 / BÇI d := 0.57 fyd := 191 M := 188.95 bw := 0.25 ks := 5.52 K bd2 := K = 1.059 10 3 Abaktan bakılarak---> bulunur. M kx:= 0.145 x:= kxd x = 0.083 < hf = 0.13 Dikdörtgenkesit hesabı yapuılır. As1 := ks M As1 1.83 10 3 0.8 = ; As_min := d fyd bw d 106 As_min = 596.859 As := max( As1, As_min) As 1.83 10 3 Seçilen Donatı: Mevcut: 3 φ16 (603 mm 2 ) = mm 2 Ek: 4 φ20 (1257 mm 2 ) Negaitif Moment Hali: b = 0.616 hf = 0.13 M := 229.62 h = 0.6 d = 0.57 bw = 0.25 bw d2 K := K = 3.537 10 4 Abaktan bakılarak---> ks := 5.36 bulunur. M As1 := ks M As1 2.159 10 3 0.8 = ; As_min := d fyd bw d 106 As_min = 596.859 As := max( As1, As_min) Seçilen Donatı: As = 2.159 10 3 mm 2 Mevcut: 2 φ10 (157 mm 2 ) Ek: 5 φ24 (2262 mm 2 )

Pozitif Moment Hali: b := 0.616 hf := 0.13 h := 0.6 Kiriş No:...B107-B118 Mesnet:...Sağ-Sol Malzeme: BS20 / BÇI d := 0.57 fyd := 191 M := 33.91 bw := 0.25 ks := 5.33 K bd2 := K = 5.902 10 3 Abaktan bakılarak---> bulunur. M kx:= 0.057 x:= kxd x = 0.032 < hf = 0.13 Dikdörtgenkesit hesabı yapuılır. As1 As := ks M As1 = 317.088 ; As_min d := max( As1, As_min) As = 596.859 mm 2 Mevcut: Ek: -YOK 0.8 := fyd bw d 106 As_min = 596.859 Seçilen Donatı: 3 φ16 + 2 φ10 (760 mm 2 ) Negaitif Moment Hali: b = 0.616 hf = 0.13 M := 105.71 h = 0.6 d = 0.57 bw = 0.25 bw d2 K := K = 7.684 10 4 Abaktan bakılarak---> ks := 5.61 bulunur. M As1 := ks M As1 1.04 10 3 0.8 = ; As_min := d fyd bw d 106 As_min = 596.859 As := max( As1, As_min) Seçilen Donatı: As = 1.04 10 3 mm 2 Mevcut: 3φ 16 + 2 φ10 (760 mm 2 ) Ek: 2 φ14 (308 mm 2 )

Donatı Seçimi: Kiriş No Donatı Alanı Açıklık B107 601,24 3φ16 2φ10 Mesnet Seçilen Donatı Gerçek Pozitif Moment Negatif Moment Donatı Alt Üst Alanı Mevcut Ek Mevcut Ek 603 B118 596,86 2φ10 3φ16 603 3φ16 4φ20 2φ10 5φ24 Sol 3φ16+2φ10 3φ16+2φ10 2φ14 Sağ Sol 3φ16+2φ10 3φ16+2φ10 2φ14 Sağ Kirişlerin Taşıma Gücü Hesabı Kiriş No j üst Seçilen Donatı Alanı j alt Üst Alt M r = fyd x As x z x j B107 0,838 220,69 kn 2419 1860 0,947 191,77 kn Orta 0,982 114,18 kn 1068 760 0,980 81,09 kn B118 0,982 114,18 kn 1068 760 0,980 81,09 kn

Kirişlerde Kayma Hesabı: B107 İçin Hesap: fcd := 1.3 fctd := 0.1 Vdy := 73.54 fywd := 19.1 bw := 25 d := 57 Vd := 203.36 ( 251.97+ 168.54) 1.4 Ve := 73.54 + Ve = 201.521 < 0.22 fcd bw d = 407.55 4.6 kontrol1 := if( Ve < 0.22 fcd bw d, "OK", "NOT OK!") Vcr:= 0.65 fctd bw d Vcr = 92.625 kontrol1 = "OK" > Ve = 201.521 Vcr = 92.625 kontrol2 := if( Ve > Vcr, "KAYMA HESABI GEREKLI", "KAYMA HESABI GEREKSIZ" ) kontrol2 = "KAYMA HESABI GEREKLI" Vc := if[ ( Ve Vdy) < 0.5 Vd, 0.8 Vcr, 0] Vc = 0 φ 10 Etriye Seçilirse, Asw := 0.79 Vw:= Ve 2Asw d fywd s := Vw s = 8.536 Bulunur. Etriye Aralığı Kontrolü: 60 if s <, "OK", "NOT OK! " 4 = "OK" if( s 15, "OK", "NOT OK!") = "OK" if( s 8 1.4, "OK", "NOT OK!") = "OK" Kiriş Orta Bölgesinde Kontrol: s := 2s s = 17.072 if( s 0.5d, "OK", "NOT OK!") = "OK" if( s 30, "OK", "NOT OK!") = "OK" Etriye Oranı Kontrolü: ρw_min := 0.3 fctd ρw_min = 1.571 10 3 ρw := 4Asw ρw = 7.404 10 3 fywd sbw ( ) "ETRIYE UYGUNDUR" if ρw > ρw_min, "ETRIYE UYGUNDUR", "ETRIYE UYGUN DEGILDIR! " = φ 10 / 9 Etriye Seçilmiştir.

B118 İçin Hesap: fcd := 1.3 fctd := 0.1 Vdy := 36.94 fywd := 19.1 bw := 25 d := 57 Vd := 127.54 ( 168.54+ 165.52) 1.4 Ve := Vdy + Ve = 190.279 < 0.22 fcd bw d = 407.55 3.05 kontrol1 := if( Ve < 0.22 fcd bw d, "OK", "NOT OK!") Vcr:= 0.65 fctd bw d Vcr = 92.625 kontrol1 = "OK" > Ve = 190.279 Vcr = 92.625 kontrol2 := if( Ve > Vcr, "KAYMA HESABI GEREKLI", "KAYMA HESABI GEREKSIZ" ) kontrol2 = "KAYMA HESABI GEREKLI" Vc := if[ ( Ve Vdy) < 0.5 Vd, 0.8 Vcr, 0] Vc = 0 φ 10 Etriye Seçilirse, Asw := 0.79 Vw:= Ve 2Asw d fywd s := Vw s = 9.04 Bulunur. Etriye Aralığı Kontrolü: 60 if s <, "OK", "NOT OK! " 4 = "OK" if( s 15, "OK", "NOT OK!") = "OK" if( s 8 1.4, "OK", "NOT OK!") = "OK" Kiriş Orta Bölgesinde Kontrol: s := 2s s = 18.08 if( s 0.5d, "OK", "NOT OK!") = "OK" if( s 30, "OK", "NOT OK!") = "OK" Etriye Oranı Kontrolü: ρw_min := 0.3 fctd ρw_min = 1.571 10 3 ρw := 4Asw ρw = 6.991 10 3 fywd sbw ( ) "ETRIYE UYGUNDUR" if ρw > ρw_min, "ETRIYE UYGUNDUR", "ETRIYE UYGUN DEGILDIR! " = φ 10 / 9 Etriye Seçilmiştir.

3. Kolonların Betonarme Hesabı C002 Kolonu İçin Hesap: Mdx := 14.82 Nd := 1144.32 fyd := 191 Ne := 70.91 Mdy := Mdx fcd := 13 h := 50 Mex := 236.57 fyd k := k = 14.692 b := 25 h fcd Mey := b Mex Depremsiz Durum: Mdx ex := 100 ex = 1.295 Nd ey := ex ey = 1.295 ey := if( ey < 0.1 h, 0.001 h, ey 0.01) ey = 0.05 ex := if( ex < 0.1 b, 0.001 b, ex 0.01) ex = 0.025 Mdx1 := Nd ex Mdx1 = 28.608 Mdy1 := Nd ey Mdy1 = 57.216 mdx:= Mdx1 10 3 mdx = 0.07 w := 0.1 b 2 h fcd wb h Mdy1 As1 := if w 0.1, bh 0.01, mdy := 10 3 mdy = 0.07 k bh 2 fcd Nd nd := 10 nd = 0.704 bh fcd Deprem -y- Yönünde Etkiyor: Nd Nd2 := + Ne Nd2 = 860.096 1.45 Mdx2 ex := 100 ex = 1.188 Nd2 Mdy2 ey := Nd2 100 ey = 56.198 ey := if( ey < 0.1 h, 0.001 h, ey 0.01) ey = 0.562 ex := if( ex < 0.1 b, 0.001 b, ex 0.01) ex = 0.025 Mdx2 := Nd2 ex Mdx2 = 21.502 Mdy2 := Nd2 ey Mdy2 = 483.361 As1 = 12.5 Mdx Mdx2 := Mdy2 := Mdx2 + Mey 1.45 Mdx2 = 10.221 Mdy2 = 483.361 mdx:= Mdx2 10 3 mdx = 0.053 w := 0.4 b 2 h fcd wb h Mdy2 As2 := if w 0.1, bh 0.01, mdy := 10 3 mdy = 0.595 k bh 2 fcd Nd2 nd := 10 bh fcd nd = 0.529 As2 = 34.031

Deprem -x- Yönünde Etkiyor: Nd Nd3 := + Ne Nd2 = 860.096 1.45 Mdx3 ex := 100 ex = 28.693 Nd3 Mdy3 ey := Nd3 100 ey = 1.188 ey := if( ey < 0.1 h, 0.001 h, ey 0.01) ey = 0.05 ex := if( ex < 0.1 b, 0.001 b, ex 0.01) ex = 0.287 Mdx3 := Nd3 ex Mdx3 = 246.791 Mdy3 := Nd3 ey Mdy3 = 43.005 Mdx Mdx3 := + Mex Mdy3 := 1.45 Mdx 1.45 Mdx3 = 246.791 Mdy3 = 10.221 mdx:= Mdx3 10 3 mdx = 0.607 w := 0.38 b 2 h fcd wb h Mdy3 As3 := if w 0.1, bh 0.01, mdy := 10 3 mdy = 0.053 k bh 2 fcd Nd3 nd := 10 nd = 0.529 As3 = 32.33 bh fcd Maximum Donatı Alanı: As := max( As1, As2, As3) As = 34.031 Gövde Donatısı: Köşe Donatısı: As Asg := Ask := 3 As 4 4 Asg = 8.508 Ask = 25.524 Seçilen Donatı: 2φ24 Seçilen Donatı: 4φ30 Gerçek Donatı Alanı: As := 37.32 Ac := h b Ac = 1.25 10 3 As ρ := ρ = 0.03 Ac ( ) "KOLON BOYUTU YETERLI" if ρ < 0.03, "KOLON BOYUTU YETERLI", "KOLON BOYUTU YETERSIZ" = Taşıma Gücü:: As fyd w := bh fcd nd = 0.529 mr:= 0.36 Abaktan, w = 0.439 Mr := mr fcd b h 2 10 3 Mr = 292.5

C008 Kolonu İçin Hesap: Mdx := 2.78 Nd := 1073.44 fyd := 191 Ne := 5.68 Mdy := Mdx fcd := 13 h := 25 Mex := 73.81 fyd k := k = 14.692 b := 45 h fcd Mey := b Mex Depremsiz Durum: Mdx ex := 100 ex = 0.259 Nd ey := ex ey = 0.259 ey := if( ey < 0.1 h, 0.001 h, ey 0.01) ey = 0.025 ex := if( ex < 0.1 b, 0.001 b, ex 0.01) ex = 0.045 Mdx1 := Nd ex Mdx1 = 48.305 Mdy1 := Nd ey Mdy1 = 26.836 mdx:= Mdx1 10 3 mdx = 0.073 w := 0.1 b 2 h fcd wb h Mdy1 As1 := if w 0.1, bh 0.01, mdy := 10 3 mdy = 0.073 k bh 2 fcd Nd nd := 10 nd = 0.734 bh fcd Deprem -y- Yönünde Etkiyor: Nd Nd2 := + Ne Nd2 = 745.983 1.45 Mdx2 ex := 100 ex = 0.257 Nd2 Mdy2 ey := Nd2 100 ey = 5.754 ey := if( ey < 0.1 h, 0.001 h, ey 0.01) ey = 0.058 ex := if( ex < 0.1 b, 0.001 b, ex 0.01) ex = 0.045 Mdx2 := Nd2 ex Mdx2 = 33.569 Mdy2 := Nd2 ey Mdy2 = 42.923 As1 = 11.25 Mdx Mdx2 := Mdy2 := Mdx2 + Mey 1.45 Mdx2 = 1.917 Mdy2 = 42.923 mdx:= Mdx2 10 3 mdx = 0.051 w := 0.1 b 2 h fcd wb h Mdy2 As2 := if w 0.1, bh 0.01, mdy := 10 3 mdy = 0.117 k bh 2 fcd Nd2 nd := 10 bh fcd nd = 0.51 As2 = 11.25

Deprem -x- Yönünde Etkiyor: Nd Nd3 := + Ne Nd2 = 745.983 1.45 Mdx3 ex := 100 ex = 10.151 Nd3 Mdy3 ey := Nd3 100 ey = 0.257 ey := if( ey < 0.1 h, 0.001 h, ey 0.01) ey = 0.025 ex := if( ex < 0.1 b, 0.001 b, ex 0.01) ex = 0.102 Mdx3 := Nd3 ex Mdx3 = 75.727 Mdy3 := Nd3 ey Mdy3 = 18.65 Mdx Mdx3 := + Mex Mdy3 := 1.45 Mdx 1.45 Mdx3 = 75.727 Mdy3 = 1.917 mdx:= Mdx3 10 3 mdx = 0.115 w := 0.1 b 2 h fcd wb h Mdy3 As3 := if w 0.1, bh 0.01, mdy := 10 3 mdy = 0.051 k bh 2 fcd Nd3 nd := 10 nd = 0.51 As3 = 11.25 bh fcd Maximum Donatı Alanı: As := max( As1, As2, As3) As = 11.25 Gövde Donatısı: Köşe Donatısı: As Asg := Ask := 3 As 4 4 Asg = 2.813 Ask = 8.438 Seçilen Donatı: 2φ14 Seçilen Donatı: 4φ18 Gerçek Donatı Alanı: As := 13.26 Ac := h b Ac = 1.125 10 3 As ρ := ρ = 0.012 Ac ( ) "KOLON BOYUTU YETERLI" if ρ < 0.03, "KOLON BOYUTU YETERLI", "KOLON BOYUTU YETERSIZ" = Taşıma Gücü:: As fyd w := bh fcd nd = 0.51 mr:= 0.2 Abaktan, w = 0.173 Mr := mr fcd b h 2 10 3 Mr = 73.125

Deprem -x- Yönünde Etkiyor: Nd Nd3 := + Ne Nd2 = 684.974 1.45 Mdx3 ex := 100 ex = 15.177 Nd3 Mdy3 ey := Nd3 100 ey = 1.181 ey := if( ey < 0.1 h, 0.001 h, ey 0.01) ey = 0.035 ex := if( ex < 0.1 b, 0.001 b, ex 0.01) ex = 0.152 Mdx3 := Nd3 ex Mdx3 = 103.96 Mdy3 := Nd3 ey Mdy3 = 23.974 Mdx Mdx3 := + Mex Mdy3 := 1.45 Mdx 1.45 Mdx3 = 103.96 Mdy3 = 8.09 mdx:= Mdx3 10 3 mdx = 0.366 w := 0.33 b 2 h fcd wb h Mdy3 As3 := if w 0.1, bh 0.01, mdy := 10 3 mdy = 0.06 k bh 2 fcd Nd3 nd := 10 nd = 0.602 As3 = 19.653 bh fcd Maximum Donatı Alanı: As := max( As1, As2, As3) As = 20.249 Gövde Donatısı: Köşe Donatısı: As Asg := Ask := 3 As 4 4 Asg = 5.062 Ask = 15.187 Seçilen Donatı: 2φ18 Seçilen Donatı: 4φ22 Gerçek Donatı Alanı: As := 20.3 Ac := h b Ac = 875 As ρ := ρ = 0.023 Ac ( ) "KOLON BOYUTU YETERLI" if ρ < 0.03, "KOLON BOYUTU YETERLI", "KOLON BOYUTU YETERSIZ" = Taşıma Gücü:: As fyd w := bh fcd nd = 0.602 mr:= 0.26 Abaktan, w = 0.341 Mr := mr fcd b h 2 10 3 Mr = 103.513

Deprem -x- Yönünde Etkiyor: Nd Nd3 := + Ne Nd2 = 541.286 1.45 Mdx3 ex := 100 ex = 12.46 Nd3 Mdy3 ey := Nd3 100 ey = 0.552 ey := if( ey < 0.1 h, 0.001 h, ey 0.01) ey = 0.025 ex := if( ex < 0.1 b, 0.001 b, ex 0.01) ex = 0.125 Mdx3 := Nd3 ex Mdx3 = 67.446 Mdy3 := Nd3 ey Mdy3 = 13.532 Mdx Mdx3 := + Mex Mdy3 := 1.45 Mdx 1.45 Mdx3 = 67.446 Mdy3 = 2.986 mdx:= Mdx3 10 3 mdx = 0.169 w := 0.28 b 2 h fcd wb h Mdy3 As3 := if w 0.1, bh 0.01, mdy := 10 3 mdy = 0.048 k bh 2 fcd Nd3 nd := 10 nd = 0.476 As3 = 16.675 bh fcd Maximum Donatı Alanı: As := max( As1, As2, As3) As = 16.675 Gövde Donatısı: Köşe Donatısı: As Asg := Ask := 3 As 4 4 Asg = 4.169 Ask = 12.507 Seçilen Donatı: 2φ18 Seçilen Donatı: 4φ20 Gerçek Donatı Alanı: As := 17.66 Ac := h b Ac = 875 As ρ := ρ = 0.02 Ac ( ) "KOLON BOYUTU YETERLI" if ρ < 0.03, "KOLON BOYUTU YETERLI", "KOLON BOYUTU YETERSIZ" = Taşıma Gücü:: As fyd w := bh fcd nd = 0.476 mr:= 0.46 Abaktan, w = 0.297 Mr := mr fcd b h 2 10 3 Mr = 130.813

Kolonların Kirişlerden Daha Güçlü Olması Şartı: 1. Kenar düğüm noktası İçin 103.513+ 292.5 = 1.794 220.69 > 1,2 SAĞLIYOR 2. Orta düğüm noktası İçin 130.813+ 73.125 = 1.043 114.18+ 81.39 < 1,2 SAĞLAMIYOR Tasarım Kesme Kuvveti Şartı: 1. Kenar düğüm noktası İçin h := 0.5 b := 0.25 fcd := 17 10 3 fyk := 210 As 1 := 0 As 3 := 1412 V a := 125.17 As 2 := 0 As 4 := 1156 V ü := 44.73 ( ) Ve := 1.25 fyk max As 1 + As 2, As 4 + As 3 10 3 Ve = 629 < 0.30 fcd h b = 638 SAGLIYOR. 2. Orta düğüm noktası İçin min( V a, V ü ) h := 0.25 b := 0.45 fcd := 17 10 3 fyk := 220 As 1 := 1212 As 3 := 1212 V a := 63.91 As 2 := 707 As 4 := 707 V ü := 42.97 ( ) Ve := 1.25 fyk max As 1 + As 2, As 4 + As 3 10 3 Ve = 485 < 0.5 fcd h b = 956 SAGLIYOR. min( V a, V ü )

Kolon Tasarım Kesme Kuvveti Hesabı: -A- AKSI: bw := 250 b := 250 kc1 := 1.96 Mp1 := 233.57 d := 570 h := 500 kc2 := 4.52 Mp2 := 0 fck := 25 fcd := 13 hc := 3 Ma := 292.5 fyk := 420 fctd := 10 3 Nd := 718.28 Kolon Tasarım Kesme Kuvveti: ΣMp := 1.4 ( Mp1 + Mp2) ΣMp = 326.998 kc2 Mü := ΣMp Mü = 228.091 kc2 + kc1 Man := 1.4 Ma Man = 409.5 Mü + Man Ve := Ve = 265.663 < hc 0.6 0.22 400 600 fcd 10 3 = 686.4 Kolon Sarılma Bölgesinde Enine Donatı Hesabı: Nd = 718.28 > 0.05 b h 25 10 3 = 156.25 --->> Vc 0 Alınabilir. Vc := 0.8 ( 0.65 fctd bw d) Vc = 74.1 Etriyenin Kolon Sarılma Bölgesinde Taşıyabileceği Kesme Kuvveti: Sc := min b, 100 Sc := 80 Seçilir. 3 Ash1 := 0.3 Sc ( b 30) fck Ash2 := 0.075 Sc ( b 30) fyk bh ( b 30) ( h 30) Ash := max( Ash1, Ash2) Ash = 78.571 fck 1 fyk Seçilen Iki Kollu Etriye: φ10/80 Ash1 := 2 79 Ash1 = 158 if( Vc + Vw > Ve, "OK", "NOT OK!" ) = "OK" Orta Bölgede φ10/160 Vw:= Ash1 365 d 10 3 Vw = 410.899 Sc

-B- AKSI: bw := 250 b := 450 kc1 := 1 Mp1 := 131.47 d := 570 h := 250 kc2 := 1.28 Mp2 := 132.41 fck := 25 fcd := 13 hc := 3 Ma := 73.125 fyk := 420 fctd := 10 3 Nd := 734.62 Kolon Tasarım Kesme Kuvveti: ΣMp := 1.4 ( Mp1 + Mp2) ΣMp = 369.432 kc2 Mü := ΣMp Mü = 207.4 kc2 + kc1 Man := 1.4 Ma Man = 102.375 Mü + Man Ve := Ve = 129.073 < hc 0.6 0.22 400 600 fcd 10 3 = 686.4 Kolon Sarılma Bölgesinde Enine Donatı Hesabı: Nd = 734.62 > 0.05 b h 25 10 3 = 140.625--->> Vc 0 Alınabilir. Vc := 0.8 ( 0.65 fctd bw d) Vc = 74.1 Etriyenin Kolon Sarılma Bölgesinde Taşıyabileceği Kesme Kuvveti: Sc := min b 3, 100 Sc := 80 Seçilir. Ash1 := 0.3 Sc ( b 30) fck Ash2 := 0.075 Sc ( b 30) fyk bh ( b 30) ( h 30) Ash := max( Ash1, Ash2) Ash = 150 fck 1 fyk Seçilen Iki Kollu Etriye: φ10/80 Ash1 := 2 79 Ash1 = 158 if( Vc + Vw > Ve, "OK", "NOT OK!" ) = "OK" Orta Bölgede φ10/160 Vw:= Ash1 365 d 10 3 Vw = 410.899 Sc