CFD-FASTRAN ÖZET. Kanat Konfigürasyonu. hesaplanabilmesi için türbülans modellerinin deneysel sonuçlarla kalibrasyonu gerekmektedir. 2.

Transkript

1 CFD-FASTRAN ÖZET CFD-FASTRAN Navier-Stokes hesaplanabilmesi için türbülans modellerinin deneysel sonuçlarla kalibrasyonu gerekmektedir. Kanat Konfigürasyonu CFD- FASTRAN Navier-Stokes çözücünün limitleri ve.. CFD-FASTRAN CFD-FASTRAN Stokes hipotezi ile) t ρ ρ v ρ v +. ρ v v + p I τ ρ E ρ vh τ v k T = ρ f ρ f e e v + q h () ( i v j + j v i ) µ ( v) ij τ ij = µ. () 3 Viskoz ve iletken (conductive) etkiler ihmal edilirse, elde edilir. sonlu farklar, sonlu elemanlar, sonlu hacim gibi (finite volume) metodu ile CFD-FASTRAN [3] isimli ρ ρ v (3) ρ v +. ρ v v + p I = ρ f e t ρ E ρ vh ρ f v sabit olarak kabul edilir. e

2 metodu (central differencing scheme) ile içsel viskozite (artificial viscosity) ile filtre edilerek stabil Van-Leer metodu, Roe metodundan daha az ε, k-ω türbülans modelleri mevcuttur. Baldwin-Lomax ε ve k-ω gibi modellerde CFD-FASTRAN'da mevcuttur. k-ε konfigürasyonu, CFD-GEOM IDEAS CFD-GEOM 4. SONUÇLAR 4. Çözümler 5 feet irtifa ve,389 mach 4.. ω modeli, türbülans 3. CFD-GEOM YAZILIMI CFD-GEOM

3 Az yogun, ucgen dortyuzlu Yogun, 569 ucgen dortyuzlu Cok yogun, ucgen dortyuzlu profil Orta dis sinir Kucuk dis sinir Buyuk dis sinir profil az yogun yogun cok yogun Kucuk dis sinir, ucgen dort yuzlu Orta dis sinir, ucgen dort yuzlu Buyuk dis sinir, 6458 ucgen dort yuzlu

4 ,375c δ = =, 3586m c 5 Re c c =, 6m [8] (4) Az yogun Yogun Cok yogun Kucuk dis sinir, 93 cozum agi elemani Orta dis sinir, 5983 cozum agi elemani Buyuk dis sinir, 888 cozum agi elemani Kucuk dis sinir Orta dis sinir Buyuk dis sinir Az yogun, 3996 cozum agi elemani Yogun, 5983 cozum agi elemani Cok yogun, 7844 cozum agi elemani görülmektedir. 3

5 Yapili cozum agi, 5983 cozum agi elemani Yapisiz cozum agi, ucgen dortyuzlu görülmektedir Yapili cozum agi Yapisiz cozum agi ( üçgen dörtyüzlü ) yüzeye olan mesafesi kontrol dn = Re y + C f (5) 4 3 Yapili cozum agi Yapisiz cozum agi U c Re = = 5,445* υ 6 (6) C f,455 3 = =,4* ln (,6 Re) (7) Yapili cozum agi Yapisiz cozum agi Baldwin-Lomax türbülans modeli için, y + -6 m olarak ε türbülans modeli için y + =4-5 m ω türbülans modeli için y + dn=,865* -6

6 Viskozitesiz Sürüklenme kuvvetleri (Newton) ω modeli ile ω Baldwin-Lomax k-e k-w viskozitesiz anlamak için kanat üzerindeki yüzey sürüklenme f 4 )..5 C F Baldwin-Lomax k-e k-w Yuzey Baldwin-lomax k-e k-w Viskozitesiz.5 5 z ε ω modeli ile elde edilen C F Yuzey Baldwin-lomax k-e k-w -. 5 z

7 C L Vizkozitesiz Hucum acisi.5.55 C D C L Vizkozitesiz C D.. Vizkozitesiz Hucum acisi C M.5 Vizkozitesiz Hucum acisi partikül izleri kuvveti, sürüklenme kuvveti ve yunuslama

8 KAYNAKLAR [] B. Oskam and J. W. Sloof, Recent Advances in Computational Aerodynamics at NLR, Amsterdam, Netherlands, AIAA paper 9838, 998 [] Wang, Z.J.,Hariharan, N., Chen,R.F.,Parhasarty, V., and Przekwas,A.j., A Fully Conservative Chimera Approach for Structured/Unstructured Grids in Computational Fluid Dynamics Phase II Final Report, 436/, CFD Research Corporation, 997. [3] CFD-FASTRAN User manual, Version., CFD Research Corporation, March 998 [4] CFD-GEOM User manual, Version 5, CFD Research Corporation, October 998 [5] IDEAS Master Series TM 6A, online documentation [6] Numerical Computation of Internal and External Flows, Volume, Charles Hirsch, Wiley, 99 [7] Schets, J.A., Boundary Layer Analysis, Prentice Hall, New Jersey 763, 993 [8] Mechanics and Performance Predictions For a Medium Range Cargo Aircraft, M.S. thesis, METU, November 998 ε modeli ile) için kanat ucundaki partikül izleri kanat ucundaki partikül izleri görülmektedir. 5. ε sürüklenme kuvvetlerinin deneysel sonuçlarla edilmesi önerilir.