Analysis of Seismic Soil-Foundation-Structure Interaction Problem for Adapazarı Region by Using Impedance Functions

Transkript

1 Politeni Dergii, 17; () : Journal of Polytechnic, 17; () : Yapı-Temel-Zemin Simi Etileşim Probleminin Adapazarı Bölgei İçin Empedan Foniyonları Yardımıyla Analizi Mutafa Yavuz ÇETİNKAYA 1, Eran ÇELEBİ, Oman KIRTEL 3* 1 İnşaat Mühendii, USA Saarya Üniveritei, Mühendili Faültei, İnşaat Mühendiliği Bölümü, Saarya 3 Saarya Üniveritei, Tenoloi Faültei, İnşaat Mühendiliği Bölümü, Saarya (Geliş/Received :.6.16; Kabul/Accepted : ) ÖZ Yumuşa zemin oşullarında meydana gelen depremler götermiştir i, zemin ortamının özellileri üt yapının dinami davranışını büyü oranda değiştirmetedir. Bu çalışmada, temel empedan foniyonları ullanılara yapı-temel-zemin dinami etileşimi diate alınmıştır. Adapazarı bölgei zemin özellileri göz önünde bulundurulara öprü ayağı-zemin iteminin, deprem etiindei davranışı temel önümüne bağlı olara incelenmiştir. Anahtar Kelimeler: Empedan Foniyonları, Yapı-Zemin Etileşimi, Temel Ortamının Sönümü. Analyi of Seimic Soil-Foundation-Structure Interaction Problem for Adapazarı Region by Uing Impedance Function ABSTRACT Earthquae occurring in the oft ground condition how that the oil medium alter ubtantially the dynamic behavior of the tructure. In thi tudy, the impedance function are ued for conidering the dynamic tructure-foundation-oil interaction. The eimic repone of bridge footing-oil ytem i invetigated depending on the foundation damping by taing into conideration of oil characteritic for Adapazarı region. Keyword: Impedance Function, Soil-Structure Interaction, Foundation Damping. 1. GİRİŞ (INTRODUCTION) Simi riin yüe olduğu bölgelerde yumuşa zemin oşullarında inşa edilece olan önemli mühendili yapılarının deprem performanlarını daha ayrıntılı inceleme ve depreme arşı tam güvenliği ağlayabilme için yapı-zemin dinami etileşiminin problemin çözüm ürecine atılmaı zorunlu hale gelmetedir. 17 Ağuto 1999 Kocaeli depremi onraı önemli can ve mal aybına yol açan yapıal haarların zeminin geoteni özellilerine bağlı dağılımı incelendiğinde, alın alüvyol tabaalardan oluşan yumuşa zeminler üzerinde urulmuş entlerde yoğunlaştığı görülmetedir. Zemin ortamının şeil değiştirebilme özelliğinin heap ürecine atılmaı, yapıların titreşim davranışının birbirine bağlı üç orta itemin dinami etileşimi altında değerlendirilmeini geretirir. Bunlar ütyapı, yapı temeli ve temelin çevreini aran eoloi zemin ortamıdır. Yapı-zemin birliteliğinin ayıal araçlarla idealleştirilmeinde, doğrudan çözüm yöntemi [1-3] ve altitem yalaşımı *Sorumlu Yazar (Correponding Author) e-pota: oirtel@aarya.edu.tr Digital Obect Identifier (DOI) : 1.339/ [4-6] ullanılara, imi yüe bağlı olara zemin şartlarının yapının dinami tepii üzerindei etileri yönetici anahtar parametrelere bağlı incelenmetedir. Yapıların imi performanının analizinde yerel zemin oşullarının etiinin heap ilelerinde doğrudan yer almaı huuunda yaın zamanda önemli birço araştırma raporu taviye ararları yayınlamıştır [7-8]. Bu çalışmanın amacı, erbet yüzey deprem yer hareetiyle zorlanan yapı-zemin orta iteminin arşılılı etileşimini ve zeminin ütyapıların dinami davranışı üzerindei etilerini altitem yalaşımıyla yapı temelizemin araeitinde tanımlanan empedan foniyonlarına bağlı analiz etme, değerlendirme ve onuçlarını tartışma şelinde özetlenebilir. Sayıal araştırmalar için, onuçların ağlılı ve doğru yorumlanabilmei açıından ütyapı olara eçilen öprü ayağı örneğine farlı büyülülerde deprem enaryoları uygulama yoluna gidilmiştir. Örne modelin temel-zemin araeitinde zemin ortamının şeil değiştirme özelliğini ve geometri önümünü temil etme üzere yaylar ve öndürücüler ullanılmıştır. Yapı-zemin dinami etileşim problem-lerinde temel ortamında oluşan ilave önümün naıl deprem yer hareetini değiştirdiğini, daha etili ve riti olduğunu göterme için analizlerde 35

2 Mutafa Yavuz ÇETİNKAYA, Eran ÇELEBİ, Oman KIRTEL / POLİTEKNİK DERGİSİ, Politeni Dergii, 17; () : Adapazarı mere-zinde farlı notalarda gerçeleştirilen geoteni aha deneylerinden elde edilen zemin meani özellileri genelleştirilere ullanılmıştır.. ÇÖZÜM YÖNTEMİ (ANALYSIS METHOD).1. Genel Baış (Overview) Yapı-temel-zemin ortamlarının birbirleriyle etileşimleri araında ii meanizma yer alır: Eylemizli Etileşimi: Titreşim etiindei bir yapıda burulma, eğilme momenti ve eme uvveti oluşur. Bu uvvet ve momentler temel-zemin etileşim araeitin-de yerdeğiştirme ve dönme meydana getirir. Tüm yapı-al itemin şeil değiştirmeine önemli atı ağlayan bu yerdeğiştirme ve momentler yalnız temel-zemin iteminin şeil değiştirebilirliğinde mümündür (Yapı periyodunun artmaı). Aynı zamanda bu yerdeğiştir-meler hiterezi zemin önümü ve geometri önüm vaıtaıyla eneri tüetimine yol açar ve bu durum itemin önümünü önemli derecede etiler. Bu etilerin yapıal ataletten aynalanmaından dolayı eylemizli etileşimi olara adlandırılır. Kinemati Etileşim: Zemin içinde veya üzerinde riit temel elemanlarının varlığı temel girdi hareetini erbet zemin hareetinden farlılaştırmaına inemati etileşim denir. Kinemati etiler erbet zemin hareetiyle ilişili freana bağlı tranfer foniyonları yardımıyla ifade edilir... Yapı-Temel-Zemin Siteminin Davranışı (Behavior of Structure-Foundation-Soil Sytem) Dış yü etiinde yapı temelinin davranışı üzerine ii yalaşım bulunmatadır: Riit Yalaşımı: Temelin oturduğu zemin ortamının onuz riit abul edilmei durumunda üt yapının dış yü etii altında adece ötelenme yaptığı gözlemlenir (Şeil 1a). Ene Yalaşımı: Zemin ortamının şeil değiştirmei öz onuu olduğunda temelin dönmei ve ötelenmei onucunda üt yapının toplam yer değiştirmeinin değiştiği gözlemlenir (Şeil 1b). Şeil 1a dai gibi riitliği ve ütlei m olan riit taban yapıının tati uvvet etiinde yaptığı yer değiştirme Δ : F Δ Yapı dinamiğinden bilinen yapının periyodu, T: T π m (1) () Şeil 1b dei gibi riitliği ve ütlei m olan ene taban yapıının tati uvvet etiinde yaptığı yer değiştirme Δ : Δ F u.h f θ Bu durumda ene taban yapıının periyodu, T : m m mh T π Denlem (4) ve () birbirine oranlandığında: T h 1 T Burada, u f temelin yatay yerdeğiştirmeini, temelin dönmeini, temel ortamının yanal ötelenme riitliğini ve ie temel ortamının dönme riitliğini ifade etmetedir. Denlem (5); ene taban yapıının riit taban yapıına göre periyod oranını göteren bir ifadedir [9]. Yapı-zemin etileşimini dolayııyla TT yi ontrol eden anahtar parametreler aşağıda verilmiştir [1,11]. h, T h, B B, L m, ρ 4BLh ve (3) (4) (5) (6) Burada h modal yapı yüeliğidir, B ve L ıraıyla temel yarı genişliği ve temel yarı uzunluğudur, ρ zemin birim hacim ütlei, zeminin Poion oranı, hb yapı modal yüeliğinin temel yarı genişliğine oranı, BL temel yarı genişliğinin temel yarı uzunluğa oranı, m ρ 4 BLh yapı modal yüeliğine eşit bir derinliğe uzanan bir hacimde üt yapının ütleinin zeminin ütleine oranıdır. Kütle oranının etii üçütür ve.1-. araında alınır [1]. h T yapının zemine riitli oranını temil eder. h T oranı çerçeve yapılar için.1 den daha azdır. Perde duvar ve çaprazlı yapılar için yalaşı olara.1 ve.5 araında değişmetedir [13]. Şeil 1. Ütyapının uvvet etiinde yaptığı deformayonlar: (a) ütyapının zemine riit bağlı durumu (b) ütyapının yapı temelinin eneliğiyle yaptığı dönme ve ötelenmeler [7]. (Structure deformation under lateral force: (a) fied bae (b) fleible bae).3. Temel Sönümü (Foundation Damping) dış yü etiindei ene tabanlı bir yapıda artan periyod oranına e olara temel-zemin etileşimiyle ortaya çıan bir önüm meydana gelir ve bu önüme temel önümü adı verilir β. Temel önümü ii f 36

3 YAPI-TEMEL-ZEMİN SİSMİK ETKİLEŞİM PROBLEMİNİN ADAPAZARI BÖLGESİ İÇİN EM Politeni Dergii, 17; () : parçadan oluşur (1) zeminin birim şeil değiştirmeine bağlı olara meydana gelen önüm atıı (hiterezi önüm) ve () zemin ortamının ınırızlığı nedeniyle eneri aybına eşdeğer anlamda arşı gelen fitif zemin önümü diğer bir adıyla geometri önümdür. Temel önümünün tanımlanmaı için geliştirilen birço analiti yalaşımdan bir tanei de Wolf un önerdiği formülayondur [14]. Bu yalaşımda; Temel riitli terimlerinin freana bağımlı olmadığı Temel geometri önümünün doğrual vioz olduğu abullerine göre önümü heaplar. n TT T T T T T T β β β β f n n n (7) Burada β zemin hiterezi önümü, β ve β ötelenme ve dönme titreşim modları için geometri önümdür. T ve T fitif titreşim periyodlarıdır. Eğer titreşim aynağı adece ötelenme ve dönme yapıyora fitif titreşim periyodları; m T π, mh T π (8) formülleriyle heaplanır. Denlem (7) de ullanılan n,n,n atayılarının alınmaı önerilir [15]. Heap edilen temel önümü β f e ütyapının önümünün elenmeiyle yapı-temel-zemin iteminin önümü; 1 β βf β n i TT elde edilir. Burada β i tipi yapıal itemler için genellile %5 alınan riit taban yapı önümüdür. Denlem (9) da TT n ifadeinde n, doğrual vioz yapı önümü için 3 ai durumlar için alınır (örneğin hiterezi önüm) [15]. (9).4. Didörtgen Yüzeyel Bir Temelin Empedanı için Teori Model (Theoretical Model for Rectangular Surface Foundation Impedance) Empedan foniyonları temel-zemin etileşiminin freana bağlı önüm ve riitli araterlerini temil eder. Klai çözümler omple değerli empedan foniyonu için şu şeilde yazılabilir [16,17]: iωc (1) Burada omple değerli empedan foniyonu, ie ötelenme ve dönme modlarını belirtir. ve ıraıyla temel dinami riitliği ve temel-zemin etileşimiyle ilgili önümü temil eder. Denlem (1) için alternatif bir form; c 1 iβ (11) ifadei ile verilir. Burada; ωc β denlemi ile elde edilir. c yerine (1) β alınmaının avantaı, yapı-temel-zemin iteminin rezonan freanının diate alınabilmeidir [18]. Elati bir yarı-uzaya oturan didörtgen riit temellerin empedan foniyonlarının heabı için ampiri bağıntılar literatürde unulmuştur [5]. Yüzeyel didörtgen temelin geometrii Şeil de verilmiştir. Denlem (11) de indii, y, z eeni boyunca ötelenme riitliğini ve bu eenler etrafındai dönme riitlilerini ie,, zz olara tanımlar. Sönüm çözümleri ayrıca elde edilir. Dinami riitli ( ) temel boyutunun, zemin ayma modülünün G, zemin Poion oranının ve dinami düzeltme atayıı α nin bir foniyonudur. K α (13) m a (14) K GB f B L,v, α α B L, Burada K, modu için freantan bağımız temel tati riitliğidir. Ötelenme ve dönme modu için ıraıyla m değerleri 1 ve 3 alınmatadır. Stati riitliğin dinami düzeltme atayıı α boyutuz frean parametrei a a bağlıdır. a ωb (15) Zaman tanım alanı analizi için, a a bağlı olan temel yay ve önüm atayıları için te bir açıal frean eçilir. Bu eçiliren ene tabanlı yapının baın tepiinin oluşacağı andai açıal freanı ullanılabilir [7]. Şeil. Didörtgen yüzeyel temel geometrii [7]. (Figure. Foundation geometry) 3. ADAPAZARI ZEMİN YAPISI E DEPREM SENARYOLARI (SOIL PROPERTIES OF ADAPAZARI REGION AND EARTHQUAKE SCENARIOS) 3.1. Adapazarı Zemin Yapıı (Soil Propertie of Adapazarı) 37

4 Mutafa Yavuz ÇETİNKAYA, Eran ÇELEBİ, Oman KIRTEL / POLİTEKNİK DERGİSİ, Politeni Dergii, 17; () : Temel-zemin araeitinde tanımlanan dinami riitli foniyonlarında zemin ortamı 3 parametre ile ele alınmatadır. Bu 3 parametre zemin ortamının; (ρ), birim hacim ütlei [t/m 3 ], ( ) ayma dalga hızı [m/] ve (), Poion oranı [-] dır. Bilindiği üzere bir bölgedei zemin özellileri o bölgede yapılaca olan arazi deneyleriyle belirlenir. Adapazarı bölgei için bölge merezinde farlı notalarda 1999 Kocaeli onucunda elde edilen zemin özellileri Çizelge 1 de göterilmiştir. 3.. Deprem Senaryoları (Earthquae Scenario) Herhangi bir deprem ivme aydının ütyapıya etii araştırılma itenildiğinde; deprem ivme aydının aydedildiği yerdei zemin özellileri ile ütyapının oturduğu zemin özellilerinin benzer olmaı geremetedir. Adapazarı bölgeinde Çizelge 1. de Şeil 3. Zemin özellileri için deney yapılan notalar []. (Figure 3. Tet ite for oil propertie) Çizelge 1. Saha deneylerinden elde edilen geoteni parametreler [19]. (Geotechnical parameter obtained from ite invetigation) Deney Bölgei ρ t m 3 m [-] Adapazarı_A Adapazarı_B Adapazarı_C Adapazarı_C Adapazarı_D Adapazarı_G Adapazarı_J Adapazarı_ Adapazarı_ Adapazarı_ Adapazarı_ depremi onraı yapılan SPT ve CPT deneyleri onucunda, ilgili 3 parametre elde edilmiştir [19]. Analizlerde Adapazarı bölgei için 11 farlı notada yapılan deneylerin yerleri Şeil 3 de, çalışmalar verilen zemin özellilerinde bir deprem ivme aydı mevcut değildir. Bu ebeple Adapazarı zemin özellilerine yaın Adapazarı bölgei dışında aydedilmiş olan deprem ivme ayıtları ullanılmıştır. Deprem ivme ayıtlarının bulunmaında uvvetli yer 38

5 YAPI-TEMEL-ZEMİN SİSMİK ETKİLEŞİM PROBLEMİNİN ADAPAZARI BÖLGESİ İÇİN EM Politeni Dergii, 17; () : hareeti veri tabanından faydalanılmıştır [1]. eri tabanı arama motorunda bölge zemininin ayma dalga hızı aralığı = m, bölgedei etin fay tipi ve itenilen deprem büyülüğü (moment magnitude) aralığı girilere uygun 3 ivme aydı eçilmiştir. Seçilen ivme ayıtları ile ilgili özelliler şeil 4. de verilmiştir. çizelgelerde daha iyi ifade edilebilmei açıından Yeni Zellanda (Darfield) depremi için Adapazarı-1, Meia (El Mayor-Cucapah) depremi için Adapazarı- ve Türiye (Kocaeli) depremi için Adapazarı-3 zemin bölgei olara adlandırılmıştır. Yapılan bu adlandırmalar ve öprü ayağı modeli Şeil 5. de verilmiştir. Köprü ayağı modelinde diate alınan temel Şeil 4. Kullanılan depremlere ait ivme-zaman ilişiler (Acceleration time hitorie for applied earthquae) 4. SAYISAL UYGULAMA (NUMERICAL APPLICATION) Bu bölümde ele alınan bir öprü ayağı modeli Adapazarı zemin yapıına uygun 3 farlı zemin bölgeinde yapı-temel-zemin ortamlarının birbirleriyle etileşimi onucunda artan periyod ve ene tabanlı yapının önüm değerleri heap edilmiştir. Daha öncede bahedildiği üzere 3 depremin aydedildiği itayonların zemin özellileri baımından Adapazarı zemin yapıına uygunluğu ortaya onulmuştur, onuçların arşılaştırılmalı olara verileceği tipi didörtgen yüzeyel temel olmuştur. Kullanılan temelin gömülü olmamaı, diate alınmaı gereen inemati etilerin ihmal edilebilece eviyelere getirdiğinden, bu çalışmada inemati etileşim göz önünde bulundurulmamıştır. Kinemati etiler ihmal edildiğinden dolayı Adapazarı zeminine uygun olan ivme ayıtları temel girdi hareeti olara ullanılabilmiştir. Periyod oranı ve temel önümü denlemleri içeriinde yer alan değişenlerin heabı için literatürde didörtgen yüzeyel temeller için tanımlanmış ampiri bağıntılar ullanılmış ve bu Şeil 5. Ütyapı, temel geometrii ve zemine ait özelliler (Propertie of tructure, foundation geometry and oil) 39

6 Mutafa Yavuz ÇETİNKAYA, Eran ÇELEBİ, Oman KIRTEL / POLİTEKNİK DERGİSİ, Politeni Dergii, 17; () : Adapazarı-1 Adapazarı- Adapazarı-3 T T bağıntılar Çizelge de verilmiştir [5]. Sayıal uygulamanın çözüm ürecinde ütyapı-temel ve zeminin doğrual davranış göterdiği abul edilmiştir. Çizelge 1 de verilen zemin özellilerinde hiterezi zemin önümü (β ) % aralığında değişmetedir []. Bu aralıtai β değerlerinin temel önümü (β f ) heabında ciddi bir atıı olmadığından, problemin çözümünde β = alınara β f değerleri heaplanmıştır. verilmiştir. Çizelge 3. de elde edilen değerlerin belirlenen depremler için davranış petrumlarında göterimi Şeil 6-9 ve taban eme uvvetine etileri Çizelge 4-6 da verilmiştir. Çizelge 3. Farlı zemin oşularının yapı-zemin orta iteminin dinami parametreleri üzerindei etileri (The effect of different oil condition on dynamic parameter of oil-tructure coupled ytem) T T f % for rectangular urface function and radiation damping) eeni boyunca ötelenme y eeni etrafında dönme Stati riitli Dinami düzeltme atayıı Geometri önüm. 65 GB L K v B 1. 4 LB K GB Not: Burada 1 v 1 v 3 4. GB L K v B. 55a a 3 LB 3 a a K GB L B 1 a a 4 3LB B ; 5., L= temel yarı uzunluğu, B= temel yarı genişliği, a Sayıal uygulama için çözüm aşamaları ıaca özetlenece olura: T ifadeinin heabı için temel-zemin araeitinde T tanımlanan tati riitli terimlerinin her bir titreşim modu için elde edilmei. Yapı-zemin orta iteminin yani ene tabanlı yapının en büyü tepi vereceği açıal freana göre temel önümünün heabı. Yapı-zemin etileşiminin diate alındığı iteminin toplam önümünün bulunmaı. Sönümdei değişim ve periyodun artmaından ilişili elde edilen petral ivme üzerinde yapızemin etileşim etilerinin göterilmei. erilen denlemler ve yapılan abuller ışığında temel yapıının bu üç zemin bölgei için periyod ve önüm değerleri elde edilmiştir. Elde edilen bu değerler riit tabanlı yapı değerleri ile birlite Çizelge 3. de Şeil 6. Adapazarı-1 bölgei için yapı-zemin etileşiminin heaba atıldığı problemde Darfield (1) depremi için davranış petrumu (Earthquae repone pectra Darfield (1) including SSI effect for Adapazari-1 region) 33

7 YAPI-TEMEL-ZEMİN SİSMİK ETKİLEŞİM PROBLEMİNİN ADAPAZARI BÖLGESİ İÇİN EM Politeni Dergii, 17; () : Çizelge 4. Köprü ayağı modelinin Adapazarı-1 zemin bölgeinde riit veya ene taban abulüyle inşa edilmei durumunda heaplanan taban eme uvveti (Bae hear force computed bridge pier on Adapazari-1 region in the cae of for rigid and fleible bae) N; T,β N; T,β ndei artış (%) Adapazarı %3 Çizelge 6. Köprü ayağı modelinin Adapazarı-3 zemin bölgeinde riit veya ene taban abulüyle inşa edilmei durumunda heaplanan taban eme uvveti(bae hear force computed bridge pier on Adapazari-3 region in the cae of for rigid and fleible bae) N;T,β N; T,β ndei artış (%) Adapazarı %1 Şeil 7. Adapazarı- bölgei için yapı-zemin etileşiminin heaba atıldığı problemde El-Mayor Cucapah (1) depremi için davranış petrumu (Earthquae repone pectra El-Mayor Cucapah (1) including SSI effect for Adapazari- region) Çizelge 5. Köprü ayağı modelinin Adapazarı- zemin bölgeinde riit veya ene taban abulüyle inşa edilmei durumunda heaplanan taban eme uvveti (Bae hear force computed bridge pier on Adapazari- region in the cae of for rigid and fleible bae) N;T,β N;T,β n dei artış (%) Adapazarı %4 Şeil 8. Adapazarı-3 bölgei için yapı-zemin etileşiminin heaba atıldığı problemde Kocaeli (1999) depremi için davranış petrumu (Earthquae repone pectra Kocaeli (1) including SSI effect for Adapazari-3 region) 5. SONUÇLAR (RESULTS) Yumuşa zemin oşullarında inşa edilen bir yapının periyod ve önüm değerleri yapı-temel-zemin etileşiminden dolayı, ütyapının dinami davranışını önemli derecede etileyece şeilde artmatadır. Periyodu ve önüm değerleri değişen yapı iteminde diate alınaca taarım uvveti, yapının zemine riit bağlı olmaı durumuna göre (yapı-zemin etileşimiz durum) % 4 a adar artmıştır. Yapılan araştırmalarda özellile bu değişimlerin zayıf zemin üzerine onumlanmış düşü periyoda ahip yapılarda ciddi boyutlara ulaştığı gözlemlenmetedir. Bu yüzden binaların taarım heaplarında ullanılan davranış petrum eğrilerinin bu etileri göz önünde bulundurulara düzenlenmei ve bu şeilde ullanılmaı önerilir. KAYNAKLAR (REFERENCES) [1]. Celebi, E., Gotepe, F., ve Karahan, N., Non-Linear Finite Element Analyi for Prediction of Seimic Repone of Building Conidering Soil-Structure Interaction, Natural Hazard and Earth Sytem Scıence, 1: , (1). []. Lida, M., Three Dimenional Non-Linear Soil Buding İnteraction Analyi in Laebed Zone of Meico City During the Hypothetical Guerro Earthquae, Earthquae Engineering and Structural Dynamic, 7: , (1998). [3]. Halabian, A.M., and Naggar, M.H.E., Effect of Non Linear Soil-Structure Interaction on Seicmic Repone of Tall Slender Structure, Soil Dynamic and Earthquae Engineering, : , (). [4]. Çelebi, E., Fırat, S., Çanaya, İ., Didörtgen Riit Temellerin Dinami Empedan Foniyonları, İmo Teni Dergi, , Yazı 5, Anara, Türiye, (6). [5]. Pai, A., and Kauel, E., Approimate Formula for Dynamic Stiffnee of Rigid Foundation, Soil Dynamic and Earthquae Engineering, 7(4): 13-7, (1988). [6]. Mylonai, G., and Gazeta, G., Seimic Soil-Structure Interaction: Beneficial or Detrimental, Journal of Earthquae Engineering, 4: , (). 331

8 Mutafa Yavuz ÇETİNKAYA, Eran ÇELEBİ, Oman KIRTEL / POLİTEKNİK DERGİSİ, Politeni Dergii, 17; () : [7]. NIST GCR , NEHRP Conultant Joint enture; Soil-Structure Interaction for Building Structure,NIST GCR , U.S. Department of Commerce National Intitute of Standard and Technology, (1). [8]. FEMA, Improvement of Nonlinear Static Seimic Analyi Procedure, FEMA 44, prepared by the Applied Technology Council for Federal Emergency Management Agency, Wahington, D.C (5). [9]. eleto, A.S., and Mee, J.W., Dynamic Behavior of Building-Foundation Sytem, Earthquae Engineering and Structural Dynamic, 3: , (1974). [1]. eleto, A.S., and Nair,.., Seimic Interaction of Structure on Hyteretic Foundation, Journal of Structural Engineering, 11: 19-19, (1975). [11]. Biela, J., Dynamic Behavior of Structure With Embedded Foundation, Earthquae Engineering and Structural Dynamic, 3: 59-74, (1975). [1]. eleto, A. S., Dynamic of Soil-Foundation Sytem, in W.J. Hall (ed.), Structural and Geotechnical Mechanic, Prentice-Hall, Inc., Englewood Cliff, New Jerey, , (1977). [13]. Stewart, J.P., Fenve, G.L., and Seed, R.B., Seimic Soil-Structure Interaction in Building II: Empirical Finding, Journal Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, 15, 38-48, (1999). [14]. Wolf, J.P., Dynamic Soil-Structure Interaction, Prentice-Hall, Upper Saddle River, New Jerey, (1985). [15]. Given, M.J., Dynamic Soil-Structure Interaction of Intrumented Building and Tet Structure, Ph.D. Diertation, Department of Civil and Environmental Engineering, Univerity of California, Lo Angele, California (13), (Advior: Jonathan P. Stewart). [16]. Luco, J.E., and Wetmann, R.A., Dynamic repone of circular footing, Journal of Engineering Mechanic, 97(5): , (1971). [17]. eleto, A.S., and Wei, Y.T., Lateral and rocing vibration of footing, Journal of Soil Mechanic and Foundation Diviion, 97(9): , (1971). [18]. Clough, R.W., and Penzien, J., Dynamic of Structure, McGraw Hill, NewYor (1993). [19]. Youd, T.L., Bray, J.D., Önalp, A., Durgunoğlu, H.T., Stewart, J., CPT Liquefaction Invetigation, Adapazari, Turey, PEER, USA (). []. Kırtel, O., Doğrual Olmayan Zemin Ortamında Riit Şerit Temeller için dinami empedan foniyonları, Dotora Tezi, Saarya Üniveritei Fen Bilimleri Entitüü, Yapı Anabilim Dalı, Saarya, Türiye (13), (Danışman: E. Çelebi). [1]. 33