BASİT EĞİLME ETKİSİNDEKİ ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ
|
|
- Yonca Ataman
- 8 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 BÖLÜM 5 BASİT EĞİLME ETKİSİNDEKİ ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ Giriş Betonarme yapılardaki kiriş ve döşeme gii yatay taşıyıcı elemanlar, yapıya etkiyen düşey ve yatay yükler nedeniyle eğilmeye çalışırlar. Bu tür elemanların keitlerinde eğilme momentiyle irlikte, keme kuvveti ve hatta ekenel kuvvet ve urulma momenti de ulunailir. Bu ölümde, adece ait eğilme etkii ele alınacak; keme, urulma ve ileşik eğilme etkileri ileride incelenecektir. Ayrıca, eğilme elemanı olarak kirişler dikkate alınmakla irlikte; dikdörtgen keitli kirişlerin davranışı ile ilgili irdelemeler ve çıkarılan taşıma gücü denklemlerinin, döşemelerin irim genişlikte ( 1 m ) alınacak parçaları için de geçerli olduğu unutulmamalıdır. Betonun çekme dayanımının çok küçük olmaı nedeni ile, donatıız eğilme elemanı yapmak ekonomik ve pratik değildir. Kiriş ve döşeme gii eğilme elemanlarında çekme ölgeine yerleştirilen çelik çuuklar; uradaki çekme gerilmelerini karşılamalarının yanında, aınç ölgeindeki etonun tam kapaite ile çalışmaını da ağlarlar. 1
2 Tipik etonarme kiriş a) Görünüş ) Keit NOT : İtenildiği takdirde, açıklıktaki düz donatının ir kımı pilye 2 yapılailir
3 Çelik çuukların temel işlevi, çekme gerilmelerini karşılamak olduğu için, u çuukları çekme ölgeine derinlemeine dağıtmak ilk akışta uygun görüleilir. Ancak; u durumda taraız ekene yakın çuukların moment kolu çok kıa olacağından, u çuuklar azla etkili olmaz. Pratikte moment kolunu artırarak donatının daha etkili çalışmaını ağlamak amacıyla, donatı çuukları çekmenin en üyük olduğu yere, yani çekme yüzüne olaildiğince yakın yerleştirilir. Çekme ölgeindeki eton dış yüzü ile donatı çuukları araında pa payı yada eton örtüü adı verilen ir eton taakaının ulunmaı zorunludur. Bu taakanın üçişlevi vardır. Kenetlenme ve aderanı ağlamak Donatıyı palanmadan korumak Donatıyı yangın etkiinden korumak Aşağıdaki Şekil (a) da donatıı olaildiğince çekmenin en üyük olduğu ölgeye yerleştirilmiş ir keitteki; Şekil () de ie, donatıı çekme ölgeine dağıtılmış ir keitteki irim deormayon dağılımları ve iç kuvvetler göterilmiştir. 3
4 Eğilme etkiindeki keitlerde çekme donatıının yerleştirilmei eçenekleri 4
5 Şekil a ve karşılaştırıldığında, donatıyı çekme ölgeine dağıtmakla, taraız ekene yakın donatıların kapaiteinden tam yararlanılmadığı ve donatılardaki çekme kuvveti ileşkei F ile aınç ölgeindeki eton aınç kuvveti F c araındaki uzaklık olan moment kolu z nin küçüldüğü, dolayııyla keitin moment kapaiteinin düştüğüaçıkça görülür. Şekilde göterilen; d : Çekme ölgeindeki donatı ağırlık merkezinden, en dıştaki aınç liine olan uzaklıktır ve aydalı yükeklik veya etkili derinlik olarak tanımlanır. ( d h-3~4 cm )olarakalınailir. Bu nedenle, çekme donatıı mümkün olduğunca çekme ölgeinin en dışına, yani çekme yüzüne yakın ve zorunluluklar dışında mümküne tek ıra halinde yerleştirilir. Ancak, donatıyı gövde derinliğince yaymak, kirişte oluşacak çatlakların genişliğini ınırlama açıından daha etkili olduğundan, yönetmeliklerce yükekliği azla olan kirişlerde ( h>600mm)çatlak kontrolü için kiriş yükekliğince her iki yüzde ayrıca gövde donatıı ulundurulur. 5
6 Betonarme kirişlerde çekme donatıı alanı A ile göterilir ve donatı oranı / donatı yüzdei aşağıdaki gii tanımlanır; w ie, kiriş keitinin gövde genişliğidir. w A Yukarıdaki şekilden de anlaşılacağı gii, keitte, eton aınç ölgeindeki F c eton aınç ileşkei ve donatı çekme kuvveti F den oluşan ir kuvvet çiti etkimektedir. Bu durumda iki denge denklemi yazılailir. d F c = F F c (z) = F (z) = M z : Moment kolu 6
7 Bait Eğilme Etkiindeki Kirişlerin Davranışı Betonarme kirişlere yerleştirilen çekme donatıı, kirişin çatlamaına engel olmaz. Kirişin çekme ölgeindeki ilk çatlaklar, en dış çekme liindeki irim uzamanın, etonun çekmedeki irim uzama ınırına ulaşmaı ile olur. Deormayonla heap pratik olmayacağı için, çatlak oluşmaı en dış liteki etonun eğilme-çekme dayanımına erişmei olarak tanımlanır. Başka ir deyişle, çatlama momenti donatıız irkirişin kırılma momentine eşittir. M cr ct y I W (Mukavemet Momenti) 7
8 Keit dikdörtgene, yukarıda iade edilen çatlama momenti aşağıdaki gii yazılailir. M cr ct wh 6 Burada ct etonun eğilmedeki çekme dayanımıdır ve ekenel çekme dayanımının yaklaşık iki katı olarak alınailir ( ct 2 ctk ). M cr 2.0 ctk 2 wh 6 2 Pratikte genellikle ctk yerine heap dayanımı ctd kullanılır. TS de keitin çatlama momenti için şuağıntı verilmiştir. M cr 2.5 ctd wh 6 2 8
9 İlk çatlaklar momentin en azla olduğu ölgelerde oluşur. Bu çatlaklar kılcaldır ve görülmeleri çok zordur. Betondaki çatlaklar, aal çekme gerilmelerine dik yönde oluşur. Bu nedenle, kirişin tekil yükler araındaki keme olmayan ait moment (ait eğilme) ölgeinde gözlenen çatlaklar (eğilme çatlakları) kiriş ekenine dik yöndedir. Donatıı düz yüzeyli ve nervürlü olan kirişlerde görülen çatlaklar 9
10 Kiriş üzerinde çatlak dağılımı 10
11 Yük arttıkça, tekil yüklerle menet araındaki keitlerde de çatlama momentine ulaşılacağından, u ölgede de çatlamalar görülür. Ancak, u ölgede kemeli eğilme etkii nedeniyle keme gerilmeleri de ulunduğundan, aal çekme gerilmeleri kiriş ekenine paralel olmaz. Bu nedenle, menete yakın u ölgedeki çatlaklar, kiriş ekenine elirli ir açıda eğik oluşurlar (Çuuk ekeni civarında yaklaşık 45 o dir). Yukarıdaki şekilden görüldüğü gii, nervürlü donatı ile daha iyi ir kenetlenme ağlandığından, düz yüzeyli donatı kullanıldığındadahaaz ayıda ama daha geniş çatlaklar oluştuğu halde, nervürlü donatı kullanıldığında una oranla daha çok ayıda ancak genişliği daha az çatlaklar oluşmaktadır. Çatlak genişliğinin ınırlandırılmaı açıından, u durum nervürlü donatı için tercih eeidir. Bir kirişin çatlak oluşumundan onra taşıma gücüne naıl eriştiğini adım adım izlemek, davranışın anlaşılmaı açıından on derece yararlıdır. Bu amaçla aşağıda göterilen kirişin yük altındaki davranışı izlenecektir. Kirişteki donatı oranının çok üyük olmadığı ve donatı ınıının S220 olduğu varayılacaktır. 11
12 Kiriş oyunca oluşan gerilme-deormayon şekli 12 a) Kiriş keiti ) Deormayon c) Gerçek gerilme dağılımı d) İdealize edilmiş gerilme dağılımı
13 Beton ve çelik için gerilme deormayon eğrileri 13
14 Kiriş derinliği oyunca deormayon dağılımı 14
15 Eğilme etkiindeki kirişin davranışı 15
16 Şekil ile ilgili genel açıklama: a) Kirişin yükleme düzeneği ) Malzeme için kaul edilen gerilme-irim deormayon graikleri c) Kirişte A-A keitinde çatlama onraı oluşacak irim şekil değiştirme dağılımı ve iç kuvvetler d) Çekme donatıının akma irim uzamaına ulaştığı durum ( = y ve Akma eğriliği K=K y ) e) Baınç ölgeinin en dışındaki eton gerilmeinin aınç dayanımına erişmei ( etondaki irim kıalmanın co değerine ulaşmaı ) ) Baınç ölgeinin en dışındaki etonun ezilmei, yani kirişin taşıma kapaiteine erişmei ( etondaki irim kıalmanın cu değerine ulaşmaı ) 16
17 Kiriş davranışında en önemli değişiklik, çekme donatıının akmaı ile meydana gelir. Bu noktadan onra eğriliğin (K) hızla artmaına karşın, moment hemen hemen ait kalır. Sait moment altında deormayonda üyük artışların olmaı ve kırılma konumuna ulaşıldığında eğriliğin, akmaya karşı olan eğrilikten çok üyük olmaı davranışın ünekliğini göterir. Kırılma konumundaki eğrilik ( K u ), akma anındaki eğrilikten ( K y ) çok üyüktür ( K u >> K y ). Bu daha önce elirtilen Çekme Kırılmaı ınıına giren ir davranıştır. Eğrilik ünekliği için üneklik oranı olarak adlandırılan K u /K y ie, keit ünekliğinin ir ölçütüdür. Şekildeki M1 kirişinde u oran 20 olduğu halde, momentteki artış çok azdır (M r /M y =1.07). Kirişe aşırı çekme donatıı yerleştirildiğinde, davranışta üyük ir değişme gözlenecek ve taraız ekenin konumu değişecektir. Bu durumda ie, kırılma gevrek ve ani olur. Bu davranış Baınç Kırılmaı olarak adlandırılır (Şekildeki M2 kirişi). Aşağıdaki şekilde verilen ve tamamen çekme donatıı oranına ağlı olan u iki davranış, yapılan deneylerde de gözlemlenmiştir. 17
18 Sünek ve gevrek davranışta moment eğrilik ilişkii 18
19 Betonarme kirişin akma ve taşıma gücü aşamalarındaki durumu 19
20 Eğilme etkiindeki ir kirişin kırılmaı (Nawy taraından yapılan deney) 20
21 Eğilme çatlakları ve etonun ezilmei 21
22 Donatı aktıktan onra, ideal elatoplatik malzeme kaulü gereği gerilme ait kaldığından ( = yk ),donatıdaki toplam çekme kuvveti F =A. yk değişmez. Bu ie, denge koşulu nedeniyle etondaki aınç kuvvetinin de ait kalmaı demektir. F =A. yk =F c Buna göre, Akma anındaki moment kapaitei : M y =A. yk.z 1 Kırılma anındaki moment kapaitei : M r =A. yk.z 3 (taşıma gücü momenti) Moment kolları arklı olduğundan (z 3 >z 1 )vedonatıdaki pekleşmenin de kımi etkiiyle M r >M y olacağı açıktır. Ancak, u iki moment araındaki ark oldukça azdır ve momentin akmadan onra ait kaldığı varayılailir. Buna göre, taşıma gücünün etondaki ezilme ( c = cu )yerine(cnoktaı), donatıdaki akma ile tanımlanmaının ( Bnoktaı ) daha uygun olacağı düşünüleile de; donatınınakmaanına göre yapılacak heap, diğerine göre zor ve elirizdir. Sonuç olarak; graikten görülen B ve C noktaındaki moment kapaitei arkının az olmaı nedeniyle taşıma gücü, etonun ezilmeini imgeleyen C noktaı temel alınarak tanımlanır ve u noktaya göre heaplanır. 22
23 Keit Taşıma Gücünün Heaı (Keit Analizi) Kirişte oluşacak kırılma türü (çekme kırılmaı, aınç kırılmaı ve dengeli kırılma), dengeli donatı temel alınarak aptanır. Dengeli kırılmayı ağlayan ( = y ve c = cu )çekmedonatıı dengeli donatı olarak adlandırılır ve dengeli donatı alanı A, dengeli donatı oranı ile göterilir. Donatıı dengeliden azla olan keit denge ütü, az olan ie denge altı olarak adlandırılır. Tanım Donatı Oranı Kırılma Türü Dengeli Gevrek Denge ütü Denge altı Gevrek Sünek Yönetmeliklerde, donatı için üt ınır konularak, gevrek davranış göteren dengeli ve denge ütü kirişlerin oluşumu engellenir. Bu nedenle undan onraki ütün irdelemeler ve çıkarılacak ağıntılar ünek davranış göteren denge altı kirişler için olacaktır. Ancak, ınır durum olmaı nedeniyle ilk olarak dengeli 23 kirişlerin taşıma gücü incelenecektir.
24 Bait Donatılı, Dikdörtgen Keitli, Dengeli Kirişlerin Taşıma Gücü Şekilde göterilen donatı oranı, dengeli donatı oranına eşittir. A ( d) Dengeli kırılmada, donatı akma irim uzamaına eriştiği anda ( = y ) en dış liteki etonun ezilme irim kıalmaına ulaşmaı gerektiğinden ( c = cu ) irim şekil değiştirme dağılımı () de göterildiği gii olacaktır. (c) de ie iç kuvvetler göterilmiştir. w Bait donatılı kiriş, mekanik gereklilik açıından, adece çekme ölgeinde donatıı ulunan kiriştir. Sadece çekme donatılı kiriş olarak da adlandırılailir. 24
25 Bait donatılı, dikdörtgen keitli, dengeli kiriş 25
26 Denge denklemleri Moment kolu ( F c ve F araındaki uzaklık ), dengeli durum için z =j (d) dir. Burada j dengeli durumda moment kolu katayııdır. Denge denklemleri yazılırken, aınç (+) alınmıştır. F 0 F c 0.85 F cd 0 w k 1 c A yd 0 M 0 F M ( r j d) A F yd ( d j ) d k1c 2 A yd M d r k1c 2 26
27 Uygunluk Denklemi c d y d c veya c y Donatı için gerilme - irim uzama ilişkii ( kuvvet deormayon ) : y E E yd 27
28 Uygunluk denklemi, gerilme cininden; c d E E yd Boyutları ve malzeme özellikleri ilinen dikdörtgen keitli ir kiriş için dengeli durumu elirleyen en önemli parametre, dengeli donatı oranıdır. Betonarme kirişlerin heaında, izikel ir anlamı olmayan ve olarak tanımlanan ir parametre olan K ya da gerekinme vardır. K 2 w d / M A ( d) değeri cm 2 /t veya mm 2 /kn irimindedir. w Bu anlatılanlar ışığında dengeli kiriş prolemi şöyle özetleneilir: 28
29 Bilinen: Dikdörtgen keit oyutları ( w, d), malzeme dayanımları ( yd, cd ) İtenen: j, ve K Burada j, dengeli durumda moment kolu katayııdır. Bu üç değişken aşağıda göterildiği gii, denge ve uygunluk denklemlerinden heaplanailir. a) Boyutuz taraız eken derinliği: ) Dengeli donatı oranı: A ( d) w 0.85 yd c d cd w 1 A A d k E E c k cd 1 w yd c d A :? yd 29
30 c) Daha önce yapılan tanımlamalardan moment kolu katayıı heaplanır: d) Denkleminin her iki taraı w d 2 ye ölünerek K heaplanır. ) 2 ( d c k j c k d d j 2 ) ( 1 yd yd r c k d A d j A M yd r w j M d K
31 Görüldüğü gii; j, ve K için ulaşılan ağıntılar adece malzeme heap dayanımlarına ağlıdır. Böyle ir yol izlenerek, çeşitli eton ve çelik ınıları için heaplanan değerler çizelgede verilmiştir. Bu çizelge, keit heaı yaparken öz konuu keitin denge altı olup olmadığını elirlemekte on derece yararlıdır. Aşağıdaki koşullarda kiriş denge altıdır. veya KK 31
32 Çeşitli eton ve donatı ınıları için Dengeli Değerler Çizelgei 32
33 Bait Donatılı, Dikdörtgen Keitli, Denge Altı Kirişlerin Taşıma Gücü Yönetmelikler, yalnızca denge altı kirişlere izin vermektedir. Denge altı kirişlerde, en dış liteki eton irim kıalmaı ezilme ınırına erişmeden önce çekme donatıı akacağından ( c = cu için, > y ) kırılma anı temel alınarak yapılan taşıma gücü heaında = yd alınır. Denge altı kirişin taşıma gücü heaında uygunluk denklemlerine gerek yoktur ve gerekli iki denge denklemi aşağıdaki şekilde göterilen iç kuvvetlerden yararlanarak yazılailir. 33
34 Bait donatılı, denge altı, dikdörtgen keitli kiriş 34
35 d j A d j F M d c k j d A d c k A c k F F yd r cd yd cd yd cd yd w yd w cd c ) ( ) ( ) 0.85 ( Taşıma gücü heaı için yeterlidir. Son denklemden K değeri de şu şekilde elirleneilir. j K M d yd r w
36 Denge altı kirişin taşıma gücü momentinin heaı şöyle özetleneilir; Bilinen : w,d,a, yd İtenen: M r =? Çözüm: heaplanır : ve cd A ( d) w Eğer k 1 c d ie, kiriş denge altıdır ve çözümü yapılailir. ve j heaplanarak, M r ulunur. 36
37 Bait Donatılı Dikdörtgen Keitin Taşıma Gücünün Çizelgeler İle Bulunmaı ( TGÇA. çiz ) Çizelgeler kullanılırken Moment (M) (t.cm), oyutlar (cm), (K) ie (cm 2 /t) olarak alınmalıdır. Bilinen : Malzeme ( cd, yd ), w,d, A İtenen : M r =? Çözüm : a) Çizelge eçilir. (Bilinen çelik ve Beton ınıına göre) ) Donatı oranı ulunur. =(A / w d) c) Bulunan donatı oranına göre j veya K eçilir. d) M r heaplanır. M r =A yd j d veya M r = w.d 2 / K Çizelgede altı çizgili verilen değerler kirişte ehim tahkiki gerektirmeyen ınır değerleri götermektedir. Çizelgeler araında doğrual oranlama/enterpolayon yapılailir. 37
38 Örnek Bait Donatılı Dikdörtgen Keit Çizelgei Çiz:3.4 38
39 Çit Donatılı Dikdörtgen Keitler Uygulamada etonarme kirişlerde kontrükti nedenlerle/yapım gereği aınç ölgeinde de donatı ulunur (açıklıkta ütte montaj donatıı, menette altta düz donatı). Ancak, u donatı her ne kadar aınç ölgeinde uluna da etonarme keit heaplarında genellikle dikkate alınmaz ve güvenli yönde kalınır. Fakat, kiriş keitinin gerektiği kadar üyütülemediği ve u nedenle aınç ölgeinde adece etonun yeterli olamadığı durumlarda, mekanik gereklilik açıından, aınç ölgeine de donatı koymak gerekeilir. Baınç ölgeindeki u donatı, aınç donatıı olarak adlandırılır veaınç donatıı alanı ' A ile göterilir. Baınç donatıı oranı da, olarak tanımlanır. ' ' A ( d) w 39
40 Kirişlerde çekme ve aınç donatıları Şekilde ürekli kirişin açıklık ve menetindeki aınç donatıı ' ' A 2, A 1 olarak göterilmiştir. Etriyeleri tutmak için kiriş üt yüzüne yakın yerleştirilen iki çuuk, açıklıkta aınç donatıı oluşturmaktadır. TS , açıklıktaki çekme donatıının altta en az 1/3 ünün menete kadar uzatılmaını; TDY2007 ie, kirişin alt ve ütünde en az iki donatı çuuğunun kiriş açıklığı oyunca ürekli olarak ulunmaını öngörmektedir. Türk Deprem Yönetmeliği 2007; 1. ve 2. deprem ölgelerinde (aınç donatıı / çekme donatıı) oranının enaz 0.50, 3. ve 4. deprem ölgelerinde ie en az 0.30 olmaını öngörmektedir. 40
41 Kiriş kapaiteinin yeterli olmadığı durumlarda, aınç donatıı konularak kapaitenin artırılmaı mümkündür. Ancak, u yapıldığında çekme donatıı da üyütülmeze kapaitede önemli ir artış ağlanmaz. Kontrükti nedenlerle mevcut ulunan veya kapaiteyi artırmak için eklenen aınç donatıının kiriş davranışına çok olumlu etkileri vardır. Deneyel araştırmalar, aınç donatıının; a) Betonun ünme deormayonunu renleyerek eğriliği, dolayııyla yer değiştirmeleri (ehimi) azalttığını, ) Kiriş ünekliğiniönemliorandaartırdığını, götermiştir. Şekilde, c = K u / K y ile göterilen eğrilik ünekliğinin, çekme donatıı oranına ve aınç donatıı miktarına ağlı değişimi görülmektedir. 41
42 Sünekliğin, çekme ve aınç donatıı oranları ile değişimi 42
43 Çit donatılı kirişte oluşan iç kuvvetler Çit donatılı dikdörtgen keitlerde, taşıma gücü momentini iki kuvvet çiti ile götermek uygundur. Birinci kuvvet çiti, eton ileşkei ve ona eşit çekme kuvvetinden oluşmaktadır. İkinci kuvvet çiti ie, aınç donatıındaki kuvvet ile, çekme donatıının artan ölümündeki çekme kuvvetinden oluşmaktadır. 43
44 İkinci kuvvet çiti on derece ünek ir malzeme olan çelikten, irinci kuvvet çiti ie eton ve çelikten oluştuğu için; tıpkı ait donatılı keitlerdeki gii çekme donatıı A 1 aşırı artara, kirişin gevrek kırılma olaılığı vardır. Bu nedenle, denge altı ir kiriş elde etmek, yani gevrek kırılmayı önlemek için yapılmaı gereken, A 1 olarak göterilen donatı oranını ınırlamaktır. 1 44
45 İki kuvvet temel alınarak, aşağıdaki denge ve uygunluk denklemleri yazılailir. Denge denklemleri: 0.85 cd F 0 w k ' ' 1c A A yd 0 Çekme donatıına göre moment; M r 0.85 M 0 k1c ' ' k c( d ) A ( d d w 1 S S 2 cd ' ) Uygunluk denklemi (irim şekil değiştirme dağılımından) ' c d c ' 45
46 ' ' Baınç donatıı için ilişkii; ' ' E Taşıma gücüne göre heap yapıldığında, aınç donatıı çoğu durumda akma konumuna ulaşacaktır. Baınç donatıı aktığı takdirde, prolemin çözümü üyük ölçüde aitleşir. Bu durumda aınç donatıının hangi koşullar altında akıp akmadığınınaptanmaı on derece yararlıdır. Baınç donatıının akıp akmadığını elirleyen ınır durum, en dış liteki etonun ezilme irim kıalmaına ulaştığı anda, aınç donatıının da akma irim kıalmaına ulaşmaı olarak tanımlanailir. yd c ' y 46
47 Bu durum için irim şekil değiştirme dağılımındaki enzer üçgenlerden yararlanarak, aşağıdaki uygunluk denklemi yazılailir ve u denklem c/d için çözümleneilir. y Bulunan c/d değeri; ' c d E yd d d ' ' y c d c ' d 0.003E d 0.003E ' yd 0.85 cd w k ' ' 1c A A yd 0 ormülünde yerine konulur ve ' yd ınır durumu yanıtan donatı ulunailir. alınıra, 47
48 ( A A ' ) 0.85 yd cd w dk 1 ' d 0.003E d 0.003E yd Denklemin iki taraı da ( w.d) ye ölünür ve ' A (. d) Olduğu dikkatealınıra, ınır durumu elirleyen donatı indeki, c ulunur. ' yd cd c w ' A (. d) w 0.85k E 0.003E d d ' yd 48
49 d /d oranının çoküyükolduğu durumlardışında, taşıma gücüne erişildiğinde aınç donatıı akmış olur. Bu nedenle, aınç donatıının akma kontrolü için, pratik olarak aşağıdaki değerler kaul edileilir. S220 için d d d d 0.23 S420 için ' yd Önceki denklemin incelenmeinden de görüleceği gii, aınç donatıının akma ınır durumunu elirleyen donatı indeki c, çelik akma heap dayanımı yd ve d /d oranına göre değişmektedir. Beton ınıına ağlı olan k 1 katayıı ilk dört ını eton için aynı değeri (0.85) almakla irlikte, daha yükek dayanımlı etonlar için ir değişken olarak donatı endekini etkileyecektir. 49
50 Baınç donatıının aktığını elirleyen indek, c (TGÇA. çiz.3.27) Not: Çizelge hazırlanırken k 1 =0.85 olarak alındığından; C16, C18, C20, C25 den yükek dayanımlı etonlar için çizelgedeki değerler ( k 1 / 0.85 ) ile çarpılmalıdır. Çit donatılı ir keitin taşıma gücü heaı yapılırken, önce donatı indeki heaplanır. ' yd cd Eğer > c ie, aınç donatıının akmış olduğu varayılailir. Baınç donatıı akmışa heap aitleşir ve uygunluk koşulu ile ilişkii ağıntılarına gerek kalmadan, denge denklemlerinde varayılarak heap yapılır. ' yd 50
51 Çit donatılı kirişlerin denge altı olup olmadığı, 1 A 1 ( d) oranı, çizelgede verilen değerleri ile karşılaştırılarak aptanır. Pratikte ratlanan kirişlerin üyük ir çoğunluğunda aınç donatıı akacağından, A A olur ve denge altı koşulu aşağıdaki gii kontrol edilir. Buna göre; denge altı koşulu: w ' A 2 A A A A ' 1 2 ( ' ' ) yd (aınç donatıı akmışa) (aınç donatıı akmamışa) 51
52 Çit Donatılı Dikdörtgen Keitin Taşıma Gücünün Çizelgeler İle Bulunmaı ( TGÇA. çiz ) Çizelgeler kullanılırken Moment (M) (t.cm), oyutlar ie (cm) olarak alınmalıdır. Bilinen : Malzeme ( cd, yd ), w, d, d, A, A İtenen : M r =? Çözüm : a) Çizelge eçilir (Bilinen çelik ınıı ve d /d oranına göre). ) heaplanır. [ = / cd = A / ( w d cd ) ] c) heaplanır. [ = / cd =A / ( w d cd ) ] d) Heaplanan ve nün keiştiği noktadan K cd ulunur. K cd irimizdir. [K cd = ( w d 2 cd / M ] [ Parantez içeriindeki değer dür (t/cm 2 ). ] e) M r heaplanır. [M r =( w d 2 cd ) / (K cd ) ] Çizelgelerdeki aamaklı çizgiler, ehim heaı gerektirmeyen ınırı götermektedir. Çizelgeler araında doğrual oranlama/enterpolayon yapılailir. 52
53 Örnek Çit Donatılı Dikdörtgen Keit Çizelgei 3.30 a 53
54 Örnek Çit Donatılı Dikdörtgen Keit Çizelgei
55 Talalı Keitler Betonarme inşaatın ir döküm özelliğinden dolayı döşeme ve kirişler irlikte çalışırlar. Bu nedenle keit heaı yapılırken, döşeme parçaı kirişin aınç ölgeine ratlıyora, o döşeme parçaı da keite dahil edilir. Bu şekilde elde edilen keit, talalı keit olarak adlandırılır. Talalı keitlerin oluşumu 55
56 Döşemenin de keite tala olarak dahil edilmeiyle, aınç donatıına gerekinme olmadan üyük aınç kuvvetleri karşılanailir. Beton aınç ileşkeinin artmaının yanııra, tala nedeni ile taraız ekeninaınç yüzüne doğru kaymaı onucu moment kolu da üyüyeceğinden, keitin moment taşıma gücü artar. Talanın ağlanmaında mevcut döşemeden yararlanıldığından, keit kapaiteindeki artış ek ir paraal yük getirmez. Taladaki aınç gerilmeinin düzgün yayılmadığı ilinmektedir. Bu dağılım, keit oyutlarına, kiriş açıklığına ve menet koşullarına ağlıdır. Taladaki aınç gerilmelerinin dağılımı aşağıdaki şekilde c olarak verilmiştir. Bu dağılım kiriş açıklığı oyunca da değişim göterir. Sorunu aitleştirmek için şekilden de görüleceği gii u dağılım düzgündağılıma (üniorm) çevrilmiştir. Göterilen düzgün dağılımın açıklık oyunca değişmediği kaul edilir. 56
57 Sürekli kirişlerin menetlerinde tala çekme ölgeine düştüğünden, genelde u keitler, talanın varolduğu açıklıktaki keitten daha kritik olur. Bu nedenle keit oyutlandırılmaı genelde menete göre ve dikdörtgen keit olarak yapılır. Taladaki aınç gerilmei değişimi 57
58 Bu yaklaşımlarla ilgili değişik varayımlar yapılaileceği için, yönetmeliklerde etkili tala genişliği ile ilgili önerilerin arklı olmaı doğaldır. Betonarme inşaatın irdöküm özelliğinden dolayı, kirişlerin yanal hareketi üteki döşeme taraından engellenmektedir. Dolayııyla yük uygulanan düzleme göre imetrik olmayan L keitleri de, imetrik talalı T keitleri gii heaplanailir. Betonarmede etonun çekme dayanımı ihmal edildiğinden, çekme ölgeindeki eton dikkate alınmaz. Bu durumda önemli olan keitin aınç ölgeindeki geometriidir. Çekme ölgeindeki keit geometriinin hiçir önemi yoktur. Bu nedenle I ve kutu keitli kirişler, eşdeğer T keitine dönüştürülerek inceleneilir. 58
59 Talalı keitlerde k 1 c t olmaı durumu Talalı keitlerin eşdeğer aınç gerilmei derinliği, çoğu kez tala derinliğinden küçüktür, k 1 c<t. Bu gii durumlarda yukarıda göterildiği gii, aıncın etkidiği alan dikdörtgen olduğundanveçekmeölgeindekalankeitingeometrii önemli olmadığından, taşıma gücü daha önce ait donatılı dikdörtgen keitler için çıkarılan denklemlerle heaplanailir. Söz konuu denklemlerde w yerine tala genişliği konulmalıdır. 59
60 Talalı Keitin Taşıma Gücünün Bait Donatılı Dikdörtgen Keit İçin Hazırlanan Çizelgeler İle Bulunmaı (TGÇA. çiz ) ( k 1 c t durumu için ) Çizelgeler kullanılırken Moment (M) (t.cm), oyutlar (cm), (K) ie (cm 2 /t) olarak alınmalıdır. Bilinen : Malzeme ( cd, yd ),, w,d, A İtenen : M r =? Çözüm : a) Çizelge eçilir. (Bilinen çelik ve Beton ınıına göre) ) Donatı oranı ulunur. [ =(A / d) ]. :Gerçek donatı oranı olmayıp, prolemin çözümü için heaplanmıştır. c) Bulunan donatı oranına göre j veya K eçilir. d) M r heaplanır. M r =A yd j d veya M r =.d 2 / K (Çizelgede altı çizgili verilen değerler kirişte ehim tahkiki gerektirmeyen ınır değerleri götermektedir.) 60
61 Talalı keitlerde k 1 c > t olmaı durumu Daha ender de ola, azı keitlerde k 1 c>t olailir. Bu durumda en ağlıklı yaklaşım, T içiminde alanı ve u alanın ağırlık merkezini heaplamaktır. Baınç dağılımı dikdörtgen olduğundan eton aınç ileşkei, heaplanan alan, gerilme şiddeti 0.85 cd ile çarpılarak ulunailir. F c =0.85 cd A cc 61
62 Talalı keitlerde aınç gerilmelerinin yayıldığı alan çok üyük olduğundan, aınç kapaiteleri yükektir. Bu nedenle, talalı keitlerde genellikle denge ütü duruma ratlanmadığından, dengeli donatı oranı heaplanailire de, dikdörtgen keitlerdeki kadar önemli değildir. Bir döküm etonarme yapılarda tala genişliği genellikle üyük olduğundan, dengeli duruma erişme olaılığı çok düşüktür. Önüretimli ( prearike ) kirişlerde ie / w oranının çok küçük ( 1.0 e yakın ) olduğu durumlarda, dengeli duruma erişilip erişilmediği kontrol edilmelidir.( Ender ratlanır) 62
Prof. Dr. Cengiz DÜNDAR
Prof. Dr. Cengiz DÜNDAR BASİT EĞİLME ETKİSİNDEKİ ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ Çekme çubuklarının temel işlevi, çekme gerilmelerini karşılamaktır. Moment kolunu arttırarak donatının daha etkili çalışmasını sağlamak
DetaylıX-X DOĞRULTUSUNDA KESİT DONATI HESABI
1 KİRİŞ DONATI HESABI Kiriş yükleri heaplandıktan onra keitler alınarak tatik heap yapılır. Keitler alınırken her kirişin bir keit içinde kalmaı ağlanır. BİRO yöntemi uygulanarak her kirişin menet ve açıklık
DetaylıYapı Elemanlarının Davranışı
Basit Eğilme Etkisindeki Elemanlar Yapı Elemanlarının Davranışı Yrd. Doç. Dr. Barış ÖZKUL Betonarme yapılardaki kiriş ve döşeme gibi yatay taşıyıcı elemanlar, uygulanan düşey ve yatay yükler ile eğilme
DetaylıKesitte moment kuvvet çifti Çekme ve basınç kuvveti
Keitte moment kuvvet çiti Çekme ve aınç kuvveti Vieo Kirişe etkiyen M momenti F ile göterilen kuvvet çitine eşeğerir. Kirişin üt lileri F aınç kuvvetinin, alt lileri e F çekme kuvvetinin etkiineir. Betonun
DetaylıProf. Dr. Cengiz DÜNDAR
Prof. Dr. Cengiz DÜNDAR TABLALI KESİTLER Betonarme inşaatın monolitik özelliğinden dolayı, döşeme ve kirişler birlikte çalışırlar. Bu nedenle kesit hesabı yapılırken, döşeme parçası kirişin basınç bölgesine
DetaylıR A. P=67 kn. w=100 kn/m. 3,0 m. İstenenler. 550 mm 70mm. 550 mm. 660 mm. 590mm. 590mm. 660 mm
Soru-1 Kirişe etkien kataılarla artırılmış ükler şekilde verilmiştir. (Kiriş öz ağırlığı dahil edilmiştir). Kiriş keiti tüm boda abittir. Çit ıra donatı durumunda pa paı 70 mm, tek ıra donatı durumunda
DetaylıBETONARME KESİTLERİN EĞİLME MUKAVEMETLERİNİN BELİRLENMESİNDE TEMEL İLKE VE VARSAYIMLAR
BETONARME KESİTLERİN EĞİLME MUKAVEMETLERİNİN BELİRLENMESİNDE TEMEL İLKE VE VARSAYIMLAR BASİT EĞİLME Bir kesitte yalnız M eğilme momenti etkisi varsa basit eğilme söz konusudur. Betonarme yapılarda basit
DetaylıBETONARME-I 3. Hafta. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
BETONARME-I 3. Hafta Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Betonun Nitelik Denetimi ile İlgili Soru Bir şantiyede imal edilen betonlardan alınan numunelerin
Detaylı= ε s = 0,003*( ,3979)/185,3979 = 6,2234*10-3
1) Şekilde verilen kirişte sehim denetimi gerektirmeyen donatı sınırı kadar donatı altında moment taşıma kapasitesi M r = 274,18 knm ise b w kiriş genişliğini hesaplayınız. d=57 cm Malzeme: C25/S420 b
Detaylı10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500)
TS 500 / Şubat 2000 Temel derinliği konusundan hiç bahsedilmemektedir. EKİM 2012 10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500) 10.0 - KULLANILAN SİMGELER Öğr.Verildi b d l V cr V d Duvar altı temeli genişliği Temellerde,
DetaylıBETONARME-I 5. Hafta KİRİŞLER. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
BETONARME-I 5. Hafta KİRİŞLER Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Malzeme Katsayıları Beton ve çeliğin üretilirken, üretim aşamasında hedefi tutmama
DetaylıMOMENT YENİDEN DAĞILIM
MOMENT YENİDEN DAĞILIM Yeniden Dağılım (Uyum) : Çerçeve kirişleri ile sürekli kiriş ve döşemelerde betonarme bir yapının lineer elastik davrandığı kabulüne dayalı bir statik çözüm sonucunda elde edilecek
DetaylıHerhangi Bir Şekilde Simetrik Kesitlerin Taşıma Gücü. Düşey eksene göre simetrik kesit
Herhangi Bir Şekile Simetrik Keitlerin Taşıma Gücü F 0 F F c A y 0.85 Betonaki baınç kuvveti olan F c bileşkeinin G uygulama noktaının baınç bölgeinin ışınan olan uzaklığına enire, x Düşey ekene göre imetrik
DetaylıKirişlerde sınır değerler
Kirişlerde sınır değerler ERSOY/ÖZCEBE S. 275277 5 cm çekme tarafı (depremde çekme basınç) 5 cm 5 cm ρ 1 basınç tarafı s ρ φ s φ gövde s φw ρ φ φ w ρ w ρ gövde φ w ρ 1 çekme tarafı φ w basınç tarafı (depremde
DetaylıBETONARME YAPI TASARIMI -KOLON ÖN BOYUTLANDIRILMASI-
BETONARME YAPI TASARIMI -KOLON ÖN BOYUTLANDIRILMASI- Yrd. Doç. Dr. Güray ARSLAN Arş. Gör. Cem AYDEMİR 28 GENEL BİLGİ Betonun Gerilme-Deformasyon Özellikleri Betonun basınç altındaki davranışını belirleyen
DetaylıBETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ
BETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ Araş. Gör. İnş.Yük. Müh. Hayri Baytan ÖZMEN Bir Yanlışlık Var! 1 Donatı Düzenleme (Detaylandırma) Yapı tasarımının son ve çok önemli aşamasıdır. Yapının
DetaylıŞekil 1.1. Beton çekme dayanımının deneysel olarak belirlenmesi
Eksenel çekme deneyi A-A Kesiti Kiriş eğilme deneyi A: kesit alanı Betonun çekme dayanımı: L b h A A f ct A f ct L 4 3 L 2 2 bh 2 bh 6 Silindir yarma deneyi f ct 2 πld Küp yarma deneyi L: silindir numunenin
DetaylıBİLGİLENDİRME EKİ 7E. LİFLİ POLİMER İLE SARGILANAN KOLONLARDA DAYANIM VE SÜNEKLİK ARTIŞININ HESABI
BİLGİLENDİRME EKİ 7E. LİFLİ POLİMER İLE SARGILANAN KOLONLARDA DAYANIM VE SÜNEKLİK ARTIŞININ HESABI 7E.0. Simgeler A s = Kolon donatı alanı (tek çubuk için) b = Kesit genişliği b w = Kiriş gövde genişliği
DetaylıCS MÜHENDİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ www.csproje.com. EUROCODE-2'ye GÖRE MOMENT YENİDEN DAĞILIM
Moment CS MÜHENİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ EUROCOE-2'ye GÖRE MOMENT YENİEN AĞILIM Bir yapıdaki kuvvetleri hesaplamak için elastik kuvvetler kullanılır. Yapının taşıma gücüne yakın elastik davranmadığı
DetaylıBETONARME YAPI ELEMANLARINDA HASAR VE ÇATLAK. NEJAT BAYÜLKE İnş. Y. Müh.
BETONARME YAPI ELEMANLARINDA HASAR VE ÇATLAK NEJAT BAYÜLKE İnş. Y. Müh. nbayulke@artiproje.net BETONARME Betonarme Yapı hasarını belirleme yöntemine geçmeden önce Betonarme yapı deprem davranış ve deprem
Detaylı3. Hafta. Bu durumda ; aslında daha karmaşık yükleme hali ile. Önceki bölümde eksenel ve enine. Birçok makine elemanı ve bileşenleri ENLERĐ
: 3. Hafta - GENEL YÜKLEME Y KOŞULLARINDA GERĐLME BĐLE B LEŞENLER ENLERĐ - EMNĐYETL YETLĐ GERĐLME, ĐŞLETME G. VE EMNĐYET KATSAYISI : 09/10 3.H Hatırlama Önceki bölümde ekenel ve enine yüklenmiş bağlantılarda
DetaylıİNŞ 320- Betonarme 2 Ders Notları / Prof Dr. Cengiz DÜNDAR Arş. Gör. Duygu BAŞLI
a) Denge Burulması: Yapı sistemi veya elemanında dengeyi sağlayabilmek için burulma momentine gereksinme varsa, burulma denge burulmasıdır. Sözü edilen gereksinme, elastik aşamada değil taşıma gücü aşamasındaki
DetaylıKirişlerde sınır değerler Benzeri ERSOY/ÖZCEBE S. 275-277
Kirişlere ınır eğerler Benzeri ERSOY/ÖZCEBE S. 275-277 çekme taraı (epreme çekme - baınç) baınç taraı çekme taraı baınç taraı (epreme çekme - baınç) b w : kiriş genişliği h: kiriş yükekliği : aalı yükeklik=h-
Detaylı11/10/2013 İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ BETONARME YAPILAR BETONARME YAPILAR
BETONARME YAPILAR İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ BETONARME YAPILAR 1. Giriş 2. Beton 3. Çelik 4. Betonarme yapı elemanları 5. Değerlendirme Prof.Dr. Zekai Celep 10.11.2013 2 /43 1. Malzeme (Beton) (MPa) 60
DetaylıProf. Dr. Cengiz DÜNDAR
Prof. Dr. Cengiz DÜNDAR BETONARME DAVRANIŞI VE HESAP İÇİN TEMEL İLKELER Betonarme hesabı yapan bir mühendis, birçok basitleştirici varsayım yapmak zorundadır. Betonarme yapılarda, sistemin çözümü için
DetaylıESM 406 Elektrik Enerji Sistemlerinin Kontrolü 4. TRANSFER FONKSİYONU VE BLOK DİYAGRAM İNDİRGEME
. TRNSFER FONKSİYONU VE BLOK DİYRM İNDİREME. Hedefler Bu bölümün amacı;. Tranfer fonkiyonu ile blok diyagramları araındaki ilişki incelemek,. Fizikel itemlerin blok diyagramlarını elde etmek, 3. Blok diyagramlarının
DetaylıBETONARME-II (KOLONLAR)
BETONARME-II (KOLONLAR) ONUR ONAT Kolonların Kesme Güvenliği ve Kesme Donatısının Belirlenmesi Kesme güvenliği aşağıdaki adımlar yoluyla yapılır; Elverişsiz yükleme şartlarından elde edilen en büyük kesme
DetaylıProjemizde bir adet sürekli temel örneği yapılacaktır. Temel genel görünüşü aşağıda görülmektedir.
1 TEMEL HESABI Projemizde bir adet sürekli temel örneği yapılacaktır. Temel genel görünüşü aşağıda görülmektedir. Uygulanacak olan standart sürekli temel kesiti aşağıda görülmektedir. 2 Burada temel kirişi
DetaylıBu projede Döşemeler eşdeğer kirişe dönüştürülerek BİRO yöntemi ile statik hesap yapılmıştır. Bu yöntemde;
1 DÖŞEME DONATI HESABI Döşeme statik hesabı yapılırken 3 yöntem uygulanabilir. TS 500 Moment Katsayıları tablosu kullanılarak, Döşemeleri eşdeğer kirişe dönüştürerek, Bilgisayar programı kullanarak. Bu
DetaylıBURSA TEKNİK ÜNİVERSİTESİ DOĞA BİLİMLERİ, MİMARLIK VE MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 3 NOKTA EĞME DENEYİ FÖYÜ
BURSA TEKNİK ÜNİVERSİTESİ DOĞA BİLİMLERİ, MİMARLIK VE MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 3 NOKTA EĞME DENEYİ FÖYÜ BURSA - 2016 1. GİRİŞ Eğilme deneyi malzemenin mukavemeti hakkında tasarım
DetaylıBileşik Eğilme-Eksenel Basınç ve Eğilme Altındaki Elemanların Taşıma Gücü
Bileşik Eğilme-Eksenel Basınç ve Eğilme Altındaki Elemanların Taşıma Gücü GİRİŞ: Betonarme yapılar veya elemanlar servis ömürleri boyunca gerek kendi ağırlıklarından gerek dış yüklerden dolayı moment,
DetaylıBetonarme Kolonların Yanal Öngerme Metodu İle Depreme Karşı Güçlendirilmesi
ECAS2002 Ululararaı Yaı ve Derem Mühendiliği Semozyumu, 14 Ekim 2002, Orta Doğu Teknik Üniveritei, Ankara, Türkiye Betonarme Kolonların Yanal Öngerme Metodu İle Dereme Karşı Güçlendirilmei M. Saatçioğlu
DetaylıYTÜ Mimarlık Fakültesi Statik-Mukavemet Ders Notları
KESİT TESİRLERİNDEN OLUŞAN GERİLME VE ŞEKİLDEĞİŞTİRMELERE GİRİŞ - MALZEME DAVRANIŞI- En Genel Kesit Tesirleri 1 Gerilme - Şekildeğiştirme Grafiği Gerilme - Şekildeğiştirme Grafiği 2 Malzemelere Uygulanan
DetaylıYapı Elemanlarının Davranışı
SÜNEKLİK KAVRAMI Yapı Elemanlarının Davranışı Yrd. Doç. Dr. Barış ÖZKUL Eğrilik; kesitteki şekil değişimini simgeleyen geometrik bir parametredir. d 2 d d y 1 2 dx dx r r z z TE Z z d x Eğrilik, birim
DetaylıT.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ
T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ 3 NOKTA EĞME DENEY FÖYÜ ÖĞRETİM ÜYESİ YRD.DOÇ.DR.ÖMER KADİR
DetaylıMukavemet Hesabı . 4. d 4. C) Vidanın zorlanması. A) Öngerilmesiz cıvatalar. B) Öngerilme ile bağlanan cıvatalar. d 4
ç A) Öngerilmeiz cıvatalar iş. d ç.d ön Boyutlandırma için ç Statik zorlanmada To. d i) Sıkma ıraında ; M 3.d ; B 6 c b ön : ç. d Mukavemet Heabı B) Öngerilme ile bağlanan cıvatalar a) Dış kuvvet ekenel
DetaylıBetonarme Bina Tasarımı Dersi Yapı Özellikleri
2016-2017 Betonarme Bina Tasarımı Dersi Yapı Özellikleri Adı Soyadı Öğrenci No: L K J I H G F E D C B A A Malzeme Deprem Yerel Zemin Dolgu Duvar Dişli Döşeme Dolgu Bölgesi Sınıfı Cinsi Cinsi 0,2,4,6 C30/
DetaylıBETONARME YAPI TASARIMI DERSİ DONATI YERLEŞİMİ
YILDIZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ-İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ YAPI ANABİLİM DALI BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ DONATI YERLEŞİMİ DOÇ. DR. ALİ KOÇAK ARALIK, 2007 1 1. Donatının Kenetlenmesi Betonarme
DetaylıKirişlerde Kesme (Transverse Shear)
Kirişlerde Kesme (Transverse Shear) Bu bölümde, doğrusal, prizmatik, homojen ve lineer elastik davranan bir elemanın eksenine dik doğrultuda yüklerin etkimesi durumunda en kesitinde oluşan kesme gerilmeleri
DetaylıŞekil 6.1. Öngerilme elemanının beton elemana uyguladığı kuvvetler
6. EĞĐLE HESBI 6.. GĐRĐŞ 960 lı yılların onlarından itibaren yapı mühendiliği heap yöntemlerinde köklü değişiklikler olmuştur; bugün de bu üreç artan bir hızla ürmektedir. Bununla beraber, öngerilmeli
DetaylıAlçak Geçiren Flitre ve Faz Farkı Kavramı
EEM 3 - Elektrik - Elektronik Mühendiliğe Giriş Deney ralık 08 lçak Geçiren Flitre ve Faz Farkı Kavramı. İlgili Devre Şemaı ve Teorik Formülayon Şekil. lçak geçiren litre ve girişe uygulanan üoidal. Kirchho
DetaylıCİVATA BAĞLANTILARI_II
CİVATA BAĞLANTILARI_II 11. Civata Bağlantılarının Heabı 11.1. Statik kuvvet ve gerilmeler Cıvata, gerilme kuvveti ile çekmeye ve ıkma momenti ile burulmaya dolayııyla bileşik gerilmeye maruzdur. kuvveti
Detaylı(MAM2004 ) Ders Kitabı : Mekanik Tasarım Temelleri, Prof. Dr. Nihat AKKUŞ
TEKNOLOJİ FKÜLTESİ EKTRONİK ÜHENDİSLİĞİ (004 ) ukavemet Bait Eğilme (Bending) Doç. Dr. Garip GENÇ Der Kitabı : ekanik Taarım Temelleri, Prof. Dr. Nihat KKUŞ Yardımcı Kanaklar: echanic of aterial, (6th
DetaylıAĞAÇTA ARTIM VE BÜYÜME
AĞAÇTA ARTIM VE BÜYÜME Ağaç ve ağaçlar topluluğu olan meşcere, canlı varlıklardır. Sürekli gelişerek, değişirler. Bu gün belirlenen meşcere hacmi, ilk vejetayon döneminde değişir. Yıllar geçtikten onra
DetaylıA-A AKSI KİRİŞLERİ BETONARME HESAPLARI
A-A AKSI KİRİŞLERİ BETONARE HESAPLARI A-A AKSI KİRİŞLERİ ELVERİŞSİZ OENT DİYAGRALARI 1.. ve 3.Grup yüklemeler için hesap momentleri olarak kolon yüzündeki (x=0) düzeltilmiş moment değerleri esas alınacaktır.
DetaylıSüneklik Düzeyi Yüksek Perdeler TANIMLAR Perdeler, planda uzun kenarın kalınlığa oranı en az 7 olan düşey, taşıyıcı sistem elemanlarıdır.
TC. SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MF İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ İNM 308 Depreme Dayanıklı Betonarme e Yapı Tasarımı arımı Earthquake Resistantt Reinforced Concretee Structural Design BÖLÜM 3 - BETONARME BİNALAR
DetaylıJournal of Engineering and Natural Sciences Mühendislik ve Fen Bilimleri Dergisi
Journal o Engineering and Natural Science Mühendilik ve Fen Bilimleri Dergii Sigma 004/1 YAPI ELEMANLARININ ANALİZİNDE ŞERİT-LEVHA VE KAFES SİSTEM BENZEŞİMİ MODELİ M. Yaşar KALTAKCI *, Günnur YAVUZ Selçuk
Detaylı12.7 Örnekler PROBLEMLER
2. 2.2 2.3 2.4 Giriş Bir Kuvvetin ve Bir Momentin İşi Virtüel İş İlkei Genelleştirilmiş Koordinatlar Örnekler Potaniyel Enerji 2.5 Sürtünmeli Makinalar ve Mekanik Verim 2.6 Denge 2.7 Örnekler PROBLEMLER
DetaylıB-B AKSI KİRİŞLERİ BETONARME HESAPLARI
B-B AKSI KİRİŞLERİ BETONARE HESAPLARI B-B AKSI KİRİŞLERİ ELVERİŞSİZ OENT DİYAGRALARI 1.. ve 3.Grup yüklemeler için hesap momentleri olarak kolon yüzündeki (x=0) düzeltilmiş moment değerleri esas alınacaktır.
DetaylıBETONARME-I 6. Hafta. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
BETONARME-I 6. Hafta Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Taşıma Gücü Hesabı, Adım 2: Denge Altı Durum Kirişlerde denge altı durumda, önce çelik akmıştır.
DetaylıTemeller. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
Temeller Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 2 Temel Nedir? Yapısal sistemlerin üzerindeki tüm yükleri, zemine güvenli bir şekilde aktaran yapısal
DetaylıBETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ
BETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ Araş. Gör. İnş.Yük. Müh. Hayri Baytan ÖZMEN Bir Yanlışlık Var! 1 Donatı Düzenleme (Detaylandırma) Yapı tasarımının son ve çok önemli aşamasıdır. Yapının
DetaylıBETONARME. Çözüm 1.Adım
Çözüm 1.Adım Çözüm 2. Adım Çözüm 3. Adım Kiriş No Çelik Çapı Bir Adet Donatı Uzunluğu (m) Donatı Adedi Kat Sayısı Aynı Tip Kiriş Sayısı Çelik Ağırlığı (kg/m) Toplam Ağırlık (kg) K1 Ø8 (ertiye) Ø14 (montaj)
DetaylıBETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II
BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II GENEL BİLGİLER Yapısal sistemler düşey yüklerin haricinde aşağıda sayılan yatay yüklerin etkisine maruz kalmaktadırlar. 1. Deprem 2. Rüzgar 3. Toprak itkisi 4.
DetaylıDEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR
DEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR 1- Dünyadaki 3 büyük deprem kuşağı bulunmaktadır. Bunlar nelerdir. 2- Deprem odağı, deprem fay kırılması, enerji dalgaları, taban kayası, yerel zemin ve merkez üssünü
DetaylıYAPILARDA HASAR TESPĐTĐ-II
YAPILARDA HASAR TESPĐTĐ-II VII.Bölüm BETONARME YAPILARDA HASAR Konular 7.2. KĐRĐŞ 7.3. PERDE 7.4. DÖŞEME KĐRĐŞLERDE HASAR Betonarme kirişlerde düşey yüklerden dolayı en çok görülen hasar şekli açıklıkta
Detaylıİnşaat Mühendisleri İster yer üstünde olsun, ister yer altında olsun her türlü yapının(betonarme, çelik, ahşap ya da farklı malzemelerden üretilmiş)
İnşaat Mühendisleri İster yer üstünde olsun, ister yer altında olsun her türlü yapının(betonarme, çelik, ahşap ya da farklı malzemelerden üretilmiş) tasarımından üretimine kadar geçen süreçte, projeci,
DetaylıDers #9. Otomatik Kontrol. Kararlılık (Stability) Prof.Dr.Galip Cansever. 26 February 2007 Otomatik Kontrol. Prof.Dr.
Der #9 Otomatik Kontrol Kararlılık (Stability) 1 Kararlılık, geçici rejim cevabı ve ürekli hal hataı gibi kontrol taarımcıının üç temel unurundan en önemli olanıdır. Lineer zamanla değişmeyen itemlerin
DetaylıPosta Adresi: Sakarya Üniversitesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Sakarya, Türkiye
FİBER TAKVİYELİ POLİMERLE GÜÇLENDİRİLEN BETONARME KİRİŞLERİN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZİ NONLINEAR ANALYSIS OF RC BEAM STRENGTHENED WITH FIBER REINFORCED POLYMERS MERT N., ELMAS M. Pota Adrei: Sakarya Üniveritei,
DetaylıÇok Katlı Perdeli ve Tünel Kalıp Binaların Modellenmesi ve Tasarımı
Çok Katlı Perdeli ve Tünel Kalıp Binaların Modellenmesi ve Tasarımı Mustafa Tümer Tan İçerik 2 Perde Modellemesi, Boşluklu Perdeler Döşeme Yükleri ve Eğilme Hesabı Mantar bandı kirişler Kurulan modelin
DetaylıBÖLÜM 2 BETONARME DAVRANIŞI VE HESAP İÇİN TEMEL İLKELER
BÖLÜM 2 BETONARME DAVRANIŞI VE HESAP İÇİN TEMEL İLKELER Betonarme gibi elastik ve doğrusal olmayan, gerilmeleri zamana ve yük geçmişine bağlı bir malzemenin davranışını hesaplara yansıtmak kolay değildir.
DetaylıBetonarme. Prof. Dr. Naci Çağlar
Betonarme Prof. Dr. Naci Çağlar Betonarme 1. Betonun, çeliğin ve betonarmenin özellikleri 2. Yapı güvenliği, Normal kuvvet etkisi 3. Basit eğilme etkisindeki dikdörtgen kesitler (tek donatılı) 4. Basit
Detaylı3. DİNAMİK. bağıntısı ile hesaplanır. Birimi m/s ile ifade edilir.
3. DİNAMİK Dinamik konuu Kinematik ve Kinetik alt başlıklarında incelenecektir. Kinematik, hareket halindeki bir itemin konum (poziyon), hız ve ivmeini, bunların oluşmaını ağlayan kuvvet ya da moment etkiini
DetaylıKırılma Hipotezleri. Makine Elemanları. Eşdeğer Gerilme ve Hasar (Kırılma ve Akma) Hipotezleri
Makine Elemanları Eşdeğer Gerilme ve Hasar (Kırılma ve Akma) Hipotezleri BİLEŞİK GERİLMELER Kırılma Hipotezleri İki veya üç eksenli değişik gerilme hallerinde meydana gelen zorlanmalardır. En fazla rastlanılan
DetaylıKOLONLAR Sargı Etkisi. Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme I, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, http://mmf.ogu.edu.tr/atopcu 147
KOLONLAR Sargı Etkisi Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme I, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, http://mmf.ogu.edu.tr/atopcu 147 Üç eksenli gerilme etkisinde beton davranışı (RICHART deneyi-1928) ERSOY/ÖZCEBE,
DetaylıPrefabrik Yapılar. Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul
Prefabrik Yapılar Uygulama-1 Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul 2010 Sunuma Genel Bir Bakış 1. Taşıyıcı Sistem Hakkında Kısa Bilgi 1.1 Sistem Şeması 1.2 Sistem Detayları ve Taşıyıcı Sistem
DetaylıTablo 1 Deney esnasında kullanacağımız numunelere ait elastisite modülleri tablosu
BASİT MESNETLİ KİRİŞTE SEHİM DENEYİ Deneyin Amacı Farklı malzeme ve kalınlığa sahip kirişlerin uygulanan yükün kirişin eğilme miktarına oranı olan rijitlik değerin değişik olduğunun gösterilmesi. Kiriş
DetaylıVarsayımlar ve Tanımlar Tekil Yükleri Aktaran Kablolar Örnekler Yayılı Yük Aktaran Kablolar. 7.3 Yatayda Yayılı Yük Aktaran Kablolar
7.1 7.2 Varsayımlar ve Tanımlar Tekil Yükleri Aktaran Kablolar Örnekler Yayılı Yük Aktaran Kablolar 7.3 Yatayda Yayılı Yük Aktaran Kablolar 7.4 Örnekler Kendi Ağırlığını Taşıyan Kablolar (Zincir Eğrisi)
Detaylıidecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Kompozit Kirişlerin Tasarımı
idecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC 360-10 ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Kompozit Kirişlerin Tasarımı Hazırlayan: Oğuzcan HADİM www.idecad.com.tr idecad Çelik 8 Kullanılarak AISC 360-10
DetaylıTÜRKİYE İNŞAT MÜHENDİSLİĞİ XVII. TEKNİK KONGRE SEKRETERLİĞİ NE
TÜRKİYE İNŞAT MÜHENDİSLİĞİ XVII. TEKNİK KONGRE SEKRETERLİĞİ NE ANKARA İlişikte Teknik Kongre de unulmak üzere hazırlamış olduğumuz Kımen Öngerilmeli Yükek Başarımlı Beton Kirişlerin Eğilmede Davranışları
DetaylıÇELİK YAPILAR (2+1) Yrd. Doç. Dr. Ali SARIBIYIK
ÇELİK YAPILAR (2+1) Yrd. Doç. Dr. Ali SARIBIYIK Dersin Amacı Çelik yapı sistemlerini, malzemelerini ve elemanlarını tanıtarak, çelik yapı hesaplarını kavratmak. Dersin İçeriği Çelik yapı sistemleri, kullanım
DetaylıDĠKDÖRTGEN BETONARME DEPOLARIN TASARIMI. YÜKSEK LĠSANS TEZĠ ĠnĢ. Müh. Mecit AÇIKGÖZ. Anabilim Dalı : ĠNġAAT MÜHENDĠSLĠĞĠ
ĠSTANBUL TEKNĠK ÜNĠVERSĠTESĠ FEN BĠLĠLERĠ ENSTĠTÜSÜ DĠKDÖRTGEN BETONARE DEPOLARIN TASARII YÜKSEK LĠSANS TEZĠ ĠnĢ. üh. ecit AÇIKGÖZ Anabilim Dalı : ĠNġAAT ÜHENDĠSLĠĞĠ Programı : YAPI (DEPRE) ÜHENDĠSLĠĞĠ
DetaylıProje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri
Proje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri belirlenmesi 1. katta döşemelerin çözümü ve çizimi Döşeme
Detaylı3. ÖN DİZAYNDA AĞIRLIK HESABI
3. ÖN İZAYNA AĞIRIK HESAI Her türlü geminin dizaynında gemiyi oluşturan ağırlıkların ön dizayn aşamaında doğru olarak heaplanmaı geminin tekno-ekonomik performan kriterlerinin belirlenmeinde on derece
DetaylıBÖLÜM V. KİRİŞLERİN ve KOLONLARIN BETONARME HESABI. a-) 1.Normal katta 2-2 aksı çerçevesinin betonarme hesabının yapılması ve çizimlerinin. M x.
BÖLÜ V KİRİŞLERİN ve KOLONLARIN BETONARE HESABI a-) 1.Normal katta - aksı çerçevesinin betonarme hesabının yapılması ve çizimlerinin yapılması. Hesap yapılmayan x-x do rultusu için kolon momentleri: gy
DetaylıTaşıyıcı Sistem İlkeleri. Dr. Haluk Sesigür İ.T.Ü. Mimarlık Fakültesi Yapı ve Deprem Mühendisliği Çalışma Grubu
Taşıyıcı Sistem İlkeleri Dr. Haluk Sesigür İ.T.Ü. Mimarlık Fakültesi TAŞIYICI SİSTEM ELEMANLARI YÜKLER YÜKLER ve MESNET TEPKİLERİ YÜKLER RÜZGAR YÜKLERİ BETONARME TAŞIYICI SİSTEM ELEMANLARI Rüzgar yönü
DetaylıÇATI KONSTRÜKSİYONLARINDA GAZBETON UYGULAMALARI Doç.Dr.Oğuz Cem Çelik İTÜ Mimarlık Fakültesi Yapı Statiği ve Betonarme Birimi
ÇATI KONSTRÜKSİYONLARINDA GAZBETON UYGULAMALARI Doç.Dr.Oğuz Cem Çelik İTÜ Mimarlık Fakültesi Yapı Statiği ve Betonarme Birimi ÖZET Donatılı gazbeton çatı panellerinin çeşitli çatı taşıyıcı sistemlerinde
DetaylıNervürlü Düz Hasır Nervürlü
ÇELĐK Nervürlü Düz Hasır Nervürlü Çelik sınıfı tanımı(ts708/1996) Üretim yöntemine göre sınıflandırma: Steel(çelik) Akma dayanımı 420 Sıcak haddeleme işlemi ile üretilen, simgesi: a N/mm 2 Sıcak haddeleme
DetaylıDöşeme ve Temellerde Zımbalamaya Dayanıklı Tasarım Üzerine Güncel Yaklaşımlar
TMMOB İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI GAZİANTEP ŞUBESİ 7 Eylül 2018 Döşeme ve Temellerde Zımbalamaya Dayanıklı Tasarım Üzerine Güncel Yaklaşımlar Cem ÖZER, İnş. Yük. Müh. EYLÜL 2018 2 Cem Özer - İnşaat Yük.
DetaylıÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI. ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI
ÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI Eksenel Çekme Etkisi KARAKTERİSTİK EKSENEL ÇEKME KUVVETİ DAYANIMI (P n ) Eksenel çekme etkisindeki elemanların tasarımında
Detaylı1.1 Statik Aktif Durum için Coulomb Yönteminde Zemin Kamasına Etkiyen Kuvvetler
TEORİ 1Yanal Toprak İtkisi 11 Aktif İtki Yöntemi 111 Coulomb Yöntemi 11 Rankine Yöntemi 1 Pasif İtki Yöntemi 11 Coulomb Yöntemi : 1 Rankine Yöntemi : 13 Sükunetteki İtki Danimarka Kodu 14 Dinamik Toprak
DetaylıÖğr. Gör. Cahit GÜRER. Betonarme Kirişler
YAPI TEKNOLOJİLERİ-I Konu-8 Betonarme (2. Kısım: Kiriş ve Döşemeler) Öğr. Gör. Cahit GÜRER Afyonkarahisar 13 Aralık 2007 Betonarme Kirişler Betonarme kirişler genellikle dikdörtgen kesitinde olup yatay
DetaylıYAPILARIN ONARIM VE GÜÇLENDİRİLMESİ DERS NOTU
YAPILARIN ONARIM VE GÜÇLENDİRİLMESİ DERS NOTU Onarım ve Güçlendirme Onarım: Hasar görmüş bir yapı veya yapı elemanını önceki durumuna getirmek için yapılan işlemlerdir (rijitlik, süneklik ve dayanımın
DetaylıÇatı katında tüm çevrede 1m saçak olduğu kabul edilebilir.
Proje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri belirlenmesi 1. katta döşemelerin çözümü ve çizimi Döşeme
DetaylıBETONARME BİNALARDA DEPREM HASARLARININ NEDEN VE SONUÇLARI
BETONARME BİNALARDA DEPREM HASARLARININ NEDEN VE SONUÇLARI Z. CANAN GİRGİN 1, D. GÜNEŞ YILMAZ 2 Türkiye de nüfusun % 70 i 1. ve 2.derece deprem bölgesinde yaşamakta olup uzun yıllardan beri orta şiddetli
DetaylıM b. bh 12. I x
dı /Soadı : No : İmza: MUKVEMET. YL İÇİ SNV --00 Örnek Öğrenci No 00030403 ---------------acde aşap cm 6cm cm G d Şekildeki rijit çuuğu, noktasında mafsallı ağlı, ile noktası arasında q aılı kuvveti etkimektedir.
DetaylıMukavemet-II PROF. DR. MURAT DEMİR AYDIN
Mukavemet-II PROF. DR. MURAT DEMİR AYDIN KAYNAK KİTAPLAR Cisimlerin Mukavemeti F.P. BEER, E.R. JOHNSTON Mukavemet-2 Prof.Dr. Onur SAYMAN, Prof.Dr. Ramazan Karakuzu Mukavemet Mehmet H. OMURTAG 1 SİMETRİK
DetaylıKesit Tesirleri Tekil Kuvvetler
Statik ve Mukavemet Kesit Tesirleri Tekil Kuvvetler B ÖĞR.GÖR.GÜLTEKİN BÜYÜKŞENGÜR Çevre Mühendisliği Mukavemet Şekil Değiştirebilen Cisimler Mekaniği Kesit Tesiri ve İşaret Kabulleri Kesit Tesiri Diyagramları
DetaylıFRACTURE ÜZERİNE. 1. Giriş
FRACTURE ÜZERİNE 1. Giriş Kırılma çatlak ilerlemesi nedeniyle oluşan malzeme hasarıdır. Sünek davranışın tartışmasında, bahsedilmişti ki çekmede nihai kırılma boyun oluşumundan sonra oluşan kırılma nedeniyledir.
Detaylı2.2 KAYNAKLI BİRLEŞİMLER
2.2 KAYNAKLI BİRLEŞİMLER Aynı veya benzer alaşımlı metal parçaların ısı etkisi altında birleştirilmesine kaynak denir. Kaynaklama işlemi sırasında uygulanan teknik bakımından çeşitli kaynaklama yöntemleri
DetaylıİTÜ Mimarlık Fakültesi Mimarlık Bölümü Yapı ve Deprem Mühendisliği Çalışma Grubu BETONARME YAPILAR MIM 232. Döşemeler
İTÜ Mimarlık Fakültesi Mimarlık Bölümü Yapı ve Deprem Mühendisliği Çalışma Grubu BETONARME YAPILAR MIM 232 Döşemeler 2015 Betonarme Döşemeler Giriş / Betonarme Döşemeler Kirişli plak döşemeler Dişli (nervürlü)
DetaylıBETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-4
BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-4 DİŞLİ DÖŞEMELER Serbest açıklığı 700 mm yi geçmeyecek biçimde düzenlenmiş dişlerden ve ince bir tabakadan oluşmuş döşemelere dişli döşemeler denir. Geçilecek açıklık eğer
DetaylıBETONARME KESİT DAVRANIŞINDA EKSENEL YÜK, MALZEME MODELİ VE SARGI DONATISI ORANININ ETKİSİ
Beşinci Ulusal Deprem Mühendisliği Konferansı, 26-30 Mayıs 2003, İstanbul Fifth National Conference on Earthquake Engineering, 26-30 May 2003, Istanbul, Turkey Bildiri No: AT-124 BETONARME KESİT DAVRANIŞINDA
DetaylıDEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI
DEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI Düşey Doğrultuda Düzensizlik Durumları 7. Hafta Yrd. Doç. Dr. Alper CUMHUR Kaynak: Sakarya Üniversitesi / İnşaat Mühendisliği Bölümü / Depreme Dayanıklı Betonarme Yapı Tasarımı
DetaylıBETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S.
BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S.KIRÇIL y N cp ex ey x ex= x doğrultusundaki dışmerkezlik ey=
DetaylıYrd.Doç.Dr. Hüseyin YİĞİTER
Dokuz Eylül Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü İNŞ2024 YAPI MALZEMESİ II SERTLEŞMİŞ BETONUN DİĞER ÖZELLİKLERİ Yrd.Doç.Dr. Hüseyin YİĞİTER http://kisi.deu.edu.tr/huseyin.yigiter EĞİLME DENEYİ ve EĞİLME
DetaylıKirişsiz Döşemelerin Uygulamada Tasarım ve Detaylandırılması
Kirişsiz Döşemelerin Uygulamada Tasarım ve Detaylandırılması İnş. Y. Müh. Sinem KOLGU Dr. Müh. Kerem PEKER kolgu@erdemli.com / peker@erdemli.com www.erdemli.com İMO İzmir Şubesi Tasarım Mühendislerine
DetaylıÖRNEK 18 4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ
4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ 18.1. PERFORMANS DÜZEYİNİN BELİRLENMESİ... 18/1 18.2. GÜÇLENDİRİLEN BİNANIN ÖZELLİKLERİ VE
DetaylıMUKAVEMET DERSİ. (Temel Kavramlar) Prof. Dr. Berna KENDİRLİ
MUKAVEMET DERSİ (Temel Kavramlar) Prof. Dr. Berna KENDİRLİ Ders Planı HAFTA KONU 1 Giriş, Mukavemetin tanımı ve genel ilkeleri 2 Mukavemetin temel kavramları 3-4 Normal kuvvet 5-6 Gerilme analizi 7 Şekil
DetaylıYapı Elemanlarının Davranışı
Kolon Türleri ve Eksenel Yük Etkisi Altında Kolon Davranışı Yapı Elemanlarının Davranışı Yrd. Doç. Dr. Barış ÖZKUL Kolonlar; bütün yapılarda temel ile diğer yapı elemanları arasındaki bağı sağlayan ana
Detaylı