ÇUKUROVA ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ YÜKSEK LİSANS TEZİ
|
|
- Esin Kekilli
- 6 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 ÇUKUROVA ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ YÜKSEK LİSANS TEZİ EYUP GÖKMEN FİLİNTE KONVEKSİYON-DİFÜZYON PROBLEMLERİNİN SONLU HACİM YÖNTEMİ İLE ANALİZİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ ANABİLİM DALI ADANA, 2006
2 ÇUKUROVA ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ KONVEKSİYON-DİFÜZYON PROBLEMLERİNİN SONLU HACİM YÖNTEMİ İLE ANALİZİ Eyup Gökmen FİLİNTE YÜKSEK LİSANS TEZİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ ANA BİLİM DALI Bu tez 27/09/2006 Tarihinde Aşağıdaki Jüri Üyeleri Tarafından Oybirliğiyle Kabul Edilmiştir. İmza. İmza. İmza. Yrd. Doç. Dr. Mustafa MAMAK Doç. Dr. Galip SEÇKİN Yrd.Doç. Dr.Hatice ÇAĞATAY DANIŞMAN ÜYE ÜYE Bu tez Enstitümüz İnşaat Mühendisliği Anabilim Dalında hazırlanmıştır. Kod No: Prof. Dr. Aziz ERTUNÇ Enstitü Müdürü Not: Bu tezde kullanılan özgün ve başka kaynaktan yapılan bildirişlerin, çizelge, şekil ve fotoğrafların kaynak gösterilmeden kullanımı, 5846 sayılı Fikir ve Sanat Eserleri Kanunundaki hükümlere tabidir.
3 ÖZ YÜKSEK LİSANS TEZİ KONVEKSİYON-DİFÜZYON PROBLEMLERİNİN SONLU HACİM YÖNTEMİ İLE ANALİZİ Eyup Gökmen FİLİNTE ÇUKUROVA ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ ANA BİLİM DALI Danışman: Jüri: Yrd. Doç. Dr. Mustafa MAMAK Yıl: 2006, Sayfa: 88 Doç. Dr. Galip SEÇKİN Yrd.Doç. Dr. Hatice ÇAĞATAY Günlük hayatımızda akışkanların incelenmesi, akışkanlara bağlı uygulamaların gelişimi açısından önem kazanmıştır. Akışkan hareketinin önemli bir rol oynadığı problemlerde, konveksiyon etkisi dikkate alınmalıdır. Doğada konveksiyonun yanında daima difüzyon olayı gerçekleşir; bu nedenle konveksiyon ve difüzyonu beraber ele alan hesap yöntemlerine ihtiyaç duyulmaktadır. Bu yöntemlerden biri sonlu hacim yöntemidir. Bu tez çalışmasında; bir boyutlu konveksiyon-difüzyon problemlerinin sonlu hacim yöntemi merkezi fark yaklaşımı, menba fark yaklaşımı, hybrid fark yaklaşımı ve kuvvet kuralı yaklaşımına göre farklı değişkenler kullanılarak analizi yapılmıştır. Problemlerin çözümlerinin elde edilebilmesi için MATLAB programında sonlu hacim yönteminin esaslarına dayanan kodlar oluşturulmuş ve farklı durumlar için çıkan sonuçlar program aracılığıyla elde edilmiştir. Elde edilen sonuçlar her durum için irdelenmiştir. Anahtar kelimeler: konveksiyon-difüzyon problemleri, sonlu hacim yöntemi, MATLAB, merkezi fark yaklaşımı, kuvvet kuralı yaklaşımı I
4 ABSTRACT MsC THESIS ANALYSIS OF CONVECTION-DIFUSSION PROBLEMS WITH FINITE VOLUME METHOD EYUP GÖKMEN FİLİNTE DEPARTMENT OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF NATURAL AND APPLIED SCIENCE UNIVERSITY OF CUKUROVA Supervisor: Jury: Assist. Prof. Dr. Mustafa MAMAK Year: 2006, Page: 88 Assoc. Prof. Dr. Galip SEÇKİN Assist. Prof. Dr. Hatice ÇAĞATAY In our daily life, examination of fluids and the improvement of applications dependent on fluids have earned importance. One of the important things in problems of fluid movement, convection effect is taken into consideration. In the nature, event of diffusion is come true together ith convection. For this reason ne calculation methods that dealing ith convection and diffusion together are needed. One of the calculation methods is finite volume method. In this thesis study, analysis of one dimensional convection-diffusion problems have been maken ith central differencing scheme, upind differencing scheme, hybrid differencing scheme and poer la scheme hich are elements of finite volume method using different variables. To obtain the solutions of problems, algorithms bases on finite volume method principles as formed at MATLAB computer program and the results of problems ere found for different cases. Obtained results have been examinized. Key ords: Convection-diffusion problems, finite volume method, MATLAB, central differencing scheme, poer la scheme II
5 TEŞEKKÜR Sonlu hacim yönteminin anlaşılabilmesi açısından faydalı olacağını düşündüğüm bu kaynağı hazırlamamda bana yardımcı olan, bilgisini ve fikirlerini paylaşan hocalarıma, desteklerini her zaman yanımda hissettiğim aileme ve çalışma arkadaşlarıma teşekkür ederim. III
6 İÇİNDEKİLER SAYFA ÖZ..Ι ABSTRACT.II TEŞEKKÜR...III İÇİNDEKİLER..IV TABLOLAR DİZİNİ...V ŞEKİLLER DİZİNİ...VII SİMGELER VE KISALTMALAR DİZİNİ IX 1.GİRİŞ SONLU HACİM YÖNTEMİ MATERYAL VE METOD Materyal Metod YÖNTEMLERİN ANLATILMASI Giriş Merkezi Fark Yaklaşımı Menba Fark Yaklaşımı Hybrid Fark Yaklaşımı Kuvvet Kuralı Yaklaşımı UYGULAMA Değişkenler Merkezi Fark Yaklaşımına Göre Çözümler Menba Fark Yaklaşımına Göre Çözümler Hybrid Fark Yaklaşımına Göre Çözümler Kuvvet Kuralı Yaklaşımına Göre Çözümler BULGULAR SONUÇLAR...85 KAYNAKLAR ÖZGEÇMIŞ...88 EKLER IV
7 TABLOLAR DİZİNİ SAYFA Tablo 4.1 Merkezi fark yaklaşımı katsayıları...10 Tablo 4.2 Hız yönlerine göre menba fark yaklaşımı katsayıları...12 Tablo 4.3 Menba fark yaklaşımı katsayıları genel formu...12 Tablo 4.4 Hybrid fark yaklaşımı katsayıları genel formu...14 Tablo 4.5 Kuvvet kuralı yaklaşımı katsayıları genel formu...14 Tablo 5.1 Merkezi fark yaklaşımı için katsayılar tablosu...18 Tablo 5.2 Durum 1 için merkezi fark yaklaşımı merkezi katsayı değerleri...18 Tablo 5.3 Durum 1 için merkezi fark yaklaşımı ve analitik sonuçlar...19 Tablo 5.4 Durum 2 için merkezi fark yaklaşımı katsayı değerleri...20 Tablo 5.5 Durum 2 için merkezi fark yaklaşımı ve analitik sonuçlar...21 Tablo 5.6 Durum 3 için merkezi fark yaklaşımı katsayı değerleri...22 Tablo 5.7 Durum 3 için merkezi fark yaklaşımı ve analitik sonuçlar...24 Tablo 5.8 Durum 4 için merkezi fark yaklaşımı katsayı değerleri...25 Tablo 5.9 Durum 4 için merkezi fark yaklaşımı ve analitik sonuçlar...26 Tablo 5.10 Durum 4 için merkezi fark yaklaşımı katsayı değerleri...28 Tablo 5.11 Durum 5 için merkezi fark yaklaşımı ve analitik sonuçlar...30 Tablo 5.12 Durum 6 için merkezi fark yaklaşımı katsayı değerleri...31 Tablo 5.13 Durum 6 için merkezi fark yaklaşımı ve analitik sonuçlar...33 Tablo 5.14 Menba fark yaklaşımı için katsayılar tablosu...37 Tablo 5.15 Durum 1 için menba fark yaklaşımı katsayı değerleri...38 Tablo 5.16 Durum 1 için menba fark yaklaşımı ve analitik sonuçlar...39 Tablo 5.17 Durum 2 için menba fark yaklaşımı katsayı değerleri...39 Tablo 5.18 Durum 2 için menba fark yaklaşımı ve analitik sonuçlar...40 Tablo 5.19 Durum 3 için menba fark yaklaşımı katsayı değerleri...42 Tablo 5.20 Durum 3 için menba fark yaklaşımı ve analitik sonuçlar Tablo 5.21 Durum 4 için menba fark yaklaşımı katsayı değerleri...45 Tablo 5.22 Durum 4 için menba fark yaklaşımı ve analitik sonuçlar...46 V
8 Tablo 5.23 Durum 5 için menba fark yaklaşımı katsayı değerleri...48 Tablo 5.24 Durum 5 için menba fark yaklaşımı ve analitik sonuçlar...50 Tablo 5.25 Durum 6 için menba fark yaklaşımı katsayı değerleri...51 Tablo 5.26 Durum 6 için menba fark yaklaşımı ve analitik sonuçlar...53 Tablo 5.27 Pe >2 durumunda hybrid fark yaklaşımı için katsayılar tablosu...56 Tablo 5.28 Durum 2 için hybrid fark yaklaşımı katsayı değerleri...56 Tablo 5.29 Durum 2 için hybrid fark yaklaşımı ve analitik sonuçlar...57 Tablo 5.30 Durum 4 için hybrid fark yaklaşımı katsayı değerleri...59 Tablo 5.31 Durum 4 için hybrid fark yaklaşımı ve analitik sonuçlar...61 Tablo 5.32 Durum 1 için kuvvet kuralı yaklaşımı katsayı değerleri...64 Tablo 5.33 Durum 1 için kuvvet kuralı yaklaşımı ve analitik sonuçlar...65 Tablo 5.34 Durum 2 için kuvvet kuralı yaklaşımı katsayı değerleri...65 Tablo 5.35 Durum 2 için kuvvet kuralı yaklaşımı ve analitik sonuçlar...66 Tablo 5.36 Durum 3 için kuvvet kuralı yaklaşımı katsayı değerleri...68 Tablo 5.37 Durum 3 için kuvvet kuralı yaklaşımı ve analitik sonuçlar...69 Tablo 5.38 Durum 4 için kuvvet kuralı yaklaşımı katsayı değerleri...70 Tablo 5.39 Durum 4 için kuvvet kuralı yaklaşımı ve analitik sonuçlar...71 Tablo 5.40 Durum 5 için kuvvet kuralı yaklaşımı katsayı değerleri Tablo 5.41 Durum 5 için kuvvet kuralı yaklaşımı ve analitik sonuçlar...75 Tablo 5.42 Durum 6 için kuvvet kuralı yaklaşımı katsayı değerleri Tablo 5.43 Durum 6 için kuvvet kuralı yaklaşımı ve analitik sonuçlar...78 Tablo 6.1 Sonlu hacim yaklaşımları genel katsayılar tablosu Tablo 6.2 Elde edilen çözümlerin ortalama hata yüzdeleri VI
9 ŞEKİLLER DİZİNİ SAYFA Şekil 2.1 Farklı Peclet sayılarındaki değerlerinin dağılımı...5 Şekil 4.1 P noktası etrafındaki kontrol hacmi...7 Şekil 4.2 Hız pozitif iken menba fark yaklaşımı...10 Şekil 4.3 Hız negatif iken menba fark yaklaşımı...11 Şekil 5.1 Ayrıklaştırma için ızgara şekli Şekil 5.2 Durum 1 ve Durum 2 için merkezi fark yaklaşımı ile elde edilen sonuçların grafiksel gösterimi...21 Şekil 5.3 Durum 3 ve Durum 4 için merkezi fark yaklaşımı ile elde edilen sonuçların grafiksel gösterimi...27 Şekil 5.4 Durum 5 ve Durum 6 için merkezi fark yaklaşımı ile elde edilen sonuçların grafiksel gösterimi...34 Şekil 5.5 Durum 1 ve Durum 2 için menba fark yaklaşımı ile elde edilen sonuçların grafiksel gösterimi...41 Şekil 5.6 Durum 3 ve Durum 4 için menba fark yaklaşımı ile elde edilen sonuçların grafiksel gösterimi...47 Şekil 5.7 Durum 5 ve Durum 6 için menba fark yaklaşımı ile elde edilen sonuçların grafiksel gösterimi Şekil 5.8 Durum 1 ve Durum 2 için hybrid fark yaklaşımı ile elde edilen sonuçların grafiksel gösterimi Şekil 5.9 Durum 3 ve Durum 4 için hybrid fark yaklaşımı ile elde edilen sonuçların grafiksel gösterimi...62 Şekil 5.10 Durum 1 ve Durum 2 için kuvvet kuralı yaklaşımı ile elde edilen sonuçların grafiksel gösterimi...67 Şekil 5.11 Durum 3 ve Durum 4 için kuvvet kuralı yaklaşımı ile elde edilen sonuçların grafiksel gösterimi...72 VII
10 Şekil 5.12 Durum 5 ve Durum 6 için kuvvet kuralı yaklaşımı ile elde edilen sonuçların grafiksel gösterimi...79 Şekil 6.1 Kuvvet kuralı yaklaşımında Peclet sayısı değerlerine göre ortalama hata 82 Yüzdeleri Şekil 6.2 Pe =0.05 için kuvvet kuralı yaklaşımı ortalama hata yüzdeleri 83 Şekil 6.3 Hız 2.5 m/s olduğunda 100 eşit kontrol hacmi aralığı için sonuçlar VIII
11 SİMGELER VE KISALTMALAR DİZİNİ ρ : Yoğunluk Γ : Difüzyon katsayısı S : Kuvvet ifadesi KH : Kontrol hacmi Pe : Peclet sayısı F : Konveksiyona bağlı ifade D : Difüzyona bağlı ifade δ x : Kontrol hacmi birim aralığı : Kontrol hacminin batı yüzeyindeki özelliği e : Kontrol hacminin doğu yüzeyindeki özelliği P : Kontrol hacminde P noktasındaki özelliği F e : Kontrol hacminin doğu yüzeyindeki konveksiyona bağlı ifade F : Kontrol hacminin batı yüzeyindeki konveksiyona bağlı ifade D e : Kontrol hacminin doğu yüzeyindeki difüzyona bağlı ifade D : Kontrol hacminin batı yüzeyindeki difüzyona bağlı ifade a W : Kontrol hacminin batı noktasındaki net katsayılar a E : Kontrol hacminin doğu noktasındaki net katsayılar a P : Kontrol hacminin içindeki noktadaki net katsayılar q : Kontrol hacminin batı yüzeyinde birim alana düşen net akım IX
12 1. GİRİŞ EYUP GÖKMEN FİLİNTE 1. GİRİŞ Akışkan hareketinin incelenmesi için çeşitli yöntemler bulunmaktadır. Akışkanların incelenmesi için kullanılan hesap yöntemleri hesaplamalı akışkanlar dinamiği (HAD) içerisinde gruplandırılabilir. Hesaplamalı akışkanlar dinamiği veya HAD; akışkan hareketi, ısı transferi, ve bunlarla ilişkili çeşitli problemleri (örn. kimyasal tepkimeler) içeren sistemlerin bilgisayarda modellenerek analiz edilmesidir.. Endüstriyel ve endüstriyel olmayan uygulama alanlarında çok geniş ve güçlü bir kullanım alanına sahip bir tekniktir. Uygulama alanlarına örnek verilecek olursa; - Uçak ve araçların aerodinamiğinde - Gemilerin hidrodinamiğinde - Gaz türbinleri ve motorların bulunduğu termik santrallerde - Elektrik ve elektronik mühendisliği alanlarında - Kimya mühendisliği alanlarında - Kıyı mühendisliğinde - Çevre mühendisliğinde - Meteroloji Akışkan problemlerini çözebilmek için nümerik algoritmalar kullanılarak HAD kodları yaratılmıştır. Bu kodlar üç temel aşamayı kapsar. Bu aşamalar ön işlem, çözüm ve son işlemdir. 1. Ön işlem: Bu aşamada akışkan probleminin çözümü için HAD programlarına kullanıcı tarafından verilen girdileri kapsamaktadır. Bunlar; o Çözüm bölgesi geometrisinin tanımı o Çözüm bölgesinin alt elemanlara ayrılması ve ızgara oluşumu o Fiziksel modelin seçimi o Akım özelliklerinin tanımlanması o Elemanlar üzerindeki sınır şartlarının belirlenmesi 2. Çözüm: Bu aşamada üç ayrı çözüm tekniği vardır. Bu teknikler; sonlu farklar yöntemi, sonlu elemanlar yöntemi ve sınır eleman yöntemidir. Sonlu 1
13 1. GİRİŞ EYUP GÖKMEN FİLİNTE hacimler yöntemi sonlu farklar yöntemindeki formülasyonların özel olarak geliştirilmesi ile bulunmuştur. Nümerik metodların çözüm aşamasını oluşturan temel adımlar; o Bilinmeyen akım değerlerinin basit fonksiyonlar cinsinden tanımlanması o Akımı idare eden denkleme yapılan yaklaşımların uygulanması ile ayrıklaştırma ve matematiksel işlemler o Cebrik denklem takımlarının çözümü 3. Son işlem: Çözümde elde edilen sonuçların çeşitli şekillerde gösterimidir. Bunlar; - bölge geometrisi ve grid gösterimi - Vektörel çizim - 2 veya 3 boyutlu çizimler - Parçacık takibi - Renkli çıktılar Akışkan hareketinin önemli bir rol oynadığı problemlerde, konveksiyon etkisi dikkate alınmalıdır. Doğada konveksiyonun yanında daima difüzyon olayı gerçekleşir; bu nedenle konveksiyon ve difüzyonu beraber ele alan yöntemlere ihtiyaç duyulmaktadır. Bu çalışmada, konveksiyon-difüzyon problemlerindeki genel bir özelliğinin değişimi sonlu hacim yöntemi ile incelenecek; merkezi fark yaklaşımı, menba fark yaklaşımı, hybrid fark yaklaşımı ve kuvvet kuralı ile çeşitli akışkan problemlerinin çözümüne yönelik çalışmalar yapılacaktır. 2
14 2. SONLU HACİM YÖNTEMİ EYUP GÖKMEN FİLİNTE 2. SONLU HACİM YÖNTEMİ Düzenli konveksiyon-difüzyon denklemi, genel bir özelliği için hareket denkleminden türetilebilir. Genel hareket denkleminin özelliğine bağlı diferansiyel ve integral formu aşağıdaki gibidir. ( ρ ) t ( ρu) ( ) + div = div Γ grad + S (2.1) (2.1) denklemi sözlü bir biçimde belirtmek istenilirse; Akışkan Akışkan elemanın Ø özelliğindeki artış elemanından çıkan net Ø + miktarı = Ø özelliğinin Ø'nin kütlesel difüzyona bağlı kuvvetlere bağlı artış oranı + artış oranı Çeşitli hareket işlemlerinde göze çarpan şey, denklemin sol tarafındaki değişim oranı ifadesi ve konvektif ifade ile denklemin sağ tarafındaki difüzyon ifadesi ve akım kaynağı ifadesidir. Düzenli akım için (2.1) denklemindeki zamana bağlı ifade sıfır olmaktadır. Buna göre (2.1) denklemini yeniden düzenlenirse; div( ρ u) = div( Γ grad ) + S (2.2) Yukarıdaki ifade bir kontrol hacmi (KH) üzerinde integre edilirse, div( ρu) = div( Γ grad ) dv + S dv (2.3) K. H K. H K. H (2.3) denkleminde bir a vektörüne Gauss diverjans teoremini uygulanabilir. 3
15 2. SONLU HACİM YÖNTEMİ EYUP GÖKMEN FİLİNTE K. H div adv = nada (2.4) A n ( ρ u) da = n ( Γ grad ) da+ S dv (2.5) A A KH Bu ifade kontrol hacmindeki akış dengesini göstermektedir. Eşitliğin sol tarafı, net konveksiyona bağlı akışı; sağ tarafı ise net difüzyon akışı ve kontrol hacmindeki özelliğinin değişimini vermektedir. Konveksiyon-difüzyon denkleminin sonlu sayıdaki kontrol hacimleri üzerinde integre edilmesi ile bir cebrik denklem takımı oluşur (Versteeg ve Malalasekera, 1995). Genellikle iteratif sayısal teknikler, büyük denklem takımlarının çözümünde kullanılmaktadır. Bu yöntemler, parametresinin tahmin edilen ilk dağılımına göre çözüme başlar ve yakınsayan bir sonuca ulaşana kadar hesaplamaya devam eder (Hirsch, 1990; Zhu, 1991). Scarborough (1958), yakınsayan bir iteratif yöntem için yeterli şartın, ayrıklaştırılmış denklemin katsayıları cinsinden ifade edilebileceğini göstermiştir: anb ' a P 1 bütün düğüm noktalarında < 1 en az bir düğüm noktasında Burada ' a P, merkezi düğüm noktası P nin net katsayısıdır ve paydaki ifade diğer komşu noktalardaki katsayıların toplamıdır. Roache (1976), akışkanın hareket özelliğini, Şekil 2.1 de görüldüğü gibi, bir P noktasında sabit bir kuvvetini dikkate alarak göstermeye çalışmıştır. Konveksiyon ve difüzyon ifadelerinin birbirine göre relatif ölçüsü olmak üzere boyutsuz Peclet sayısı tanımlanmıştır: Pe = F D ρu = Γ / δx 4
16 2. SONLU HACİM YÖNTEMİ EYUP GÖKMEN FİLİNTE Burada δx, karakteristik uzunluktur. Aşağıdaki şekilde farklı Peclet sayıları (Pe) için sabitine bağlı genel konturlar görülmektedir. Akım yönü Pe=0 Pe W P E Şekil 2.1 Farklı Peclet sayılarındaki değerlerinin dağılımı 5
17 3. MATERYAL VE METOD EYUP GÖKMEN FİLİNTE 3. MATERYAL VE METOD 3.1. Materyal Akım alanının bilindiği kabul edilerek, konveksiyon-difüzyon problemleri incelenecektir. Burada en önemli nokta, denklemdeki konveksiyon ifadesinin katkısı dikkate alınırken, kontrol hacminin yüzeylerinde oluşan özelliği için uygun formülasyonlar türetilmesidir. Merkezi fark yaklaşımı, menba fark yaklaşımı, hybrid fark yaklaşımı ve kuvvet kuralı gibi sonlu hacim yöntemleri, konveksiyon ve difüzyon ifadelerinin anlık etkisini tanımlamakta, yani düzenli bir akım ele alınmaktadır Metod Bu çalışmada, konveksiyon-difüzyon problemlerindeki genel bir özelliğinin değişimi sonlu hacim yöntemi ile incelenecek; yöntemin kontrolü amacıyla, analitik çözümleri bilinen örnekler ele alınacaktır. Ayrıca farklı yaklaşımlar ile elde edilen sonuçların birbiri ile karşılaştırması yapılacaktır. Sonlu hacim yöntemi ile bulunması gereken sonuçlar dört farklı yaklaşımın ana prensiblerine göre sahip oldukları formülasyonlar kullanılarak MATLAB 6.5 versiyonunda algoritmalar (Ek-1) oluşturulmuştur. Oluşturulan algoritmalar sonucunda her yaklaşım için istenilen değişkenlere göre sonlu hacim yöntemi sonuçları ile analitik yöntem sonuçları arasında karşılaştırmalı grafikler elde edilmiştir. Ayrıca sonuçların bulunması için çözülmesi gereken matrisler Mathematica programında çözülmüştür. 6
18 4. YÖNTEMLERİN ANLATILMASI EYUP GÖKMEN FİLİNTE 4. YÖNTEMLERİN ANLATILMASI 4.1. Giriş Kütlesel kuvvetlerin yokluğunda, bir boyutlu akım alanında özelliği konveksiyon ve difüzyon olayını idare eden denklem aşağıdaki gibidir. d dx d d ρ = dx dx (4.1) ( u ) Γ Akım aynı zamanda süreklilik prensibini sağlamalıdır. ( ) d ρu dx = 0 (4.2) Aşağıdaki şekilde bir boyutlu genel bir P noktasındaki kontrol hacmi verilmektedir. P noktasına komşu noktalar W ve E ile tanımlanmış ve kontrol hacmi yüzeyleri ve e olarak tanımlanmıştır. Şekil 4.1 P noktası etrafındaki kontrol hacmi Hareket denklemi kontrol hacmi üzerinde integre edilirse; ua ua = A A e Γ Γ x x ( ρ ) ( ρ ) e (4.3) 7
19 4. YÖNTEMLERİN ANLATILMASI EYUP GÖKMEN FİLİNTE Süreklilik denkleminin kontrol hacmi üzerinde integrasyonu sonucu aşağıdaki denklem elde edilir. ( ρua) ( ρua) 0 e = (4.4) Konveksiyon-difüzyon probleminde ayrıklaştırılmış denklemleri elde etmek üzere (4.3) denklemindeki ifadelerin belirlenmesi gerekmektedir. F ve D gibi iki değişken koyalım. Γ F = ρu ve D = (4.5) δ x Kontrol hacminin yüzeyindeki F ve D değerleri aşağıdaki gibi yazılabilir. F = ( ρu), F ( ρu) e = (4.6a) e D Γ =, D δ x WP e Γe = (4.6b) δ x PE A = A e = A kabulü ve merkezi fark yaklaşımı ile (4.3) denklemi aşağıdaki gibi yazılabilir. ( ) ( ) F F = D D (4.7) e e e E P P W İntegre edilmiş süreklilik denklemi F e F = 0 (4.8) F e ve F değerlerini dikkate alırken akım alanındaki hızın bilindiğini varsayılmaktadır.(4.7) denkleminin çözümü için e ve yüzeylerindeki değerlerinin 8
20 4. YÖNTEMLERİN ANLATILMASI EYUP GÖKMEN FİLİNTE 9 hesaplanması gerekir. Bu amaca yönelik çeşitli yöntemler geliştirilmiştir. Sonraki bölümlerde bu yöntemlerden merkezi fark yaklaşımı, menba fark yaklaşımı, hybrid fark yaklaşımı ve kuvvet kuralı yaklaşımı incelenecektir Merkezi Fark Yaklaşımı Düzenli bir alan için değerleri merkezi fark yaklaşımı ile aşağıdaki şekilde hesaplanabilir. ( ) 2 P E e + = (4.9a) ( ) 2 P W + = (4.9b) (4.9) ifadeleri (4.3) denkleminde yazılırsa ( ) ( ) ( ) ( ) W P P E e P W E P e D D F F = (4.10) (4.10) ifadesi düğüm noktalarındaki değerleri ile yeniden düzenlenirse E e e W P e e F D F D F D F D + + = ( ) E e e W P e e e F D F D F F F D F D + + = (4.11) W ve E değişkenlerinin katsayılarını a W ve a E olarak tanımlanırsa ayrıklaştırılmış konveksiyon-difüzyon denklemi için merkezi fark katsayıları aşağıdaki gibi olur.
21 4. YÖNTEMLERİN ANLATILMASI EYUP GÖKMEN FİLİNTE a = a + a (4.12) P P W W E E Tablo 4.1 Merkezi fark yaklaşımı katsayıları a W a E a P F D + 2 F De 2 e a W + a E + ( Fe F) Bir boyutlu konveksiyon-difüzyon problemlerini çözebilmek için tüm noktalarda (4.12) denkleminin formunda ayrıklaştırılmış denklemler yazılabilir. Oluşacak cebrik denklemlerin çözümü ile özelliğinin dağılımı bulunabilir Menba Fark Yaklaşımı Bu yaklaşımla eleman üzerindeki değeri kendinden bir önceki düğüm noktasındaki değere eşit olmaktadır. Şekil 4.2 Hız pozitif iken menba fark yaklaşımı Akım yönü pozitif yönde olduğunda, u >0, u e >0 (F >0, F e >0), bunlara bağlı olarak; = W ve e P = (4.13) 10
22 4. YÖNTEMLERİN ANLATILMASI EYUP GÖKMEN FİLİNTE (4.13) denklemindeki ifade (4.7) denkleminde yerine yazılırsa F e P W e ( ) D ( ) F = D (4.14) E P P W (4.14) denklemi yeniden düzenlenirse ( D + De + Fe ) P = ( D + F ) W + DeE [( D F ) + De + ( Fe F )] P = ( D + F ) W + DeE + (4.15) Şekil 4.3 Hız negatif iken menba fark yaklaşımı Akım yönü negatif olduğu zaman, u <0, u e <0 (F <0, F e <0), menba yaklaşımına göre = ve e = E (4.16) P Bu değerlere göre (4.7) denklemi aşağıdaki gibi olur. 11
23 4. YÖNTEMLERİN ANLATILMASI EYUP GÖKMEN FİLİNTE F e E P e ( ) D ( ) F = D (4.17) E P P W [ D ( D e F e ) + ( F e F W )] P = D W + ( D e F e ) E + (4.18) (4.15) ve (4.18) denklemleri genel formda yazılabilir. a P P = a W W + a E E (4.19) a P = a W + a E + ( Fe F) Tablo 4.2 Hız yönlerine göre menba fark yaklaşımı katsayıları a W a E F >0, F e >0 D + F D e F <0, F e <0 D D F e e Menba fark yaklaşımında her iki yönde komşu faktörleri bulmak üzere aşağıdaki ifade verilebilir. Tablo 4.3 Menba fark yaklaşımı katsayıları genel formu a W a E D + max( F,0) D + max ( 0, ) e F e 4.4. Hybrid Fark Yaklaşımı Spaldingin in (1972) geliştirdiği hybrid fark yaklaşımı merkezi ve menba fark yaklaşımlarının kombinasyonu esasına dayanmaktadır. Merkezi fark yaklaşımı küçük Peclet sayıları ( Pe <2 ) için daha yakın çözümler sunarken büyük Peclet sayıları ( Pe>2 ) için menba fark yaklaşımı çözüme yakınsamaktadır. Hybrid fark yaklaşımı her kontrol hacmi yüzeyinde net akımı hesaplayabilmek için yerel Peclet sayılarını 12
24 4. YÖNTEMLERİN ANLATILMASI EYUP GÖKMEN FİLİNTE temel alan parça formüller kullanır. Kontrol hacmi yüzeyindeki Peclet sayısı hesaplanabilir. Örnek olarak, herhangi bir kontrol hacminin batı yüzeyindeki Peclet sayısı Pe F D ( ρu) = = (4.20) Γ δx WP Kontrol hacminin her bir birim alanına düşen net akım için hybrid fark denklemi aşağıdaki gibidir. q Pe W Pe = F P 2 < Pe < 2 q = F A Pe 2 W q = F A Pe 2 (4.21) P Buradan da görüldüğü gibi konveksiyon ve difüzyon terimleri için düşük Peclet sayılarında merkezi fark yaklaşımı çözümü sağlamaktadır. Ama Pe >2 durumunda menba fark yaklaşımı durumundaki değer difüzyonda sıfır olmaktadır. Genel ayrıklaştırılmış denklem formu; a P P = a W W + a E E (4.22) a P = a W + a E + ( Fe F) Bazı yeniden düzenlemelerden sonra düzenli bir boyutlu konveksiyondifüzyon akımı için hybrid fark yaklaşımı katsayıları Tablo 4.4 deki gibi yazılabilir. 13
25 4. YÖNTEMLERİN ANLATILMASI EYUP GÖKMEN FİLİNTE Tablo 4.4 Hybrid fark yaklaşımı katsayıları genel formu a W a E F Fe maxf, D +, 0 max 2 F e, De, Kuvvet Kuralı Yaklaşımı Bu yaklaşıma göre Peclet sayısı 10 u aşarsa difüzyon ifadesi sıfır alınmaktadır. 0 <Pe< 10 ise akışkan bir polinom ile ifade edilmektedir. Örnek olarak kontrol hacminin batı yüzeyi için q F [ β ( )] = 10 < Pe < 10 (4.23a) W P W β = 5 ( 1 0.1Pe ) Pe q = Pe > 10 (4.23b) F W Bir boyutlu konveksiyon-difüzyon problemi için kuvvet kuralının kullanılması ile elde edilen katsayılar aşağıda verilmiştir. Merkezi katsayı: a P = a W + a E + ( Fe F) ve Tablo 4.5 Kuvvet kuralı yaklaşımı katsayıları genel formu a W a E 5 [ ( 1 0.1Pe ) ] max[ F,0] e max 0, ( 1 0.1Pee ) D max 0, + 5 [ ] max[ Fe,0] D + 14
26 5. UYGULAMA 5.1. Değişkenler Bu bölümde, konveksiyon-difüzyon problemlerindeki genel bir özelliğinin değişimi sonlu hacim yöntemi ile incelenecek; merkezi fark yaklaşımı, menba fark yaklaşımı, hybrid fark yaklaşımı ve kuvvet kuralı yaklaşımı ile akışkanın 2 farklı hız ile 5, 10 ve 20 eşit kontrol hacmi kullanılarak nin x e göre dağılımı bulunacaktır. Elde edilen sonuçlar analitik çözüm sonuçlarına göre karşılaştırılacak ve yöntemlerin kontrolü yapılacaktır. Olayı idare eden denklem aşağıdaki gibidir. d dx d d ρ = dx dx (4.1) ( u) Γ Sınır şartları: = 1 ve = 0 0 x= 0 L x= L İki farklı hız ve üç farklı kontrol hacmi kullanarak merkezi fark yaklaşımı, menba fark yaklaşımı, hybrid fark yaklaşımı ve kuvvet kuralı yaklaşımı için sonuçlar bulunacaktır. Durum 1 : u = 0.1 m/s ve 5 eşit kontrol hacmi aralığı Durum 2 : u = 2.5 m/s ve 5 eşit kontrol hacmi aralığı Durum 3 : u = 0.1 m/s ve 10 eşit kontrol hacmi aralığı Durum 4 : u = 2.5 m/s ve 10 eşit kontrol hacmi aralığı Durum 5 : u = 0.1 m/s ve 20 eşit kontrol hacmi aralığı Durum 6 : u = 2.5 m/s ve 20 eşit kontrol hacmi aralığı 15
27 Kullanılacak parametreler: L = 1 m, ρ =1.0 kg/m 3, Γ =0.1 kg/m/s. Analitik çözüm için: 0 L 0 ρux exp 1 Γ = ρul exp 1 Γ (5.1) u = 0.1 m/s için exp( x) ( x) = exp(25 x) u = 2.5 m/s için ( x) = * Merkezi Fark Yaklaşımına Göre Çözümler Durum 1 : u = 0.1 m/s ve 5 eşit kontrol hacmi aralığı Şekil 5.1 Ayrıklaştırma için ızgara şekli Çözüm metodu için kullanılacak ızgara Şekil 5.1 de gösterilmiştir. Sınırlar A ve B olarak isimlendirilmiş ve A ve B noktaları arasında 5 eşit kontrol hacmine ayrılmıştır. 16
28 F = ρ u, D = Γ, F δx e = F =F, D e = D = D (4.9) denklemi ve Tablo 4.1 deki katsayılar iç düğüm noktaları yani 2, 3 ve 4 noktaları için uygulanabilir. Fakat sınırdaki 1 ve 5 numaralı düğüm noktaları için sınır şartlarının dikkate alınması gerekir. Buna göre 1 numaralı düğüm noktası için: = = 1 A F e 2 ( + ) F = D ( ) D ( ) P E A A e E P A P A (5.2) 5 numaralı düğüm noktası için: = = 0 e B F B F ( + ) = D ( ) D ( ) B P W B B P P W (5.3) 2 Ayrıca sınır düğüm noktaları için F ve D değerleri yeniden düzenlenirse; D = D = 2 Γ δ x = D, F = F F A B 2 A B = (4.10) ile (4.11) denkleminde yerine konursa ayrıklaştırılmış denklem; a = a + a + S (5.4) P P W W E E u Merkezi katsayılar aşağıdaki gibi olur. ( e ) a = a + a + F F S P W E P 17
29 Tablo 5.1 Merkezi fark yaklaşımı için katsayılar tablosu Nokta a W a E S p S u 1 0 F 2 D ( 2 D + F ) ( 2 D + F ) A 2, 3, 4 D + F 2 D F F 2 D + 0 ( 2 D F ) ( 2 D F ) B u = 0.1 m/s ve δ x =1/5 = 0.2 m için F = ρ u = 0.1,D = değerleri bulunur. Bu değerler Tablo 5.1 de yerine yazılırsa; Γ = 0.1/0.2 = 0.5 δx Tablo 5.2 Durum 1 için merkezi fark yaklaşımı merkezi katsayı değerleri Nokta a W a E S u S p a P = a W + a E - S p A B Yukarıdaki denklem seti formunda yazılırsa; A = 1 ve B = 0 değerleri kullanılarak matris =
30 Oluşan matrisin çözülmesi ile merkezi fark yaklaşımı için aşağıdaki değerleri bulunur = Analitik sonuçların bulunması için kullanılacak denklem; exp( x) ( x) = Elde edilen değerler aşağıdaki tabloda görüldüğü gibi özetlenebilir. Tablo 5.3 Durum 1 için merkezi fark yaklaşımı ve analitik sonuçlar Analitik Sonlu hacim yöntem Hata Nokta Mesafe yöntemi sonucu sonucu Fark yüzdesi Yukarıdaki tabloya göre elde edilen sonuçlar kullanılarak ortalama hata yüzdesi bulunabilir. Ortalama hata yüzdesi elde edilen hata yüzdelerinin mutlak değerlerinin ortalamasıdır. Durum 1 için ortalama hata yüzdesi 1.62 olmaktadır. Durum 2 : u = 2.5 m/s ve 5 eşit kontrol hacmi aralığı u = 2.5 m/s ve δ x =1/5 = 0.2 m için F = ρ u = 2.5,D = değerleri bulunabilir. Bu değerler Tablo 5.1 de yerine yazılır. Γ = 0.1/0.2 = 0.5 δx 19
31 Tablo 5.4 Durum 2 için merkezi fark yaklaşımı katsayı değerleri Nokta a W a E S u S p a P = a W + a E - S p A B Yukarıdaki denklem seti formunda yazılırsa; A = 1 ve B = 0 değerleri kullanılarak matris = Oluşan matrisin çözülmesi ile merkezi fark yaklaşımı için aşağıdaki değerleri bulunur = Analitik sonuçların bulunması için kullanılacak denklem; 1 exp(25 x) ( x) = *10 Bulunan bu değerleri Tablo 5.5 de gösterildiği gibi düzenlenebilir. 20
32 Tablo 5.5 Durum 2 için merkezi fark yaklaşımı ve analitik sonuçlar Sonlu hacim Analitik Nokta Mesafe yöntemi sonucu yöntem sonucu Fark Hata yüzdesi Yukarıdaki tabloya göre ortalama hata yüzdesi olmaktadır. Elde edilen bu sonuçlar aşağıdaki grafikte daha iyi gözlemlenebilir. Şekil 5.2 Durum 1 ve Durum 2 için merkezi fark yaklaşımı ile elde edilen sonuçların grafiksel gösterimi 21
33 Şekil 5.2 de de görüldüğü gibi durum 1 için merkezi fark yaklaşımı metodu ile analitik yöntem sonuçları arasında yakın sonuçlar elde edilmiştir, ama durum 2 için sonuçlar analitik çözüme yakınsamamıştır. Durum 3 : u = 0.1 m/s ve 10 eşit kontrol hacmi aralığı Bu bölümde kontrol hacmi aralığının daha da küçük olarak seçilmesi ile elde edilecek sonuçların nasıl değiştiği incelenecektir. u = 0.1 m/s ve δ x =1/10 = 0.1 m için F = ρ u = 0.1,D = değerleri bulunabilir. Bu değerler Tablo 5.1 de yerine yazılırsa; Γ = 0.1/0.1 = 1 δx Tablo 5.6 Durum 3 için merkezi fark yaklaşımı katsayı değerleri Nokta a W a E S u S p a P = a W + a E - S p A B Yukarıdaki denklem seti formunda yazılabilir. A = 1 ve B = 0 değerleri kullanılarak matris 22
34 = Oluşan matris çözülürse 10 eşit parça kontrol hacmi üzerinde merkezi fark yaklaşımı için aşağıdaki değerleri bulunur =
35 Matrisin çözümü ile elde edilen sonuçlar tablo haline getirilirse; Tablo 5.7 Durum 3 için merkezi fark yaklaşımı ve analitik sonuçlar Sonlu hacim Analitik Nokta Mesafe yöntemi sonucu yöntem sonucu Fark Hata yüzdesi Yukarıdaki tabloya göre ortalama hata yüzdesi 0.50 çıkmaktadır. Durum 4 : u = 2.5 m/s ve 10 eşit kontrol hacmi aralığı Bu bölümde 10 eşit kontrol hacmi üzerinde hızın daha büyük olarak seçilmesi halinde çıkacak sonuçlar incelenecektir ve bu sonuçlar durum 3 durumundaki sonuçlarla karşılaştırılacaktır. u = 2.5 m/s ve δ x =1/10 = 0.1 m için F = ρ u = 2.5,D = Γ = 0.1/0.1 = 1 δx değerleri bulunabilir. Bu değerleri Tablo 5.1 de yerine yazılırsa, Tablo 5.8 deki gibi düzenlenebilir. 24
36 Tablo 5.8 Durum 4 için merkezi fark yaklaşımı katsayı değerleri Nokta a W a E S u S p a P = a W + a E - S p A B Yukarıdaki denklem seti formunda yazılırsa; A = 1 ve B = 0 değerleri kullanılarak matris =
37 Oluşan matris çözülürse 10 eşit parça kontrol hacmi üzerinde merkezi fark yaklaşımı için aşağıdaki değerleri bulunur = Çıkan sonuçlar tablo haline getirilirse; Tablo 5.9 Durum 4 için merkezi fark yaklaşımı ve analitik sonuçlar Sonlu hacim Analitik Nokta Mesafe yöntemi sonucu yöntem sonucu Fark Hata yüzdesi incelenebilir. Yukarıdaki tabloya göre ortalama hata yüzdesi 7.62 çıkmaktadır. Durum 3 ve durum 4 için elde edilen bu sonuçlar Şekil 5.3 deki grafikte 26
38 Şekil 5.3 Durum 3 ve Durum 4 için merkezi fark yaklaşımı ile elde edilen sonuçların grafiksel gösterimi Şekil 5.3 de hız 0.1 m/s iken analitik çözüm sonuçları ile sonlu hacim sonuçlarının yakın sonuçlar verdiğini fakat hız 2.5 m/s iken sonuçların aralıkların çoğunluğunda birbirine yaklaştığını ancak aralığımızın sonuna doğru uzaklaştığı görülebilir. Sonraki bölümde aynı hız değerleri ile sonlu hacim aralığını daha da küçülterek çıkacak sonuçlar incelenecektir. Durum 5 : u = 0.1 m/s ve 20 eşit kontrol hacmi aralığı 20 eşit kontrol hacmi aralığına göre sonuçların nasıl değiştiği incelenebilir. u = 0.1 m/s ve δ x =1/20 = 0.05 m için F = ρ u = 0.1, D = değerleri bulunabilir. Bu değerler Tablo 5.1 de yerine yazılır. Γ = 0.1/0.05 = 2 δx 27
39 Tablo 5.10 Durum 5 için merkezi fark yaklaşımı katsayı değerleri Nokta a W a E S u S p a P = a W + a E - S p A B Yukarıdaki denklem seti gibi matris formunda yazılabilir. A = 1 ve B = 0 değerleri kullanılarak Ek-2 deki 28
40 Oluşan matris çözülürse 20 eşit parça kontrol hacmi üzerinde merkezi fark yaklaşımı için aşağıdaki değerleri bulunur =
41 Matrisin çözümü ile elde edilen sonuçlar tablo haline getirilirse; Tablo 5.11 Durum 5 için merkezi fark yaklaşımı ve analitik sonuçlar Sonlu hacim Analitik Nokta Mesafe yöntemi sonucu yöntem sonucu Fark Hata yüzdesi Yukarıdaki tabloya göre ortalama hata yüzdesi 0.14 olmaktadır. Durum 6 : u = 2.5 m/s ve 20 eşit kontrol hacmi aralığı u = 2.5 m/s ve δ x =1/20 = 0.05 m için F = ρ u = 2.5, D = Γ = 0.1/0.05 = 2 δx değerleri bulunabilir. Bu değerler Tablo 5.1 de yerine yazılırsa, Tablo 5.12 deki gibi düzenlenebilir. 30
42 Tablo 5.12 Durum 6 için merkezi fark yaklaşımı katsayı değerleri Nokta a W a E S u S p a P = a W + a E - S p A B Yukarıdaki denklem seti gibi matris formunda yazılabilir. A = 1 ve B = 0 değerleri kullanılarak Ek-3 deki 31
43 = Oluşan matris çözülürse 20 eşit parça kontrol hacmi üzerinde merkezi fark yaklaşımı için yukarıdaki değerleri bulunur. 32
44 Matrisin çözümü ile elde edilen sonuçlar tablo haline getirilirse; Tablo 5.13 Durum 6 için merkezi fark yaklaşımı ve analitik sonuçlar Sonlu hacim Analitik Nokta Mesafe yöntemi sonucu yöntem sonucu Fark Hata yüzdesi yansıtılabilir. Yukarıdaki tabloya göre ortalama hata yüzdesi 2.30 olmaktadır. Durum 5 ve durum 6 için elde edilen sonuçlar Şekil 5.4 deki gibi grafiğe 33
45 Şekil 5.4 Durum 5 ve Durum 6 için merkezi fark yaklaşımı ile elde edilen sonuçların grafiksel gösterimi Şekil 5.4 de görüldüğü gibi 20 eşit parçalı sonlu hacim üzerinde yapılan çözümler daha doğru sonuçlar vermektedir. Tüm bu durumlarda farklı değişkenlerin kullanılması ile sonlu hacim aralığının arttırılması sonlu hacim yöntemi ile bulunan değerleri analitik yöntem ile elde edilen değerlere bizi daha çok yaklaştırmaktadır. Durum 2 için yüksek oranda çıkan hata payı durum 4 ve durum 6 durumlarında F/D oranımızın gittikçe düşürülmesi ile merkezi fark yaklaşımı ile çıkan sonuçları doğruya daha çok yaklaştırmaktadır. Yani yüksek F/D oranı merkezi fark çözümlerini büyük ölçüde etkilemektedir. Nümerik sonuçların gerçekçi çözüme daha çok yaklaşması için 3 temel özelliğe sahip olması gerekir. Konservatif olması: Bir kontrol hacminin doğu yüzeyinden çıkan akım diğer kontrol hacminin batı yüzeyinden giren akıma eşit olmalıdır. 34
46 Sınırlı olması: Çözüm için aranan değerleri çözüm bölgesinin sınırlarındaki sınır değerlerinin arasında olmalıdır. Sınırlı olması için gerekli olan başka bir durumda bütün ayrıklaştırılmış denklem katsayılarının aynı işarete sahip olması ki bu genellikle pozitif olması koşuludur. Bu koşul ile fiziksel olarak bir noktada değişkenindeki artış komşu noktalarında değişkenindeki artışı sağlar. Eğer ayrıklaştırılmış yaklaşımda sınırlılık durumu sağlanmazsa sonuçların çözüme yakınsamama ihtimali vardır. Bu ihtimali durum 2 için açıkça görmekteyiz. Negatif katsayılara sahip durum 2 de, pozitif katsayılara sahip diğer durumlara göre çözüm sonuçları analitik sonuçlardan uzaklaşmıştır (Şekil 5.2). Hareket durumu: Roache (1976), akışkanın hareket özelliğini, Şekil 2.1 de görüldüğü gibi, bir P noktasında sabit bir kuvvetini dikkate alarak göstermeye çalışmıştır. Konveksiyon ve difüzyon ifadelerinin birbirine göre relatif ölçüsü olmak üzere boyutsuz Peclet sayısı tanımlanmıştır: Pe = F D ρu = Γ / δx Burada δx, karakteristik uzunluktur. Şekil 2.1 de farklı Peclet sayıları (Pe) için sabitine bağlı genel konturlar gösterilmiştir. Şimdi Peclet sayısındaki iki durum için P noktasındaki ve E noktasındaki etkileri incelenebilir. - Pe = 0 ise konveksiyon yoktur ve saf difüzyon vardır. - Pe ise difüzyon yoktur ve saf konveksiyon vardır. Saf difüzyon ( Pe = 0 ) durumunda Şekil 2.1 deki dağılımının konturları P noktasını merkez olarak alan tam bir daire şeklinde oluşmaktadır. Çünkü difüzyon işlemi dağılımını tüm yönlere eşit olarak yayma eğilimindedir. Peclet sayısı büyüdükçe konturların şekli daireden elipse doğru ve akım yönünde bir değişim göstermektedir. 35
47 Saf konveksiyon ( Pe ) durumunda Şekil 2.1 deki eliptik konturlar tamamen akım yönüne doğru uzamaktadır. değeri E noktasında sadece menba durumundan etkilenir ve difüzyon olmadığı için a E = a P olur. Burada önemli olan Peclet sayısının büyüklüğü ile akışkanın yönünün arasındaki ilişkidir ve buda hareket durumu özelliğini önemli kılmaktadır. Fe Merkezi fark yaklaşımına göre a E = De dır. Sınırlı olma şartındaki a 2 değerlerinin pozitif olması kuralı a E katsayısına uygulanırsa; Fe Fe De D e ( ) 2 P e e olmalıdır. Peclet sayısı akışkanın özellikleri ( Γ ve ρ ) akım durumuna ( u ) ve ağdaki değerlere ( δ x ) bağlıdır. Stabil ve doğru bir çözüm için merkezi fark yaklaşımına göre Pe < 2 olmalı idi. Fakat genel amaçlı akım hesaplamaları için bu yaklaşım uygun değildir. Bu nedenle yeni yaklaşımlara ihtiyaç vardır Menba Fark Yaklaşımına Göre Çözümler İç düğüm noktalarına yazılan ayrıklaştırma denklemi ve ilgili katsayılar (4.19) ifadesi ve Tablo 4.3 deki katsayılar ile verilmiştir. F e = F = F = ρ u, D e = D = D = Γ δx Şekil 5.1 deki ızgara menba fark yaklaşımı içinde kullanılabilir. 1 noktasında e P A A e ( ) D ( ) F F = D (5.5) E P A P A 36
48 5 noktasında B P W B ( ) D ( ) F F = D (5.6) B P P W Sınır şartlarında D A = D B = ve bu ifadeler ayrıklaştırılmış denklemlerde yerine yazılırsa; 2 Γ = 2D ve F δx A = F B = F değerleri bulunabilir a P P = a W W + a E E + S u (5.7) a P = a W + a E + ( Fe F) -S p Tablo 5.14 Menba fark yaklaşımı için katsayılar tablosu. Nokta a W a E S p S u 1 0 D -(2D+F) (2D+F) A 2, 3, 4 D+F D D+F 0-2D 2D B Durum 1 : u = 0.1 m/s ve 5 eşit kontrol hacmi aralığı u = 0.1 m/s ve δ x =1/5 = 0.2 m için F = ρ u = 0.1,D = değerleri bulunabilir. Bu değerler Tablo 5.14 de yerine yazılır. Γ = 0.1/0.2 = 0.5 δx 37
49 Tablo 5.15 Durum 1 için menba fark yaklaşımı katsayı değerleri Nokta a W a E S u S p a P = a W + a E - S p A B Yukarıdaki denklem seti formunda yazılırsa; A = 1 ve B = 0 değerleri kullanılarak matris = Oluşan matrisin çözülmesi ile menba fark yaklaşımı için aşağıdaki değerleri bulunur = Analitik sonuçların bulunması için kullanılacak denklem; exp( x) ( x) =
50 Elde edilen değerler aşağıdaki tabloda görüldüğü gibi özetlenebilir. Tablo 5.16 Durum 1 için menba fark yaklaşımı ve analitik sonuçlar Sonlu hacim Analitik Nokta Mesafe yöntemi sonucu yöntem sonucu Fark Hata yüzdesi Menba fark yaklaşımı çözümüne göre durum 1 için ortalama hata yüzdesi 1.05 olmaktadır. Durum 2 : u = 2.5 m/s ve 5 eşit kontrol hacmi aralığı u = 2.5 m/s ve δ x =1/5 = 0.2 m için F = ρ u = 2.5,D = değerleri bulunabilir. Bu değerleri Tablo 5.14 de yerine yazılırsa; Γ = 0.1/0.2 = 0.5 δx Tablo 5.17 Durum 2 için menba fark yaklaşımı katsayı değerleri Nokta a W a E S u S p a P = a W + a E - S p A B Tablo 5.17 deki denklem seti formunda yazılabilir. A = 1 ve B = 0 değerleri kullanılarak matris 39
51 = Oluşan matrisin çözülmesi ile menba fark yaklaşımı için aşağıdaki değerleri bulunur = Analitik sonuçların bulunması için kullanılacak denklem; 1 exp(25 x) ( x) = *10 Bulunan bu değerleri tablo halinde gösterecek olursak; Tablo 5.18 Durum 2 için menba fark yaklaşımı ve analitik sonuçlar Sonlu hacim Analitik Nokta Mesafe yöntemi sonucu yöntem sonucu Fark Hata yüzdesi bulunur. Menba fark yaklaşımı çözümüne göre durum 2 için ortalama hata yüzdesi 40
52 Durum 1 ve durum 2 için elde edilen bu sonuçlar aşağıdaki grafikte incelenecek olursa; Şekil 5.5 Durum 1 ve Durum 2 için menba fark yaklaşımı ile elde edilen sonuçların grafiksel gösterimi Yukarıdaki şekilde de görüldüğü gibi 5 eşit parçalı kontrol hacmi için menba fark yaklaşımı merkezi fark yaklaşımına göre daha yakın sonuçlar vermektedir. Fakat sınırdaki B noktasına yakın analitik değerden uzaklaşma görülmektedir. Bu durum diğer kontrol hacmi aralıkları içinde kontrol edilecektir. 41
53 Durum 3 : u = 0.1 m/s ve 10 eşit kontrol hacmi aralığı Kontrol hacmi aralığının daha da küçük olarak seçilmesi ile elde edilecek sonuçlar bulunabilir. u = 0.1 m/s ve δ x =1/10 = 0.1 m için F = ρ u = 0.1, D = değerleri bulunabilir. Bu değerleri Tablo 5.14 de yerine yazılırsa; Γ = 0.1/0.1 = 1 δx Tablo 5.19 Durum 3 için menba fark yaklaşımı katsayı değerleri Nokta a W a E S u S p a P = a W + a E - S p A B Yukarıdaki denklem seti formunda yazılabilir. A = 1 ve B = 0 değerleri kullanılarak matris 42
54 = Oluşan matrisin çözülürse 10 eşit parça kontrol hacmi üzerinde menba fark yaklaşımı için aşağıdaki değerleri bulunur =
55 Elde edilen sonuçlar tablo haline getirilirse; Tablo 5.20 Durum 3 için menba fark yaklaşımı ve analitik sonuçlar Sonlu hacim Analitik Nokta Mesafe yöntemi sonucu yöntem sonucu Fark Hata yüzdesi bulunur. Menba fark yaklaşımı çözümüne göre durum 3 için ortalama hata yüzdesi Durum 4 : u = 2.5 m/s ve 10 eşit kontrol hacmi aralığı u = 2.5 m/s ve δ x =1/10 = 0.1 m için F = ρ u = 2.5,D = Γ = 0.1/0.1 = 1 δx değerleri bulunabilir. Bu değerleri Tablo 5.14 de yerine yazıp Tablo 5.21 deki gibi düzenlenebilir. 44
56 Tablo 5.21 Durum 4 için menba fark yaklaşımı katsayı değerleri Nokta a W a E S u S p a P = a W + a E - S p A B Yukarıdaki denklem seti formunda yazılırsa; A = 1 ve B = 0 değerleri kullanılarak matris =
57 Oluşan matris çözülürse 10 eşit parça kontrol hacmi üzerinde menba fark yaklaşımı için aşağıdaki değerleri bulunur = , Çıkan sonuçlar tablo haline getirilirse; Tablo 5.22 Durum 4 için menba fark yaklaşımı ve analitik sonuçlar Sonlu hacim Analitik Nokta Mesafe yöntemi sonucu yöntem sonucu Fark Hata yüzdesi bulunur. Menba fark yaklaşımı çözümüne göre durum 4 için ortalama hata yüzdesi 46
58 Durum 3 ve durum 4 için elde edilen bu sonuçlar aşağıdaki grafikte incelenecek olursa; Şekil 5.6 Durum 3 ve Durum 4 için menba fark yaklaşımı ile elde edilen sonuçların grafiksel gösterimi Durum 1 ve durum 2 için hata yüzdeleri daha düşük olmasına rağmen durum 4 için B noktasına doğru analitik sonuca yeterince yaklaşamadığı Şekil 5.6 de görülmektedir. 47
59 Durum 5 : u = 0.1 m/s ve 20 eşit kontrol hacmi aralığı 20 eşit kontrol hacmi aralığına göre sonuçların nasıl değiştiği incelenebilir. u = 0.1 m/s ve δ x =1/20 = 0.05 m için F = ρ u = 0.1, D = değerleri bulunabilir. Bu değerleri Tablo 5.14 de yerine yazılırsa; Γ = 0.1/0.05 = 2 δx Tablo 5.23 Durum 5 için menba fark yaklaşımı katsayı değerleri Nokta a W a E S u S p a P = a W + a E - S p A B Yukarıdaki denklem seti gibi matris formunda yazılabilir. A = 1 ve B = 0 değerleri kullanılarak Ek-4 deki 48
BÖLÜM 1: MADDESEL NOKTANIN KİNEMATİĞİ
BÖLÜM 1: MADDESEL NOKTANIN KİNEMATİĞİ 1.1. Giriş Kinematik, daha öncede vurgulandığı üzere, harekete sebep olan veya hareketin bir sonucu olarak ortaya çıkan kuvvetleri dikkate almadan cisimlerin hareketini
DetaylıMühendislik Mekaniği Statik. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Mühendislik Mekaniği Statik Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 9 Ağırlık Merkezi ve Geometrik Merkez Kaynak: Mühendislik Mekaniği: Statik, R. C. Hibbeler, S. C. Fan, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok. 9. Ağırlık
DetaylıKompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Kompozit Malzemeler ve Mekaniği Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 3 Laminanın Mikromekanik Analizi Kaynak: Kompozit Malzeme Mekaniği, Autar K. Kaw, Çevirenler: B. Okutan Baba, R. Karakuzu. 3 Laminanın Mikromekanik
DetaylıMAK 210 SAYISAL ANALİZ
MAK 210 SAYISAL ANALİZ BÖLÜM 5- SONLU FARKLAR VE İNTERPOLASYON TEKNİKLERİ Doç. Dr. Ali Rıza YILDIZ MAK 210 - Sayısal Analiz 1 İNTERPOLASYON Tablo halinde verilen hassas sayısal değerler veya ayrık noktalardan
DetaylıBİR OFİS İÇİN TERMAL KONFOR ANALİZİNİN HESAPLAMALI AKIŞKANLAR DİNAMİĞİ YÖNTEMİ İLE MODELLENMESİ VE SAYISAL ÇÖZÜMÜ
BİR OFİS İÇİN TERMAL KONFOR ANALİZİNİN HESAPLAMALI AKIŞKANLAR DİNAMİĞİ YÖNTEMİ İLE MODELLENMESİ VE SAYISAL ÇÖZÜMÜ Hazırlayan : Kadir ÖZDEMİR No : 4510910013 Tarih : 25.11.2014 KONULAR 1. ÖZET...2 2. GİRİŞ.........3
DetaylıMAK 210 SAYISAL ANALİZ
MAK 210 SAYISAL ANALİZ BÖLÜM 8- SAYISAL İNTEGRASYON 1 GİRİŞ Mühendislikte sık karşılaşılan matematiksel işlemlerden biri integral işlemidir. Bilindiği gibi integral bir büyüklüğün toplam değerinin bulunması
DetaylıMAK 210 SAYISAL ANALİZ
MAK 210 SAYISAL ANALİZ BÖLÜM 7- SAYISAL TÜREV Doç. Dr. Ali Rıza YILDIZ 1 GİRİŞ İntegral işlemi gibi türev işlemi de mühendislikte çok fazla kullanılan bir işlemdir. Basit olarak bir fonksiyonun bir noktadaki
DetaylıDİNAMİK - 7. Yrd. Doç. Dr. Mehmet Ali Dayıoğlu Ankara Üniversitesi Ziraat Fakültesi. Tarım Makinaları ve Teknolojileri Mühendisliği Bölümü
DİNAMİK - 7 Yrd. Doç. Dr. Mehmet Ali Dayıoğlu Ankara Üniversitesi Ziraat Fakültesi Tarım Makinaları ve Teknolojileri Mühendisliği Bölümü 7. HAFTA Kapsam: Parçacık Kinetiği, Kuvvet İvme Yöntemi Newton hareket
Detaylı8.333 İstatistiksel Mekanik I: Parçacıkların İstatistiksel Mekaniği
MIT Açık Ders Malzemeleri http://ocw.mit.edu 8.333 İstatistiksel Mekanik I: Parçacıkların İstatistiksel Mekaniği 2007 Güz Bu materyallerden alıntı yapmak ya Kullanım Şartları hakkında bilgi almak için
DetaylıBirinci Mertebeden Adi Diferansiyel Denklemler
Birinci Mertebeden Adi Diferansiyel Denklemler Bir veya daha çok bağımlı değişken, bir veya daha çok bağımsız değişken ve bağımlı değişkenin bağımsız değişkene göre (diferansiyel) türevlerini içeren bağıntıya
DetaylıDijital Kontrol Sistemleri Prof.Dr. Ayhan Özdemir. Dengede bulunan kütle-yay sistemine uygulanan kuvvetin zamana göre değişimi aşağıda verilmiştir.
Dengede bulunan kütle-yay sistemine uygulanan kuvvetin zamana göre değişimi aşağıda verilmiştir. u(t):kuvvet u(t) F yay F sönm Yay k:yay sabiti m kütle Sönümlirici b:ösnümlirme sabiti y(t):konum 1 1 3
DetaylıChapter 9. Elektrik Devreleri. Principles of Electric Circuits, Conventional Flow, 9 th ed. Floyd
Elektrik Devreleri Eşanlı Denklemler Bölüm 9 daki devre analizi yöntemleri eşanlı (paralel) denklem kullanımını gerektirmektedir. Eşanlı denklemlerin çözümünü basitleştirmek için, denklemler genelde standart
DetaylıMAK 210 SAYISAL ANALİZ
MAK 210 SAYISAL ANALİZ BÖLÜM 6- İSTATİSTİK VE REGRESYON ANALİZİ Doç. Dr. Ali Rıza YILDIZ 1 İSTATİSTİK VE REGRESYON ANALİZİ Bütün noktalardan geçen bir denklem bulmak yerine noktaları temsil eden, yani
DetaylıMühendislik Mekaniği Statik. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Mühendislik Mekaniği Statik Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 10 Eylemsizlik Momentleri Kaynak: Mühendislik Mekaniği: Statik, R. C.Hibbeler, S. C. Fan, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok. 10. Eylemsizlik Momentleri
DetaylıCopyright The McGraw-Hill Companies, Inc. Permission required for reproduction or display. BÖLÜM 7. Adi Diferansiyel Denklemlerin Sayısal Çözümü
Copyright The McGraw-Hill Companies, Inc. Permission required for reproduction or display. BÖLÜM 7 Adi Diferansiyel Denklemlerin Sayısal Çözümü Copyright The McGraw-Hill Companies, Inc. Permission required
DetaylıHARMONİK DENKLEM. Burada göz önüne alınacak problem Dirichlet problemidir; yani fonksiyonun sınırda kendisinin verilmesi halidir. 2 2 (15.
HARMONİK DENKLEM Harmonik denklemin sağ tarafının sıfır olması haline Laplace, sağ tarafının sıfır olmaması haline de Possion denklemi adı verilir. Possion ve Laplace denklemi, kısaca harmonik denklem
DetaylıBİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ
BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR -I TAŞINIM VE IŞINIMLA BİRLEŞİK ISI TRANSFERİ DENEY FÖYÜ 1. Deney Amacı Farklı
DetaylıBölüm 2. Bir boyutta hareket
Bölüm 2 Bir boyutta hareket Kinematik Dış etkenlere maruz kalması durumunda bir cismin hareketindeki değişimleri tanımlar Bir boyutta hareketten kasıt, cismin bir doğru boyunca hareket ettiği durumların
DetaylıKirişlerde İç Kuvvetler
Kirişlerde İç Kuvvetler B noktasındaki iç kuvvetlerin bulunması B noktasındaki iç kuvvetler sol ve sağ parça İki boyutlu problemlerde eleman kesitinde üç farklı iç kuvvet oluşur! 2D 3D Pozitif normal/eksenel
DetaylıSONLU FARKLAR GENEL DENKLEMLER
SONLU FARKLAR GENEL DENKLEMLER Bir elastik ortamın gerilme probleminin Airy gerilme fonksiyonu ile formüle edilebilen halini göz önüne alalım. Problem matematiksel olarak bölgede biharmonik denklemi sağlayan
DetaylıGÜZ DÖNEMİ ARASINAV SORULARI. 1. Sayısal çözümleme ve fonksiyonu tanımlayarak kullanıldığı alanları kısaca açıklayınız?
MAK 05 SAYISAL ÇÖZÜMLEME S Ü L E Y M A N D E M Ġ R E L Ü N Ġ V E R S Ġ T E S Ġ M Ü H E N D Ġ S L Ġ K F A K Ü L T E S Ġ M A K Ġ N A M Ü H E N D Ġ S L Ġ Ğ Ġ B Ö L Ü M Ü I. öğretim II. öğretim A şubesi B
DetaylıBÖLÜM 4: MADDESEL NOKTANIN KİNETİĞİ: İMPULS ve MOMENTUM
BÖLÜM 4: MADDESEL NOKTANIN KİNETİĞİ: İMPULS ve MOMENTUM 4.1. Giriş Bir önceki bölümde, hareket denklemi F = ma nın, maddesel noktanın yer değiştirmesine göre integrasyonu ile elde edilen iş ve enerji denklemlerini
DetaylıBir özvektörün sıfırdan farklı herhangi bri sabitle çarpımı yine bir özvektördür.
ÖZDEĞER VE ÖZVEKTÖRLER A n n tipinde bir matris olsun. AX = λx (1.1) olmak üzere n 1 tipinde bileşenleri sıfırdan farklı bir X matrisi için λ sayıları için bu denklemi sağlayan bileşenleri sıfırdan farklı
DetaylıKompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Kompozit Malzemeler ve Mekaniği Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 4 Laminatların Makromekanik Analizi Kaynak: Kompozit Malzeme Mekaniği, Autar K. Kaw, Çevirenler: B. Okutan Baba, R. Karakuzu. 4 Laminatların
DetaylıMAK 308 MAKİNA DİNAMİĞİ Bahar Dr. Nurdan Bilgin
MAK 308 MAKİNA DİNAMİĞİ 017-018 Bahar Dr. Nurdan Bilgin EŞDEĞER ATALET MOMENTİ Geçen ders, hız ve ivme etki katsayılarını elde ederek; mekanizmanın hareketinin sadece bir bağımsız değişkene bağlı olarak
DetaylıBÖLÜM 1: TEMEL KAVRAMLAR
BÖLÜM 1: TEMEL KAVRAMLAR Hal Değişkenleri Arasındaki Denklemler Aralarında sıfıra eşitlenebilen en az bir veya daha fazla denklem kurulabilen değişkenler birbirine bağımlıdır. Bu denklemlerden bilinen
Detaylı5. Boyut Analizi. 3) Bir deneysel tasarımda değişken sayısının azaltılması 4) Model tasarım prensiplerini belirlemek
Boyut analizi, göz önüne alınan bir fiziksel olayı etkileyen deneysel değişkenlerin sayısını ve karmaşıklığını azaltmak için kullanılan bir yöntemdir. Akışkanlar mekaniğinin gelişimi ağırlıklı bir şekilde
DetaylıMühendislikte Sayısal Çözüm Yöntemleri NÜMERİK ANALİZ. Prof. Dr. İbrahim UZUN
Mühendislikte Sayısal Çözüm Yöntemleri NÜMERİK ANALİZ Prof. Dr. İbrahim UZUN Yayın No : 2415 İşletme-Ekonomi Dizisi : 147 5. Baskı Eylül 2012 - İSTANBUL ISBN 978-605 - 377-438 - 9 Copyright Bu kitabın
DetaylıMatris Cebiriyle Çoklu Regresyon Modeli
Matris Cebiriyle Çoklu Regresyon Modeli Hüseyin Taştan Mart 00 Klasik Regresyon Modeli k açıklayıcı değişkenden oluşan regresyon modelini her gözlem i için aşağıdaki gibi yazabiliriz: y i β + β x i + β
DetaylıMAK 210 SAYISAL ANALİZ
MAK 210 SAYISAL ANALİZ BÖLÜM 1- GİRİŞ Doç. Dr. Ali Rıza YILDIZ 1 Mühendislikte, herhangi bir fiziksel sistemin matematiksel modellenmesi sonucu elde edilen karmaşık veya analitik çözülemeyen denklemlerin
DetaylıYALOVA ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ ENERJİ SİSTEMLERİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ UYGULAMALI MÜHENDİSLİK MODELLEMESİ
YALOVA ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ ENERJİ SİSTEMLERİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ UYGULAMALI MÜHENDİSLİK MODELLEMESİ RAPOR 21.05.2015 Eren SOYLU 100105045 ernsoylu@gmail.com İsa Yavuz Gündoğdu 100105008
DetaylıBİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ
BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METOTLAR II ZAMANA BAĞLI ISI İLETİMİ 1.Deneyin Adı: Zamana bağlı ısı iletimi. 2. Deneyin
DetaylıSAYISAL ÇÖZÜMLEME Yrd. Doç. Dr. Adnan SONDAŞ Sayısal Çözümleme
SAYISAL ÇÖZÜMLEME Yrd. Doç. Dr. Adnan SONDAŞ asondas@kocaeli.edu.tr 0262-303 22 58 1 SAYISAL ÇÖZÜMLEME 1. Hafta SAYISAL ANALİZE GİRİŞ 2 AMAÇ Mühendislik problemlerinin çözüm aşamasında kullanılan sayısal
DetaylıİKİ BOYUTLU ÇUBUK SİSTEMLER İÇİN YAPI ANALİZ PROGRAM YAZMA SİSTEMATİĞİ
İKİ BOYUTLU ÇUBUK SİSTEMLER İÇİN YAPI ANALİZ PROGRAM YAZMA SİSTEMATİĞİ Yapı Statiği nde incelenen sistemler çerçeve sistemlerdir. Buna ek olarak incelenen kafes ve karma sistemler de aslında çerçeve sistemlerin
DetaylıANOVA MÜHENDİSLİK LTD. ŞTİ.
ÇOK KADEMELİ POMPA PERFORMANSININ CFD YÖNTEMİYLE BELİRLENMESİ Ahmet AÇIKGÖZ Mustafa GELİŞLİ Emre ÖZTÜRK ANOVA MÜHENDİSLİK LTD. ŞTİ. KISA ÖZET Bu çalışmada dört kademeli bir pompanın performansı Hesaplamalı
Detaylıİleri Diferansiyel Denklemler
MIT AçıkDersSistemi http://ocw.mit.edu 18.034 İleri Diferansiyel Denklemler 2009 Bahar Bu bilgilere atıfta bulunmak veya kullanım koşulları hakkında bilgi için http://ocw.mit.edu/terms web sitesini ziyaret
DetaylıKompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Kompozit Malzemeler ve Mekaniği Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 4 Laminatların Makromekanik Analizi Kaynak: Kompozit Malzeme Mekaniği, Autar K. Kaw, Çevirenler: B. Okutan Baba, R. Karakuzu. 4 Laminatların
DetaylıTEMEL İŞLEMLER KAVRAMLAR
EM 420 Yüksek Gerilim Tekniği TEMEL İŞLEMLER VE KAVRAMLAR YRD.DOÇ. DR. CABBAR VEYSEL BAYSAL ELEKTRIK & ELEKTRONIK YÜK. MÜH. Not: Tüm slaytlar listelenen ders kaynaklarından alıntı yapılarak ve faydalanılarak
DetaylıT. C. GÜMÜŞHANE ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK VE DOĞA BİLİMLERİ FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ DENEYLER 2
T. C. GÜMÜŞHANE ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK VE DOĞA BİLİMLERİ FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ DENEYLER 2 DOĞAL VE ZORLANMIŞ TAŞINIMLA ISI TRANSFERİ DENEYİ ÖĞRENCİ NO: ADI SOYADI:
DetaylıBölüm 4 KAPALI SİSTEMLERİN ENERJİ ANALİZİ. Bölüm 4: Kapalı Sistemlerin Enerji Analizi
Bölüm 4 KAPALI SİSTEMLERİN ENERJİ ANALİZİ 1 Amaçlar Özellikle otomobil motoru ve kompresör gibi pistonlu makinelerde yaygın olarak karşılaşılan hareketli sınır işi veya PdV işi olmak üzere değişik iş biçimlerinin
DetaylıSİLİNDİRİK ELEKTROT SİSTEMLERİ
EM 420 Yüksek Gerilim Tekniği SİLİNDİRİK ELEKTROT SİSTEMLERİ YRD.DOÇ. DR. CABBAR VEYSEL BAYSAL ELEKTRIK & ELEKTRONIK YÜK. MÜH. Not: Tüm slaytlar, listelenen ders kaynaklarından alıntı yapılarak ve faydalanılarak
DetaylıÇEV-220 Hidrolik. Çukurova Üniversitesi Çevre Mühendisliği Bölümü Yrd. Doç. Dr. Demet KALAT
ÇEV-220 Hidrolik Çukurova Üniversitesi Çevre Mühendisliği Bölümü Yrd. Doç. Dr. Demet KALAT Borularda Türbülanslı Akış Mühendislik uygulamalarında akışların çoğu türbülanslıdır ve bu yüzden türbülansın
DetaylıELEKTROMANYETIK ALAN TEORISI
ELEKTROMANYETIK ALAN TEORISI kaynaklar: 1) Electromagnetic Field Theory Fundamentals Guru&Hiziroglu 2) A Student s Guide to Maxwell s Equations Daniel Fleisch 3) Mühendislik Elektromanyetiğinin Temelleri
DetaylıÇEV207 AKIŞKANLAR MEKANİĞİ KİNEMATİK-1. Y. Doç. Dr. Güray Doğan
ÇEV207 AKIŞKANLAR MEKANİĞİ KİNEMATİK-1 Y. Doç. Dr. Güray Doğan 1 Kinematik Kinematik: akışkanların hareketlerini tanımlar Kinematik harekete sebep olan kuvvetler ile ilgilenmez. Akışkanlar mekaniğinde
DetaylıDers Adı Kodu Yarıyılı T+U Saati Ulusal Kredisi AKTS
DERS BİLGİLERİ Ders Adı Kodu Yarıyılı T+U Saati Ulusal Kredisi AKTS Matlab Programlama BIL449 7 3+0 3 5 Ön Koşul Dersleri Yok Dersin Dili Dersin Seviyesi Dersin Türü Türkçe Lisans Seçmeli / Yüz Yüze Dersin
Detaylıİleri Diferansiyel Denklemler
MIT AçıkDersSistemi http://ocw.mit.edu 18.034 İleri Diferansiyel Denklemler 2009 Bahar Bu bilgilere atıfta bulunmak veya kullanım koşulları hakkında bilgi için http://ocw.mit.edu/terms web sitesini ziyaret
DetaylıEŞİTLİK KISITLI TÜREVLİ YÖNTEMLER
EŞİTLİK KISITLI TÜREVLİ YÖNTEMLER LAGRANGE YÖNTEMİ Bu metodu incelemek için Amaç fonksiyonu Min.z= f(x) Kısıtı g(x)=0 olan problemde değişkenler ve kısıtlar genel olarak şeklinde gösterilir. fonksiyonlarının
DetaylıTAŞINIMIN FİZİKSEL MEKANİZMASI
BÖLÜM 6 TAŞINIMIN FİZİKSEL MEKANİZMASI 2 or Taşınımla ısı transfer hızı sıcaklık farkıyla orantılı olduğu gözlenmiştir ve bu Newton un soğuma yasasıyla ifade edilir. Taşınımla ısı transferi dinamik viskosite
DetaylıMATLAB DA SAYISAL ANALİZ DOÇ. DR. ERSAN KABALCI
MATLAB DA SAYISAL ANALİZ DOÇ. DR. ERSAN KABALCI Konu Başlıkları Lineer Denklem Sistemlerinin Çözümü İntegral ve Türev İntegral (Alan) Türev (Sayısal Fark ) Diferansiyel Denklem çözümleri Denetim Sistemlerinin
DetaylıOkut. Yüksel YURTAY. İletişim : (264) Sayısal Analiz. Giriş.
Okut. Yüksel YURTAY İletişim : Sayısal Analiz yyurtay@sakarya.edu.tr www.cs.sakarya.edu.tr/yyurtay (264) 295 58 99 Giriş 1 Amaç : Mühendislik problemlerinin bilgisayar ortamında çözümünü mümkün kılacak
DetaylıKirişlerdeİçKuvvetler Normal Kuvvet, KesmeKuvveti vemoment Diyagramları
KirişlerdeİçKuvvetler Normal Kuvvet, KesmeKuvveti vemoment Diyagramları Kesme ve Moment Diyagramlarının Oluşturulması için Grafiksel Yöntem (Alan Yöntemi) Kiriş için işaret kabulleri (hatırlatma): Pozitif
DetaylıATALET MOMENTİ. Amaçlar 1. Rijit bir cismin veya rijit cisim sistemlerinin kütle atalet momentinin bulunması.
ATALET MOMENTİ Amaçlar 1. Rijit bir cismin veya rijit cisim sistemlerinin kütle atalet momentinin bulunması. UYGULAMALAR Şekilde gösterilen çark büyük bir kesiciye bağlıdır. Çarkın kütlesi, kesici bıçağa
DetaylıUluslararası Yavuz Tüneli
Uluslararası Yavuz Tüneli (International Yavuz Tunnel) Tünele rüzgar kaynaklı etkiyen aerodinamik kuvvetler ve bu kuvvetlerin oluşturduğu kesme kuvveti ve moment diyagramları (Aerodinamic Forces Acting
DetaylıELASTİSİTE TEORİSİ I. Yrd. Doç Dr. Eray Arslan
ELASTİSİTE TEORİSİ I Yrd. Doç Dr. Eray Arslan Mühendislik Tasarımı Genel Senaryo Analitik çözüm Fiziksel Problem Matematiksel model Diferansiyel Denklem Problem ile ilgili sorular:... Deformasyon ne kadar
Detaylı1. Hafta SAYISAL ANALİZE GİRİŞ
SAYISAL ANALİZ 1. Hafta SAYISAL ANALİZE GİRİŞ 1 AMAÇ Mühendislik problemlerinin çözümünde kullanılan sayısal analiz yöntemlerinin algoritmik olarak çözümü ve bu çözümlemelerin MATLAB ile bilgisayar ortamında
Detaylıİki Boyutlu Eliptik Tipi Diferansiyel Sınır Değer Problemleri İçin MathCAD Kullanılımı
İki Boyutlu Eliptik Tipi Diferansiyel Sınır Değer Problemleri İçin MathCAD Kullanılımı Vahid Ferecov Rafet Akdeniz Namık Kemal Üniversitesi, Çorlu Mühendislik Fakültesi Elektronik ve Haberleşme Mühendisliği
DetaylıÇEV207 AKIŞKANLAR MEKANİĞİ KİNEMATİK-1. Y. Doç. Dr. Güray Doğan
ÇEV207 AKIŞKANLAR MEKANİĞİ KİNEMATİK-1 Y. Doç. Dr. Güray Doğan 1 Kinematik Kinematik: akışkanların hareketlerini tanımlar Kinematik harekete sebep olan kuvvetler ile ilgilenmez. Akışkanlar mekaniğinde
Detaylı2. Basınç ve Akışkanların Statiği
2. Basınç ve Akışkanların Statiği 1 Basınç, bir akışkan tarafından birim alana uygulanan normal kuvvet olarak tanımlanır. Basıncın birimi pascal (Pa) adı verilen metrekare başına newton (N/m 2 ) birimine
Detaylı18.034 İleri Diferansiyel Denklemler
MIT AçıkDersSistemi http://ocw.mit.edu 18.034 İleri Diferansiyel Denklemler 2009 Bahar Bu bilgilere atıfta bulunmak veya kullanım koşulları hakkında bilgi için http://ocw.mit.edu/terms web sitesini ziyaret
DetaylıTERMODİNAMİĞİN BİRİNCİ YASASI
İç Enerji Fonksiyonu ve C v Isınma Isısı Kimyasal tepkimelerin olmadığı kapalı sistemlerde kütle yanında molar miktar da sabit kalmaktadır. Madde miktarı n mol olan kapalı bir ideal gaz sistemi düşünelim.
DetaylıSınır Eleman Yöntemi (MFGE 508) Ders Detayları
Sınır Eleman Yöntemi (MFGE 508) Ders Detayları Ders Adı Ders Kodu Dönemi Ders Saati Uygulama Saati Laboratuar Saati Kredi AKTS Sınır Eleman Yöntemi MFGE 508 Her İkisi 2 2 0 3 7.5 Ön Koşul Ders(ler)i Dersin
DetaylıEEM211 ELEKTRİK DEVRELERİ-I
EEM211 ELEKTRİK DEVRELERİ-I Prof. Dr. Selçuk YILDIRIM Siirt Üniversitesi Elektrik-Elektronik Mühendisliği Kaynak (Ders Kitabı): Fundamentals of Electric Circuits Charles K. Alexander Matthew N.O. Sadiku
Detaylı1. Aşağıda verilen fiziksel büyüklüklerin dönüşümünde? işareti yerine gelecek sayıyı bulunuz.
Şube Adı- Soyadı: Fakülte No: NÖ-A NÖ-B Kimya Mühendisliği Bölümü, 2016/2017 Öğretim Yılı, 00323-Akışkanlar Mekaniği Dersi, 2. Ara Sınavı Soruları 10.12.2016 Soru (puan) 1 (20) 2 (20) 3 (20) 4 (20) 5 (20)
Detaylı5. Boyut Analizi. 3) Bir deneysel tasarımda değişken sayısının azaltılması 4) Model tasarım prensiplerini belirlemek
Boyut analizi, göz önüne alınan bir fiziksel olayı etkileyen deneysel değişkenlerin sayısını ve karmaşıklığını azaltmak için kullanılan bir yöntemdir. kışkanlar mekaniğinin gelişimi ağırlıklı bir şekilde
DetaylıSAYISAL ANALİZ. Doç. Dr. Cüneyt BAYILMIŞ. Sayısal Analiz. Doç.Dr. Cüneyt BAYILMIŞ
SAYISAL ANALİZ Doç. Dr. Cüneyt BAYILMIŞ 1 SAYISAL ANALİZ 1. Hafta SAYISAL ANALİZE GİRİŞ 2 AMAÇ Mühendislik problemlerinin çözümünde kullanılan sayısal analiz yöntemlerinin algoritmik olarak çözümü ve bu
DetaylıSÜRÜKLEME DENEYİ TEORİ
SÜRÜKLEME DENEYİ TEORİ Sürükleme kuvveti akışa maruz kalan cismin akışkan ile etkileşimi ve teması sonucu oluşan akış yönündeki kuvvettir.sürükleme kuvveti yüzey sürtünmesi,basınç ve taşıma kuvvetinden
DetaylıSTATİK. Ders_9. Doç.Dr. İbrahim Serkan MISIR DEÜ İnşaat Mühendisliği Bölümü. Ders notları için: GÜZ
STATİK Ders_9 Doç.Dr. İbrahim Serkan MISIR DEÜ İnşaat Mühendisliği Bölümü Ders notları için: http://kisi.deu.edu.tr/serkan.misir/ 2017-2018 GÜZ ALANLAR İÇİN ATALET MOMENTİNİN TANIMI, ALAN ATALET YARIÇAPI
Detaylı1. Açık Bir Ekonomide Denge Çıktı (Gelir)
IKTI 02 20 Mart, 202 DERS NOTU 04 TOPLAM HARCAMALAR VE DENGE ÇIKTI - III Bugünki dersin içeriği:. AÇIK BİR EKONOMİDE DENGE ÇIKTI (GELİR)... A. DENGE İÇİN SIZINTILAR/ENJEKSİYONLAR YAKLAŞIMI... 5 B. DEVLET
Detaylıİleri Diferansiyel Denklemler
MIT AçıkDersSistemi http://ocw.mit.edu 18.034 İleri Diferansiyel Denklemler 2009 Bahar Bu bilgilere atıfta bulunmak veya kullanım koşulları hakkında bilgi için http://ocw.mit.edu/terms web sitesini ziyaret
DetaylıŞekilde görülen integralin hesaplanmasında, fonksiyonun her verilen bir noktası için kümülatif alan hesabı yapılır.
NÜMERİK İNTEGRASYON Şekilde görülen integralin hesaplanmasında, onksiyonun her verilen bir noktası için kümülati alan hesabı yapılır. Nümerik integrasyonda, integralin analitik değerine, çeşitli yöntemlerle
DetaylıERCİYES ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ ENERJİ SİSTEMLERİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ ISI TRANSFERİ LABORATUARI
ERCİYES ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ ENERJİ SİSTEMLERİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ ISI TRANSFERİ LABORATUARI DENEY FÖYÜ DENEY ADI ZORLANMIŞ TAŞINIM DERSİN ÖĞRETİM ÜYESİ DENEYİ YAPTIRAN ÖĞRETİM ELEMANI DENEY
DetaylıMAK 210 SAYISAL ANALİZ
MAK 210 SAYISAL ANALİZ BÖLÜM 4- LİNEER OLMAYAN DENKLEMLERİN ÇÖZÜMÜ Doç. Dr. Ali Rıza YILDIZ MAK 210 - Sayısal Analiz 1 LİNEER OLMAYAN DENKLEMLERİN ÇÖZÜMÜ Matematikte veya hidrolik, dinamik, mekanik, elektrik
DetaylıYÖNEYLEM ARAŞTIRMASI - III
YÖNEYLEM ARAŞTIRMASI - III Prof. Dr. Cemalettin KUBAT Yrd. Doç. Dr. Özer UYGUN İçerik Hessien Matris-Quadratik Form Mutlak ve Bölgesel Maksimum-Minimum Noktalar Giriş Kısıtlı ve kısıtsız fonksiyonlar için
DetaylıHATA VE HATA KAYNAKLARI...
İÇİNDEKİLER 1. GİRİŞ... 1 1.1 Giriş... 1 1.2 Sayısal Analizin İlgi Alanı... 2 1.3 Mühendislik Problemlerinin Çözümü ve Sayısal Analiz... 2 1.4 Sayısal Analizde Bilgisayarın Önemi... 7 1.5 Sayısal Çözümün
DetaylıGenel Graf Üzerinde Mutlak 1-merkez
Genel Graf Üzerinde Mutlak 1-merkez Çözüm yöntemine geçmeden önce bazı tanımlara ihtiyaç vardır. Dikkate alınan G grafındaki düğümleri 1 den n e kadar numaralandırın. Uzunluğu a(i, j)>0 olarak verilen
Detaylı18.034 İleri Diferansiyel Denklemler
MIT AçıkDersSistemi http://ocw.mit.edu 18.034 İleri Diferansiyel Denklemler 2009 Bahar Bu bilgilere atıfta bulunmak veya kullanım koşulları hakkında bilgi için http://ocw.mit.edu/terms web sitesini ziyaret
DetaylıHİDROLİK. Yrd. Doç. Dr. Fatih TOSUNOĞLU
HİDROLİK Yrd. Doç. Dr. Fatih TOSUNOĞLU Ders Hakkında Genel Bilgiler Görüşme Saatleri:---------- Tavsiye edilen kitaplar: 1-Hidrolik (Prof. Dr. B. Mutlu SÜMER, Prof. Dr. İstemi ÜNSAL. ) 2-Akışkanlar Mekaniği
DetaylıMatematik Ders Notları. Doç. Dr. Murat Donduran
Matematik Ders Notları Doç. Dr. Murat Donduran Mart 18, 28 2 İçindekiler 1 Tanımlı Integral Uygulamaları 5 1.1 Olasılık.............................. 5 3 4 İÇINDEKILER Bölüm 1 Tanımlı Integral Uygulamaları
DetaylıKAYMALI YATAKLAR I: Eksenel Yataklar
KAYMALI YATAKLAR I: Eksenel Yataklar Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Giriş Bu bölüm sonunda öğreneceğiniz konular: Eksenel yataklama türleri Yatak malzemeleri Hidrodinamik
Detaylıİçerik. TBT 1003 Temel Bilgi Teknolojileri
TBT 1003 Temel Bilgi Teknolojileri İçerik H0. Giriş ve Ders İçeriği Tanıtım H1. Donanım ve bilgisayarlar. H2. Donanım uygulamaları ve işletim sistemleri. H3. Kelime İşlemciler H4. Kelime İşlemci Uygulama
Detaylı9.14 Burada u ile u r arasındaki açı ve v ile u θ arasındaki acının θ olduğu dikkate alınarak trigonometrik eşitliklerden; İfadeleri elde edilir.
9.14 Burada u ile u r arasındaki açı ve v ile u θ arasındaki acının θ olduğu dikkate alınarak trigonometrik eşitliklerden; İfadeleri elde edilir. 9.15 Bu bölümde verilen koordinat dönüşümü uygulanırsa;
DetaylıBÖLÜNMÜŞ FARKLAR (DİVİDED DİFFERENCES)
BÖLÜNMÜŞ FARKLAR (DİVİDED DİFFERENCES) Lagrange ve Neville yöntemlerinin bazı olumsuz yanları vardır: İşlem sayısı çok fazladır (bazı başka yöntemlere kıyasla) Data setinde bir nokta ilavesi veya çıkartılması
DetaylıEĞRİSEL HAREKET : Silindirik Bileşenler
EĞRİSEL HAREKET : Silindirik Bileşenler SİLİNDİRİK KOORDİNATLARDA (POLAR) HAREKET DENKLEMLERİ Bugünkü Konular: Silindirik koordinat takımı kullanılarak hareket denklemlerinin yazılması; hız ve ivme değerlerinin
DetaylıPlazma İletiminin Optimal Kontrolü Üzerine
Plazma İletiminin Optimal Kontrolü Üzerine 1 Yalçın Yılmaz, 2 İsmail Küçük ve 3 Faruk Uygul *1 Faculty of Arts and Sciences, Dept. of Mathematics, Sakaya University, Sakarya, Turkey 2 Faculty of Chemical
DetaylıBekleme Hattı Teorisi
Bekleme Hattı Teorisi Sürekli Parametreli Markov Zincirleri Tanım 1. * +, durum uzayı * +olan sürekli parametreli bir süreç olsun. Aşağıdaki özellik geçerli olduğunda bu sürece sürekli parametreli Markov
DetaylıLİNEER DALGA TEORİSİ. Page 1
LİNEER DALGA TEORİSİ Giriş Dalgalar, gerçekte viskoz akışkan içinde, irregüler ve değişken geçirgenliğe sahip bir taban üzerinde ilerlerler. Ancak, çoğu zaman akışkan hareketi neredeyse irrotasyoneldir.
DetaylıYÖNEYLEM ARAŞTIRMASI - III
YÖNEYLEM ARAŞTIRMASI - III Prof. Dr. Cemalettin KUBAT Yrd. Doç. Dr. Özer UYGUN İçerik Altın Oran (Golden Section Search) Arama Metodu Tek değişkenli bir f(x) fonksiyonunu ele alalım. [Bazı x ler için f
DetaylıÖğr. Elemanı: Dr. Mustafa Cumhur AKBULUT
Ünite 10: Regresyon Analizi Öğr. Elemanı: Dr. Mustafa Cumhur AKBULUT 10.Ünite Regresyon Analizi 2 Ünitede Ele Alınan Konular 10. Regresyon Analizi 10.1. Basit Doğrusal regresyon 10.2. Regresyon denklemi
DetaylıEŞANJÖR (ISI DEĞİŞTİRİCİSİ) DENEYİ FÖYÜ
EŞANJÖR (ISI DEĞİŞTİRİCİSİ) DENEYİ FÖYÜ Giriş Isı değiştiricileri (eşanjör) değişik tiplerde olup farklı sıcaklıktaki iki akışkan arasında ısı alışverişini temin ederler. Isı değiştiricileri başlıca yüzeyli
DetaylıFEM ile, Hapsolmuş Kuantum Mekaniksel Sistemlerin Çözümü
FEM ile, Hapsolmuş Kuantum Mekaniksel Sistemlerin Çözümü Yöntem Bir boyutlu bir problem için etkin kütle yaklaşımı ve zarf fonksiyonu (envelope function) yaklaşımı çerçevesinde Hamiltoniyen ve Schrodinger
DetaylıŞekil 7.1 Bir tankta sıvı birikimi
6 7. DİFERENSİYEL DENKLEMLERİN SAYISAL ÇÖZÜMLERİ Diferensiyel denklemlerin sayısal integrasyonunda kullanılabilecek bir çok yöntem vardır. Tecrübeler dördüncü mertebe (Runge-Kutta) yönteminin hemen hemen
DetaylıYÖNEYLEM ARAŞTIRMASI - III
YÖNEYLEM ARAŞTIRMASI - III Prof. Dr. Cemalettin KUBAT Yrd. Doç. Dr. Özer UYGUN İçerik (Eşitlik Kısıtlı Türevli Yöntem) Bu metodu incelemek için Amaç fonksiyonu Min.z= f(x) Kısıtı g(x)=0 olan problemde
DetaylıYrd. Doç. Dr. Fatih TOSUNOĞLU Erzurum Teknik Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü
Mühendislikte İstatistiksel Yöntemler Yrd. Doç. Dr. Fatih TOSUNOĞLU Erzurum Teknik Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü 1 Araştırma sonuçlarının açıklanmasında frekans tablosu
DetaylıNÖ-A NÖ-B. Şube. Alınan Puan. Adı- Soyadı: Fakülte No: 1. Aşağıda verilen fiziksel büyüklüklerin eşit olduğunu gösteriniz. 1/6
Şube NÖ-A NÖ-B Adı- Soyadı: Fakülte No: Kimya Mühendisliği Bölümü, 2015/2016 Öğretim Yılı, 00323-Akışkanlar Mekaniği Dersi, Bütünleme Sınavı Soru ve Çözümleri 20.01.2016 Soru (puan) 1 (20) 2 (20) 3 (20)
DetaylıAkışkanların Dinamiği
Akışkanların Dinamiği Akışkanların Dinamiğinde Kullanılan Temel Prensipler Gaz ve sıvı akımıyla ilgili bütün problemlerin çözümü kütlenin korunumu, enerjinin korunumu ve momentumun korunumu prensibe dayanır.
Detaylı2) Lineer olmayan denklem çözümlerini bilir 1,2,4 1
DERS BİLGİLERİ Ders Adı Kodu Yarıyılı T+U Saati Ulusal Kredisi AKTS Numerik Analiz BIL222 4 3+0 3 5 Ön Koşul Dersleri Yok Dersin Dili Dersin Seviyesi Dersin Türü Türkçe Lisans Zorunlu / Yüz Yüze Dersin
Detaylıİki Boyutlu Yapılar için Doğrudan Rijitlik Metodu (Direct Stiffness Method) (İleri Yapı Statiği II. Kısım)
İki Boyutlu Yapılar için Doğrudan Rijitlik Metodu (Direct Stiffness Method) (İleri Yapı Statiği II. Kısım) Doç. Dr. Özgür Özçelik Dokuz Eylül Üniversitesi, Müh. Fak., İnşaat Müh. Böl. Genel Genel Genel
Detaylı23. Sistem denge denklemlerinin direkt kurulması
. Sistem denge denklemlerinin direkt kurulması. Sistem denge denklemlerinin direkt kurulması Sonlu elemanlar metodu el hesapları için değil, bilgisayarda yazılımlar ile kullanılması için geliştirilmiştir.
Detaylı