EĞİK EĞİLME VE EKSENEL BASINCA MARUZ POLİGONAL KESİTLİ BETONARME VE KOMPOZİT KOLONLARIN DAVRANIŞI
|
|
- Temel Yeşil
- 5 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 ĞİK ĞİLM V KSNL BSINC MRUZ POLİGONL KSİTLİ BTONRM V KOMPOZİT KOLONLRIN DVRNIŞI Serkan TOKGÖZ, Cengiz DÜNDR,. Kamil TNRIKULU ve İ. Hakkı ÇĞTY Çukurova Üniveriei Mühendilik Mimarlık Fakülei İnşaa Müh. Böl., dana ÖZT Bu çalışmada, eğik eğilme ve ekenel üke maruz poligonal keili kıa ve narin beonarme ve kompozi beon elemanların, çeşili gerilme-şekil değişirme modelleri ile gerekli donaı heabı ve aşıma güü kapaieini belirlemee önelik ierai bir önem unulmakadır. Gelişirilen önemde, malzemelerin lineer olmaan davranışı ea alınmaka ve analiz için beon baınç bölgei ve apı çeliğinin amamı eerli aıda şerilere arılmakadır. Beonarme ve kompozi kolonların narinlik heabı için Momen Büüme Yönemi ea alınmakadır. Çalışmada, ekiz ade beonarme kolon numunei e edilerek aşıma güü kapaieleri gelişirilen önemle karşılaşırılmakadır. Bunlara ek olarak, lieraürde mevu bazı deneel ve eorik onuçlar gelişirilen önemin onuçları ile karşılaşırılmaka ve onuçların uumlu olduğu gözlenmekedir. nahar Kelimeler: Beonarme kolon, kompozi kolon, eğik eğilme. BHVIOUR OF RINFORCD ND COMPOSIT COLUMNS OF POLYGONL SHPD SCTION SUBJCTD TO BIXIL BNDING ND XIL LOD BSTRCT In hi paper, an ieraive proedure i preened or he deerminaion o required reinoremen and heoreial ulimae rengh apai o hor and lender reinored onree and onree-enaed ompoie member o polgonal haped ro eion ubjeed o biaial bending and aial load uing variou re-rain model. In he developed mehod, nonlinear re-rain relaion are aumed or he maerial and he ompreion zone o he onree eion and he enire eion o ruural eel are
2 divided ino adequae number o egmen or he anali. The lenderne ee o he reinored and ompoie olumn i aken ino aoun b uing Momen Magniiaion Mehod. In hi ud, eigh reinored onree olumn peimen eed and ulimae rengh apai o he peimen are ompared wih he reul baed on he propoed mehod. Beide hi, ome eperimenal and numerial reul available in he lieraure are ompared wih he propoed mehod and reul are ound o be in good agreemen. Keword: Reinored onree olumn, ompoie olumn, biaial bending. 1. GİRİŞ Rüzgar ükü, deprem ükü vea bazı durumlarda harekeli ükler ebebile apı çerçevelerinde özellikle köşe kolonlarında ve köprü aaklarında ekenel üke ek olarak iki ekenli eğilme momenleri kriik değerlere ulaşabilir. Bu ür elemanların keileri dikdörgen geomerie ahip olabileeği gibi çoğu zaman poligonal geomerik şekillere (L, T, U, kanal ipi vb.) ahip olabilmekedirler. Günümüzde, poligonal keili beonarme kolonlara ek olarak, kompozi kolonlar (apı çeliğinin beona erleşirilerek bu iki malzemenin birlike çalışırılmaı) elemanın aşıma güü kapaieinin armaı, apıa ii dereede anal rijilik ağlamaı ve kolon burkulmaını önlemei avanajlarından dolaı özellikle çok kalı binalarda ve köprü aaklarında ıkça kullanılmaa başlanmışır. ğik eğilme ve ekenel üke maruz kolonların analiz ve aarımı için problemin çözümünde ierai önemler gelişirmek gerekmeke ve çözümler zor ve zahmeli olduğundan bilgiaar deekli programlara ihiaç duulmakadır. Beonarme ve kompozi kolonların eğik eğilme ve ekenel ük alında analiz ve aarımına önelik bir akım deneel ve eorik çalışmalar lieraürde mevuur. Örneğin; Furlong [1] dikdörgen keili ve uçları daireel keili kolon numuneleri e emiş ve onuçları klaik dikdörgen baınç dağılımı kullanarak elde edilen analiz onuçları ile karşılaşırmışır. Hu [2,3] hazırlamış olduğu L ve T keili beonarme kolonları ee abi umuş ve bu elemanların analiz ve aarımına önelik bir önem unmuşur. Dündar ve Şahin [4] eğik eğilme ve ekenel üke maruz poligonal geomerie ahip beonarme elemanların analiz ve aarımı için beon baınç bölgeinde eşdeğer dikdörgen dağılım modelini emel alan bir önem unmuşlar ve onua hızlı akınaan bir bilgiaar programı gelişirmişlerdir. Dündar ve Tokgöz [5] poligonal keili beonarme elemanların değişik gerilme dağılım modelleri ile aarımına önelik bir önem unmuşlardır. Munoz ve Hu [6] kare keili kıa ve narin kompozi kolonlar e emişler ve e onuçlarını önerdikleri, emeli Sonlu lemanlar Yönemi ne daanan eorik önemle karşılaşırmışlardır. Lahane [7], Chen [8] eğik eğilme ve ekenel ük alında poligonal geomerie ahip kıa kompozi kolonların analiz ve aarımına önelik eorik önem unmuşlardır. Burada unulan çalışmanın amaı, eğik eğilme ve ekenel baına maruz poligonal geomerie ahip beonarme ve kompozi kıa ve narin kolonların çeşili gerilme-birim deormaon ilişkileri (Hognead modeli, CB modeli, Ken-Park modeli, şdeğer Dikdörgen Dağılım modeli) kullanılarak analiz ve aarımına önelik ierai bir önem unmak ve öneme daalı bir bilgiaar programı gelişirmekir. Yönemde narinlik ekii, CI 318 [9] araından önerilen Momen Büüme Yönemi eaına göre ele alınmakadır. Çalışmanın deneel bölümünde, Çukurova Üniveriei İnşaa Mühendiliği Laborauarında mm kare keili beş ade kıa ve üç ade narin beonarme kolon
3 gelişirilen önem ile karşılaşırmak amaı ile eğik eğilme ve ekenel ük ekii alında e edilmişir. Te onuunda elde edilen kolon aşıma güü kapaieleri, gelişirilen algorimaa daalı, beon baınç bölgeinde çeşili gerilme dağılım modelleri ea alınarak elde edilen analiz onuçları ile karşılaşırılmış ve onuçların uumlu olduğu gözlenmişir. Deneel çalışmanın ikini aşamaında e edileek L keili beonarme ve kompozi kolon elemanların numune hazırlığı halen Çukurova Üniveriei İnşaa Mühendiliği Laborauarında devam emekedir. 2. ÇLIŞM YÖNTMİ Poligonal geomerie ahip kei - koordina ieminde Şekil 1 de göerilmekedir. Keie eğik ekanriieli olarak eki eden ekenel kuvvein (N) koordinaları ( N, N ) olarak anımlanmaka, keie kenar bouna aılı bouna donaılar ve beon içine erleşirilen apı çeliği bulunmakadır (Şekil 1). σ ε u Şeri a Taraız eken N N N ' ε i i Bouna donaı Boşluk ' Yapı çeliği Şekil 1. Poligonal geomerie ahip kei Sunulan öneme göre araız eken konumu (a) ve () gibi iki parameree bağlı olarak anımlanmaka ve analiz ve aarıma önelik denge ve ugunluk denklemleri bu paramereler ininden iade edilmekedir. Keiin herhangi bir nokaındaki ( i, i ) birim deormaon, eğilmeden öne düzlem olan keilerin eğilmeden onra da düzlem kaldığı kabulüne göre aşağıdaki şekilde anımlanır; i i εi = εu + 1 (1) a Beon baınç bölgeinde herhangi bir gerilme-birim deormaon modeline kullanılmaına imkan ağlamak üzere, beon baınç bölgei araız eken konumuna paralel olarak şerilere arılmakadır (Şekil 1). Beon baınç gerilmeleri, her bir şeriin ağırlık merkezinde Denklem (1) ile heaplanan birim deormaonlar ile, beon için eçilen gerilme-birim
4 deormaon ilişkiinden heaplanmakadır (Dündar ve Tokgöz [5]). Bölelikle eerli aıda şeri eçilmek ureile kabul edilen gerilme dağılım modeli beon baınç bölgeine anıılmış olmakadır. Benzer şekilde kompozi kolonlarda apı çeliği, çekme ve baınç bölgeinde şerilere arılarak heaplanan birim deormaonlar ile, emel alınan gerilmebirim deormaon ilişkii kullanılarak apı çeliği gerilmeleri heaplanmakadır. Kei içinde aılı bouna donaılar anı çapa kabul edilmeke olup çekme ve baınç bölgeindeki donaılar için gerilme değerleri eçilen gerilme-birim deormaon ilişkiinden elde edilmekedir Problemin Formülaonu ğik eğilme ve ekenel üke maruz poligonal kei ve donaı düzeni Şekil 1 de verilmekedir. Burada analiz ve aarım için problemin ormülaonunda kompozi kolon ea alınaak, beonarme kolon analiz ve aarım için denge denklemleri, kompozi kolonlar için elde edilen iadelerde apı çeliği kakıı ihmal edilmek ureile elde edileekir. Beonarme kolonlarda keiin ağırlık merkezi, poligonal keiin geomerik merkezi olarak kabul edilmeine karşın, kompozi kolonlarda apı çeliğinin kakıı ile birlike poligonal kei ağırlık merkezi olarak plaik merkez ea alınmakadır. Keiin plaik merkezinin koordinaları ( p, p ) aşağıda verilen şekilde heaplanmakadır (Roik ve Bergmann [10]); p = p = (2) (3) Burada,,, ve, ıraıla, beon kei alanı, oplam donaı alanı ve apı çeliği kei alanını göermekedir;,, ve, ıraıla, beon baınç daanımı, donaı akma daanımı ve apı çeliği akma daanımını anımlamakadır;,,,,,, ıraıla, - eken akımına göre, beon kei ağırlık merkezi koordinaları, donaı çubuğu koordinaları ve apı çeliği ağırlık merkezi koordinalarını göermekedir; γ, γ, ve γ, ıraıla, beon, donaı ve apı çeliği güvenlik kaaılarını anımlamakadır. Bu durumda keie eki eden ekenel kuvvein (N) - eken akımına göre koordinaları ( N, N ) aşağıdaki şekilde elde edilmekedir; 2.2. Denge Denklemleri N = p -e (4) N = p -e (5) Oluşurulaak olan denge denklemleri, keie ( N, N ) koordinaları ile ekien ekenel kuvvein (N) bulunduğu nokadan geçen ve (-) eken akımına paralel olan, ( ' - ') eken akımına göre aşağıdaki şekilde azılmakadır:
5 m n 1 = k σk σi jσ j N = 0 k m i j (6) m n 2 = ( i N ) σi + jσj( j N ) k σk ( k m i j k N ) = 0 (7) m n 3 = (i N ) σi + jσ j( j N ) k σk (k m i j k N ) = 0 (8) Burada, keieki oplam donaı alanını; σ k, beon baınç bölgeinin k nı şeriinin ağırlık merkezinde heaplanan beon baınç gerilmei; k ve ( k, k ), k nı şeriin alan ve ağırlık merkezinin koordinalarını;, beon baınç bölgei şeri aıını; σ i, i ni donaının gerilmeini; i ve i, i ni donaının koordinalarını; j ve ( j, j ), apı çeliğinin j ni şeriinin alan ve ağırlık merkezinin koordinalarını; σ j, apı çeliğinin j ni şeriinin ağırlık merkezinde heaplanan gerilmeini göermekedir. Oluşurulan denge denklemlerinde (a,, ) olmak üzere üç bilinmeen vardır. Taarım için elde edilen bu denklemler Newon-Raphon ierai meodu kullanılarak çözülmekedir (Dündar ve Şahin [4]). Kei aşıma güü kapaiei (N u ), Denklem (7,8), (a, ) için çözülerek, Denklem (6) da erine konduğunda aşağıdaki iade ile elde edilmekedir. N u = k σ σ σ k m n k i j j. (9) m naliz ve aarım için verilen denklemlerde apı çeliği kakıı ihmal edilmei durumunda ormülaon, beonarme kolonların analiz ve aarımı için anen geçerli olmakadır Narinlik kii Beonarme ve kompozi kolonların narinlik ekii Momen Büüme Yönemi (CI [9]) ile heaplara kaılmakadır. Momen büüme kaaıı δ; i j Cm δ= 1. 0 N u N r (10) M u1 C m = , Mu1 M u2 (11) M u2 olarak anımlanmakadır. İki uu maallı kolonlarda C m =1.0 alınmakadır. N r kolon burkulma ükü olup aşağıdaki şekilde iade edilmekedir; 2 π I N r = 2 (k L) (12) burada (kl) kolon ekili bou; I ie kolonun ekili eğilme rijiliğini göermekedir. Narin kolon heabında ekili eğilme rijiiği değerinin çok büük önemi vardır. Kompozi kolonlar için ekili eğilme rijiliği aşağıdaki iade ile ele alınmakadır (Roik ve Bergmann [10]);
6 I= e I e + I + I (13) Burada, e =600, I e, I ve I, ıraıla kei elaik merkezine göre, çalamamış beon kei elemizlik momeni, donaı ve apı çeliği kei elemizlik momenlerini anımlamakadır. ve, donaı ve apı çeliği elaiie modülünü göermekedir. Poligonal geomerie ahip kompozi keiin - eken akımına göre elaik merkezini ( e, e ) veren iadeler aşağıdaki şekilde unulmakadır (Roik ve Bergmann [10]); e = e = (14) (15) Burada,, beonun elaiie modülü olup aşağıdaki şekilde iade edilmekedir; = (MPa). (16) Beonarme kolonlar için eğilme rijiliği, kompozi kolonlardan arklı olarak TS [11] araından önerilen aşağıdaki iade ile ele alınmakadır; I=0.4 I (17) ğik eğilmee maruz beonarme vea kompozi beon kolonların narinlik heabında momen büüme çarpanı (δ, δ ) iki önde arı arı heaplanarak ilgili momenlerle çarpılmak ureile heaplara anıılmakadır. M u =δ N u e, M u =δ N u e (18) Narinlik heabında, analiz ve aarımda oluşurulan denge denklemleri ağlanınaa kadar her ieraonda iki önde momen büüme çarpanı (δ, δ ) heaplanarak işlemlere kaılmakadır. 3. UYGULMLR 3.1. Ugulama 1 Çukurova Üniveriei İnşaa Mühendiliği Laborauarında mm keili beş ade kıa beonarme kolon (C1-C5) ve üç ade narin beonarme kolon (C11-C13) ee abi uulmuşur (Şekil 2). Kıa kolonlar 870 mm uzunluğunda ve köşelerinde 4 ade 6 mm donaıa ahip, narin kolonlar ie 1300 mm uzunluğunda ve köşelerinde 4 ade 8 mm donaıa ahipir. 6 mm çaplı nervürlü donaı 8 mm çaplı donaının oğuka çekilmei önemi ile dana SSŞ araından üreilmişir. Kolonların andar ilindir numune beon baınç ve donaı çubuğu akma daanımlarına ai deneel onuçlar ile ugulanan ükün ekanriie değerleri Çizelge 1 de verilmekedir.
7 mm 100 mm Şekil 2. C1-C13 numuneleri keii Çizelge 1. C1-C13 Numuneleri malzeme özellikleri ve ekanriie değerleri Kolon (MPa) (MPa) e (mm) e (mm) C C C C C C C C Tee abi uulan kolon numuneleri (C1-C13) gelişirilen bilgiaar programı ile aşıma güü kapaielerini eorik olarak belirlemek amaıla beon baınç bölgeinde 4 çeşi gerilme-birim deormaon modeli ve donaılar için elao-plaik modelle çözülmüşür. lde edilen onuçlar e onuçları ile karşılaşırılarak Çizelge 2 de unulmakadır. rıa C13 numuneine ai dene düzeneği (Fooğra 1) ile C5 ve C13 numunelerine ai ükdeplaman ilişkileri, ük-birim kıalma ilişkileri (Graik 1-Graik 4) unulmakadır. Kolon Çizelge 2. C1-C13 numuneleri aşıma güü değerleri ve karşılaşırmaları N e (kn) () Hognead (B) N u (Teorik) (kn) CB (C) Ken, Park (D) şdeğer Dikdörgen Dağılım () Oran B/ C/ D/ / C C C C C C C C Oralama
8 naliz onuçlarına göre elemanların beon baınç bölgeinde şdeğer Dikdörgen Dağılım Modeli ile apılan çözümlemede onuçların deneel değerlerden düşük çıkığı gözlenmekedir. Bunun ebebi beon için izin verilen en büük birim kıalma değeri (ε u ), elemanın aşıma güü kapaieinin elde edilmeinde çok önemli rol onamakadır. Diğer modellerle apılan analiz onuu elde edilen değerlerin deneel değerlerle uumlu olduğu gözlenmekedir. Fooğra 1. C13 numunei için dene düzeneği Yük-Deplaman İlişkii (C5) Yük (kn) X Yönü Y Yönü Deplaman (mm) Graik 1. C5 numunei ük-deplaman ilişkii
9 Yük-Birim Kıalma İlişkii (C5) Yük (kn) Birim Kıalma Graik 2. C5 numunei ük-birim kıalma ilişkii Yük-Deplaman İlişkii (C13) Yük (kn) Deplaman (mm) X Yönü Y Yönü Graik 3. C13 numunei ük-deplaman ilişkii Yük-Birim Kıalma İlişkii (C13) Yük (kn) Birim Kıalma Graik 4. C13 numunei ük-birim kıalma ilişkii
10 3.2. Ugulama 2 Munoz ve Hu [6], hazırladıkları mm keili bir ade kompozi kıa kolon (MC1) ve üç ade kompozi narin kolon (MC2, MC3, MC4) ee abi umuşlardır. Kolonlarda oplam mm 2 bouna donaı ve kei oraında 25.4 mm (genişlik)25.4 mm (derinlik)2.39 mm gövde ve başlık kalınlığına ahip I proili bulunmakadır (Şekil 3). Beonarme donaıı ve apı çeliği için gerilme- birim deormaon ilişkii noka noka anımlanmaka ve değerleri Çizelge 3 de unulmakadır (Munoz [12]) mm mm Şekil 3. MC1-MC4 kompozi kolon keii Noka Çizelge 3. MC1-MC4 numuneleri bouna donaı ve apı çeliği gerilme-birim deormaon değerleri (Munoz [12]) MC1, MC2, MC3 Gerilme Bir. De. (MPa) Bouna Donaı Gerilme (MPa) Yapı Çeliği MC4 MC1, MC4 MC2, MC3 Bir. De. Gerilme (MPa) Bir. De Gerilme (MPa) Bir. De
11 Kolon numune boları, beon ilindir baınç daanımları ve ugulanan ükün ekanrii değerleri Çizelge 4 de unulmakadır. Çizelge 4. MC1-MC4 numune özellikleri ve ekanriie değerleri Kolon L e e (mm) (MPa) (mm) (mm) MC MC MC MC MC1-MC4 kolon numuneleri gelişirilen öneme daalı gelişirilen bilgiaar programı ile aşıma güü kapaieleri için, beon baınç bölgeinde çeşili gerilme-birim deormaon ilişkii (Hognead, CB, Ken-Park, şdeğer Dikdörgen Dağılım) kullanılarak çözülmüş ve elde edilen eorik onuçlarla, deneel onuçların karşılaşırılmaı Çizelge 5 de unulmakadır. Kolon Çizelge 5. MC1-MC4 numuneleri aşıma güü değerleri ve karşılaşırmaları N e (kn) () Hognead (B) N u (Teorik) (kn) CB (C) Ken, Park (D) şdeğer Dikdörgen Dağılım () Oran B/ C/ D/ / MC MC MC MC Oralama Çizelge 5 de verilen onuçlara göre, şdeğer Dikdörgen Dağılım modeli ile elde edilen onuçlar deneel değerin biraz alında elde edilmekedir. Diğer modellerle elde edilen onuçlar, Munoz ve Hu [6] araından verilen deneel onuçlar ile çok ii uum içeriinde kalmakadır Ugulama 3 Chen [8], gelişigüzel geomerie ahip, içeriinde daireel boşluk bulunan kompozi kıa kolon unmuşur. Kei içeriinde H- şekilli apı çeliği ve çevre bouna aılı bouna donaılar bulunmakadır (Şekil 4). Kolona ekien aarım ükleri: N=4120 kn, M =-950 knm ve M =340 knm olarak ele alınmakadır. Beon baınç daanımı, apı çeliği akma daanımı ve bouna donaı akma daanımı, ıraıla, 20 MPa, MPa ve 400 MPa dır.
12 400 mm Boşluk mm Şekil 4. Gelişigüzel geomerie ahip kompozi kolon Bu kompozi kolon Yazarlar araından kei için gerekli bouna donaı alanını belirlemek üzere, beon baınç bölgeinde üç çeşi gerilme-birim deormaon ilişkii ve donaı için elao-plaik gerilme-birim deormaon ilişkii kullanılarak çözülmüşür. Çizelge 6. Kompozi kolon keii gerekli bouna donaı alanı Beon Gerilme-Birim Program Sonuu (Teorik) Chen [23] Deormaon Modeli Hognead CB Ken, Park (Teorik) Toplam Donaı lanı (mm 2 ) Çözüm onuunda elde edilen kei için gerekli oplam donaı alanı değerlerinin Chen araından verilen onuçla uum içeriinde olduğu gözlenmekedir (Çizelge 6). 4. BULGULR Bu çalışmada, eğik eğilme ve ekenel üke maruz poligonal keili beonarme ve kompozi beon elemanların değişik gerilme dağılım modelleri ile analiz ve aarımına önelik bir önem unulmakadır. Gelişirilen önemde, malzemelerin lineer olmaan davranışları ele alınmaka ve narinlik heabında Momen Büüme Yönemi ea alınmakadır. Çalışmada, Çukurova Üniveriei İnşaa Mühendiliği Laborauarında hazırlanan beonarme kolon numuneleri gelişirilen önemle karşılaşırılmak üzere ee abi uulmuşur. Dene onuunda elde edilen kolon aşıma güü kapaieleri, beon baınç bölgeinde çeşili gerilme-şekil değişirme ilişkileri kullanılmak ureile gelişirilen önem onuçları ile karşılaşırılmış ve onuçların uumlu olduğu gözlenmişir. lde edilen onuçlara göre beon için izin verilen makimum birim kıalma (ε u ) değerinin kolon aşıma güü heabında oldukça ekili olduğu onuuna varılmakadır. Sonuç olarak gelişirilen önemin iki ekenli eğilme ve ekenel üke maruz beonarme ve kompozi beon kolonların analiz ve aarımında ekili ve praike ugulanabilir olduğu onuuna varılmakadır. Çalışma kapamında, L keili beonarme kolonların ve kompozi kolonların deneel çalışmaı halen ürdürülmekedir.
13 Teşekkür Bu çalışma FB2002D224 proje numaraı ile Çukurova Üniveriei raşırma Fonu araından deeklenmişir. KYNKÇ [1] Furlong R.W.,1979, Conree Column Under Biaiall enri Thru, CI Journal, [2] Hu C.T., 1985, Biaiall Loaded L-Shaped Reinored Conree Column, Journal o Sruural ngineering SC, 111(12), [3] Hu C.T., 1989, T-Shaped Reinored Conree Member Under Biaial Bending and ial Compreion, CI Sruural Journal, 86, [4] Dündar C., Şahin B., 1993, rbiraril Shaped Reinored Conree Member Subjeed o Biaial Bending and ial Load, Compuer and Sruure, 49, [5] Dündar C., Tokgöz S.,2001, Değişik Gerilme Dağılım Modelleri ile Poligonal Beonarme lemanların ğik ğilme ve kenel Yük lında Taarımı 16. Teknik Kongre, nkara. [6] Munoz P.R., Hu C.T., 1997, Behavior o Biaiall Loaded Conree-naed Compoie Column, Journal o Sruural ngineering, 123,(9), [7] Lahane L., 1982, Ulimae Srengh o Biaiall Loaded Compoie Seion, SC, 108, [8] Chen S.F., Teng J.G., Chan S.L., 2001, Deign o Biaiall Loaded Shor Compoie Column o rbirar Seion, Journal o Sruural ngineering, 127(6), [9] Building Code Requiremen or Sruural Conree (CI ), 1999, Deroi (MI): merian Conree Iniue (CI). [10] Roik K, Bergmann R.,1990, Deign Mehod or Compoie Column wih Unmmerial Cro-Seion, Journal o Conru. Seel Reearh, 15, [11] Türk Sandarları,2000, Beonarme Yapıların Taarım ve Yapım Kuralları (TS500), Türk Sandarları niüü, nkara, 67 Saa. [12] Munoz PR., 1994, Behavior o Biaiall Loaded Conree-naed Compoie Column, Phd. Thei New Jere Iniue o Tehnolog. [13] ro U., Özebe G., 2001, Beonarme Temel İlkeler TS ve Türk Deprem Yönemeliğine (1998) Göre Heap, vrim Yaınevi, nkara
YÜKSEK DAYANIMLI ÇELİK LİFLİ BETONARME KİRİŞ VE KOLONLARDA ÇATLAMALAR GÖZ ÖNÜNE ALINARAK DEPLASMANLARIN BELİRLENMESİ*
Ç.Ü Fen ve Mühendislik Bilimleri Dergisi Yıl:23 Cil:29- YÜKSEK DAYANIMLI ÇELİK LİFLİ BETONARME KİRİŞ VE KOLONLARDA ÇATLAMALAR GÖZ ÖNÜNE ALINARAK DEPLASMANLARIN BELİRLENMESİ Prediion O Deleion O High Srengh
DetaylıR A. P=67 kn. w=100 kn/m. 3,0 m. İstenenler. 550 mm 70mm. 550 mm. 660 mm. 590mm. 590mm. 660 mm
Soru-1 Kirişe etkien kataılarla artırılmış ükler şekilde verilmiştir. (Kiriş öz ağırlığı dahil edilmiştir). Kiriş keiti tüm boda abittir. Çit ıra donatı durumunda pa paı 70 mm, tek ıra donatı durumunda
Detaylı(MAM2004 ) Ders Kitabı : Mekanik Tasarım Temelleri, Prof. Dr. Nihat AKKUŞ
TEKNOLOJİ FKÜLTESİ EKTRONİK ÜHENDİSLİĞİ (004 ) ukavemet Bait Eğilme (Bending) Doç. Dr. Garip GENÇ Der Kitabı : ekanik Taarım Temelleri, Prof. Dr. Nihat KKUŞ Yardımcı Kanaklar: echanic of aterial, (6th
DetaylıBetonarme2000: Çokgen Kesitli Kolon Boyuna Donatısının Hesabı Teori ve Örnekler
Beonarme000: Çokgen Kesili Kolon Boyuna Donaısının Hesabı Teori ve Örnekler Ahme TOPÇU, Eskişehir Osmangazi Üniversiesi Mühendislik Mimarlık Fakülesi, İnşaa Mühendisliği Bölümü, Eskişehir, 000-04 Öze Malzemesi,
DetaylıMATERIALS. Basit Eğilme. Third Edition. Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. John T. DeWolf. Lecture Notes: J. Walt Oler Texas Tech University
CHAPTER BÖLÜM MECHANICS MUKAVEMET OF I MATERIALS Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. John T. DeWolf Basit Eğilme Lecture Notes: J. Walt Oler Teas Tech Universit Düzenleen: Era Arslan 2002 The McGraw-Hill
Detaylıİki Eksenli Eğilme ve Eksenel Yüke Maruz Betonarme Kolonların Yük-Deplasman Eğrileri *
İMO Teknik Dergi, 2010 5037-5057, Yazı 329 İki Eksenli Eğilme ve Eksenel Yüke Maruz Betonarme Kolonların Yük-Deplasman Eğrileri * Serkan TOKGÖZ* Cengiz DÜNDAR** ÖZ Sunulan çalışmada, iki eksenli eğilme
DetaylıProf. Dr. Ayşe Daloğlu Karadeniz Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü. INSA 473 Çelik Tasarım Esasları Basınç Çubukları
Prof. Dr. şe Daloğlu INS 473 Çelik Tasarım Esasları asınç Çubukları asınç Çubukları Çerçeve Çubuklarının urkulma oları kolonunun burkulma bou: ve belirlenir kolon temele bağlısa (ankastre) =1.0 (mafsallı)
DetaylıJournal of Engineering and Natural Sciences Mühendislik ve Fen Bilimleri Dergisi
Journal o Engineering and Natural Science Mühendilik ve Fen Bilimleri Dergii Sigma 004/1 YAPI ELEMANLARININ ANALİZİNDE ŞERİT-LEVHA VE KAFES SİSTEM BENZEŞİMİ MODELİ M. Yaşar KALTAKCI *, Günnur YAVUZ Selçuk
DetaylıEKLER. Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme I, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2010, 194
EKLER Pro. Dr. het TOPÇU, Betonare I, Eskişehir Osangazi Üniversitesi, 010, http://.ogu.edu.tr/atopu 194 Beton Sınıı BETON SINIFLRI VE MEKNİK ÖZELLİKLERİ (8 GÜNLÜK BETON) silindir k N/ Küp (151515) tk
Detaylı2005/2006 ÖĞRETİM YILI GÜZ YARIYILI MUKAVEMET 1 DERSİ 1. VİZE SORU VE CEVAPLARI
00/00 ÖĞRTİ YILI GÜZ YRIYILI UKT 1 RSİ 1. İZ SORU PLRI SORU 1: 0 0 kn 0, m 8 kn/m 0, m 0, m t t Şekildeki sistde, a) Y 0 Pa ve niet katsaısı n olduğuna göre çubuğunun kesit alanını, b) Y 00 Pa ve n için
DetaylıÇELİK YAPILARDA ELASTİK VE PLASTİK YÖNTEM ÇÖZÜMLERİ VE BİRLEŞİMLER
Omangazi Üniveritei Müh.Mim.Fak.Dergii C.XVII, S.1, 2003 Eng.&Arch.Fac.Omangazi Univerit, Vol.XVII, o: 1, 2003 ÇELİK YAPILARDA ELASTİK VE PLASTİK YÖTEM ÇÖZÜMLERİ VE BİRLEŞİMLER Selim ŞEGEL 1, evzat KIRAÇ
DetaylıDİNAMİK PARTİ BÜYÜKLÜĞÜ PROBLEMLERİNİN ÇÖZÜMÜNDE YENİ BİR YAKLAŞIM: MİNİMUM MALİYET ALGORİTMASI. Cevriye GENCER *
C.Gencer, Kara Harp Okulu Dergii, 7(1997), 15-28 DİNAMİK PARTİ BÜYÜKLÜĞÜ PROBLEMLERİNİN ÇÖZÜMÜNDE YENİ BİR YAKLAŞIM: MİNİMUM MALİYET ALGORİTMASI Cevriye GENCER * Bu çalışmada, ek aşamalı, ek ürünlü kapaieiz,
DetaylıBURSA TEKNİK ÜNİVERSİTESİ DOĞA BİLİMLERİ, MİMARLIK VE MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 3 NOKTA EĞME DENEYİ FÖYÜ
BURSA TEKNİK ÜNİVERSİTESİ DOĞA BİLİMLERİ, MİMARLIK VE MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 3 NOKTA EĞME DENEYİ FÖYÜ BURSA - 2016 1. GİRİŞ Eğilme deneyi malzemenin mukavemeti hakkında tasarım
DetaylıINSA 473 Çelik Tasarım Esasları Basınç Çubukları
INS 473 Çelik Tasarım Esasları asınç Çubukları Çubuk ekseni doğrultusunda basınç kuvveti aktaran çubuklara basınç çubuğu denir. Çubuk ekseni doğrultusunda basınç kuvveti aktaran çubuklara basınç çubuğu
DetaylıNlαlüminyum 5. αlüminyum
Soru 1. Bileşik bir çubuk iki rijit mesnet arasına erleştirilmiştir. Çubuğun sol kısmı bakır olup kesit alanı 60 cm, sağ kısmı da alüminum olup kesit alanı 40 cm dir. Sistem 7 C de gerilmesidir. Alüminum
DetaylıBASINÇ ALTINDAKİ ÇELİK ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ HESABI
BASINÇ ALTINDAKİ ÇELİK ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ HESABI Dr. O. Özgür Eğilmez Yardımcı Doçent İzmir Yüksek Teknoloji Enstitüsü İnşaat Mühendisliği Bölümü Zamanda Yolculuk İÇERİK Taşıma Gücü Hesabı ve Amaç
DetaylıEKSANTRİK YÜK ALTINDA ÖNGERİLMELİ BETON KOLONLARIN ANALİZİ
ISSN 1019-1011 Ç.Ü.MÜH.MİM.FK.DERGİSİ CİLT.25 SYI.1-2 Haziran/ralık June/Deceber 2010 Ç.Ü.J.FC.ENG.RCH. VOL.25 NO.1-2 EKSNTRİK YÜK LTIND ÖNGERİLMELİ BETON KOLONLRIN NLİZİ Serkan TOKGÖZ M.Ü., İnşaat Mühendisliği
DetaylıBetonarme Kolonların Yanal Öngerme Metodu İle Depreme Karşı Güçlendirilmesi
ECAS2002 Ululararaı Yaı ve Derem Mühendiliği Semozyumu, 14 Ekim 2002, Orta Doğu Teknik Üniveritei, Ankara, Türkiye Betonarme Kolonların Yanal Öngerme Metodu İle Dereme Karşı Güçlendirilmei M. Saatçioğlu
DetaylıKOCAELİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet I Final Sınavı
KOCEİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik akültesi Makina Mühendisliği ölümü Mukavemet I inal Sınavı dı Soadı : 9 Ocak 0 Sınıfı : h No : SORU : Şekildeki ucundan ankastre, ucundan serbest olan kirişinin uzunluğu
DetaylıÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI. ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI
ÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI Eksenel Çekme Etkisi KARAKTERİSTİK EKSENEL ÇEKME KUVVETİ DAYANIMI (P n ) Eksenel çekme etkisindeki elemanların tasarımında
DetaylıDeprem Yönetmeliği (2007) de Doğrusal Olmayan Çözümleme Yöntemlerine Basit Örnekler
Prof. Yuuf Berdan, Prof. İmet Aka, Prof. Mehmet Rahmi Bilge ve Prof.Dr. Halit Demir Betonarme Yaılar Semineri, 9 Maı 008 İtanbul Teknik Üniveritei, İtanbul Derem Yönetmeliği (007) de Doğrual Olmaan Çözümleme
DetaylıPosta Adresi: Sakarya Üniversitesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Sakarya, Türkiye
FİBER TAKVİYELİ POLİMERLE GÜÇLENDİRİLEN BETONARME KİRİŞLERİN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZİ NONLINEAR ANALYSIS OF RC BEAM STRENGTHENED WITH FIBER REINFORCED POLYMERS MERT N., ELMAS M. Pota Adrei: Sakarya Üniveritei,
DetaylıDEPREME MARUZ YAPININ ÖTELENMESİNİN BASİT HESABI: KAPALI ÇÖZÜM
DEPREME MARUZ YAPININ ÖTELENMESİNİN BASİT HESABI: KAPALI ÇÖZÜM Hamide TEKELİ*, Ahmet TÜKEN**, Mutafa TÜRKMEN* e Ergin ATIMTAY*** *Süleyman Demirel Ünieritei, İnş. Müh. Böl., Iparta **D.P.T., Ankara ***Orta
DetaylıT.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ
T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ 3 NOKTA EĞME DENEY FÖYÜ ÖĞRETİM ÜYESİ YRD.DOÇ.DR.ÖMER KADİR
Detaylıδ / = P L A E = [+35 kn](0.75 m)(10 ) = mm Sonuç pozitif olduğundan çubuk uzayacak ve A noktası yukarı doğru yer değiştirecektir.
A-36 malzemeden çelik çubuk, şekil a gösterildiği iki kademeli olarak üretilmiştir. AB ve BC kesitleri sırasıyla A = 600 mm ve A = 1200 mm dir. A serbest ucunun ve B nin C ye göre yer değiştirmesini belirleyiniz.
DetaylıDOĞRULTU ÖLÇÜLERİYLE KESTİRME HESABI
DOĞRULTU ÖLÇÜLERİYLE KESTİRME HESABI Önden, eriden ve karışık keire ile erbe iaon nokaı heabında anı nokalar kullanılacakır Keire nokaı, bilinen nokaların oraında aşağıdaki örneğe uun olacak şekilde belirlenecek
DetaylıBölüm 2: Bir Boyutta Hareket
Bölüm : Bir Boyua Hareke Kavrama Soruları 1- Harekeli bir cimin yer değişirmei ile aldığı yol aynımıdır? - Hız ile üra araındaki fark nedir? 3- Oralama ve ani hız araındaki fark nedir? 4- Ne zaman oralama
Detaylı80kNx150m çift kiriş gezer köprü vinci için 4x7=28 m Vinç Yolu
Vinç Yolu Örnek 4, Eşit kuvvetler için giriş 80kNx150m çift kiriş geer köprü vinci için 4x7=8 m Vinç Yolu Vinç ve vinç olu hakkında bilgiler B A Araba B e max Kiriş A Yük e min s KB VY1 VY a PLC Elektrik
DetaylıÇok aralıklı vinç yolu Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri farklı Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.
Çok aralıklı vinç olu 4.0.06 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri farklı Değerler Ornek_0_0_Kiris00kNx0m.pdf dosasından. Vinç ve vinç olu hakkında bilgiler A C D x a a A Araba e max Kiriş A Yük e min
DetaylıKOCAELİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet II Final Sınavı (2A)
KOCELİ ÜNİVERSİTESİ ühendislik ültesi ina ühendisliği ölümü ukavemet II inal Sınavı () dı Soyadı : 5 Haziran 01 Sınıfı : No : SORU 1: Şekilde sistemde boru anahtarına 00 N luk b ir kuvvet etki etmektedir.
Detaylı= ε s = 0,003*( ,3979)/185,3979 = 6,2234*10-3
1) Şekilde verilen kirişte sehim denetimi gerektirmeyen donatı sınırı kadar donatı altında moment taşıma kapasitesi M r = 274,18 knm ise b w kiriş genişliğini hesaplayınız. d=57 cm Malzeme: C25/S420 b
DetaylıSaf Eğilme (Pure Bending)
Saf Eğilme (Pure Bending) Bu bölümde, doğrusal, prizmatik, homojen bir elemanın eğilme etkisi altındaki deformasonları incelenecek. Burada çıkarılacak formüller, en kesiti an az bir eksene göre simetrik
DetaylıJOMİNY NUMUNESİNDE DENEYSEL VE TEORİK ISI TRANSFERİ İLE SERTLEŞEBİLİRLİK ARASINDAKİ İLİŞKİNİN ARAŞTIRILMASI
Gazi Üniv. Müh. Mim. Fak. Der. Journal of he Faculy of Engineering and Archiecure of Gazi Univeriy Cil 8, No, 5-56, 03 Vol 8, No, 5-56, 03 JOMİNY NUMUNESİNDE DENEYSEL VE EORİK ISI RANSFERİ İLE SERLEŞEBİLİRLİK
DetaylıBURSA TEKNĠK ÜNĠVERSĠTESĠ DOĞA BĠLĠMLERĠ, MĠMARLIK VE MÜHENDĠSLĠK FAKÜLTESĠ MAKĠNE MÜHENDĠSLĠĞĠ BÖLÜMÜ
BURSA TEKNĠK ÜNĠVERSĠTESĠ DOĞA BĠLĠMLERĠ, MĠMARLIK VE MÜHENDĠSLĠK FAKÜLTESĠ MAKĠNE MÜHENDĠSLĠĞĠ BÖLÜMÜ KOMPOZĠT VE SERAMĠK MALZEMELER ĠÇĠN ÜÇ NOKTA EĞME DENEYĠ FÖYÜ BURSA - 2016 1. GĠRĠġ Eğilme deneyi
DetaylıŞekil 6.1. Öngerilme elemanının beton elemana uyguladığı kuvvetler
6. EĞĐLE HESBI 6.. GĐRĐŞ 960 lı yılların onlarından itibaren yapı mühendiliği heap yöntemlerinde köklü değişiklikler olmuştur; bugün de bu üreç artan bir hızla ürmektedir. Bununla beraber, öngerilmeli
DetaylıMukavemet 1. Fatih ALİBEYOĞLU. -Çalışma Soruları-
1 Mukavemet 1 Fatih ALİBEYOĞLU -Çalışma Soruları- Soru 1 AB ve BC silindirik çubukları şekilde gösterildiği gibi, B de kaynak edilmiş ve yüklenmiştir. P kuvvetinin büyüklüğünü, AB çubuğundaki çekme gerilmesiyle
Detaylı34. Dörtgen plak örnek çözümleri
34. Dörtgen plak örnek çözümleri Örnek 34.1: Teorik çözümü Timoshenko 1 tarafından verilen dört tarafından ankastre ve merkezinde P=100 kn tekil yükü olan kare plağın(şekil 34.1) çözümü 4 farklı model
DetaylıMUKAVEMET Ders Notları (Son güncelleme )
Püf Noktalarıla MUKAVEMET Der Notları (Son güncelleme 1.1.018) Prof. Dr. Mehmet Zor 1.1.018 MUKAVEMET - Der Notları - Prof.Dr. Mehmet Zor 1 1. a-giriş KAYNAKLAR 1- Der Referan Kitabı : Mechanic of Material,
DetaylıTablo 1 Deney esnasında kullanacağımız numunelere ait elastisite modülleri tablosu
BASİT MESNETLİ KİRİŞTE SEHİM DENEYİ Deneyin Amacı Farklı malzeme ve kalınlığa sahip kirişlerin uygulanan yükün kirişin eğilme miktarına oranı olan rijitlik değerin değişik olduğunun gösterilmesi. Kiriş
DetaylıFarklı Kür Metotlarının Betonun Kırılma Parametreleri Üzerine Etkisi
Fırat Üniv. Fen ve Müh. Bil. Dergii Siene and Eng. J of Fırat Univ. 19 (3), 347-355, 2007 19 (3), 347-355, 2007 Farklı Kür Metotlarının Betonun Kırılma arametreleri Üzerine Etkii Kürşat Eat ALYAMAÇ ve
DetaylıBURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) Department of Mechanical Engineering
Uygulama Sorusu-1 Şekildeki 40 mm çaplı şaft 0 kn eksenel çekme kuvveti ve 450 Nm burulma momentine maruzdur. Ayrıca milin her iki ucunda 360 Nm lik eğilme momenti etki etmektedir. Mil malzemesi için σ
DetaylıSigma 2006/2 Araştırma Makalesi / Research Article MODELING OF NONLINEAR BEHAVIOR OF DOUBLE-ANGLE SHEAR CONNECTIONS
Journal of Engineering and Naural Sienes ühendislik ve Fen Bilimleri Dergisi Sigma 006/ Araşırma akalesi / Researh Arile ODELING OF NONLINEAR BEHAVIOR OF DOUBLE-ANGLE SHEAR CONNECTIONS Bülen AKBAŞ *, Ja
Detaylı2.5 Kritik bölgelerdeki Aşıkların kontrolü
2.5 Kriik bölgelerdeki Aşıkların konrolü Çaı yüzeyinin ora bölgelerindeki rüzgar kuvvelerine göre asarlanan aşıkların, yüksek rüzgar yüküne maruz bölgelerde de yeerli olduğu hesapla göserilmelidir. Yeersiz
Detaylıİ İ İĞİ ü ü üü Ü İ Ö İ İ İ Ğİ ş Ğ ü üü ü ş ş ş ü üü ş ü İ ç ü ç Ğ Ü Ğ ü» Ğ Ğİ İ ü Ü ü Ş ç ç ç ş Ş ç İ ü ü ü Ş ş ü«ü üü ü ü ü ş ç ş Ş ş Ş ü ç ç Ğİ İ Ü ş ç ü Ş ş ç ü ç ş ç Ş Ç ç ş ç ş ş ş Ş ş ş İ ş Ş ş ç
Detaylı33. Üçgen levha-düzlem gerilme örnek çözümleri
33. Üçgen levha-düzlem gerilme örnek çözümleri Örnek 33.1: Şekil 33.1 deki, kalınlığı 20 cm olan betonarme perdenin malzemesi C25/30 betonudur. Tepe noktasında 1000 kn yatay yük etkimektedir. a) 1 noktasındaki
DetaylıEğik Eğilme Etkisi Altındaki Dikdörtgen Tekil Temellerde Taban Gerilmelerinin Hesabı *
İMO Teknik Dergi, 011 5659-5674, Yazı 6 Eğik Eğilme Etkisi Altındaki Dikdörtgen Tekil Temellerde Taban Gerilmelerinin Hesabı * Güna ÖZMEN* ÖZ Deprem bölgelerinde apılacak apılardaki tüm temellerin eğik
DetaylıFL 3 DENEY 4 MALZEMELERDE ELASTĐSĐTE VE KAYMA ELASTĐSĐTE MODÜLLERĐNĐN EĞME VE BURULMA TESTLERĐ ĐLE BELĐRLENMESĐ 1. AMAÇ
Malzemelerde Elastisite ve Kayma Elastisite Modüllerinin Eğme ve Burulma Testleri ile Belirlenmesi 1/5 DENEY 4 MAZEMEERDE EASTĐSĐTE VE KAYMA EASTĐSĐTE MODÜERĐNĐN EĞME VE BURUMA TESTERĐ ĐE BEĐRENMESĐ 1.
DetaylıELASTİSİTE TEORİSİ I. Yrd. Doç Dr. Eray Arslan
ELASTİSİTE TEORİSİ I Yrd. Doç Dr. Eray Arslan Mühendislik Tasarımı Genel Senaryo Analitik çözüm Fiziksel Problem Matematiksel model Diferansiyel Denklem Problem ile ilgili sorular:... Deformasyon ne kadar
DetaylıBASINÇ ÇUBUKLARI. Yapısal çelik elemanlarının, eğilme momenti olmaksızın sadece eksenel basınç kuvveti altında olduğu durumlar vardır.
BASINÇ ÇUBUKLARI BASINÇ ÇUBUKLARI Yapısal çelik elemanlarının, eğilme momenti olmaksızın sadece eksenel basınç kuvveti altında olduğu durumlar vardır. Kafes sistemlerdeki basınç elemanları, yapılardaki
Detaylı7.3 ELASTĐK ZEMĐNE OTURAN PLAKLARIN DAVRANIŞI (BTÜ DE YAPILAN DENEYLER) BTÜ de Yapılan Deneyler
7. ELASTĐK ZEMĐNE OTURAN PLAKLARIN DAVRANIŞI (BTÜ DE YAPILAN DENEYLER) 7..1 BTÜ de Yapılan Deneyler Braunscweig Teknik Üniversitesi nde [15] ve Tames Polytecnic de [16] Elastik zemine oturan çelik tel
DetaylıBASİT EĞİLME ETKİSİNDEKİ ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ
BÖLÜM 5 BASİT EĞİLME ETKİSİNDEKİ ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ Giriş Betonarme yapılardaki kiriş ve döşeme gii yatay taşıyıcı elemanlar, yapıya etkiyen düşey ve yatay yükler nedeniyle eğilmeye çalışırlar. Bu
DetaylıÇUKUROVA ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ DOKTORA TEZİ Serkan TOKGÖZ ÖNGERİLMELİ VE BETONARME ELEMANLARIN İKİ EKSENLİ EĞİLME VE EKSENEL YÜK ETKİSİ ALTINDA DAVRANIŞI İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ ANABİLİM DALI
Detaylı29- Eylül KOÜ. Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü ( 1. ve 2. Öğretim 2. Sınıf / B Şubesi) Mukavemet Dersi - 1.
SORU-1) Şekildeki dikdörtgen kesitli kolonun genişliği b=200 mm. ve kalınlığı t=100 mm. dir. Kolon, kolon kesitinin geometrik merkezinden geçen ve tarafsız ekseni üzerinden etki eden P=400 kn değerindeki
DetaylıR 1Y kn R 1X R 1Z R 4Y R 3Y 4 R 4X R 3Z R 3X R 4Z. -90 kn. 80 kn 80 kn R 1Y =10 R 1X =-10 R 4Y =10 R 1Z =0 R 3Y =70 4 R 3X =-70 R 4X =0
27. Uzay kafes örnek çözümleri Örnek 27.: Şekil 27. de verilen uzay kafes sistem çelik borulardan imal edilecektir. a noktasındaki dış yüklerden oluşan eleman kuvvetleri, reaksiyonlar, gerilmeler ve düğüm
DetaylıBirleşim Araçları Prof. Dr. Ayşe Daloğlu Karadeniz Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü
Birleşim Araçları Birleşim Araçları Çelik yapılar çeşitli boyut ve biçimlerdeki hadde ürünlerinin kesilip birleştirilmesi ile elde edilirler. Birleşim araçları; Çözülebilen birleşim araçları (Cıvata (bulon))
DetaylıM b. bh 12. I x
dı /Soadı : No : İmza: MUKVEMET. YL İÇİ SNV --00 Örnek Öğrenci No 00030403 ---------------acde aşap cm 6cm cm G d Şekildeki rijit çuuğu, noktasında mafsallı ağlı, ile noktası arasında q aılı kuvveti etkimektedir.
DetaylıBETONARME KESİT DAVRANIŞINDA EKSENEL YÜK, MALZEME MODELİ VE SARGI DONATISI ORANININ ETKİSİ
Beşinci Ulusal Deprem Mühendisliği Konferansı, 26-30 Mayıs 2003, İstanbul Fifth National Conference on Earthquake Engineering, 26-30 May 2003, Istanbul, Turkey Bildiri No: AT-124 BETONARME KESİT DAVRANIŞINDA
DetaylıMAKĠNE ELEMANLARI II REDÜKTÖR PROJESĠ
T.C PAMUKKALE ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKĠNE ELEMANLARI II REDÜKTÖR PROJESĠ Öğrencinin; Adı: Cengiz Görkem Soyadı: DENGĠZ No: 07223019 DanıĢman: Doç. Dr. TEZCAN ġekercġoğlu
Detaylız z Genel yükleme durumunda, bir Q noktasını üç boyutlu olarak temsil eden kübik gerilme elemanı üzerinde 6 bileşeni
GERİLME VE ŞEKİL DEĞİŞTİRME DÖNÜŞÜM BAĞINTILARI Q z Genel ükleme durumunda, bir Q noktasını üç boutlu olarak temsil eden kübik gerilme elemanı üzerinde 6 bileşeni gösterilebilir: σ, σ, σ z, τ, τ z, τ z.
DetaylıZEMİN EPS (GEOFOAM) TEMAS YÜZEYİNİN SONLU ELEMANLARLA MODELLENMESİ
ZEMİN EPS (GEOFOAM) TEMAS YÜZEYİNİN SONLU ELEMANLARLA MODELLENMESİ Ahmet ŞENOL 1 Mutafa Aytekin 2 1 Yrd.Doç.Dr., Cumhuriyet Üniveritei Mühendilik Fakültei İnşaat Müh. Böl., 58140 Siva Tel: 0346 2191010-2224
DetaylıTurizm Sektöründe BIST a Kayıtlı İşletmelerin Veri Zarflama Analizi ve Toplam Faktör Verimliliği ile Finansal Performanslarının İncelenmesi
Turizm Seköründe BIST a Kaılı İşlemelerin Veri Zarflama Analizi ve Toplam Fakör Verimliliği ile Finanal Performanlarının İncelenmei The Examinaion of Financial Performance of Companie in Tourim Secor,
DetaylıElastisite modülü çerçevesi ve deneyi: σmaks
d) Betonda Elastisite modülü deneyi: Elastisite modülü, malzemelerin normal gerilme (basınç, çekme) altında elastik şekil değiştirmesinin ölçüsüdür. Diğer bir ifadeyle malzemenin sekil değiştirmeye karşı
DetaylıGp= ½ ( dp1+dp2) * H * tb= ½ ( ) * 5.4 * 25 = 57.4 kn/m G t=d t l t b=0.6* 4.5 *25 = 67.5 kn/m G d=a 2 H t d=3 *5.4 *18 = 291.
İSTİNAT DUVARI TASARIMI Şekilde verilen ers T biçimli konsol ipindeki isina duvarında gerekli konrollerin yapılması, donaıların hesaplanması ve donaı krokisinin çizimi: Verilen Bilgiler: Zemin: Sıkı kum,
DetaylıMETALİK MALZEMELERİN ÇEKME DENEYİ
METALİK MALZEMELERİN ÇEKME DENEYİ Çekme deneyi, malzemelerin statik yük altında elastik ve plastik davranışını belirlemek amacıyla uygulanır. Çekme deneyi, asıl malzemeyi temsil etmesi için hazırlanan
DetaylıBİLGİLENDİRME EKİ 7E. LİFLİ POLİMER İLE SARGILANAN KOLONLARDA DAYANIM VE SÜNEKLİK ARTIŞININ HESABI
BİLGİLENDİRME EKİ 7E. LİFLİ POLİMER İLE SARGILANAN KOLONLARDA DAYANIM VE SÜNEKLİK ARTIŞININ HESABI 7E.0. Simgeler A s = Kolon donatı alanı (tek çubuk için) b = Kesit genişliği b w = Kiriş gövde genişliği
DetaylıKOÜ. Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü (1. ve 2.Öğretim / B Şubesi) MMK208 Mukavemet II Dersi - 1. Çalışma Soruları 23 Şubat 2019
SORU-1) Aynı anda hem basit eğilme hem de burulma etkisi altında bulunan yarıçapı R veya çapı D = 2R olan dairesel kesitli millerde, oluşan (meydana gelen) en büyük normal gerilmenin ( ), eğilme momenti
DetaylıÇELİK YAPILAR AÇISINDAN TÜRKİYE BİNA DEPREM YÖNETMELİĞİ TASLAĞINA BİR BAKIŞ
11-13 Ekim 017 ANADOLU ÜNİVERSİTESİ ESKİŞEHİR ÇELİK YAPILAR AÇISINDAN TÜRKİYE BİNA DEPREM YÖNETMELİĞİ TASLAĞINA BİR BAKIŞ ÖZET: M. R. AYDIN 1 ve A. GÜNAYDIN 1 Prof., İnşaat Müh. Bölümü, Eskişehir Osmangazi
DetaylıDEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN VE MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 8 Sayı: 1 s. 65-85 Ocak 2006
DEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN VE MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 8 Sayı: 1 s. 65-85 Oak 6 EKSENEL YÜK ALTINDAKİ ÇELİK LİFLİ VE LİFSİZ ETRİYELİ BETONARME KOLONLARIN DAVRANIŞININ DENEYSEL VE ANALİTİK OLARAK İNCELENMESİ
DetaylıTAŞ KOLON VE GEOPIER UYGULAMASI İLE ZEMİN İYİLEŞTİRMESİ
YILDIZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ TAŞ KOLON VE GEOPIER UYGULAMASI İLE ZEMİN İYİLEŞTİRMESİ İnşaat Mühendii Hakan DEMİR FBE İnşaat Mühendiliği Anabilim Dalı Geoteknik Programında Hazırlanan
Detaylı1) Çelik Çatı Taşıyıcı Sisteminin Geometrik Özelliklerinin Belirlenmesi
1) Çelik Çaı Taşıyıcı Siseminin Geomerik Özelliklerinin Belirlenmesi 1.1) Aralıklarının Çaı Örüsüne Bağlı Olarak Belirlenmesi Çaı örüsünü aşıyan aşıyıcı eleman aşık olarak isimlendirilir. Çaı sisemi oplam
DetaylıKESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI
KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI Ali İhsan ÖZCAN Yüksek Lisans Tez Sunumu 02.06.2015 02.06.2015 1 Giriş Nüfus yoğunluğu yüksek bölgelerde;
Detaylı29. Düzlem çerçeve örnek çözümleri
9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri 9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri Örnek 9.: NPI00 profili ile imal edilecek olan sağdaki düzlem çerçeveni normal, kesme ve moment diyagramları çizilecektir. Yapı çeliği
DetaylıTürkiye Cumhuriyet Merkez Bankası Sayı: 2010-14 / 12 Ekim 2010 EKONOMİ NOTLARI RAMAZAN AYININ ÜRETİM ÜZERİNDEKİ ETKİSİ. Aslıhan Atabek Demirhan
Türkiye Cumhuriye Merkez Bankaı Sayı: 010-14 / 1 Ekim 010 EKONOMİ NOTLARI RAMAZAN AYININ ÜRETİM ÜZERİNDEKİ ETKİSİ Alıhan Aabek Demirhan Öze: İkiadi değişkenlerde gözlenen mevimel harekeler erilerin ana
Detaylı13 Hareket. Test 1 in Çözümleri. 4. Konum-zaman grafiklerinde eğim hızı verir. v1 t
3 Hareke Tes in Çözümleri X Y. cisminin siseme er- diği döndürme ekisi 3mgr olup yönü saa ibresinin ersinedir. cisminin siseme erdiği döndürme ekisi mgr olup yönü saa ibresi yönündedir. 3mgr daha büyük
Detaylı3. DİNAMİK. bağıntısı ile hesaplanır. Birimi m/s ile ifade edilir.
3. DİNAMİK Dinamik konuu Kinematik ve Kinetik alt başlıklarında incelenecektir. Kinematik, hareket halindeki bir itemin konum (poziyon), hız ve ivmeini, bunların oluşmaını ağlayan kuvvet ya da moment etkiini
DetaylıKESME Kirişlerde Etriye Hesabı (TS 500/2000) Ahmet TOPÇU, Betonarme I, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2014, http://mmf2.ogu.edu.
KESME Kirişlere Etriye Heabı (TS 500/2000) 178 Keme çatlakları-deney kirişleri yük Vieo ttp://mm2.ogu.eu.tr/atopcu Keme çatlakları Baınç ezilmei Dikörtgen kiriş 2 moment çatlakları Menet reakiyonu Menet
DetaylıBURKULMA DENEYİ DENEY FÖYÜ
T.C. ONDOKUZ MYIS ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FKÜLTESİ MKİN MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ BURKULM DENEYİ DENEY FÖYÜ HZIRLYNLR Prof.Dr. Erdem KOÇ Yrd.Doç.Dr. İbrahim KELEŞ EKİM 1 SMSUN BURKULM DENEYİ 1. DENEYİN MCI
DetaylıTanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir.
BASINÇ ÇUBUKLARI Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir. Basınç çubukları, sadece eksenel basınç kuvvetine maruz kalırlar. Bu çubuklar üzerinde Eğilme ve
DetaylıTAŞIMA GÜCÜ. γn = 18 kn/m m YASD. G s = 3 c= 10 kn/m 2 φ= 32 o γd = 20 kn/m3. γn = 17 kn/m3. 1 m N k. 0.5 m. 0.5 m. W t YASD. φ= 28 o. G s = 2.
TAŞIMA GÜCÜ PROBLEM 1:Diğer bilgilerin şekilde verildiği durumda, a) Genişliği 1.9 m, uzunluğu 15 m şerit temel; b) Bir kenarı 1.9 m olan kare tekil temel; c) Çapı 1.9 m olan dairesel tekil temel; d) 1.9
DetaylıDEFORMASYON VE STRAİN ANALİZİ
DEFORMASYON VE STRAİN ANALİZİ Tek Eksenli Gerilme Koşullarında Deformason ve Strain Cisimler gerilmelerin etkisi altında kaldıkları aman şekillerinde bir değişiklik medana gelir. Bu değişiklik gerilmenin
DetaylıBAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY - 3 ÜÇ NOKTALI EĞİLME DENEYİ
BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY - 3 ÜÇ NOKTALI EĞİLME DENEYİ GİRİŞ Yapılan herhangi bir mekanik tasarımda kullanılacak malzemelerin belirlenmesi
DetaylıMETALİK MALZEMELERİN BASMA DENEYİ. Çekme deneyi numunesi, mekanik çekme cihazı, gres ve grafit gibi çeşitli tipte yağlayıcı ve kumpas.
T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ METALİK MALZEMELERİN BASMA DENEYİ DENEYİN ADI Mealik Malzemelerin
DetaylıFOTOVOLTAİK HÜCRENİN TEK DİYOT EŞDEĞER DEVRE PARAMETRELERİNİN ÇIKARILMASI VE MATLAB/SİMULİNK MODELİ
FOTOVOLTAİK HÜCRENİN TEK DİYOT EŞDEĞER DEVRE PARAMETRELERİNİN ÇIKARILMASI VE MATLAB/SİMULİNK MODELİ Murat ÜNLÜ Sabri ÇAMUR Birol ARİFOĞLU Kocaeli Üniveritei, Mühendilik Fakültei Elektrik Mühendiliği Bölümü
Detaylıσ σ TEST SORULARI qz ql qz R=(a) m P=(a+e) kn Adı /Soyadı : No : İmza: STATİK MUKAVEMET 2. YIL İÇİ SINAVI
dı /Soadı : No : İma: STTİK MUKVEMET. YI İÇİ SINVI 3--9 Öğrenci No 33 ---------------abcde R(a) m (a+e) kn R Yatada arım daire şeklindeki çubuk, noktasından ankastre, noktasında kuvveti düşe önde etkimektedir.
DetaylıBETONARME TAŞIYICI SİSTEMLERDE KAPASİTE TASARIMI
etonare taşııı itelerde kapaite taarıı ETONRE TŞIYICI SİSTELERDE KPSİTE TSRII Zekai Celep Prof.Dr. İtanbul Teknik Üniveritei İnşaat Fakültei elep@itu.edu.tr http://www.in.itu.edu.tr/zelep/z.ht İnşaat ühendileri
DetaylıKompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Kompozit Malzemeler ve Mekaniği Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 3 Laminanın Mikromekanik Analizi Kaynak: Kompozit Malzeme Mekaniği, Autar K. Kaw, Çevirenler: B. Okutan Baba, R. Karakuzu. 3 Laminanın Mikromekanik
DetaylıMukavemet-II PROF. DR. MURAT DEMİR AYDIN
Mukavemet-II PROF. DR. MURAT DEMİR AYDIN KAYNAK KİTAPLAR Cisimlerin Mukavemeti F.P. BEER, E.R. JOHNSTON Mukavemet-2 Prof.Dr. Onur SAYMAN, Prof.Dr. Ramazan Karakuzu Mukavemet Mehmet H. OMURTAG 1 SİMETRİK
DetaylıÇekme testi ve gerilme-birim uzama diyagramı
MCHANICS OF MATRIALS Beer Johnston DeWolf Maurek Çekme testi ve gerilme-birim uama diagramı Sünek bir maleme için çekme testi diagramı P P Lo P 2009 The McGraw-Hill Companies, Inc All rights reserved -
DetaylıGERİLMELER Çekme-Basma-Kesme
MK 08: MUKVEMET Öğr.Gör.r. met Taşkesen GERİLMELER Çekme-asma-Kesme φd Çelik 1500N a cm lüm 70cm r. met TŞKESEN lüm ve çelikteki tellerin kesitlerini tablasının sapma çısını bulunuz? σem çelik 10000 N/cm
DetaylıĞ öğ Ğ ü ü üğü Ğ Ğ ş ş İ ü ü ü ş İ ü ü üü ö ö ş ş İ ş ç Ç ş ü ü ü ç Ç ş ü ş ş İ ü ü üü İ ü ü İ ü ü üü İ ü ü üü İ Ç ş ü ü İ ü ş İ ö ş ş İ ç ş ş ö ö ş İ ş ş ö ü ü ş İ İ ç ç İ İ ü ü ç İ ş Ş ü ü üü ü Ş ö ş
DetaylıAfyon Kocatepe Üniversitesi 7 (2) Afyon Kocatepe University FEN BİLİMLERİ DERGİSİ
Afon Kocatepe Üniveritei 7 (2) Afon Kocatepe Univerit EN BİLİMLERİ DERGİSİ JOURNAL O SCIENCE YERALTI ENERJİ KABLOLARINDA MEYDANA GELEN ARIZALARDA ARIZA MESAESİNİN YAPAY SİNİR AĞLARI KULLANILARAK İNCELENMESİ
DetaylıYERALTI ENERJİ KABLOLARINDA MEYDANA GELEN ARIZALARDA, ARIZA MESAFESİNİN YAPAY SİNİR AĞLARI (YSA) KULLANILARAK BELİRLENMESİ
ERALTI ENERJİ KABLOLARINDA MEDANA GELEN ARIZALARDA, ARIZA MESAESİNİN APA SİNİR AĞLARI (SA) KULLANILARAK BELİRLENMESİ * edat GÜN, ** Sedi akka ÜSTÜN *Celal Baar Ünv., **Celal Baar Ünv. Müh. ak. vedat.gun@baar.edu.tr,
DetaylıMukavemet Hesabı . 4. d 4. C) Vidanın zorlanması. A) Öngerilmesiz cıvatalar. B) Öngerilme ile bağlanan cıvatalar. d 4
ç A) Öngerilmeiz cıvatalar iş. d ç.d ön Boyutlandırma için ç Statik zorlanmada To. d i) Sıkma ıraında ; M 3.d ; B 6 c b ön : ç. d Mukavemet Heabı B) Öngerilme ile bağlanan cıvatalar a) Dış kuvvet ekenel
Detaylıİzmir Körfez Geçişi Projesi Ardgermeli Kavşak Köprüleri Tasarım Esasları
İzmir Körfez Geçişi Projesi Ardgermeli Kavşak Köprüleri Tasarım Esasları Serkan ÖZEN, İnşaat Mühendisi, MBA Telefon: 05325144049 E-mail : serkanozen80@gmail.com Sunum İçeriği Ardgermeli Köprü Tiplerine
DetaylıINSA 473 Çelik Tasarım Esasları
INSA 473 Çelik Tasarım Esasları İÇERİK Yapı Malzemesi Olarak Çelik Birleşim Araçları Çekme Çubukları Basınç Çubukları Eğilmeye Çalışan Elemanlar-Kirişler Kiriş-kolonlar Birleşimler INSA 473 Çelik Tasarım
DetaylıTEKNOLOJİNİN BİLİMSEL İLKELERİ. Öğr. Gör. Adem ÇALIŞKAN
TEKNOLOJİNİN BİLİMSEL İLKELERİ 3 Malzemelerin esnekliği Gerilme Bir cisme uygulanan kuvvetin, kesit alanına bölümüdür. Kuvvetin yüzeye dik olması halindeki gerilme "normal gerilme" adını alır ve şeklinde
Detaylı3. Hafta. Bu durumda ; aslında daha karmaşık yükleme hali ile. Önceki bölümde eksenel ve enine. Birçok makine elemanı ve bileşenleri ENLERĐ
: 3. Hafta - GENEL YÜKLEME Y KOŞULLARINDA GERĐLME BĐLE B LEŞENLER ENLERĐ - EMNĐYETL YETLĐ GERĐLME, ĐŞLETME G. VE EMNĐYET KATSAYISI : 09/10 3.H Hatırlama Önceki bölümde ekenel ve enine yüklenmiş bağlantılarda
DetaylıÖZHENDEKCİ BASINÇ ÇUBUKLARI
BASINÇ ÇUBUKLARI Kesit zoru olarak yalnızca eksenel doğrultuda basınca maruz kalan elemanlara basınç çubukları denir. Bu tip çubuklara örnek olarak pandül kolonları, kafes sistemlerin basınca çalışan dikme
DetaylıELECO '2012 Elektrik - Elektronik ve Bilgisayar Mühendisliği Sempozyumu, 29 Kasım - 01 Aralık 2012, Bursa
ELECO ' Elektrik - Elektronik ve Bilgiayar Mühendiliği Sempozyumu, 9 Kaım - Aralık, Bura Zaman Gecikmeli Yük Frekan Kontrol Siteminin ekaiu Yöntemi Kullanılarak Kararlılık Analizi Stability Analyi of Time-Delayed
DetaylıLineer Tek Serbestlik Dereceli (TSD) Sistemlerin Tepki Analizi. Deprem Mühendisliğine Giriş Doç. Dr. Özgür ÖZÇELİK
Lineer Tek Serbeslik Dereceli (TSD) Sisemlerin Tepki Analizi Sunum Anaha Tek-serbeslik-dereceli (TSD) sisemlerin epki analizi, Hareke denklemi (Newon nun. yasası ve D Alember Prensibi) Gerçek deplasman,
Detaylı