Özel Örnek 5tx30,6m I-Profilli Kafes Kiriş, 2. Versiyon

Transkript

1 Öel Örnek 5t30,6 I-Profilli Kafes Kiriş,. Version Vinç "5t30,6" Bilinen değerler: Yüklee duruu: Devalı küçük ükler, nadiren diğerleri Kullanıldığı er: Kapalı depo, tek vardia, 3 saat L TA h L L K = n. L L TV Kaldıra ükü Şekil G Y 5000kg F Y G Y g F Y 49.03kN Kaldıra hıı v H 8in Kaldıra üksekliği H K 8 Vincin ra açıklığı L K 30.6 Vincin ürüe hıı v V 5in Araba ve Ceraskalın kendi ağırlığı G A 800kg F A G A g F A 7.85kN Araba ürüe hıı v A 5in Araba tekerlek aks açıklığı L TA 80c Araba Tekerlek saısı çiftkirişte 4, tek kirişte verilir n Tek Gerekli sehi oranı, k f 800 Vincin Yükleehali, Genel Giriş, Safa 3, Paragraf.3 Yü Ha "HZ" Vincin Kaldıra sınıfı "DIN 508", Genel Giriş, Safa 5, Tablo 6 Ka SI "H" Vincin Yüklee Grubu "DIN 508", Genel Giriş, Safa 5, Tablo 6 Yü Gr "B4" entik Grubu "DIN 500", Genel Giriş, Safa 7, Tablo 0 e Gr "K3" Vincin Tahrik Grubu "DIN 500" Ta Gr "A" Gerekli sehi f ger L k K f f ger 7 Kaldıra ükü vea Dinaik katsaısı Genel Giriş, Safa 8, Tablo ψ K in v H ψ K.35 Ö ağırlık katsaısı, Genel Giriş, Safa 8, Tablo φ K. Yüklee grubu katsaısı, Genel Giriş, Safa 8, Tablo 3 k B _MV_44_0_0_KafesKiris_V0.cd /7

2 Maleenin ukaveet değerleri Malee Malee "St 37" Kopa ukaveeti R 340MPa Aka ukaveeti R e 35MPa Elastiklik odülü E dn.0 5 MPa Poisson saısı ν St 0.3 Ögül ağırlığı ρ St 7850kg 3 Enietli statik ukaveet değerleri : I. Hal için çeke σ StçEM 60MPa basa σ StbEM 40MPa kaa τ StEM 9MPa Düşündüğüü konstrüksionun ana değerlerini seçip krokisini çieli. ================ MODÜL DEĞERLERİNİN SEİMİ =================== L K Modül saısı n 8 L L n 70.0c h 70c b 60c ================================================================ F BY 8 9 F BZ 7 KİRİŞ ORTASI F Y F AY D Ü K D Ü K K D A 3 F AX F AZ Şekil 0_MV_44_0_0_KafesKiris_V0.cd /7

3 Hacide Statik belirlilik kontrolü K H = 3n dh n çh a H Yatak kuvvetlerinin saısı: a H 6 Alt kuşakta çubuk saısı: n çah n n çah 8 Üst kuşakta çubuk saısı: n çüh n n çüh 36 Dike çubuklarının saısı: n çdih n 3 3 n çdih 57 Köşegen çubuklarının saısı: n çköh n 3 n çköh 54 Topla çubuk saısı: n çh n çah n çüh n çdih n çköh n çh 65 Düğü saısı: n dh n 3 3 n dh 57 Kontrol: K H 3n dh n çh a H K H 0.00 Siste statik belirli ve rijitdir. Ceraskal I-Profilinde ürüeceğinden önce I-Profilini seçeli: Alt kuşak ceraskal için I profilidir, köşegenler ve dikelerin kanatılası ve kuşak kalınlığının etkiside gö önüne alırsak, "Geniş kuşaklı IPB Profili" seçilesinde fada vardır. 4 Profil için gerekli tekerlek kuvveti F TA F Y F A F TA 4.kN F TA t ger 5 Bu değere göre IPB 340 Profilini seçeli. t σ ger.08 StçEM Şekil 3 s K F TA F TA s K 0 b L F t b L F HEB "HEB340" h IP 340 b IP 340 s IP t IP.5 J IP 36660c 4 W IP 60c 3 q kip 34.N J IP 9690c 4 W IP 646c 3 Topla alan A IP 7c b Tek 350 Dike alanı h dik h IP t IP A dikip h dik s IP A dikip 38.c Kuşak alanı A kus b IP t IP A kus 73.0c 0.5 b Tek b IP Kuvvetin kuşak kenarına olan esafesi L F _MV_44_0_0_KafesKiris_V0.cd 3/7

4 Kirişteki ek gerileler L F I-profilli kirişte ölçüler oranı katsaısı λ K λ b IP s K 0. IP - önü, uunluğuna gerile katsaıları 3.05λ 0- Altkuşak ile an plaka geçişi K c λ K 0.48e c λ - Tekerlek kuvvetinin etkilediği nokta K c.3.49λ K.39e c λ - Alt kuşak kenarı K c λ K.9e c önü, enine gerile katsaıları 6.53 λ 0- Altkuşak ile an plaka geçişi K c λ K e c λ - Tekerlek kuvvetinin etkilediği nokta K c λ K 0.08e c Alt kuşak kenarı e.788 c 0 Düelte faktörü ε Dü önünde, uunluğuna gerileler 0- Altkuşak ile an plaka geçişi σ F0 c 0 F TA t IP σ F0 6MPa - Tekerlek kuvvetinin etkilediği nokta σ F c F TA t IP σ F 68MPa - Alt kuşak kenarı σ F c F TA t IP σ F 60MPa - önü, enine gerileler 0- Altkuşak ile an plaka geçişi σ F0 c 0 F TA t IP σ F0 57MPa - Tekerlek kuvvetinin etkilediği nokta σ F c F TA t IP σ F 0MPa - Alt kuşak kenarı σ F c F TA t IP σ F 0 Burada tecrübelere göre ön karşılaştıra değeri enietli çeke değerinin % 50 ini geçeelidir. Ön hesap değeri σ önkar σ F σ F σ önkar 70MPa σ önem 0.5σ StçEM σ önem 80MPa Hesabııa deva edeli. 0_MV_44_0_0_KafesKiris_V0.cd 4/7

5 Sistein uunluğutları ve ağırlık erkei 4 b 3 3 S S S S h Poison, Alt kuşak profili Şekil 4 HEB "HEB340" h IP b IP R R t IP.5c s IP.c S h A IP 7.00c J IP c 4 W IP 60.00c 3 J IP c 4 W IP c 3 b t F P q kip F P 34.0N Şekil 5 Poison, Üst kuşak profili 007. Profil b h P c b P c t P 0.7c A P 3.5c R J P 663c 4 J P 663c 4 h t Şekil 6 F P 4.N 0_MV_44_0_0_KafesKiris_V0.cd 5/7

6 Poison 3, Dike profili Profil b h P3 6c b P3 6c R t P3 0.63c A P3 3.c t h J P3 6.6c 4 J P3 6.6c 4 F P3 0N Poison 4, Köşegen profili Profil b h P4 6c b P4 6c R t P4 0.63c A P4 3.c t h J P4 6.6c 4 J P4 6.6c 4 F P4 0N Poison 5, Bağlantı profili b Profil h P5 5c b P5 5c R t P5 0.5c A P5 8.73c t h J P5 8.9c 4 J P5 8.9c 4 F P5 67.8N Poison 6, Bağlantı köşegen profili b Profil h P6 5c b P6 5c R t P6 0.5c A P6 8.73c t h J P6 8.9c 4 J P6 8.9c 4 F P6 67.8N 0_MV_44_0_0_KafesKiris_V0.cd 6/7

7 Sistein ağırlık erkei P 0.5h IP P 7.0c P P h P 7.0c A top A IP A P A top 34.00c A top Sa P A IP P A P Sa 6.77c S Sa P S 45.77c S P Sa S 4.3c ψ K F Y φ K F A Ölçülendire ve hesap için gerekli tekerlek kuvveti F TD F n TD 35kN Tek F TD L K L TA Gerekli atalet oenti J ger 48E dn f ger Sistein elesilik oenti -eksenine göre elesilik (atalet) oenti: 3L K L K L TA J Sis J IP J P S AIP S AP J Sis c 4 J ger 5586c 4 -eksenine göre elesilik (atalet) oenti: J Sis J IP J P 0.5b A P J Sis c 4 Şidilik bu konstrüksionu kabul edip hesap ve kontrolleriii apalı. Durua göre geri dönüp değerlerde düelte aparı. Sistein odül ağırlığı a P5 L P5 a P5 a P6 L P6 a P6 L= L L 4 L 6 L 5= b L Kö h 3 L P = L L P3 6 5 P3 a a P4 L P4 a P4 L 3 L L = a P3 L P =L Şekil 7 0_MV_44_0_0_KafesKiris_V0.cd 7/7

8 Düğü noktasından düğü noktasına uunlukları: Poison in uunluğu L L L.70 Poison nin uunluğu L L L.70 h Poison 3 ün uunluğu L 3 0.5b L 3.88 h Poison 4 ün uunluğu L 4 0.5b L L 4.53 Poison 5 in uunluğu L 5 b L 5.60 Poison 6 nın uunluğu L 6 b L L 6.33 Dülede köşegen uunluğu L Kö L h L Kö.40 Poisonların profil uunlukları: Poison in profil uunluğu L P L L P.70 Poison nin profil uunluğu L P L L P.70 Poison 3 ün profil uunluğu b h P P3 0.5 h a P3 P3 0.5h P a P b h IP P3 0.5 h a P3 P3 0.5h IP a P3 0.9 L P3 L 3 a P3 a P3 L P3.6 Poison 4 ün profil uunluğu h P L 4 b P4 P4 0.5 h P4 0.5 L 4 a P4 P4 P4 a P h IP L 4 P4 b P4 0.5 h P4 0.5 a L P4 P4 P4 a P L P4 L 4 a P4 a P4 L P4.7 Poison 5 in profil uunluğu L P5 b b P L P5.48 Poison 6 nın profil uunluğu L 6 h P a P6 0.5 b a P L 6 h P a P6 0.5 b a P L P6 L 6 a P6 a P6 L P _MV_44_0_0_KafesKiris_V0.cd 8/7

9 Poisonların profil ağırlıkları: F F P L P F 34.0 N F F P L P F 4.7 N F 3 F P3 L P3 F N F 4 F P4 L P4 F N F 5 F P4 L P5 F N F 6 F P6 L P6 F N F F F F F 3 F 4 F 5 F 6 F 49N q K q L K 43N Mukaveet hesapları Modülün a Yüksekliği h a h 0.5 h IP h P h a 93c J Sis Sa 6.77c Sü h a Sa Sü 30.3c W Sis W Sis 0508c 3 Sü J Sis e a 0.5 b h P e a 0.9 W Sis W e Sis 450c 3 a Sistededeki a. kaa gerileleri τ a F Profildeki kaa gerileleri F s K L F s K s K h Or F TA F TA hor F TA F TA F t F b/4 b b L F b Tek b Tek Şekil 8 0_MV_44_0_0_KafesKiris_V0.cd 9/7

10 b Tek Tekerlek kuvveti F TA 4.kN Tekerlek daana noktası ile dike ortası esafesi 0.5b IP L F h h t s 0.5b IP L F Ku S F TA F TA I - Profilinde torsion oenti M tip 4F TA M tip N Kese gerilesini, dike alanı karşılar Şekil 9 F TA τ a τ A a 7MPa dikip Torsion gerilesini alt ve üst kuşak karşılar h Ku h IP t IP h Ku 3.9c M tip F M F M F h M 786N τ tkus τ Ku A tkus 0.4MPa kus Sistededeki kaa gerilesi L 6 F TAY 4F TA 0. T F TAY.38kN L a a Sa 0.5t IP b L 4 a a t ü M τtop F TAY a a M tip t a A or tö h M τtop N aa T L 3 S Sistei eşdeğer üç ince cidarlı kaval profil olarak düşüneli ve eşdeğer plakaları hesaplaalı. F TA F TA F TY L = L Şekil 0 G t 8000MPa h b A or A or 3600c 0_MV_44_0_0_KafesKiris_V0.cd 0/7

11 Eşdeğer an plakalar Şekil L A P t ö E dn L L 3 G t L 4 L 3 L A P4 A P3 A P A IP 3 A P3 4 L 4 A P4 L 3 t ö 0.47 L A P t ü E dn L L 5 G t L 6 L 5 L A P6 A P5 A P A P L A P Şekil t ü A P5 A P6 6 L6 L5 Bredt' e göre t in t ü M τtop τ tosis A or t in τ tosis 7.7MPa L A P Kirişin kendi ağırlığından oluşan gerile " σ " M V A =ql/ V q.l/ q./ M = K q L K K M or = V or = 0 q.l /8 B V=qL/ LK/ V = q K.(L K.) q.l/ Şekil 3 Yük ve arabadan oluşan aksiu oentin eri L K L TA M 4 M L K 5.30 Kiriş ortası ile kesiti arasında büük fark oladığından hesabı kiriş ortasına göre aparı. φ K q K L K M M kN M σ σ W 9.69MPa Sis 0_MV_44_0_0_KafesKiris_V0.cd /7

12 Araba ve ük ağırlığından oluşan gerile " σ +σ 3 " F TD L TA F TD M F A 6L K L K L TA M 58458N A V L K BV M σ σ W 5.56MPa Sis L K / M 3 F Y 6L K L K L TA M M N V M 3 B V M 3 σ 3 σ W 3 35MPa Sis A V V 3 Şekil 4 Yata atalet kuvvetlerinden oluşan gerile " σ 4 " L K L S Halat ükü sönüleeceğinden, ükün atalet kuvveti dikkate alına. Vincin kütlesel ağırlık erkei M L K φ K q K L K F A LVT M kN in R Kr K r K r + K r L K / L K / Araba kasılasından oluşan gerile " σ 5 " L K in R Kr K r M 4 σ 4 σ W 4 46MPa Sis Şekil 5 F TD L TA M 5 M kN F T M 5 σ 5 σ W 5.3MPa Sis F T L TA Şekil 6 0_MV_44_0_0_KafesKiris_V0.cd /7

13 Sistein a eğile gerilesi " σ a " σ a k B σ σ ψ K σ 3 σ 4 σ 5 σ a 35MPa a eğile gerilesi sistein üst kuşağındadır σ üst σ a σ üst 35MPa Sistein in gerilesi " σ in " σ in σ σ σ in 35MPa Sistein kritik erlerinde gerile kontrolü: üst KN Sa a a t IP Sü S KN 3 KN KN 3 KN egi alt Şekil 7 ======================= KN de KONTROL =======================.Kritik noktada karşılaştıra gerilesi σ karkn σ üst 3τ tosis σ karkn 36MPa σ StbEM σ StbEM 40MPa S KN S σ KN.03 > > karkn Hesaplar KN de kontrol değerinin enietli olduğunu gösterir. 0_MV_44_0_0_KafesKiris_V0.cd 3/7

14 ======================= KN de KONTROL ======================= Sistein alt kuşağında oluşan gerile " σ alt " Sa σ alt σ üst σ alt 65MPa Sü τ akn τ tosis τ tkus.kritik noktada karşılaştıra gerilesi σ karkn σ alt 3τ akn σ karkn 67MPa σ StçEM σ StçEM 60MPa S KN S σ KN.4 > > karkn Hesaplar KN de kontrol değerinin enietli olduğunu gösterir. ======================= KN 3 de KONTROL ======================= Burada araba I-Profilinin anaklarında ürüdüğü için ek gerile hesapları apılalıdır. Sa t IP σ egi σ alt σ egi 63MPa Sa - önünde ek gerile σ F ε Dü σ F - önünde gerile σ σ egi ε Dü σ F - önünde ek gerile σ F ε Dü σ F - önünde gerile σ σ F σ F 50.69MPa σ 3.53MPa σ F 4.89MPa σ 4.89MPa τ akn3 τ tosis τ tkus τ akn3 7.97MPa "Huber - Mieses - Henck"nin Biçi değiştire işi hipoteine göre; Karşılaştıra gerilesi σ karkn3 σ σ σ σ 3τ akn3 σ karkn3 08MPa σ StçEM σ StçEM 60MPa S KN3 S σ KN3.48 > > karkn3 Hesaplar KN 3 de kontrol değerinin enietli olduğunu gösterir. Statik hesaplara göre kontrüksion enietlidir. 0_MV_44_0_0_KafesKiris_V0.cd 4/7

15 Dinaik kontrol Sınır değerler oranına bağlı enietli dinaik ukaveet değeri: σ in Genel sınır değerler oranı κ hes κ σ hes 0.6 a Genel Giriş, Safa 7, Tablo 0 Yü Gr "B4" e Gr "K3" için σ W 90MPa 5σ W eke ukaveet değeri σ DçEM σ 3 κ DçEM 8MPa hes σ DçEM σ DçEMκ σ σ DçEMκ 96MPa DçEM κ 0.75R hes Dinaik kontrol hesabına göre kontrüksion enietlidir. Kirişin ukaveet hesaplarını aptık. Şidi çubuklarının hesabını apalı. σ DçEMκ.8 > σ karkn3 ubukların hesabı Alt ve üst kuşaklar eğile oentini karşılaacaklarından, hesaplar oentin aksiu olduğu kesitte apılır. Konstrüksionuu sietrik olduğundan kirişin arısınıele alaı eterlidir. q K A h F F TA TA A V,7 8,7 = 30, B V 38,7 Şekil 8 F / F F F F F F F F F RK RK RK h RK RK RK 39 A V L 0,5.L K F TD L TA F TD Şekil 9 0_MV_44_0_0_KafesKiris_V0.cd 5/7

16 Düle kafes kirişte statik belirlilik kontrolü Yatak kuvvetlerinin saısı: a 3 ubuk saısı: n ç 73 Düğü saısı: n d 38 Kontrol: K n d n ç a K 0.00 Siste statik belirli ve rijitdir. Burada hesapları detalı görebilek için Şekil 5 ile gösterilen Ritter kesitlerini sıra ile hesaplaalı. Hesaplara başlaadan arabanın üklü olarak düğülerdeki kuvvetini hesaplaalı. Şekil 0 η Dü = Dü nuaralı düğüde araba tekerlek kuvvetlerinin etki çigisi. L Dü F TD F Dü F L TD TA L L L TA F Dü = Dü nuaralı düğüde a araba tekerlek kuvvetleri. L L TA F Dü F TD F L Dü 5.9kN. Ritter kesiti. Ritter kesitinin "RK ". Ritter noktası "RN " için düğü noktası h h i seçeli ve oent denge denklei ile hesabııı apalı. F / A RK V F TD L K L L TA L K 0.5q K L K A V 0.5kN ΣM 56 0 A V L 0.5F L d L = 0 37 d A V 0.5F d 99.46kN 0 A V RN 0 A V F 37 9 RK L 56 9 RN F TD F TD 0.5 d Ön işareti "-", çubuk basa ile orlanır. Şekil 49.73kN B as a /. Ritter kesitinin "RK ". Ritter noktası "RN " için düğü noktası RK i seçeli ve oent denge denklei ile hesabııı apalı RK L 56 9 F TD F TD ΣM 0 Şekil 9 L = 0 9 0kN 0_MV_44_0_0_KafesKiris_V0.cd 6/7

17 0 nuaralı düğüde denge: - düleinde - düleinde 0 A V L 3 h b A V 0 A V 37 9 Şekil 3 Şekil 4 Şekil 5 - düleinde ΣF 0 0 A V 37 = A V kN L h kN b - düleinde ΣF L kN 3 Ön işaretleri "-", çubuklar basa ile orlanır. B as a nuaralı düle düğüde denge: F / ΣF h 0 h56 d = 0 h56 d h56 d h kN V56 h56 V56 56d 56d V56 h56 56d 40.66kN 37d Şekil 6 L d L kN Kö h kN V kN 56 b 56 L kN 4 Ön işaret "+", çubuk çeke ile orlanır. eke 0_MV_44_0_0_KafesKiris_V0.cd 7/7

18 nuaralı ön düğüde denge: - düleinde F / ö F / ö Şekil 7 Şekil 8 - düleinde ΣF ö = kN nuaralı arka düğüde denge: - düleinde F /4 a a a Şekil 30 0 Şekil kN 0_MV_44_0_0_KafesKiris_V0.cd 8/7

19 . Ritter kesiti A V F / 4 5 RK 6 59 F 4 4 RK 5.L L L TA h 5 RN F TD F TD. Ritter kesitinin "RK ". Ritter noktası "RN " için düğü noktası 5 i seçeli ve oent denge denklei ile hesabııı apalı. A V F TD L K 0L L TA L K 0.5q K L K ΣM 5 0 A V 5L A V 0.5F 5L 0F L 86.4kN 5d L = 0 5d 5A V.5F 5d 379.3kN d kN Şekil 3 Ön işareti "-", çubuk basa ile orlanır. B as a F / F 4 5 RK 6 56 RN RK A V F TD h F TD. Ritter kesitinin "RK ",. Ritter noktası"rn " için düğü noktası 5 i seçeli ve oent denge denklei ile hesabııı apalı. ΣM 5 0 A V 4L 0.5F 4L F 6L 3 L = 0 3 4A V 8F 3 3.6kN Ön işareti "+", çubuk çeke ile orlanır. 4.L L L TA eke Şekil 3 3. Ritter kesiti A V3 F / F 8 9 RK L RK 3 L 64 7 L TA h 9 RN 3 F TD F TD Burada hesaplarda kolalık ve küçük bir eniet için M = 0,5.n.L kabul edeli 3. Ritter kesitinin "RK 3". Ritter noktası "RN 3" için düğü noktası 9 i seçeli ve oent denge denklei ile hesabııı apalı. F TD A V3 L L K L TA A V kN K ΣM 9 0 A V3 9L 0.5F 9L 36F L 9d L = 0 9d 9A V 40.5F 9d kN d kN Ön işareti "-", çubuk basa ile orlanır. B as a Şekil _MV_44_0_0_KafesKiris_V0.cd 9/7

20 A V3 F / 8 9 RK RN L F RK F TD L TA h F TD 3. Ritter kesitinin "RK 3". Ritter noktası "RN 3" için düğü noktası 9 U seçeli ve oent denge denklei ile hesabııı apalı. ΣM 9 0 A V3 8L 0.5F 8L 8F L 7 L = 0 7 8A V 3F kN Ön işareti "+", çubuk çeke ile orlanır. Şekil 34 eke 0 nuaralı ön düğüde denge: - düleinde F / Şekil ö F 0ö 9 0 Şekil / - düleinde ΣF F 46 = F 46.06kN L h 46.8kN Ön işareti "-", çubuk basa ile orlanır. B as a ΣF = kN Ön işareti "-", çubuk basa ile orlanır. B as a 0_MV_44_0_0_KafesKiris_V0.cd 0/7

21 46 - düleinde - düleinde F / ö ö Şekil 37 Şekil 38 b L kN 3 - düleinde ΣF 0ö = kN - düleinde 0 = 03 0 = 03 9 = 0 ΣF = kN L b 0 0.7kN L 0 0 L 0 0.5kN 6 9 nuaralı düğüde denge: - düleinde 64d d F F 9 9 Şekil = F 9 0.5F Dü Şekil _MV_44_0_0_KafesKiris_V0.cd /7

22 - düleinde ΣF F 9 0 = F kN ΣF = kn L Kö 64d 64 h 64d.6kN L d L 64.79kN Kö Ön işaretleri "+", çubuklar çeke ile orlanır. Hesaplar için aksiu çubuk kuvvetleri eke ubukların aksiu orlanasını bulak için her çubuk cinsinde hesapladığıı değerleri A atağından ortaa doğru sıralaalı. Üst kuşak çubukları RK RK RK 3 Maksiu 49.73kN kN kN kN ubuklar basa ile orlanır, basa gerilesi : σ 9 9 A P σ 9 97MPa Maleenin enietli statik basa ukaveet değeri σ StbEM 40MPa σ StbEM İşletede eniet katsaısı S EM9 S σ EM9.45 > 9 Eniet katsaısı in üstünde. Hesaplara göre çubuk bouladan fonksionunu erine getirir. Fakat orlaa basa olduğu için çubukların burkula kontrolünün apılası gerekir. Üst kuşak çubuğunun burkula kontrolü: ubuk düğü noktalarında kontrollü onak ataklanış kabul edilir. Burkula boları olarakta küçük bir eniet paı veren sistein teorik bolarını kabul edeli. L P Burkula bou L bk9 L Burkula kuvveti 9bk 9 ω-etodu ile burkula hesabı: L bk Şekil 4 σ bk9 = 9bk ω P A P StbEM 0_MV_44_0_0_KafesKiris_V0.cd /7

23 J P Kesitin atalet arıçapı i inp A P i inp 4.59c L bk9 Konstrüksionun narinlik derecesi λ hes9 i inp λ hes St37 için ω değeri: ω P ω P.5 9bk 9 çubuğunda burkula gerilesi σ 9bk ω P A P σ 9bk 09MPa σ StbEM Eniet katsaısı S 9EM σ 9bk S 9EM.9 > ω-etodu ile apılan hesaba göre çubuk burkula. Alt kuşak çubukları RK RK RK 3 Maksiu kN 3 3.6kN kN kN Mukaveet hesabı için gerçek değeri: kN 7 ubuklar çeke ile orlanır, çeke gerilesi : σ 7 A IP σ 7 33MPa Maleenin enietli statik çeke ukaveet değeri σ StçEM 60MPa σ StçEM İşletede eniet katsaısı S EM7 S σ EM7 4.9 > 7 Eniet katsaısı den büük. Hesaplara göre çubuk işletede bouladan çalışır. Dike çubukları RK RK RK 3 Maksiu kN 46.8kN kN Mukaveet hesabı için gerçek değeri: kN 37 ubuklar basa ile orlanır, basa gerilesi : σ 37 σ A 37 43MPa P4 0_MV_44_0_0_KafesKiris_V0.cd 3/7

24 Maleenin enietli statik basa ukaveet değeri σ StbEM 40MPa σ StbEM İşletede eniet katsaısı S EM37 S σ EM Eniet katsaısı in üstünde. Hesaplara göre çubuk bouladan fonksionunu erine getirir. Fakat orlaa basa olduğu için çubukların burkula kontrolünün apılası gerekir. Dike çubuğunun burkula kontrolü: ubuk düğü noktalarında kontrollü onak ataklanış kabul edilir. 37 Burkula bou L bk37 L 3 L bk37.88 Burkula kuvveti kN ω-etodu ile burkula hesabı: 37 σ bk37 = ω P37 A P4 StbEM L 3 37 L bk J P4 Kesitin atalet arıçapı i inp4 A P4 i inp4.7c Konstrüksionun narinlik derecesi 0 L bk37 λ hesp4 λ i hesp inp4 37 Şekil 4 St37 için ω değeri: ω P ω 0 P çubuğunda burkula gerilesi σ bk37 ω P4 σ A bk37 7MPa P4 σ StbEM Eniet katsaısı S 37EM S σ 37EM.96 > bk37 Jäger etodu ile apılan hesaba göre çubuk burkula. 0_MV_44_0_0_KafesKiris_V0.cd 4/7

25 Köşegen çubuklar RK RK RK 3 Maksiu kN 64.79kN kN Mukaveet hesabı için gerçek değeri: kN 56 ubuklar çeke ile orlanır, çeke gerilesi : σ 56 σ A 56 57MPa P4 Maleenin enietli statik çeke ukaveet değeri σ StçEM 60MPa σ StçEM İşletede eniet katsaısı S EM64 S σ EM64.83 > 56 Eniet katsaısı den büük. Hesaplara göre çubuk işletede bouladan çalışır. Dik bağlantı çubukları RK RK RK 3 Maksiu kN kN kN Mukaveet hesabı için gerçek değeri: kN ubuklar basa ile orlanır, basa ger ilesi : 74 σ 74 σ A 74 54MPa P5 Maleenin enietli statik basa ukaveet değeri σ StbEM 40MPa σ StbEM İşletede eniet katsaısı S EMP3 S σ EMP3.58 > 74 Eniet katsaısı in üstünde. Hesaplara göre çubuk bouladan fonksionunu erine getirir. Fakat orlaa basa olduğu için çubukların burkula kontrolünün apılası gerekir. Bağlantı çubuğunun burkula kontrolü: ubuk düğü noktalarında kontrollü onak ataklanış kabul edilir. 0a L ö Burkula bou L bk74 b Burkula kuvveti 74 47kN ω-etodu ile burkula hesabı: 74 σ bkp3 = ω 74 σ A StbEM P5 L bk Şekil 43 J P5 Kesitin atalet arıçapı i inp5 A P5 i inp5.8c 0_MV_44_0_0_KafesKiris_V0.cd 5/7

26 Konstrüksionun narinlik derecesi L bk74 λ hesp3 λ i hesp inp5 St37 için ω değeri: ω P ω 0 P çubuğunda burkula gerilesi σ bk74 ω P3 σ A bk74 0MPa P5 σ StbEM Eniet katsaısı S 74EM S σ 74EM.39 > bk74 Köşegen bağlantı çubukları ω-etodu ile apılan hesaba göre çubuk burkula. RK RK RK 3 Maksiu kN 0 0.7kN kN Mukaveet hesabı için gerçek değeri: kN 93 ubuklar çeke ile orlanır, çeke gerilesi : σ 93 σ A 93 79MPa P6 Maleenin enietli statik çeke ukaveet değeri σ StçEM 60MPa σ StbEM İşletede eniet katsaısı S 93EM S σ 93EM.78 > 93 Eniet katsaısı in üstünde. Hesaplara göre çubuk bouladan fonksionunu erine getirir. Kirişte ters sehi Yan boşluk değeri L CA 0.5 L K L TA L CA L K F n Kirişin kendi ağırlığının sehii f Ki f 384E dn J Ki 9.63 Sis F A L CA 3L K 4L CA Arabanın kendi ağırlığının sehii f A f 48E dn J A 0.00 Sis 0_MV_44_0_0_KafesKiris_V0.cd 6/7

27 F Y L CA 3L K 4L CA Yükün sehii f Y f 48E dn J Y 0. Sis Pratikte gerekli sehi katsaısı k fpr 00 Gerekli sehi f prger L k K f prger 5.5 fpr Topla Sehi f Top f Ki f A f Y f Top.4 Ters Sehi f Ters f Ki f A 0.5f Y f Ters 6.34 Kiriş ortasına f Ters kadar ters sehi verilir ve konstrüksiona göre ters sehi uçlara doğru orantılı alınır. Sonuç: Hesaplara göre çubukların konstrüksionu seçilen ölçü ve şekilde apakta bir sakınca oktur. Konstrüksion Üretie vereden önce kanak bağlantılarını kontrol etekte arar vardır. SON ========================================================= 0_MV_44_0_0_KafesKiris_V0.cd 7/7