Çok aralıklı vinç yolu Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri farklı Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.

Benzer belgeler
80kNx150m çift kiriş gezer köprü vinci için 4x7=28 m Vinç Yolu

3 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından F B. a S

1 aralıklı vinç yolu Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından.

Örnek 3 100kN x 20m Çift Kiriş Gezer Köprü Vinci, KK Nasıl Vinç Yaparım, Örnek 1

İlk yayın tarihi: F FTD F. w UG F TD K. F Eq0. 2 F TD F Gx10. F Ex kn F E0 F Eq0 F Ex10

Genel Giris. Çift kiriş sehpa portal vinç. Teklifte bilinen değerler: CS Gün. İlk yayın tarihi:

VİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON

Nlαlüminyum 5. αlüminyum

VİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON

VİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON

Mukavemet-I. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş

BURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) Department of Mechanical Engineering

MUKAVEMET HESAPLARI : ÇİFT KİRİŞLİ GEZER KÖPRÜLÜ VİNÇ

MAKİNE ELEMANLARI 1 GENEL ÇALIŞMA SORULARI 1) Verilen kuvvet değerlerini yükleme türlerini yazınız.

Özel Örnek 5tx30,6m I-Profilli Kafes Kiriş, 2. Versiyon

ÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI. ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI

Sabit Ayak. Sabit ayak konstrüksiyonu ve hesabı: Portal vinç kiriş altı sabit ayak

2009 Kasım. MUKAVEMET DEĞERLERİ ÖRNEKLER. 05-5a. M. Güven KUTAY. 05-5a-ornekler.doc

MATERIALS. Basit Eğilme. Third Edition. Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. John T. DeWolf. Lecture Notes: J. Walt Oler Texas Tech University

5. BASINÇ ÇUBUKLARI. Euler bağıntısıyla belirlidir. Bununla ilgili kritik burkulma gerilmesi:

MENGENE HESAPLARI A-VĐDALI MENGENE MĐLĐ.

KOCAELİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet I Final Sınavı

MAKĠNE ELEMANLARI II REDÜKTÖR PROJESĠ

Burulma (Torsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler

ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI KARAKTERİSTİKLER :

MUKAVEMET I ÇÖZÜMLÜ ÖRNEKLER

Saf Eğilme (Pure Bending)

Çözüm: Borunun et kalınlığı (s) çubuğun eksenel kuvvetle çekmeye zorlanması şartından;

GEZER KREN KÖPRÜSÜ KONSTRÜKSİYONU VE HESABI

Çelik Yapılar - INS /2016

2005/2006 ÖĞRETİM YILI GÜZ YARIYILI MUKAVEMET 1 DERSİ 1. VİZE SORU VE CEVAPLARI

YAYLAR. d r =, 2 FD T =, 2. 8FD τ = , C= d. C: yay indeksi, genel olarak 6 ile 12 arasında değişen bir değerdir. : Kayma gerilmesi düzeltme faktörü

VİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON

= ε s = 0,003*( ,3979)/185,3979 = 6,2234*10-3

2009 Kasım. MUKAVEMET DEĞERLERİ GİRİŞ. 05-0a. M. Güven KUTAY a-giris.doc

INSA 473 Çelik Tasarım Esasları Basınç Çubukları

Prof. Dr. Ayşe Daloğlu Karadeniz Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü. INSA 473 Çelik Tasarım Esasları Basınç Çubukları

MUKAVEMET-2 DERSİ BAUN MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ VİZE ÖNCESİ UYGULAMA SORULARI MART Burulma 2.Kırılma ve Akma Kriterleri

KOCAELİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet II Final Sınavı (2A)

PERÇİN BAĞLANTILARI (Riveted Joints)

MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1

DİŞLİ ÇARKLAR II: HESAPLAMA

Mukavemet-I. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş

Mukavemet-II PROF. DR. MURAT DEMİR AYDIN

MİLLER ve AKSLAR SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU

M b. bh 12. I x

KİRİŞLERDE VE İNCE CİDARLI ELEMANLARDA KAYMA GERİLMELERİ

σ σ TEST SORULARI qz ql qz R=(a) m P=(a+e) kn Adı /Soyadı : No : İmza: STATİK MUKAVEMET 2. YIL İÇİ SINAVI

BURULMA (TORSİON) Dairesel Kesitli Çubukların (Millerin) Burulması MUKAVEMET - Ders Notları - Prof.Dr. Mehmet Zor

KOÜ. Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü (1. ve 2.Öğretim / B Şubesi) MMK208 Mukavemet II Dersi - 1. Çalışma Soruları 23 Şubat 2019

z z Genel yükleme durumunda, bir Q noktasını üç boyutlu olarak temsil eden kübik gerilme elemanı üzerinde 6 bileşeni

Zorlama: Eksenel kuvvet ve iki eksenli eğilme momenti.

YTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Özel Laboratuvar Dersi Strain Gauge Deneyi Çalışma Notu

Sıkma sırasında oluşan gerilmeden öngerilme kuvvetini hesaplarız. Boru içindeki basınç işletme basıncıdır. Buradan işletme kuvvetini buluruz.

Aşağıdaki Web sitesinden dersle ilgili bilgi alınabilir. Ders, uygulama ve ödevlerle ilgili bilgiler yeri geldiğinde yayınlanacaktır.

YTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Genel Laboratuvar Dersi Eğilme Deneyi Çalışma Notu

TAŞIMA GÜCÜ. γn = 18 kn/m m YASD. G s = 3 c= 10 kn/m 2 φ= 32 o γd = 20 kn/m3. γn = 17 kn/m3. 1 m N k. 0.5 m. 0.5 m. W t YASD. φ= 28 o. G s = 2.

Birleşim Araçları Prof. Dr. Ayşe Daloğlu Karadeniz Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü

Kirişlerde Kesme (Transverse Shear)

FL 3 DENEY 4 MALZEMELERDE ELASTĐSĐTE VE KAYMA ELASTĐSĐTE MODÜLLERĐNĐN EĞME VE BURULMA TESTLERĐ ĐLE BELĐRLENMESĐ 1. AMAÇ

Burulma (Torsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler

5 TON - 11,9 MT. ÇİFT KİRİŞLİ GEZER KÖPRÜ VİNÇ HESAPLARI

Mukavemet 1. Fatih ALİBEYOĞLU. -Çalışma Soruları-

Kırılma Hipotezleri. Makine Elemanları. Eşdeğer Gerilme ve Hasar (Kırılma ve Akma) Hipotezleri

MUKAVEMET SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU

BURSA TEKNİK ÜNİVERSİTESİ DOĞA BİLİMLERİ, MİMARLIK VE MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 3 NOKTA EĞME DENEYİ FÖYÜ

GEMİLERİN MUKAVEMETİ. Dersi veren: Mustafa İNSEL Şebnem HELVACIOĞLU. Ekim 2010

KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI

Tablo 1 Deney esnasında kullanacağımız numunelere ait elastisite modülleri tablosu

STATİK MÜHENDİSLİK MEKANİĞİ. Behcet DAĞHAN. Behcet DAĞHAN. Behcet DAĞHAN. Behcet DAĞHAN

Đçten Yanmalı Motor Tasarımı

2005/2006 ÖĞRETİM YILI GÜZ YARIYILI MUKAVEMET 1 DERSİ FİNAL SORU VE CEVAPLARI

Burma deneyinin çekme deneyi kadar geniş bir kullanım alanı yoktur ve çekme deneyi kadar standartlaştırılmamış bir deneydir. Uygulamada malzemelerin

BURKULMA DENEYİ DENEY FÖYÜ

Projemizde bir adet sürekli temel örneği yapılacaktır. Temel genel görünüşü aşağıda görülmektedir.

GERİLMELER Çekme-Basma-Kesme

T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ

Şekil Çekmeye veya basmaya çalışan kademeli milin teorik çentik faktörü kt

3. 2 Bulonlu Birleşimler

BÖLÜM II D. YENİ YIĞMA BİNALARIN TASARIM, DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME ÖRNEKLERİ

BASINÇ ALTINDAKİ ÇELİK ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ HESABI

29. Düzlem çerçeve örnek çözümleri

(MAM2004 ) Ders Kitabı : Mekanik Tasarım Temelleri, Prof. Dr. Nihat AKKUŞ

Yrd.Doç.Dr. Hüseyin YİĞİTER

Prof. Dr. Berna KENDİRLİ

28. Sürekli kiriş örnek çözümleri

YIĞMA YAPI TASARIMI DEPREM BÖLGELERİNDE YAPILACAK BİNALAR HAKKINDA YÖNETMELİK

VİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON

MUKAVEMET-I DERSİ BAUN MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ FİNAL ÖNCESİ UYGULAMA SORULARI ARALIK-2018

idecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Petek Kirişlerin Tasarımı

TAŞIMA GÜCÜ. n = 17 kn/m3 YASD

Perçinli ve Bulonlu Birleşimler ve Perçin Hesapları Amaçlar

BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY - 3 ÜÇ NOKTALI EĞİLME DENEYİ

Hibrit ve Çelik Kablolu Köprülerin Dinamik Davranışlarının Karşılaştırılması

Çekme testi ve gerilme-birim uzama diyagramı

SÜLEYMAN DEMİ REL ÜNİ VERSİ TESİ MÜHENDİ SLİ K-Mİ MARLIK FAKÜLTESİ MAKİ NA MÜHENDİ SLİĞİ BÖLÜMÜ MEKANİK LABORATUARI DENEY RAPORU

Ara Sınav. Verilen Zaman: 2 saat (15:00-17:00) Kitap ve Notlar Kapalı. Maksimum Puan

Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir.

GÜÇ-TORK. KW-KVA İlişkisi POMPA MOTOR GÜCÜ

Perçinli ve Bulonlu Birleşimler ve Hesapları Amaçlar

Transkript:

Çok aralıklı vinç olu 4.0.06 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri farklı Değerler Ornek_0_0_Kiris00kNx0m.pdf dosasından. Vinç ve vinç olu hakkında bilgiler A C D x a a A Araba e max Kiriş A Yük e min s K VY VY a PLC Elektrik panosu aşlık ervis platformu Tahrik Tahrik ervis platformu aşlık VY C Tekerleği D Tekerleği VY A Tekerleği Tekerleği a C Elektrik kablosu a D a A a ütunlar mesafesi 7m Vincin kaldırma kapasitesi Yü 00kN Arabanın kendi ağırlık kuvveti Ar 7.5kN Kirişlerin başlıklarla komple ağırlığı Ki 7.kN Elektrik panosunun ağırlık kuvveti EP.5kN ervis platformunun ağırlık kuvveti PL 8.8kN Yürüüş redüktörünün ağırlık kuvveti YR kn Vincin kiriş bou vea ra açıklığı s K 0m Kancanın vinç raına en küçük mesafesi e min m ervis platformunun C tekerleğine mesafesi a PLC.m Vinç tekerleklerinin eksen mesafesi.4m Kaldırma hıı v K 0.ms Vincin ükleme sınıfı, Vincin ükleme saısı sınıfı Y "" Y "C5" www-guven-kuta.ch 4_00_Ornek_0_Uc_Aralikli_VY_TK-arkli.xmcd /

Çok aralıklı vinç olu 4.0.06 eçilen vinç olunun değerleri P e L L L P L IPE L P IPE P, Profil IPE 450, Çelik 5 (t 7) h P t f r P 450mm b P 90mm I P 7.40 6 mm 4 4.6mm t w 9.4mm I P 6.80 6 mm 4 mm P 0.5h P A P 9880mm m P 77.6kgm P, Vinç raı 60x40, Çelik 5 (t 7) h b R 40mm 5% aşınma paı h R 0mm 60mm A R h R b R A R 800.00mm m R A R 7850kgm m R 4.kgm b R h R b R hr I R I R I R 0.40 6 mm 4 R h P 0.5h R R 465.00mm I R 0.540 6 mm 4 P, xeşitkollu L, LNP 90x9, 5 h L t L 90mm b L 90mm I L.60 6 mm 4 9mm e Lmin 5.4mm I L.60 6 mm 4 A L 550mm m L.kgm L h P e Lmin L 44.60mm istemin alanı A i A P A R A L A i 4780mm A P P A R R A L L 96.09mm A i P P P 7.09mm L L L 8.5mm www-guven-kuta.ch 4_00_Ornek_0_Uc_Aralikli_VY_TK-arkli.xmcd /

Çok aralıklı vinç olu 4.0.06 R R R 68.9mm h Tot h P h R h Tot 480.00mm e u e u 96.09mm e o h Tot e u e o 8.9mm I I P A P P I R A R R I L A L L I 49.40 6 mm 4 W I W 66.780 mm b ch ch h L 0.5b P b L e Lmin L 59.60mm 0.5b P b L 85.00mm b P tf Üst kuşak I ük I ük 8.50 6 mm 4 f t L b IPE L I üt I ük I L I R A L L I üt 90.690 6 mm 4 W üt I üt W üt 487.400 mm A üt A L A R b P t f A üt 7674.00mm aktörler : ouna kuvvetler faktörü φ 0. Dinamik faktör φ d.5 tatik faktör φ st.5 Genel emniet faktörü γ M. Lokal kuvvet emniet faktörü γ M.05 Yorulma gerilmeleri farkı faktörü γ Mf.5 Kanaklar hariç kendi ağırlığı Kanaklar hariç kendi ağırlığı q Tr m P m R m L q Tr 6.kgm q q Tr g q 8.8Nm Gereken Maleme 5 değerleri Akma mukavemeti f 5MPa Elastiklik modülü E 0000MPa f Emnietli torsion mukavemeti f τem f τem MPa γ M f Emnietli basma mukavemeti f σem f σem 4MPa γ M www-guven-kuta.ch 4_00_Ornek_0_Uc_Aralikli_VY_TK-arkli.xmcd /

Çok aralıklı vinç olu 4.0.06 Tekerlek kuvvetleri max Ymax max Ymax Karşıdan görünüş Yukarıdan görünüş Raa dik dike kuvvetler: Ki EP D 4 D D 78.74kN PL a PLC Yü Ar s K e min s K D 0.8kN YR D D D D 89.0kN Raa dik dike kuvvetler: D D s K e min Ki Yü Ar D 78.6kN 4 PL s K a PLC D 0.5kN D D D D 78.88kN 0,75 0,6 v K 0.0 m s 0,5 0,0 Y 0,45 κ K 0.5 0,5 0, 0,5 0 v K (m/s) 0 0,5 0,5 0,75,0,5,5 Yü φ K κ K φ K.08 D 0,0 0,05 0 s K/ 0 4 6 8 0 Yata kuvvetler faktörü s K 0.5 0. 5.88 φ Y 0. 8.8 φ Y 0.47 0 Dmax Dmax φ K D Dmax 96.5kN φ K D Dmax 85.5kN Raa dik ata kuvvetler: Y φ Y Dmax Y 4.9kN Y φ Y Dmax Y.57kN Ra bouna kuvvetler: φ Dmax 9.0kN Y b R e D h R P h e0 φ Dmax 7.kN Tekerlek kuvvetlerinin torsion momenti: e 0.5b R e 5.00mm M tmax Dmax e e o φ Y M tmax 4.06kNm M tmax Dmax e e o φ Y M tmax.60knm M tmax M tmax M tmax M tmax 7.65kNm M tmin Dmax e e o φ Y M tmin.6knm M tmin Dmax e e o φ Y M tmin.0knm M tmin M tmin M tmin M tmin.9 knm www-guven-kuta.ch 4_00_Ornek_0_Uc_Aralikli_VY_TK-arkli.xmcd 4/

Çok aralıklı vinç olu 4.0.06 Eşdeğer gerilmeler farkı faktörü λ λ Vi Ki Ar PL YR EP Y "" Y "C5" Vi KK KK. λ 4 0.49 Yü λ E λ λ λ 4 λ E 0.49 Kritik kesit mesafesi: D x k D x D A = M x = k k x k a x k k x k = 0 k D k k x x D k.70 m x x x 6.0 m 4. Hesaplar için gereken değerler VY nun birim ağırlık kuvveti: q 8.8Nm Raa dik dike kuvvetler: Dmax 96.5kN Dmax 85.5kN Raa dik ata kuvvetler: Y 4.9kN Y.57kN Ra bouna kuvvetler: 9.0kN 7.kN Tekerlek kuvvetlerinin torsion momenti: M tmax 7.65kNm Vinç olunda orlamalar x (a -x ) q A A x a (a -x ) C C D D x.70 m x 6.0 m www-guven-kuta.ch 4_00_Ornek_0_Uc_Aralikli_VY_TK-arkli.xmcd 5/

Çok aralıklı vinç olu 4.0.06 q A Aq q x a q C D Cq Dq kesme kuvveti dağılımı moment dağılımı M qmax M qmax Vinç olunun kendi ağırlığından oluşan değerler Kritik kesit x de moment M qx 0.qx 4a 5x M qx 4.46kNm A q 0.4q A q.9kn q.q q 8.77kN Kesme kuvveti τq q τq 8.77kN M q 0.q M q 5.58kNm 4 q Aralık ortasında sehim w qm w qm 0.8mm 90E Vinç olunun tekerlek kuvvetlerinin değerleri: I A x x C D kesme kuvveti dağılımı C D A moment dağılımı M M max ütununda moment 9 Dmax x kuvvetinden M x M 58.74kNm 4 M M φ Y M 8.6 9 Dmax x kuvvetinden M x M.90kNm 4 M M φ Y M 4.879 M M M M 9.9 knm knm knm www-guven-kuta.ch 4_00_Ornek_0_Uc_Aralikli_VY_TK-arkli.xmcd 6/

Çok aralıklı vinç olu 4.0.06 C ütununda moment Dmax x kuvvetinden M C x M C.05kNm 7 M C M C φ Y M C.9kNm Dmax x kuvvetinden M C x M C 7.76kNm 7 A ütunu kuvvetleri x x M C M C φ Y M C.08kNm ΣM = 0 M A V Dmax x x = 0 M Dmax x A Vx A Vx 50.88kN A V a A V Dmax 9x 4 x 4 A V 50.88kN 4 AV x a ütunu kuvvetleri V V a-x ΣM 0 = M A V Dmax x x = 0 M Dmax x A Vx A Vx 6.9kN A V Dmax 0x 7 x V 55.89kN 7 Dmax 0x 7 x V 85.08kN 7 C ütunu kuvvetleri 5 Dmax x C V C V x C V 4.66kN 4 x x C V.6kN 5 Dmax 4 D ütunu kuvvetleri Dmax x D V x D V.86kN 7 Dmax x D V x D V.05kN 7 Dmax 9x 4 x 4 A V 6.9kN 4 www-guven-kuta.ch 4_00_Ornek_0_Uc_Aralikli_VY_TK-arkli.xmcd 7/

Çok aralıklı vinç olu 4.0.06 ütun kuvvetleri A V A V A V A V 57.kN A A V A q A 60.kN Kritik kesit x de momentler V V V V 40.98kN C V C V C V C V 7.0kN D V D V D V D V.9kN M x A x φ d M x 44.7kNm M x M x φ Y M x 5.9kNm Dmax x w m 75 09x 6E w m 4.45mm I Dmax x w m 75 09x 6E w m.8mm I w m w m w m w m 5.6mm w m w m φ Y I I üt w m 4.5mm Vinç olunun toplam değerleri: M max M x M qx M max 48.8kNm M max M x φ Y M max 5.9kNm w m w m w qm w m 5.8mm w m w m 4.5mm w m τ V q τ 49.75kN M max M φ d M q M max.knm. Gerilmelerin kontrolü.. Normal gerilmelerin kontrolü: M tmax 7.65kNm b *) Nb b ç *). Hal üst kuşakta gerilmeler σ H = σ Nb σ b σ b. Hal alt kuşakta gerilmeler σ H = σ Nb σ ç *) Nb ç *) www-guven-kuta.ch 4_00_Ornek_0_Uc_Aralikli_VY_TK-arkli.xmcd 8/

t Çok aralıklı vinç olu 4.0.06 Ra bounca etkileen bouna kuvvetten oluşan gerilme N N f asma gerilmesi dağılımı b A i 4780.00mm σ Nb φ d σ Nb.96MPa A i Eğilme gerilmesi dağılımı L b IPE b ch ch h Q kt L -eksenine göre eğilme gerilmesi Rada oluşan kuvveti kadar ağırlık merkeine kadırıp, bu kadırmadan oluşan moment çok küçük olduğundan dikkate alınma. L 59.60mm b Tot b P b L b Tot 70.00mm b R 60.00mm h R 0.00mm x-düleminde eğilme gerilmesi "σ i " M max 5.9kNm W üt 487.40 mm σ max M max σ max 7.7MPa W üt Yalnı köşebent köşelerinde. Alt kuşakta etkisi ok. D -eksenine göre eğilme gerilmesi e o e u o b 4 ü h h 4 Eğilme gerilmesi dağılımı Alt kuşakta eğilme gerilmesi σ ç M max σ ç 49.65MPa W Üst kuşakta eğilme gerilmesi h ü e o σ b h ü σ ç σ b 9.95MPa e u ç www-guven-kuta.ch 4_00_Ornek_0_Uc_Aralikli_VY_TK-arkli.xmcd 9/

Çok aralıklı vinç olu 4.0.06. Hal üst kuşakta gerilmeler σ H σ Nb σ b σ max σ H 68.6MPa. Hal alt kuşakta gerilmeler σ H σ Nb σ ç σ H 5.6MPa Maksimum toplam gerilme σ max σ H σ max 69MPa < f σem 4MPa.. Torsion gerilimi kontrolü σ max 74MPa < f σem 4MPa ===================================== M tmax Üst kuşakta h P e o h R 0.5t f τ τ 5.0kN τ max τ τ max 6.80MPa < f τem MPa A üt ==================================== Dikmede h Di h P t w r P A Di h Di t w A Di 658.48mm h P τ τ Di τ Di 40.9MPa < f τem MPa A Di ==================================== τ 49.75kN ütunda minimum dikme bou h Dimin.. Toplam gerilim kontrolü τ h Dimin 9.6mm < h Di 89.0mm t w f τem ===================================== σ top σ max τ max σ top 69.0MPa< f σem 4MPa ====================================. ehim kontrolü Dike -önünde sehim w EM w EM 0.00mm > w m 5.8mm 700 ==================================== Yata -önünde sehim w EM w EM 8.75mm > w m 4.5mm 800 ====================================. Lokal kuvvetlerin iletişim kontrolü h R b P b R t f h 50 mm L tw h R t f 50mm L tw 9.0mm A tw L tw t w A tw 08.48mm Kesitin taşıacağı emnietli kuvvet TDEM f A tw TDEM 9kN γ M t w L tw 45 Tekerlekte max kuvvet Dmax 97kN Dmax 97kN < TDEM 9kN ================================== www-guven-kuta.ch 4_00_Ornek_0_Uc_Aralikli_VY_TK-arkli.xmcd 0/

Çok aralıklı vinç olu 4.0.06 4. tabilite kontrolü 4 b P Profil flanşının narinlik saısı β s β s.07 β s <,5 0t f 60t w Tek taraflı üklemenin narinlik saısı β s β s.4 β s >,0 Kuvvet etkisinin faktörü β s β s. β s <,5 h 4 h 4 e o t f r P h 4 48.mm σ 4eg σ ç σ 4eg 75MPa h P σ β4 σ 4eg σ Nb σ β4 76.9MPa σ β4 γ M ouna gerilme faktörü β 4sx.5 β 4sx.6 β 4s <,0 β 4s.0 f t w Et f TEM β s β s β s β 4s TEM 59kN > Dmax 97kN γ M f t w ====================================== 5. Yorulma kontrolleri *) a Devamlı b Kesik h P t f L tw t f f e u Yorulma mukavemet değerleri *) Δσ c 5MPa *) *) Δσ c 00MPa *) a b *) Δσ c 5MPa *) 5.. Yorulma kontrolü; Ra/profil kanak bağlantısı *)a Profil Ra kanak bağlantısında mukavemet değeri: Δσ c 5.00MPa max P PR 0,5.b R b R σ PR σ max σ PR.95MPa. *) de eşdeğer gerilmeler σ maxe σ Nb σ b σ PR σ maxe 06.86MPa σ mine M qx σ mine.68mpa W Gerilme farkı Δσ PR σ maxe σ mine λ E Δσ PR 5MPa 0,5.b P Δσ c Emnietli gerilme Δσ EM γ Mf Δσ EM 09MPa > Δσ PR 5MPa ===================================== www-guven-kuta.ch 4_00_Ornek_0_Uc_Aralikli_VY_TK-arkli.xmcd /

Çok aralıklı vinç olu 4.0.06 5.. Yorulma kontrolü; L/IP kanak bağlantısı *)a Profil L-Profili kanak bağlantısında mukavemet değeri: Δσ c 00.00MPa b P σ P σ max. σ P 7.85MPa *) de eşdeğer gerilmeler σ maxe σ Nb σ b σ P σ maxe.75mpa σ mine M qx σ mine.68mpa W Gerilme farkı Δσ P σ maxe σ mine λ E Δσ P 64MPa Δσ c Emnietli gerilme Δσ EM Δσ EM 87MPa > Δσ P 64MPa γ Mf ======================================= 5.. Yorulma kontrolü; Dikmee bağlanan radusta *) Dikmee bağlanan erde mukavemet değeri: Δσ c 5.00MPa Dmax *) de gerilmeler σ max σ max 7.76MPa L tw t w σ min 0MPa σ min 0.00MPa Gerilme farkı Δσ σ max σ min λ E Δσ 6MPa Δσ EM Δσ c Δσ EM 09MPa > Δσ 6MPa γ Mf ======================================= onuç: Hesaplara ve kabullere göre düşünülen konstrüksion üretime verilebilir. on ======================================================================================= www-guven-kuta.ch 4_00_Ornek_0_Uc_Aralikli_VY_TK-arkli.xmcd /