03.03.05 PALPLANŞ PDLİ PALPLANŞ PDLİ Genellikle kum çkıln, toprk bsıncını esnek dvrnışıyl krşılyn hşp, çelik vey betonrme ypı elemnı. Sığ knl kzılrınd, deniz kenrı gibi su seviyesinin yüzeye çok ykın olduğu yerlerde ypılck temel kzılrınd zemin kmsını ve su gelişini büyük ornd engelleyen plplnş perdeler hidrolik çekiçler yrdımıyl istenilen boyd zemine çkılırlr. Kzı işleri bitirilip, kzıln yer kptıldıktn sonr plplnşlr tekrr çekilir ve bşk yerlerde kullnılbilirler. u nedenle sığ temel kzılrındki durylılık problemlerinde plplnş perdeler; hız, ekonomi ve güvenlik sğlrlr. b 350-500 mm t 7- mm h 50-400 mm w 80-60 kg/m Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL
03.03.05 Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL
03.03.05 Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 3
03.03.05 PALPLANŞ PDLİ Plplnş işlevini yüksek mukvemet momenti (W), gömme derinliği (D f ), bu boyun oluşturduğu nkstrelik ve nkrj (vey destek) kuvvetine göre yerine getirir. Plplnşlr ypısl çıdn gömme ve bğlı (destekli) olmk üzere ikiye yrılır. Gömme Perde (Ankstre Plplnş): m ile 7 m yüksekliğindeki elemnlrın zemine yeterli derinlikte çkılmsıyl oluşturulur. Gömme perdelerde stbilite gömme derinliğine bğlıdır. u sebeple lçk ve ort yükseklikteki uygulmlr için geçerlidir. ğlı Perde (Ankrjlı Plplnş):Yüksekliğin 5 m yi geçmesi durumund kullnılır. Perde çkıldıktn sonr şırı esnemeyi önlemek mcıyl belirli rlıklrl çelik hlt vey çubuk nkrjl zemine yerleştirilmiş nkrj plksı vey gövdesine bğlnır. Zemine Yrı Ankstre ğlı Perde: Çkm derinliği perdenin lt bölümde hreket etmesini tmmen önleyecek kdr fzl değildir. Zemine m Ankstre ğlı Perde:Amç; çkm derinliğinin, çevredeki zeminin perdeyi sbit tutck bsıncı uygulyck kdr fzl olmsıdır. PALPLANŞ PDLİ (UYGULAMA). Çkm. Kzı. Çkm. Kzı 3. ğlm 4. Kzı Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 4
03.03.05 PALPLANŞ PDLİ (UYGULAMA) Gömme Perde (Ankstre Plplnş): PALPLANŞ PDLİ (UYGULAMA) ğlı Perde (Ankrjlı Plplnş): Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 5
03.03.05 King Pile Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 6
03.03.05 Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 7
03.03.05 Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 8
03.03.05 Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 9
03.03.05 Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 0
03.03.05 Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL
03.03.05 Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL
03.03.05 Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 3
03.03.05 PALPLANŞ PDLİND HSAP Perdelerin hesbınd, ktif ve psif itkiler, su bsıncı ve sızıntı kuvvetleri; rıhtım ypısınd kullnıldığınd gemiden gelen hlt yükleri, çrpm etkileri ve dlg bsınçlrı göz önünde bulundurulur. Perde duvrlrd kullnılck toprk bsıncı itkileri, plplnşlrın pürüzsüz olmsı sebebiyle nkine teorisine göre hesplnbilir. Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 4
03.03.05 PALPLANŞ PDLİND HSAP A. KUMDA GÖMÜLÜ (ANKAS) PD Kum çkıln gömülü plplnşlrd, serbest toprk desteği ile çözüme gidilebilir. u yöntemde plplnşın en belirgin özelliği oln esnekliği göz önünde tutulmz, duvr tm nkstre kiriş olrk kbul edilir ve toprk itkileri hesplnır. Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 5
03.03.05 A H P d D P p gerçek P p P p d/3 (H+d)/3 kbul P ( ) P = ρ H + d K P = ρ d K p p = 0 = + = 0 3 3 M d Pp ( H d ) P ulunn d değeri güvenlik syısının olduğu durum için geçerlidir. Proje mçlrı için hesplnn çkm derinliği %0-%40 rtırılır. D =. d H d A D Gömme Derinliği Yrı Ankstrelik Sğlıyor Zemine Yrı Ankstre ğlı Perde: Çkm derinliği perdenin lt bölümde hreket etmesini tmmen önleyecek kdr fzl değildir. H A Gömme Derinliği m Ankstrelik Sğlıyor d D C x z=d-x Zemine m Ankstre ğlı Perde: Amç; çkm derinliğinin, çevredeki zeminin perdeyi sbit tutck bsıncı uygulyck kdr fzl olmsıdır. Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 6
03.03.05. KUMDA AĞLI (ANKAJLI) PD. KUMDA AĞLI (ANKAJLI) PD Serbest oprk Desteği Yöntemi A H d D C P P p gerçek kbul Perdenin şekil değiştirmesi dikkte lınmıyor Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 7
03.03.05. KUMDA AĞLI (ANKAJLI) PD Serbest oprk Desteği Yöntemi A H (H d) 3 + d H + 3 D d d/3 P oprk itkileri hesplndıktn sonr nkrj vey destek noktsın () göre moment lrk çkm derinliği d hesplnır; bulunn d değeri %0-%40 rtırılır. Ankrj kuvveti ise yty yönde denge denklemi yzılrk bulunur. = 0 d Kp ρ d H + K ρ ( H + d ) ( H + d ) 3 3 F = 0 x P P = 0 M p P p. KUMDA AĞLI (ANKAJLI) PD şdeğer Kiriş Yöntemi u yöntemde plplnşın elstik eğrisi göz önünde tutulur. Ypıln kbul; elstik eğrinin C dönme noktsınd kirişin iki prçy yrılrk çözüm ypılbileceğidir. A H P d D C x z=d-x P p Perdenin şekil değiştirmesi dikkte lınıyor. Sistem C noktsındn iki prçy yrılıyor: -Üst kirişte ye göre moment lınıp bulunuyor, -Alt kirişte ye göre moment lınıp zbulunuyor, Dolyısı ile d gömme derinliği bulunuyor. 3-Üst kirişte yty denge denklemi ile bulunur. Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 8
03.03.05. KUMDA AĞLI (ANKAJLI) PD şdeğer Kiriş Yöntemi-Dönme Noktsının ulunuşu A x, nkrjlı plplnşt dönme noktsı derinliğini ifde etmektedir ve φ ye bğlı olrk bulunbilir. H Dönme Noktsının Yeri φ 5 0 5 30 35 40 D x x 0.35 H 0.5 H 0.5 H 0.08 H 0.035 H 0 H d C z=d-x 0,35 x/h X 0,3 0,5 0, 0,5 0, 0,05 0 5 0 5 30 35 40 φ ( o ). KUMDA AĞLI (ANKAJLI) PD şdeğer Kiriş Yöntemi Üst Kirişte nin ulunuşu A H x + 3 ( H ) ( H x ) 3 + H + x H + x ( ) P d D C x z=d-x x/3 P p. oprk itkileri hesplnrk üst kirişte nkrj noktsı ye göre moment lınır ve sıfır bsınç noktsı üzerindeki kuvvetler bileşkesi bulunur. M = 0 x Kp ρ x ( H ) + + { ( H ) + x} = K ρ ( H + x) ( H + x) 3 3 Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 9
03.03.05. KUMDA AĞLI (ANKAJLI) PD şdeğer Kiriş Yöntemi Alt Kirişte z nin ulunuşu. Sonr lt kirişte noktsın göre moment lınrk z yüksekliği hesplnır. Çkm derinliği d=z+x olcktır. A H x ( H ) + 3 ( ) 3 H + x H + x ( H ) + x P d D C x z=d-x x/3 P p M = 0 ρ x Kp ρ ( H + x) K z = d x z/ z/ z/3 z/3 ρ ( d x) Kp ρ ( d x) K. KUMDA AĞLI (ANKAJLI) PD şdeğer Kiriş Yöntemi Üst Kirişte Yty Denge Denklemi 3. Ankrj kuvveti üst kirişte yty yönde denge denkleminin yzılmsı sonucund hesplnır. A H x ( H ) + 3 ( ) 3 H + x H + x ( H ) + x P d D C x z=d-x x/3 P p Fx = 0 P P ± = 0 p Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 0
03.03.05 POLM:Gösterilen bğlı perde duvrd güvenlik syısını serbest toprk desteği yöntemi ile hesplyınız. q = 5 kp A H 6 H D P q H φ=30 0 ρ=0 kn/m 3 P p P K 30 Sinφ + Sinφ N φ 3 = tn 45 = = = tn 30 = 0.333 = K p φ + Sinφ = + = = = = Sinφ tn 45 Nφ tn 60 3 POLM: Çözüm Ynl oprk bsınçlrı q = 5 kp A H 6 H H D P q H φ=30 0 ρ=0 kn/m 3 P p P 0 H P = ρh K = 0 H = kn / m 3 3 H H 5 H Pp = ρ Kp = 0 3 = kn / m P q = q K H = 5 H = 5 H kn / m 3 Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL
03.03.05 POLM: Çözüm Ynl oprk bsınçlrı q = 5 kp A H 6 H H D H H 6 H H Pq = 5 H 3 6 H H H + 3 6 H φ=30 0 ρ=0 kn/m 3 5 H Pp = 0 H P = 3 M = 0 H H H H H H Pp + 3 6 = P H + 3 6 Pq 6 5 H H 0 H 3 H H = + 5 H 3 3 6 3 3 5 3 5 5 H = H + H 3 3 POLM: Çözüm Güvenlik Syısı q = 5 kp A H 6 H H D H H 6 H H Pq = 5 H 3 6 H H H + 3 6 H φ=30 0 ρ=0 kn/m 3 5 H Pp = 0 H P = 3 GS 5 5 5 H = H + H 3 3 3 3 3 3 3 FDINN 5 H 5 H 3 H 3 H 3 3 F 5 3 5 İİCİ 5 H + 5 H H + H H + = = = = = H + H 3 3 Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL
03.03.05 POLM: Verilen bğlı perde duvrd gömme derinliğini ve nkrj kuvvetini eşdeğer kiriş yöntemiyle hesplyınız. q=0 kp A =m H=5m φ=30 0 ρ=8 kn/m 3 P q P d F x P p ρ x Kp qk ρ (H+x)K z=d-x ρ z Kp ρ x Kp ρ (H+x)K qk ρ z K φ = 30 için x = 0.08 H = 0.08x5 = 0.4 m φ = 30 için K = 0.333 K = 3 p POLM: şdeğer Kiriş Yöntemi Üst Kirişte Ynl toprk bsınçlrı q = 0 kp A = m H=5 m φ=30 0 ρ=8 kn/m 3 4 4.7 P q.70.6 4.4 5.4 P d D C X=0.4 m z=d-0.4 0.3 P p P = ρ ( H + x) K = 8 ( 5 + 0.4) 0. 333 = 87.39 kn/m Pp = ρ x Kp = 8 0.4 3 = 4.3 kn/m q ( ) ( ) P = q K H + x = 0 0.333 5 + 0.4 = 35.96 kn/m Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 3
03.03.05 POLM: şdeğer Kiriş Yöntemi Üst Kirişte Üst Kirişte nin ulunuşu q = 0 kp A = m H=5 m φ=30 0 ρ=8 kn/m 3 4 4.7.70.36 Pq = 35.96 4.4 5.4 P = 87.39 d D C X=0.4 m z=d-0.4 0.3 Pp = 4.3 M = 0 H + x Pp ( H ) + x ( ) ( ) 0 3 P H + x 3 Pq + + = H x 5 + 0.4 4.3 ( 5 ) + 0.4 87.39 ( 5 + 0. 4) 35.96 ( 5 0.4) 0 3 3 + + = 4.3 4.7 87.39.36 36.96.7 + 4.4 = 0 8. 43 7. 6.3 + 4.4 = 0 = 6.34 kn / m POLM: şdeğer Kiriş Yöntemi Alt Kirişte Üst Kirişte z nin ulunuşu =6.34 ρ x Kp ρ ( H + x) K qk ρzkp z/ z/ z/3 z/3 ρzk z/ z = d x M = 0 z z z z z ρ z Kp + ρ xkpz ρ ( H + x) Kz ρ z K qkz z = 0 3 3 8 z z 3 8 0.4 3 z + z 3 8 z z z z 0.333 8 5 + 0.4 0.333 z 0 0.333 z 6.34 z = 0 ( ) 3 3 3 9 z + 0.8 z z 6. 8 z 3.33 z 6.34 z = 0 3 8 z 8.7 z 6.34 z = 0 Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 4
d=? H=9.5m z=d-x 03.03.05 POLM: şdeğer Kiriş Yöntemi Alt Kirişte Üst Kirişte z nin ulunuşu 3 8 z 8.7 z 6.34 z = 0 Z ( m ) 8 z 3-8.7 z -6.34 z 3.00 6-78.39-84.0-46.4 3.50 343-06.70-4.69.6 3.40 34.43-00.69-08.56 5.8 3.35 300.76-97.75-05.49 -.48 z 3.3 6 m d = z + x = 3.36 + 0.40 = 3.76 m 3.80 m Üst Kirişte Üst Kirişte nin ulunuşu P q Fx p = 0 + P P = 0 87.39 + 35.96 4.3 6.34 = 0 = 57.69 kn/m POLM: Plplnş çkm derinliğini eşdeğer kiriş yöntemiyle hesplyıp, sistemde güvenlik olup olmdığını bulunuz. A YASS =m q=30 kp =65kN/m YASS P x6x0.43=7.78 30x0.43=7.9 Dönme noktsının yeri: φ = 37.5 x 0.03H = 0.85 m 0.5 m φ=37.5 0 ρ d =0 kn/m 3 P q P F x P p (0-9.8)x0.5x4.=0.47 P 3 (0-9.8)x7.75x043=9.9 x6x0.43=7.78 0.9 x z x 4.=4.88z 0.47 7.78 9.9 7.9 0.9 x z x 0.43=.48z K 37.5 = tn 45 = 0.43 K p 37.5 = tn 45 + = 4. Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 5
d=? d=? H=9.5m H=9.5m z=d-x z=d-x 03.03.05 A YASS =m q=30 kp =65kN/m YASS P x6x0.43=7.78 30x0.43=7.9 7.50m P q 7.75m P F x P p (0-9.8)x0.5x4.=0.47 P 3 (0-9.8)x7.75x043=9.9 x6x0.43=7.78 P = P + P + P + P 3 q P = x 7.78 x = 7.78 kn / m P = 7.78 + 60.30 + 74.36 + 7.08 = 3.5 kn / m P = 7.78x7.75 = 60.30 kn / m P P 3 = x 9.9 x 7.75 = 74.36 kn / p = x (0 9.8) x 0.5 x 4. =.3 kn / m m P = 30x0.43x9.75 = 7.08 kn / m q 0.9 x z x 4.=4.88z 0.47 7.78 9.9 7.9 0.9 x z x 0.43=.48z A YASS =m q=30 kp =65kN/m YASS P x6x0.43=7.78 30x0.43=7.9 7.50m P q 7.75m P F x Üst kirişte P p (0-9.8)x0.5x4.=0.47 M x6x0.43=7.78 = 0 P 3 (0-9.8)x7.75x043=9.9 0.9 x z x 4.=4.88z 0.47 7.78 9.9 7.9 0.9 x z x 0.43=.48z 7.75 9.75 P + Pp 7.5 + 0.5 + 7.75 P P 3 7.75 Pq = 0 3 3 3 7.78 +.3 7.67 + 7.75 60.30 3.875 74.36 5.7 7.08.875 = 0 3 5.9 + 0.05 + 7.75 33.66 384.44 04.36 = 0 7.75 = 807. = 04.6 kn / m Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 6
d=? d=? H=9.5m H=9.5m z=d-x z=d-x 03.03.05 A YASS =m q=30 kp =65kN/m YASS P x6x0.43=7.78 30x0.43=7.9 7.50m P q 7.75m P F x P p (0-9.8)x0.5x4.=0.47 P 3 (0-9.8)x7.75x043=9.9 x6x0.43=7.78 Üst kirişte 0.9 x z x 4.=4.88z 0.47 7.78 9.9 7.9 0.9 x z x 0.43=.48z F x = 0 P Pp = 0 3.5.3 04.6 = 0 = 08.05 kn / m Sistemi dengede tutbilmek için gerekli nkrj kuvveti: ( 65 kn/m < 08.05 kn/m ) urd verilen nkrj yükü oluşn reksiyon kuvvetini krşılymıyor. Sistem güvensiz. Gerekli nkrj kuvvetinin verildiğini kbul edip lt kirişte nkstreliğin sğlnmsı için gerekli çkm derinliğini bullım. A YASS =m q=30 kp =65kN/m YASS P x6x0.43=7.78 30x0.43=7.9 7.50m P q 7.75m P F x P p (0-9.8)x0.5x4.=0.47 P 3 (0-9.8)x7.75x043=9.9 x6x0.43=7.78 0.9 x z x 4.=4.88z 0.47 7.78 9.9 7.9 0.9 x z x 0.43=.48z Alt kirişte M = 0 z z z z z z 4.88 z z + 0.47 z 04.6 z 7.78 z 9.9 z.48 z z 7.9 z = 0 3 3 3 3 6.98z + 5.4z 04.6z 3.89z 9.60z 0.4z 3.65z = 0 3 z 6.57z 3 -.9z -04.6z 6.57z.9z 04.6z = 0 5 8.5-97.5-50.8 -.95 5.05 846.4-303.48-56.0 6.65 z = 5m Df = 5+ 0.5 = 5.5 5.50 m Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 7
03.03.05 ANKAJ φ φ L = ( H0 + d) tn 45 + dz tn 45 + Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 8
03.03.05 nkrj bşlığı nkrj kuyusu nkrj kılıfı nkrj çubuğu (demeti) nkrj gövdesi Duvr ANKAJLI PDL İlk zemin düzeyi eton Kuşk Perdeden sonr kzı düzeyi Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 9
03.03.05 ANKAJ DAYI ol (996) Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 30
03.03.05 Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 3
03.03.05 Ankrjlı Plplnş Perdede Şekil Değiştirme ve Moment Diygrmı D serbest toprk serbest toprk < D nkstre Ark dolgunun 6 metreyi geçmesi durumund nkrjlı plplnş perde dh ekonomik olmktdır. u durumd çkm derinliği minimize olur, kesit lnı küçülür ve plplnş ğırlığı düşürülebilir. Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 3
03.03.05 Ankrj Plksının Optimum Yeri C de ΣM=0 Çeşitli Ankrj Uygulmlrı Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 33
03.03.05 PALPLANŞ PDD GÖÇM (AKSAAY) KUMDA SS OPAK DSĞİ İL ÇÖZÜM Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 34
03.03.05 KUMDA SS OPAK DSĞİ İL ÇÖZÜM Derinlik z = L p = ρ L K Derinlik z = L + L p = ( ρ L + ρ L ) K P Kzı tbnı ltınd P z = L + L + L 3 derinliğinde net gerilme = 0 p L3 = ρ ( K p K ) DF çizgisinin eğimi düşeye, ρ ( K K ) yty z = L + L + L3 + L4 derinliğinde net gerilme p = ρ ( K K ) L p P 8 8 p 4 Denge için F x =0 ve ΣM O =0 ΣM O =0 P [( L + + + ] + ρ L L3) ( z l ) ( K p K ) L4 ( l + L + L3 + L4) = 0 3 3 3 P [( L + L + L3) ( z + l )] L4 +.5 L4 ( l + L + L3) = 0 ρ ( K K ) şitlik deneme-ynılm yöntemiyle çözülerek L 4 bulunur p D teorik =L 3 +L 4 D gerçek =.3 to.4 D teorik ğer K p *=K p /G s kullnılırs, teorik derinliği 30%-40% rttırmy gerek yok ΣF x =0 A ACD -A F -=0 (=F) = P ρ ( K p K ) L4 P p8 L4 = 0 Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 35
03.03.05 Mx. teorik moment z=l ve z=l +L derinlikleri rsınd oluşck. Kesme kuvvetinin 0, momentin mksimum olduğu derinlik, p + + ρ L p ( z L) K ( z L) = 0 z-l + + ρ =x olsun p L p x K x = 0 Mksimum moment, 0 kesme kuvvetinin olduğu yerde moment lınrk bulunbilir. Problem L =3.05m, L =6.m, l =.53m, l =.5m, c=0, φ=30, ρ=6 kn/m 3, ve ρ st =9.5 kn/m 3. )eorik ve gerçek gömme derinliklerini bulunuz. b) Ankrj kuvvetini hesplyınız.. c) Mksimum momenti hesplyınız, M mx. d) owe Moment Azltm Yöntemiyle uygun plplnş kesitini bulunuz. (σ ll =7500 kn/m, =07000 MN/m ) φ 30 K = tn 45 = tn 45 = 3 φ 30 K p = tn 45 + = tn 45 + = 3 K K = 3 0.333 =.667 p 3 ρ = ρ ρ = 9.5 9.8 = 9.69 kn / m p = ρ L K = 6 3.05 = 6.7 kn / m 3 p = ρ + ρ ( L L) K = (6 3.05 + 9.69 6.) 3 p = 35.97 kn / m st w p 35.97 L3 = = =.39 m ρ ( K K ) 9.69.667 p Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 36
03.03.05 P = p L + p L + ( p p) L + p L3 P = 6.7 3.05 + 6.7 6.0 + (35.97 6.7) 6.0 + 35.97.39 P = 4.8 + 99.5 + 60.0 + 5.0 = 09.07 kn / m M z = P 3.05 6.0 6.0.39 z = 4.8.39 + 6.0 + + 99.5.39 + + 60.09.39 + + 5.0 3 3 3 09.07 z = 4. m Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 37
03.03.05 O' M =0 [ ] 3 3 P ( L + L + L3) ( z + l ) L4 +.5 L4 ( l + L + L3) = 0 ρ ( K K ) p [ ] 3 3 09.07 (3.05 + 6.0 +.39) (4. +.53) L4 +.5 L4 (.5 + 6.0 +.39) = 0 9.69 (.667) L =.7 m 4 D = L + L =.39 +.7 = 4.09 m 4.0 m teori 3 4 D =.3 D =.3 4. = 5.33 m gerçek teori = P ρ ( K p K ) L4 = 09.07 9.69.667.7 = 4.87 kn / m 5 kn / m Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 38
03.03.05 Mx. teorik moment z=l nd z=l +L derinlikleri rsınd oluşck. Kesme kuvvetinin 0, momentin mksimum olduğu derinlik (z), p + + ρ L p ( z L ) K ( z L ) = 0 ve x=( z L ) p + + ρ L p x K x = 0 6.7 3.05 5 + 6.7 x + 9.69 x = 0 3 x + 0.07 x 55.84 = 0 x = 4 m z = x + L = 4 + 3.05 = 7.05 m z = 7.05 m ' de τ = 0 ve M = Mmx Mksimum moment, 0 kesme kuvvetinin olduğu yerde moment lınrk M = + + + mx p L x L ( x l ) p x K ρ x x 3 3 M M mx mx 3.05 4 4 = 6.7 3.05 4 + + 5 (4 +.5) 6.7 9.69 4 3 3 3 = 344.9 knm / m Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 39
03.03.05 ANKAJLI ÇLİK PD DUVADA MOMN AZALMA YÖNMİ Plplnş perdeler esnek ypılrındn dolyı şekil değişimine uğrdıklrınd ynl toprk bsınçlrınd yeniden dğılım meydn gelir. u durum z önce nltıln Mksimum momentin (Mmx) düşmesine neden olur. owe (95, 957) kum çkılmış plpnş üzerindeki mksimum dizyn momentinin sptnmsı için bir yöntem geliştirmiştir. Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 40
03.03.05 ANKAJLI ÇLİK PD DUVADA MOMN AZALMA YÖNMİ (OW). Uygun kesitte plplnş seç. blodn bu kesitin kesit modülünü (S) ve tlet momentini (I) seç 3. Kzığın bğıl esnekliği ρ yu hespl 4 7 H ρ = 0.9 0 I 4. Kesitin direnç momentini hespl =lstisite Modülü (MN/m ) I= Atlet Mpmenti (m 4 /m) M = σ S d ll H = L + L + Dgerçek 5. Kesit için eğrisini noktl. Md log ρ M mx 6. 5 işlemlerini birkç kesit için tekrrl. ğrinin ltınd kln kesitler güvensizdir. ğrinin üstündekilerden seçim yp. (M d <M mx ) ANKAJLI ÇLİK PD DUVADA MOMN AZALMA YÖNMİ (owe, 95) Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 4
03.03.05 Problem: L =3.05 m, L =6. m, l =.53 m, l =.5 m, c=0, φ=30, ρ=6 kn/m 3, ve ρ st =9.5 kn/m 3. )eorik ve gerçek gömme derinliklerini bulunuz. b) Ankrj kuvvetini hesplyınız.. c) Mksimum momenti hesplyınız, M mx. d) owe Moment Azltm Yöntemiyle uygun plplnş kesitini bulunuz. (σ ll =7500 kn/m, =07000 MN/m ) K K p p φ 30 = tn 45 = tn 45 = 3 φ 30 = tn 45 + = tn 45 + = 3 K K = 3 0.333 =.667 3 ρ = ρst ρw = 9.5 9.8 = 9.69 kn / m p = ρ L K = 6 3.05 = 6.7 kn / m 3 p = ( ρ L + ρ L) K = (6 3.05 + 9.69 6.) = 35.97 kn / m 3 p 35.97 L3 = = =.39 m ρ ( K K ) 9.69.667 p P = p L + p L + ( p p) L + p L3 P = 6.7 3.05 + 6.7 6.0 + (35.97 6.7) 6.0 + 35.97.39 P = 4.8 + 99.5 + 60.0 + 5.0 = 09.07 kn / m M 3.05 6.0 6.0.39 z = = 4.8.39 + 6.0 + + 99.5.39 + + 60.0.39 + + 5.0 = 4. m P 3 3 3 09.07 3 P + + + ΣM O =0 + + + ( L L L3) ( z 3 l ) L 4.5 L4 ( l L L3) = 0 ρ ( K K ) 3 09.07 (3.05 + 6.0 +.39) (4. +.53) 3 L + + + 4.5 L4 (.5 6.0.39) = 0 9.69 (.667) L4 =.7 m Dtheory = L3 + L4 =.39 +.7 = 4.09 m 4.0 m D =.3 D =.3 4. = 5.33 m ctul theory = P ρ ( K p K ) L4 = 09.07 9.69.667.7 = 4.87 kn / m 5 kn / m p Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 4
03.03.05 Mx. teorik moment z=l nd z=l +L derinlikleri rsınd oluşck. Kesme kuvvetinin 0, momentin mksimum olduğu derinlik (z), p L + p ( z L ) + K ρ ( z L ) = 0 p L + p x + K x = 0 z-l =x olsun ρ 6.7 3.05 5 + 6.7 x + 9.69 x = 0 3 x + 0.07 x 55.84 = 0 x = 4 m = + = 4 + 3.05 = 7.05 z x L m Mksimum moment, 0 kesme kuvvetinin olduğu yerde moment lınrk 3.05 x x M = + + + ρ mx p L x ( x.5) p K x 3 3 3.05 4 4 Mmx = 6.7 3.05 4 + + 5 (4 +.5) 6.7 9.69 4 3 3 3 = 344.9 knm / m H = L + L + Dctul = 3.05 + 6. + 5.33 = 4.48 m 4 7 H ρ = 0.9 0 I σ ll =7500 kn/m, =07000 MN/m M = σ S d ll Kesit I (m 4 /m) S (m 3 /m) H (m) ρ log ρ M d M d /M m (knm/m) x PZ- 5.*0-6 97*0-5 4.48 0.*0-4 -.7 67.33 0.485 PZ-7 5.5*0-6 MN/m m 4 /m 6.3*0-5 4.48 9.*0-4 -3.04 84.84 0.86 PZ-7 yeterli Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 43
03.03.05 F AH SUPPO MHOD FO PNAION OF CLAY (hving grnulr soil bckfill) p = 4 c ( ρ L + ρ L ) 6 x 6 F = 0 P p D = P = re of the pressure digrm ACD = nchor force per unit length of the sheet pile M O = 0 D P ( L + L l z) p6 D l + L + = 0 p D + p D ( L + L l ) P L + L l z = 0 ( ) 6 6 his eqution gives theoreticl depth of penetrtion, D Mximum moment occurs t depth L <z<l +L. he depth of zero sher (nd thus the mximum moment) my be determined from: p L + p ( z L ) + K ρ ( z L ) = 0 Vrious types of nchoring for sheet pile wlls: ) nchor plte or bem b) tie bck c) verticl nchor pile d) nchor bem with btter piles Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 44
03.03.05 ULIMA SISANC OF I ACKS Kumd Ankrj Kpsitesi P = π d l σ K tnφ u σ = ρ z v v K K bsınçlı enjeksiyond 0 K lt limit K 0 Sinφ Kilde Ankrj Kpsitesi P = π d l α c α = 0.35 c > 90 kp u u u Sedt S-Aşkın ÖZOCAK-rtn OL 45