BETONARME TAŞIYICI SİSTEMLERDE KAPASİTE TASARIMI

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Ebat: px
Şu sayfadan göstermeyi başlat:

Download "BETONARME TAŞIYICI SİSTEMLERDE KAPASİTE TASARIMI"

Transkript

1 etonare taşııı itelerde kapaite taarıı ETONRE TŞIYICI SİSTELERDE KPSİTE TSRII Zekai Celep Prof.Dr. İtanbul Teknik Üniveritei İnşaat Fakültei İnşaat ühendileri Odaı İtanbul Şubei akırkö Kadikö Harbie elekiçi Eğiti Seiner Eki Giriş etonare apıların kapaite taarıı ilkeinin kullanılaı belirgin şekilde Depre Yöneteliği (27) nde ortaa çıktı. Kapaite ilkeinin kullanılabilei için gerekli olan kavralar: Keit ve taşııı itein doğrual olaan davranışı Eğile etkii (kiriş) Eğile ve noral kuvvet etkii (kolon ve perde) Kee kuvveti etkii (kiriş kolon ve perde) Süneklik Platik afal kabulü Statik ite çözüü Zekai Celep etonare taşııı itelerde kapaite taarıı etonare taşııı itelerde kapaite taarıı 2. Keitin doğrual olaan davranışı 1. Giriş 2. Keitin doğrual olaan davranışı. Süneklik eton ve çeliğin davranışı Eğile etkii f e f e 4. Platik afal kabulü 5. Kapaite taarı ilkeleri 6. Statik ite çözüü u f f u 7. Sonuçlar Zekai Celep 2 Zekai Celep 4 u u

2 etonare taşııı itelerde kapaite taarıı Eğile etkiindeki keitte doğrual olaan davranış etonare taşııı itelerde kapaite taarıı ka eğrii aka üzei ve şekil değiştire G+Q duruu b tarafiz eken 1.4G+1.6Q duruu b N u / No -1 d d(φh)+ d d(φh) Platik şekil değiştire artıı vektörü N u / No -1 d Platik şekil değiştire artıı vektörü F F Zekai Celep F 5 tarafiz eken F 1 / u o 1 u / o 1 Zekai (a) Celep (b) u / 7 o d(φ h) d(φ h) etonare taşııı itelerde kapaite taarıı etonare keitte eğile etkii eğile rijitliği ve şekil değiştire Eğile oenti ve noral kuvvet etkii -5 u r Eğile oenti Donatının akaa erişei etonun çekede çatlaaı φ Eğrilik C etonun kıala kapaiteine erişei φ u φ Eğile rijitliği EI çatlaaış EI r C çatlaış EI Eğile oenti Karşılıklı etki diagraı ka eğrii (üneklik vara) -4 - N u (N) -2-1 E C D Eğile rijitliği üklee bağlı Zekai Celep 6 Depre etkiinde eğile oenti değişii Zekai Celep (kn) 8 u

3 (kn) Eğile rijitliği noral kuvvete bağlı C 25-2.N 2-1.N D -.N = N 15-4.N 5 +.5N φ =.2 radan/) u E 4 C25/S42 8φ φ (radan/) Zekai Celep 9 4 Keit atalet oenti heabında brüt ve çatlaış keit Dış etkiler altındaki taşııı itede keit atalet oentinin değeri ve eken bouna değişiinde Eğile oentinin elean bouna değişii Şekil değiştirelerin dolaııla düşe ve ata erdeğiştirelerin değeri etkili olur. Yükler arttıkça; etonare taşııı itelerde kapaite taarıı Keitlerde çatlaalar ilerler Şekil değiştireler ve erdeğiştireler artar talet oenti azalır ve periot artar Depre kuvveti azalır. Zekai Celep 11 T T T S(T 1).8 S (T 1 ) =2.5 (T / T 1 ) etonare taşııı itelerde kapaite taarıı C Kiriş keitleri Kolon keitleri Düşe ükler altında kirişlerde eğile oenti ve kolonlarda noral kuvvet ile eğile oenti berabere etkili olur. Depre ükleeinde kirişlerde eğile oenti artarken kolonlarda eğile oenti noral kuvvetin anında etkili olaa başlar. Çatlaa; kirişlerde daha fazla etkili olurken kolonlardaki etkii evut noral kuvvetten dolaı daha ınırlı olur. a o b I < I kolon çatlaış kolon brüt l C I << I kiriş çatlaış kiriş brüt Eğile rijitliğinin kiriş bouna değişii Zekai Celep Zekai Celep 12

4 . Süneklik etonare taşııı itelerde kapaite taarıı Sünek davranışta ük kapaiteine erişildiğinde ek olarak öneli bir şekil değiştire / erdeğiştirei kapaitei ortaa çıkar. etonare taşııı itelerde kapaite taarıı İki halkalı zinirde gevrek ve ünek davranış Gevrek davranış Sünek davranış Gevrek davranış Sünek davranış P u P P u P elatik enerji tüketilen platik enerji elatik enerji u u = u u u u u Gevrek davranış Sünek davranış Zekai Celep 1 kapaitei düşük gevrek halka kapaitei ükek ünek halka kapaitei ükek gevrek halka kapaitei düşük ünek halka Zekai Celep 15 Süneklik türleri: µ = u / etonare taşııı itelerde kapaite taarıı F u O F idealize ediliş davranış eğrii gerçek davranış eğrii Sünekliğin kullanılaı doğrual olaan davranışın beklendiğinde karşı gelir. Sünekliğin faturaı doğrual olaan şekil ve er değiştireleri kabul edileidir. Düşe üklerde doğrual olaan davranış ınırlı kullanılırken depre etkiinde çok daha geniş ve agın olarak kullanılır. Zekai Celep 14 C u P d Elean davranışı φ 1 Keit davranışı P d Site davranışı etonare taşııı itelerde kapaite taarıı Eleanda ünek güç tükeneinin ağlanaı: Kat ekanizaı güç tükeneinin önlenei Kiriş-kolon birleşi bölgeinde eteriz kee kuvveti daanıından vea eteriz donatı kenetlene boundan oluşabileek güç tükeneinin önlenei Kiriş perde ve kolonlarda eteriz kee kuvveti daanıından oluşabileek güç tükeneinin önlenei Kolonlarda ekenel taşıa kapaiteinin eterizliğinden oluşabileek güç tükeneinin önlenei Prefabrike eleanların birleşi bölgeleri daanılarının eterizliğinden oluşabileek oluşabileek güç tükeneinin önlenei Zekai Celep 16

5 etonare taşııı itelerde kapaite taarıı Sünek güç tükeneinin ağlanarak gevrek güç tükeneinin önlenei: etonare taşııı itelerde kapaite taarıı TS5 de ünek davranışın öne çıkarılaı: Gevrek davranış Sünek davranış Güç tükene ekanizaının ünek ve gevrek ortaa çıka duruunda gevrek güç tükene duruunu ünekten daha kuvvetli tutarak öngörülen ükler üzerinde üklee duruunda güç tükenenin ünek olaını ağlaak unun için öneteliklerde öngörülen kurallar: kenetlene bou küçük donatıda gevrek güç tükenei (donatının ırıaı) kenetlene bou büük donatıda ünek güç tükenei (donatının akaı) Zekai Celep 17 Donatı kenetlene bouna bir alt ınır öngörülei f d Zekai Celep l b = a. 12 φ; 2φ 19 ftd etonare taşııı itelerde kapaite taarıı TS5 de ünek davranışın öne çıkarılaı: etonare taşııı itelerde kapaite taarıı TS5 ve Depre Yöneteliği nde ünek davranışın öne çıkarılaı: Gevrek davranış Sünek davranış d ' < b = u ' σ = f F ' > b u ' σ f F ' b < Eğile donatıına üt ınır öngörülei F donatı akaa erişeden öne beton güç tükeneine erişior > Zekai Celep 18 F donatı akaa eriştikten onra beton güç tükeneine erişior ρ ρ ' ρa =. 85 ρ b burkula bou büük donatıda gevrek güç tükenei Etrie aralığına bir üt ınır öngörülei burkula bou küçük donatıda ünek güç tükenei Zekai Celep 2

6 etonare taşııı itelerde kapaite taarıı etonare taşııı itelerde kapaite taarıı Depre Yöneteliği nde ünek davranışın öne çıkarılaı: Depre Yöneteliği nde ünek davranışın öne çıkarılaı: f σ f σ Gevrek davranış Sünek davranış Sarıla bölgeinde argı donatıının öngörülei gevrek beton davranışı (eteriz anal şekil değiştire ınırlandırılaı) ünek beton davranışı (anal şekil değiştire ınırlandırılaı) Kirişlerin arıla bölgelerinde: in[.25 h; 8 φl; 15] Kirişlerin orta bölgelerinde: in[.5 d; ] Kolonların arıla bölgelerinde in[ h / ; b / ; ] Kolonların orta bölgelerinde o in[.5 h;.5 b;12 φ ; 2] Zekai Celep 21 l kuvvetli eğile donatılı kiriş gevrek kee kuvveti güç tükenei kuvvetli kee kuvveti donatılı kiriş ünek eğile oenti güç tükenei Eğie kapaiteinin zaıf kee kuvveti kapaiteinin güçlü halka olarak düzenlenei + + V = = 1. 4 ü a rü ra Zekai Celep 2 e l n l n etonare taşııı itelerde kapaite taarıı Depre Yöneteliği nde ünek davranışın öne çıkarılaı: Gevrek davranış Sünek davranış etonare taşııı itelerde kapaite taarıı Depre Yöneteliği nde ünek davranışın öne çıkarılaı: Gevrek davranış Sünek davranış gevrek güç tükenei (kuvvetli kiriş düzeni) ünek güç tükenei (kuvvetli kolon düzeni) Kiriş kapaiteinin zaıf kolon kapaiteinin güçlü halka olarak düzenlenei ( ra + rü ) 1.2 ( ri + rj ) Zekai Celep 22 teel filiz donatılarında kıa kenetlene bou gevrek güç tükenei gevrek kee kuvveti güç tükenei ünek eğile güç tükenei Eğile kapaiteinin zaıf kee kuvveti kapaiteinin ve filiz donatıların kapaiteinin güçlü halka olarak düzenlenei zeinden teelin kalkaı ( p ) t Ve = βv Vd ( d ) t Zekai Celep 24

7 etonare taşııı itelerde kapaite taarıı Depre Yöneteliği nde ünek davranışın öne çıkarılaı: Gevrek davranış Sünek davranış etonare taşııı itelerde kapaite taarıı TS5 de ünek davranışın öne çıkarılaı: Gevrek davranış Sünek davranış σ f σ =.85 f σ << f beton gerileleri akiua akın taarı beton gerileleri akiudan uzakta taarı kirişiz döşeeden eğile donatıı akadan zıbalaa kapaiteine erişilior kirişiz döşeede zıbalaa kapaiteine erişileden eğile donatıı akıor Kolonlarda ortalaa gerilenin ınırlandırılarak ınırlı ünekliğin ağlanaı Zekai Celep NG+ Q+ E / (.5 f k ) 25 Kirişiz döşeelerde kolon başlığında eğie kapaiteinin zaıf zıbalaa kapaiteinin güçlü halka olarak düzenlenei V Zekai Celep 27 pr V pd etonare taşııı itelerde kapaite taarıı etonare taşııı itelerde kapaite taarıı Depre Yöneteliği nde ünek davranışın öne çıkarılaı: Gevrek davranış Sünek davranış 4. Platik afal kabulü enette platik afal: Keit Keit F < f 1 4 F < f 2 donatı akaa erişeden birleşi bölgeinde beton güç tükeneine erişior F = f 1 F = f 2 Kiriş-kolon birleşi bölgeinde donatı akaı kapaiteinin zaıf kee kuvveti kapaiteinin güçlü halka olarak düzenlenei Zekai Celep 26 Ve = 1.25 f k a 1 + 2; + 4 Vkol. 6 f d b j 4 birleşi bölgeinde beton güç tükeneine erişeden donatı akaa erişior [ ] h φ = / EI Platik afal bölgeinin bou eğrilik-oent değişiine elean bouna eğile oentinin değişiine keit ükekliğine ve keitteki noral kuvvete bağlıdır. l p =. 5 h platik eğriliklerin bulunduğu keitler φ = / EI=φ u Zekai Celep 28 u lp φ l p eşdeğer platik eğrilik değişii platik eğrilik değişii u EI Keit φ = / EI u φ Keit φ

8 etonare taşııı itelerde kapaite taarıı etonare taşııı itelerde kapaite taarıı çıklıkta platik afal Keit u Keit u EI Keit φ = / EI u φ Keit φ Depre etkiindeki çerçeve iteinin taarıında doğrual elatik ötei davranışı gözönüne alınarak platik afal kabulünün taarıda kullanıı: Taşııı itee ugun ünek ve kat ekanizaına izin vereen bir ekaniza duruu kabul edilir. Platik afal dışındaki bölgelerin doğrual elatik davrandığı kabul edilir. platik eğriliklerin bulunduğu keitler eşdeğer platik eğrilik değişii u etkiler altında ünekliğin ağlandığı platik afal keitlerinin eterli döne kapaiteine ahip olduğu kabul edilir. φ platik eğrilik değişii φ l p φ = / EI=φ u Zekai Celep 29 Zekai Celep 1 etonare taşııı itelerde kapaite taarıı etonare taşııı itelerde kapaite taarıı Platik afal kabülü: Keitte eğile oentinin küçük değerlerinde elatik ve büük değerlerinde elatik ve platik şekil değiştireler edana gelir. Kiriş ve kolon ekeni bouna dağılı olan platik şekil değiştirelerin belirli keitte toplandığının kabul edilei Platik afal kabulünü oluşturur. Platik afal taşııı ite heaplarında bir keitte kabul edilirken betonare keit heaplarında platik afal bounun kabulüne ihtiaç vardır. u bo elean bouna oent dağılıına ve keit ükekliğine bağlıdır. Platik afallar çerçeve itelerde depre etkiinde en çok zorlanan kolon ve kirişlerin uçlarında edana gelir. Zekai Celep 5. Kapaite taarıı ilkeleri Depre Yöneteliği nin öngörüü: 5 ılda aşıla olaılığı % olan depre kuvvetlerinin karşılanaı (öngörülen kuvvetlerin karşılanaak şekilde keit boutlarının belirlenei ve gerekli donatının ağlanaı) Taşııı olaan eleanlardaki haarın ve ikini ertebe etkilerin ınırlandırılaı için ata erdeğiştirelerin ınırlandırılaı Öngörülenden daha büük depre edana geldiğinde güç tükenei ekanizaının kontrolü (ünek güç tükeneinin gevrekten öne ortaa çıkaının ağlanaı / Kapaite Taarıı) Neden ünek güç tükenei: Güç tükene duruunun büük erdeğiştirelerle edana gelerek) haberli olaı Depre ükünün karşılanaında eleanlar araı ardılaşanın ağlanaı Güç tükeneinin büük enerji tüketii ile ortaa çıkaı Zekai Celep 2

9 Kapaite taarıı ilkeleri etonare taşııı itelerde kapaite taarıı Kabul edilen ükler altında itede kritik keitler inelenerek ünek güç tükenei güç tükene duruunun eçii Kat ekanizaı oluşturan güç tükene duruu ortaa çıkaaı ağlanaı Gevrek güç tükene duruunu ünekten daha kuvvetli tutarak öngörülen ükler üzerinde üklee duruunda güç tükeneinin ünek olaını ağlanaı u kritik keitlerin hepinin kapaitee erişeek şekilde boutlandırılaı Kritik keitlerde elatik ötei şekil değiştireler ortaa çıkaağı için bu keitlerde elatik ötei şekil değiştire kapaiteinin (gerekli ünekliğin) ağlaaı Kapaite taarıı: üük depre etkiindeki apılarda ünek apılarda kullanılır. Taarıda taşııı itein bazı eleanları büük şekil değiştirelerle enerji tüketeek ve elatik ötei şekil değiştire apaak şekilde taarlanır. u kritik keitlere platik afal denir. unun dışındaki keitler daha büük ukaveette apılarak güç tükenei önlenir. unun gibi ünek güç tükeneinin ukaveeti daha büük apılarak önlenir. Elatik ötei davranıştan dolaı elatik depre etkileri ortaa çıkaz (Ra = Depre ükü azalta kataıı). Zekai Celep Zekai Celep 5 etonare taşııı itelerde kapaite taarıı etonarede ünek güç tükeneinin ağlanarak gevrek güç tükeneinin önlenei: Keitte ünek güç tükeneinin ağlanaı: Eğile oenti altında ünek güç tükeneinin ağlanaı (donatının öngörülen akiuun altında olaı duruunda güç tükenei donatının akaa erişip uzaaı ile ortaa çıkaaktır) Eğile oentinin etkili olduğu noral kuvvet etkiinin ınırlandırılarak ünek güç tükeneinin ağlanaı Eleanda kee kuvveti için gerekli talebi karşılaaak taarıın apılaı (gerekli donatının ağlanaı) Eleanda noral kuvvet için gerekli talebi karşılaaak taarıın apılaı Donatının kenetlene bounun kıa olaı ebebile ırılaı onuu güç tükeneinin gerekli bo ağlanarak önlenei Zıbalaa etkiinde güç tükeneinin (kirişiz döşeelerde rade teellerde) gerekli taarıı apılarak önlenei Kapaite taarıın adıları: üük deprede oluşaak ekaniza duruu eçilir. Platik afalda iniu elatik ötei döne ile gerekli erdeğiştire ünekliğinin elde edilei aaçlanır. Platik afal bölgeleri tanılanır. u keitlerde üneklik ağlanır. Donatı kenetlenei ve döne kapaitei ağlanır. unun için en ugun önte ık ve kenetlenei ta argı donatıı ugulaaıdır. Donatı düzeni platik aal bölgelerinde ve diğer bölgelerde farklı olarak düzenlenir. Zekai Celep 4 Zekai Celep 6

10 Platik afal içeren eleanlarda iteneen elatik ötei şekil değiştire biçileri bunların daanıları ükek tutularak önlenir. Gevrek eleanların vea enerji tükeneen eleanların daanıları platik afal kapaitelerin talebinden ükek tutulur. unlar elatik kalaak şekilde taarlanır. Depre kuvvetleri ne kadar haa olarak heaplanıra heaplanın büük belirizlikler içerir. Kapaite taarıında taşııı itein davranışı taarıı tarafından belirlenir. Taşııı itein itenen ekaniza duruu ağlanırken iteneen ekaniza duruu önlenir. 6. Statik ite çözüü: Taşııı ite elatik ötei davranış da gözönüne alınarak kadar adı adı üklenir. Son ite adıında depre etkiinin iç kuvvet dağılıı şekil değiştire ve erdeğiştire talebi heaplanır. ulunan bu talebin ortaa çıkaı için gerekli keit kuvvet eğile oenti ve şekil değiştire kapaiteleri ağlanır. Tü ite inelenerek eleanların güç tükene duruları belirlenir. Platik faal kabulünün kullanıldığı çözüde elaik ötei davranışın ünek eleanlarda oluşaı ve gevrek eleanların elatik kalaı ağlanır. Zekai Celep 7 Zekai Celep 9 Kolon ve kirişte kee kuvveti daanıı platik afalın talebinden ükek tutulur. Kiriş-kolon birleşi bölgei enerji tüketii bakıından zaıf bir bölgedir. Kee kuvvetinden oluşabileek elatik ötei şekil değiştire ve donatı aderan çözülei önlenelidir. Daanıı platik afalın talebinden daha büük tutulalıdır. Kapaite taarıından keit kapaiteleri heaplandıktan onra bait denge denkleleri ile diğer keitlerde talep edilen daanı kolaa heap edilir. Gevrek eleanlar kuvvete ealı taarlanır. Sünek keitlerde ortaa çıkan daanıın heap daanıı değil gerçek daanıdır: fd / fk ve fd / fk / fu aralarındaki farkı Statik ite çözüü: Sünek güç tükenei (Platik şekil değiştire talepleri heap edilerek şekil değiştire kapaiteleri karşılaştırılır.) Keitten talep edilen beton ve donatı için biri uzaa/kıala değerleri ilgili ınır kapaite değerile karşılaştırılarak keit haar bölgeleri belirlenir. unların ağlanabilir olduğu ve kabul edilebilir olduğu inelenir. Sünek olaan güç tükenei (İç kuvvet talepleri heap edilerek iç kuvvet kapaiteleri ile karşılaşılır.) Sünek olaan eleanların elatik kalaı ağlanır. Zekai Celep 8 Zekai Celep 4

11 Statik ite çözüü: Taşııı itein elatik ötei ata ük kapaiteinin belirlenei için apılan çözüdür. Taşııı itein elatik ötei kapaitei heaba katılır. Yata ük etkiinde keitlerde oluşan platik şekil değiştireler platik afal kabulü ile gözönüne alınır. Taşııı itein hipertatiklik dereeinin ükekliği platik afalların aıının çokluğu ve oent kapaitei ükekliği oranında itein elatik ötei ata ük kapaitei elatik kapaiteden daha büük olur. Zekai Celep 41 Statik ite çözüü için Depre Yöneteliği ndeki kabuller: Platik şekil değiştirelerin belirli keitlerde toplandığının kabul edilei ve platik afal kabulünün kullanılaı Platik afal bou kabulü: L p =.5 h Platik afalların depre etkiinde en çok zorlanan kolon ve kirişlerin uçlarına perdelerde ie her katta kat evieinde erleştirilei Platik afal keitlerinin güç tükenei çizgilerinin (üzelerinin) tanılanaı ve bunların doğruallaştırılaı etonare tablalı keitlerde tabladaki beton ve donatının heaba katılaı etonare eleanlarda çatlaış keit eğile rijitliklerinin heaba katılaı Zekai Celep 4 Statik ite ükü arttıkça; Platik şekil değiştireler gözönüne alındığı için ata ük kapaitei artar. una karşılık platik afal keitlerde elatik ötei şekil değiştireler edana gelir ve ata erdeğiştireler artar. Platik şekil değiştire bölgei (platik afallar) keit etkiinin büük olduğu ve ünek güç tükenei oluşaak şekilde eçilir. perde oent diagraı perde çerçeve itei oent diagraı Platik şekil değiştire donatının akaı ve betonda büük şekil değiştirelerin oluşaı olarak ortaa çıkar ve ınırlı haar duruuna karşı gelir. Depre ükü Elatik ötei kapaiteden fadalanıldığı için keit platik şekil değiştirelerinin ve ata erdeğiştirelerin kabul edilebilir eviede kaldığının kontrolü gerekir. perde kritik keiti çerçeve (kolon ve kiriş) kritik keitleri Zekai Celep 42 Zekai Celep 44

12 Platik şekil değiştire bölgei (platik afallar) keit etkiinin büük olduğu ve ünek güç tükenei oluşaak şekilde eçilir. Örnek 1: etonare taşııı itelerde kapaite taarıı kolon kapaitei = 2 X kolon kapaitei perde oent diagraı perde uhteel platik afal keiti çevre perdei kolonu ünek değil: kolonu ünek: P Rijit kiriş h Ph/4 Ph/4 F F u F u E C kolonun davranış eğrii çerçevenin güç tükene noktaı kolonun davranış eğrii Pu = 2 F u P = F + F = F u F F u F u u E C G u çerçevenin güç tükene noktaı H kolonun davranış eğrii D kolonun davranış eğrii u u Zekai Celep 45 Zekai Celep (a) Gevrek kolonlar (b) Sünek kolonlar 47 Platik şekil değiştire bölgei (platik afallar) küçük şekil değiştire ile büük erdeğiştire ünekliliği oluşturaak şekilde ve topla güçlee ebep olaaak şekilde eçilir. θ 1 θ 2 θ >> θ 2 1 Örnek 2: İkini ertebe etkilerle tatik ite eğrii. C25 / S42 =. 4 =. 21 f = 25Pa f = 42Pa E = 2GPa P o = 15kN u V =5. P o 5 h=5 b= 6φ2 Zekai Celep 46 5 Zekai Celep 48

13 5 h=5 5 b= 6φ2 Keitte aka duruu ( noktaı): = ' P =.85 f b a = 15 o.85 f a/2 a F' F Çeke donatıının akaı duruu d' =.276 > =.21 d ' = Zekai Celep 49 F F = F ' Eğile oenti φ Eğrilik φ = 277 = =.6 d Keitte platik şekil değiştire duruu ( noktaı): φ p = rad / l p = h / 2 (kabul edildi) = θ l = φ l l =. 5 φ h l p p p p p = + p = +.5 φ p h l =. 12 V = ( Po ) / l = 1. 82kN İkini ertebe etki ile =.8 =. 6 '=. 828 Zekai Celep 51 = f = 57.1kN ( d d') + P (.5 h a / 2) φ = = rad / d V = = 71. 4kN l Po V = = 4. 97kN l o 2 Pl l l = = φ =. 2 EI irini ertebe etki ile İkini ertebe etki ile 2 enzer şekilde C D ve E noktaları platik şekil değiştire kabul edilerek heaplanarak karşı gelen ükler heaplanabilir. V (kn) irini ertebe etkilerle C C () D D E irini ve ikini ertebe etkilerle E Zekai Celep 5 Zekai Celep 52

14 Örnek : Farklı kazık boları olan ikelede tatik ite eğrii f = 25Pa f = 42Pa E = 2GPa. u =.4 =. 21 Rijit platfor V h= b=.55 8φ25 Eğile oenti ' '' σ F / F F ' Çeke donatıının akaı duruu u '' '.85 f a/2 a F' F F F'' Güç tükenei duruunda bait eğile ' = φ25 '' = 2φ25 = φ φ φ u Eğrilik φ Zekai Celep C D E F5 Zekai Celep 55 Keitin aka duruu: 2 2 = ' = φ 25 = 491 '' = 2φ 25 = =.4 =. 21 u f = 25Pa F + F ' = F + F " 1 E 2 d d' b + E d ' = f.5 h + E d " f = 42Pa E = 2GPa E = GPa = 15 σ = E = 19 Pa < f = 25Pa d d' σ' = E = 69Pa.5 h σ '' = E = 176Pa d d Zekai Celep 54 Zekai Celep 56

15 F =.5 σ b = 689. kn F = f = 618. kn 7 7 F ' = ' σ ' = 1. kn F '' = '' σ '' = 172. kn 4 = F (.5h / ) + ( F + F ')(.5h d') = 8.kN φ = /( d ) = 4.69 radan/ 4 Eğile oenti Eğrilik φ φ φ u Zekai Celep 57 kazığında afallaşa: V1 = 2 / l = / 1 = 8. kn 1 1 = V = V l / l = 8. / 2. 7kN 1 1 = VC = V l / l C = 8. /. 7kN 1 1 = VD = V l / l D = 8. / kn VE1 = VF1 = V l / l E = 8. / 5 = 6. 6kN V1 = V1 + V1 + VC1 + VD1 + VE1 + VF1 = 99. kn V = = = EI / l /1 Zekai Celep 59 Keitin güç tükenei duruu: kazığında afallaşa: u =.4 u = 448kN = 87 Eğile oenti V2 = 2 / l = 2 415/ 2 = 415. kn V = kn 1 = VC1 = V1 l / lc = / = 92. 2kN φu = u / = radan / φ φ u Eğrilik φ 1 1 = VD = V l / l D 8. 9kN = VE = VF = V l / l E = / kN = u = 415kN E I = /12 = 151 kn Zekai Celep 58 2 V1 = V1 + VC1 + VD1 + VE1 + VF1 = 482. kn V = V + V = kn = V = = = EI / l / 2 Zekai Celep 6

16 Kazık uçlarında platik afal oluşuu: C D E F V V V V V V (kn) C D E V V C () V V V D V E Kazık uçlarının afallaşa ıraı Zekai Celep 61 Tü itede ve kazıklarda tatik ite eğrii: Zekai Celep 6 C kazığında afallaşa: θ p1 = 1 / l = 1.7 /1 = 1.7 rad Keitte haar duruları: VC 2 = VC1 + VC1 = = 12. kn VD2 = VD1 + VD1 = = 51. 2kN VE2 = VF 2 = VE1 + VE1 = = 26. 6kN 2 = = ( ) = h=.65 6 b=.55 8φ25 < N=.5 =.17 ' '' =. = N iniu haar ınırı =GV =.5 ' '' =.2 < =.4 GV Güvenlik ınırı =GÇ =.4 ' '' =.2282 < =.6 GÇ Göçe ınırı.85 f a/2 a F F' F F'' Zekai Celep 62 Zekai Celep 64

17 iniu haar ınırı (N): =..17 < =. 5 = N = d = 86 + = N d' ' = =.51 <.5 h '' = = 4.72 > F =.85 f b a = kN F ' = ' σ = kN Göçe haar ınırı (GÇ): GÇ =. 4 = = 88 = < GÇ =. 6 φgç = rad / φgçp = φgç φ = ( ) = rad / θ GÇp =.5 h φ GÇp = = 1.25 = rad F '' = '' σ = kN F = σ = kN Zekai Celep 65 Zekai Celep 67 N = F F ' + F '' + F = 25. kn N = F (.5h.5a) + ( F ' + F )(.5h d') = kN φn = / = 9.77 rad / φnp = φn φ = 15.8 rad / θ Np =.5 h φ Np = 4.9 = rad θ (radan) p V=99.2kN V= kN V= kN θ pd θ pe pf () V=1942.kN θ p θ p θ pc V=261.17kN - θ pgç = 1.25 θ = 12.7 pgs - θ pn = Zekai Celep 66 Kazık keitlerinde ata ötelee platik afal döne ilişkii Zekai Celep 68

18 Örnek 4: Elatik enetli perde de tatik ite eğrii f = 25Pa f = 42Pa E = 2GPa u =.4. = ' = 6φ 2 = 1885 P l =15.. Perde 2 2.7~2.4..~.6 Perdenin keiti...~.6 Perde enet keitinde: N o = 1418kN F = Fu = f = kN Keitte güç tükenei duruu: N =. 85 f b a F o = F Fu o u a = 47 = 48 z = d.5 a = N. =.21 E = GPa V a) b Planda perde Perde teeli Zekai Celep φu = u / = 9.8 rad / Zekai Celep 71 Keitte aka duruu: N o = 1418kN N o + F =.5 σ b = 669 σ = E = E = 21Pa d. 2.7 = σ F = f a a/2 z. 85 h =. 85. = =.21 F =.294 F = u = ( 2 Fu + No ) z / 2 = 828kN Çeke donatıının akaı duruu; φ Güç tükenei duruu; φ u u σ / E φ = = = 1. rad / Zekai Celep 7 Zekai Celep 72

19 = P l /(EI ) = φ l 2 / = 82.6 φ p = φu φ = (9.8 1.) = 8.7 rad / θ p = φ p l p = φ p. 5 h = = 1. 1 rad = + θ l = 82.6 u p = e Keit haar ınırları:. 2.7 < N=.5 =.29 σ 669 F =. = N 21 iniu haar ınırı F =.182 < =.4 GV Güvenlik ınırı =GV = =GÇ =.4.85 f F a a/2 =.294 < =.6 GÇ Göçe ınırı F P Pu = / l u / l = 828 / 15. = 255kN iniu haar ınırı (N):.5. Perdenin erdeğiştire ünekliği: = 82.6 u p µ w = = =.7 Zekai Celep 7 φn = in [. 5 /. 669;. / 2. 1] = in [ 5. 2; 4. 92] = rad / Zekai Celep 75 Elatik enetli perde: Teel boutları ve atak kataıı teel döne rijitliği: k θ = k k v = N / v Iteel = /12 = 81N / Teel dönei ve bunun onuu perde uç erdeğiştirei ve üneklik: θ f = / kθ = 828 / 81 =.18 rad f f = θ l = = rad Güvenlik ınırı (GV):.5. 4 φgv = in [. 5 /. 48;. 4 / ] = in [ 8. 58; ] = rad / Göçe ınırı (GÇ):.4. 6 φgç = in [.4 /.48;.6 / 2.292] = in [9.8; 26.18] = 9.8 rad / µ wf u + f = + f + p + f = + f = = Zekai Celep 74 Zekai Celep 76

20 Riijit zein duruunda uç erdeğiştirei: N = + φnp l h / 2 = ( ) 15.. / 2 = GV = + φgvp l h / 2 = ( ) 15.. / 2 = GÇ = + φ l h / 2 = (9.8 1.) GÇp Zekai Celep / 2 = Elatik zein duruunda uç erdeğiştirei: N = + f + φnp l h / 2 = [ ( ) 15 / 2] = 21. GV GÇ = + + φ l h / 2 = [ ( ) 15 / 2] f GVp = + + φ l h / 2 = [ (8.8 1.) 15 / 2] f GÇp = 4.6 = Örnek 5: Perdeli çerçeve itede tatik ite eğrii f = 25Pa f = 42Pa E = 2GPa V 2V V rijit kirişler çerçeve E = GPa perde. b= u =.4 =. 21 6φ Kolon keiti 1.5 Perdeli çerçeve apı.. Zekai Celep Perdenin keiti 79 (Uç donatıı 4φ14) φ Eğile oenti Eğrilik φ.2 φ u etonare taşııı itelerde kapaite taarıı ilkei Kolon keiti için: = u = 166kN φ = 6.16radan / P (kn) 2 Rijit zein kar Elatik zein ka E N R N GÇ E R GV R GV E GÇ E φ u = 71.4radan / 2 ( E I ) =.4..5 /12 = 7.5 kn kolon Perde keiti için: φ = = radan / d Eğile oenti () Statik ite eğrii Zekai Celep 78 = u = F jd = = 9. 96N u.4 φ u = = = radan /.72 φ φ Eğrilik φ u Zekai Celep 8

21 X i Etkileşi kuvvetlerinin heabı: 6 V ( X1 + X 2 + X 1 = 2 12 EI / h V X = EI / h etonare taşııı itelerde kapaite taarıı ilkei ) V X 2V X 2 V X 1 5 X1 h 8 X 2 h 28 X h 8 X1 h 28 X 2 h 27 X h 2 = Zekai Celep + + = EI p EI p 6 EI p 6 EI p 6 EI p EI p İki kolon h h Perde X X 2 2 X 1 1 2EI h EI p 5 V ( X 2 + X ) 2 = EI / h X1 h 5 X 2 h 1 = + + EI p 6 EI p 8 X h 6 EI p etonare taşııı itelerde kapaite taarıı ilkei İkini kat kolon keitinin afallaşaı: Perde enet keitinin afallaşaı: Kat erdeğiştireleri: kolon V h = = = EI V = 166kN V = kN V = kn V = kN kolon V h = 1 + = = EI kolon V h = 2 + = = EI Zekai Celep 8 V taban = ( ) V = = 16. 6kN etonare taşııı itelerde kapaite taarıı ilkei etonare taşııı itelerde kapaite taarıı ilkei 9.58kN 11.1kN Q Y Y Kolonlarda ve perdede dış kuvvetler ve keit etkileri 1.745V.15V.785V EI 1.96V Kee kuvveti.491v 1.745V 1.7V 1.88V 2.569V 1.96V EI p.88v Kolon 4.557Vh.491V 1.29V.88V Perde.491Vh.748Vh 4.557Vh Zekai Celep 82 Kee kuvveti Eğile oenti h.6kn 9.2kN 2Q Y 2 Y 2 2 h 17.79kN 58.26kN Q Y 1 Y 1 1 Kolon EI Perde EI p 2EI h EI p platik afal afal 86.6kN 24.85kN kn Kolonlar Perde irini adı onu Yük artıı Y i etkileşi kuvvetlerinin heabı: (6 Q Y1 Y2 Y ) h (5 Q Y2 Y ) h 1 = 2 = 1 + = EI 2 12 EI ( Q Y ) h = Y + 2 Y2 + Y1 = Zekai Celep 2 12 EI 84 =

22 etonare taşııı itelerde kapaite taarıı ilkei etonare taşııı itelerde kapaite taarıı ilkei Kolonlarda ve perdede dış kuvvetler ve keit etkileri Wi etkileşi kuvvetlerinin heabı: 9.58kN 11.1kN 2.Q 2.Q 1.667Q =1.69kN 6.2kN R W W w.6kn 9.2kN 17.79kN 58.26kN Kolon EI Perde EI p Kolon EI platik afal 86.6kN 24.85kN kn 2.kN irini adı onu Statik ite eğrii Yük artıı 2Q Q Perde EI p afal 1.kN Zekai Celep 85 Kee kuvveti Eğile oenti 1.667Qh 1.Qh h.2kn 5.4kN 2R W 2 W 2 2w h 14.7kN 82.17kN R W 1 W 1 1w Kolon EI Perde EI p 2EI h EI p platik afal afal 124.7kN 95.96kN kn Kolonlar Perde Üçünü adı onu Yük artıı Zekai Celep 87 etonare taşııı itelerde kapaite taarıı ilkei etonare taşııı itelerde kapaite taarıı ilkei İkini kat kolonunun iki uunda platik afal oluşturan ük değeri: ( Q) 1.5 = 166kN Q = kN Kat erdeğiştireleri: 2. Q h = = = ( ) 12 EI = = = = Perde enetinde platik afal dönei ve topla kee kuvveti: θ perde p = 4.8 / = 1.6 radan Kolonlarda ve perdede dış kuvvetler ve keit etkileri 1.69kN 6.2kN.kN 5.4kN Kolon EI Perde EI p Kolon Perde EI EI p platik afal afal 14.7kN 82.17kN 7R 7R 1R 124.7kN 95.96kN 2.kN 8R kn Üçünü adıın onu Yük artıı Kee kuvveti R 2R Eğile oenti Rh 8Rh V taban = = 11. 4kN Zekai Celep 86 Zekai Celep 88

23 Topla taban kee kuvveti V taban (kn) 2 etonare taşııı itelerde kapaite taarıı ilkei afal ükü 4. afal ükü. afal ükü 2. afal ükü Kat erdeğiştirei 1 ; 2 ; () Kapaitenin ortaa çıkabilei için ünek olaan (kee kuvveti donatı ırılaı birleşi bölgei gibi) güç tükenei önleneli ünek afal döneli ağlanalı ve bu elatik ötei şekil değiştireler kabul edilebilir olalıdır. Zekai Celep Sonuçlar: etonare taşııı itelerin kapaite taarıı uzun zaandır öneteliklerde değişik evielerde bulunaktadır. Doğrual olaan davranışın göz önüne alınaı daha gerçekçi davranış ve kapaite heabını ükün kılar ve taşııı itein kuvvetli ve zaıf taraflarını belirleek ükün olur. Kapaite taarıı taşııı itein büük depre etkilerindeki gözönüne alır. Kapaitenin ortaa çıkabilei için ünek olaan (kee kuvveti donatı ırılaı birleşi bölgei gibi) güç tükenei önleneli ünek afal döneli ağlanalı ve bu elatik ötei şekil değiştireler kabul edilebilir olalıdır. Zekai Celep 91 etonare taşııı itelerde kapaite taarıı ilkei Kanaklar Platik afal dönei θ (radan) p afal 2. afal. afal 4. afal ekaniza duruu Kat erdeğiştirei () θ perde p θ kolon2kat p θ kolonkat p θ kolon1kat p N. dınoğlu Z. Celep E. Özer H. Suuoğlu H (27) Depre ölgelerinde Yapılaak inalar Hakkında Yönetelik Örnekler Kitabı aındırlık ve İkan akanlığı. Z. Celep (28) etonare Taşııı Sitelerde Doğrual olaan Davranış ve Çözülee eta Yaınılık İtanbul. E. Özer (27) Kapaite taarıı ilkei ve Türk Depre Yöneteliği 6. Ulual Depre ühendiliği Konferanı Eki 27 İtanbul. T. Paula NJ Priele (197) Seii deign of reinfored onrete and aonr building John Wile & Son New York. NJ. Priele G. Calvi J. Kowalk (27) Diplaeent-baed eii deign of truture IUSS Pre Pavia. NJ. Priele F. Seible. Calvi (1996) Seii Deign and Retrofit of ridge Wile Interiene New York. Statik ite eğrii Zekai Celep 9 Depre ölgelerinde Yapılaak inalar Hakkında Yönetelik (27) aındırlık ve İkan akanlığı nkara. Zekai Celep 92

Journal of Engineering and Natural Sciences Mühendislik ve Fen Bilimleri Dergisi

Journal of Engineering and Natural Sciences Mühendislik ve Fen Bilimleri Dergisi Journal o Engineering and Natural Science Mühendilik ve Fen Bilimleri Dergii Sigma 004/1 YAPI ELEMANLARININ ANALİZİNDE ŞERİT-LEVHA VE KAFES SİSTEM BENZEŞİMİ MODELİ M. Yaşar KALTAKCI *, Günnur YAVUZ Selçuk

Detaylı

EĞİLME. Düşey yükleme. Statik Denge. M= P. x P = P. M= P.a (eğilme momenti, N.m) 2009 The McGraw-Hill Companies, Inc. All rights reserved.

EĞİLME. Düşey yükleme. Statik Denge. M= P. x P = P. M= P.a (eğilme momenti, N.m) 2009 The McGraw-Hill Companies, Inc. All rights reserved. 009 The Graw-Hill Copanies, n. All rights reserved. - ifthechancs OF ATERALS EĞİLE Basit eğile Eksantrik üklee Beer Johnston DeWolf aurek Düşe üklee Statik Denge P.a (eğile oenti, N.) P. P P 009 The Graw-Hill

Detaylı

ÇELİK YAPILARDA ELASTİK VE PLASTİK YÖNTEM ÇÖZÜMLERİ VE BİRLEŞİMLER

ÇELİK YAPILARDA ELASTİK VE PLASTİK YÖNTEM ÇÖZÜMLERİ VE BİRLEŞİMLER Omangazi Üniveritei Müh.Mim.Fak.Dergii C.XVII, S.1, 2003 Eng.&Arch.Fac.Omangazi Univerit, Vol.XVII, o: 1, 2003 ÇELİK YAPILARDA ELASTİK VE PLASTİK YÖTEM ÇÖZÜMLERİ VE BİRLEŞİMLER Selim ŞEGEL 1, evzat KIRAÇ

Detaylı

Deprem Yönetmeliği (2007) de Doğrusal Olmayan Çözümleme Yöntemlerine Basit Örnekler

Deprem Yönetmeliği (2007) de Doğrusal Olmayan Çözümleme Yöntemlerine Basit Örnekler Prof. Yuuf Berdan, Prof. İmet Aka, Prof. Mehmet Rahmi Bilge ve Prof.Dr. Halit Demir Betonarme Yaılar Semineri, 9 Maı 008 İtanbul Teknik Üniveritei, İtanbul Derem Yönetmeliği (007) de Doğrual Olmaan Çözümleme

Detaylı

BÖLÜM 4: M-N-V 4.1. İZOSTATİK SİSTEMLER. Yapıda döşeme üzerinde bulunan sabit ve hareketli yükleri kolonlara aktaran yapı elemanı olan kiriş,

BÖLÜM 4: M-N-V 4.1. İZOSTATİK SİSTEMLER. Yapıda döşeme üzerinde bulunan sabit ve hareketli yükleri kolonlara aktaran yapı elemanı olan kiriş, ÖÜ Q.. İZOSTTİK SİSTR ÖÜ : Yapıda döşee üzerinde bulunan sabit ve hareketli ükleri kolonlara aktaran apı eleanı olan kiriş,. ir boutu diğerine göre küçük olan [b,h

Detaylı

X-X DOĞRULTUSUNDA KESİT DONATI HESABI

X-X DOĞRULTUSUNDA KESİT DONATI HESABI 1 KİRİŞ DONATI HESABI Kiriş yükleri heaplandıktan onra keitler alınarak tatik heap yapılır. Keitler alınırken her kirişin bir keit içinde kalmaı ağlanır. BİRO yöntemi uygulanarak her kirişin menet ve açıklık

Detaylı

PASİF ve YARI AKTİF SÜSPANSİYON SİSTEMLERİNİN TİTREŞİM YALITIM PERFORMANSININ İNCELENMESİ

PASİF ve YARI AKTİF SÜSPANSİYON SİSTEMLERİNİN TİTREŞİM YALITIM PERFORMANSININ İNCELENMESİ 9. Ululararaı Makina Taarı ve İalat Kongrei 3 5 Eylül 000, ODTÜ, Ankara, Türkiye PASİF ve YARI AKTİF SÜSPANSİYON SİSTEMLERİNİN TİTREŞİM YALITIM PERFORMANSININ İNCELENMESİ Meut ŞENGİRGİN, Uludağ Üniveritei

Detaylı

BASİT EĞİLME ETKİSİNDEKİ ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ

BASİT EĞİLME ETKİSİNDEKİ ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ BÖLÜM 5 BASİT EĞİLME ETKİSİNDEKİ ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ Giriş Betonarme yapılardaki kiriş ve döşeme gii yatay taşıyıcı elemanlar, yapıya etkiyen düşey ve yatay yükler nedeniyle eğilmeye çalışırlar. Bu

Detaylı

Yapıda perde duvar bulunmadığından, hesap yapılmadan yanal ötelemenin önlenmemiş olduğu sonucuna varılır.

Yapıda perde duvar bulunmadığından, hesap yapılmadan yanal ötelemenin önlenmemiş olduğu sonucuna varılır. Betonare I Uygulaaları, Örne ZORBOZA / AYDEMİR Örne Depre yülerinin taaının çerçevelerle irlite taşınığı (peresiz) 4 atlı ir inanın zein atına ulunan S poz nolu iörtgen esitli etonare olona etiyen yüler

Detaylı

BETONARME KOLON KESİTLERİNİN HESABI İÇİN YAPAY SİNİR AĞLARI İLE GELİŞTİRİLEN YENİ FORMÜLLER

BETONARME KOLON KESİTLERİNİN HESABI İÇİN YAPAY SİNİR AĞLARI İLE GELİŞTİRİLEN YENİ FORMÜLLER PAMUKKALE ÜNİ VERSİ TESİ MÜHENDİ SLİ K FAKÜLTESİ PAMUKKALE UNIVERSITY ENGINEERING COLLEGE MÜHENDİ SLİ K BİL İ MLERİ DERGİ S İ JOURNAL OF ENGINEERING SCIENCES YIL CİLT SAYI SAYFA : 005 : : : 83-9 BETONARME

Detaylı

2. BENZERLİK ve MODEL TEORİSİ, BOYUT ANALİZİNİN DENİZ ARAÇLARININ DİRENCİNE UYGULANIŞI

2. BENZERLİK ve MODEL TEORİSİ, BOYUT ANALİZİNİN DENİZ ARAÇLARININ DİRENCİNE UYGULANIŞI . BENZEİK e MODE TEOİSİ, BOYUT ANAİZİNİN DENİZ AAÇAININ DİENCİNE UYGUANIŞI.1 Benzerlik e Model Teorii Benzerlik e odel teorii ile farklı büyüklükteki ciilerin ekanik bir olay karşıındaki daranışlarının

Detaylı

R A. P=67 kn. w=100 kn/m. 3,0 m. İstenenler. 550 mm 70mm. 550 mm. 660 mm. 590mm. 590mm. 660 mm

R A. P=67 kn. w=100 kn/m. 3,0 m. İstenenler. 550 mm 70mm. 550 mm. 660 mm. 590mm. 590mm. 660 mm Soru-1 Kirişe etkien kataılarla artırılmış ükler şekilde verilmiştir. (Kiriş öz ağırlığı dahil edilmiştir). Kiriş keiti tüm boda abittir. Çit ıra donatı durumunda pa paı 70 mm, tek ıra donatı durumunda

Detaylı

KESME Kirişlerde Etriye Hesabı (TS 500/2000) Ahmet TOPÇU, Betonarme I, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2014, http://mmf2.ogu.edu.

KESME Kirişlerde Etriye Hesabı (TS 500/2000) Ahmet TOPÇU, Betonarme I, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2014, http://mmf2.ogu.edu. KESME Kirişlere Etriye Heabı (TS 500/2000) 178 Keme çatlakları-deney kirişleri yük Vieo ttp://mm2.ogu.eu.tr/atopcu Keme çatlakları Baınç ezilmei Dikörtgen kiriş 2 moment çatlakları Menet reakiyonu Menet

Detaylı

11/10/2013 İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ BETONARME YAPILAR BETONARME YAPILAR

11/10/2013 İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ BETONARME YAPILAR BETONARME YAPILAR BETONARME YAPILAR İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ BETONARME YAPILAR 1. Giriş 2. Beton 3. Çelik 4. Betonarme yapı elemanları 5. Değerlendirme Prof.Dr. Zekai Celep 10.11.2013 2 /43 1. Malzeme (Beton) (MPa) 60

Detaylı

KOLONLAR Davranış Sınır değerler Boyutlandırma

KOLONLAR Davranış Sınır değerler Boyutlandırma ESKİŞEHİR OSMANGAZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMARLIK FAKÜLTESİ İnşaat Mühendisliği Bölüü KOLONLAR Davranış Sınır değerler Boyutlandıra 193 Ahet TOPÇU, Betonare I, Eskişehir Osangazi Üniversitesi, 015,

Detaylı

EKSANTRİK YÜK ALTINDA ÖNGERİLMELİ BETON KOLONLARIN ANALİZİ

EKSANTRİK YÜK ALTINDA ÖNGERİLMELİ BETON KOLONLARIN ANALİZİ ISSN 1019-1011 Ç.Ü.MÜH.MİM.FK.DERGİSİ CİLT.25 SYI.1-2 Haziran/ralık June/Deceber 2010 Ç.Ü.J.FC.ENG.RCH. VOL.25 NO.1-2 EKSNTRİK YÜK LTIND ÖNGERİLMELİ BETON KOLONLRIN NLİZİ Serkan TOKGÖZ M.Ü., İnşaat Mühendisliği

Detaylı

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina İncelenen Bina Binanın Yeri Bina Taşıyıcı Sistemi Bina 5 katlı Betonarme çerçeve ve perde sistemden oluşmaktadır.

Detaylı

ANALOG SERVO MOTOR DEVRESİ TASARIMI VE SİMULASYONU

ANALOG SERVO MOTOR DEVRESİ TASARIMI VE SİMULASYONU ANALOG SEVO MOTO DEVESİ TASAIMI VE SİMULASYONU Caner BEYONT, Çağata ÇAI, İlker ALTAY İtanbul Teknik Üniveritei Makina Fakültei, Makina Mühendiliği Bölüü, İSTANBUL cbekont@ahoo.co, cagatacakir@gail.co,

Detaylı

Betonarme Kolonların Yanal Öngerme Metodu İle Depreme Karşı Güçlendirilmesi

Betonarme Kolonların Yanal Öngerme Metodu İle Depreme Karşı Güçlendirilmesi ECAS2002 Ululararaı Yaı ve Derem Mühendiliği Semozyumu, 14 Ekim 2002, Orta Doğu Teknik Üniveritei, Ankara, Türkiye Betonarme Kolonların Yanal Öngerme Metodu İle Dereme Karşı Güçlendirilmei M. Saatçioğlu

Detaylı

Sabit Ayak. Sabit ayak konstrüksiyonu ve hesabı: Portal vinç kiriş altı sabit ayak

Sabit Ayak. Sabit ayak konstrüksiyonu ve hesabı: Portal vinç kiriş altı sabit ayak İlk aın tarihi:.7.7 www.guven-kuta.ch 5.8.7 Portal vinç kiriş altı sabit aak 4 Reference:C:\\4 PV_kN_8 Giris.cd Reference:C:\\4 PV_kN_8 Kiris_ve_UB_Genel.cd Reference:C:\\4 PV_kN_8 ak_ondegerleri.cd Sabit

Detaylı

DÖŞEME KALINLIĞI HESABI

DÖŞEME KALINLIĞI HESABI DÖŞEE KALINLIĞI HESABI h lsn α s 1 0 15 + 4 m l sn öşemenin kısa kenarının temiz açıklığı α s öşemenin uuğu tip α s Σ sürekli kenar uzunluğu / Σ kenar uzunluğu m ll l s < çit yöne çalışma şartı D101 DÖŞEESĐ

Detaylı

Posta Adresi: Sakarya Üniversitesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Sakarya, Türkiye

Posta Adresi: Sakarya Üniversitesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Sakarya, Türkiye FİBER TAKVİYELİ POLİMERLE GÜÇLENDİRİLEN BETONARME KİRİŞLERİN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZİ NONLINEAR ANALYSIS OF RC BEAM STRENGTHENED WITH FIBER REINFORCED POLYMERS MERT N., ELMAS M. Pota Adrei: Sakarya Üniveritei,

Detaylı

GENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler)

GENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler) GENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler) BOYUTLANDIRMA VE DONATI HESABI Örnek Kolon boyutları ne olmalıdır. Çözüm Kolon taşıma gücü abaklarının kullanımı Soruda verilenler

Detaylı

Sağlanması Gerekli Koşullar

Sağlanması Gerekli Koşullar SAKARYA ÜNİVERSİTESİ FBE İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ EABD Departent of Civil Engineering İNM 519 PERFORMANSA DAYALI DEPREM MÜHENDİSLİĞİ Malzee Davranışı MOMENT EĞRİLİK İLİŞKİSİ Y.DOÇ.DR. MUSTAFA KUTANİS kutanis@sakara.edu.tr

Detaylı

Yapı Elemanlarının Davranışı

Yapı Elemanlarının Davranışı Kolon Türleri ve Eksenel Yük Etkisi Altında Kolon Davranışı Yapı Elemanlarının Davranışı Yrd. Doç. Dr. Barış ÖZKUL Kolonlar; bütün yapılarda temel ile diğer yapı elemanları arasındaki bağı sağlayan ana

Detaylı

MİL&GÖBEK BAĞLANTILARI SIKI GEÇMELER

MİL&GÖBEK BAĞLANTILARI SIKI GEÇMELER MİL&GÖBEK BAĞLANTILARI SIKI GEÇMELER MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU Sıkı Geçeler / 40 Başka bir elean kullanıına erek kaladan il-flanş bağlantısı yapaya olanak veren bir uyulaadır.

Detaylı

GPS Ölçüleriyle Farklı Modeller Kullanarak Yoğuşabilir Su Buharı Miktarının Hesaplanması

GPS Ölçüleriyle Farklı Modeller Kullanarak Yoğuşabilir Su Buharı Miktarının Hesaplanması MMOB Harita ve Kadatro Mühendileri Odaı, 14. ürkiye Harita Biliel ve eknik Kurultayı, 14-17 Mayı 013, Ankara. GPS Ölçüleriyle Farklı Modeller Kullanarak Yoğuşabilir Su Buharı Miktarının Heaplanaı İlke

Detaylı

BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 12

BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 12 BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 12 SÜ EKLĐK DÜZEYĐ YÜKSEK 6 KATLI BETO ARME PERDELĐ / ÇERÇEVELĐ BĐ A SĐSTEMĐ Đ PERFORMA SI I DOĞRUSAL ELASTĐK YÖ TEM (EŞDEĞER

Detaylı

ÖRNEK 18 4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ

ÖRNEK 18 4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ 4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ 18.1. PERFORMANS DÜZEYİNİN BELİRLENMESİ... 18/1 18.2. GÜÇLENDİRİLEN BİNANIN ÖZELLİKLERİ VE

Detaylı

Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir.

Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir. Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir. Mimari ve statik tasarım kolaylığı Kirişsiz, kasetsiz düz bir tavan

Detaylı

5. MODEL DENEYLERİ İLE GEMİ DİRENCİNİ BELİRLEME YÖNTEMLERİ

5. MODEL DENEYLERİ İLE GEMİ DİRENCİNİ BELİRLEME YÖNTEMLERİ 5. MODEL DENEYLEİ İLE GEMİ DİENİNİ BELİLEME YÖNTEMLEİ Gei projeinin değişik erelerinde iteatik odel deneylerine dayalı yaklaşık yöntelerle gei topla direnci e dolayııyla gei ana akine gücü belirlenektedir.

Detaylı

BÖLÜM V. KİRİŞLERİN ve KOLONLARIN BETONARME HESABI. a-) 1.Normal katta 2-2 aksı çerçevesinin betonarme hesabının yapılması ve çizimlerinin. M x.

BÖLÜM V. KİRİŞLERİN ve KOLONLARIN BETONARME HESABI. a-) 1.Normal katta 2-2 aksı çerçevesinin betonarme hesabının yapılması ve çizimlerinin. M x. BÖLÜ V KİRİŞLERİN ve KOLONLARIN BETONARE HESABI a-) 1.Normal katta - aksı çerçevesinin betonarme hesabının yapılması ve çizimlerinin yapılması. Hesap yapılmayan x-x do rultusu için kolon momentleri: gy

Detaylı

MODELLEME TEKNİKLERİNİN MEVCUT BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI ÜZERİNE ETKİLERİNİN ARAŞTIRILMASI

MODELLEME TEKNİKLERİNİN MEVCUT BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI ÜZERİNE ETKİLERİNİN ARAŞTIRILMASI ÖZET: MODELLEME TEKNİKLERİNİN MEVCUT BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI ÜZERİNE ETKİLERİNİN ARAŞTIRILMASI Ş.M. Şenel 1, M. Palanci 2, A. Kalkan 3 ve Y. Yılmaz 4 1 Doçent Doktor, İnşaat Müh. Bölümü, Pamukkale

Detaylı

Uydu Kentlerin Tasarımı için Bir Karar Destek Sistemi ve Bilişim Sistemi Modeli Önerisi

Uydu Kentlerin Tasarımı için Bir Karar Destek Sistemi ve Bilişim Sistemi Modeli Önerisi Akademik Bilişim 0 - XII. Akademik Bilişim Konferanı Bildirileri 0-2 Şubat 200 Muğla Üniveritei Uydu Kentlerin Taarımı için Bir Karar Detek Sitemi ve Bilişim Sitemi Modeli Önerii TC Beykent Üniveritei

Detaylı

BETONARME YAPILARDA TAŞIYICI SİSTEM GÜVENLİĞİ

BETONARME YAPILARDA TAŞIYICI SİSTEM GÜVENLİĞİ BETONRE YPILRD TŞIYICI SİSTE GÜVENLİĞİ Zekai Celep Prof. Dr., İstanbul Teknik Üniversitesi, İnşaat Fakültesi http://web.itu.edu.tr/celep/ celep@itu.edu.tr İO eslekiçi Eğitim Semineri Bakırköy, Kadıköy,

Detaylı

MATERIALS. Gerilmeler. (Kitapta Bölüm 8.4) Third Edition. Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. John T. DeWolf

MATERIALS. Gerilmeler. (Kitapta Bölüm 8.4) Third Edition. Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. John T. DeWolf Third E CHAPTER BÖLÜM 7 Bileşik MECHANCS MUKAVEMET OF MATERALS Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. John T. DeWolf Lecture Notes: J. Walt Oler Teas Tech Universit Düenleen: Era Arslan Yükleelerde

Detaylı

BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 13

BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 13 BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 13 SÜ EKLĐK DÜZEYĐ YÜKSEK 6 KATLI BETO ARME PERDELĐ / ÇERÇEVELĐ BĐ A SĐSTEMĐ Đ PERFORMA SI I DOĞRUSAL ELASTĐK OLMAYA YÖ TEM (ARTIMSAL

Detaylı

DEPREME MARUZ YAPININ ÖTELENMESİNİN BASİT HESABI: KAPALI ÇÖZÜM

DEPREME MARUZ YAPININ ÖTELENMESİNİN BASİT HESABI: KAPALI ÇÖZÜM DEPREME MARUZ YAPININ ÖTELENMESİNİN BASİT HESABI: KAPALI ÇÖZÜM Hamide TEKELİ*, Ahmet TÜKEN**, Mutafa TÜRKMEN* e Ergin ATIMTAY*** *Süleyman Demirel Ünieritei, İnş. Müh. Böl., Iparta **D.P.T., Ankara ***Orta

Detaylı

Fizik 101: Ders 12 Ajanda. Problemler İş & Enerji Potansiyel Enerji, Kuvvet, Denge Güç

Fizik 101: Ders 12 Ajanda. Problemler İş & Enerji Potansiyel Enerji, Kuvvet, Denge Güç Fizik 101: Ders 1 Ajanda Probleler İş & Enerji Potansiyel Enerji, Kuvvet, Denge Güç Proble: Yaylı Sapan Yay sabiti k olan iki yaydan bir sapan yapılıştır. Her iki yayın başlangıç uzunluğu x 0. Kütlesi

Detaylı

KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI

KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI Ali İhsan ÖZCAN Yüksek Lisans Tez Sunumu 02.06.2015 02.06.2015 1 Giriş Nüfus yoğunluğu yüksek bölgelerde;

Detaylı

NORMAL KAT PLANI ÖN VE KESİN HESAPTA DİKKATE ALINAN YÜKLER YAPININ ÖZ AĞIRLIĞI KAR YÜKLERİ ve ÇATI HAREKETLİ YÜKLERİ NORMAL KAT HAREKETLİ YÜKLERİ RÜZGAR YÜKLERİ DEPREM YÜKLERİ HESAP YÜKLERİ ÇATI KATINDA,

Detaylı

1 aralıklı vinç yolu 14.01.2016. 1 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından.

1 aralıklı vinç yolu 14.01.2016. 1 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından. 1 aralıklı vinç olu 14.01.016 1 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx0m.pdf dosasından Reference:C:\0\4_00_Ornek_01_0_Giris-TK-Esit.xmcd Vinç ve vinç olu hakkında

Detaylı

ESM406- Elektrik Enerji Sistemlerinin Kontrolü. 2. SİSTEMLERİN MATEMATİKSEL MODELLENMESİ Laplace Dönüşümü

ESM406- Elektrik Enerji Sistemlerinin Kontrolü. 2. SİSTEMLERİN MATEMATİKSEL MODELLENMESİ Laplace Dönüşümü ESM406- Elektrik Enerji Sitemlerinin Kontrolü. SİSTEMLERİN MATEMATİKSEL MODELLENMESİ Laplace Dönüşümü.. Hedefler Bu bölümün hedefleri:. Komplek değişkenlerin tanıtılmaı.. Laplace Tranformayonun tanıtılmaı..

Detaylı

T E M E L L E R. q zemin q zemin emniyet q zemin 1.50 q zemin emniyet

T E M E L L E R. q zemin q zemin emniyet q zemin 1.50 q zemin emniyet T E E L L E R 1 Temeller taşııcı sistemin üklerini zemine aktaran apı elemanlarıdır. Üst apı üklerinin ugun şekilde zemine aktarılması sırasında, taşııcı sistemde ek etkiler oluşabilecek çökmelerin ve

Detaylı

ÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ

ÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ ÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ M. Sami DÖNDÜREN a Adnan KARADUMAN a a Selçuk Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Konya Özet Bu çalışmada elips, daire, L, T, üçgen,

Detaylı

B-B AKSI KİRİŞLERİ BETONARME HESAPLARI

B-B AKSI KİRİŞLERİ BETONARME HESAPLARI B-B AKSI KİRİŞLERİ BETONARE HESAPLARI B-B AKSI KİRİŞLERİ ELVERİŞSİZ OENT DİYAGRALARI 1.. ve 3.Grup yüklemeler için hesap momentleri olarak kolon yüzündeki (x=0) düzeltilmiş moment değerleri esas alınacaktır.

Detaylı

FAB2015 - Betonarme Prefabrik Yapılar Analiz, Tasarım, Rapor ve Çizim Programı v1.0 GENEL YAPI VE DEPREM RAPORU

FAB2015 - Betonarme Prefabrik Yapılar Analiz, Tasarım, Rapor ve Çizim Programı v1.0 GENEL YAPI VE DEPREM RAPORU GENEL YAPI VE DEPREM RAPORU YAPI BİLGİLERİ: Proje Adı: Proje 1 Proje Sahibi: Prefabrik Firma Ad/İletişim: Yapı İli: Yapı İlçesi: Yapı Ada No: Yapı Parsel No: MÜELLİF BİLGİLERİ: Proje Müellifi: Oda No:

Detaylı

Boşlukta Dalga Fonksiyonlarının Normalleştirilmesi

Boşlukta Dalga Fonksiyonlarının Normalleştirilmesi Boşlukta Dalga Fonksiyonlarının Noralleştirilesi Konu tesilinde oentu özduruları, u p (x) ile belirlenir ve ile verilir. Ancak, boşlukta noralleştirilecek bir olasılık yoğunluğu gibi yorulanaaz zira (

Detaylı

BETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ

BETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ BETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ Araş. Gör. İnş.Yük. Müh. Hayri Baytan ÖZMEN Bir Yanlışlık Var! 1 Donatı Düzenleme (Detaylandırma) Yapı tasarımının son ve çok önemli aşamasıdır. Yapının

Detaylı

İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ 10 KATLI ÇELİK BİR YAPININ DEPREM YÜKLERİ ALTINDA TASARIMI

İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ 10 KATLI ÇELİK BİR YAPININ DEPREM YÜKLERİ ALTINDA TASARIMI İSTABUL TEKİK ÜİVERSİTESİ FE BİLİMLERİ ESTİTÜSÜ 10 KATLI ÇELİK BİR YAPII DEPREM YÜKLERİ ALTIDA TASARIMI YÜKSEK LİSAS TEZİ İnş. Müh. Armağan ERCA Anabilim Dalı : İŞAAT MÜHEDİSLİĞİ Programı : YAPI MÜHEDİSLİĞİ

Detaylı

TAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun

TAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun . Döşemeler TAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun 07.3 ÇELİK YAPILAR Döşeme, Stabilite Kiriş ve kolonların düktilitesi tümüyle yada kısmi basınç etkisi altındaki elemanlarının genişlik/kalınlık

Detaylı

MOMENT AKTARAN BİRLEŞİMLER YAPI MERKEZİ DENEYSEL ÇALIŞMALARI

MOMENT AKTARAN BİRLEŞİMLER YAPI MERKEZİ DENEYSEL ÇALIŞMALARI Türkiye Prefabrik Birliği İ.T.Ü. Steelab Uluslararası Çalıştayı 14 Haziran 2010 MOMENT AKTARAN BİRLEŞİMLER YAPI MERKEZİ DENEYSEL ÇALIŞMALARI Dr. Murat Şener Genel Müdür, Yapı Merkezi Prefabrikasyon A.Ş.

Detaylı

Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir.

Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir. BASINÇ ÇUBUKLARI Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir. Basınç çubukları, sadece eksenel basınç kuvvetine maruz kalırlar. Bu çubuklar üzerinde Eğilme ve

Detaylı

güçlendirilmiş çelik yapı ve sanayi profilleri

güçlendirilmiş çelik yapı ve sanayi profilleri oruan-pro güçlendirilmiş çelik yapı ve anayi profilleri E-pota: bmb@boruan.com ralık 201 nkara ölge üdürlüğü Tel: (012) 0 00 Fak: (012) 0 00 İtanbul ölge üdürlüğü Uzm. İmalatçılar İnşaat Teiat İşl. Segmenti

Detaylı

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 2-Genel Açıklamalar

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 2-Genel Açıklamalar RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 2-Genel Açıklamalar Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Kentsel Dönüşüm Deprem Riskli Bina Tespit Yönetmeliği

Detaylı

ÖRNEK 14 1975 DEPREM YÖNETMELİĞİNE UYGUN OLARAK TASARLANMIŞ 4 KATLI KONUT BİNASININ DOĞRUSAL ELASTİK HESAP YÖNTEMİ İLE DEĞERLENDİRİLMESİ

ÖRNEK 14 1975 DEPREM YÖNETMELİĞİNE UYGUN OLARAK TASARLANMIŞ 4 KATLI KONUT BİNASININ DOĞRUSAL ELASTİK HESAP YÖNTEMİ İLE DEĞERLENDİRİLMESİ 1975 DEPRE YÖNETELİĞİNE UYGUN OLARAK TASARLANIŞ 4 KATLI KONUT BİNASININ DOĞRUSAL ELASTİK HESAP YÖNTEİ İLE DEĞERLENDİRİLESİ AAÇ... 14/1 14.1. PERFORANS DÜZEYİNİN BELİRLENESİ... 14/1 14.2. BİNA ÖZELLİKLERİ

Detaylı

BİR BUHARLI GÜÇ SANTRALİNİN ENERJİ ve EKSERJİ ANALİZİ. Reşat Selbaş b. Isparta

BİR BUHARLI GÜÇ SANTRALİNİN ENERJİ ve EKSERJİ ANALİZİ. Reşat Selbaş b. Isparta Selçuk Üniveritei ISSN 1/6178 Journal of Technical-Online Volue 1, Nuber:1-11 Cilt 1, Sayı:1-11 BİR BUHARLI GÜÇ SANTRALİNİN ENERJİ ve ESERJİ ANALİZİ Hili Yazıcı a,, Reşat Selbaş b a Paukkale Üniveritei,

Detaylı

güçlendirilmiş çelik yapı ve sanayi profilleri

güçlendirilmiş çelik yapı ve sanayi profilleri oruan-pro güçlendirilmiş çelik yapı ve anayi profilleri E-pota: bmb@boruan.com ralık 201 Standart oru Satış eclii ebuan Cad. No: 7 Salıpazarı / İtanbul Tel: (0212) 9 00 Fak: (0212) 29 9 0 tandartboruati@boruan.com

Detaylı

BETONARME YAPI TASARIMI -KOLON ÖN BOYUTLANDIRILMASI-

BETONARME YAPI TASARIMI -KOLON ÖN BOYUTLANDIRILMASI- BETONARME YAPI TASARIMI -KOLON ÖN BOYUTLANDIRILMASI- Yrd. Doç. Dr. Güray ARSLAN Arş. Gör. Cem AYDEMİR 28 GENEL BİLGİ Betonun Gerilme-Deformasyon Özellikleri Betonun basınç altındaki davranışını belirleyen

Detaylı

DEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Seminerin Kapsamı

DEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Seminerin Kapsamı DEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Prof. Dr. Erkan Özer Đstanbul Teknik Üniversitesi Đnşaat Fakültesi Yapı Anabilim Dalı Seminerin Kapsamı 1- Bölüm 1 ve Bölüm 2 - Genel

Detaylı

Şekil 6.1. Öngerilme elemanının beton elemana uyguladığı kuvvetler

Şekil 6.1. Öngerilme elemanının beton elemana uyguladığı kuvvetler 6. EĞĐLE HESBI 6.. GĐRĐŞ 960 lı yılların onlarından itibaren yapı mühendiliği heap yöntemlerinde köklü değişiklikler olmuştur; bugün de bu üreç artan bir hızla ürmektedir. Bununla beraber, öngerilmeli

Detaylı

Kesitte moment kuvvet çifti Çekme ve basınç kuvveti

Kesitte moment kuvvet çifti Çekme ve basınç kuvveti Keitte moment kuvvet çiti Çekme ve aınç kuvveti Vieo Kirişe etkiyen M momenti F ile göterilen kuvvet çitine eşeğerir. Kirişin üt lileri F aınç kuvvetinin, alt lileri e F çekme kuvvetinin etkiineir. Betonun

Detaylı

YAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım

YAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPI GENEL YERLEŞİM ŞEKİLLERİ 1 4. KAT 1 3. KAT 2 2. KAT 3 1. KAT 4 ZEMİN KAT 5 1. BODRUM 6 1. BODRUM - Temeller

Detaylı

ESKİŞEHİR OSMANGAZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMARLIK FAKÜLTESİ İnşaat Mühendisliği Bölümü EKLER

ESKİŞEHİR OSMANGAZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMARLIK FAKÜLTESİ İnşaat Mühendisliği Bölümü EKLER ESKİŞEHİR OSMANGAZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMARLIK FAKÜLTESİ İnşaat Mühendisliği Bölüü EKLER Ahet TOPÇU, Betonare I, Eskişehir Osangazi Üniversitesi, 015, http://.ogu.edu.tr/atopu 4 EK1: Beton Sınıı

Detaylı

ÖRNEKLEME VE NİCEMLEME

ÖRNEKLEME VE NİCEMLEME ÖNEKLEME VE NİCEMLEME Eliizde ürekli bir işaret yada onun graiği olduğunu, bu işareti teleonla arkadaşııza tari edip onun da aynı işareti üreteini/çizeini ağlaak itediğiizi varayalı. Örneğin böyle bir

Detaylı

3 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından F B. a S

3 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından F B. a S Çok aralıklı vinç olu 14.01.016 3 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx0m.pdf dosasından Reference:C:\0\4_00_Ornek_01_0_Giris-TK-Esit.xmcd A C D x 1 as as Dmin Dmin

Detaylı

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 7-Örnekler 2. Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 7-Örnekler 2. Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 7-Örnekler 2 Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Amaç Mevcut Yapılar için RBTE yönteminin farklı taşıyıcı

Detaylı

Perdeli-Çerçeveli Taşıyıcı Sistemli Binalarda Taşıyıcı Sistem Seçiminin Yapı Davranışı Üzerindeki Etkisinin İncelenmesi

Perdeli-Çerçeveli Taşıyıcı Sistemli Binalarda Taşıyıcı Sistem Seçiminin Yapı Davranışı Üzerindeki Etkisinin İncelenmesi Perdeli-Çerçeveli Taşıyıcı Sistemli Binalarda Taşıyıcı Sistem Seçiminin Yapı Davranışı Üzerindeki Etkisinin İncelenmesi 1 Hüseyin KASAP, * 1 Necati MERT, 2 Ezgi SEVİM, 2 Begüm ŞEBER 1 Yardımcı Doçent,

Detaylı

KOCAELİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet I Final Sınavı

KOCAELİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet I Final Sınavı KOCEİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik akültesi Makina Mühendisliği ölümü Mukavemet I inal Sınavı dı Soadı : 9 Ocak 0 Sınıfı : h No : SORU : Şekildeki ucundan ankastre, ucundan serbest olan kirişinin uzunluğu

Detaylı

Fizik 101: Ders 16. Konu: Katı cismin dönmesi

Fizik 101: Ders 16. Konu: Katı cismin dönmesi Fizik 0: Ders 6 Konu: Katı cisin dönesi Döne kineatiği Bir boyutlu kineatik ile benzeşi Dönen sistein kinetik enerjisi Eylesizlik oenti Ayrık parçacıklar Sürekli katı cisiler Paralel eksen teorei Rotasyon

Detaylı

MEVCUT BETONAME BİNALARIN DEPREM GÜVENLİĞİNİN DEĞERLENDİRİLMESİ. (2007 Deprem Yönetmeliği Bölüm 7)

MEVCUT BETONAME BİNALARIN DEPREM GÜVENLİĞİNİN DEĞERLENDİRİLMESİ. (2007 Deprem Yönetmeliği Bölüm 7) MEVCUT BETONAME BİNALARIN DEPREM GÜVENLİĞİNİN DEĞERLENDİRİLMESİ (2007 Deprem Yönetmeliği Bölüm 7) Prof.Dr. Zekai Celep İstanbul Teknik Üniversitesi, İnşaat Fakültesi celep@itu.edu.tr http://www.ins.itu.edu.tr/zcelep/zc.htm

Detaylı

YAPAN: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: 6500HL-0026 Statik Net50 / K.T.Ü. İnşaat Mühendisliği Bölümü

YAPAN: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: 6500HL-0026 Statik Net50 / K.T.Ü. İnşaat Mühendisliği Bölümü YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: 6500HL-0026 Statik Net50 / K.T.Ü. İnşaat Mühendisliği Bölümü PERFORMANS ANALİZİ 1 PERFORMANS ANALİZİ ÖN BİLGİLERİ VE ÖZETLERİ 1 MEVCUT KİRİŞ BİLGİLERİ 2 MEVCUT

Detaylı

Frekans Analiz Yöntemleri I Bode Eğrileri

Frekans Analiz Yöntemleri I Bode Eğrileri Frekan Analiz Yöntemleri I Bode Eğrileri Prof.Dr. Galip Canever 1 Frekan cevabı analizi 1930 ve 1940 lı yıllarda Nyquit ve Bode tarafından geliştirilmiştir ve 1948 de Evan tarafından geliştirilen kök yer

Detaylı

YAPAN: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: 6500HL-0026 Statik Net50 / K.T.Ü. İnşaat Mühendisliği Bölümü

YAPAN: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: 6500HL-0026 Statik Net50 / K.T.Ü. İnşaat Mühendisliği Bölümü YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: 6500HL-0026 Statik Net50 / K.T.Ü. İnşaat Mühendisliği Bölümü PERFORMANS ANALİZİ 1 PERFORMANS ANALİZİ ÖN BİLGİLERİ VE ÖZETLERİ 1 MEVCUT KİRİŞ BİLGİLERİ 2 MEVCUT

Detaylı

7. STABİLİTE HESAPLARI

7. STABİLİTE HESAPLARI 7. STABİLİTE HESAPLARI Çatı sistemlerinde; Kafes kirişlerin (makasların) montaj aşamasında ve kafes düzlemine dik rüzgar ve deprem etkileri altında, mesnetlerini birleştiren eksen etrafında dönerek devrilmelerini

Detaylı

2011-2012 Öğretim Yılı Bahar Yarıyılı Karayolu Dersi (0423412) Grup 4 Uygulama-I -Çözümler

2011-2012 Öğretim Yılı Bahar Yarıyılı Karayolu Dersi (0423412) Grup 4 Uygulama-I -Çözümler 011-01 Öğreti Yılı Bahar Yarıyılı Karayolu Der (04341) Grup 4 Uygulaa-I -Çözüler Soru 1 (MSY-3+4)- Topla kütle 1,5 ton olan bir otoobil 80 k/a hızla %6,5 eğili bir yol keinde eyrederken yarıçapı 350 olan

Detaylı

Geminin Ana Boyutları:

Geminin Ana Boyutları: Kuru yü gemii boyundırmı Gein An oyurı: 6m 67,58m,4m T 4,96m H 6,0m C 0,68 650mm x / 0.5 h m o ρ, 5 / m V0 4no 0 ν 0 : Kideer rı boy : Su hı boyu : Genişi (Kı genişiği) T : Gein çeiği u (dr) H : Gein ı

Detaylı

2. KUVVETLERİN VEKTÖREL TOPLANMASI. Hazırlayan Arş. Grv. A. E. IRMAK

2. KUVVETLERİN VEKTÖREL TOPLANMASI. Hazırlayan Arş. Grv. A. E. IRMAK 2. KUVVETLERİN VEKTÖREL TOPLANMASI AMAÇ Hazırlaan Arş. Grv. A. E. IRMAK Eş zamanlı kuvvetler etkisinde dengede bulunan bir cismin incelenmesi, analitik ve vektörel metotları kullanarak denge problemlerinin

Detaylı

BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 11

BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 11 BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 11 SÜ EKLĐK DÜZEYĐ YÜKSEK 6 KATLI BETO ARME ÇERÇEVELĐ BĐ A SĐSTEMĐ Đ PERFORMA SI I DOĞRUSAL ELASTĐK OLMAYA YÖ TEM (ZAMA TA IM

Detaylı

İTME VE MOMENTUM. 1. P i

İTME VE MOMENTUM. 1. P i 7 BÖÜM İTME E MOMENTUM AIŞTIRMAAR ÇÖZÜMER İTME E MOMENTUM P i 0/s kg P s 0/s kg x +x düzle a Du va rın cis e u gu la dı ğı it e, o en tu de ği şi i ne eşit tir P i i 0 0 kg/s P s s ( 0 0 kg/s it e P P

Detaylı

TABLALI KİRİŞSİZ DÖŞEMELERİN İRDELENMESİ

TABLALI KİRİŞSİZ DÖŞEMELERİN İRDELENMESİ ECAS2002 Uluslararası Yapı ve Deprem Mühendisliği Sempozyumu, 14 Ekim 2002, Orta Doğu Teknik Üniversitesi, Ankara, Türkiye TABLALI KİRİŞSİZ DÖŞEMELERİN İRDELENMESİ A. S. Erdoğan Harran Üniversitesi, İnşaat

Detaylı

İŞÇİLİK İşçilik 109 adamgün 60,00 /adam 6.540,00

İŞÇİLİK İşçilik 109 adamgün 60,00 /adam 6.540,00 TEKLİF PROJENİN TARİH ADI BAHÇEŞEHİR SAHİBİ ISORAST Tip Proje KODU IS MA 000 ADRESİ Bahçeşehir İSTANBUL ISORAST MALZEME BEDELİ 29.874,88 İSKONTO 0% İSKONTOLU ISORAST MALZEME BEDELİ 29.874,88 ISORAST DIŞINDAKİ

Detaylı

DEPREM YÖNETMELİĞİ NDE ÖNGÖRÜLEN TAŞIYICI SİSTEM GÜVENLİK DÜZEYİ KONUSUNDA KARŞILAŞTIRMALI SAYISAL İNCELEME

DEPREM YÖNETMELİĞİ NDE ÖNGÖRÜLEN TAŞIYICI SİSTEM GÜVENLİK DÜZEYİ KONUSUNDA KARŞILAŞTIRMALI SAYISAL İNCELEME ÖZET: DEPREM YÖNETMELİĞİ NDE ÖNGÖRÜLEN TAŞIYICI SİSTEM GÜVENLİK DÜZEYİ KONUSUNDA KARŞILAŞTIRMALI SAYISAL İNCELEME İ. Keskin 1 ve Z. Celep 2 1 Yüksek Lisans Öğrencisi, Deprem Müh. Programı, İstanbul Teknik

Detaylı

TOPRAKLAMA AĞLARININ ÜÇ BOYUTLU TASARIMI

TOPRAKLAMA AĞLARININ ÜÇ BOYUTLU TASARIMI TOPRAKLAMA AĞLARININ ÜÇ BOYUTLU TASARIMI Fikri Barış UZUNLAR bari.uzunlar@tr.chneider-electric.com Özcan KALENDERLİ ozcan@elk.itu.edu.tr İtanbul Teknik Üniveritei, Elektrik-Elektronik Fakültei Elektrik

Detaylı

ÇOK KATLI BETONARME YAPILARIN DİNAMİK ANALİZİ

ÇOK KATLI BETONARME YAPILARIN DİNAMİK ANALİZİ ÇOK KATLI BETONARME YAPILARIN DİNAMİK ANALİZİ Adnan KARADUMAN (*), M.Sami DÖNDÜREN (**) ÖZET Bu çalışmada T şeklinde, L şeklinde ve kare şeklinde geometriye sahip bina modellerinin deprem davranışlarının

Detaylı

Proje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri

Proje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri Proje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri belirlenmesi 1. katta döşemelerin çözümü ve çizimi Döşeme

Detaylı

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Kontrol edilecek noktalar Bina RBTE kapsamında

Detaylı

Güçlendirilmifl Çelik Yap ve Sanayi Profilleri

Güçlendirilmifl Çelik Yap ve Sanayi Profilleri Güçlendirilmifl Çelik Yap ve Sanayi Profilleri Ocak 201 0212 9 oruan annemann Dan flma att E-pota: bmb@boruan.com www.boruanmannemann.com çindekiler Girifl... oruan-pro nun Ütünlükleri... oy Üretilebilirli

Detaylı

BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II

BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II GENEL BİLGİLER Yapısal sistemler düşey yüklerin haricinde aşağıda sayılan yatay yüklerin etkisine maruz kalmaktadırlar. 1. Deprem 2. Rüzgar 3. Toprak itkisi 4.

Detaylı

BASINÇ ALTINDAKİ ÇELİK ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ HESABI

BASINÇ ALTINDAKİ ÇELİK ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ HESABI BASINÇ ALTINDAKİ ÇELİK ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ HESABI Dr. O. Özgür Eğilmez Yardımcı Doçent İzmir Yüksek Teknoloji Enstitüsü İnşaat Mühendisliği Bölümü Zamanda Yolculuk İÇERİK Taşıma Gücü Hesabı ve Amaç

Detaylı

KOCAELİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet II Final Sınavı (2A)

KOCAELİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet II Final Sınavı (2A) KOCELİ ÜNİVERSİTESİ ühendislik ültesi ina ühendisliği ölümü ukavemet II inal Sınavı () dı Soyadı : 5 Haziran 01 Sınıfı : No : SORU 1: Şekilde sistemde boru anahtarına 00 N luk b ir kuvvet etki etmektedir.

Detaylı

YAY DALGALARI. 1. m. 4. y(cm) Şe kil de 25 cm lik kıs mı 2,5 dal ga ya kar şı lık ge lir.

YAY DALGALARI. 1. m. 4. y(cm) Şe kil de 25 cm lik kıs mı 2,5 dal ga ya kar şı lık ge lir. 1. BÖÜM A DAGAARI AIŞTIRMAAR ÇÖZÜMER A DAGAARI 1.. (c) T λ 5c Şe kil de 5 c lik kıs ı,5 dal ga a kar şı lık ge lir. 0 5 (c) Bu du ru da, 5 λ = 5 λ = 10 c Dal ga nın aıla hı zı, 60 V = = = 15 t c/ s Dal

Detaylı

Kirişlerde sınır değerler Benzeri ERSOY/ÖZCEBE S. 275-277

Kirişlerde sınır değerler Benzeri ERSOY/ÖZCEBE S. 275-277 Kirişlere ınır eğerler Benzeri ERSOY/ÖZCEBE S. 275-277 çekme taraı (epreme çekme - baınç) baınç taraı çekme taraı baınç taraı (epreme çekme - baınç) b w : kiriş genişliği h: kiriş yükekliği : aalı yükeklik=h-

Detaylı

MATERIALS. Basit Eğilme. Third Edition. Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. John T. DeWolf. Lecture Notes: J. Walt Oler Texas Tech University

MATERIALS. Basit Eğilme. Third Edition. Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. John T. DeWolf. Lecture Notes: J. Walt Oler Texas Tech University CHAPTER BÖLÜM MECHANICS MUKAVEMET OF I MATERIALS Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. John T. DeWolf Basit Eğilme Lecture Notes: J. Walt Oler Teas Tech Universit Düzenleen: Era Arslan 2002 The McGraw-Hill

Detaylı

Süneklik Düzeyi Yüksek Perdeler TANIMLAR Perdeler, planda uzun kenarın kalınlığa oranı en az 7 olan düşey, taşıyıcı sistem elemanlarıdır.

Süneklik Düzeyi Yüksek Perdeler TANIMLAR Perdeler, planda uzun kenarın kalınlığa oranı en az 7 olan düşey, taşıyıcı sistem elemanlarıdır. TC. SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MF İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ İNM 308 Depreme Dayanıklı Betonarme e Yapı Tasarımı arımı Earthquake Resistantt Reinforced Concretee Structural Design BÖLÜM 3 - BETONARME BİNALAR

Detaylı

İŞ-GÜÇ-ENERJİ 1.İŞ 2.GÜÇ 3.ENERJİ. www.unkapani.com.tr. = (ortalama güç) P = F.V (Anlık Güç)

İŞ-GÜÇ-ENERJİ 1.İŞ 2.GÜÇ 3.ENERJİ. www.unkapani.com.tr. = (ortalama güç) P = F.V (Anlık Güç) İŞ-GÜÇ-ENERJİ Herangi bir cise kuvvet uyguladığıızda cisi kuvvet doğrultusunda yol alıyorsa kuvvet iş yapıştır denir. Yapılan işin değeri kuvvet ile kuvvet doğrultusunda alınan yolun çarpıına eşittir.

Detaylı

ÇELİK TEL HALAT DEMETİNİN MODELLENMESİ VE SONLU ELEMANLARLA ANALİZİ

ÇELİK TEL HALAT DEMETİNİN MODELLENMESİ VE SONLU ELEMANLARLA ANALİZİ ÇELİK TEL HALAT DEMETİNİN MODELLENMESİ VE SONLU ELEMANLARLA ANALİZİ Prof.Dr. C.Erdem İMRAK 1 ve Mak.Y.Müh. Özgür ŞENTÜRK 2 1 İTÜ. Makina Fakültei, Makina Mühendiliği Bölümü, İtanbul 2 Oyak- Renault, DITECH/DMM

Detaylı

ESM 406 Elektrik Enerji Sistemlerinin Kontrolü 4. TRANSFER FONKSİYONU VE BLOK DİYAGRAM İNDİRGEME

ESM 406 Elektrik Enerji Sistemlerinin Kontrolü 4. TRANSFER FONKSİYONU VE BLOK DİYAGRAM İNDİRGEME . TRNSFER FONKSİYONU VE BLOK DİYRM İNDİREME. Hedefler Bu bölümün amacı;. Tranfer fonkiyonu ile blok diyagramları araındaki ilişki incelemek,. Fizikel itemlerin blok diyagramlarını elde etmek, 3. Blok diyagramlarının

Detaylı

3. Hafta. Bu durumda ; aslında daha karmaşık yükleme hali ile. Önceki bölümde eksenel ve enine. Birçok makine elemanı ve bileşenleri ENLERĐ

3. Hafta. Bu durumda ; aslında daha karmaşık yükleme hali ile. Önceki bölümde eksenel ve enine. Birçok makine elemanı ve bileşenleri ENLERĐ : 3. Hafta - GENEL YÜKLEME Y KOŞULLARINDA GERĐLME BĐLE B LEŞENLER ENLERĐ - EMNĐYETL YETLĐ GERĐLME, ĐŞLETME G. VE EMNĐYET KATSAYISI : 09/10 3.H Hatırlama Önceki bölümde ekenel ve enine yüklenmiş bağlantılarda

Detaylı

Çatı katında tüm çevrede 1m saçak olduğu kabul edilebilir.

Çatı katında tüm çevrede 1m saçak olduğu kabul edilebilir. Proje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri belirlenmesi 1. katta döşemelerin çözümü ve çizimi Döşeme

Detaylı