Yanal Zemin Hareketi Etkisinde Kalan Kazıkların Davranışının Deneysel Olarak İncelenmesi *

Transkript

1 İMO Teknik Degi, , Yazı 423 Yanal Zemin Haeketi Etkisinde Kalan Kazıklaın Davanışının Deneysel Olaak İncelenmesi * Çiğdem ÖZÇELİK ERSOY* Sönmez YILDIRIM** ÖZ Bu çalışmada, şevlein duaylılığını sağlamak amacıyla, şev içeisine yeleştiilen düşey kazıklaın yanal zemin haeketi etkisi altında davanışını gözlemlemek için büyük ölçekli bi kesme kutusunda model deneyle yapılmıştı. Gözönüne alınan zemin otamı kum olup, kazıklı şev duaylılığı poblemi modellenmişti. Deneylede kazık malzemesi olaak içi boş kesitli alüminyum boula kullanılmıştı. Kazıklaın dış çapı 35 mm, et kalınlığı 5 mm ve uzunluğu 800 mm di. Yanal yük etkisinde mauz kalan tutulu başlı kazık gubu tek sıa halinde 4 kazıktan oluşmaktadı. Tek sıa kazık gubu yanal olaak yükleneek meydana gelen kesit tesilei ve yedeğiştimele kazık kesiti boyunca belili aalıklala yeleştiilmiş olan şekil değiştime ölçele ve yedeğiştime ölçele yadımı ile belilenmişti. Elde edilen sonuçla kaynaklada öneilen yöntemle ile kaşılaştıılmış ve geoteknik mühendisliğinin bu kamaşık pobleminin daha iyi anlaşılması için katkıda bulunulmaya çalışılmıştı. Anahta Kelimele: Şev duaylılığı, yanal zemin haeketi, kazık, büyük ölçekli kesme kutusu. ABSTRACT Expeimental Investigation of Piles Behaviou Subjected to Lateal Soil Movement In this study, the behaviou of vetical piles installed in ode to incease slope stability unde lateal soil movement is obseved by model tests conducted in a specially built lage scale shea box in the geotechnics laboatoy of Yıldız Technical Univesity. Laboatoy model tests wee caied out on sandy soil slopes stabilized with piles. A ow of fou 800 mm long aluminum pipes with a diamete of 35 mm and wall thickness of 5 mm wee used. Pile heads wee connected to each othe by means of an aluminum beam. The single pile ow was subjected to the loading due to lateal soil movement and defomations and bending moments developed in the pile sections wee measued by stain gauges attached at diffeent points along the pile lengths. The esults obtained fom the expeiments ae Not: Bu yazı - Yayın Kuulu na günü ulaşmıştı Aalık 2014 gününe kada tatışmaya açıktı. * Yıldız Teknik Ünivesitesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, İstanbul - cozcelik@yildiz.edu.t ** Yıldız Teknik Ünivesitesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, İstanbul - sonmezyildiim@gmail.com

2 Yanal Zemin Haeketi Etkisinde Kalan Kazıklaın Davanışının Deneysel compaed with the methods found in the liteatue in ode to make a contibution to a bette undestanding of this complicated geotechnical poblem. Keywods: Slope stability, lateal soil movement, pile, lage scale shea box. 1. GİRİŞ Topak kaymalaı ve heyelanla Geoteknik mühendisliğinin en kamaşık konulaından biidi. Biçok faklı şekilde ve nedenlele oluşabilecek kaymala büyük boyutlada maddi kayıplaa ve hatta can kayıplaına neden olmaktadı. Bu nedenle kaymalaın incelenmesi ve önlenmesi he zaman güncelliğini kouyan bi poblem olaak süegelmektedi. Dengede olmayan şevlein duaylılığı, şevin geometisini değiştime, zeminde denajı sağlama, zemin iyileştime yöntemleini kullanma, süekli ya da geçici dayanma yapılaı inşa etme (duva ya da kazık) gibi faklı yöntemlein kullanılmasıyla atıılabili. Yapılması geeken ilk önlem göçmeye neden olacak kaydııcı kuvvetlein azaltılması, diğei ise kaymaya dienen kuvvetlein atıılmasıdı. Kaydııcı kuvvetlein dengelenmesi amacıyla kayan veya kayması olası zemin kütlesi önüne bi dayanma yapısı inşa etmek geekebili. Klasik duvala büyük miktalada kazı geektidiği için he zaman ekonomik bi çözüm yöntemi olmamaktadı. Ayıca kazı ile yeinden kaldıılan zemin kütlesi, dienen kuvvetlei azaltaak şevin göçmesine neden olabili. Dein bi palplanş pede yapımı sıasında ise oluşacak büyük titeşimle şevde güvenliğin azalmasına neden olabili. Kazıklaın şevin dengesini bozmadan yeleştiilmesinin kolay olmasından dolayı, şevlein duaylılığını sağlamak amacıyla başaıyla uygulanabilen etkili bi çözüm olduğu bilinmektedi. Şevlede kullanılan duaylılık kazıklaı, tipik pasif kazıkladı ve genellikle bi sıa halinde kullanılıla. Doğu tasaım yapıldığında kazıklı duaylılık sistemlei şevlein desteklenmesi ve zayıf zeminledeki şev haeketleini engellemekte etkilidi. Şevlede oluşan yatay zemin haeketleinden kaynaklanan zemin yükleinin kazık elemanlaına aktaımı kamaşık bi zemin-yapı etkileşimi sounudu (hem zeminin hem de kazığın defomasyon ve mukavemet özellikleine ilişkin pek çok faktöün etkisi altındadı) ve mevcut kazıklı duaylılık tasaım yöntemleindeki önemli faklılıkla da iyileştime mekanizmasının tam olaak anlaşılmadığına işaet etmektedi. Şev göçmeleinde şevden aşağıya doğu meydana gelen zemin haeketi, duaylılık kazıklaı boyunca hesabı zo yatay yükleme dağılımlaını otaya çıkamaktadı. Bu yükleme dağılımlaının güvenili şekilde tahmini, genel şev duaylılığına kazıklaın etkisinin doğudan kazıklaın yüklenme duumuna bağlı olması nedeniyle önemlidi. Tüm tasaım yöntemlei, tek kazık için bulunan değelei genişleteek, kazık sıasına etkiyen kuvveti tahmin etmeye yönelikti. Böyle bi yaklaşım aktif kazıklaa uygulanabili ancak pasif kazıkla için geçeli olmayabili, zia aktif kazık duumunda etkiyen yatay kuvvetle önceden belileni ve kazığın valığından etkilenmez. Pasif kazık duumunda ise kazığın valığı kazığa etkiyecek olan yatay kuvveti etkile. Bu nedenle analizin en başında tek sıa halinde duaylılık kazıklaını ele almak geekmektedi. Pasif kazıklada çözülmesi geeken en önemli noktaladan biisi zemin haeketi nedeniyle kazığa etkiyen yatay geilmenin tam olaak tahmin edilmesidi. Kazıklaın yatay dayanımı, etkiyen yatay kuvvetin doğultusu ve büyüklüğünün bilinmesi ile hesaplanabilmektedi. Kazık-zemin etkileşimi nedeniyle oluşan yatay kuvvetin kaışık mekanizması, kazık 6868

3 Çiğdem ÖZÇELİK ERSOY, Sönmez YILDIRIM çevesindeki zeminin viskoz bi sıvı olduğu vasayılaak deneysel yöntemlele tek bi kazığa ve kazık sıasına gelen yatay kuvvetle tahmin edilebili [1]. Ancak yatay kuvvetin olduğundan büyük tahmin edilmesi kazık duaylılığında tutucu sonuçla veeceği gibi şev duaylılığında da olduğundan büyük güvenlik sayısı doğumaktadı. Yatay kuvvetin olduğundan küçük tahmin edilmesi ise tam tesi etki yapmaktadı. Ito ve Matsui [2] bu konuda bi sei model deneylei yapmışladı. Şev duaylılığı analizleinde kayma yüzeyinin yei aazi incelemelei yadımıyla önceden belilenebili. Böyle bi şevdeki kazığa etkiyen bi çok etken vadı. Bu etkenle; kazıklaın uzaklığı, kazık başı tutululuk koşulu, kayma yüzeyi üzeindeki kazık boyu, kazık çapı ve kazıklaın ijitliğidi. Şevlein duaylılığını sağlamak amacıyla bugüne kada yapılmış olan çalışmalaın bi çoğunda, şev otamına yeleştiilecek düşey kazıklaın yanal topak haeketi boyunca davanışının belilenmesi amacıyla çeşitli sonlu elemanla pogamlaı kullanılaak nümeik [3-5] ve laboatuada deneysel çalışmala [6-13] yapılmıştı. Şev güvenliğinin kazıklaın yüklenme şekliyle doğudan ilişkili olması nedeniyle, zeminden kazıklaa aktaılan yüklein dağılımlaının geçekçi olaak belilenmesi önemlidi. Haeketli zemin kütlesinden kaynaklanan yüklein tahminine yönelik geliştiilen aazi ve laboatua deneylei [1-2, 13-15] sonuçlaına dayalı ampik yöntemle, yanal zemin deplasmanının büyüklüğüne ve şekline dayalı analiz yöntemlei ve sonlu elemanla yöntemlei bulunmaktadı. Ancak bu yöntemle zemin özelliklei, kazıkla aası mesafe ve kazık ijitliği değişimlei ile faklılık gösteen kazık gubu davanışını tam anlamıyla yansıtamamaktadı. Bu nedenle henüz genel kabul gömüş bi boyutlandıma yöntemi oluştuulamamıştı. Bu çalışmada, şev göçmeleindeki yanal zemin haeketleinden dolayı oluşan zemin yükleinin kazık elemanlaına aktaımının ve kazıklada meydana gelen kesit tesileinin tam ve doğu olaak belilenmesi amacıyla büyük ölçekli model deneyle yapılmıştı. Kazık ve zemin bilgileine bağlı olaak Binch-Hansen yöntemi [16], Yatak katsayısı yöntemi [17-18] ve Boms [19] yöntemlei kullanılaak, yanal yük etkisinde kalan kazık kesiti analiz edileek, kazık kesitinde meydana gelen maksimum eğilme momenti ve yei belileneek elde edilen sonuçla deneysel olaak elde edilen sonuçla ile kaşılaştıılmıştı. 2. DENEYSEL ÇALIŞMALAR 2.1. Büyük Ölçekli Kesme Kutusu Şevlein duaylılığını sağlamak amacıyla yeleştiilen düşey kazıklaın yanal zemin haeketi etkisinde davanışını gözlemlemek için, Yıldız Teknik Ünivesitesi Geoteknik Anabilim Dalı Laboatuaında geliştiilen ve iki ayı paçadan oluşan büyük boyutlu kesme kutusunda deneysel çalışmala geçekleştiilmişti. Kesme kutusu düzeneği moto, hız kontol ünitesi ve yük hücesinden oluşmaktadı. Alt kutunun boyutlaı 77 cm x 85 cm x 45 cm (genişlik x uzunluk x yükseklik), üst kutunun boyutlaı ise 77 cm x 70 cm x 45 cm di. Üst kutu alt kutu üzeinde iki kenaı boyunca bi elektik motou yadımıyla, haeket edebilmektedi (Şekil 1). Kazık gubunun içine yeleştiileceği zemin otamı kumdu. Kumun kesme kutusuna faklı sıkılıkta ve ünifom bi şekilde yeleştiilmesi için de yağmulama sisteminden yaalanılmıştı. Yağmulama sistemi tabanda 1.5m x 1.5m x 1.0m boyutlaında bi açıklığı vadı. Faklı elek açıklıklaında düzenlenebilen elek sistemi, hız denetimli bi moto ile helezonik çubukla üzeinde haeket edebilmektedi. Fekansı ayalanabili olan bi titeşim mekanizması elek sistemine bağlanmıştı. Kumun hedeflenen 6869

4 Yanal Zemin Haeketi Etkisinde Kalan Kazıklaın Davanışının Deneysel sıkılık seviyesinde yeleştiilmesi için, elek tablası, denetimli hızda ve istenilen titeşim fekansında çalıştıılmaktadı. Elek tablasının helezonik çubukla üzeinde yağmulama süesince yükselmesi ve belilenen bi fekansta salınım yapması, kum daneleinin yeleştime süesince he zaman eşit potansiyel enejisinde deney kutusuna düşmesine olanak sağlamıştı. Ayıca deney kutusuna yeleştiilen kumun istenilen sıkılıkta yeleştiildiğini kontol etmek amacıyla da kutu içeisine faklı noktalada ve deinlikte yeleştiilen hacmi belili kapla yeleştiilmiş ve deney sonasında bu kapla çıkaılaak kumun sıkılık kontolü sağlanmıştı. Şekil 1. Deney Düzeneği ve Yağmulama Sistemi 6870

5 Çiğdem ÖZÇELİK ERSOY, Sönmez YILDIRIM 2.2. Kullanılan Kum Zeminin Özelliklei Deneysel çalışmalada kullanılan ve içeisinde kuvas danelei içeen kum Şile yöesinden sağlanmıştı. İndeks özellikleinin belilenebilmesi için kum numunelei üzeinde elek analizlei, özgül ağılık deneylei ve maksimum ve minimum boşluk oanlaının belilenmesi için deneyle yapılmıştı. Kum zemine ait dane çapı dağılımı eğisi Şekil 2 de, kumun genel fiziksel özelliklei Çizelge 1 de veilmişti. Bununla bilikte kumun faklı sıkılık deeceleine ( D %70-%50-%30) göe içsel sütünme açılaını da belilemek amacıyla kesme kutusu deneylei yapılmış ve sonuçlaı Çizelge 2 de özetlenmişti Yüzde Geçen (%) Log D, Dane Çapı (mm) Şekil 2. Kumun Dane Çapı Dağılımı Çizelge 1. Kumun Fiziksel Özelliklei Zemin Sınıfı (USCS) SP Özgül Ağılık, G s 2.65 Otalama Dane Boyutu, D 50 (mm) 0.31 Maksimum Boşluk Oanı, e max 0.87 Minimum Boşluk Oanı, e min Maksimum Kuu Biim Hacim Ağılık, ( kn / m ) 17.0 k, max 3 Minimum Kuu Biim Hacim Ağılık, ( kn / m ) 13.9 k, min 6871

6 Yanal Zemin Haeketi Etkisinde Kalan Kazıklaın Davanışının Deneysel Sıkılık Deecesi, Çizelge2. Kumun Dayanım Özelliklei D (%) İçsel Sütünme Açısı, ( o ) Kullanılan Model Kazık Gubu ve Ölçüm Aygıtlaı Bu çalışmada kazık malzemesi olaak dış çapı (d) 35 mm, et kalınlığı (t) 5 mm ve uzunluğu (L) 800 mm olan alüminyum bou kazıkla kullanılmıştı. Yanal yük etkisi altında kalacak kazık gubu tek sıa halinde 4 kazıktan oluşmakta olup yanal yük doğultusuna dik doğultuda deney kutusuna yeleştiilmişti. Tutulu başlı olaak tasalanan kazık gubuna ait geometi Şekil 3 de gösteilmişti. Şekil 3 de de göüldüğü üzee kazık aks aalığının kazık çapına oanı (S/d = 95/35) 2.7 olup bu değe yanal zemin haeketi etkisinde kalan kazık guplaı için uygun bi oandı. Şekil 3. Model Kazık Gubu Ayıntısı Bu çalışmada, model deney düzeneğinde, kazık kesiti boyunca yeleştiilmiş olan biim şekil değiştime ölçele, kazık başında ye alan yedeğiştime ölçele ve kesme kutusu önündeki yük hücesi olmak üzee üç çeşit ölçüm aygıtı kullanılmıştı. Tüm bu ölçüm aygıtlaı kablola yoluyla vei toplama katına ve vei toplama katı da bi bilgisayaa bağlanmaktadı. Tüm deney veilei Labview adlı bi pogamda toplanmakta ve analizle geçekleştiilmektedi. 6872

7 Çiğdem ÖZÇELİK ERSOY, Sönmez YILDIRIM Faklı sıkılık deeceleinde yeleştiilen kum zeminde, kazık gubu yanal olaak yükleneek, meydana gelecek kesit tesilei kazık kesiti boyunca belili aalıklala yeleştiilmiş olan biim şekil değiştime ölçele (stain gauge) yadımı ile, kazık başındaki yedeğiştimele ise yedeğiştime ölçele ile belilenmişti. Biim şekil değiştime ölçele kazıklaın, (Kazık 1 (köşe kazık) ve Kazık 3 (ota kazık)), içeisine aynı eksen doğultusunda, yanal zemin haeketine dik doğultuda olacak şekilde belili aalıklala yeleştiilmişti. Model kazıklaın alt ucu kapakla ile kapatılmıştı. Böylelikle yanal zemin haeketi sıasında kumun kazık ucundan içeiye gieek biim şekil değiştime ölçelei olumsuz yönde etkilemesi ve kumun yağmulama sıasındaki fomunun bozulması ve dolayısıyla hatalı sonuçla otaya çıkması engellenmişti. Şekil 4 de göüldüğü üzee yanal zemin haeketi sıasında kazıklada oluşacak biim şekil değiştimelei ölçmek için G1, G2, G3, G4 ve G5 olmak üzee he bi kazığa 5 adet biim şekil değiştime ölçe yeleştiilmişti. Kazık başında oluşacak yedeğiştimelei ölçmek için de kazık başının kaşılıklı iki kenaına 1 ve 2 nolu LPT (linee yedeğiştime ölçe), kazık ucunda meydana gelecek olası yedeğiştimeyi hesaplamak için de Kazık 1 e 4 nolu LPT yeleştiilmişti. Üst kutunun alt kutuya göe göeceli haeketini belimemek amacıyla da üst kutuya bağlı olan 3 nolu LPT bulunmaktadı. Şekil 4. Model Deneylede Kullanılan Ölçüm Aygıtlaı Geçekleştiilen deneylede, yanal zemin haeketi etkisinde kalan tek sıa halinde 4 kazıktan oluşan kazık gubunda meydana gelecek kesit tesileini belilemek için, kazık 1 (köşe kazık) ve kazık 3 e (ota kazık) kazık başından itibaen 150, 300, 400, 500 ve 650 mm deinlikte biim şekil değiştime ölçele yeleştiilmişti. Böylelikle kesme kutusunda kayma yüzeyinin üstünde kalan he bi kazık kesitinde 2 adet, kayma yüzeyinin altında 6873

8 Yanal Zemin Haeketi Etkisinde Kalan Kazıklaın Davanışının Deneysel kalan he bi kazık kesitinde de 3 adet olmak üzee toplam 5 adet biim şekil değiştime ölçe yealmaktadı. Elde edilen biim şekil değiştimeleden he bi kazık kesiti için eğilme momenti değelei hesaplanmıştı. Kazık gubunun başına yeleştiilen LPT leden de yanal zemin haeketi boyunca kazıkta meydana gelen yedeğiştimele ölçülmüştü. Ayıca kesme kutusunun üst kısmına yeleştiilen LPT den de üst kutunun alt kutuya göe olan göeceli yedeğiştimesi belilenmişti. Deneylee ilişkin ayıntılı bilgi Özçelik (2007) de [20] veilmektedi. 3. DENEY SONUÇLARI VE DEĞERLENDİRMELER Büyük ölçekli kesme kutusu içeisine yağmulama tekniği ile %50, %60 ve %70 sıkılıkta yeleştiilmiş olan kum zeminde bulunan kazık sıası, kesme kutusunun üst paçasının yatay yönde haeket ettiilmesi ile yanal zemin haeketi etkisinde bıakılmış ve kazık kesitinde deinlik boyunca oluşan eğilme momenti davanışlaı ve yedeğiştimele gözlenmişti. Elde edilen sonuçla Şekil 5-8 de gösteilmişti. Göüldüğü üzee zeminin sıkılık deecesinin azalmasıyla bilikte kayma yüzeyinin altında kalan kazık kesitinde oluşan maksimum moment değeinin attığı gözlenmişti. Ayıca kazık 1 de (köşe kazık) oluşan maksimum moment değeinin kazık 3 ün (ota kazık) maksimum moment değeine göe daha yüksek olduğu gözlenmiş olup bu sonuç yanal zemin haeketi etkisindeki kazık guplaı için beklenen bi sonuçtu. Şekil 9 da %70 sıkılık deecesinde kum zeminde ye alan kazık gubuna bakıldığında, kesme kutusunun 140 mm yatay yönde haeket etmesiyle kazık başında meydana gelen yatay yedeğiştimenin 35 mm metebeleinde olduğu ve bu yedeğiştime sıasında kesme kutusuna 2.21 kn yatay yük (yük hücesinden okunan değe) değeinin etkidiği göülmektedi. Diğe sıkılık deecelei için yapılan deneylede kumun sıkılık deecesinin azalması ile kazık başında meydana gelen yatay yedeğiştimenin attığı belilenmişti. Şekilde göüldüğü üzee, belili bi kutu yedeğiştimesinden sona (5 mm), kutu yedeğiştimesi atmaya devam edeken yük hücesinden okunan değele değişmemişti. Bunun nedeni, zeminde göçme oluşmasıyla bilikte zeminden kazıklaa olan yük aktaımının tamamlanmış olması ve kıılan kazık elemanının daha fazla yükü taşıma kapasitesinin olmamasıdı. Deinlik (m) Moment Kazık 1, D = %70 Kazık 3, D = % 70 Kayma Yüzeyi Şekil 5. D % 70 için Eğilme Momenti Deinlik Değişimi 6874

9 Çiğdem ÖZÇELİK ERSOY, Sönmez YILDIRIM %70 sıkılıktaki kum içeisine yeleştiilen kazık gubunun yanal zemin haeketi etkisinde kalması duumunda köşe kazıkta maksimum eğilme momenti knm ve yei kazık başından itibaen 0.55 m deinliktedi. Ota kazıkta ise maksimum eğilme momenti knm ve yei 0.65 m deinliktedi. Deinlik (m) Moment Kazık 1, D = % Kazık 3, D = % Kayma Yüzeyi Şekil 6. D % 60 için Eğilme Momenti Deinlik Değişimi %60 sıkılıktaki kum içeisine yeleştiilen kazık gubunun yanal zemin haeketi etkisinde kalması duumunda köşe kazıkta maksimum eğilme momenti knm ve yei kazık başından itibaen 0.55 m deinliktedi. Ota kazıkta ise maksimum eğilme momenti knm ve yei 0.65 m deinliktedi. Deinlik (m) Moment Kazık 1, D = % Kazık 3, D = % Kayma Yüzeyi Şekil 7. D % 50 için Eğilme Momenti Deinlik Değişimi 6875

10 Yanal Zemin Haeketi Etkisinde Kalan Kazıklaın Davanışının Deneysel %50 sıkılıktaki kum içeisine yeleştiilen kazık gubunun yanal zemin haeketi etkisinde kalması duumunda köşe kazıkta maksimum eğilme momenti knm ve yei kazık başından itibaen 0.55 m deinliktedi. Ota kazıkta ise maksimum eğilme momenti knm ve yei 0.65 m deinliktedi. Deinlik (m) Moment Kazık 1, D = %70 Kazık 3, D = % 70 Kazık 1, D = % 60 Kazık 3, D = % 60 Kazık 1, D = % 50 Kazık 3, D = % 50 Kayma Yüzeyi Şekil 8. D % 70, 60, 50 için Eğilme Momenti Deinlik Değişiminin Kaşılaştıılması Kazık Başlığı Yedeğiştimesi (mm) 40 D = 70% Yük Kazık Başlığı Yedeğiştimesi (mm) D = 70% Kesme Kutusu Yedeğiştimesi (mm) (a) (b) Şekil 9. D %70 Sıkılık İçin (a) Kazık Başı Yedeğiştimesi-Yük Değişimi, (b) Kazık Başı Yedeğiştimesi-Kesme Kutusu Yedeğiştimesi Değişimi Çizelge 3 de deneysel olaak faklı sıkılık deeceleinde köşe kazık (Kazık 1) ve ota kazık (Kazık 3) için elde edilmiş maksimum eğilme momenti değelei ve yelei ile kazık başı yedeğiştimelei (y x ) özetlenmişti. 6876

11 Çiğdem ÖZÇELİK ERSOY, Sönmez YILDIRIM Çizelge 3. Deneysel Olaak Elde Edilen Sonuçla,1 Yei (m),3 Yei(m) y x (mm) D % D % D % Kesme kutusuna %70 sıkılıkta yeleştiileek yapılan ve deneysel olaak ölçülen yük-kesme kutusu yedeğiştimesi aasındaki ilişki, kazık gubunun sisteminin kesme dayanımına katkısını göstemektedi. Kesme kutusunun 140 mm haeket etmesi sonucunda kum ile dolu kazıksız kutuya ve kazık gubunun olması duumunda kutuya gelen yük değelei göülmektedi. İlk olaak, kum ile dolu kazıksız kutunun yanal olaak haeket etmesiyle yük hücesinden okunan yük değelei kaydedilmişti. Daha sona, kazık gubunun bulunduğu kum ile dolu kutunun haeket ettiilmesi ile yük hücesinden okunan yük değelei kaydedilmişti. Kazık gubu taafından taşınan yük, F, (kazık gubundan şeve uygulanan yanal tepki kuvveti) kazıklı ve kazıksız duumladaki yük hücesinden elde edilen yük değelei aasındaki fak kullanılaak hesaplanmıştı. Şekil 10 da da göüldüğü üzee kazıksız duumda kutuya etkiyen sütünme kuvveti 0.96 kn iken, kazık gubunun olması duumunda kutuya etkiyen yük 2.21 kn olup kazık sıasından şeve uygulanan yanal tepki kuvveti 1.25 kn (F) du ve tek sıa 4 kazıktan oluşan kazık gubunda tek bi kazık için bu değe yaklaşık olaak 0.32 kn du. 2.5 Kazıklı 2.0 Yük F Kazıksız 0.5 Şekil 10. D Yedeğiştime (mm) %70 Sıkılık İçin Yük-Kesme Kutusu Yedeğiştime Değişimi 3.1. Ampik Bağıntıla ile Kazık Davanışının Belilenmesi Bu çalışmada, kayma yüzeyinin üstünde kalan kazık kesitinde, tek bi kazık için kazıktan şeve uygulanan yanal tepki kuvveti ve kazık kesitinde (köşe ve ota kazık) meydana gelen maksimum eğilme momenti değelei deneysel olaak ölçülmüştü. Deneysel olaak ölçülen 6877

12 Yanal Zemin Haeketi Etkisinde Kalan Kazıklaın Davanışının Deneysel bu eğilme momenti değeleini veen yanal yük değelei de kaynaklada öneilen yöntemle ile belilenmiş ve deneysel olaak ölçülmüş olan yanal yük değei ile kaşılaştıılmıştı. Bilindiği üzee, kumlu zeminlede yanal zemin haeketine mauz kalan kazıklada kayma yüzeyinin üstündeki kazık kesitine etkiyen yanal yük, zemin yüzeyinden başlayaak kayma yüzeyine kada doğusal olaak atmakta (Şekil 4) ve etkime yei de kayma yüzeyinde kalan kazık kesitinin (H) 1/3 ünde olmaktadı. Bu bilgiye ek olaak etkime yeinin kazık kesitinde faklı seviyelede olması duumunda (zemin yüzeyine yakınlaşmasıyla), beklenen yüklein deneysel olaak elde edilen geçek yanal yüke olan oanlaına etkisi de incelenmişti. Tek bi kazık için kazıktan şeve uygulanan yanal tepki kuvveti olan 0.32 kn değeinin (deneysel olaak belilenen geçek yük) kazık kesitinde kayma yüzeyinin üzeinde 0.45 m olan kazık boyunun H/3 ünde (0.15 m) etkidiği gözönüne alınaak Binch-Hansen, Yatak Katsayısı ve Boms yöntemleine göe kazıkla analiz edilmiş ve elde edilen sonuçla Çizelge 4, Çizelge 5 ve Çizelge 6 da sunulmuştu. Ayıca deneysel olaak köşe kazık ve ota kazık için ölçülen maksimum moment değeleini veen yanal yük değelei de bu yöntemlee bağlı olaak belilenmişti. Çizelge 4. Binch Hansen Yönteminden Elde Edilen Sonuçla (Etkime Yei H/3) Yei (m) Binch Hansen Yöntemi,1 için Yatay Yük,3 için Yatay Yük D % (yei: 0.53 m) (yei: 0.51 m) D % (yei: 0.54 m) (yei: 0.51 m) D % (yei: 0.54 m) (yei: 0.51 m) Çizelge 5. Yatak Katsayısı Yönteminden Elde Edilen Sonuçla (Etkime Yei H/3) D % D % D % Yei (m) (y x = 3.12 mm) (y x = 4.45 mm) (y x = 5.17 mm) Yatak Katsayısı Yöntemi,1 için Yatay Yük (yei: 0.60 m) (y x = 5.58 mm) (yei: 0.62 m) (y x = 7.76 mm) 0.551(yei:0.632 m) (y x = 8.90 mm),3 için Yatay Yük (yei: 0.60 m) (y x = 3.40 mm) (yei: 0.62 m) (y x = 5.03 mm) 0.394(yei:0.632 m) (y x = 6.36 mm) 6878

13 Çiğdem ÖZÇELİK ERSOY, Sönmez YILDIRIM Çizelge 6. Boms Yönteminden Elde Edilen Sonuçla (Etkime Yei H/3) Yei (m) Boms Yöntemi,1 için Yatay Yük,3 için Yatay Yük D % (yei: m) (yei: m) D % (yei: m) (yei: m) D % (yei: m) (yei: m) Tek bi kazık için kazıktan şeve uygulanan yanal tepki kuvveti olan 0.32 kn değeinin kazık kesitinde kayma yüzeyinin üzeinde 0.45 m olan kazık boyunun 5H/12 = m de etkidiği gözönüne alınaak yapılan analiz sonuçlaı Çizelge 7, Çizelge 8 ve Çizelge 9 da özet halinde sunulmuştu. Çizelge 7. Binch Hansen Yönteminden Elde Edilen Sonuçla (Etkime Yei 5H/12) Yei (m) Binch Hansen Yöntemi,1 için Yatay Yük,3 için Yatay Yük D % (yei: 0.53 m) (yei: 0.51 m) D % (yei: 0.53 m) (yei: 0.51 m) D % (yei: 0.54 m) (yei: 0.50 m) Çizelge 8. Yatak Katsayısı Yönteminden Elde Edilen Sonuçla (Etkime Yei 5H/12) D % D % D % Yei (m) (y x = 3.47 mm) (y x = 4.92 mm) (y x = 5.69 mm) Yatak Katsayısı Yöntemi,1 için Yatay Yük (yei: 0.60 m) (y x = 5.47 mm) (yei: 0.62 m) (y x = 7.61 mm) 0.490(yei:0.632 m) (y x = 8.71 mm),3 için Yatay Yük (yei: 0.60 m) (y x = 3.33 mm) (yei: 0.62 m) (y x = 4.93 mm) 0.350(yei:0.632 m) (y x = 6.22 mm) 6879

14 Yanal Zemin Haeketi Etkisinde Kalan Kazıklaın Davanışının Deneysel Çizelge 9. Boms Yönteminden Elde Edilen Sonuçla (Etkime Yei 5H/12) Yei (m) Boms Yöntemi,1 için Yatay Yük,3 için Yatay Yük D % (yei: m) (yei: m) D % (yei: m) (yei: m) D % (yei: m) (yei: m) Tek bi kazık için kazıktan şeve uygulanan yanal tepki kuvveti olan 0.32 kn değeinin kazık kesitinde kayma yüzeyinin üzeinde 0.45 m olan kazık boyunun H/2 = m de etkidiği gözönüne alınaak yapılan analiz sonuçlaı Çizelge 10, Çizelge 11 ve Çizelge 12 de özet halinde sunulmuştu. Çizelge 10. Binch Hansen Yönteminden Elde Edilen Sonuçla (Etkime Yei H/2) Yei (m) Binch Hansen Yöntemi,1 için Yatay Yük,3 için Yatay Yük D % (yei: 0.52 m) (yei: 0.50 m) D % (yei: 0.52 m) (yei: 0.50 m) D % (yei: 0.53 m) (yei: 0.50 m) Çizelge 11. Yatak Katsayısı Yönteminden Elde Edilen Sonuçla (Etkime Yei H/2) D % D % D % Yei (m) (y x = 3.83 mm) (y x = 5.38 mm) (y x = 6.21 mm) Yatak Katsayısı Yöntemi,1 için Yatay Yük (yei: 0.60 m) (y x = 5.38 mm) (yei: 0.62 m) (y x = 7.49 mm) 0.441(yei:0.632 m) (y x = 8.56 mm),3 için Yatay Yük (yei: 0.60 m) (y x = 3.29 mm) (yei: 0.62 m) (y x = 4.86 mm) 0.316(yei:0.632 m) (y x = 6.13 mm) 6880

15 Çiğdem ÖZÇELİK ERSOY, Sönmez YILDIRIM Çizelge 12. Boms Yönteminden Elde Edilen Sonuçla (Etkime Yei H/2) Yei (m) Boms Yöntemi,1 için Yatay Yük,3 için Yatay Yük D % (yei: m) (yei: m) D % (yei: m) (yei: m) D % (yei: m) (yei: m) Tek bi kazık için kazıktan şeve uygulanan yanal tepki kuvveti olan 0.32 kn değeinin kazık kesitinde kayma yüzeyinin üzeinde 0.45 m olan kazık boyunun 7H/12 = m de etkidiği gözönüne alınaak yapılan analiz sonuçlaı Çizelge 13, Çizelge 14 ve Çizelge 15 de özet halinde sunulmuştu. Çizelge 13. Binch Hansen Yönteminden Elde Edilen Sonuçla (Etkime Yei 7H/12) Yei (m) Binch Hansen Yöntemi,1 için Yatay Yük,3 için Yatay Yük D % (yei: 0.51 m) (yei: 0.50 m) D % (yei: 0.52 m) (yei: 0.50 m) D % (yei: 0.52 m) (yei: 0.50 m) Çizelge 14. Yatak Katsayısı Yönteminden Elde Edilen Sonuçla (Etkime Yei 7H/12) D % D % D % Yei (m) (y x = 4.18 mm) (y x = 5.85 mm) (y x = 6.73 mm) Yatak Katsayısı Yöntemi,1 için Yatay Yük (yei: 0.60 m) (y x = 5.32 mm) (yei: 0.62 m) (y x = 7.38 mm) 0.402(yei:0.632 m) (y x = 8.46 mm),3 için Yatay Yük (yei: 0.60 m) (y x = 3.24 mm) (yei: 0.62 m) (y x = 4.79 mm) 0.287(yei:0.632 m) (y x = 6.04 mm) 6881

16 Yanal Zemin Haeketi Etkisinde Kalan Kazıklaın Davanışının Deneysel Çizelge 15. Boms Yönteminden Elde Edilen Sonuçla (Etkime Yei 7H/12) Yei (m) Boms Yöntemi,1 için Yatay Yük,3 için Yatay Yük D % (yei: m) (yei: m) D % (yei: m) (yei: m) D % (yei: m) (yei: m) 4. SONUÇLAR VE YORUMLAR Bu çalışmada, şevlein duaylılığını sağlamak amacıyla, şev içeisine yeleştiilen düşey kazıklaın yanal zemin haeketi boyunca davanışını gözlemlemek için, Yıldız Teknik Ünivesitesi Geoteknik Anabilim Dalı Laboatuaında büyük ölçekli bi kesme kutusu geliştiileek deneyle yapılmıştı. Gözönüne alınan zemin otamı kum olup, D %70, %60 ve %50 sıkılıkta yeleştiilmiş olan kum içeisinde bulunan kazık sıası yanal zemin haeketi etkisinde bıakılmış ve kazık kesitinde deinlik boyunca oluşan eğilme momenti davanışı ve kazık başı yedeğiştimelei gözlenmişti. Yapılan deneyle sonunda elde edilen sonuçla Binch-Hansen yöntemi, Yatak katsayısı yöntemi ve Boms yönteminden elde edilen sonuçla ile kaşılaştıılmıştı. Yapılan deneylede aşağıda belitilen sonuçla elde edilmişti. Deneysel olaak elde edilen sonuçladan zeminin sıkılık deecesinin azalmasıyla bilikte kayma yüzeyinin altında kalan kazık kesitinde oluşan maksimum moment değeinin attığı gözlenmişti. Aynı şekilde Yatak Katsayısı Yöntemi ve Boms Yönteminde de aynı eğilimin olduğu göülmüştü. Köşe kazıkta (Kazık 1) oluşan maksimum moment değeinin ota kazığın (Kazık 3) maksimum moment değeine göe daha yüksek olduğu gözlenmiş olup bu sonuç yanal zemin haeketi etkisindeki kazık guplaı için beklenen bi sonuçtu. Faklı sıkılık deeceleinde yapılan deneylede, kazık başına yeleştiilmiş olan yedeğiştime ölçeleden ölçülen kazık başı yedeğiştimesinin diğe yöntemlee göe daha fazla olduğu belilenmişti. Geçekleştiilen deneylede, tek tip kazık kesiti kullanılmış olup kazık çapı (35 mm), et kalınlığı (5 mm) ve kazık gubu ile kesme kutusu kena duvalaı aasındaki mesafe sabitti. Bundan dolayı bu çalışmada bu değelein değişiminin kazık gubuna etkisine ye veilmemişti. Bununla bilikte, faklı kazık çaplaının kullanılması ile kazık ijitliğinin kazık yanal diencine etkisinin ve yanal yük etkisi altında kalan kazık gubuna ve kazık gubundaki hebi kazığa etkiyen kuvvetlein, yüklemeye dik doğultuda, kazık çapına ve kesme kutusu kena duvalaı aasındaki mesafeye bağlı etkileinin incelenmesi için YTÜ Geoteknik Laboatuaında hala tez çalışması kapsamında deneylee devam edilmektedi. 6882

17 Çiğdem ÖZÇELİK ERSOY, Sönmez YILDIRIM Kazık gubuna gelen toplam 1.25 kn un he bi kazığa eşit oanda etkidiği ve tek bi kazık için bu yükün 0.32 kn olduğu gözönüne alınaak yapılan analizlede kayma yüzeyinin üst kısmında etkiyen yükün yeinin faklı uzaklıklada olabileceği düşünüleek kazık kesiti analiz edilmişti. Bu sonuçladan da kazık gubuna gelen yatay yükün tek bi kazık için kazık gubundaki kazık sıasına bölünmesinin pek doğu bi yöntem olmadığı göülmüş olup köşe kazık ve ota kazık kesitine gelmesi beklenen yükle (yatay yükün etkime yeinin kayma yüzeyinin üstündeki kazık kesitinin H/3 ve H/2 olması duumlaı) aşağıda belitildiği gibi elde edilmişti. Yatay yükün etkime yeinin kayma yüzeyinin üstündeki kazık kesitinin H/3 ünde olması duumunda, Binch-Hansen, Yatak Katsayısı ve Boms yöntemleinde, %70 sıkılıkta, köşe kazık için,1 ve ota kazık için,3 değeleini veen yatay yük değelei Şekil 10 da veilmişti Yük Binch-Hansen Yöntemi Yatak Katsayısı Yöntemi Boms Yöntemi Ota Kazık Köşe Kazık Şekil 10. Etkime Yeinin H/3 Olması Duumunda Köşe Kazık ve Ota Kazık Kesitine Gelecek Yatay Yük Değelei Bu duumda; Binch-Hansen yönteminde köşe kazığa gelmesi beklenecek yükün geçekte gelen yüke oanı %200 (0.640/0.320=2), ota kazığa gelmesi beklenecek yükün geçekte gelen yüke oanı %132 (0.422/0.320=1.32) di. Yatak Katsayısı yönteminde köşe kazığa gelmesi beklenecek yükün geçekte gelen yüke oanı %179, ota kazığa gelmesi beklenecek yükün geçekte gelen yüke oanı %109 du. Boms yönteminde köşe kazığa gelmesi beklenecek yükün geçekte gelen yüke oanı %108, ota kazığa gelmesi beklenecek yükün geçekte gelen yüke oanı %73 dü. Yatay yükün etkime yeinin kayma yüzeyinin üstündeki kazık kesitinin H/2 sinde olması duumunda, Binch-Hansen, Yatak Katsayısı ve Boms yöntemleinde, %70 sıkılıkta, köşe 6883

18 Yanal Zemin Haeketi Etkisinde Kalan Kazıklaın Davanışının Deneysel kazık için,1 ve ota kazık için,3 değeleini veen yatay yük değelei Şekil 11 de veilmişti Binch-Hansen Yöntemi Yük Yatak Katsayısı Yöntemi Boms Yöntemi Ota Kazık Köşe Kazık Şekil 11. Etkime Yeinin H/2 Olması Duumunda Köşe Kazık ve Ota Kazık Kesitine Gelecek Yatay Yük Değelei Bu duumda; Binch-Hansen yönteminde köşe kazığa gelmesi beklenecek yükün geçekte gelen yüke oanı %150, ota kazığa gelmesi beklenecek yükün geçekte gelen yüke oanı %97 di. Yatak Katsayısı yönteminde köşe kazığa gelmesi beklenecek yükün geçekte gelen yüke oanı %141, ota kazığa gelmesi beklenecek yükün geçekte gelen yüke oanı %86 dı. Boms yönteminde köşe kazığa gelmesi beklenecek yükün geçekte gelen yüke oanı %92, ota kazığa gelmesi beklenecek yükün geçekte gelen yüke oanı %62 di. Kesme kutusunun kazıksız ve kazık gubu olması duumunda itilmesi sonucunda, kazık sıasından şeve uygulanan yanal tepki kuvveti 1.25 kn olaak ölçülmüş ve tek bi kazık için bu değein yaklaşık olaak 0.32 kn olduğu vasayılmıştı. Bununla bilikte yanal zemin haeketi etkisinde kazık gubunda köşe kazık ve ota kazık için deneysel ölçümleden elde edilen eğilme momenti değelei (Çizelge 3) ve bu moment değeleini veen yatay yükle Binch-Hansen, Yatak katsayısı ve Boms yöntemleine göe kayma yüzeyinin üstündeki kazık kesitinde faklı uzaklıklada etkiyebileceği düşünüleek hesaplanmış (Bölüm 3) ve bu yatay yükle kazıklaa geçekte gelen yükle ile kaşılaştıılmıştı. Kazıklaın kayma yüzeyinin altında analizinde aşağıda belitilen genel sonuçla çıkaılabili. Şekil 12 - Şekil 13 de bu yöntemleden elde edilmiş sonuçla özet halinde sunulmaktadı. Binch-Hansen yöntemi genelde fazla yük tahmin etmekte olup (hem köşe kazık hem de ota kazık için) şev için güvensiz duumla doğuabilecek bi yöntem olaak göülmektedi. Bununla bilikte kazıklaın kıılmaya kaşı güvenliği ise ekonomik 6884

19 Çiğdem ÖZÇELİK ERSOY, Sönmez YILDIRIM olmayan çözümle doğmasına yol açabilecekti. Yatay kuvvetin olduğundan küçük tahmin edilmesi ise tam tesi etki yapmaktadı. Yatak katsayısı yöntemi ile yapılan analizlede ota kazık için doğuya yakın (%9 daha fazla) sonuç veiken köşe kazık için yaklaşık %79 daha fazla yük gelebileceği düşünülmelidi. Boms yöntemi ile yapılan analizlede ise ota kazık için daha az yük tahmin edilmekte olup köşe kazık için doğuya yakın sonuç vemektedi. Diğe yöntemlele kaşılaştııldığında ise Boms yöntemi ile genelde daha az yük tahmin edilmektedi. Bu yagı yükün etkime yeinden bağımsızdı. 200% 100% 0% 132% Binch-Hansen Yöntemi 200% 109% Yatak Katsayısı Yöntemi 179% 73% 108% Boms Yöntemi Köşe Kazık Ota Kazık Şekil 12. Etkime Yeinin H/3 Olması Duumunda Köşe Kazık ve Ota Kazık Kesitine Gelecek Yatay Yük Değeleinin Geçekte Gelen Yüke Oanlaının Kaşılaştıılması 200% 150% 141% 100% 0% 97% Binch-Hansen Yöntemi 86% Yatak Katsayısı Yöntemi 62% 92% Boms Yöntemi Köşe Kazık Ota Kazık Şekil 13. Etkime Yeinin H/2 Olması Duumunda Köşe Kazık ve Ota Kazık Kesitine Gelecek Yatay Yük Değeleinin Geçekte Gelen Yüke Oanlaının Kaşılaştıılması 6885

20 Yanal Zemin Haeketi Etkisinde Kalan Kazıklaın Davanışının Deneysel Sembolle USCS : Bileştiilmiş zemin sınıflandıma sistemi G s : Özgül Ağılık D 50 : Otalama Dane Boyutu e max : Maksimum Boşluk Oanı e min : Minimum Boşluk Oanı k,max : Maksimum Kuu Biim Hacim Ağılık k,min : Minimum Kuu Biim Hacim Ağılık d t L S : İçsel Sütünme Açısı : Kazık dış çapı : Kazık et kalınlığı : Kazık boyu : Kazık aks aalığı M max, 1 : Köşe kazıkta maksimum eğilme momenti,3 : Ota kazıkta maksimum eğilme momenti y x F H : Kazık başı yedeğiştimesi : Kazık sıasından şeve uygulanan yanal tepki kuvveti : Kayma yüzeyinin üzeindeki kazık kesiti uzunluğu Kaynakla [1] Ito, T. ve Matsui, T., (1975), Methods to Estimate Lateal Foce Acting on Stabilizing Piles, Soils and Foundations, 15(4), pp [2] Ito, T., Matsui, T. ve Hong, W. P., (1982), Extended Design Method fo Multi-Row Stabilizing Piles Against Landslide, Soils and Foundations, 22(1), pp [3] Jinoh Won, Kwangho You, Sangseom Jeong ve Sooil Kim (2005), Coupled Effects in Stability Analysis of Pile-Slope Systems, Computes and Geotechnics, 32 (2005) [4] S. T. Kok ve Bujang B. K. Huat (2008), Numeical Modeling of Lateally Loaded Piles, Ameican Jounal of Applied Sciences 5 (10):

21 Çiğdem ÖZÇELİK ERSOY, Sönmez YILDIRIM [5] Sangseom Jeong, Byungchul, Jinoh Won ve Jinhyung Lee (2003), Uncoupled Analysis of Stabilizing Piles in Weatheed Slopes, Computes and Geotechnics 30 (2003) [6] Mak J. Thompson, Muhannad T. Suleiman ve David J. White, (2005), "Lateal Load Tests on Small-Diamete Piles fo Slope Remediation", Poceedings of the 2005 Mid- Continent Tanspotation Reseach Symposium, Ames, Iowa. [7] D. Ghosh Roy, M.F. Bansby ve G.J. Yun (2004), "Centifuge Investigation of The Lateal Response of Pile Goups in Sand", Division of Civil Engineeing, Univesity of Dundee, Pape No MFB-01 [8] Bansby, M.F. (1995), " Piled Foundations Adjacent to Suchage Loads", PhD. thesis, Univesity of Cambidge. [9] J.L. Pan, A.T.C. Goh, K.S. Wong ve C.I. Teh, (2000), "Model Tests on Single Piles İn Soft Clay", Canadian Geotechnical Jounal, Aug 2000; 37,4; PoQuest Science Jounals, pg 890. [10] Ramin Motamed ve Ikuo Towhata, (2010), "Shaking Table Model Tests on Pile Goups behind Quay Walls Subjected to Lateal Speading", Jounal of Geotechnical and Geoenviomental Engineeing, ASCE, Vol. 136, No. 3, pp [11] Chen, L.T. ve Poulos, H.G., (1997), "Piles Subjected to Lateal Soil Movements", Jounal of Geotechnical and Geoenvionmental Engineeing, ASCE,123(9), [12] Chen, L.T. ve Poulos, H.G., (1996), "The Behaviou of Piles Subjected to Lateal Soil Movement",Poc., 7th ANZ Conf. On Geomech., [13] Poulos, H.G., ve Chen, L.T., (1997), "Pile Response Due to Unsuppoted Excavation-Induced Lateal Soil Movement", J. Geotech. Engg., ASCE, 123(2), [14] Poulos HG. (1995), "Design of einfocing piles to incease slope stability", Canadian Geotechnical Jounal 1995; 32(5): [15] Reese, L.C., Cox, W.R. ve Koop, F.D., (1974), Analysis of Lateally Loaded Piles in Sand, Peceeding Offshee Technology Confeence, Pape No: OTC 2080, pp , Houston. [16] Binch Hansen, J., (1961), The Ultimate Resistance of Rigid Piles Against Tansvesal Foces, Danish Geotechnical Institue Bull. No.12, Copenhagen, p.5-9. [17] Paskash, S. ve Shama, H., (1989), Pile Foundation in Engineeing Pactice, John Wiley& Sons Inc., New Yok. [18] Reese L.C., Matlock, H., (1956), Non-dimensional Solutions fo Lateally Loaded Piles with Soil Modulus Assumed Popotional to Depth, Poceeding 8th Texas Confeence on Soil Mechanics and Foundation Engineeing, Austin, pp [19] Boms, B.B, (1964), Lateal Resistance of Piles in Cohesionless Soils, Jounal of Soil Mechanics and Foundation Engineeing, ASCE, Vol. 90, No. SM3, pp [20] Özçelik, Çiğdem, (2007), Şevlede Yanal Yüklü Kazıklaın Laboatua Koşullaında Modellenmesi, YTÜ FBE Lisans Üstü Tezi. 6887

22 Yanal Zemin Haeketi Etkisinde Kalan Kazıklaın Davanışının Deneysel 6888