Electronic Letters on Science & Engineering 1(2) (2005) Available online at
|
|
- Tülay Uğurlu
- 8 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 Electonic Lettes on Science & Engineeing () (5) Available online at Vibation On Gas Beaings Davut Edem Şahin a, Nizami Aktük b a Eciyes Univesity, Faculty of Engineeing, Depatment of Mechanical Engineeing, 3839 Kaysei, TURKEY b Gazi Univesity, Faculty of Engineeing, Depatment of Mechanical Engineeing, 657 Ankaa, TURKEY Abstact: In pesent we know that beaings affect the dynamic esponse of otos. Beaings have nonlinea damping and sping popeties so they detemine vibation chaacteistics. In addition, the foces caused by fluid film may cause bending vibations on oto. Moeove this inceases instability. Unbalance effect may cause spoiling the machine with in the few minutes. In this study, the dynamic behaviou of shaft s geometic cente was examined. Keywods: Gas Beaings, Vibation, Unbalance, Whil. Havalı Yataklada Titeşim Özet: Günümüzde, otolaın dinamik cevabı üzeinde yataklaın oldukça önemli bi etkiye sahip olduklaı bilinmektedi. Yatakla, doğusal olmayan sönümleme ve yay özellikleine sahip olduklaı için sistemin titeşim kaakteistikleini belileyici konumdadıla. Ayıca sıvı film taafından üetilen kuvvetle, otoda enine titeşimlee de sebep olabilile. Bu da mevcut hehangi bi dengesizliğin atmasına neden olu. Dengesizlik, o kada zaalı olabili ki; bikaç dakikada yatak dağılabili ve bütün makine bozulu. Bu çalışmada mil geometik mekezinin davanışı incelenmişti. Anahta Kelimele: Havalı Yatak, Titeşim, Dengesizlik, Dolanım Hızı. Refeence to this pape should be made as follows (bu makaleye aşağıdaki şekilde atıfta bulunulmalı): D.E.Şahin, N,Aktük, Vibation On Gas Beaings, Elec Lett Sci Eng, vol. (), (5), 8-44 * Coesponding autho; Tel: , davutedemsahin@gmail.com ISSN All ights eseved. 8
2 D.E.Şahin, N.Aktük / Elec Lett Sci Eng () (5) Giiş Havalı yataklaın bazı özelliklei, sıvı yağlamalı yatakladan üstündü. Bu özellikleden bii; çok yüksek veya çok düşük sıcaklıklada çalışabilmeleidi. Hava geniş bi sıcaklık aalığında özellikleini değiştimeden çalışabili ve diğe yağlayıcıla gibi, ilgili işlem sınılaı aalığında yanma, ısınma, donma ve buhalaşama gibi hal değişiklikleine tabi değilledi. Havalı yatakla yaklaşık - 8 C 'dan 5 C 'a kada olan geniş bi sıcaklık aalığında ahatlıkla kullanılabilile. Şıcaklık ataken havanın, vizkositesinde küçük bi atış gözleni. Bu özellikle yüksek sıcaklıklada istenen bi duumdu. Havalı yataklada ayıca sütünme çok azdı ve aşınma yoktu. Bu özellik jioskop ve benzei aaçla için oldukça önemlidi. Bu avantajla çok yüksek hızlı işlemle mümkün olabili. Düşük sütünme, yatak içinde düşük ısı üetimi demekti. Bu nedenle diğe alışılagelmiş yatakladaki gibi yüksek hızlı işlemlede yatağı soğutmak geekmez. Hafif yükle ve yüksek hızlada kullanılması önemli bi avantajdı. Sessiz çalışıla ve atmosfede çalıştıklaından yağlayıcı kaynağı olan hava asla tükenmez. Havalı yataklada en önemli poblem, kitik dolanım hızıdı (Şekil ve Şekil ). Bu hız, yatağın çıkabileceği maksimum hızı belile. Dolayısıyla bu hızın nelein fonksiyonu olduğu ve dolanım hızının nasıl yukaı çekilebileceği önemli bi aaştıma konusudu. Şekil. Yaı hız dolanımının gelişimi. En içteki iz, senkonize hızı göstei. (Gas Lubicated Beaings). 9
3 D.E.Şahin, N.Aktük / Elec Lett Sci Eng () (5) Şekil. Senkonize hız dolanımından (SHD) yapısal hız dolanımına ( YHD) geçiş [3].. Dış Basınçlı Havalı Yataklaın Çalışma ensibi Dış basınçlı havalı yatakla bi muylu ve bu muyluya uygun bi yatak ikilisinin hava akışına izin veecek şekilde tasaımından ibaetti. Yatak, etafını saan bi veya iki sıa hava besleme deliğinden oluşan silindiik kapsülden oluşmuştu. Havalı yataklada he sıada -3 oifis bulunabili. (Şekil 3). Yatağın etafındaki hazneden gelen basınçlı hava besleme yatak boşluğuna aka ve atmosfee kaça. Haznedeki havanın basıncı s di. Hava besleme delikleine ve yatak boşluğuna akaken basınç i ye düşe. Sonunda a atmosfe basıncında dışaı kaça. Roto yüksüzken muylu yatak içeisinde konsantik olaak bulunu. i s a b a W/ K e C e w Şekil 3. Havalı yatağın çalışma pensibi ve modeli [3]. 3
4 D.E.Şahin, N.Aktük / Elec Lett Sci Eng () (5) 8-44 Roto üzeindeki basınç kuvvetlei, yatak boyunca basınç değişimi olmaksızın, yatağın alt ve üst taaflaındaki basınç değeleinin eşit olmasıyla ( i = i ) ile dengeleni. Roto sebest bıakıldığında otoun ağılığından dolayı yatak boşluğu üst kısımda atacak, alt kısımda azalacak şekilde aynı yönde değişi. Dolayısıyla havanın atmosfee akışı sıasında akışa kaşı dienç üstte azalı altta ata. Bunun sonucunda üst besleme kanallaında daha fazla, alttakilede ise daha az hava aka. Üstteki i basıncı azalıken, alttaki i basıncı ata. Bu duumda uygulanan yükü dengelemek için oto boyunca basınç faklılığı vadı. Sabit basınç kaynaklı bi aeostatik yatağın yay özelliğine sahip olması için, hava yatak filmine gidiği noktada,ofise (basınç sınılayıcıya) ihtiyaç vadı. Yay özelliği bu yatağın statik kaalılığı için bi paametedi. En yaygın geometiye sahip bu oifisle en yüksek elastisiteye sahiptile. Oifisle genellikle yatak yüzeyinde önceden delinmiş kouma yataklaının içine yeleştiili. oifislede minimum akış sahasının oifis boğazında, d 4, olduğu kabul edili. Buada d yatak çapıdı ve yükleme katsayısı olaak tanımlanan, kütle akış oanını tahmin için kullanılı. Nomal veya daiesel oifis (cepsiz) yatak cidaında düzgün bi besleme sağlayacak niteliktedile. Oifis, yatak cidaı boyunca uygun boyutlada bi delikti ve kaynak manifoldundan yatak yüzeyine doğu, delineek elde edili. Nomal oifisle cepli oifislee göe %33,Uneeb [], daha düşük yük kapasitesine ve yay özelliğine sahipti. Bunun nedeni yeel aşağı basıncın havanın film oluşumuna başladığı noktadan etkilenmesidi. Bu ise doğudan oifisin geometisiyle ilgilidi. Bu alan d Bu h dı ve yatak boyunca değişi, owell [7]. Veilen bi yatak boşluğu için daiesel oifis çapı kolay üetilen sabit oifisten daha büyüktü ve yüksek yay özelliğinin ikincil öneme sahip olduğu yataklada sıklıkla tecih edili. Havalı yataklada çok ince kanallı oifislein kullanımı, daha yüksek yay özelliği kazandımasına ağmen istenmeyen paçacıklala oluşacak tıkanıklıkla gibi poblemlei de beabeinde getiecekti. Dolayısıyla oifislein çok ince kanallı olmasında kaçınmakta fayda vadı. Dış basınçlı yataklala ilgilli yapılan ilk çalışmalada yatak olaak gözenekli malzemele kullanılmıştı. Gözenekli malzeme olaak genellikle seamik kullanılmış hem de oifis seamik kaplamayla elde edilmişti. Bu tip yataklada hava, hava yatak boşluğunun etafını saan ceplee göndeili ve gözenekli malzemenin dış yüzeyini dolduu. Dolayısıyla malzemenin dışından içine doğu kılcal oifisle kanalıyla hava akıtılmış olu. Bu besleme yüzeyinin geniş olması nedeniyle çok yüksek yük kapasitesi elde edili. Fakat ne yazık ki bu tü malzemelein süekli aynı özellikte üetilememesi nedeniyle tasaım paametelei tam olaak belilenememektedi. Dolayısıyla kullanımda büyük poblemle oluşmaktadı. Bunun bi altenatifi de delikten hava 3
5 D.E.Şahin, N.Aktük / Elec Lett Sci Eng () (5) 8-44 beslemekti. Delikten besleme havanın yatak içeisindeki yayılımını ve daiesel akışını iyi bi şekilde kontollü olaak sağla. Bu iki faktö, basit veya nomal jet beslemeli yataklaın yük kapasitesini ve/veya özelliğini düşüü. Çevesel olaak delikten havanın yatak içindeki besleme etkisini yok edebili ancak hâlâ eksenel olmayan akıştan etkilenmektedi. Eksenel iç delik, eksenel olmayan alışın etkisini azaltabili, fakat hâlâ yayılım poblemi otadan kalkmayacaktı. Bu nedenle çevesel ve eksenel delikle yayılım etkisinin ve eksenel olmayan etkilein minimize edilmesi geektiği uygulamalada kullanılı owell [7]. Basit ve nomal oifisli yataklada dağılım ve çevesel akış etkileinin büyük olmasına kaşın owell [7], daha iyi mukavemet özelliği göstemesi nedeniyle diğe konfigüasyonlaa göe nomal olaak tecih edilmesi bu yataklaın avantajlı bi yönüdü. Basit oifisli yatakla hava çekici olaak bilinen statik denesizlik pobleminin oluşmasına neden olabilile. Oifis, cep hacminin çok büyük olması, cep hacminin hava ile dolması veya boşalmasını belili bi zaman aalığında geçekleşmesini gaantile, bunun sonucu olaak da cep basınç değişimi titeşen oto haeketinin akasında kalma gibi bi eğilim göstei. Bu haeket film sönüm özelliğine kaşıdı ve negatif sönümleme göstei. oblem daha evvelki yapılan teoik çalışmalala da aaştıılmıştı, Lund []. Daha yakın zamanda yapılan deneysel bi çalışma hava çekicini yenmek için basınçlı oda kullanaak bi düzenleme sunmuştu. Dış basınçlı havalı yataklada dolanım kaasızlıklaının anlaşılması bu yatak sistemleinin kullanıldığı özel tasaımla için en önemli maddedi. Bu yatakla için ya dolanım kaasızlıklaını çalışma hız aalığının çok ötesinde tutmalı ya da sistem bu kaasızlık hızından yataklaa zaa vemeden geçebilmelidi. İlk yaklaşım, katı bi şekilde yataklanmış sistemle için geçelidi. Çünkü bu tü yataklada kaasız titeşimlein başlaması azami çalışma hızını vemektedi [3]. Laub [6] taafından elde edilen basınç pofillei Şekil 4 te gösteilmişti. 3
6 D.E.Şahin, N.Aktük / Elec Lett Sci Eng () (5) 8-44 Çevesel basınç pofili Eksenel basınç pofili Şekil 4. Deneysel ve teoik çevesel ve eksenel basınç pofili, Laub [6]. 3. Komple Analiz Biinci metebeden basınç dağılımı, kaçıklık oanıyla güç seileine açılaak ifade ediliken, küçük titeşim büyüklüklei ile sağlanan Reynolds denklemi sonlu duağan kaçıklıkla olaak düşünülü Lund [8]. Bu analizde sonlu fakat küçük kaçıklıkla veya titeşimin sıfı ya da duağan kaçıklık duumunda ihmal edilebili olduğu değişen dinamik pefomanslada düşünülecekti Fleming, [9]. basıncı cinsinden güç seileiyle ifade edilise: (,ζ ) o ε(,ζ ) ε (,ζ )... () İkinci metebeden çözüm nin yatak yüküne bi desteği olmayacağı düşünüleek sadece e bağlı çözüm çıkaılmıştı, Ausman []. 33
7 D.E.Şahin, N.Aktük / Elec Lett Sci Eng () (5) Mil ve yatak eksenleinin paalel olduklaı kabul edileek, boyutsuz film kalınlığı : ε H( cos ), () olu. Akış denklemi [3] şu şekilde de yazılabili: ε H σ) (Λ ζ H ζ H sin 3 3 (3) ε H 3 (4) 3 cos 3 ζ ε ζ ε ζ ζ H ζ (5) ε H (6) ε ε sin sin (7) Denklemle 3-6, Denklem 7 de yeine konulduğunda ve un katsayılaı eşleştiildiğinde; ζ (8) elde eldi. Denklem 8 in çözümü, uygun sını şatlaıyla yatağın basınç dağılımını vei. Konsantik poblem dan bağımsız olu. Sonuçta, sadece nın bi fonksiyonu olu. Geçekte dönme yoktu ki çözüm dış basınçlı yüksüz yatağınkiyle aynı olsun. Besleme kanallaının içinde ve dışında Denklem 8çözüleek :
8 D.E.Şahin, N.Aktük / Elec Lett Sci Eng () (5) 8-44 qζ qξ fo ζ ξ fo ξζ ξ ξ (9) L L L buada ξ veξ di. Ayıca q ise sını şatı sabitidi ve Denklem 9 un çözümü için D D geeklidi. z W/ R d L/ L / L / h L Şekil 5. Dış basınçlı yatak 4. Sını Şatlaı Yatağın kenalaında film basıncı, a atmosfe basıncına eşit olu ve yatağın ota düzleminde basınç simetikti. Ota düzlemin simetik olduğu düşünüleek çözüm yalnızca yatağın yaısı için yapılı. ve ζ da (yatak uç noktalaında) () ζ ζ ζ ξ ξ de (yatak ota düzleminde) () 35
9 D.E.Şahin, N.Aktük / Elec Lett Sci Eng () (5) 8-44 Diğe şat, oifisten geçen kütle akışının, yatak dışına çıkan kütle akışına eşit olmasıdı. Besleme kanallaındaki boyutsuz kütle akışı boğumlu ve boğumsuz duumlaa göe daha önce yapılan analizlede veilmişti, Lund [8]. He biim yatak boşluğundaki kütle akışı şu şekilde veilebili. 3 3 i H c a M b () μrt ζ ζ ζ ξ ζ ξ He bi sıada, N/ adet oifis vadı. Sonuçta oifis boyunca olan akışı, yatak boşluğunca olan akışa biim çepe boyunca eşitleyeek: N (M 4πR ) ψ. f M b (3) buada, kütle akışı için doğultman faktöüdü ve kesintili delik sayısı yeine süekli bi beslemenin olduğunu saymak için geeklidi. Bu faktö, 3 boyutta sıkıştıılamaz kesikli besleme çözümü ile tek buyuttta akış analiziyle kaşılaştıılaak bulunu ve aşağıda ayı ayı veilmişti: Denklem ve, Denklem 3 de yeine konulusa: N 4πR πdh m s s πdh a a T 3 3 i H c a ψ. μrt ζ ζ ξ ζ ζ ξ (4) elde eldi. Denklem 4 ün sağ taafından da göüleceği üzee = olduğu havanın yatağa giiş anında, eksen boyunca bi süeksizlik vadı. 3 Λ t s m( ε cos ) H (5) ζ ζ ζ ξ ζ ξ 6μNd T buada Λt, besleme paametesi olaak bilini ve önemli bi paametedi. 3 ψ c a 36
10 D.E.Şahin, N.Aktük / Elec Lett Sci Eng () (5) 8-44 m Taylo seisine açıldığında, Lund [8]: m m ( ) i (6) m Ayıca; i ε m m ( ) i (7) m yazılabili. s Denklem 4 ün sol taafı: (8) Λt s m ελt s m cos ελt m ( ) i q εq cos εψ( ) i q Λt s m (9) Denklem 3 ün sağ taafı; ζ ζ ξ ( ) ε ζ ζ ξ ζ 3ε cos ζ ξ ( ) ε ζ ζ ζ ξ ζ ξ 3ε cos ζ ζ ξ () Denklem 8 ve de in katsayılaı eşitlendiğinde: ζ ζ ξ ζ ζ ξ q () ( ) ζ ζ ξ ( ) ζ ζ ξ ψ ( ) q cos olu. () 37
11 D.E.Şahin, N.Aktük / Elec Lett Sci Eng () (5) 8-44 etübasyon basıncı i bulabilmek için difeansiyel denklem yi çözeek sını şatlaından bii haline getiili. 5. Çözüm Denklem 8 de konsantik bi yatağın çözümü veilmişti ve ilgili sını şatlaı aşağıda sunulu. Şu kabulle yapılaak Denklem 8 in çözümü küçük kaçıklıkla için elde edili. Re G ζ e i (3) ζ ig ζ G ζ G ζ e e e i i i (4) (5) (6) Yukaıdaki eşitliklede (denklem 3-6), G, ya bağlı kamaşık bi fonksiyondu ve eksenel basınç dağılımını belile. Bu ilişkilei kullanaak Denklem 8 şu hali alı. G G G iλ σ (7) Geekli sını şatlaı kullanılaak yataktaki hava filminin yaya katsayısı aşağıdaki şekilde bulunu [3]; ~ K kc p LD a πd L ξ ξ G dζ Re (8) 38
12 D.E.Şahin, N.Aktük / Elec Lett Sci Eng () (5) Salınım Yapan Bi Yatağın DSA ile Denge Analizi Dinamik analizlede doğusal süpepozisyon teoisi sıklık filmi ve aeodinamik film ve iç basınçtan hasıl olan sönüm kuvvetleinin sönümü etkilemeyeceğini kabul ede. Benze şekilde, dış basınç ve aeodinamik etkilele belilenen yay özelliği daha fazlasına destek olmaz. Haici uygulamalada genellikle dönen mil dengesizdi. Bu tip poblemlede aeodinamik basınç alanı, zamana bağlı Reynold denklemiyle elde edili. Eğe bi aeodinamik yatak için bu çözüm uygunsa, Capiz [4]; Ausman [], oto mekezinin haeket denkleminden duağan duumlu yatak Tully [] duumunda elde edili. Capiz [4] in sıkıştıılamaz çözümü veili ayıca Ausmanın [] sıkıştıılabili çözümünü vei. Sabit koodinatlaa göe oto mekezinin haeket denklemi: M x F (9) x M y F (3) y Denklem 9 ve 3 da F x ve F y sıasıyla aeodinamik, aeostatik dengesiz kuvveti ve oto ağılığını içei. Yani: F x W kx X cos ωt (3) dx F y W ky Mg X sin ωt (3) dy Buada X Mbω di. 39
13 D.E.Şahin, N.Aktük / Elec Lett Sci Eng () (5) 8-44 Boyutsuz gupla Tablo. de gösteilmişti. x x c Tablo. Boyutsuz paametele. Mcω kc M K πdlp m πdlp m y y c t ω t Wdx Wdx πdlp Wdy Wdy πdlp m m X mbω πdlp m F Mg πdlp m Mx Wdx Kx X cost (33) My W dy Ky F X sin t (34) Denklemle 33 ve 34, Mathematica kullanılaak değişik sını şatlaıyla çözülebili. 7. Sonuç Şekille 6-7 de sıkıştıılamaz akış için x ve y düzleminde otoun geometik mekezinin yöüngesi çizilmişti. Bu yöüngele değişin açısal hızladadı. Hafif yükteki otolaın yöüngelei yaklaşık olaak çembe şeklindedi. Yöüngele Şekil 6 ve Şekil 7de gideek büyüken Şekil 8 ve Şekil 9 da gideek küçülü. Roto mekezini haeketi Şekil 6 7 de Rotoun dengesiz yüklei taafından belileni. Bu dolanıma senkonize dolanım adı veili. Şekil 9 da yöüngede atık büyüme olmaz. Bu duumda ise çizgilein gideek yoğunlaştığı bi bölge oluşu. Bu bölge yapısal hız dolanım bölgesidi. Bu bölgenin dışında yatak atık dengesini kaybede ve dengesizlik başla [3]. Şekil -3 e kada, oto mekezinin sıkıştıılamaz ve sıkıştıılabili akışladaki yöüngelei gösteilmişti. Şekil 4-7 de ise yapısal hız dolanımının dışaıdan bi zolamayla değil kendiliğinden olduğunu göstemek için denklemle 3 ve 3 deki ilgili teimle 4
14 D.E.Şahin, N.Aktük / Elec Lett Sci Eng () (5) 8-44 sıfıa eşitleni. X cos t X sin t Şekil 4 ve 5 de geek sıkıştıılabili geekse sıkıştıılamaz duumlada dolanım hızının altında bi hızda yöüngele aası mesafenin, yani eksantikliğin eşit olduğu göülü. Dolayısıyla yöüngele de bibiine benze. Buna kaşın dolanım hızında ise yine he iki duumda yöüngele büyüme eğilimi gösteile. İlede bu konuyla ilgili yapılacak çalışmalada Navie-Stokes denklemlei ve yataktaki akışkan haeketi paket pogamla kullanılaak incelenebili. Bu, basınç kuvvetleinin daha doğu olaak bulunmasına yadımcı olacaktı Şekil 6. xy Düzleminde oto mekezinin sıkıştıılamaz akışta titeşimi, Statik dengesizlik=.5e-6 N, k=.3e6 N/m, M= kg c=3.3e-5 m, = ad/s Şekil 9. xy Düzleminde oto mekezinin sıkıştıılamaz akışta titeşimi, Statik dengesizlik=.5e-6 N, k=.3e6 N/m, M= kg c=3.3e-5 m, =35 ad/s Şekil 7. xy Düzleminde oto mekezinin sıkıştıılamaz akışta titeşimi, Statik dengesizlik=.5e-6 N, k=.3e6 N/m, M= kg c=3.3e-5 E-5 m, =5 ad/s Şekil. xy Düzleminde oto mekezinin sıkıştıılamaz akışta titeşimi, Statik dengesizlik=.5e-6 N, k=8e6 N/m, M= kg c=3.3, E-5 m, = ad/s 4
15 D.E.Şahin, N.Aktük / Elec Lett Sci Eng () (5) Şekil 8. xy Düzleminde oto mekezinin sıkıştıılamaz akışta titeşimi, Statik dengesizlik=.5e-6 N, k=.3e6 N/m, M= kg c=3.3e-5 m, =3 ad/s Şekil. xy Düzleminde oto mekezinin sıkıştıılamaz akışta titeşimi,statik dengesizlik=.5e-6 N, k=8e6 N/m, M= kg c=3.3e- 5 m, = ad/s Şekil. xy Düzleminde oto mekezinin sıkıştıılabili akışta titeşimi, Statik dengesizlik=.5e- 6 N, k=8e6 N/m, M= kg c=3.3e-5 m, =35 ad/s Şekil 5. xy Düzleminde oto mekezinin sıkıştıılabili akışta titeşimi, Statik dengesizlik=.5e-6 N, k=e6, =3 ad/s Şekil 3. xy Düzleminde oto mekezinin sıkıştıılabili akışta titeşimi, Statik dengesizlik=.5e- 6 N, k=8e6 N/m, M= kg c=3.3e-5 m, =35 ad/s Şekil 6. xy Düzleminde oto mekezinin sıkıştıılamaz akışta titeşimi, Statik dengesizlik=.5e-6 N, k=8e6, =4 ad/s 4
16 D.E.Şahin, N.Aktük / Elec Lett Sci Eng () (5) Şekil 4. xy Düzleminde oto mekezinin sıkıştıılamaz akışta titeşimi, Statik dengesizlik=.5e- 6 N, k=e6 N/m, =3 ad/s Şekil 7. xy Düzleminde oto mekezinin sıkıştıılabili akışta titeşimi, Statik dengesizlik=.5e-6 N, k=8e6, =4 ad/s 8. Tatışma ve Öneile Dışaıdan hava destekli yatakla çalışan bi otoun, geometik mekezinin dinamik davanışını akış denklemlei yadımıyla bulduğumuz bu çalışmada amaç, sistemin çalışma sınılaını belilemekti. Böylelikle tasaım aşaması daha kolay yapılacaktı. Deneysel çalışma yapılaak sonuçla bibileiyle mukayese edilebili. Refeansla. Uneeb, M., Aktük, N. ve Goha, R.,994, Steady state pefomance of extenally pessuised ai jounal beaings using supeposition analysis; at, ASME ape pesented at ESDA joint confeence on engineeing systems design analysis, D-Vol , Vol. 8: at C, London Tully, N. 966, The vibation chaacteistics of hybid jounal gas beaing systems, hd thesis, Univesity of Southampton. 3. Şahin D. E., Ocillations Of Shaft Suppoted By Extenally essuized Jounal Beaings. M.Sc. Thesis, Gazi Univesity. 4. Capiz, G. 96, On some dynamic poblems aising in the theoy of lubication, Rivista de Matematica delta Univesita di pama, vol., p MTI. 966, design of Gas Beaings, Vol.. MTI, Latham, N. Y. ink, E. G. 976, an expeimental investigation of extenally pessuised gas jounal beaings and compaison 43
17 D.E.Şahin, N.Aktük / Elec Lett Sci Eng () (5) 8-44 with design method pediction, 7 th Gas Beaing Symposium, pap. G3. 6. Laub, J. H. 96, Extenally pessuised gas beaings, ASLE Tans., Vol. 5, p owell, J. W. 97, The design of aeostatic beaings, Machiney ublishing Co. Limited, U. K. 8. Lund, J. W. 964, The hydostatic gas jounal beaing with jounal otation and vibation, J. Basic Eng., Vol. 84, p Fleming, D.., Cunnigham, R., E. and Andeson, W. J., 97, Zeo-load stability of otating extenally pessuized gas-lubicated jounal beaings J.Lub. Technol., Vol 9 p 35. Ausman, J. S., 957 a, The fluit dynamic theoy of gas lubicated beaings Tans. ASME Vol 79. Lund, J. W. 964, The hydostatic gas jounal beaing with jounal otation and vibation, J. Basic Eng., Vol. 84, p Ausman, J. S., 963, Lineaized ph stability theoy fo tanslatoy half- speed whil of long self acting gas lubicated jounal beaings, J.Basic Eng.Tans ASME vol 85 p Şahin, D.E., Aktük N, Stability Analysis Of A Shaft Suppoted By Extenally essuized Gas Beaings, e-lse (Electonic Lettes On Science & Engineeing), / 3 /, 5 44
SÜLEYMAN DEMİREL ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ TRİBOLOJİ LABORATUARI DENEY FÖYÜ
SÜLEYMAN DEMİREL ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ TRİBOLOJİ LABORATUARI DENEY FÖYÜ DENEY ADI RADYAL KAYMALI YATAKLARDA SÜRTÜNME KUVVETİNİN ÖLÇÜLMESİ DERSİN ÖĞRETİM ÜYESİ YRD.DOÇ.DR.
DetaylıBÖLÜM 5 İDEAL AKIŞKANLARDA MOMENTUMUN KORUNUMU
BÖLÜM 5 İDEAL AKIŞKANLARDA MOMENTUMUN KORUNUMU Linee İmpuls-Momentum Denklemi Haeket halinde bulunan bi cismin hehangi bi andaki doğusal hızı, kütlesi m olsun. Eğe dt zaman aalığında cismin hızı değişiyosa,
DetaylıNokta (Skaler) Çarpım
Nokta (Skale) Çapım Statikte bazen iki doğu aasındaki açının, veya bi kuvvetin bi doğuya paalel ve dik bileşenleinin bulunması geeki. İki boyutlu poblemlede tigonometi ile çözülebili, ancak 3 boyutluda
DetaylıSAE 10, 20, 30 ve 40 d = 200 mm l = 100 mm W = 32 kn N = 900 d/dk c = mm T = 70 C = 2. SAE 10 için
ÖRNEK mm çapında, mm uzunluğundaki bi kaymalı yatakta, muylu 9 d/dk hızla dönmekte ve kn bi adyal yükle zolanmaktadı. Radyal boşluğu. mm alaak SAE,, ve yağlaı için güç kayıplaını hesaplayınız. Çalışma
DetaylıMATLAB GUI TABANLI ELEKTROMIKNATIS DEVRE TASARIMI VE ANALİZİ
PAMUKKALE ÜNİ VERSİ TESİ MÜHENDİ SLİ K FAKÜLTESİ PAMUKKALE UNIVERSITY ENGINEERING COLLEGE MÜHENDİ SLİ K B İ L İ MLERİ DERGİ S İ JOURNAL OF ENGINEERING SCIENCES YIL CİLT SAYI SAYFA : 005 : 11 : 1 : 13-19
DetaylıÖrnek 1. Çözüm: Örnek 2. Çözüm: 60 30000 300 60 = = = 540
Önek 1 1.8 kn yük altında 175 dev/dak dönen bi mil yatağında çalışacak bilyeli ulman için, 5 saat ömü ve %9 güvenililik istemekteyiz. Öneğin SKF kataloğundan seçmemiz geeken inamik yük sayısı (C 1 ) nedi?
DetaylıTMMOB ELEKTRİK MÜHENDİSLERİ ODASI ELEKTRİK TESİSLERİNDE TOPRAKLAMA ÖLÇÜMLERİ VE ÖLÇÜM SONUÇLARININ DEĞERLENDİRİLMESİ
TMMOB ELEKTİK MÜHENDİSLEİ ODASI ELEKTİK TESİSLEİNDE TOPAKLAMA ÖLÇÜMLEİ VE ÖLÇÜM SONUÇLAININ DEĞELENDİİLMESİ Not : Bu çalışma Elk.Y.Müh. Tane İİZ ve Elk.Elo.Müh. Ali Fuat AYDIN taafından Elektik Mühendislei
DetaylıVİDALAR VE CIVATALAR. (DĐKKAT!! Buradaki p: Adım ve n: Ağız Sayısıdır) l = n p
VİDALA VE CIVAALA d : Miniu, inö yada diş dibi çapı (=oot) d : Otalaa, noinal çap yada böğü çapı (=ean) d : Maksiu, ajö çap, diş üstü çapı λ : Helis açısı p : Adı (p=pitch) l (hatve): Civatanın bi ta dönüşüne
DetaylıAnkara Üniversitesi Diş Hekimliği Fakültesi Ankara Aysuhan OZANSOY
FİZ11 FİZİK Ankaa Üniesitesi Diş Hekimliği Fakültesi Ankaa Aysuhan OZANSOY Bölüm-III : Doğusal (Bi boyutta) Haeket 1. Ye değiştime e Haeketin Tanımı 1.1. 1 Mekanik Nedi? 1.. Refeans çeçeesi, Konum, Ye
Detaylı3. EŞPOTANSİYEL VE ELEKTRİK ALAN ÇİZGİLERİ AMAÇ. Bir çift elektrot tarafından oluşturulan elektrik alan ve eş potansiyel çizgilerini görmek.
3. EŞPOTNSİYEL VE ELEKTRİK LN ÇİZGİLERİ MÇ i çift elektot taafından oluştuulan elektik alan ve eş potansiyel çizgileini gömek. RÇLR Güç kaynağı Galvanomete Elektot (iki adet) Pob (iki adet) İletken sıvı
DetaylıFİZ101 FİZİK-I. Ankara Üniversitesi Fen Fakültesi Kimya Bölümü B Grubu 3. Bölüm (Doğrusal Hareket) Özet
FİZ11 FİZİK-I Ankaa Üniesitesi Fen Fakültesi Kimya Bölümü B Gubu 3. Bölüm (Doğusal Haeket) Özet.1.14 Aysuhan Ozansoy Haeket Nedi? Mekanik; kuetlei e onlaın cisimle üzeine etkileini inceleyen fizik dalıdı
DetaylıASTRONOTİK DERS NOTLARI 2014
YÖRÜNGE MEKANİĞİ Yöüngeden Hız Hesabı Küçük bi cismin yöüngesi üzeinde veilen hehangi bi noktadaki hızı ve bu hızın doğultusu nedi? Uydu ve çekim etkisinde bulunan cisim (Ye, gezegen, vs) ikili bi sistem
DetaylıBölüm 6: Dairesel Hareket
Bölüm 6: Daiesel Haeket Kaama Soulaı 1- Bi cismin süati değişmiyo ise hızındaki değişmeden bahsedilebili mi? - Hızı değişen bi cismin süati değişi mi? 3- Düzgün daiesel haekette cismin hızı değişi mi?
DetaylıBÖLÜM 2 KORUNUM DENKLEMLERİ
BÖLÜM KORUNUM DENKLEMLERİ.-Uzayda sabit konumlu sonlu kontol hacmi.- Debi.3- Haeketi takiben alınmış tüev.4- üeklilik denklemi.5- Momentum denklemi.6- Eneji Denklemi.7- Denklemlein bilançosu Kounum Denklemlei
DetaylıEMEKLILIK SİSTEMLERİ SINAV SORULARI WEB-ARALIK 2015. Bireysel emeklilik sistemine ilişkin olarak aşağıdakilerden hangisi(leri) yanlıştır?
EMEKLILIK SİSTEMLERİ SINAV SORULARI WEB-ARALIK 2015 Sou-1 Bieysel emeklilik sistemine ilişkin olaak aşağıdakileden hangisi(lei) yanlıştı? I. Bieysel emeklilik sistemindeki biikimle Sosyal Güvenlik Sistemine
DetaylıBASAMAK TİPİ DEVRE YAPISI İLE ALÇAK GEÇİREN FİLTRE TASARIMI
BASAMAK TİPİ DEVRE YAPISI İE AÇAK GEÇİREN FİTRE TASARIMI Adnan SAVUN 1 Tugut AAR Aif DOMA 3 1,,3 KOÜ Mühendislik Fakültesi, Elektonik ve abeleşme Müh. Bölümü 41100 Kocaeli 1 e-posta: adnansavun@hotmail.com
DetaylıTG 8 ÖABT İLKÖĞRETİM MATEMATİK
KAMU PERSONEL SEÇME SINAVI ÖĞRETMENLİK ALAN İLGİSİ TESTİ İLKÖĞRETİM MATEMATİK ÖĞRETMENLİĞİ TG ÖAT İLKÖĞRETİM MATEMATİK u testlein he hakkı saklıdı. Hangi amaçla olusa olsun, testlein tamamının veya bi
DetaylıARAÇ YOL YÜKLERİNİN DIŞ DİKİZ AYNAYA ETKİLERİ VE DIŞ DİKİZ AYNA TİTREŞİM PARAMETRELERİNİN İNCELENMESİ
OTEKON 4 7 Otomotiv Teknolojilei Kongesi 6 7 Mayıs 04, BURSA ARAÇ YOL YÜKLERİNİN DIŞ DİKİZ AYNAYA ETKİLERİ VE DIŞ DİKİZ AYNA TİTREŞİM PARAMETRELERİNİN İNCELENMESİ Basi ÇALIŞKAN *, İan KAMAŞ *, Tane KARSLIOĞLU
DetaylıKUYRUK SİSTEMİ VE BİLEŞENLERİ SİSTEM SİMULASYONU KUYRUK SİSTEMİ VE BİLEŞENLERİ ÖRNEKLER BİR KUYRUK SİSTEMİNİN ÖRNEKLER
KUYRUK SİSTEMİ VE SİSTEM SİMULASYONU 5. KUYRUK SİSTEMLERİ Bi kuyuk sistemi; hizmet veen bi veya biden fazla sevise sahipti. Sisteme gelen müşteile tüm sevislei dolu bulusa, sevisin önündeki kuyuğa ya da
DetaylıSİSTEM MODELLEME VE OTOMATİK KONTROL FİNAL/BÜTÜNLEME SORU ÖRNEKLERİ
SİSTEM MODELLEME VE OTOMATİK KONTROL FİNAL/BÜTÜNLEME SORU ÖRNEKLERİ.Gup: Vize sou önekleindeki son gup (Routh-Huwitz testi) soula dahildi. Bunla PID soulaıyla bilikte de soulabili..) Tansfe fonksiyonu
Detaylı5 ÖABT / MTL ORTAÖĞRETİM MATEMATİK ÖĞRETMENLİĞİ TG. 678 ( sin + cos )( sin- cos )( sin+ cos ) lim sin- cos " = lim ( sin+ cos ) = bulunu. ". # # I = sin d = sin sin d sin = u sin d = dv du = sin : cos
DetaylıYasemin Öner 1, Selin Özçıra 1, Nur Bekiroğlu 1. Yıldız Teknik Üniversitesi yoner@yildiz.edu.tr, sozcira@yildiz.edu.tr, nbekir@yildiz.edu.tr.
Düşük Güçlü Uygulamala için Konvansiyonel Senkon Geneatöle ile Süekli Mıknatıslı Senkon Geneatölein Kaşılaştıılması Compaison of Conventional Synchonous Geneatos and emanent Magnet Synchonous Geneatos
DetaylıVECTOR MECHANICS FOR ENGINEERS: STATICS
Seventh Edition VECTOR MECHANICS FOR ENGINEERS: STATICS Fedinand P. Bee E. Russell Johnston, J. Des Notu: Hayi ACAR İstanbul Teknik Üniveistesi Tel: 285 31 46 / 116 E-mail: acah@itu.edu.t Web: http://atlas.cc.itu.edu.t/~acah
DetaylıElektromanyetik Teori Bahar Dönemi MANYETİK ALAN (2)
Elektomanyetik Teoi Baha -6 Dönemi MANYETİK ALAN () Buaya kada manyetikte kuvvetten hiç bahsetmedik. Hehangi bi yük manyetik alan içeisine u hızıyla gidiğinde manyetik alandan dolayı bi sapmaya uğa. Bu
DetaylıBasit Makineler. Test 1 in Çözümleri
Basit Makinele BASİ MAİNELER est in Çözümlei. Şekil üzeindeki bilgilee göe dinamomete değeini göstei. Cevap D di.. Makaa ve palanga sistemleinde kuvvetten kazanç sayısı kada yoldan kayıp vadı. uvvet kazancı
DetaylıSIFIR HÜCUM AÇILI BİR KONİ ÜZERİNDEKİ ŞOK AÇISINDAN HAREKETLE SÜPERSONİK AKIM HIZININ TESPİTİ. Doç. Dr. M. Adil YÜKSELEN
SIFIR HÜCU AÇILI BİR KONİ ÜZERİNDEKİ ŞOK AÇISINDAN HAREKETLE SÜPERSONİK AKI HIZININ TESPİTİ Doç. D.. Ail YÜKSELEN Temmuz 997 SIFIR HÜCU AÇILI BİR KONİ ÜZERİNDEKİ ŞOK AÇISINDAN HAREKETLE SÜPERSONİK AKI
DetaylıMekanik olayları ölçmekte ya da değerlendirmekte kullanılan matematiksel büyüklükler:
VEKTÖRLER KT 1 Mekanik olaylaı ölçmekte ya da değelendimekte kullanılan matematiksel büyüklükle: Skale büyüklük: sadece bi sayısal değei tanımlamakta kullanılı, pozitif veya negatif olabili. Kütle, hacim
DetaylıYENİ NESİL ASANSÖRLERİN ENERJİ VERİMLİLİĞİNİN DEĞERLENDİRİLMESİ
YENİ NESİL ASANSÖRLERİN ENERJİ VERİMLİLİĞİNİN DEĞERLENDİRİLMESİ ÖZET Egün ALKAN Elk.Y.Müh. Buga Otis Asansö Sanayi ve Ticaet A.Ş. Tel:0212 323 44 11 Fax:0212 323 44 66 Balabandee Cad. No:3 34460 İstinye-İstanbul
DetaylıMEKANİK TİTREŞİMLER. (Dynamics of Machinery, Farazdak Haideri, 2007)
MEKANİK TİTREŞİMLER TİTREŞİM ÖLÇÜMÜ: Titeşim ölçümü oldukça kapsamlı bi koudu ve mekaik, elektik ve elektoik bilgisi içeiklidi. Titeşim ölçümleide titeşim geliği (ye değiştime-displacemet, hız-velocity
DetaylıBASIT MAKINALAR. Basit makinalarda yük P, dengeleyici kuvvet F ile gösterilir. Bu durumda ; Kuvvet Kazancı = olur
SIT MKINR Günlük yaşantımızda iş yapmamızı kolaylaştıan alet ve makineledi asit makinelele büyük bi yükü, küçük bi kuvvetle dengelemek ve kaldımak mümkündü asit makinalada yük, dengeleyici kuvvet ile gösteili
DetaylıSİSTEM SİMULASYONU KUYRUK SİSTEMİ VE BİLEŞENLERİ KUYRUK SİSTEMİ VE BİLEŞENLERİ
SİSTEM SİMULASYONU KUYRUK SİSTEMLERİ KUYRUK SİSTEMİ VE BİLEŞENLERİ Bi kuyuk sistemi; hizmet veen bi veya biden fazla sevise sahipti. Sisteme gelen müşteile tüm sevislei dolu bulusa, sevisin önündeki kuyuğa
DetaylıGauss Kanunu. Gauss kanunu:tanım. Kapalı bir yüzey boyunca toplam elektrik akısı, net elektrik yükünün e 0 a bölümüne eşittir.
Gauss Kanunu Gauss kanunu:tanım Kapalı bi yüzey boyunca toplam elektik akısı, net elektik yükünün e a bölümüne eşitti. yüzeydeki Gauss kanunu Coulomb kanununa eşdeğedi. Gauss kanunu : Tanım Bi yük dağılımını
DetaylıLYS TÜREV KONU ÖZETLİ ÇÖZÜMLÜ SORU BANKASI
LYS TÜREV KONU ÖZETLİ LÜ SORU BANKASI ANKARA İÇİNDEKİLER Tüev... Sağdan Ve Soldan Tüev... Tüev Alma Kuallaı...7 f n () in Tüevi... Tigonometik Fonksionlaın Tüevi... 6 Bileşke Fonksionun Tüevi... Logaitma
DetaylıBÖLÜM 2 GAUSS KANUNU
BÖLÜM GAUSS KANUNU.1. ELEKTRİK AKISI Elektik akısı, bi yüzeyden geçen elektik alan çizgileinin sayısının bi ölçüsüdü. Kapalı yüzey içinde net bi yük bulunduğunda, yüzeyden geçen alan çizgileinin net sayısı
Detaylır r r r
997 ÖYS. + 0,00 0,00 = k 0,00 olduğuna göe, k kaçtı? B) C). [(0 ) + ( 0) ] [(9 0) (0 ) ] işleminin sonucu kaçtı? B) C) 9 6. Bi a doğal sayısının ile bölündüğünde bölüm b, kalan ; b sayısı ile bölündüğünde
DetaylıSENKRON RELÜKTANS MAKİNASININ ANALİZİ
SENKRON REÜKTANS MAKİNASNN ANAİZİ Esoy BEŞER 1 H.Taık DURU 2 Sai ÇAMUR 3 Biol ARİFOĞU 4 Esa KANDEMİR 5 Elektik Mühendisliği Bölümü Mühendislik Fakültesi Koeli Ünivesitesi, Vezioğlu Kampusü, 411, Koeli
DetaylıÜNİFORM OLMAYAN İÇ ISI ÜRETİMİ ETKİSİNDE UÇLARI SABİT BİR SİLİNDİRDE ELASTİK-PLASTİK GERİLME ANALİZİ
Gazi Üniv. Müh. Mim. Fak. De. J. Fac. Eng. Ach. Gazi Univ. Cilt 8, No 4, 33-44, 003 Vol 8, No 4, 33-44, 003 ÜNİFORM OLMAYAN İÇ ISI ÜRETİMİ ETKİSİNDE UÇLARI SABİT BİR SİLİNDİRDE ELASTİK-PLASTİK GERİLME
DetaylıZnX (X=S, Se, Te) FOTONİK KRİSTALLERİNİN ÖZFREKANS KONTURLARI * Eigenfrequency Contours of ZnX (X=S, Se, Te) Photonic Crystals
Ç.Ü Fen e Mühendislik Bilimlei Deisi Yıl:0 Cilt:8-3 ZnX (X=S, Se, Te) FOTONİK KRİSTALLERİNİN ÖZFREKANS KONTURLARI * Eienfequency Contous of ZnX (X=S, Se, Te) Photonic Cystals Utku ERDİVEN, Fizik Anabilim
DetaylıDairesel Hareket. Düzgün Dairesel Hareket
Daiesel Haeket Daiesel haeket, sabit bi mekez etafında olan ve yaıçapın değişmediği haekete deni. Daiesel haekette hız vektöünün büyüklüğü değişmese de haeketin doğası geeği, yönü haeket boyunca süekli
Detaylı3. BÖLÜM. HİDROLİK-PNÖMATİK Prof.Dr.İrfan AY
HİDROLİK-PNÖMATİK 3. BÖLÜM 3.1 PİSTON, SİLİNDİR MEKANİZMALARI Hiolik evelee piston-silini ikilisi ile oluşan oğusal haeket aha sona önel, yaı önel, oğusal önel haeket olaak çevilebili. Silinile: a) Tek
DetaylıBasit Makineler Çözümlü Sorular
Basit Makinele Çözümlü Soula Önek 1: x Çubuk sabit makaa üzeinde x kada haeket ettiilise; makaa kaç tu döne? x = n. n = x/ olu. n = sabit makaanın dönme sayısı = sabit makaanın yaıçapı Önek : x Çubuk x
DetaylıOtomatik Depolama Sistemlerinde Kullanılan Mekik Kaldırma Mekanizmasının Analizi
Uluslaaası Katılımlı 17. Makina Teoisi Sempozyumu, İzmi, 14-17 Hazian 21 Otomatik Depolama Sistemleinde Kullanılan Mekik Kaldıma Mekanizmasının Analizi S.Telli Çetin * A.E.Öcal O.Kopmaz Uludağ Ünivesitesi
DetaylıFİZ102 FİZİK-II. Ankara Üniversitesi Fen Fakültesi Kimya Bölümü B-Grubu Bahar Yarıyılı Bölüm-III Ankara. A.
FİZ12 FİZİK-II Ankaa Ünivesitesi Fen Fakültesi Kimya Bölümü B-Gubu 214-215 Baha Yaıyılı Bölüm-III Ankaa A. Ozansoy Bölüm-III: Gauss Kanunu 1. lektik Akısı 2. Gauss Kanunu 3. Gauss Kanununun Uygulamalaı
DetaylıVEKTÖRLER DOÇ.DR. KAMİLE TOSUN FELEKOĞLU
VEKTÖRLER DOÇ.DR. KMİLE TOSUN ELEKOĞLU 1 Mekanik olaylaı ölçmekte ya da değelendimekte kullanılan matematiksel büyüklükle: Skale büyüklük: sadece bi sayısal değei tanımlamakta kullanılı, pozitif veya negatif
DetaylıSonlu Elemanlar Yöntemiyle Yumuşak Polietilen Bir Silindirik Borunun Gerilme Analizi
Uludag.Üniv.Zi.Fak.Deg., 25) 19: 23-36 Sonlu Elemanla Yöntemiyle Yumuşak Polietilen Bi Silindiik Bounun Geilme Analizi Muhaem ZEYTİNOĞLU * ÖZET Taım, anayii ve konut ektöünde kullanılan, ıvı ve gaz iletim
DetaylıÇEMBERİN ANALİTİK İNCELENMESİ
ÇEMBERİN ANALİTİK İNCELENMESİ Öncelikle çembein tanımını hatılayalım. Neydi çembe? Çembe, düzlemde bi noktaya eşit uzaklıkta bulunan noktala kümesiydi. O halde çembein analitik incelenmesinde en önemli
DetaylıYX = b X +b X +b X X. YX = b X +b X X +b X. katsayıları elde edilir. İlk olarak denklem1 ve denklem2 yi ele alalım ve b
Kadelen Bisküvi şiketinin on şehideki eklam statejisi Radyo-TV ve Gazete eklamı olaak iki şekilde geçekleşmişti. Bu şehiledeki satış, Radyo-TV ve Gazete eklam veilei izleyen tabloda veilmişti. Şehi No
DetaylıTORK. τ = 2.6 4.sin30.2 + 2.cos60.4 = 12 4 + 4 = 12 N.m Çubuk ( ) yönde dönme hareketi yapar. τ K. τ = F 1. τ 1. τ 2. τ 3. τ 4. 1. 2.
AIŞIRMAAR 8 BÖÜM R ÇÖZÜMER R cos N 4N 0 4sin0 N M 5d d N ve 4N luk kuv vet lein çu bu ğa dik bi le şen le i şekil de ki gi bi olu nok ta sı na gö e top lam tok; τ = 6 4sin0 + cos4 = 4 + 4 = Nm Çubuk yönde
DetaylıEğrisel harekette çok sık kullanılan tanımlardan biri de yörünge değişkenlerini içerir. Bunlar, hareketin her bir anı için ele alınan biri yörüngeye
Eğisel haekee çok sık kullanılan anımladan bii de yöünge değişkenleini içei. Bunla, haekein he bi anı için ele alınan bii yöüngeye eğe, diğei ona dik iki koodina eksenidi. Eğisel haekein doğal bi anımıdıla
DetaylıElectronic Letters on Science & Engineering 5(2) (2009) Available online at www.e-lse.org
Eleconic Lees on Science & Engineeing 5 9 Available online a www.e-lse.og adial Change Of oos Wih Acive Balancing ings Davu Edem ŞAHİN a*, İbahim UZAY b a Bozok Univesiy, Fen Bilimlei Ensiüsü, 66, Yozga,
Detaylı2013 2013 LYS LYS MATEMATİK Soruları
LYS LYS MATEMATİK Soulaı. LYS 5. LYS ( + a ) = 8 < < olmak üzee, olduğuna öe, a kaçtı? I. A) D) II. + III. (.) ifadeleinden hanileinin değei neatifti? A) Yalnız I Yalnız II Yalnız III D) I ve III II ve
DetaylıBÖLÜM 2 VİSKOZ OLMAYAN SIKIŞTIRILAMAZ AKIMIN ESASLARI
ÖLÜM İSKOZ OLMAYAN SIKIŞTIRILAMAZ AKIMIN ESASLARI. Açısal hı, otisite e Sikülasyon. otisitenin eğişme Hıı.3 Sikülasyonun eğişme Hıı Kelin Teoemi.4 İotasyonel Akım Hı Potansiyeli.5 ida Üeindeki e Sonsudaki
DetaylıBTZ Kara Deliği ve Grafen
BTZ Kaa Deliği ve Gafen Ankaa YEF Günlei 015 1-14 Şubat 015, ODTÜ Ümit Etem ve B. S. Kandemi BTZ Kaa Deliği Gafen ve Eği Uzay-zamanla Beltami Tompeti ve Diac Hamiltonyeni Eneji Değelei ve Gafen Paametelei
Detaylıaçılara bölünmüş kutupsal ızgara sisteminde gösteriniz. KOORDİNATLAR Düzlemde seçilen bir O başlangıç noktası ve bir yarı doğrudan oluşan sistemdir.
KUTUPSAL KOORDİNATLAR (POLAR Düzlemde seçilen bi O başlangıç noktası ve bi yaı doğudan oluşan sistemdi. açılaa bölünmüş kutupsal ızgaa sisteminde gösteiniz. Not: Kolaylık olması açısından Katezyen Koodinat
DetaylıA A A A A A A A A A A
LYS MATEMATİK TESTİ. Bu testte 5 sou vadı.. Cevaplaınızı, cevap kâğıdının Matematik Testi için aılan kısmına işaetleiniz.. Veilen, ve z tamsaılaı için. =. z =. =f() olduğuna göe, + + z toplamı en çok kaçtı?
DetaylıPOZiSYON KONTROLÜNE YÖNELİK DC MOTOR UYGULAMASI
.. SAU Fen Bilimlei Enstitüsü Degisi 6.Cilt, 1.Saı (Mat 2002) Pozison Kontolüne Yönelik DC Moto Ugulaması A.İ.Doğman, A.F.Boz POZiSYON KONTROLÜNE YÖNELİK DC MOTOR UYGULAMASI 'oj Ali lhsan DOGMAN, Ali Fuat
DetaylıBağlaşımlı-Kanallar ve Stokastik Yöntemlerle Çekirdek Kaynaşma Reaksiyonları. Bülent Yılmaz. Ankara Üniversitesi
Bağlaşımlı-Kanalla ve Stokastik Yöntemlele Çekidek Kaynaşma Reaksiyonlaı Bülent Yılmaz Ankaa Ünivesitesi Summe School VI on Nuclea Collective Dynamics, Yıldız Tech. Uni., İstanbul, 4-30 June 01 diekt (doğudan)
Detaylı4. f ( x ) = x m x + m. Cevap C. m açılımındaki bir terim, x. 5. cx 3 + Cevap D. 6. x 2 + ( a + 4 ) x + 3a + 3 ifadesinin tam kare olması için
Deneme - / YT / MT MTMTİ DNMSİ Çözümle. < n < 0. f ( ) m + m p ve q asal saıla olmak üzee, n p. q vea p şeklinde olmalıdı. n {.,.,. 7,.,.,. 7,. 9,.,. 9,.,. 7,.,.,. 7,. 9,. 7,.,, } 9 tane bulunu.. { 7,,,
DetaylıKatı Cismin Uç Boyutlu Hareketi
Katı Cismin Uç outlu Haeketi KĐNEMĐK 7/2 Öteleme : a a a ɺ ɺ ɺ ɺ ɺ / / /, 7/3 Sabit Eksen Etafında Dönme : Hız : wx bwe bwe wx be he x we wx bwe e d b be d be he b h O n n n ɺ ɺ θ θ θ θ θ ( 0 Đme : d d
DetaylıAfyon Kocatepe Üniversitesi Fen ve Mühendislik Bilimleri Dergisi
Afyon Kocatee Ünivesitesi Fen ve Mühendislik Bilimlei Degisi Afyon Kocatee Univesity Jounal of Science and Engineeing AKÜ FEMÜBİD 7 (207) 0330 (899-905) AKU J. Sci. Eng. 7 (207) 0330 (899-905) DOI: 0.5578/fmbd.66209
DetaylıSİLİNDİRİK MAKARALI RULMANLAR - E SERİLERİ
SİLİNDİRİK MAKARALI RULMANLAR - E SERİLERİ Dünyanın önde gelen ulman, linee teknoloji paçalaı ve dieksiyon sistemlei üeticileinden bii olaak; müşteileimizin hızlı kaa veme süeci, zamanında teslimat ve
DetaylıİKİ BOYUTLU DİREKT DİNAMİK PROBLEMİN ANALİTİK ÇÖZÜM YAKLAŞIMLARI
Uludağ Ünivesitesi Mühendislik-Mimalık akültesi Degisi, Cilt 17, Sayı, 1 ARAŞTIRMA İKİ BOYUTLU DİREKT DİNAMİK PROBLEMİN ANALİTİK ÇÖZÜM YAKLAŞIMLARI Gökhan SEVİLGEN Özet: Bu çalışmada, m kütleli paçacığın
DetaylıBölüm 5 Manyetizma. Prof. Dr. Bahadır BOYACIOĞLU
ölüm 5 Manyetizma Pof. D. ahadı OYACOĞLU Manyetizma Manyetik Alanın Tanımı Akım Taşıyan İletkene Etkiyen Kuvvet Düzgün Manyetik Alandaki Akım İlmeğine etkiyen Tok Yüklü bi Paçacığın Manyetik Alan içeisindeki
DetaylıFONKSİYONEL DERECELENDİRİLMİŞ SİLİNDİRLERDE TERMAL ELASTİK GERİLME ANALİZİ
XVIII. ULUSAL MEKANİK KONGRESİ 6-30 Ağustos 013, Celal Baya Ünivesitesi, Manisa FONKSİYONEL DERECELENDİRİLMİŞ SİLİNDİRLERDE TERMAL ELASTİK GERİLME ANALİZİ Ali Kuşun *, Eme Kaa *, Halil Aykul *, Muzaffe
DetaylıEvrensel kuvvet - hareket eşitlikleri ve güneş sistemi uygulaması
Evensel kuvvet - haeket eşitliklei ve güneş sistemi uygulaması 1. GİRİŞ Ahmet YALÇIN A-Ge Müdüü ESER Taahhüt ve Sanayi A.Ş. Tuan Güneş Bulvaı Cezayi Caddesi 718. Sokak No: 14 Çankaya, Ankaa E-posta: ayalcin@ese.com
DetaylıEkon 321 Ders Notları 2 Refah Ekonomisi
Ekon 321 Des Notlaı 2 Refah Ekonoisi Refah Ekonoisinin Biinci Teel Teoei: İdeal işleyen bi sebest piyasa ekanizası kaynaklaın en etkin (optiu) bi şekilde dağılasını sağla. Topla net fayda (Topla Fayda-
DetaylıF 1 = 4. Yanıt B dir. Nihat Bilgin Yayıncılık = 1 2 P 3, = P, P F 4 F 4 2F 5 3, = P, kuvveti en küçüktür. a = 3
Basit Makinele Test in Çözümlei. aldıaçlada sistem dengede ise; uvvet x uvvet kolu Yük x Yük kolu. z bağıntısı geçelidi. y 5 5 x y z İpteki geilme kuvvetlei Bijon anataında kuvvet kolu y di. Bu nedenle
DetaylıBölüm 30. Biot-Savart Yasası Giriş. Biot-Savart Yasası Gözlemler. Biot-Savart Yasası Kurulum. Serbest Uzayın Geçirgenliği. Biot-Savart Yasası Denklem
it-savat Yasası Giiş ölüm 30 Manyetik Alan Kaynaklaı it ve Savat, elektik akımının yakındaki bi mıknatısa uyguladığı kuvvet hakkında deneyle yaptı Uzaydaki bi nktada akımdan ilei gelen manyetik alanı veen
DetaylıVECTOR MECHANICS FOR ENGINEERS: STATICS
Seventh Edition VECTOR MECHANICS OR ENGINEERS: STATICS edinand P. Bee E. Russell Johnston, J. Des Notu: Hai ACAR İstanbul Teknik Üniveistesi Tel: 285 31 46 / 116 E-mail: acah@itu.edu.t Web: http://atlas.cc.itu.edu.t/~acah
Detaylıİnşaat Mühendisliği Bölümü UYGULAMA 2- MODEL BENZEŞİMİ
UYGUAMA - MODE BENZEŞİMİ INS 6 HİDROİK 0-GÜZ Model benzeşii, fiziksel bi olayın laboatuvada yaılan benzeine o olayın fiziksel odeli deni. Geoetik benzeşi, odel ve ototite bibiine kaşı gelen uzunlukla aasında
DetaylıKAYMALI YATAKLAR II: Radyal Kaymalı Yataklar
KAYMALI YATAKLAR II: Radyal Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Giriş Bu bölüm sonunda öğreneceğiniz konular: Radyal yataklama türleri Sommerfield Sayısı Sonsuz Genişlikte
DetaylıPROBLEM SET I KASIM = 50 p ML + M + L = [50 p ML + M + L] Q = Q
PROBLEM SET I - 4 11 KASIM 009 Sou 1 (Besanko ve Baeutigam, s. 56 (00)): Aşa¼g daki gibi bi üetim fonksiyonu veilsin: = 50 p ML + M + L a - Bu üetim fonksiyonunun ölçe¼ge göe getiisini bulunuz. He iki
DetaylıDENEY 4 ÇARPIŞMALAR VE LİNEER MOMENTUMUN KORUNUMU
DEEY 4 ÇRPIŞMLR VE LİEER MOMETUMU KORUUMU MÇ: Deneyin amacı esnek ve esnek olmayan çapışmalada linee momentum ve kinetik eneji kounumunu incelemekti. GEEL İLGİLER: i nesnenin linee momentumu P ; kütlesinin
DetaylıAğırlık Kuv. / Atalet Kuv. Viskoz Kuv. / Atalet Kuv. Basınç Kuv. / Atalet Kuv. Basınç ve basınç farkının önemli olduğu problemler
INS 6 Hidolik Hidolik Anabili Dalı Uygulaa Model benzeşii, fiziksel bi olayın laboatuvada yaılan benzeine o olayın fiziksel odeli deni. Geoetik benzeşi, odel ve ototite bibiine kaşı gelen uzunlukla aasında
DetaylıYOĞUNLUK FONKSİYONEL TEORİSİ METODUYLA İDEAL OKTAHEDRAL Co(II) BİLEŞİKLERİNDE KOVALENSİ FAKTÖR ANALİZİ
YOĞUNLUK FONKSİYONEL TEORİSİ METODUYLA İDEAL OKTAHEDRAL Co(II) BİLEŞİKLERİNDE KOVALENSİ FAKTÖR ANALİZİ Sevgi GÜRLER YÜKSEK LİSANS TEZİ FİZİK ANABİLİM DALI Tez Yöneticisi: Yd. Doç. D. Fiket İŞIK EDİRNE-0
DetaylıBoru İçerisindeki Bir Akış Problemine Ait Analitik ve Nümerik Çözümler
Afyon Kocatepe Üniesitesi Fen Bililei Degisi Afyon Kocatepe Uniesity Jounal of Sciences AKÜ FEBİD () 59 (-9) AKU J. Sci. () 59 (-9) Bou İçeisindeki Bi Akış Pobleine Ait Analitik e Nüeik Çözüle Eine Ceyan,Muhaet
DetaylıVIII ) E-M DALGA OLUŞUMU
94 VIII ) E-M DALGA OLUŞUMU A. HELMHOLTZ DENKLEMİNE GEÇİŞ B. F k : YAPI ÇARPANI 4-VEKTÖRÜ C. RADYASYON ALANLARI D. ELEKTRİK DİPOL RADYASYONU E. MAGNETİK DİPOL RADYASYONU 95 A) HELMHOLTZ DENKLEMİNE GEÇİŞ
DetaylıİSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ
İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ MİKROSULAMA LATERAL BORULARINDA İDROLİK ESAP METOTLARININ KARŞILAŞTIRMALI ANALİZİ VE ÇOK ÇAPLI BORULAR İÇİN LİNEER ÇÖZÜM METODU DOKTORA TEZİ Y. Müh.
DetaylıBölüm 6: Newton un Hareket Yasalarının Uygulamaları:
(Kimya Bölümü A Gubu 17.11.016) Bölüm 6: Newton un Haeket Yasalaının Uygulamalaı: 1. Bazı Sabit Kuetle 1.1. Yeçekimi 1.. Geilme 1.3. Nomal Kuet. Newton un I. Yasasının Uygulamalaı: Dengedeki Paçacıkla
Detaylıİ. T. Ü İ N Ş A A T F A K Ü L T E S İ - H İ D R O L İ K D E R S İ Model Benzeşimi
İ.. Ü İ N Ş A A F A K Ü E S İ - H İ D R O İ K D E R S İ Model Benzeşii Model benzeşii, fiziksel bi olayın laboatuvada yaılan benzeine o olayın fiziksel odeli deni. Geoetik benzeşi, odel ve ototite bibiine
DetaylıTG 9 ÖABT İLKÖĞRETİM MATEMATİK
KAMU PERSONEL SEÇME SINAVI ÖĞRETMENLİK ALAN BİLGİSİ TESTİ İLKÖĞRETİM MATEMATİK ÖĞRETMENLİĞİ TG 9 ÖABT İLKÖĞRETİM MATEMATİK Bu testlein he hakkı saklıdı. Hangi amaçla olusa olsun, testlein tamamının veya
DetaylıBasit Makineler. Test 1 in Çözümleri. 3. Verilen düzenekte yük 3 ipe bindiği için kuvvetten kazanç 3 tür. Bu nedenle yoldan kayıp da 3 olacaktır.
9 Basit Makinele BASİ MAİNEER est in Çözülei.. Veilen düzenekte yük ipe bindiği için kuvvetten kazanç tü. Bu nedenle yoldan kayıp da olacaktı. kasnak ükün 5x kada yükselesi için kasnağa bağlı ipin 5x.
DetaylıKAYMALI YATAKLAR-II RADYAL YATAKLAR
Makine Elemanları 2 KAYMALI YATAKLAR-II RADYAL YATAKLAR Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız 1 Bu Bölümden Elde Edilecek Kazanımlar Radyal yataklama türleri Sommerfield Sayısı Sonsuz Genişlikte Radyal Yatak Hesabı
DetaylıBÖLÜM 6. MANEVRA 6.1. GĐRĐŞ
ÖÜM 6. MANEVRA 6.. GĐRĐŞ üm deniz aaçlaı için temel dizayn geekleinden biisi yeteli manea kabiliyetine sahip olmaktı. Manea kabiliyeti temel olaak geminin istenen bi yönde kontollü şekilde yön değiştiebilmesini
DetaylıKÖPRÜLERİN YAPISAL ÖZELLİKLERİNİN DİNAMİK ÖLÇÜMLER VE MODAL ANALİZ İLE BELİRLENMESİ
KÖPRÜLERİN YAPISAL ÖZELLİKLERİNİN DİNAMİK ÖLÇÜMLER VE MODAL ANALİZ İLE BELİRLENMESİ Ahmet TÜRER*, Hüseyin KAYA* *Ota Doğu Teknik Üniv., İnşaat Müh. Böl., Ankaa ÖZET Köpülein yapısal duumu hakkındaki değelendimele
Detaylı3 FAZLI SİSTEMLER. şartlarda daha fazla güç nakli mümkündür. 26.05.2013 3 fazlı sistemler 1 3-FAZLI DENGELİ SİSTEMLER V OR V OS O V OT
3 FA İEME n Çok azlı sistemle, geilimleinin aasında az akı bulunan iki veya daha azla tek azlı sistemin bileştiilmiş halidi ve bu işlem simetik bi şekilde yapılı. n ek azlı sistemlede güç dalgalı olduğu
DetaylıBölüm 5 Olasılık ve Olasılık Dağılışları. Doç.Dr. Suat ŞAHİNLER
Bölüm 5 Olasılık ve Olasılık Dağılışlaı Doç.D. Suat ŞAHİNLE Olasılık ve Olasılık Dağılışlaı Olasılık: Eşit saşla meydaa gele tae olayda A taesi A olayı olsu. Bu duumda A olayıı meydaa gelme olasılığı;
DetaylıOPTİMUM RADAR PARAMETRELERİNİN SÜREKLİ GENETİK ALGORİTMA YARDIMIYLA KARIŞTIRMA ORTAMINDA RADAR MENZİLİNİN MAKSİMİZE EDİLMESİ İÇİN BELİRLENMESİ
Optimum ada Paameteleinin Süekli Genetik Algoitma Yadımıyla Kaıştıma Otamında ada Menzilinin Maksimize Edilmesi İçin Belilenmesi HAVACILIK VE UZAY TEKNOLOJİLEİ DEGİSİ TEMMUZ 2004 CİLT 1 SAYI 4 (41-46)
DetaylıParçacıkların Kinetiği Impuls-Momentum Yöntemi: Çarpışma
Paçacıklaın Kinetiği Impuls-Momentum Yöntemi: Çapışma İki kütle bibii ile kısa süe içeisinde büyük impulsif kuvvetlee yol açacak şekilde temas edese buna çapışma (impact) deni. Çapışma 1. Diekt mekezcil
DetaylıFİZK Ders 6. Gauss Kanunu. Dr. Ali ÖVGÜN. DAÜ Fizik Bölümü.
FİZK 14- Des 6 Gauss Kanunu D. Ali ÖVGÜN DAÜ Fizik Bölümü Kaynakla: -Fizik. Cilt (SWAY) -Fiziğin Temellei.Kitap (HALLIDAY & SNIK) -Ünivesite Fiziği (Cilt ) (SAS ve ZMANSKY) http://fizk14.aovgun.com www.aovgun.com
DetaylıDönerek Öteleme Hareketi ve Açısal Momentum
6 Döneek Ötelee Haeketi e Açısal Moentu Test 'in Çözülei.. R L P N yatay M Çebe üzeindeki bi noktanın yee göe hızı, o noktanın ekeze göe çizgisel hızı ile çebein ötelee hızının ektöel toplaına eşitti.
DetaylıELEKTRONİĞİN FİZİKSEL ESASLARI
ELEKTRONİĞİN FİZİKSEL ESASLARI Bi elektonik elemanın özelliğini, bu elemanın üetiminde kullanılan malzemenin paametelei ve ısı, geilim ışık gibi dış etkenleden dolayı elemanın içinde geçekleşen fiziksel
DetaylıMALİ UZLAŞTIRMA HESAPLAMALARI
ELEKTRİK PİYASASI DENGELEME ve UZLAŞTIRMA YÖNETMELİĞİ MALİ UZLAŞTIRMA HESAPLAMALARI 11 Ekim 2011, Ankaa Hüseyin ALTUNTAŞ Piyasa Mali Uzlaştıma Mekezi Gündem Uzlaştıma Uzlaştıma Süeçlei Gün Öncesi Piyasası
DetaylıKAMU PERSONEL SEÇME SINAVI ÖĞRETMENLİK ALAN BİLGİSİ TESTİ ORTAÖĞRETİM MATEMATİK ÖĞRETMENLİĞİ TG ÖABT ORTAÖĞRETİM MATEMATİK Bu testlein he hakkı saklıdı. Hangi amaçla olusa olsun, testlein tamamının veya
DetaylıÜNİTE: KUVVET VE HAREKETİN BULUŞMASI - ENERJİ KONU: Evrende Her Şey Hareketlidir
ÜNTE: UET E HAREETN BUUŞMASI - ENERJ NU: Evende He Şey Haeketlidi ÖRNE SRUAR E ÇÖZÜMER. x M +x Bi adam önce noktasından noktasına daha sona ise noktasından M (m) 3 3 (m) noktasına geldiğine göe adamın
DetaylıBölüm 11: Doğrusal Olmayan Optik Alıştırmalar
Bölüm : Dğusal Olmayan Optik Alıştımala. (a Şiddeti I (W/m laak veilen ışığın, dğusal kıılma indisi n lan madde tamı içinde elektik alanının (E laak veilebileceğini gösteiniz. 7, 4 I E = (b I=,5 W/cm laze
DetaylıÇembersel Hareket. Test 1 in Çözümleri
5 Çebesel Haeket est in Çözülei.. düşey eksen tabla He üç cisi aynı ipe bağlı olduğundan peiyotlaı eşitti. Açısal hız bağıntısı; ~ di. Bağıntısındaki sabit bi değedi. Ayıca cisilein peiyotlaı eşitti. hâlde
DetaylıDEĞİŞKEN KALINLIKLI DÖNEL SİMETRİK DAİRESEL PLAKLARIN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZİ
XIX. ULUSAL MEKANİK KONGRESİ 24-28 Ağustos 215, Kaadeniz Teknik Ünivesitesi, Tabzon DEĞİŞKEN KALINLIKLI DÖNEL SİMETRİK DAİRESEL PLAKLARIN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZİ Muat Altekin 1, Ali Mecan 2 1,2 İnşaat
DetaylıBURSA HAFİF RAYLI TAŞIMA SİSTEMİ İÇİN AKIM KAYNAKLI AKTİF GÜÇ FİLTRESİ UYGULAMASI
BURSA HAFİF RAYLI TAŞIMA SİSTEMİ İÇİN AKIM KAYNAKLI AKTİF GÜÇ FİLTRESİ UYGULAMASI A.Teciyanlı*, O.Uçak*, T.Kılınç*, R.Çına, İ.Özkan *TÜBİTAK-UZAY ODTÜ/ANKARA, BURULAŞ, Nilüfe/BURSA alpe.teciyanli@uzay.tubitak.gov.t
Detaylı